近贤双福标准厂房模板施工方案（75页）.pdf

1、近贤双福标准厂房工程模板施工方案目录一、编制依据 1 二、工程概况 1 三、模板（高支模）施工的基本情况 1 四、支撑施工方案 2 五、施工流水段划分 4 六、质量保证措施 5 七、安全保证措施 6 梁模板（扣件钢管架）计算书 10 一、参数信息 11 二、梁侧模板荷载计算 12 三、梁侧模板面板计算 13 四、梁侧模板支撑计算 14 五、穿梁螺杆的计算 19 六、梁底模板计算 19 七、梁底支撑的计算 20 八、梁跨度方向钢管的计算 24 九、扣件抗滑移的计算 28 十、立杆的稳定计算 28 十一、立杆的地基承载力计算 31 十二、梁模板高支撑架的构造和施工要求 31 柱模板计算书 52 一

2、、信息参数 53 二、柱模板荷载标准值计算 54 三、柱模面板的计算 55 四、柱模竖楞计算 57 五、柱箍的计算 59 六、对拉螺杆的计算 62 墙模板计算书 65 一、参数信息 65 二、墙模板荷载标准值计算 66 三、墙模板面板的计算 66 四、墙模板主次楞的计算 69 五、穿墙螺杆的计算 73 一、本方案主要编制依据1.JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范；2.钢结构工程施工及验收规范；3.木结构工程施工及验收规范；4.混凝土结构工程施工及验收规范；5.混凝土结构设计规范；6.重庆渝宏建筑规划设计有限公司设计的近贤双福标准厂房工程 建筑结构施工图纸。7.计算部分由

3、品茗安全计算软件计算。二、工程概况1.地埋位置与建设规模近贤双福标准厂房工程位于重庆市江津区双福工业园区。工程由近贤房地产开发公司投资兴建，重庆渝宏建筑规划设计有限公司设计，重庆凯红工程咨询有限公司监理，重庆广聚建筑公司承建。近贤双福多层标准厂房工程，总建筑面积为25182.24 平方米。框架结构，四层。建筑总高度 24.60 米。工程性质为厂房，钢筋砼独立基础。其中R轴-W轴交 2 轴-43 轴为轻钢结构厂房。一层层高 7.2m，二层至四层层高为 4.8m。梁截面有:300800、300700、200600、200500。柱截面尺寸有650650、550550、500500、400400。现

4、浇板厚度为 120mm。2 轴至 6 轴交 F 轴至 G轴、2 轴至 6 轴交 A1轴交 A2轴、39轴至 43 轴交 L 轴至 M轴、39 轴至 43 轴交 A6轴至 A7轴为钢筋砼剪力墙电梯井。填充墙体高度超过3.90 米设圈梁一道，截面尺寸：200180。2、场地情况厂房北面临九江大道,南面紧邻高浒变电站,东面与正在修建的泰腾机械厂相邻，西面为鹏程钢铁厂。三、模板（高支模）施工的基本情况1、层高高于 4.5 米的需按照高支模施工。2、高支模混凝土梁从其中选有代表性的进行计算，其余按所计算的构件进行支撑。3、层高 4.8 米和 7.2 米均采用钢管支撑体系，后附支撑计算大样图。4、本工程高

5、支模具体位置：一层至四层均为高支模，梁截面高度为 KL1：300800mm。KL2：梁截面高度为 300700。四、支撑施工方案1、KL-1：300800 模板从标高到二层梁顶高度为7.2 米，层高 7.2 米,采用落地式钢管扣件承重架；承重架搭设高度 7.0m；立杆用:483.5mm 钢管，立杆加强杆采用:483.5mm 钢管及可锻铸铁扣件。梁截面宽度300mm；梁截面高度 800mm；立杆沿梁跨度方向间距 1000mm；立杆上端伸出至模板支撑点长度100mm；立杆步距 1500mm；板底承重立杆横向间距或排1000mm；梁支撑架搭设高度 7.0m；梁两侧立杆间距 600mm；承重架支撑形式

6、：梁底支撑钢管垂直梁截面方向，其上搁置 5090木方，面层为 18mm厚九夹板，穿梁螺栓水平间距1500mm；穿梁螺栓竖向 1根，对拉螺栓采用 M14 型。2、KL-2：300700 梁从室内标高到二层梁顶高度为7.2 米，层高 7.2 米,采用扣件钢管脚手架支撑。梁截面宽度 300mm；梁截面高度700mm；承重架搭设高度7.0m；梁侧次楞根数4；穿梁螺栓水平间距1500mm；穿梁螺栓竖向1 根。立杆采用:483.5钢管，立杆加强杆采用483.5mm钢管及可锻铸铁扣件；梁底横向钢管上采用木方5090mm，两根方木并排搁置；面层为九夹板厚度18mm；对拉螺栓采用M14型。3、KL-3：2005

7、00 梁层高 7.2 米,采用扣件钢管脚手架支撑。梁截面宽度200mm；梁截面高度 500mm；承重架搭设高度 4.7m；梁侧次楞根数 4；穿梁螺栓水平间距1500mm；穿梁螺栓竖向 1 根。立杆采用:483.5 钢管，立杆加强杆采用 483.5mm钢管及可锻铸铁扣件；梁底横向钢管上采用木方 5090mm，两根方木并排搁置；面层为九夹板厚度18mm；对拉螺栓采用 M12型。4、构造要求模板支架的构造要求：梁模板高支撑架根据设计荷载采用单立杆；立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距，另一个方向不变。1 立杆

8、步距的设计：当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；高支撑架步距为1.5m。2 整体性构造层的设计：单水平加强层可以每4 米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔5m设置，四周和中部每5m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；3 剪刀撑的设计；沿支架四周外立面应满设剪刀撑；中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔 10mm设置。A、顶部支撑点的设计：在立杆顶部设置支

9、托板，其距离支架顶层横杆的高度不大于300mm；顶部支撑杆与立杆连接扣压件应进行拉滑措施，当设计荷载N 12KN 时，可用双扣件；大于 12KN时应用顶托方式。B、支撑架搭设的要求：严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于钢管扣件架规范的要求；确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m，钢管不能用已经变形的；地基支座满足承载力的要求。C、施工使用的要求：精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最

10、大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。D、搭设要求：交叉支撑、水平杆、加固杆、剪刀撑、连墙杆应紧随支架的安装及时设置；连接扣压件的螺栓拧紧力矩宜为4560N.m，并不行小于40N.m。连接扣件必须与杆件直径相符，不得混用。搭设完毕后必须经过班组自检和项目部验收，经监理、安监站等有关部门验收后方可投入使用。5、模板安装工艺A、柱模板安装：按放线位置钉好压脚板。按照模板配板设计图和模板位置，由下至上进行模板的拼装，模板之间用楔型插销插紧，边安装边插紧或用铁钉钉紧，边安装边插入柱螺拴和塑料套管。梁模板安装：在柱子上

11、弹出轴线，梁位置线和水平线。梁、柱接头的施工按大样图。钢管排列，间距按照方案施工。梁底板、侧板均采用18 厚九夹板，按设计标高调整支柱的标高，然后安装4090 松木枋，铺上梁底板，并拉线找平。6、模板拆除模板拆除应有“拆模通知书”方可施工，非承重构件侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时方案拆除外，承重模板应按混凝土结构工程施工质量验收规范的有关规定执行。A、柱模板拆除：先拆除斜拉杆或斜支撑，然后依次拆除柱箍及对拉螺栓，接着拆连接模板的卡子或插销，然用撬棍轻轻撬动模，使模板与混凝土脱离。B、梁模板拆除：先将支架顶上的钢管松下，使次龙骨与模板分离，并让龙骨降下，用钢钎撬动模板，使模板块降下，拿

12、下模板和次龙骨，然后拆除水平拉杆支撑和立柱。拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。拆除跨度较大的梁下支撑时，应先从跨中开始，分别向两端拆除（跨度大于8 米及悬臂大梁，砼强度达到设计的 100%方可拆除）。C、高支模支撑体系经工程技术负责人验收并确认不再需要时，方可拆除。D、在拆除过程，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。E、连墙杆、通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆作卸到相关的高度时方可拆除。F、拆除时工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。G、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物南大打撬挖，拆下的配件应放入袋内统一集中管理，拆下的模板

13、要及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐。H、模板拆除工序：混凝土达到设计拆模强度等级时上层墙体或柱子结构模板拆除并运走按顺序轻轻敲击早拆柱头的插销钢管及模板降落一定高度在保证施工安全的前题下，除保留的立杆及部分横杆外，可同步将钢管、模板、立杆、横杆等拆除并运到下一施工部位保留的立杆、横杆、待支承到常规拆模时再拆除，即一直保留到混凝土强度等级增长到足以在全跨条件下支承自身重量和施工荷载时再拆除。五、流水段的划分本工程基础分为四个流水段、主体工程分为六个流水段，具体位置详流水段划分图。六、质量保证措施本工程模板工作量较大，模板工程质量的好坏，直接影响到建筑的几何尺寸、标高及砼质量，必须高度重

14、视。组织现场指挥小组，由项目经理任组长，技术负责人担任副组长，小组成员由项目部的现场施工员、质安员、材料员组成，明确责任分工负责以确保高支模施工顺利完成。把好验收关，特别是支撑体系，一定要符合安全施工规范和施工方案要求，保证支撑体系的稳定、安全。模板工程易出的问题主要有：胀模、漏浆、截面尺寸不准，混凝土保护层过大或过小、柱身扭曲等。1 胀模控制：控制胀模主要是加强支撑的强度、刚度，保证支撑的稳定，支承在地面时应加设垫板，加固支撑点的数量要足够，截面较大的梁、柱模板用对拉螺栓拉紧。2 漏浆控制：漏浆控制主要从模板接缝和模板留洞入手，模板接缝边缘要整齐、平直，拼缝不严的部位要用油毡、粘胶纸封补严密

15、，模板留洞要规范，统一使用、统一归堆，无拉结杆的部位不要使用留洞模板。3 梁身下沉控制：跨度超过 4 米的梁，底板中部应起拱 1/10003/1000,并加密梁底支撑。4 支模前按图弹位置线，校正钢筋位置，支柱前，柱子应做小方盘模板，保证底部位置。5 根据柱子截面尺寸及高度，设计好柱箍尺寸及间距，柱四角做好支撑及拉杆。其它：1 严格控制建筑物的标高和截面尺寸。2 柱模板安装必须采用双线弹法，以保证模板位置的准确性，所用的连接件及支撑必须牢固可靠。3 柱模板安装后必须用线锤校正，以确保模板的垂直度控制在规范要求允许值以内。4 预埋件和预留洞的安装留设必须位置准确、安装牢固可靠。5 模板拆除必须在

16、混凝土强度达到验收规范许可的强度后方可拆除。6 模板安装完成后，施工单位必须先自检，自检合格后报监理及甲方等相关单位验收。验收合格后才能进行下一道工序。七、安全技术保证措施模板工程施工安全技术制度。1 现场安全生产管理小组要加强安全检查值班制度，严格要求施工人员按操作规程作业，穿戴好个人防护设施，挂好安全标志等。2 砼浇筑前，要做好机械设备试运行工作，开关的插座等符合标准的方可使用。3 对支架、构件等进行逐项检查，若发现有变形、倾斜、摇晃等情况要及时采取措施或加固。4 夜间施工要有设有足够的照明灯具，保证现场内施工明亮。5 搭拆脚手架人员必须由专业架子工担任。6 作业层的施工荷载应符合设计要求

17、，不得超载，不得将模板支架、缆风绳等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。7 当有六级或六级以上大风时应停止脚架搭设与拆除作业。8 在模板支架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、连墙杆。9 以项目经理为主的分级负责的安全生产保证体系。项目经理是本项目安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥，全面负责高支模的安全管理。10 施工总负责人是高支模安全生管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使高支模安全管理的权力。负责高支模的执行实施检查。11 技术负责人是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。12 工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的

18、执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。安全教育制度1 严格执行三级安全教育制度。进场的每个高支模搭拆施工人员，必须实行高支模析安全技术交底接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码。2 三级安全教育是指公司对进场的高支模施工人员着重进行安全基本知识、法规、法制教育；项目部对进场施工人员着重进行现场规章制度和遵章守纪教育；班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育。3 根据模板支撑系统设计，由施工技术负责人向操作施工人员交底，并进行双方签字确认。4 项目部对工作的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人

19、员安全教育汇总表”。安全检查制度1 工人在作业前要对自已使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的支撑进行检查，发现问题应向工地的施工员、安全员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。2 工地专职安全员要每日对作业区段支模进行检查。如发现安全隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的进行检查验收，对不改进的，提出纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品。3 要认真执行对高支模定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格的支模要制订整改计划，并做到“定人、定时间、定措施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业。高支模工程安全管理措施

20、1 搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。2 施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。3 搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格，方可进行高处作业。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。4 施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。5 当支架基础下有设备基础、地下管线时，在支架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。6 支模应按规定的作业程序进行，模板

21、未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。7 模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀登模板支架上下。8 支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构建筑模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在交装后将洞盖没。9 设安全员负责对支架进行经常检查和保修工作。对支架定期作立杆基础沉降检查，发现问题立即采取措施。施工中对支架发现有缺隐和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。六级或六级以上大风应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。遇有台风暴雨后应对支架设

22、施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现现象立即修理完善。进行高处拆模作业，应配置登高用具或搭设支架，工人必须站在临时设置的脚手架上进行拆卸作业。拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小

23、于 1m，堆放高度不得超过1m。楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。拆下支架及配件应清除杆件螺纹上的沾污物，并分类检验和维修，按品种、规格分类整存放，妥善保管。预防模板及支架坍塌的安全技术措施1 设计模板及支撑体系方案时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过混凝土结构工程施工及验收规范的允许值。2 所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。3 模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。4 现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强

24、度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。5 现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。6 大梁模板支架立杆的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性。7 可调托座伸出长度不宜超过200mm，若伸出长度超过200mm，应架拉杆连结稳定。8 安装完毕经验收确符合要求后才能进行混凝土浇筑。9 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不

25、得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。应急救援措施发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施1.当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。2.当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现场。3.当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人

26、员进行相应的抢救。4.被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医进行治疗。5.当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。应急小组人员名单：姓名职务姓名职务胡昌礼组长（项目经理）陈良剑组员（材料员）李红权副组长（技术负责人）吴选东组员（安全员）胡昌勇组员（施工员）何斌组员（砖工组长）陈权春组员（钢筋组长）陈良举组员（木工组长）救援单位电话：消防：119 报警：110 医疗急救：120 八、梁模板(扣件钢管架)计算书近贤双福标准厂房工

27、程；工程建设地点：江津区双福工业园区；属于框架结构；地上4层；地下 0层；建筑高度：24.6m；标准层层高：4.8m；总建筑面积：25182.24平方米；总工期：280天。本工程由重庆近贤房地产开发仍限公司投资建设，重庆渝宏建筑规划设计有限公司设计，地质勘察，重庆凯红工程咨询有限公司监理，重庆广聚建筑公司组织施工；由王友琴担任项目经理，胡昌礼担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范 GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程

28、梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL-1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距 h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度 H(m)：7.20；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面

29、方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为 483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值 fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度

30、设计值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量 E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：400；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：1200；主楞到梁底距离依次是：200mm，500mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

31、次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t 12V1/2 F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T-混凝土的入模温度，取 30.000；V-混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值 17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。

32、三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下:M/W f 其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=68 2 2/6=45.33cm3；M-面板的最大弯矩(N mm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2 0.68 17.85 0.9

33、=13.108kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4 0.68 4 0.9=3.427kN/m；计算跨度:l=400mm；面板的最大弯矩M=0.1 13.108 4002+0.117 3.427 4002=2.74105N mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 13.108 0.4+1.2 3.427 0.4=7.412kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=2.74 105/4.53104=6N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值=6N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算=0.6

34、77ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=13.108N/mm；l-计算跨度:l=400mm；E-面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=682 2 2/12=45.33cm4；面板的最大挠度计算值:=0.677 13.1084004/(100 6000 4.53 105)=0.835 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=400/250=1.6mm；面板的最大挠度计算值=0.835mm 小于 面板的最大容许挠度值=1.6mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载

35、作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.412/(0.800-0.120)=10.901kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W和弹性模量 E分别为:W=2 5 10 10/6=166.67cm3；I=25 10 10 10/12=833.33cm4；E=10000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.218 kN m，最大支座反力R=3.953 kN，最大变形=0.070 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:=M/Wf经计算得到

36、，次楞的最大受弯应力计算值=2.18 105/1.67 105=1.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值=1.3 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:=300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值=0.07mm 小于 次楞的最大容许挠度值=0.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力 3.953kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W和弹性模量 E分别为

37、:W=2 5 10 10/6=166.67cm3；I=25 10 10 10/12=833.33cm4；E=10000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN m)主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.503 kN m，最大支座反力R=13.112 kN，最大变形=1.759 mm（1）主楞抗弯强度验算=M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值:=1.50 106/1.67 105=9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:f=17N/mm2；主楞的受弯应力计算值=9N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算

38、根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为1.759 mm 主楞的最大容许挠度值:=1200/400=3mm；主楞的最大挠度计算值=1.759mm 小于 主楞的最大容许挠度值=3mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN=f A 其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55 mm；穿梁螺栓有效面积:A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=13.112 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170105/1000=17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=13.

39、112kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为:W=500 20 20/6=3.33104mm3；I=500 20 20 20/12=3.33105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(

40、kN/m)：q1=1.2 (24.00+1.50)0.80+0.300.50 0.90=11.178kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4 (2.00+2.00)0.50 0.90=2.520kN/m；q=11.178+2.520=13.698kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8=1/813.698 3002=1.54 105N mm；RA=RB=0.5ql=0.513.698 0.3=2.055kN =Mmax/W=1.54 105/3.33 104=4.6N/mm2；梁底模面板计算应力=4.6 N/mm2小于 梁底模面板的抗弯强

41、度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：=5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=9.315kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；E-面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=300.00/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:=511.1783004/(384 6000 3.33 105)=0.589mm；面板的最大挠度计算值:=0.589mm 小于 面板的最大允许挠度值:=1.2mm，满

42、足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.055/0.5=4.109kN/m 2.钢管的支撑力验算钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为:W=5.08cm3I=12.19cm4钢管强度验算:计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1 4.109 0.52=0.103 kNm；最大应力=M/W=0.1

43、03106/5080=20.2 N/mm2；抗弯强度设计值f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值20.2 N/mm2小于 钢管抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:=2V/A fv其中最大剪力:V=0.67.942 0.5=1.233 kN；钢管受剪应力计算值=21.2331000/489.000=5.042 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 =120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值5.042 N/mm2小于 钢管抗剪强度设计值120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250钢管最大挠度计算

44、值=0.677 4.1095004/(100206000 12.19 104)=0.069mm；钢管的最大允许挠度=0.500 1000/250=2.000 mm；钢管的最大挠度计算值=0.069 mm 小于 钢管的最大允许挠度=2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.055kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.600-0.300)/40.500 (1.2 0.120 24.000+1.4 2.000)+1.22 0.500 (0.800-0.120)0.300=0.479kN 简图(kN m)剪力图(kN)弯矩图

45、(kN m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.792 kN；N2=3.484 kN；最大弯矩Mmax=0.143 kN m；最大挠度计算值Vmax=0.025 mm；最大应力=0.143106/5080=28.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值28.1 N/mm2小于 支撑小横杆的抗弯设计强度205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。钢管的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W和弹性模量 E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E=206000

46、N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.792 kN 支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kN m)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩Mmax=0.139 kNm；最大变形max=0.365 mm；最大支座力Rmax=0.911 kN；最大应力=M/W=0.139106/(5.08103)=27.3 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值27.3 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 max=0.365mm小于1

47、000/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.484 kN 支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kN m)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩Mmax=0.61 kNm；最大变形max=1.604 mm；最大支座力Rmax=4.007 kN；最大应力=M/W=0.61106/(5.08103)=120 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值120 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 max=1.

48、604mm小于1000/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数 1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.007 kN；R 8.00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式=N/(A)f 1.梁两侧立杆稳

49、定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=3.484 kN；纵向钢管的最大支座反力：N2=4.007 kN；脚手架钢管的自重：N3=1.20.129 7.2=1.115 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2 (1.50/2+(0.60-0.30)/4)1.00 0.30+(1.50/2+(0.60-0.30)/4)1.00 0.120 (1.50+24.00)=3.326 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4 (2.000+2.000)1.500/2+(0.600-0.300)/41.000=4.620 kN；N=N1

50、+N2+N3+N4+N5=3.484+4.007+1.115+3.326+4.62=16.553 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式 lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1=2.976 m；k-计

51、算长度附加系数，取值为：1.167；-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.8=188；由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.203；钢管立杆受压应力计算值；=16552.674/(0.203 489)=166.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=166.7 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1

52、=3.484 kN；纵向钢管的最大支座反力：N2=4.007 kN；脚手架钢管的自重：N3=1.20.129 (7.2-0.8)=1.115 kN；N=N1+N2+N3=3.484+4.007+0.991=8.482 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式 lo=kh和lo

53、=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1=2.976 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.167；-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.8=188；由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.203；钢管立杆受压应力计算值；=8482.338/(0.203 489)=85.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=85.4 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N/mm2，满

54、足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=k1k2(h+2a)=1.1671.011 (1.5+0.12)=2.006 m；k1-计算长度附加系数按照表 1取值1.167;k2-计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表 2取值1.011；lo/i=2005.723/15.8=127；由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.412；钢管立杆的最大应力计算值；=16552.674/(0.412489)=42.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=42.1 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连

55、墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值:fg=fgk kc=150 0.5=75 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=150 kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=16.553/0.25=66.211 kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=16.553 kN；基础底面面积：A=0.25 m2。p=66.211 fg=75 kPa。地基承载力满足要求！十二、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要

56、遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以 0.9-1.5m为宜，不宜超过 1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度 20m或横向高宽比 6时，需要

57、设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每 4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每 10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横

58、杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载 N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际

59、施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十三、梁模板工程材料匡算:本工程梁截面尺寸为0.3m 0.8m；板厚=120mm；梁净跨 l09m；立杆沿梁跨度方向间距 la=1m，梁底承重立杆横向间距 lb=1.5m，步距h=1.5m；梁底增加承重立杆 1根；立杆承重连接方式单扣件；梁底支撑小横杆1根；单根立杆钢管长度 6m；剪刀撑 5步4跨；梁模板支架计算高度 7.2m；梁底支撑小楞垂直梁截面，梁底支撑小楞2根，材质为钢管；梁侧次楞为木楞，；竖向设置，间距 400mm；梁

60、侧主楞为木楞，；横向设置，根数2根；对拉螺栓 2道水平间距1200mm；面板材料为胶合面板。材料需求统计：支架部分：立杆长度：205.6m 水平杆件长度：235.3m 剪刀撑长度：36.11m 直角扣件：318只对接扣件：0只旋转扣件：20只非支架部分：面板面积：14.94m2梁底支撑小楞长度：18m 梁侧次楞长度：59.84m 梁侧主楞长度：72m 对拉螺栓根数：44只梁段:KL-2。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：

61、0.10；立杆步距 h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度 H(m)：7.20；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为 483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：

62、2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值 fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量 E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：50.0；梁底方木截面高度 h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3

63、；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，500mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t 12V1/2 F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T-混凝土的入模温度，取 20.000；V-混凝土的浇

64、筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值 17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为 3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：M/W f 其中，W-面板的

65、净截面抵抗矩，W=50 2 2/6=33.33cm3；M-面板的最大弯矩(N mm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M=0.125ql2其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2 0.5 17.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4 0.5 4=2.8kN/m；计算跨度:l=(700-120)/(3-1)=290mm；面板的最大弯矩M=0.125(10.709+2.8)(700-120)/(3-1)2=1.42105N mm；面板的最大支座反力为:N

66、=1.25ql=1.25(10.709+2.800)(700-120)/(3-1)/1000=4.897 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=1.42 105/3.33104=4.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值=4.3N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算=0.521ql4/(100EI)=l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=10.709N/mm；l-计算跨度:l=(700-120)/(3-1)=290mm；E-面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面

67、惯性矩:I=502 2 2/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值:=0.521 10.709(700-120)/(3-1)4/(100 6000 3.33 105)=0.197 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=(700-120)/(3-1)/250=1.16mm；面板的最大挠度计算值=0.197mm 小于 面板的最大容许挠度值=1.16mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.897/0.500=9.794kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度5

68、0mm，高度 90mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W和弹性模量 E分别为:W=2 5 9 9/6=135cm3；I=25 9 9 9/12=607.5cm4；E=10000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.245 kN m，最大支座反力R=5.387 kN，最大变形=0.069 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:=M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值=2.45 105/1.35 105=1.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值=1.8 N/mm2小于 次楞的抗弯强

69、度设计值f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值=0.069mm 小于 次楞的最大容许挠度值=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力 5.387kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度 90mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W和弹性模量 E分别为:W=2 5 9 9/6=135cm3；I=25 9 9 9/12=607.5cm4；E=10000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大

70、弯矩M=0.862 kN m，最大支座反力R=11.312 kN，最大变形=0.720 mm（1）主楞抗弯强度验算=M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值:=8.62 105/1.35 105=6.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:f=17N/mm2；主楞的受弯应力计算值=6.4N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.720 mm 主楞的最大容许挠度值:=300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值=0.72mm 小于 主楞的最大容许挠度值=0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N

71、N=f A 其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55 mm；穿梁螺栓有效面积:A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=11.312 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170105/1000=17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=11.312kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模

72、板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为:W=1000 20 20/6=6.67104mm3；I=1000 20 20 20/12=6.67105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2 (24.00+1.50)0.70+0.301.00=21.780kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4 (2.00+2.00)1.00=5.600kN/m

73、；q=21.780+5.600=27.380kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8=1/827.38 3002=3.08 105N mm；RA=RB=0.5ql=0.527.38 0.3=4.107kN =Mmax/W=3.08 105/6.67 104=4.6N/mm2；梁底模面板计算应力=4.6 N/mm2小于 梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：=5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=18.15

74、0kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；E-面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=300.00/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:=521.783004/(384 6000 6.67 105)=0.574mm；面板的最大挠度计算值:=0.574mm 小于 面板的最大允许挠度值:=1.2mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷

75、载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.107/1=4.107kN/m 2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为:W=5 9 9/6=67.5 cm3；I=5 9 9 9/12=303.75 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1 4.107 12=0.411 kNm；最大应力=M/W=0.411106/67500=6.1 N/mm2；抗弯强度设计值f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值6.1 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须

76、满足:=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.64.107 1=2.464 kN；方木受剪应力计算值=3 2.4641000/(2 5090)=0.821 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.821 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值=0.677 4.10710004/(10010000 303.75 104)=0.915mm；方木的最大允许挠度=1.000 1000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值=0.915 m

77、m 小于 方木的最大允许挠度=4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=4.107kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.600-0.300)/41.000 (1.2 0.120 24.000+1.4 2.000)+1.22 1.000 (0.700-0.120)0.300=0.887kN 简图(kN m)剪力图(kN)弯矩图(kN m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.561 kN；N2=6.867 kN；最大弯矩Mmax=0.281 kN m；最大挠度计算值Vmax=0.05 mm；最大应力=

78、0.281106/5080=55.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值55.3 N/mm2小于 支撑小横杆的抗弯设计强度205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、扣件抗滑移的计算:按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数 1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力

79、设计值；计算中 R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=6.867 kN；R 8.00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式=N/(A)f 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=1.561 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.129 7.2=1.115 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2 (1.50/2+(0.60-0.30)/4)1.00 0.30+(1.50/2+(0.60-0.30)/4)1.00 0.120 (1.50+24.00)=3.326 kN；施工荷

80、载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4 (2.000+2.000)1.500/2+(0.600-0.300)/41.000=4.620 kN；N=N1+N2+N3+N4=1.561+1.115+3.326+4.62=10.622 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公

81、式 lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1=2.976 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.167；-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.8=188；由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.203；钢管立杆受压应力计算值；=10622.449/(0.203 489)=107 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=107 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f=20

82、5 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=6.867 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.129 (7.2-0.7)=1.115 kN；N=N1+N2=6.867+1.007=7.874 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)

83、；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式 lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1=2.976 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.167；-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.8=188；由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.203；钢管立杆受压应力计算值；=7873.73/(0.203 489)=79.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=79.3 N

84、/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=k1k2(h+2a)=1.1671.011 (1.5+0.12)=2.006 m；k1-计算长度附加系数按照表 1取值1.167;k2-计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表 2取值1.011；lo/i=2005.723/15.8=127；由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.412；钢管立杆的最大应力计算值；=10622.449/(0.412489)=39.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算=39.1 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f=205

85、 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值:fg=fgk kc=120 0.5=60 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120 kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=6.867/0.25=27.467 kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=6.867 kN；基础底面面积：A=0.25 m2。p=27.467 fg=60 kPa。地基承载力满

86、足要求！十二、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以 0.9-1.5m为宜，不宜超过 1.5m。3.整体性构

87、造层的设计：a.当支撑架高度 20m或横向高宽比 6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每 4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每 10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支

88、架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载 N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均

89、衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范 GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之

90、间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度 B(mm):650.00；柱截面高度 H(mm):650.00；柱模板的总计算高度:H=7.20m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度 B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度 B方向竖楞数目:4；柱截面高度 H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度 H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):90.00

91、；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值 ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量 E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值 fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t 12V

92、1/2 F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T-混凝土的入模温度，取 20.000；V-混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H-模板计算高度，取 3.000m；1-外加剂影响修正系数，取 1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值 20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按

93、简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和 H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度 B方向竖楞间距最大，为l=200 mm，且竖楞数为4，因此对柱截面宽度 B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度 B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M-面板计算最大弯矩(N mm)；l-计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值

94、 q1:1.220.04 0.45 0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2：1.4 2.00 0.45 0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M=0.1 10.871 200 200=4.35 104N.mm；面板最大应力按下式计算：=M/Wf其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯矩(N mm)；W-面板的截面抵抗矩:W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450 18.0 18.0/6=2.43104 mm3；f-面板

95、的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：=M/W=4.35 104/2.43104=1.790N/mm2；面板的最大应力计算值=1.79N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql 其中，V-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.220.04 0.45 0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2：1.4 2.00 0.45 0.90

96、=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V=0.6 10.871 200.0=1304.580N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bhn)fv其中，-面板承受的剪应力(N/mm2)；V-面板计算最大剪力(N)：V=1304.580N；b-构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值:=31304.580/(2 45018.0)=0.242N/mm

97、2；面板截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力=0.242N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=20.04 0.459.02 kN/m；-面板最大挠度(mm)；l-计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；E-面板弹性模量（N/mm2）：E=6000.00 N/mm2；I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I=450 18.0 18.0 18.0/12=2.1

98、9105 mm4；面板最大容许挠度:=200/250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值:=0.677 9.02200.04/(100 6000.0 2.19 105)=0.074 mm；面板的最大挠度计算值=0.074mm 小于 面板最大容许挠度设计值=0.8mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为 3.000m,柱箍间距为 450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度 90mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:W=50 90 90/6 1=67.5cm3；I=5090 90 90

99、/12 1=303.75cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中，M-竖楞计算最大弯矩(N mm)；l-计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.220.036 0.200 0.900=4.328kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2：1.4 2.000 0.200 0.900=0.504kN/m；q=4.328+0.504=4.832 kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1 4.832 450.0 450.0=9.78 104N mm；=M/Wf其中，-竖楞承受的应力(N/mm2)；M

100、-竖楞计算最大弯矩(N mm)；W-竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.75 104；f-竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:=M/W=9.78 104/6.75 104=1.45N/mm2；竖楞的最大应力计算值=1.45N/mm2小于 竖楞的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql 其中，V-竖楞计算最大剪力(N)；l-计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.220.036 0.200 0

101、.900=4.328kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2：1.4 2.000 0.200 0.900=0.504kN/m；q=4.328+0.504=4.832 kN/m；竖楞的最大剪力：V=0.6 4.832 450.0=1304.580N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bhn)fv其中，-竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V-竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.64.832 450=1304.58N；b-竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn-竖楞的截面高度(mm)：hn=90.0mm；fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；竖楞

102、截面最大受剪应力计算值:=31304.580/(2 50.090.01)=0.435N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值=0.435N/mm2小于 竖楞截面抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=20.04 0.20=4.83 kN/m；max-竖楞最大挠度(mm)；l-计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；E-竖楞弹性模量（N/mm2），E=9000.00 N/mm2；I-竖楞截面

103、的惯性矩(mm4)，I=3.04 106；竖楞最大容许挠度:=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值:=0.677 4.83450.04/(100 9000.0 3.04 106)=0.049 mm；竖楞的最大挠度计算值=0.049mm 小于 竖楞最大容许挠度=1.8mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:W=4.493 2=8.99cm3；I=10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2 20.04

104、0.9+1.4 2 0.9)0.2 0.45=2.17 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=5.069 kN；B方向柱箍弯矩图(kN m)最大弯矩:M=0.220 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:=0.033 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式=M/(xW)f 其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=220078.83 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值:=23.33 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:f=205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值=2.20 108/(1.058.99 106)=23.33N/

105、mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:=0.033 mm；柱箍最大容许挠度:=325/250=1.3 mm；柱箍的最大挠度=0.033mm 小于 柱箍最大容许挠度=1.3mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=f A 其中 N-对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(mm2)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M12；对拉螺栓的有效直径:9.85 mm；对拉螺栓的有效面积:A=76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.069 kN。对拉螺栓最大容许拉力值:N=1.7010

106、5 7.60 10-5=12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=5.069kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:W=4.493 2=8.99cm3；I=10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.220.04 0.9+1.4 2 0.9)0.2 0.45=2.17 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=5.069 kN；H方向柱箍弯矩图(kN m

107、)最大弯矩:M=0.220 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:=0.033 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:=M/(xW)f 其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=220078.83 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值:=23.325 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:f=205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值=2.20 108/(1.058.99 106)=23.325N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:=0.033 mm；柱箍最大容许挠度:=325

108、/250=1.3 mm；柱箍的最大挠度=0.033mm 小于 柱箍最大容许挠度=1.3mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=f A 其中 N-对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(mm2)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12；对拉螺栓有效直径:9.85 mm；对拉螺栓有效面积:A=76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:N=1.70105 7.60 10-5=12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.069 kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.069kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!墙模板

109、计算书墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 3.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间

110、距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根数:2；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值 ft(N/mm2):

111、1.50；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t 12V1/2 F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T-混凝土的入模温度，取 20.000；V-混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H-模板计算高度，取 3.000m；1-外加剂影响修正系数，取 1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值 17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝

112、土侧压力标准值F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M-面板计算最大弯矩(N mm)；l-计算跨度(次楞间距):l=300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.217.031 0.500 0.900=9.197kN/m；

113、倾倒混凝土侧压力设计值 q2:1.43.00 0.50 0.90=1.890kN/m；其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.1 9.197 300.02+0.117 1.890 300.02=1.03 105N mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/W f其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯矩(N mm)；W-面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=50018.0 18.0/6=2.70104 mm3；f-面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=M/W=1.03 105/2.70104=

114、3.8N/mm2；面板截面的最大应力计算值=3.8N/mm2小于 面板截面的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l 其中，V-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(次楞间距):l=300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.217.031 0.500 0.900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2:1.43.00 0.50 0.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V=0.6 9.197 300.0+0.6171.890 300.0=2005.3N；截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bhn)fv其中，

115、-面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-面板计算最大剪力(N)：V=2005.3N；b-构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:=32005.3/(2 50018.0)=0.334N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值=0.334N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.

116、677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载:q=17.030.5=8.516N/mm；l-计算跨度(次楞间距):l=300mm；E-面板的弹性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=501.8 1.8 1.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值:=1.2mm；面板的最大挠度计算值:=0.677 8.52 3004/(100 6000 2.43 105)=0.32 mm；面板的最大挠度计算值:=0.32mm 小于等于面板的最大允许挠度值=1.2mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三

117、跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度 90mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:W=4 9 9/6 2=108cm3；I=49 9 9/12 2=486cm4；次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M-次楞计算最大弯矩(N mm)；l-计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.217.031 0.300 0.900=5.518kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2:1.43.00 0.30 0.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M=0.1

118、 5.518 500.02+0.117 1.134 500.02=1.71 105N mm；次楞的抗弯强度应满足下式：=M/W f其中，-次楞承受的应力(N/mm2)；M-次楞计算最大弯矩(N mm)；W-次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.08 105；f-次楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值：=1.71 105/1.08 105=1.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；次楞的最大应力计算值=1.6 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁

119、计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l 其中，V次楞承受的最大剪力；l-计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.217.031 0.300 0.900/2=2.759kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2:1.43.00 0.30 0.90/2=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V=0.6 2.759 500.0+0.617 0.567 500.0=1002.6N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中，-次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-次楞计算最大剪力(N)：V=1002.6N；b-次楞的截面

120、宽度(mm)：b=40.0mm；hn-次楞的截面高度(mm)：h0=90.0mm；fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值:=3 1002.6/(240.0 90.0)=0.418N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值=0.418N/mm2小于 次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，-次楞的最大挠度(mm)；q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)：q=17.030.3

121、0=5.11 kN/m；l-计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；E-次楞弹性模量（N/mm2）：E=9000.00 N/mm2；I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.43 106mm4；次楞的最大挠度计算值:=0.677 10.22/2 5004/(100 9000 2.43 106)=0.099 mm；次楞的最大容许挠度值:=2mm；次楞的最大挠度计算值=0.099mm 小于 次楞的最大容许挠度值=2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度40mm，高度 90mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:W=4 9

122、9/6 2=108cm3；I=49 9 9/12 2=486cm4；E=9000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN m)主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载:P1.2 17.03 0.3 0.51.4 3 0.3 0.53.696kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；强度验算公式：=M/W f其中，-主楞的最大应力计算值(N/mm2)M-主楞的最大弯矩(N mm)；M=2.99 105 N mm W-主楞的净截面抵抗矩(mm3)；W=1.08 105 mm3；f-主楞的强度设计值(N/mm2)，f=13.000N/mm2

123、；主楞的最大应力计算值:=2.99 105/1.08 105=2.8 N/mm2；主楞的最大应力计算值=2.8N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=3V/(2 bh0)其中，-次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-主楞计算最大剪力(N)：V=2715.8/2=1357.9N；b-主楞的截面宽度(mm)：b=40.0mm；hn-主楞的截面高度(mm)：h0=90.0mm；fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值:=3 1357.9/(240.0 90.0)=

124、0.566N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值=0.566N/mm2小于 主楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值:=0.015mm；主楞的最大容许挠度值:=2.4mm；主楞的最大挠度计算值=0.015mm 小于 主楞的最大容许挠度值=2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=f A 其中 N-穿墙螺栓所受的拉力；A-穿墙螺栓有效面积(mm2)；f-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M12；穿墙螺栓有效直径:9.85 mm；穿墙螺栓有效面积:A=76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:N=1.70105 7.60 10-5=12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=4.93 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=4.933kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值N=12.92kN，满足要求！