商务办公楼工程高支模施工方案(加转换层)（101页）.pdf

1、目录一、编制依据.1 二、工程概况.1 三、施工部署.4 四、施工准备.9 五、高大支模设计.11 六、高支撑架的构造和施工要求.20 七、高大支模搭设施工及注意事项.21 八、模板安装、拆除施工要求.23 九、高大支模支撑系统安全措施.26 十、模板成品保护.31 十一、高大支模施工安全监测.32 十二、安全应急救援预案.33 附件：.39 一、层高 6 米厚 200mm 的楼板模板扣件钢管支撑架计算书39 二、层高 6 米 400*700 梁模板扣件钢管支撑架计算书.47 三、层高 6 米 600*1000 梁模板扣件钢管支撑架计算书.54 四、层高 6 米 800*1700 梁模板扣件钢

2、管支撑架计算书.62 五、层高 6 米 300*3500 梁模板扣件钢管支撑架计算书.69 六、层高 6 米 1500*2200 梁模板扣件钢管支撑架计算书.77 七、层高 6 米 1500*3500 梁模板扣件钢管支撑架计算书.85八、层高 6 米 1800*1800 梁模板扣件钢管支撑架计算书.93高大支模施工方案一、编制依据（1）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002（2011年版）；（2）建筑施工模板安全技术规程（JGJ162-2008）；（3）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2011）；（4）建筑施工手册（第四版）；（5）PKPM 安全计算软件；

3、（6）建筑安全检查评分标准（JGJ59-99）；（7）广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法；（8）现行建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）；（9）广州市珠江新城H3-3 地块建设项目结构设计图纸等有关资料。二、工程概况本工程为 30 层、25 层设计商务办公楼工程（自编A、B栋）各 1 幢工程，位于广州市珠江新城花城大道和马场路交会处（H3-3 地块），由广州市X X 实业有限公司、广东喜龙房地产开发有限公司兴建；建筑专业设计单位：广州市瀚景建筑工程设计事务所；结构及设备专业设计单位：广东名都设计有限公司；广州市宏业金基建设监理咨询有限公司监理。本工程主体结构形式为框架剪

4、力墙结构，基础为人工挖孔桩筏板基础，防火为一类，地下防水二级，屋面防水二级，抗震等级为七度。本工程总用地面积为 7575平方米，总建筑面积约 74417平方米，其中连体地下室四层，总高为-18.2 米；地上三层商业裙房连接两栋塔楼，A栋塔楼为超高层办公楼，地上30层；B栋塔楼为超高层办公楼，地上25层，平面上呈斜向的板楼和菱形的两幢塔楼，是一个集商业、办公为一体的综合性超高层大厦。开工日期为2012年9月28日，工期为832天，总造价 1.11亿元。本工程主体楼层结构仅有负二层至首层为超过4.5 米的楼层，其它楼层均未超过 4.5米，其它局部区域，如屋面梁局部超过4.5 米，均按照此方案中相应

5、楼层高大支模施工。2、根据图纸统计各层梁结构尺寸为：梁截面尺寸梁编号截面尺寸（bh）位置负二层负一层首层详见图200400 详见图200450 详见图200500 详见图200550 详见图200600 详见图200700 详见图2001000 详见图300500 详见图300600 详见图300700 详见图3001000 详见图3001180 详见图3001250 详见图3001700 详见图3002200 详见图3003500 详见图3003800 详见图400500 详见图400600 详见图400700 详见图400800 详见图400900 详见图400950 详见图4001000

6、 详见图4001200 详见图4001475 详见图4001500 详见图500500 详见图500600 详见图500700 详见图500800 详见图500900 详见图5001000 详见图5001700 详见图5001800 详见图600600 详见图600700 详见图600800 详见图6001000 详见图6001500 详见图700700 详见图700800 详见图800700 详见图800800 详见图8001000 详见图8001200 详见图8001500 详见图8001700 详见图15001500 详见图15002200 详见图15003500 详见图18001500

7、 详见图18001800 3、根据图纸统计各层楼板厚度为：板编号板厚度（mm）位置层高（m）详见图180 负二层顶板4.8 详见图180 负一层顶板5.7 详见图100 首层顶板6 4、根据图纸统计各层剪力墙厚度为：编号墙厚度（mm）位置墙体高度（m）详见图200 负二层、负一层、首层4.8、5.7、6 详见图300 负二层、负一层、首层4.8、5.7、6 详见图400 负二层、负一层、首层4.8、5.7、6 详见图500 负二层、负一层4.8、5.7 详见图600 负二层、负一层、首层4.8、5.7、6 详见图800 负二层、负一层、首层4.8、5.7、6 5、根据图纸统计各层方柱尺寸为：柱

8、编号截面尺寸（bh）位置负二层负一层首层详见图600600 详见图6001200 详见图6002000 详见图700700 详见图7001200 详见图10001000 详见图10001500 详见图10001800 详见图15002700 详见图18002700 三、施工部署考虑到高大支模都较高，荷载较大，因此为保证高大支模施工安全，脚手架一次性搭设。1、高大支模施工整体思路（1）针对高大支模的特点，经我们分析，高大支模的主要承重部分是支撑，而模板支撑的设计计算出自于脚手架设计计算，但它与脚手架有一定的差别，主要是：一是承受垂直荷载大；二是在施工中砼输送、倾倒、振捣混凝土作业会增加垂直、水平

9、荷载，使它产生较大的振摆；三是它无刚性连墙杆牵拉约束摆动，因此，这对模板支撑稳定，尤其是对高大支模的稳定很不利。（2）高大支模坍塌事故都是失稳破坏造成的，而且都是先从局部坍塌，使钢筋混凝土牵动模板支撑往坍塌处倾倒，造成大面积坍塌。因此，针对高大支模承受荷载和结构特点，增大荷载分项系数，设置水平拉杆，设置剪刀撑、设置斜撑加固，以提高高大支模的整体稳定强度，根据本工程不同部位高大支模特点，以及代表性不同，我们对数量较多及较大断面的梁进行构造设计及验算。2、施工管理组织机构：模板制作安装主要管理与施工技术人员安排序号职务姓名主要工作安排1 项目执行经理黄明华负责工程全面统筹工作，为安全生产第一负责人

10、2 项目技术主管禹志应主管技术管理工作，负责现场技术工作，编制施工方案，对现场施工、技术工作总负责3 质检员胡世海具体负责施工生产、质量，负责各工种各工序质量把关。4 综合工长瞿伟负责现场人员的调配、施工现场进度、质量、安全。5 木工工长曾熙达协调人员安排，负责木工施工区域的施工、技术及技术交底、质量、进度、安全、文明施工，为木工施工区域的第一质量、安全责任人。6 木工工长雷发辉负责现场木工的施工、质量、安全等工作。7 木工工长蒋佳良负责现场木工的施工、质量、安全及图纸深化、按图施工、模板翻样、模板材料的收料等工作。8 安全部赖威具体负责施工生产安全、文明施工，负责工作安全生产检查工作。检查、

11、监督工地的日常质量、安全、文明施工、后勤卫生检查，发现隐患及时督促整改。负责水电区域的安全、质量、文明施工检查工作及后勤用水、用电工作9 材料部赵一虹负责采购工程材料及材料的质量、进度、运输。刘观心负责材料的进场、收集、整理、登记、发放工作10 后勤办公室周俊负责工人厨房、工人医务保健工作及施工现场保卫、安全、防火工作11 技术部郑俊杰负责工程材料的试验、检验工作。12 王光国负责现场测量工作，并整理测量资料和技术资料3、劳动力需用计划序号工种数量1 木工60 2 钢筋工90 3 架子工20 4 电焊工6 5 机械工3 4、施工机械投入计划序号机械名称型号机械标准单位数量施工区域1 圆盘锯2.

12、5kW 600MM 台4 2 刨木机3kW 500MM 台2 3 刨板机3kW 250mm 台2 4 全站仪2 秒台2 5 手提电钻把8 6 水准仪台2 7 扳手把20 6、周转材料投入计划本次预计支撑钢管投入量约为1330t（以预算为准），扣件投入量约为16 万个（以预算为准）。7、施工进度计划本项目高大支模施工负二层至首层，拟计划14 天完成一层；8、主要高大支模体系选型一览表构件规格模板及支撑体系梁（梁宽400mm 以下，且梁截面积小于0.28）模板18厚胶合板龙骨梁底5070mm 木枋170mm，木枋平行粱截面梁侧5070mm 木方背竖楞 300，梁高度超过600mm 的梁，竖楞上背双

13、钢管做主龙骨 350，中部设 14/16 对拉螺杆，沿梁跨方向间距 600mm，对拉螺栓穿 pvc 套管。支撑体系支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向1000mm，梁宽方向 1000mm，立杆步距1800mm，扫地杆距底板面200mm，立杆下端垫木采用200mm 200mm 18 厚胶合板。顶层纵横杆与立杆连接采用双扣件扣件。梁（梁宽700mm 以下，且梁截面积小于 0.6）模板18厚胶合板龙骨梁底5070mm 木枋200mm，木枋平行粱截面梁底增加一道承重立杆+U形托支撑梁侧5070mm 背竖楞 200，竖楞上背双钢管做主龙骨350,梁中部设 14 对拉螺杆，沿梁跨方向间距60

14、0mm，对拉螺栓穿 pvc套管。支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向500mm，梁宽方向1000mm，立杆步距1600mm，扫地杆距底板面200mm，立杆下端垫木采用 200mm 200mm 18 厚胶合板。剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60 度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4 个扣结点。顶层纵横杆与立杆连接采用双扣件。梁（梁宽800mm 及0.6 以上）模板18厚胶合板龙骨梁底5070mm 木枋，200mm，木枋平行粱截面梁底增加两道承重立杆+U形托支撑梁侧5070mm背竖楞，梁高1200mm 200、梁高大于

15、1200mm 150，竖楞上背双钢管做主龙骨350,梁中部设2 道 14对拉螺杆，沿梁跨方向间距600mm，对拉螺栓穿 pvc套管。支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向500mm，梁宽方向为梁宽两侧各加 200mm，立杆步距 1700mm，扫地杆距底板面 200mm，立杆下端垫木采用200mm 200mm 18 厚胶合板。剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60 度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4 个扣结点。顶层纵横杆与立杆连接采用双扣件。梁（300*3模板18厚胶合板龙骨梁底5070mm 木枋150mm，木枋平行粱截

16、面构件规格模板及支撑体系500mm）梁底增加一道承重立杆+U形托支撑梁侧5070mm 背竖楞 150 mm，竖楞上背双钢管做主龙骨350 mm,梁中部设 14 对拉螺杆，沿梁跨方向间距600mm，对拉螺栓穿 pvc套管。支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向333mm，梁宽方向700mm，立杆步距 1600mm，扫地杆距底板面 200mm，立杆下端垫木采用 200mm 200mm 18 厚胶合板。剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60 度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4 个扣结点。顶层纵横杆与立杆连接采用双扣件。梁（1

17、500*2200mm）模板18厚胶合板龙骨梁底5070mm 木枋150mm，木枋平行粱截面梁底增加三道承重立杆+U形托支撑梁侧5070mm 背竖楞 150 mm，竖楞上背双钢管做主龙骨350 mm,梁中部设 14/16 对拉螺杆，沿梁跨方向间距600mm，对拉螺栓穿 pvc套管。支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向333mm，梁宽方向1900mm，立杆步距1600mm，扫地杆距底板面200mm，立杆下端垫木采用 200mm 200mm 18 厚胶合板。剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60 度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增

18、加2-4 个扣结点。顶层纵横杆与立杆连接采用双扣件。梁（1500*3500mm）模板18厚胶合板龙骨梁底5070mm 木枋100mm，木枋平行粱截面梁底增加三道承重立杆+U形托支撑梁侧5070mm 背竖楞 150 mm，竖楞上背双钢管做主龙骨350 mm,梁中部设 14/16 对拉螺杆，沿梁跨方向间距600mm，对拉螺栓穿 pvc套管。支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向333mm，梁宽方向1900mm，立杆步距1000mm，扫地杆距底板面200mm，立杆下端垫木采用 200mm 200mm 18 厚胶合板。剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60

19、度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4 个扣结点。顶层纵横杆与立杆连接采用双扣件。梁（1800*1800mm）模板18厚胶合板龙骨梁底5070mm 木枋170mm，木枋平行粱截面梁底增加三道承重立杆+U形托支撑梁侧5070mm 背竖楞 150 mm，竖楞上背双钢管做主龙骨350 mm,梁中部设 14/16 对拉螺杆，沿梁跨方向间距600mm，对拉螺栓穿 pvc套管。支撑支撑采用钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向333mm，梁宽方构件规格模板及支撑体系体系向2200mm，立杆步距1300mm，扫地杆距底板面200mm，立杆下端垫木采用 200mm 200mm 18

20、厚胶合板。剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60 度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4 个扣结点。顶层纵横杆与立杆连接采用双扣件。板支撑体系18厚胶合板次龙骨5070mm 木枋300mm 主龙骨楼板普通双钢管 1000mm 支撑体系支撑采用 483.0 钢管满堂支撑架，钢管立杆纵横向1000 1000mm，横杆步距 1800mm，扫地杆距底板面200mm，立杆下端垫木采用 200mm 200mm 18 厚胶合板。剪刀撑沿高度连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60 度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间

21、应增加2-4 个扣结点。竖向剪刀撑的顶部与底部加设水平剪刀撑。顶层横向钢管与立杆连接处下采用双扣件。四、施工准备在高大支模施工前，应做好各项施工准备工作，具体如下：1、技术准备：项目部技术、施工人员应熟悉图纸，认真掌握高大支模施工图的特点、要求和特性，熟悉各部位截面尺寸、标高，认真做好模板放样，进行实地现场调查复核,根据现场条件进行拼装模板。2、主要机械设备安排模板工程施工中，主要机具设备选用如下：圆盘锯、手提电钻、台钻、水准仪等。3、高大支模工程安装材料的选用本工程结构为框架结构，在施工中为克服涨模、接头错位、漏浆、断面不方正等缺陷。模板为散支散拆木模板、钢管与支撑体系，所有模板制作安装材料

22、（加固的钢管、扣件、对拉螺杆钢筋、高强螺杆、木枋等）必须符合国家规范要求，其主要材料选用如下：（1）模板：采用光滑坚硬的双面酚醛树脂覆合胶合板，规格183091518。（2）木枋：采用 5070（最小尺寸）无曲双面刨光顺直的硬质木枋。（3）围楞、支撑：483.0 无缝钢管及多功能脚手架。（4）对拉螺栓：14、16 高强螺杆。4、材料要求（1）本工程钢筋砼结构工程施工采用木模。要求木材材质等级不低于级，并符合砼模板用胶合板 中有关规定，所有模板及其支撑架设计应符合木结构设计规范要求。（2）采用的模板厚度面层无破损和断裂现象，本工程采用木模，每层模板使用前均应刷脱模剂，以延长模板使用周期，确保混凝

23、土表面光洁。（3）采用的木枋（搁栅）必须无朽烂和霉变，棱角方正，截面尺寸满足设计要求，无严重翘曲现象。本工程木枋截面尺寸50mm 70mm，作为模板的背楞，要求刨面，刨直，保证木枋高度一致，受力均匀。（4）木枋（搁栅）等的含水率必须小于15%，模板、木方（搁栅）等的存放保管时必须间隔通风，上面做到防雨覆盖。（5）进场的模板、木枋（搁栅）必须经过验收，质量符合要求的才可使用。（6）支撑钢管要求按国家标准直缝电焊钢管或低压流体输送用焊接钢管中规定的 3 号普通钢管，其质量应符合国家标准 碳素结构钢 中 Q235-A 级钢的规定。（7）采用的钢管不得有严重锈蚀和损伤以及孔洞，并严禁使用有弯折痕和翘曲

24、严重的钢管；钢管必须有良好的防腐处理。（8）支撑架采用的必须是可锻铸铁制作的扣件，其材质必须符合国家标准规定。（9）支撑架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N m 时，不得发生破坏，受力钢管必须经过验算，单个不合格的，下要多加一个扣件，即双扣件进行受力，防止滑脱。（10）使用的 48 支撑钢管架的钢管和扣件进场时必须进行逐根逐个验收，符合要求后才可使用。（11）对进场的钢管和扣件必须进行抽样检测，如达不到要求时，必须对原设计进行复核调整。（12）立杆接长扣件，不能全部处于同一位置水平连接，同一水平位置立杆连接不得大于 50%。5、专业施工队伍准备：选择高素质的专业班组进行模板工程的施工。6、作

25、业条件准备：（1）向作业班组进行详细的方案、质量、安全技术交底，并作好职工三级安全进场及操作规程教育，下达工程施工任务，使班组明确有关质量、安全、进度等要求。（2）清理现场，做好工作面的施工准备，检查垂直和水平运输是否通畅，施工机具是否准备妥当。（3）施工机具就位并进行了试运转，做好维修保养等工作，以保证机械正常运转。（4）清查材料的规格、质量、数量等是否符合要求。五、高大支模设计1、计算前，经查阅建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，有关数据摘录如下：模板及支架自重标准值0.35KN/m2，新浇混凝土自重标准值25KN/m3（采用普通砼），施工活荷载标准值 3KN/m2（采用泵送混

26、凝土，布料机浇筑），木枋的弹性模量为 9500N/mm2，木枋的抗弯强度设计值fm为 13N/mm2，抗剪强度设计值fv为 1.6N/mm2。2、楼板高大支模设计（1）本次高大支模部位楼层顶板负二层、负一层厚为180mm、首层厚 200mm，层高分别为 4.8 米、5.7 米、6 米。验算时采用 6 米高，200mm 厚板作为各层楼板验算依据，满足首层支撑要求即满足支撑要求。首层顶板支撑采用从底板搭设满堂架至顶板。首层顶板满堂架搭设进行荷载验算时高度取5.8m。（2）楼板高大支模搭设采用：483.0 钢管、18mm 厚的木模板、5070mm 木方；板底支撑形式采取木方支撑，木方间隔距离为300

27、mm；立柱横向间距 1.2m，立柱纵向间距 1.2m，板底横向钢管距离1.2m；脚手架步距 1.8m。（3）当采用 483.0 钢管支承时纵横间距均为1200mm。底部扫地杆与立杆以扣件连接，扫地杆距地面200mm。满堂脚手架搭好后，根据板底标高铺设483.0 双钢管主龙骨，50mm 70mm 木方次龙骨，次龙骨间距不大于300 mm，然后铺放 18 厚模板，木模板采用硬拼缝。水平杆间距不超过1.8m，立杆下端垫木采用200mm 200mm 18厚胶合板。顶部水平抬模杆与立杆连接处均采用单扣件连接。（4）本工程楼板下部设置满堂架时，先排梁立杆，梁立杆位置无额定好后，再布置板支撑杆位置。计算书见

28、后附件。楼板模板支设立面图如下图3、根据梁截面尺寸，其中梁支撑采用梁底木方平行粱截面布置（1）梁截面尺寸为梁宽400mm 以下，且梁截面积小于0.28 的梁支撑，梁侧模计算断面宽度取 400mm，高度取 700mm，支撑验算高度取 5.8m。采用 18 厚覆膜多层木模板拼制，5070 木方配制成梁侧、梁底模板。梁支撑用扣件式钢管，侧模龙骨木方沿平行梁跨方向水平布置300，梁高大于 600mm，侧模龙骨木方为竖向布置，且竖楞上背双钢管做主龙骨350，中部设 14/16 对拉螺杆，沿梁跨方向间距 600mm，对拉螺栓穿 pvc 套管。梁模板扣件钢管高支撑架采用统一搭设方式：483.0 钢管、18m

29、m 厚的木模板、5070 木方；承重架支设方式采用木方平行粱截面；梁底木方采用5070mm；梁两侧立柱间距 1000mm；立柱梁跨度方向 1m；梁底支撑木方间距170mm，梁底模水平抬模双钢管采用每隔 1000mm 设置一根钢管；脚手架步距1.8m；梁底无 U型顶托，梁两侧立杆扣件为双扣件计算书见后附件。580016007004001000（2）梁宽 700mm 以下，且梁截面积不大于0.6，梁侧模计算断面宽度取600mm，高度取 1000mm，支撑验算高度取5.8m。采用 18 厚覆膜多层木模板拼制，5070 木方配制成梁侧、梁底模板。梁支撑用扣件式钢管，侧模龙骨木方垂直梁跨方向布置，间距2

30、00mm，竖楞上背双钢管做主龙骨350，中部设 14/16 对拉螺杆，沿梁跨方向间距600mm，对拉螺栓穿 pvc 套管。梁底模水平抬模钢管采用每隔500mm 设置一根钢管。梁模板扣件钢管高支撑架采用统一搭设方式：483.0 钢管、18mm 厚的木模板、5070 木方；承重架支设方式采用木方平行粱截面；梁底木方采用5070mm；梁两侧立柱间距 1000mm；立柱梁跨度方向 0.5m；梁底支撑木方间距200mm，梁底模水平抬模钢管采用每隔 500mm 设置一根钢管；脚手架步距 1.6m；梁底采用 U型顶托外加一根承重立杆。计算书见后附件。580016001000600500500（3）梁宽 80

31、0mm 及梁截面积小于1.3，梁侧模计算断面宽度取800mm，高度取1700mm，支撑验算高度取5.8m。采用 18 厚覆膜多层木模板拼制，5070 木方配制成梁侧、梁底模板。梁支撑用扣件式钢管，侧模龙骨木方垂直梁跨方向布置，间距150mm，竖楞上背双钢管做主龙骨350，中部设 14/16 对拉螺杆，沿梁跨方向间距600mm，对拉螺栓穿 pvc 套管。梁底模水平抬模钢管采用每隔500mm 设置一根钢管。梁模板扣件钢管高支撑架采用统一搭设方式：483.0 钢管、18mm 厚的木模板、5070 木方；承重架支设方式采用木方平行粱截面；梁底木方采用5070mm；梁两侧立柱间距 1200mm；立柱梁跨

32、度方向 0.5m；梁底支撑木方间距200mm，梁底模水平抬模钢管采用每隔 500mm 设置一根钢管；脚手架步距 1.6m；梁底采用 U型顶托外加两根承重立杆。计算书见后附件。580016001700800400400400（4）300*3500mm 电梯井梁，梁侧模计算断面宽度取300mm，高度取 3500mm，支撑验算高度取 5.8m。采用 18 厚覆膜多层木模板拼制，5070 木方配制成梁侧、梁底模板。梁支撑用扣件式钢管，侧模龙骨木方垂直梁跨方向布置，间距150mm，竖楞上背双钢管做主龙骨350，中部设 14/16 对拉螺杆，沿梁跨方向间距600mm，对拉螺栓穿 pvc 套管。梁底模水平抬

33、模钢管采用每隔333mm 设置一根钢管。梁模板扣件钢管高支撑架采用统一搭设方式：483.0 钢管、18mm 厚的木模板、5070 木方；承重架支设方式采用木方平行粱截面；梁底木方采用5070mm；梁两侧立柱间距 700mm；立柱梁跨度方向 0.33m；梁底支撑木方间距150mm，梁底模水平抬模钢管采用每隔 333mm 设置一根钢管；脚手架步距 1.6m；梁底采用 U型顶托外加一根承重立杆。计算书见后附件。580016003500300350350（5）1500*2200mm 电梯井梁，梁侧模计算断面宽度取1500mm，高度取 2200mm，支撑验算高度取 5.8m。采用 18 厚覆膜多层木模板

34、拼制，5070 木方配制成梁侧、梁底模板。梁支撑用扣件式钢管，侧模龙骨木方垂直梁跨方向布置，间距150mm，竖楞上背双钢管做主龙骨350，中部设 14/16 对拉螺杆，沿梁跨方向间距600mm，对拉螺栓穿 pvc 套管。梁底模水平抬模钢管采用每隔333mm 设置一根钢管。梁模板扣件钢管高支撑架采用统一搭设方式：483.0 钢管、18mm 厚的木模板、5070 木方；承重架支设方式采用木方平行粱截面；梁底木方采用5070mm；梁两侧立柱间距 1900mm；立柱梁跨度方向0.33m；梁底支撑木方间距150mm，梁底模水平抬模钢管采用每隔 333mm 设置一根钢管；脚手架步距 1.6m；梁底采用 U

35、型顶托外加三根承重立杆。计算书见后附件。5800160022001500475475475475（6）1500*3500mm 电梯井梁，梁侧模计算断面宽度取1500mm，高度取 3500mm，支撑验算高度取 5.8m。采用 18 厚覆膜多层木模板拼制，5070 木方配制成梁侧、梁底模板。梁支撑用扣件式钢管，侧模龙骨木方垂直梁跨方向布置，间距150mm，竖楞上背双钢管做主龙骨350，中部设 14/16 对拉螺杆，沿梁跨方向间距600mm，对拉螺栓穿 pvc 套管。梁底模水平抬模钢管采用每隔333mm 设置一根钢管。梁模板扣件钢管高支撑架采用统一搭设方式：483.0 钢管、18mm 厚的木模板、5

36、070 木方；承重架支设方式采用木方平行粱截面；梁底木方采用5070mm；梁两侧立柱间距 1900mm；立柱梁跨度方向0.33m；梁底支撑木方间距100mm，梁底模水平抬模钢管采用每隔 333mm 设置一根钢管；脚手架步距 1.0m；梁底采用 U型顶托外加三根承重立杆。计算书见后附件。5800100035001500475475475475（7）1800*1800mm 电梯井梁，梁侧模计算断面宽度取1800mm，高度取 1800mm，支撑验算高度取 5.8m。采用 18 厚覆膜多层木模板拼制，5070 木方配制成梁侧、梁底模板。梁支撑用扣件式钢管，侧模龙骨木方垂直梁跨方向布置，间距150mm，

37、竖楞上背双钢管做主龙骨350，中部设 14/16 对拉螺杆，沿梁跨方向间距600mm，对拉螺栓穿 pvc 套管。梁底模水平抬模钢管采用每隔333mm 设置一根钢管。梁模板扣件钢管高支撑架采用统一搭设方式：483.0 钢管、18mm 厚的木模板、5070 木方；承重架支设方式采用木方平行粱截面；梁底木方采用5070mm；梁两侧立柱间距 2200mm；立柱梁跨度方向0.33m；梁底支撑木方间距170mm，梁底模水平抬模钢管采用每隔 333mm 设置一根钢管；脚手架步距 1.3m；梁底采用 U型顶托外加三根承重立杆。计算书见后附件。5800130018001 80 05 505 505 505 50

38、梁边线梁支撑平面水平剪刀撑 4500梁下加设立杆 400，沿梁方向 500纵横水平杆 1000，步距1500800 宽截面梁支撑平面图（其它截面梁均参考此平面布置图施工）六、高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容：1、模板支架的构造要求：a.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；b.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2、立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，

39、但变化不要过多；3、高支撑架步距以0.9-1.8m为宜，不宜超过 1.8m。4、整体性构造层的设计：a.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m 设置，四周和中部每10-15m 设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；b.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。5、剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m 设置，梁截面超过 0.6 的梁底部支撑架两侧必须设置剪刀撑。6、顶部支撑点的设计：（1）最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm；（2）顶部支撑

40、点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；（3）支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN 时，可用双扣件；（4）大于 12kN时应用顶托方式(顶托布置在梁底承重立杆上)。7、支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；8、地基支座的设计要满足承载力的要求。9、由于布料机放置在板面上，板面载荷较大，施工架设钢管时顶部应采用顶托方式。10、

41、满堂模板支架的剪刀撑支撑设置应符合下列规定：（1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架应设置一道纵向剪刀撑；（2）剪刀撑的构造应下列规定：每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表四的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4 跨，且不应小于 6m，斜杆与地面的倾角宜在45 度60 度之间；剪刀撑平面布置位置见后附图。11、施工使用的要求：（1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；（2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；（3）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时

42、解决。七、高大支模搭设施工及注意事项1、支撑架体验收：搭设满堂钢管架支梁、板底模安装柱模板、梁侧模调整、加固、验收模板砼浇筑拆模。2、首先按梁的纵向轴线定出梁二侧支撑立杆的位置，然后布置板下部立杆，所有梁下立杆间距根据各部位的构造设计来搭设。3、高度超过 0.7 米及跨度超过 4 米的梁，梁底水平钢管搭设按3起拱。4、支撑立杆接长使用对接扣件，严禁使用十字扣件搭接接长支撑立杆。5、搭设时按设计要求在支撑立杆底垫好木板基础垫。6、支撑立杆近地面处均设置扫地杆，且离地距离 200mm。同时按构造设计要求和规范规定设置垂直剪刀撑。7、抬模架完成后，进行抬模架支撑系统检查，要满足稳定、强度、刚度好，上

43、面搁置木楞，最后上面安装梁底模板。模板拼缝要严密，防止混凝土浇筑时漏浆。8、支撑架每根立杆底部设置底座或垫板；支撑架必须设纵横向扫地杆；支撑架立杆接长必须采用对接扣件连接，并应错开布置，9、二根相邻立杆的接头不应设置在同一步内，同一步内隔一根立杆的二个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。10、支撑架每根立杆必须垂直，垂直偏差不大于15mm。11、支撑架的四边与中间每隔4-5 排立杆设置一道纵、横向剪刀撑，由底至顶连续设置，每隔 5 跨设置一道水平剪刀撑，高度间距3000，形成整体稳固系统。12、模板安装必须严格按施工方案进行施工，严禁随意变

44、动。13、模板安装前必须在模板表面满刷脱模剂，清扫安装部位的垃圾及杂物。14、搭设高大支模系统时，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管、扣件、对接螺杆来搭设支撑架和受力系统。15、由于高大支模搭设时，高度较高，二人抬运模板，要相互配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。16、高大支模支撑及模板安装完毕后，须经过项目部质检员的验收，质量合格后，由工长填写模板质量检验批验收表，报监理检查验收后，验收合格后，方可进行下道工序的施工。17、另外，在混凝土浇筑时垂直、水平荷载大,需对其侧面、底部支撑进行验算。18、模板安装及预埋件、预留洞允许偏差见下表：项

45、目允许偏差允许偏差（mm）轴线位置5 截面内部尺寸基础10 柱、墙、梁+4-5 层高垂直全高 5m 6 全高 5m 8 相邻两板表面高低差5 表面平整度5 预埋钢板中心线位置3 预留管、预留孔中心线位置3 预埋螺栓中心线位置2 外露长度+10 0 预留洞中心线位置10 截面内部尺寸+10 0 八、模板安装、拆除施工要求1、模板的安装模板施工前，必须有有关人员作安全技术交底。模板工程作业高度在2m以上（包括 2m）时，要有可靠安全的操作平台。2、模板安装顺序：设置柱墙厚度限位清理柱墙梁部位基层垃圾排放柱墙模板搭设钢管架安装柱墙模板安装梁模板铺楼板搁栅和底模安装楼梯模清扫模板内垃圾和施工落手清。模

46、板安装既要有稳定性、安全性，又要方便拆除。3、模板安装应满足下列要求：（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；对跨度不小于 4的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表的规定。4.模板拆除（1）拆除顺序模板拆除应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。在模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆下的模板、配件等严禁抛

47、扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。模板的拆除必须接到项目部的拆模通知后方可拆除，严禁私自拆除模板。（2）梁侧模的拆除侧模拆除时混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。（3）墙、柱模板拆除1)墙、柱模板的拆除墙体模板的拆除顺序是：先拆两块模板的连接件螺栓。再拆穿墙螺栓，使模板与墙、柱面逐渐脱离。脱模困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、晃动和用大锤砸模板。2)角模的拆除。角模两侧都是混凝土墙面，吸附力较大，加之施工中模板封闭不严，或者角模移位，被混凝土握裹，因此拆模比较困难，可先将模板外

48、表面的混凝土剔掉，然后用撬杆从下部撬动，将角膜脱出，不得因拆模困难而用大锤砸，把模板碰歪或变形，使以后的支模、拆模更加困难，以至损坏大模板。5、模板拆除注意事项（1）模板拆除时的混凝土强度要求现浇整体式结构的模板拆除期限按设计规定，如设计无规定时，应满足下列要求：1）不承重的模板，其混凝土的强度在其表面及棱角不致因拆模而受损坏时，方可拆除；2）承重模板应在混凝土强度达到规范规定的拆模强度时，方能拆除；混凝土达到拆模强度所需要时间与所用水泥品种、混凝土配合比、养护条件等因素有关，可根据有关试验资料确定。准确控制拆模时间如下：a、板跨度 2m时，砼强度需达到50%时可以拆除。b、板跨度 2,8m时

49、，砼强度需达到75%时可以拆除。c、板跨度 8m时，砼强度需达到100%时可以拆除。d、梁跨度 8m时，砼强度需达到75%时可以拆除。e、梁跨度 8m时，砼强度需达到100%时可以拆除。f、悬挑构件，砼强度需达到100%时可以拆除。g、有预应力的梁板，砼强度达到90%且预应力必须张后方可拆除。3）当混凝土强度达到拆模强度后，应对已拆除侧模的结构及其支承结构进行检查，确认混凝土无影响结构性能的缺陷，而结构又有足够的承载能力后，方准拆除承重模板和支架。4）已拆模的结构，应在混凝土强度达到设计强度等级后，才允许承受全部计算荷载。当承受的施工荷载需大于计算荷载时，必须经过核算，必要时应加设临时支撑。底

50、模拆除时的混凝土强度要求（2）模板的拆除顺序和方法：1）模板的拆除顺序一般是先非承重模板，后承重模板；先侧板，后底板。2）遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。3）拆模时，工作人员应站在安全处，以免发生事故，待该段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出码堆。4）拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、修理和涂刷好隔离剂，以备使用。5）拆除竖直面模板，应自上而下进行；拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。6）拆除梁、楼板底模时，应先松动木楔或降低支架，然后逐块或分片拆除。拆除的

51、模板用绳吊至地面，不得从高空扔下。7）多层楼板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇筑混凝土时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下一层楼板的墙柱，仅可拆除一部分；跨度为4m或 4m以上梁下均应保留支柱，支柱间距不得大于3m。8）在拆除模板过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题，应暂停拆除。经过处理后，方可继续拆除。6、模板的运输、维修、保管（1）运输：装卸模板应轻装轻卸，严禁抛掷，并应防止碰撞损坏，严禁移作它用，运输时应采取有效措施，防止模板滑动、倾倒。（2）维修和保管模板拆除后，应及时拔除模板上的铁钉及清理粘结的灰浆，对变形的损坏的模板，宜裁小使用或及时清理出场，清理后及时涂刷隔

52、离剂，暂时不使用应按规格分类堆放，室外堆放时顶部覆盖石棉瓦等防水措施，并有排水措施，模板底垫高离地面100以上，成垛高度不超过 1.8m。7、高大支模支撑体系验收高大支模施工是本工程施工的重点。由于楼面高度高，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。（1）支撑支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。（2）立杆下垫木枋垫板。（3）检查扣件螺栓的拧紧程度。（4）纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑，全面设置

53、，不可跳跃，钢管与下面呈45 度至 60 度角，夹角用回扣连接牢固。（5）单块梁板的模板支撑支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。九、高大支模支撑系统安全措施1、高大支模防失稳措施（1)浇筑梁板混凝土前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固体程度。（2)浇筑梁板混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t 千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。2、为保证工程的顺利进行，特制定以下安全措施，具体如下：(1)认真贯彻国家、企业的安全生产方针和有关安全技术管理

54、规定。(2)施工现场道路保证畅通无阻，机械设备安全可靠，临边、洞口应有安全标志。(3)现场应设置专职安全员，负责巡视、检查监督和处理现场安全问题。(4)施工人员在施工前必须熟悉模板工程的设计安装要求，立杆支顶必须设垫块。(5)工人进场前必须进行全面的身体检查，凡有劳动、安全、卫生监督部门规定的不准上岗的病患者一律不准上岗作业。(6)工地设配电箱，每台木工圆盘锯单独安装专用开关及漏电保护开关，所用电源线路均须架空设置，严禁拖地，严禁使用破损或绝缘性能不良的电线，电闸箱应有门、有锁、有防雨盖板、有危险标志。(7)各种机具设备均须采取接零或接地保护。接零线或接地线不准用独股铝线。严禁在同一系统中接地

55、两种保护混用。(8)电锯、木工电平刨等机械、机具按规定配备和安装防护装置。机械的传动带、明齿轮、皮带轮、飞轮等都要有防护网或罩。(9)操作人员应按规定佩带个人防护用具。(10)严禁在机械运转过程中进行检修,机械检修时必须拉闸断电,并设专人看护电闸。3、砼浇筑方法和浇筑顺序浇筑时梁柱交接处、柱头部分钢筋较密、空隙较小、层高较高，故为保证混凝土柱、墙混凝土浇筑质量，混凝土浇筑前应先填入50-100mm厚且与混凝土配合比相同的减石子混凝土。混凝土自由倾落高度不得大于2m，否则应用软管溜下混凝土。混凝土浇筑的分层厚度控制在 500mm 以内。钢筋较密的柱头、梁柱交接处，应使用30 高频振捣棒，分层振捣

56、，每次振捣时间不得超过20S，待表面泛浆不再下沉，气泡溢出即可，严禁过振。当浇筑上层混凝土时，振捣棒应插入下层混凝土50-100mm。在浇筑前，要求商砼公司根据配比调整石子粒径，采用小粒径石子。（1）混凝土的浇筑及注意事项1）梁板与柱墙，为达到高层建筑工程的抗震效果，按照施工时尽量少留施工缝的原则，梁板与柱墙一起浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层阶梯形浇筑，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。2）对于本工程稍大一些梁，如截面高度在1000、1200、1800mm 梁，分层浇筑。在浇筑梁时应注意浇筑与振捣必须紧密配

57、合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下第二层料，用“赶浆法”保持水泥浆包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底部位应振实，振捣时不得触动钢筋及预埋管线、预埋件等。3）对于需浇筑的框架柱，应严格控制模板的加固是否到位，严防有涨模和坍蹋现象发生。4）在浇筑外墙或独立柱（特别是边柱、边外墙）时，上层柱或墙施工时，应保留下部的顶层模板不拆。可使施工缝处混凝土光滑平整，不流淌水泥砂浆，避免施工缝部位的通病-“裙子现象”。5）混凝土自吊斗口下落的自由倾落高度不宜超过2m，超高时，应加设串筒或应用软管溜下混凝土。6）由于梁、柱节点处钢筋较密，且此部位的板厚标高不易控制，因此在绑扎梁柱节点处的钢筋时，在符

58、合设计的要求下，应进行适当的调整箍筋的高度和主筋尽量减少钢筋的重叠措施，同时考虑到有部分柱子钢筋直径较大、较密，在无法用 50的振动棒的振密实的情况下，必须采用小直径的振动棒进行振捣密实。7）一般梁、板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层阶梯形浇筑，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。8）浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来回振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用木抹子抹平。施工缝处或有预留埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时严禁用振捣棒铺摊混凝土。9）柱子混凝土应一次浇筑

59、完毕，如出现意外，需留施工缝时应留在基础的顶面、主梁下面。柱混凝土应分层振捣，使用插入式振动器的每层厚度不大于500mm，并边投料边振捣（可先将振动棒插入柱底部，使振动棒产生振动，再投入混凝土），振动棒不得触动钢筋和预埋件。除上面振捣外，下面要有人随时敲打模板。在浇筑柱混凝土的全过程中应注意保护钢筋的位置，要随时检查模板是否变形、位移、螺栓和拉杆是否有松动、脱落、以及漏浆等现象，并应有专人进行管理。10）浇筑完毕后，应随时将伸出的搭接钢筋整理到位，以便下一层或下一工序连接。11）在浇筑屋面梁板混凝土时，必须重视混凝土的施工质量，浇捣必须密实，确保屋面梁板不产生开裂和渗水现象。（2）泵送混凝土浇

60、筑顺序1）当采用输送管输送混凝土时，应由远而近浇筑；2）同一区域的混凝土，应先竖向结构后水平结构的顺序，分层连接浇筑。3）当不允许留施工缝时，区域之间、上下层之间的混凝土浇筑间歇时间，不得超过混凝土的初凝时间。4）插入式振动器的使用要点A、使用前，应检查各部件是否完好，各处连接是否紧固，电动机绝缘是否可靠，电压和频率是否符合规定，检查合格后，方可接通电源进行试运转。B、作业时，要使振动棒自然沉入混凝土，不得用力猛插，宜垂直插入，并插到尚未初凝的下层混凝土中50100mm，以使上下层相互结合。C、振动棒各插点间距应均匀，插点间距不应超过振动棒有效半径的1.25 倍，最大不超过 50cm。振捣时，

61、应注意“快插慢拔”的操作方法，确保构件振捣密实。D、振动棒在混凝土内振捣时间，每插点约2030s，见到混凝土不再显著下沉，不出现气泡，表面泛出水泥浆和外观均匀为止。振捣时应将振动棒上下抽动50100mm，使混凝土振实均匀。E、作业中要避免将振动棒触及钢筋、芯管及预埋件等，更不得采取通过振动棒振动钢筋的方法来促使混凝土振实；作业时振动棒插入混凝土中的深度不应超过棒长的2/3 3/4，更不宜将软管插入混凝土中，以防水泥浆侵蚀软管而损坏机件。F、振动器在使用中如温度过高，应立即停机冷却检查，冬季低温下，振动器使用前，要缓慢加温，使振动棒内的润滑油解冻后，方能使用；振动器软管的弯曲半径不得小于 500

62、mm，并不得多与两个弯。软管不得有断裂，死弯现象，若软管使用过久，长度变长时，应及时更换。G、振动器不得在初凝的混凝土上及干硬的地面上试振。H、严禁用振动棒撬动钢筋和模板，或将振动棒当锤使用；不得将振动棒头夹到钢筋中；移动振动器时，必须切断电源，不得用软管或电缆线拖拉振动器。L、振动棒振动时，电源线应架空，避免漏电伤人。M、作业完毕，应将电动机、软管、振动棒擦刷干净，按规定要求进行保养作业。振动器应放在干燥处，不要堆压软管。（3）混凝土试件留置注意事项1）用于检查结构构件混凝土强度的试件，应在混凝土的浇筑地点随机抽取，取样与试件留置应符合下列规定：每拌制 100 盘且不超过 100m3的同配合

63、比混凝土，取样不少于一次；每工作班拌制的同一配合比的混凝土不足100 盘时，取样不得少于一次；当一次连续浇筑超过1000m3时，同一配合比混凝土每200m3取样不得少于一次；同一配合比混凝土，取样不少于一次。每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数应根据实际需要确定，同一种标号的混凝土取样不得少于3 组。2）对有抗渗要求的混凝土结构，其混凝土试件应在浇筑地点随机取样。同一工程、同一配合比的混凝土，取样不应少于一次，抗渗试块留置组数可根据实际情况需要确定。3）同条件养护试件拆模后，应放置在靠近相应结构构件或结构部位的适当位置，并应采取与现场构件相同的养护方法进行养护。4）试块

64、制作由专人负责，所有制作试块应标明强度等级、成型日期、施工部位，并有书面记录，标准养护试块达到28 天龄期后送检试压，同条件养护试块养护时间累积温度达 600d，其养护龄期不应少于14d，最多不超过 60d，就可送检。(4)浇筑顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁、板脚手架安装架设梁底纵横钢管、木方于脚手架顶托上梁底模板及侧模板安装架设板底钢管、木方于脚手架顶托上楼板模板安装梁、板钢筋铺设、绑扎梁、板混凝土浇筑混凝土养护，达到设计强度等级的 100%拆下脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪力撑及钢管脚手架精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由

65、中部向两边扩展的浇筑方式。每次浇筑范围按后浇带为界进行划分，在板面采用布料机进行浇筑。（5）施工缝留设位置混凝土结构施工时不能连续浇筑完成，根据施工技术、施工组织及设计要求留设施工缝，施工缝设在结构受剪力较小且便于施工的部位：柱的水平施工缝第一道留在留在承台部位，在楼层留在比梁底高10mm 处及在楼板顶面处(见图 6.6.6-1)；墙留在门窗洞口过梁跨中的 1/3 范围内。有主次梁的楼板，宜顺着次梁方向浇筑，施工缝留在次梁跨中的 1/3 范围内，板留在板跨的1/3 处，楼梯的施工缝留在楼梯段的1/3 的部位。（6）施工缝施工方法及措施1）楼板的现浇板模板做法，在板的部位采用锯齿形多层板作挡板，

66、遇钢筋穿过位置锯成齿口，并采用钢丝网密封，外侧用直径12mm 的钢筋、间距 300mm 进行固定。如图楼板施工缝模板示意图法。3）梁柱节点施工缝见下图4）浇筑时板面面积较大，采用布料机进行浇筑砼，浇筑时布料机支撑脚应有两个位于主梁上，下垫三根木方，防止压弯板筋。梁柱节点施工缝4）施工缝处理十、模板成品保护 1、模板支模完成后及时将多余材料及垃圾清理干净。2、安装工程的预留、预埋工作在支模时配合进行，禁止任意拆除模板和用锤敲打模板及支撑，以免影响模板质量。3、模板侧模不得堆靠钢筋等重物，以免倾斜、偏位。4、禁止平台模板面上集中堆放重物。尤其是在钢筋绑扎时，加工成型的钢筋不能集中堆放在平台模板上。

67、50木方板厚锯齿形多层板钢筋12300板模板钢丝网密封锯齿形多层板多层板板厚板钢筋顶板模板楼板施工缝模板示意图5、砼浇筑时，不准用振动棒等撬动模板及埋件，砼均匀入模，以免模板因局部荷载过大造成模板受压变形。6、模板安装成型后，派专人值班保护，并进行检查、校正，以确保模板安装质量。7、模板在吊装过程中，应轻起轻落，严禁碰撞。十一、高大支模施工安全监测高大支模施工安全监测及应急预案由于高大支模施工危险性较大，一旦施工考虑不周全，容易发生塌落事故，为保证员工的生命安全，特制定高大支模施工监测及应急预案，具体如下：1、安全监测依据（1）工程测量规范 GB50026-2007。（2）建筑变形测量规范 J

68、GJ8-2007。2、高大支模安全监测目的高大支模是风险性大的工程，在施工过程中应遵循动态管理，信息化施工，确保高大支模的安全。在高大支模使用过程中监测的重点是：高大支模工程的水平位移和沉降。具体要求是：（1）将监测数据与预测值相比较，以判断前一步施工工艺参数是否符合预期要求，做到信息化施工。（2）及时将现场测量结果反馈给甲方、监理、设计，使各方及时掌握高大支模工程变形的情况，及时采取有效针对性的应对措施，确保作业人员的安全。3、监测项目、监测方法、精度要求、测点布置及观测频率及观测次数（1）监测项目、监测方法、精度要求、测点布置监测项目监测仪器监测精度测点布置高大支模位移全站仪2.0mm间距

69、 10m，不少于 3 点高大支模沉降水准仪2.0mm间距 10m，3 点高大支模监测点主要设置在各大梁的顶面或侧面，方法是采用小木条与模板钉牢，并露出砼面 50mm，小木条不得与钢筋连接或靠住。（2）观测频率及观测次数计划：根据施工现场的进度情况可以适当调整观测频率，各监测项目首先取得初始值，要求浇筑完成后观测不应少于两次（由于混凝土初凝时间为68 小时，现场观测每隔23小时进行一次监测）。高大支模监测主要的在浇筑砼过程中的监测，在浇筑砼过程中，全程进行观测（注意，高大支模工程的砼要求在白天浇筑，现场观测每隔半小时进行一次监测），监测时要求平面位移变形监测和沉降监测同时进行。十二、安全应急救援

70、预案高大支模施工过程中一旦发生安全事故，为有序地进行救援，避免事故或事件扩大，尽可能减少事故或事件造成的人员和财产损失，特编制本预案。1、应急救援组织有为有效实施应急救援工作，项目经理部成立应急救援小组。其成员名单如下：组长：黄明华 18675898576 副组长：禹志应 18620725238 成员：瞿伟、胡世海、周俊、蔡郁伟等。安全监督站：广州市天河区建设工程质量安全监督站监理公司：广州市宏业金基建设监理咨询有限公司业主：广东喜龙房地产开发有限公司通用紧急救援电话：公安：110；医疗：120；消防：119 工地设置临时医务室，配备担架、医疗箱，置于门卫室旁。2、在高大支模施工过程中必须严密

71、监视，当监测项目超过警戒值（警戒值暂定为2.5cm）时，必须迅速停止施工，迅速撤出人员，查明原因，对高大支模工程进行加固和完善，待加固处理后方能进行下一步施工，对于在施工过程中发生危险情况时的应急方案主要内容及程序如下：（1）通告程序和报警系统（内容有通告、报警形式和内容、应急反应人员向外求援的方式、接到报警信息通知相关人员和赶赴事故预兆现场、应急预警方案启动条件）。（2）应急救援小组，负责指挥及协调工作。（3）事故预兆的应急反应、事故预兆具体处理方法和注意事项。（4）具体内容如下：1）通告程序2）应急预警方案启动条件在监测工程中，符合以下其中一条，应马上启动应急机制和进行人员的疏散：A、高大

72、支模的水平位移报警值为5cm，沉降报警值为 2.5cm，一旦监测的变形超过报警值时，则会同监理、业主共同确定高大支模工程是否出现危险，一旦确认为高大支模出现险情，则高大支模工程内外、上下所有的施工暂停，所有人员进入抢险作业。B、高大支模工程出现不均匀沉降大于5cm时，应立即停止施工，同时分析原因，采取措施。C、事故预兆的应急反应程序如下：D、事故预兆具体处理方法和注意事项当监测的水平位移或沉降位移超过其警戒值时，应立刻停止施工，所有人员必须撤出现场，查明原因并进行加固处理后，方可进入现场作业。3、事故处理程序（1）不论任何人，一旦发现高大支模有坍塌或倒塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行紧急

73、撤离。（2）现场人员应迅速通知项目经理或现场管理人员，并打电话及时向公司应急救援中心报告事故的发生情况。请求公司应急救援中心的支援。（3）根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打120急救电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行急救。本项目部配备应急急救药箱 1 只和担架 1 幅，药箱和担架存放在医务室。（4）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救和加固措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。（5）现场安全员应对施工现场坍塌或倒塌事故进行原因分析

74、，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报公司应急救援中心。当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。4、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、

75、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约 20 度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4)发现伤者手足骨

76、折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl 溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，

77、上肢出血结扎在上臂上1/2 处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3 处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540 分钟放松一次，每次放松 0.51 分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。发生支模坍塌应急救援(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3)当支模在拆除过程中发生大面积

78、倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)现场急救处理：1）尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。2）伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。3）伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。4）伤肢不应抬高、按摩或热敷。5）如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。6）迅速转往医院。(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故

79、现场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。触电事故应急救援措施A、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源的基本方法有：(1)将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（6）

80、如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810 米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810 米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防

81、触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。C、立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。D、按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。E、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。F、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若

82、发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。G、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，棚平从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可

83、于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟1618 次为宜。胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压 6080次。在

84、进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。附件：一、层高 6 米厚 200mm 的楼板模板扣件钢管支撑架计算书模板支架搭设高度为 5.8m，采用的钢管类型为483.0。立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方5070mm，间距300mm，剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。梁

85、顶托采用双钢管 483.0mm。模板自重 0.35kN/m2，混凝土钢筋自重 25.00kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.0000.200 1.000+0.350 1.000=5.350kN/m 活荷载标准值 q2=(2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=100.001.

86、80 1.80/6=54.00cm3；I=100.001.80 1.801.80/12=48.60cm4；(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.20 5.350+1.4 3.000)0.3000.300=0.096kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.09610001000/54000=1.770N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗

87、剪计算 可以不计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.20 5.350+1.4 3.000)0.300=1.912kN 截面抗剪强度计算值 T=31912.0/(2 1000.00018.000)=0.159N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.6775.3503004/(100 6000486000)=0.101mm 面板的最大挠度小于 300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算

88、 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.0000.200 0.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1=1.201.500+1.20 0.105=1.926kN/m 活荷载 q2=1.400.900=1.260kN/m 2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=3.18

89、6/1.000=3.186kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.13.191.001.00=0.319kN.m 最大剪力 Q=0.61.0003.186=1.912kN 最大支座力 N=1.1 1.000 3.186=3.505kN 木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.007.007.00/6=40.83cm3；I=5.007.007.007.00/12=142.92cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.319 106/40833.3=7.80N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计

90、算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31912/(2 5070)=0.819N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.605kN/m 最大变形 v=0.677 1.6051000.04/(100 9000.001429166.8)=0.845mm 木方的最大挠度小于 1000.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P=3.505kN 均布荷载取托

91、梁的自重 q=0.080kN/m。100010001000 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 0.08kN/mAB托梁计算简图1.0341.171托梁弯矩图(kN.m)4.65 4.641.14 1.112.39 2.425.92 5.947.057.053.54 3.520.010.013.52 3.547.057.055.94 5.922.42 2.391.11 1.144.64 4.65托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：100010001

92、000 1.77kN 1.77kN 1.77kN 1.77kN 1.77kN 1.77kN 1.77kN 1.77kN 1.77kN 1.77kN 0.08kN/mAB托梁变形计算受力图0.9420.069托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.170kN.m 经过计算得到最大支座 F=12.991kN 经过计算得到最大变形 V=0.942mm 顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.170 106/1.05/8982.0=124.06N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满

93、足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v=0.942mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1005.800=0.577kN (2)模板的自重(kN)：NG2=0.3501.0001.000

94、=0.350kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.0000.200 1.0001.000=5.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2+NG3)=5.927kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(1.000+2.000)1.0001.000=3.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ 六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.31kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立

95、杆的截面回转半径 (cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为 1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.155 1.700 1.80=3.53

96、4m =3534/16.0=221.586 =0.149=11313/(0.149 424)=179.375N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.800+2 0.300=2.400m =2400/16.0=150.470 =0.308=11313/(0.308 424)=86.646N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为 1.007；公式(3)的计算结果：l0=1.155 1.007(1.800+2 0.300)=2.791m =

97、2791/16.0=175.010 =0.233=11313/(0.233 424)=114.646N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=497.67 所以第 14天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。二、层高 6 米 400*700 梁模板扣件钢管支撑架计算书模板支架搭设高度为 5.8m，梁截面 BD=400mm700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.00m，立杆的步距 h=1.60m，梁底增加 0道承重立杆。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm4。木方5070mm，剪切

98、强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9500.0N/mm4。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.00kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取 1.00。580016007004001 000图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=1.2025.0000.2000.500 0.170=0.510kN。采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受

99、弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.0000.700 0.400+0.500 0.400=7.200kN/m 活荷载标准值 q2=(2.000+1.000)0.400=1.200kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=40.001.80 1.80/6=21.60cm3；I=40.001.80 1.80 1.80/12=19.44cm4；(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗

100、矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.20 7.200+1.4 1.200)0.1700.170=0.030kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.03010001000/21600=1.381N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.20 7.200+1.4 1.200)0.170=1.053kN 截面抗剪强度计算值 T=31053.0/(2 400.00018.000)=0.219N/mm2截

101、面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.677 7.2001704/(100 6000194400)=0.035mm 面板的最大挠度小于 170.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.0000.7000.170=2.975kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.170(20.700+0.400)/0.400=0.383kN/m (3

102、)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(1.000+2.000)0.4000.170=0.204kN 均布荷载 q=1.202.975+1.20 0.383=4.029kN/m 集中荷载 P=1.400.204=0.286kN 1000 0.29kN 0.51kN 0.51kN 4.03kN/mAB木方计算简图0.5190.000木方弯矩图(kN.m)1.461.460.95 0.950.140.140.95 0.951.461.46木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1000 0.43kN 0.4

103、3kN 3.36kN/mAB变形计算受力图0.0002.759木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.459kN N2=1.459kN 经过计算得到最大弯矩 M=0.518kN.m 经过计算得到最大支座 F=1.459kN 经过计算得到最大变形 V=2.759mm 木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.007.007.00/6=40.83cm3；I=5.007.007.007.00/12=142.92cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.518 106/40833.3=12.69N/mm2木方的抗弯计算强度小于13

104、.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.458/(2 5070)=0.625N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v=2.759mm 木方的最大挠度小于 1000.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一)梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。100010001000 1.46kN 1.46kN 1.46kN 1.46kN 1.46kN 1.46kN 1.46kN 1.4

105、6kN 1.46kN 1.46kN 1.46kN 1.46kN 1.46kN 1.46kN 1.46kN 1.46kN 1.46kN 1.46kNAB支撑钢管计算简图0.7100.869支撑钢管弯矩图(kN.m)3.683.682.22 2.220.76 0.760.69 0.692.15 2.153.61 3.615.075.074.384.382.92 2.921.46 1.460.00 0.001.46 1.462.92 2.924.384.385.075.073.61 3.612.15 2.150.69 0.690.76 0.762.22 2.223.683.68支撑钢管剪力图(kN)

106、变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：100010001000 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kN 1.10kNAB支撑钢管变形计算受力图2.0190.138支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.869kN.m 最大变形 vmax=2.019mm 最大支座力 Qmax=9.446kN 抗弯计算强度 f=0.869 106/4491.0=193.

107、54N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150 与10mm,满足要求!(二)梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，R=9.45kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计

108、算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.45kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.20 0.1005.800=0.693kN N=9.446+0.693=10.138kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计

109、算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为 1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.163 1.700 1.60=3.163m =3163/16.0=198.330 =0.184=10138/(0.184 424)=130.062N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.600+2 0.300=2.200m =2200/16.0=137.931 =0.363=10138/(0.363

110、424)=65.968N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为 1.007；公式(3)的计算结果：l0=1.163 1.007(1.600+2 0.300)=2.577m =2577/16.0=161.537 =0.271=10138/(0.271 424)=88.218N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。三、层高 6 米 600*1000 梁模板扣件钢管支撑架计算书模板支架搭设高度为 5.8m，梁

111、截面 BD=600mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.50m，立杆的步距h=1.60m，梁底增加 1道承重立杆。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方5070mm，剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.00kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取 1.00。580

112、016001000600500500图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=1.2025.0000.2000.500 0.200=0.600kN。采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.0001.000 0.600+0.500 0.600=15.300kN/m 活荷载标准值 q2=(2.000+1.000)0.600=1.800kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为

113、:W=60.001.80 1.80/6=32.40cm3；I=60.001.80 1.80 1.80/12=29.16cm4；(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.20 15.300+1.4 1.800)0.2000.200=0.084kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.08410001000/32400=2.578N/mm2面板的抗弯强度验算 f

114、f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.20 15.300+1.4 1.800)0.200=2.506kN 截面抗剪强度计算值 T=32506.0/(2 600.00018.000)=0.348N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.67715.3002004/(100 6000291600)=0.095mm 面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板

115、自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.0001.0000.200=5.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.200(21.000+0.600)/0.600=0.433kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(1.000+2.000)0.6000.200=0.360kN 均布荷载 q=1.205.000+1.20 0.433=6.520kN/m 集中荷载 P=1.400.360=0.504kN 500 500 0.50kN 0.60kN 0.60kN

116、 6.52kN/mAB木方计算简图0.0960.184木方弯矩图(kN.m)0.650.650.05 0.050.051.911.910.05 0.050.650.65木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：500 500 0.50kN 0.50kN 5.43kN/mAB变形计算受力图0.0000.113木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.646kN N2=4.325kN N3=0.646kN 经过计算得到最大弯矩 M=0.183kN.m 经过计算得到最大支座 F=4.325kN 经过计算得到最大变形 V=0.113mm 木方

117、的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.007.007.00/6=40.83cm3；I=5.007.007.007.00/12=142.92cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.183 106/40833.3=4.48N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.910/(2 5070)=0.819N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v=0.113mm

118、木方的最大挠度小于 500.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一)梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。500 500 500 4.32kN 4.32kN 4.32kN 4.32kN 4.32kN 4.32kN 4.32kN 4.32kNAB支撑钢管计算简图0.4810.551支撑钢管弯矩图(kN.m)5.385.381.061.063.273.277.597.594.324.320.000.004.32 4.327.597.593.273.271.061.065.385.38支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静

119、荷载标准值，受力图与计算结果如下：500 500 500 3.18kN 3.18kN 3.18kN 3.18kN 3.18kN 3.18kN 3.18kN 3.18kNAB支撑钢管变形计算受力图0.3130.024支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.551kN.m 最大变形 vmax=0.313mm 最大支座力 Qmax=11.915kN 抗弯计算强度 f=0.551 106/4491.0=122.78N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150 与10mm,满足要求!(二)梁底纵向钢管计算纵向钢管只

120、起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，R=11.92kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。梁两侧采用双扣件，中间钢管采用顶托。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=11.92kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1

121、.20 0.1005.800=0.693kN N=11.915+0.693=12.608kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为 1.163；u 计算长度系数，参照扣件

122、式规范表5.3.3；u=1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.163 1.700 1.60=3.163m =3163/16.0=198.330 =0.184=12608/(0.184 424)=161.738N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.600+2 0.300=2.200m =2200/16.0=137.931 =0.363=12608/(0.363 424)=82.034N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1

123、k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为 1.007；公式(3)的计算结果：l0=1.163 1.007(1.600+2 0.300)=2.577m =2577/16.0=161.537 =0.271=12608/(0.271 424)=109.703N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。四、层高 6 米 800*1700 梁模板扣件钢管支撑架计算书模板支架搭设高度为 5.8m，梁截面 BD=800mm1700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.50m，立杆的步距h=1.60m，梁底增加 2道承重立杆。面

124、板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方5070mm，剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.00kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取 1.00。580016001700800400400400图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集

125、中力大小为 F=1.2025.0000.2000.500 0.200=0.600kN。采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.0001.700 0.800+0.500 0.800=34.400kN/m 活荷载标准值 q2=(2.000+1.000)0.800=2.400kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=80.001.80 1.80/6=43.20cm3；I=80.001.80 1.80 1.80/12=38.88c

126、m4；(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.20 34.400+1.4 2.400)0.2000.200=0.179kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.17910001000/43200=4.133N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.20 34.400+1

127、.4 2.400)0.200=5.357kN 截面抗剪强度计算值 T=35357.0/(2 800.00018.000)=0.558N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.67734.4002004/(100 6000388800)=0.160mm 面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.0001.7000.200=8.

128、500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.200(21.700+0.800)/0.800=0.525kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(1.000+2.000)0.8000.200=0.480kN 均布荷载 q=1.208.500+1.20 0.525=10.830kN/m 集中荷载 P=1.400.480=0.672kN 400 400 400 0.67kN 0.60kN 0.60kN10.83kN/mAB木方计算简图0.1710.113木方弯矩图(kN.m)0.500.500.10 0.10

129、0.102.272.500.340.342.502.270.10 0.100.500.50木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：400 400 400 0.50kN 0.50kN 9.02kN/mAB变形计算受力图0.0620.002木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.497kN N2=4.771kN N3=4.771kN N4=0.497kN 经过计算得到最大弯矩 M=0.170kN.m 经过计算得到最大支座 F=4.771kN 经过计算得到最大变形 V=0.062mm 木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面

130、抵抗矩 W 分别为:W=5.007.007.00/6=40.83cm3；I=5.007.007.007.00/12=142.92cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.170 106/40833.3=4.16N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.502/(2 5070)=1.072N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v=0.062mm 木方的最大挠度小于 400.0/250,满足要求

131、!三、梁底支撑钢管计算 (一)梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。500 500 500 4.77kN 4.77kN 4.77kN 4.77kN 4.77kN 4.77kN 4.77kN 4.77kNAB支撑钢管计算简图0.5310.608支撑钢管弯矩图(kN.m)5.945.941.171.173.603.608.378.374.774.770.000.004.77 4.778.378.373.603.601.171.175.945.94支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：500 500

132、 500 3.65kN 3.65kN 3.65kN 3.65kN 3.65kN 3.65kN 3.65kN 3.65kNAB支撑钢管变形计算受力图0.3600.027支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.608kN.m 最大变形 vmax=0.360mm 最大支座力 Qmax=13.143kN 抗弯计算强度 f=0.608 106/4491.0=135.44N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150 与10mm,满足要求!(二)梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的

133、计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，R=13.14kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。梁两侧钢管采用双扣件，梁底钢管采用顶托支撑。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=13.14kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.20 0.1005.800=0.693

134、kN N=13.143+0.693=13.836kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为 1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.700 a

135、立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.163 1.700 1.60=3.163m =3163/16.0=198.330 =0.184=13836/(0.184 424)=177.493N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.600+2 0.300=2.200m =2200/16.0=137.931 =0.363=13836/(0.363 424)=90.025N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加

136、系数，按照表2取值为 1.007；公式(3)的计算结果：l0=1.163 1.007(1.600+2 0.300)=2.577m =2577/16.0=161.537 =0.271=13836/(0.271 424)=120.390N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。五、层高 6 米 300*3500 梁模板扣件钢管支撑架计算书模板支架搭设高度为 5.8m，梁截面 BD=300mm3500mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.33m，立杆的步距h=1.60m，梁底增加 1道承重立杆。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/m

137、m2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方5070mm，剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。梁两侧立杆间距 0.70m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.00kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取 1.00。580016003500300350350图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=1.2025.0000.200

138、0.500 0.150=0.450kN。采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.0003.500 0.300+0.500 0.300=26.400kN/m 活荷载标准值 q2=(2.000+1.000)0.300=0.900kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=30.001.80 1.80/6=16.20cm3；I=30.001.80 1.80 1.80/12=14.58cm4；(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中

139、 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.20 26.400+1.4 0.900)0.1500.150=0.074kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.07410001000/16200=4.575N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.20 26.400+1.4 0.900)0.150=2.965kN

140、截面抗剪强度计算值 T=32965.0/(2 300.00018.000)=0.824N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.67726.4001504/(100 6000145800)=0.103mm 面板的最大挠度小于 150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.0003.5000.150=13.125kN/m (2)模板的自重线荷载(kN

141、/m)：q2=0.5000.150(23.500+0.300)/0.300=1.825kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(1.000+2.000)0.3000.150=0.135kN 均布荷载 q=1.2013.125+1.20 1.825=17.940kN/m 集中荷载 P=1.400.135=0.189kN 350 350 0.19kN 0.45kN 0.45kN17.94kN/mAB木方计算简图0.0590.152木方弯矩图(kN.m)0.410.410.040.042.732.730.040.040.410.41木方

142、剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：350 350 0.38kN 0.38kN14.95kN/mAB变形计算受力图0.0000.035木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.407kN N2=5.657kN N3=0.407kN 经过计算得到最大弯矩 M=0.151kN.m 经过计算得到最大支座 F=5.657kN 经过计算得到最大变形 V=0.035mm 木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.007.007.00/6=40.83cm3；I=5.007.007.007.00/12=142.

143、92cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.151 106/40833.3=3.70N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.733/(2 5070)=1.171N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v=0.035mm 木方的最大挠度小于 350.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一)梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。

144、330 330 330 5.66kN 5.66kN 5.66kN 5.66kN 5.66kN 5.66kN 5.66kNAB支撑钢管计算简图0.3300.382支撑钢管弯矩图(kN.m)6.04 6.040.380.385.275.278.498.492.832.832.832.838.498.495.275.270.380.386.046.04支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：330 330 330 4.56kN 4.56kN 4.56kN 4.56kN 4.56kN 4.56kN 4.56kNAB支撑钢管变形计算受力图0.1150.009支

145、撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.382kN.m 最大变形 vmax=0.115mm 最大支座力 Qmax=13.758kN 抗弯计算强度 f=0.382 106/4491.0=85.10N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于330.0/150 与10mm,满足要求!(二)梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值

146、；计算中 R取最大支座反力，R=13.76kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。梁两侧钢管采用双扣件，梁底钢管采用顶托支撑。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=13.76kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.20 0.1005.800=0.693kN N=13.758+0.693=14.450kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.60 A 立杆净

147、截面面积 (cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为 1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.163 1.700 1.60=3.163m =3163/16.0=198.3

148、30 =0.184=14450/(0.184 424)=185.378N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.600+2 0.300=2.200m =2200/16.0=137.931 =0.363=14450/(0.363 424)=94.024N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为 1.007；公式(3)的计算结果：l0=1.163 1.007(1.600+2 0.300)=2.577m =2577/16.0=161.537 =

149、0.271=14450/(0.271 424)=125.738N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、层高 6 米 1500*2200 梁模板扣件钢管支撑架计算书模板支架搭设高度为 5.8m，梁截面 BD=1500mm2200mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.33m，立杆的步距h=1.60m，梁底增加 3道承重立杆。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方5070mm，剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量9500.0N

150、/mm4。梁两侧立杆间距 1.90m。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.00kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取 1.00。5800160022001500475475475475图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=1.2025.0000.2000.500 0.150=0.450kN。采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计

151、算。静荷载标准值 q1=25.0002.200 1.500+0.500 1.500=83.250kN/m 活荷载标准值 q2=(2.000+1.000)1.500=4.500kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=150.001.80 1.80/6=81.00cm3；I=150.001.80 1.801.80/12=72.90cm4；(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M

152、=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.20 83.250+1.4 4.500)0.1500.150=0.239kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.23910001000/81000=2.950N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.20 83.250+1.4 4.500)0.150=9.558kN 截面抗剪强度计算值 T=39558.0/(2 1500.00018.000)=0.531N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验

153、算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.67783.2501504/(100 6000729000)=0.065mm 面板的最大挠度小于 150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.0002.2000.150=8.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.150(22.200+1.500)/1.500=0.295kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(

154、kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(1.000+2.000)1.5000.150=0.675kN 均布荷载 q=1.208.250+1.20 0.295=10.254kN/m 集中荷载 P=1.400.675=0.945kN 475 475 475 475 0.94kN 0.45kN 0.45kN10.25kN/mAB木方计算简图0.1140.211木方弯矩图(kN.m)0.680.680.230.232.592.492.382.382.492.590.230.230.680.68木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：475 475 475 47

155、5 0.38kN 0.38kN 8.55kN/mAB变形计算受力图0.1260.004木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.684kN N2=5.080kN N3=5.698kN N4=5.080kN N5=0.684kN 经过计算得到最大弯矩 M=0.211kN.m 经过计算得到最大支座 F=5.698kN 经过计算得到最大变形 V=0.126mm 木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.007.007.00/6=40.83cm3；I=5.007.007.007.00/12=142.92cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强

156、度 f=0.211 106/40833.3=5.17N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.585/(2 5070)=1.108N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v=0.126mm 木方的最大挠度小于 475.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一)梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。330 330 330 5.70kN 5.7

157、0kN 5.70kN 5.70kN 5.70kN 5.70kN 5.70kNAB支撑钢管计算简图0.3320.385支撑钢管弯矩图(kN.m)6.09 6.090.390.395.315.318.558.552.852.852.852.858.558.555.315.310.390.396.096.09支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：330 330 330 4.23kN 4.23kN 4.23kN 4.23kN 4.23kN 4.23kN 4.23kNAB支撑钢管变形计算受力图0.1070.008支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大

158、弯矩 Mmax=0.385kN.m 最大变形 vmax=0.107mm 最大支座力 Qmax=13.858kN 抗弯计算强度 f=0.385 106/4491.0=85.72N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于330.0/150 与10mm,满足要求!(二)梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，R=13.86k

159、N 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=13.86kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.20 0.1155.800=0.798kN N=13.858+0.798=14.656kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立

160、杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为 1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.163 1.700 1.60=3.163m =3163/16.0=198.330 =0.184=14656/(0.184 424)=188.012N/mm2，立杆的

161、稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.600+2 0.300=2.200m =2200/16.0=137.931 =0.363=14656/(0.363 424)=95.360N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为 1.007；公式(3)的计算结果：l0=1.163 1.007(1.600+2 0.300)=2.577m =2577/16.0=161.537 =0.271=14656/(0.271 424)=127.525N/mm2，立杆的稳定性计

162、算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、层高 6 米 1500*3500 梁模板扣件钢管支撑架计算书模板支架搭设高度为 5.8m，梁截面 BD=1500mm3500mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.33m，立杆的步距h=1.00m，梁底增加 3道承重立杆。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方5070mm，剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。梁两侧立杆间距 1.90m。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。模板自重 0.50

163、kN/m2，混凝土钢筋自重 25.00kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取 1.00。5800100035001500475475475475图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=1.2025.0000.2000.500 0.100=0.300kN。采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.0003.500 1.500+0.500 1.500=13

164、2.000kN/m 活荷载标准值 q2=(2.000+1.000)1.500=4.500kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=150.001.80 1.80/6=81.00cm3；I=150.001.80 1.801.80/12=72.90cm4；(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.2

165、0 132.000+1.4 4.500)0.1000.100=0.165kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.16510001000/81000=2.033N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.20 132.000+1.4 4.500)0.100=9.882kN 截面抗剪强度计算值 T=39882.0/(2 1500.00018.000)=0.549N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/2

166、50 面板最大挠度计算值 v=0.677132.0001004/(100 6000729000)=0.020mm 面板的最大挠度小于 100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.0003.5000.100=8.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.100(23.500+1.500)/1.500=0.283kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(1.000+2.000)1.5000.

167、100=0.450kN 均布荷载 q=1.208.750+1.20 0.283=10.840kN/m 集中荷载 P=1.400.450=0.630kN 475 475 475 475 0.63kN 0.30kN 0.30kN10.84kN/mAB木方计算简图0.1110.217木方弯矩图(kN.m)0.610.610.310.312.672.622.532.532.622.670.310.310.610.61木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：475 475 475 475 0.25kN 0.25kN 9.03kN/mAB变形计算受力图0.1190.

168、003木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.615kN N2=5.282kN N3=5.697kN N4=5.282kN N5=0.615kN 经过计算得到最大弯矩 M=0.216kN.m 经过计算得到最大支座 F=5.697kN 经过计算得到最大变形 V=0.119mm 木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.007.007.00/6=40.83cm3；I=5.007.007.007.00/12=142.92cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.216 106/40833.3=5.29N/mm2木方的抗弯计算强度

169、小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.666/(2 5070)=1.143N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v=0.119mm 木方的最大挠度小于 475.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一)梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。330 330 330 5.70kN 5.70kN 5.70kN 5.70kN 5.70kN 5.70kN 5.70kN 5

170、.70kN 5.70kN 5.70kNAB支撑钢管计算简图0.5500.614支撑钢管弯矩图(kN.m)7.72 7.722.02 2.023.67 3.679.37 9.3711.3911.395.70 5.700.00 0.005.70 5.7011.3911.399.37 9.373.673.672.02 2.027.727.72支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：330 330 330 4.40kN 4.40kN 4.40kN 4.40kN 4.40kN 4.40kN 4.40kN 4.40kN 4.40kN 4.40kNAB支撑钢管变形

171、计算受力图0.1640.012支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.614kN.m 最大变形 vmax=0.165mm 最大支座力 Qmax=20.763kN 抗弯计算强度 f=0.614 106/4491.0=136.70N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于330.0/150 与10mm,满足要求!(二)梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横

172、向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，R=20.76kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=20.76kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.20 0.1495.800=1.034kN N=20.763+1.034=21.797kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积

173、(cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为 1.185；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.185 1.700 1.00=2.014m =2014/16.0=126.301 =0

174、.418=21797/(0.418 424)=123.015N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.000+2 0.300=1.600m =1600/16.0=100.313 =0.588=21797/(0.588 424)=87.450N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为 1.007；公式(3)的计算结果：l0=1.185 1.007(1.000+2 0.300)=1.909m =1909/16.0=119.704 =0.458

175、=21797/(0.458 424)=112.272N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、层高 6 米 1800*1800 梁模板扣件钢管支撑架计算书模板支架搭设高度为 5.8m，梁截面 BD=1800mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.33m，立杆的步距h=1.30m，梁底增加 3道承重立杆。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方5070mm，剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

176、梁两侧立杆间距 2.20m。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.00kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取 1.00。5800130018001 8005 505 505 505 50图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=1.2025.0000.2000.500 0.170=0.510kN。采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计

177、算。静荷载标准值 q1=25.0001.800 1.800+0.500 1.800=81.900kN/m 活荷载标准值 q2=(2.000+1.000)1.800=5.400kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=180.001.80 1.80/6=97.20cm3；I=180.001.80 1.801.80/12=87.48cm4；(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M

178、=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.20 81.900+1.4 5.400)0.1700.170=0.306kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.30610001000/97200=3.147N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.20 81.900+1.4 5.400)0.170=10.796kN 截面抗剪强度计算值 T=310796.0/(2 1800.00018.000)=0.500N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强

179、度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.67781.9001704/(100 6000874800)=0.088mm 面板的最大挠度小于 170.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.0001.8000.170=7.650kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.170(21.800+1.800)/1.800=0.255kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷

180、载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(1.000+2.000)1.8000.170=0.918kN 均布荷载 q=1.207.650+1.20 0.255=9.486kN/m 集中荷载 P=1.400.918=1.285kN 550 550 550 550 1.29kN 0.51kN 0.51kN 9.49kN/mAB木方计算简图0.1640.276木方弯矩图(kN.m)0.930.930.420.422.902.712.512.512.712.900.420.420.930.93木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：550 550 550 5

181、50 0.43kN 0.43kN 7.91kN/mAB变形计算受力图0.2490.010木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.929kN N2=5.611kN N3=6.299kN N4=5.611kN N5=0.929kN 经过计算得到最大弯矩 M=0.276kN.m 经过计算得到最大支座 F=6.299kN 经过计算得到最大变形 V=0.249mm 木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.007.007.00/6=40.83cm3；I=5.007.007.007.00/12=142.92cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算

182、强度 f=0.276 106/40833.3=6.76N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.900/(2 5070)=1.243N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v=0.249mm 木方的最大挠度小于 550.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一)梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。330 330 330 6.30kN 6.

183、30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kN 6.30kNAB支撑钢管计算简图0.3710.456支撑钢管弯矩图(kN.m)5.305.301.001.007.30 7.306.30 6.300.000.006.306.307.30 7.301.001.005.305.30支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：330 330 330 4.68kN 4.68kN 4.68kN 4.68kN 4.68kN 4.68kNAB支撑钢管变形计算受力图0.1090.007支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.456kN.m 最

184、大变形 vmax=0.109mm 最大支座力 Qmax=13.597kN 抗弯计算强度 f=0.456 106/4491.0=101.47N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于330.0/150 与10mm,满足要求!(二)梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，R=13.60kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足

185、要求,可以考虑采用双扣件!R8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=13.60kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.20 0.1595.800=1.107kN N=13.597+1.107=14.704kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f

186、 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为 1.167；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.167 1.700 1.30=2.579m =2579/16.0=161.697 =0.271=14704/(0.271 424)=127.944N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.300+2 0.300=1.900m =1900/16.0=119.122 =0.458=14704/(0.458 424)=75.736N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为 1.007；公式(3)的计算结果：l0=1.167 1.007(1.300+2 0.300)=2.233m =2233/16.0=139.989 =0.353=14704/(0.353 424)=98.263N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!