万基金海湾小区高大梁专项方案施工组织设计方案（87页）.pdf

1、.第一章工程概况一、工程概况万基金海湾 A区（1 座、3 座，2 座、6 座，5 座、7 座，8 座、10 座及 12 座）商住楼项目工程座落在清远市繁华地段连江路、中冠车站西面（三角市场东面）小市交通警中队在此南面。交通顺畅、施工便捷。建筑总面积约：94504 m,除 12 座 23 层外，其余各座建筑层数均为19 层，建筑楼面层顶高度为60.60m，（12 座的建筑楼面层顶高度为 74.30m）项目工程配有地下室停车库，整栋设计充满现代建筑的美感效果，即美观又时尚。建设单位设计单位监理单位施工单位：本项目总建筑面积：94504m，为一类高层建筑，框架-剪力墙结构，框架抗震等级为三级，建筑耐

2、火等级一级，抗震设防烈度6 度，层面防水等级级，结构安全等级为二级，使用年限 50 年。二、转换层高大框架支梁模部分工程概况本工程转换层高大框架支梁模（除12 座位于四层楼面结构内）其余各座均位于三层楼面结构内，二层层高度为5.1 m，（12 座三层层高度为 5.3m）.转换层高大框架支梁的截面尺寸情况如下；1、（1 座、3 座,2 座、6 座，8 座、10 座，5 座、7 座楼）主梁有：1100*1600、1000*1600、900*1600、700*1600、900*1300、600*1200、600*1000、400*800 及小梁300*800、300*600、200*800 等，最大

3、梁截面为：1100*1600。2、（12 座楼）主梁有：1000*2000 及 1100*1800，其它主、次梁有；800*1700、600*1600等及小梁 300*800、300*600、200*500 等，最大梁截面为：1000*2000 及 1100*1800。3、转换层高大框架支梁最大跨度为10.2 m 4、转换层结构楼板厚为120mm 180mm。5、最大板跨为 4200*6700。三、（转换层）高大框架梁支顶模、支撑系统及方案说明.（转换层高大梁施工方案）1、本工程转换层高大框架支梁支模方案采用扣式钢管脚手架支撑系统及标准钢管门型架支顶支撑系统施工，支模架支设在C35钢筋混凝土二

4、层顶板上。（12 座在三层）2、转换层高大梁详细施工方法、计算情况及交代要求具体的情况见下面几章内容，（及有关的附图 117 示意图）。3、转换层承受荷载下层情况及要求见第十五章内容。（附图 8、15 示意图）4、方案说明；（1）、本工程为框剪结构；(1 座、3 座，2 座、6 座，5 座、7 座，8 座、10座)三层为转换层（楼面标高为9.00 m）,二层楼面标高为3.9 m,层高差为 5.1 m.支撑高度为3.5 m（最大梁：1.600 m 高度）。(12 座)四层为转换层（楼面标高为13.700 m）,三层楼面标高为 8.4 m,层高差为 5.3 m.支撑高度为 3.3 m（最大梁：2.

5、000 m 高度）。（2）、高支模（模板）施工中均采用（现行通用的9 层）胶合板（厚度18mm）作梁底、梁侧板，扣件钢管支撑架系统作主要承力系统施工。（包括；小梁及楼面板支顶采用标准钢管门型架支撑系统施工）（3）、选本项目转换层；(1 座、3 座，2 座、6 座，5座、7 座，8 座、10 座)最大截面主梁 VK-2L3（1）：1100 1600，楼板厚：120180。采用扣件式钢管支顶、支撑架系统作计算说明。（4）、选本项目转换层；(12 座)最大截面主梁 HKXL8（1）：1000 2000，楼板厚：180。采用扣件式钢管支顶、支撑架系统作计算说明。（5）选梁 HRL3（1）：400 80

6、0，楼板厚：180，采用标准钢管门型架支顶及楼面板支撑架系统作计算说明。选梁 HRL3（1）：400 800，楼板厚：180，采用标准钢管门型架支顶及楼面板支撑架系统作计算说明。第二章编制依据为了保证本工程转换层高大框支梁支模施工安全，根据广东省建设工程高支模板系统施工安全管事办法以及建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。.方案编制计算机依据如下：、深圳市城建工程设计公司的施工图纸；、建筑施工计算机手册（ISBN-7-11-04626-2 江正荣编著）；、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002

7、）；、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范；、混凝土结构规范（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；、粤建监字 1998027 号颁广东省建设工程高支模系统施工安全管理办法；、一洲施工安全设施计算软件；第三章施工准备一、技术准备在施工前完成图纸会审、编制专项施工方案、复核轴线标高等技术工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。二、物资准备、材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划道；钢

8、管径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防绣漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测并报告和产品质量合格证；旧扣件使用前进行防锈检查，有裂缝、变形的严禁使用，必须更换；新、旧扣件均应进行防绣处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。、机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。、周转材料准备：做好模板、钢管、扣件、木枋、支顶等周转材料的备料工作，分批分期进场。三、劳动力准备、根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活，水、电管.线架设和安装已完成，能够满足工程及工程管理、施工人员生活的用水、

9、用电需要。、做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作进行岗位前培训，对关键技术工程必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括；施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。第四章支撑方案一、模板及支撑架的材料选择支顶系统主要材料如下：1、模板均采用 2400 120018（厚）胶合板；2、木枋：梁、板支模托梁统一采用80 80 木枋；（施工要求；见有关附图117）3、支撑系统：选用 483.5mm钢管及其配件；4、纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用483.5mm钢管及

10、其配件；5、垫板：采用脚手架配套托，垫板为80 80 双木枋。（主梁可采用节约方案中的安放 3 根483.5mm钢管的方法）（参见有关的平面示意图）。6、方案中采用扣式钢管支撑系统及标准钢管门型架及配套系统材料。7、具体施工方案实施见计算书说明。二、支撑系统的设计框架梁结构：由于本工程梁截面较大，支撑系统见下表：框支梁模板支撑系统布置情况一览表.立杆间距(mm)根 数*1100180035045009.361300(12座采用)1100160035045009.11300(安全)1000160035045008.2911300(安全)900160035035008.5681300(安全)800

11、160035035008.9021300(安全)900130035035008.4881300(安全)600120035025008.0931300(安全)40080035025004.0791300(安全)备 注垂直梁的方向梁板截面尺寸(mm)平行梁方向的立杆排距(mm)单根立杆最大荷载(KN)水平横杆步距(mm)（*10002000梁在计算书内容中，不在表中列出。）板结构：1、采用（MF1219系列）钢管标准门型架施工，立杆间距800 800（立杆间距设计应少于800 800），施工要求细节详见（附图5、6、9、10 等平面布置示意图）（12座项目部分采用扣式钢管支撑系统施工，详见附图17

12、）水平楔：纵横设置，步距为1.3（1.6）。水平杆在遇结构混凝土柱时，应加设钢管柱箍与之相连，加强高支模的整体抗倾覆能力。（详见附图）剪刀撑布置：在支模架四边、主梁两侧支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。在支模两端及中间每隔4 排立杆从顶层开始向下每隔2 步设置一道水平剪刀撑。所有钢管连接均采用配套扣件连接（其中立杆的连接必须采用对接，水平杆及剪刀撑的连接尽量采用搭接）。支架顶部支撑采用可调顶托（如附图），立杆底托基底采用脚手架配套下托。底托螺杆不宜超过200 。凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须加设纵横钢管水平拉杆一道，其立杆承载力应按规范要求作相应折减。离地面 250(或 300m

13、m)处设置纵横扫地杆一道。垫枋采用；80 80 双木枋。(或采用节省方案:安放 3 根483.5mm钢管)详见附图 1-17，（平面布置示意图）三、梁模板系统的设计选用清远市建设局推荐的一洲施工安全设施计算软件，并根据建筑施工模板安全技术规范 HTJ162-2008最新要求设计施工。梁模设计要求细节见下面计算章节。（详见；第十二章、第十三章内容细节）.根据一洲施工安全设施计算软件设计软件符合安全要求的施工部分梁、板要求情况如下：（1）梁支托上方木枋情况：1、（12 座）采用的 10002000 梁采用扣式钢管支撑系统；第一层木枋采用 8080 木枋150，第二层采用双 80 80 木枋，纵向

14、500。（11002000参照施工）2、1100 1600梁采用扣式钢管支撑系统；第一层木枋采用80 80 木枋250，第二层采用双 80 80木枋，纵向 500。（800160010001600梁参照施工）3、800 1600 梁采用扣式钢管支撑系统；第一层木枋采用80 80 木枋250，第二层采用双 80 80 木枋，纵向500。（4008008001600梁参照施工）4、400 800梁采用 MF1219钢管标准门型架支撑系统；第一层木枋采用8080 木枋 200，第二层采用双 80 80 木枋，纵向 600。（400800以下的小梁参照施工）5、楼面板（厚度 180）采用 MF1219

15、 钢管标准门型架支撑系统施工；第一层木枋采用 80 80 木枋 350，第二层采用双 80 80 木枋，纵向 600。（2）梁拉杆螺栓情况：本项目梁均采用 14 对拉螺栓，（梁高 1600 以上为 4 道，梁高 1600 的为 3 道、梁高为 1300、1000 的为 2 道，梁高为 800 的为 1 道，）详见有关附图示意。施工中要求严格检查对拉螺栓的质量，保证施工中梁模的安全稳定性能。模板系统设计应要求应按具体的附图示意要求施工。模板设计内容有如下情况；梁、板底横楞施工。（可按节约方案；采用 483.5mm双钢管替代 80 80 木枋施工）按附图示意施工。（3）梁、板支撑架系统的计算；1、

16、（1 座、3 座,2 座、6 座，8 座、10座，5 座、7 座楼）选相应取最大截面：11001600、板厚 180，搭设高度 3.5m：按有关安全要求进行安全稳定验算。2、（12 座）选相应取最大截面：10002000、板厚 180，搭设高度 3.3m：按有关安全要求进行安全稳定验算。3、选取截面：8001600、板厚 180，搭设高度 3.5m：按有关安全要求进行安全稳.定验算。4、取楼面板,(厚度 180)进行有关安全稳定计算。第五章高大框梁支模架施工一、施工工艺流程大梁钢筋绑扎铺设模板加固及拉杆安排处理梁侧模安装大梁支撑系统验收放出轴线及梁位置,定好水平控制标高梁模支撑系统搭设架设大梁

17、底木枋龙骨于顶托模板安装、钢筋绑扎及支撑系统检查验收梁底模安装.楼面梁、板支撑系统采用扣件式钢管组合而成，梁模板支撑的顶架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向布置，并根据梁底的高度组合拼装。梁和楼板的脚手架跨距和间距应按实际荷载经设计确定。二、支撑架搭设1、安装顺序：底座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，将碗扣固按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安

18、装直到完成随后搭设进程及时装设剪刀撑。2、支撑系统安装：支撑搭设前，应按公司要求进行三级教育，项目有关施工管理人员作安全技术交达到规范要求的拆模强度混凝土保养梁板混凝土浇筑拆模令经监理审批,同意拆模。.底，并签字确认。对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。对工作面进行清理干净，不得有杂物。根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭设扫地杆水平纵横加固杆。立杆底座，在砼面垫80 80双木枋。水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于300。在支架两面三边、主梁底两侧、中间每隔4 排支架立杆设置

19、一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2 步（2.4 米）设置一道水平剪刀撑。支架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差 50，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/600。立杆管件的连接应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500。立杆、可调托座应根据支撑高度设置。立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为接结节点，增强整体稳定性。模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查格后，经过监理、质监站验收通过后，方可投入使用。三、模板

20、安装1、梁底、梁侧模采用18胶合板，梁底平板模铺设在顶托梁上，横枋搁置在顶托木上。先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木枋。固定木枋后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于 4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为（按施工规范要求控制拱高）。主次梁交时，先主梁起拱后次梁起拱，梁底模安装后，再安装侧模、村脚步板及对拉螺栓。为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，.拆除困难的现象，采取如下措

21、施：、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。、梁侧模必须有压脚板拉线通直将梁侧模钉牢。、砼浇筑前，模板应充分用水浇透，砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。楼面模板的安装首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设8080 木枋作托梁，托梁固定后架设横枋，然后在横枋上安装胶合板模板，铺胶合板时，可从四周铺起，要中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。四、验收及拆除的批准程序1、本工程高支模安装验收分两阶段进行；第一阶段为高大框支梁立柱支撑系统安装完

22、毕后的阶段验收，先由班组、项目部自检，分公司专检再通知公司相关部门进行验收，并报监理单位验收，验收合格后才能大梁绑扎钢筋。第二阶段为整体（即转换层所有支撑系统安装完成后）的验收，由项目部自检，公司专项验收后，报监理单位验收、安监站进行验收，验收合格后才能楼板绑扎钢筋、浇筑混凝土。2、高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。五、模板工程质量保证措施1、模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合如下规定：、保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。、具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不会发生不允许的下沉和变形。、构造简单、装拆方便，便于后继工序的施工

23、。、模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。、模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定，配制木模板尺寸时，要考虑拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。、模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土浇筑及养护等工艺要求。2、模板安装须符合以下规定：.、模板安装前应对操作人员进行技术交底。、现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为（按施工规范要求控制拱高）。主次梁交时，先主梁起拱后次梁起拱，、采取分层分段支模的方法，安装上层模板及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立村应对准下层支架的立

24、柱，并铺设垫板，固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，注意控制模板安装的偏差。、模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系，几何尺形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，按有关要求实施，合格后方能浇筑混凝土，在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。、模板安装和预埋件，预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定，模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。3、模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：、扣式钢管脚手架设置情况是否按本方案搭设；、纵横杆、扫

25、地杆及斜撑等配置情况；、底座、托顶螺旋杆伸出长度；、限位销等扣件牢固情况；、垫木情况。4、本工艺应具备以下主要质量记录；、模板检验批质量验收记录；、模板分项工程质量验收记录；、拆模申请报告。六、标准钢管门型架施工方案主要安全技术措施1、安装前应在楼面弹出门架的纵横方向位置并进行抄平。2、门架及其交叉支撑、连接棒、固定底座，可调托座应逐个检查，满足要求，并配套使用。交叉支撑不得随意拆卸、应配置好。3、不得采用使门架产生偏心荷载的砼浇筑顺序，采用泵砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。.4、支顶安装完毕后，应通知有关部门验收检查，合格后才能使用。5、拆除时应采用先搭后拆的施工顺序。6

26、、拆除时应采取可靠的安全措施，严禁高空抛掷物件。7、要求按照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）施工。第六章高大支模的拆除一、支顶、模板的拆除1、拆除顺序：梁上顶托梁底木枋梁底模板板上顶托板底模板纵横不平拉杆剪刀撑支撑立柱下托底垫木。2、本工程由于高在支模体系施工荷载较大，为保证高大支模的稳定性以及混凝土结构的质量安全，要求高在支模位置对应的首层、负一层及负二层支模必须待高支撑混凝土达到设计强度的100%后才能拆除，以使荷载能安全向下传递至地下室板，并且后浇带处的支模必须保留。3、拆除支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到设计强度标准值的 100%后，

27、并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认后，方可拆除。4、侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤，局部加设四头顶。5、拆除 4m高度以上梁、柱模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。6、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，拆立柱时，操作人员应站在等拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。7、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模，严禁在同一垂直平面上操作。8、严格控制模板及其支架拆除的顺序。9、拆除脚手脚支撑时，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。10、拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责

28、警戒。11、拆除模板和支顶时，先将脚手架可调节器顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木朽，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架，模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。12、脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：、脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；.、同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。、通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可一一拆除。、工人必须站在临时设置的脚手架板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传

29、递至在面并放室内堆存。、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。二、模板的清理维修、存放1、模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。2、模板的堆放现场拆下的模板中要码放，须修整的及时运至后台，清理好的模板所放地点要高出周围地面 150mm，防止下雨时受潮。3、模板拆除成品保护要求、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。、坚持每次使用后清理板面。、按楼板部位层层复安、减少损耗。、材料应按编号分类堆放。、对已完成的混凝土楼面应加以保护

30、，工人不得将材料用力抛向楼面。第七章高支模施工的安全管理一、高支模系统施工管理机构为了高支模施工能安全、高效的进行，决定成立高支模施工专项管理小组，其中 袁国平 为第一责任人，陈辉坤为直接责任人：组长：袁国平（现场总指挥）（电话：13729674042）陈辉坤（安全管理）（电话：13542487591）组员：陈辉坤、李海健（施工）、袁振文（安全员）刘杰仪(资料员).二、高支模的安全管理措施1、经本项目部项目经理和技术负责人对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用扣件式钢管脚手架。2、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底

31、。3、对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。4、搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。5、支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。6、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。7、高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。8、支撑系统安装应一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。9、水平加固杆、剪刀撑安装

32、应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。10、可调底座、顶托处采取措施防止破砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。11、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。12、应避免装卸物料到模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。13、水平加固杆，剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后即恢复。14、操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚步手架支撑上集中堆放模板、朽木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆见绳或固定、架设砼泵、泵管及起重重设备等。15、在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭

33、设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。16、高支模安装完毕后，由班组、项目部自检、分公司专检后通知相关部门进行.验收，并报监理单位，质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。17、在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：、杆件的设置和连接，扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。、底座是否松动。、钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。、安全保护措施是否符合要求。18、在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若出现异常，立即停止浇

34、筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。19、支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。20、拆除时应采用先搭设后拆，后搭设先拆的施工顺序。21、拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。22、施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。23、设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤，变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。24、混凝土浇筑过

35、程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。第八章安全监测措施1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司专检，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、高支模日常检查，巡查重点部位：、杆件的设置和连接、；连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。、底座是否松动，立杆是否悬空。、连接扣件是否松动。、架体垂直度。、施工过程中是否确超载现象。.、安全防护措施是否符合规范要求。、支架与杆件是否有变形的现象。3、现浇转换层大梁混凝土时，项目部安排（施工技术、安全管理人员及有关施工作业人员）负责施工现场安全监督；检查观看施工过程的安全情况，发现施工异样应报告停止施工，必要时安排施工人员撤离现场。

36、（现场安排木工等工种操作人员做好对模板施工的加固处理措施）。第九章浇捣砼输送安全措施一、施工部署本工程全部采用商品混凝土，浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各协调工作，混凝土采用两台输送到浇筑施工点。二、施工方法1、准备工作、钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。、模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。、由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。、混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工

37、方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。、浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。、混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井架加固情况。2、混凝土浇筑和振捣一般要求混凝土浇筑采用地泵由低处向高处浇捣施工方法；、本工程砼一次浇筑完毕，第一条梁砼按400分层连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短并在下层混凝土和凝前将上层混凝土浇筑完毕，梁浇筑速度应控制在2.5m/h。.、浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。、使用 30 或 50插入式振捣棒

38、要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏，移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5 倍,振捣上一层时插入下一层混凝土结合部以消除两层间的接缝,振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡,下沉为宜。、梁分层（厚度宜为300400）浇筑，当达到板底位置时与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反，当浇注至梁截面 3/4 高时，应加强对支顶变形的监控。、梁侧及梁底部位要用振动棒捣密实，梁、柱节点钢筋较密时应小直径振动棒捣实，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于干板厚，振捣完毕后用专用刮尺刮平。、砼浇注应符合施工规范要求。、泵送磔应随浇、随捣、

39、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。3、混凝土养护、浇筑完梁、板后在12 小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。、养护时间不少于14d。4、试块制作在现场制作试块应以同条件养护为主，同时还要制作28d 标准养护及备一用试块，同条件试块置于现场带蓖加锁铁笼中做好标识同条件养护。5、质量要求、商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。、混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范及本方案的要求。、混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。、混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。、预留洞宽度大于1m

40、的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口，避免出现缺灰或漏振现象。、钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人检查钢筋、模板。、浇筑前由专人经常注意天气变化，如下大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。.、浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员，楼面板应用专业刮尺刮平。、做好混凝土浇筑记录。、每次开始浇砼前必须做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后方可开始，并且随机抽检混凝土配合比情况和坍落情况。第十章安全文明施工措施一、预防坍塌事故的安全技术措施一般引起坍塌事故主要因素是设计出错，不按方案施工及材料不合要求造成，根据以往经验，采取以下措施；、模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、

41、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。、模板支撑采用钢支撑材料作支柱，支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量，斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。、板面堆放模板，严格控制数量、重量，防止超载。、装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。二、预防高空坠落事故的

42、安全技术措施、对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防控制事故能力，并要做到严格执行安全规程，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。、高处作业人员的身体条件要符合安全要求，如；不准患有高血压病、心脏病、贫血，癫痫病等不适合高处作业的人员，从事高处作业，对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。.、高处作业人员的个人着装要符合安全要求，如；根据实际需要配备安全帽

43、、安全带和有关劳动保护用品，不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业，如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋，不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。、要按规定要求支搭各种脚手架；脚手架板要铺严，板头、排木要绑牢，不准留探头。、要按规定要求设置安全网，凡4m以上建筑施工工程，在建筑的首层要设一道3-6m宽的安全网，施工层采用网做防护时，应保证立网高空建筑物1.2m 以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。严禁在高空将材料或工具随处抛掷。、要切实做好洞口处的安全防护，用钢筋格栅覆盖洞口。、使用高凳和梯子时，单梯只许上1 人操作，支设角度以6070o为宜，梯子一下脚 要采取防滑

44、措施，支设人字梯时，两梯夹角应保持400，同时两梯要牢固，移动梯子时梯子上不准站人，使用高凳时，单凳只准站1 人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m，如使用较高的梯子和高凳时，还应根据需要采取相应的安全措施。、在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业，同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。、登高作业前，必须检查脚踏牧是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力。、不准在六级强风或大雨天气露天高处作业。另处，还必须做好高向作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。三、预防物体打击、火灾、临

45、时用电事故的安全技术措施1、预防物体打击安全技术措施、进入施工现场必须戴好安全帽。、安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭高设脚手架和加设防护栏杆，在临街及交通要道，应设警示牌，并设专人维持安全，防止物体坠落伤及行人。、使用钢筋机械时，防止钢筋未端甩动或弹出伤人。、高支模搭设，不能上下抛掷物件，所用材料要堆放平稳，工具应随手放入工具袋（套）内。、吊塔运料必须由司索工负责指挥物料的绑扎，装斗等地面装卸工作，严禁因绑扎不牢固或料斗装太满造成物料坠下。垂直运输的施工升降机等存放小斗车必须平稳，.斗车的运载量符合要求，所载材料不超车厢之上。、运转的砂轮机必须有防护罩，防止高速运转的砂轮爆裂飞出伤人。、锯

46、木机必须设置分料器（锯尾刀）防止锯木时，因无分料器造成木料飞出伤人。2、预防火灾安全技术措施制定安全防火措施，增强工人安全防火意识：、成立项目安全防火责任小组。、做好现场安全情况把各区的宣传工作，利用黑板报、宣传标语，现场一些安全防火知识学习活动。、根据现场情况把各区的防火责任落实到个人，悬挂警示牌。、每周对员工、工人进行安全防火教育，对新进场的工人做好安全防火培训，合格后方可进场，通过列举各种鲜明的例子，警惕员工和工人在安全防火方面引起重视。、项目安全防火小组，应定期或不定期组织进行安全防火大小检查，并进行评分，好的表扬，差的处罚。、作业区严禁动火，需要动火作业必须向项目部办理动火报批手续。

47、严禁在模板作业区内吸烟，并配置适当的灭火器材，保证施工防火安全。加强现场安全防火管理：、针对工地实际情况，制定相应切实可行的安全防火安全措施。、不准在宿舍内和施工现场明火燃烧杂物和废纸等，现场煎制沥青时应有防火措施，并指定专人负责。、宿舍、仓库、办公室内不准开小灶，不准使用电饭煲等，严禁使用用电炉。、不准在宿舍、办公室内乱抛烟头、火柴梗，不准躺在床上吸烟，吸烟者应务烟缸，烟头和火柴必须丢烟缸。、不准在宿舍、办公室内乱接电源，非专职电工不准私接熔丝，不准以其他金属代替保险丝。、宿舍内照明使用36V电压，不准使用60W以上灯泡，灯泡离地高度不低于2.5米，离开蚊帐等物品不少于50 厘米。、不准私自

48、将易燃易爆物品带进宿舍及工区。、不准将火种带进仓库和施工危险区域、木工间及制品堆放场地。、不准在宿舍区、施工现场和公安局规定的禁区内燃放鞭炮和烟头。.、电焊、气焊人员应严格执行操作规程，执行动火证制度不准在易燃易爆物附近施焊，动火部位必须配备灭火器。、严格执行临时动火“三级”审批制度，领取动火证后方能动火作业，动火作业必须做到“八不”、“四要”、“一清理”。3、预防临时用电事故的安全技术措施、制定施工现场临时用电方案，有安全用电措施，并经验收合格后使用，经常按要求检查。、电工应持特种证上岗，严格按安全操作规程进行作业。、施工现场严禁乱拉乱接电线，非电工不得进行电气作业。、电气设备各线路的绝缘必

49、须良好，裸露的带电导体应安装于碰不着的处所，否则必须设置安装遮栏和明显的警示标志。、施工现场用电设备实行“一机、一闸、一漏、一箱”，三级漏电保护。、用电设备的金属外壳，必须按规定采取保护性接地或接零的措施。、行灯的电压不得超过36 伏特，在金属容器内或者潮湿处所不得超过12 伏特。、发生大量蒸气、气体、粉尘的工作场所，要使用密闭式电气设备，有爆炸危险的气体或者粉尘的工作场所必须使用防爆型电气设备。、施工现场每天由电工对用情况维护和安全用电检查及时发现和排除隐患，确保安全用电。四、文明施工措施、所有施工人员进行施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工

50、前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5M 处拉设对兜底网。、拆模间歇时应将松开的部位和模板运走，防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。、平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角，两块大模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体，对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存.放在专用的堆放架上，或者平一卧堆放，严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤

51、人。、组装时，应及时用卡具或螺栓将相邻模板连接好，防止倾倒，安装外板时，必须待悬挑扁担固定，未就位和未固定前不得摘钩。、模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。、里外角模和临时摘挂的面板与大模板必须连接牢固，防止脱开和断裂坠落。第十一章应急求援预案在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警：119 安全：110 医疗：120 交通：122 一、应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导

52、小组，组长由项目经理担任，副组长由项目副经理担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人组成，项目部应急救援小组成员名单：组长：阮海勇（应急救援总指挥）联系电话：13926669024 副组长：袁国平联系电话：13729674042 成员：陈辉坤、袁振文、向德伙、袁国雄、刘杰仪等二、应急求援机构职责1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2、负责突发事故预防工作相关部门人员的应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资资源的调配。3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4、当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要

53、时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。.三、应急救援程序1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。2、由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3、事故发生时，组长不在现场，由在现场的其他绒组员作为临时负责人指挥安排。4、事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其它措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场应救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。5、事故发生后迅速控制危险

54、源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁、消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查。6、项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的性和时效性。四、应急救援装备：应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用防水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机、切割机等。五、应急救援药品、外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘瓶、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角布、急救包。、内服药品：人丹、十滴水、保济丸

55、、一般退烧药品。六、相关应急救援措施、物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤，胸部骨折和出血上进行处理。、发生物体打击事故，应马上组织抢救者脱离危险现场，以免再发和生损伤。、在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、劲、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴劲椎骨折，更应避免头劲的摆动，以防引起劲部血管神经及脊髓的附加损伤。、观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质、如保伤员发生休克，应先处理休.克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20 度，尽快送医院进行抢救治疗。、出现颅脑损伤，必须维护呼吸道畅通

56、，昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入、发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凸陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布一条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。、防止伤口污染，在现场，相对清洁的伤口，可用浸水有双氧水的下敷料包扎：污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔创口内的毛发及异物、凝血或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。、在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员京戏侧卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口，脊柱有骨折者应用硬

57、板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成加重脊髓损伤。、高空坠落急救措施当发生高空坠落事故后，拯救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。、发生高处坠落事故后，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物，遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，交将下肢抬高约20 度，尽快送往医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。、出现颅脑损伤，必须维持呼吸

58、道通畅，昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞，有骨折者，应初步固定后再搬运。、遇有陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损的伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。、领面部伤员首先应保持呼吸畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣，若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用 12 号粗针穿剌环甲膜，维持呼吸，尽或能早作气管切开。、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎，搬运时将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位，断裂千万截

59、瘫，.招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬作者的两肩与两腿或单肩背运。、发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者，应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉、神经或血管。固定方法二以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。、复合作要求平仰卧位，保持呼吸畅通，解开衣领扣。、周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚下敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1H为宜，做好标记，注明上止血带时间。、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚下高的卧位，并注

60、意保暖。正确的现场止血处理措施是；创伤局部妥善包扎，介对疑颅底骨折和脑脊患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a、用小的止血法：先用生理盐水（0.9%NAC1 溶液）冲洗伤口，涂上红药水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧包扎。b、包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎来增强压力而达到止血。c、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1/2 处（靠近以及位置）下肢出血结扎在大腿上1/3 处（靠近以及位置）结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25min 放松一次，每次放松 0.5 1min。、动用最快的交通工具或其它措施，及时把

61、伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。、坍塌事故急救措施、应急救援领导小组负责应急抢救工作统一领导和组织实施，指挥现场抢救队伍，迅速组建、调集抢救及救护队伍。、发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业现场。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险，并迅速疏散影响范围内的所有人员。、分折事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。.、当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报

62、告或报警。、项目部应急小组迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。、急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。、当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。、触电事故急救措施、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。、隔扇电源方法：a、断开电源开关。b、使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔扇或挑开电源或带电体。c、用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。、抢救方法：A、

63、口对口、口对鼻人工呼吸法；（停止呼吸者）a、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天，解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。b、一只手捏紧鼻孔，另一只手瓣开嘴巴（如果瓣不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法巾鼻吹气）。c、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气。（一般吹二秒，放松三秒）d、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。B、胸外心脏挤压法：（心脏跳动停止者）a、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。b、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之二处。c、掌根要用力垂直向下积压，压出心脏里面的血液，对成人应压陷3cm，以每分钟挤

64、压 60 次为宜。d、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根.不必完全离开胸膛。、如果触电者心脏停止跳动和呼吸停止时，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。、人工呼吸和胸外心脏挤压要坚持不断，切不可轻率中止，如果触电者身上出现身体僵冷或斑，要医生作出无法救治的诊断后可停止抢救。、火灾事故急救措施、事故发生后，最早发现者应迅速和向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。、事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方，一国向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥

65、部报告。、发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊等容易掩蔽的地方发现人员，救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子，火场烟雾弥漫没有防毒面具时，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒，可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火热对人的威胁程度和补救者的状态来确定。对神志清

66、醒的人员可指定通道，引导他们自行脱离险区，对顺烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。、火场疏散物资是减少火灾损失、控制火热、防止漫延的有效方法。首先要及时疏散火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件，资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的科技奖集中存放到安全地点，指定专人看管，丢失，被窃或坏人乘机破坏，人员、物资疏散后在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。.第十二章高大框梁支模系统施工图纸(见附图 117)第十三章（转换层）高大框梁支

67、模系统计算书本方案模板及支架系统的计算说明如下；因各座的梁种类较多，因此取（12 座）最大的梁截面10002000 采用扣式钢管支撑系统计算，取（1 座、3 座等）最大的梁11001600 采用扣式钢管支撑系统计算，取小梁8001600 采用扣式钢管支撑系统计算，取 400800 梁采用标准钢管门型架支撑系统计算，另采用标准钢管门型架支撑系统计算楼面支顶板。其它未计算的梁，按以下说明套用施工；（施工中的各梁支撑系统情况，见附图 117 示意图）（11001800梁；采用 10002000要求施工（主要为12 座采用）（8001600 以上尺寸的梁采用11001600方案施工。）（小于 8001

68、600 以下的梁参照 8001600 方案要求施工。）（小于 400800 的小梁，参照 400800 采用钢管门型架支撑系统施工。）（说明；套用的梁除12 座梁接近外，其它梁截面、荷载均大于自身梁所以安全符合要求）、采用扣件式钢管支撑系统方法施工部分：A、10002000 高大框梁支撑系统的计算：（12 座采用）本方案梁搭设高度为3.3 m,(层高 5.3m-2.000 m(梁高）=3.3m)采用扣件钢管脚手架作高支撑系统。(详细情况见附图 1)采用立杆钢管规格 483.5mm施工搭设，立杆横距b=0.350m,立杆纵距 L=0.50m,第一层龙骨间距 L=150mm（采用木枋 b=80mm

69、，h=80mm）第二层龙骨纵向间距500mm（采用双木枋 b=80mm，h=80mm）（采用脚手架步距h=1.3m(本方案计算中安全考虑按最大步距2.0m 计算)，采取.（满堂红式）脚手架纵横连接取得最大安全稳定性效果。（注：10002000 高大框梁 采用一洲计算软件计算情况如下：）1计算参数结构楼板厚 180mm，梁宽 b=1000mm，梁高 h=2000mm，层高 5.30m；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度 18mm；梁边至板支撑的距离1.20m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度 fm=13.00N/mm2，抗剪强度 fv=1.40N/mm2 ；支撑采用 48

70、钢管,横向间距 350mm，纵向间距 500mm，支架立杆的步距 h=1.30m；钢管直径 48mm；壁厚 3mm；截面积 4.24cm2；回转半径 i=1.59cm；钢管重量 0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度 f=205.00N/mm2,抗剪强度 fv=125.00 N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值底模自重 0.3 kN/m2(1.00 +3.64)1.2 =1.67 kN/m 砼自重 25.0 kN/m3 1.00 2.00 1.2=60.00 kN/m 钢筋荷载 1.5 kN/m3

71、1.00 2.00 1.2=3.60 kN/m 施工荷载 2.0 kN/m2 1.00 1.4=2.80 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合 q1 =68.07 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合（）/1.2 q2 =54.39 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距 L=150mm，计算跨数 5 跨。底模厚度 h=18mm，板模宽度 b=1000mm；W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数 KM=-0.105.Mmax=KMq1L2 =-0.105 68.070.152106=-160

72、815N.mm=-0.16kN.m=Mmax/W=160815/54000=2.98N/mm2 梁底模抗弯强度=2.98N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.606 Vmax=KVq1L=0.60668.070.151000=6188N=6.19kN=3Vmax/（2bh）=36188/(2 100018)=0.52N/mm2梁底模抗剪强度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=54.39kN/m，挠度系数 K=0.644 max=Kq2L4/(100EI)=0.64454.39150

73、4/(100 9000486000)=0.04mm =L/250=150/250=0.60mm 梁底模挠度 Vmax=0.04mm =0.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；立杆横向尺寸 L2=350mm，梁宽度 b=1000mm。.W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。a、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=68.070.15/1.00=10.21kN/m b、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度 25模板重)1.4 活载=1.2(0.18

74、25+0.30)+1.4 2.50=9.26kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=0.600.15 9.26=0.83kN 经过(1)计算得到从左到右各支座力分别为：N1=-0.18kN,N2=2.35kN,N3=4.07kN,N4=3.31kN,N5=4.09kN,N6=1.40kN 经过(2)计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.41kN,N2=4.04kN,N3=3.48kN,N4=3.48kN,N5=4.04kN,N6=1.41kN 经过(1)、(2)计算得到：Mmax=0.14kN.m；Vmax=2.17kN；F=4.09kN；max=0.06mm。1）抗弯承载力验算=Mmax/

75、W=0.14106/85333=1.58N/mm2 第一层龙骨抗弯强度1.58N/mm213.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算=3Vmax/(2bh)=3 2170/(2 8080)=0.51N/mm2 第一层龙骨抗剪强度0.51N/mm21.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.06mm =L/250=350/250=1.40mm 第一层龙骨挠度 Vmax=0.06mm 1.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：(1)(2).（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距500mm,计算跨数 3 跨。第二层龙骨采用双木枋 b=80mm h=80mm；W=2 80802/6

76、=170667mm3，I=280803/12=6826667mm4；P=F=4090N；1）抗弯强度验算弯矩系数 Km=0.286 Mmax=KmPL=0.2864090500=585000N.mm=0.59kN.m =Mmax/W=585000/170667=3.43N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=3.43N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 KV=2.047 Vmax=KVP=2.0474090/1000=8.37kN =3Vmax/(2bh)=3 8.37 1000/(2 8080)=0.98N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.98N/mm2fv=1.

77、40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数 K=2.692 max=KPL3/（100EI）=2.69240905003/(100 90006826667)=0.22mm =L/250=500/250=2.00mm 第二层龙骨挠度 Vmax=0.22mm =2.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：.3.支撑强度验算（1）钢管承载力验算传至每根钢管立柱最大支座力的系数2.966 每根钢管承载 NQK1=2.9664090=12131N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.40.35 0.50 1000=245N 每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK2=12131+

78、245=12376N 钢管重量 0.0326kN/m,立杆重量=0.03263.3 1000=108N 水平拉杆 3 层,拉杆重量=30.850.03261000=83N 扣件单位重量 14.60N/个,扣件重量=14.603=44N 支架重量 NGk=立杆重量 +水平拉杆重量 +扣件重量=108+83+44=235N 钢管轴向力 N1.2NGK+NQK=1.2235+12376=12658N L0=h=1.30m=130cm，48 钢管的 i=1.59cm=L0/i=130/1.59=81.76150 杆件长细比满足要求查表 5-4 得:=0.710，P=N/(A)=12658/(0.710

79、 424.00)=42.05N/mm2钢管承载力 42.05N/mm2205.00N/mm2,满足要求。（2）钢管支承面受冲切承载力验算.钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为（按 C20考虑）混凝土楼板，支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=12.66kN，s =2.00，ft=1.10N/mm2 ，hO=120-15=105mm，h=1.00 =0.41.2/s=1.00 pc,m =1.00N/mm2 Um=4100=400mm(0.7 h ft0.15 pc,m)UmhO=(0.7 11.10+0.15 1)1.00400105/1000=38.64kN 钢管支承面受冲切承载力

80、38.64kN12.66kN,满足要求。(3)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10 3)(0.10 3)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.859600=8160kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75381600.01=183.60kN 支承面局部受压承载力F=183.60kN上部荷载 F=12.66kN,满足要求。4.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22200/（T+15）1 2V1/2=0.2224.004.441.201.15 2.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1

81、.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24 梁高=242.00=48.00kN/m2比较 F1、F2两者取小值 F=45.752kN/m2，有效压头高度=F/=1.91m 2）倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值 kN/m2荷载值 kN/m21、新浇砼的侧压力G=1.2 45.75 54.90 2、倾倒砼产生的荷载Q=1.4 4.0 5.60 60.50（2）侧模板强度验算木模板厚度 h=18mm；取竖肋间距 L=250mm,计算跨数 5 跨；W=bh2/6=1820182/6=98280mm3，I=bh3/12=1820183/12=884520mm4。1）抗弯强度验算均布

82、荷载 q=60.50(2.00-0.18)=110.11kN/m=110.11N/mm，弯矩系数 KM=-0.105 Mmax=KMqL2=-0.105 110.112502=-722627N.mm=-0.72kN.m=Mmax/W=722627/98280=7.35N/mm2 侧模抗弯强度=7.35N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算.抗剪系数 KV=0.606 Vmax=KV qL=0.606 110.110.25=16.68kN =3Vmax/（2bh）=316.68 1000/(2 181820)=0.76N/mm2 侧模抗剪强度=0.76N/mm2fv=1

83、.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q=54.90(2.00-0.18)=83.27kN/m=83.27N/mm，挠度系数 K=0.644 max=KqL4/100EI=0.644 83.272504/(100 9000884520)=0.26mm =L/250=250/250=1.00mm 侧模挠度 Vmax=0.26mm =1.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）穿梁螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9560.50=57.48kN/m2;设 4 排对拉螺栓，螺栓横向间距a=500mm=0.50m，竖向间距 b

84、=(2000-180)/5=364mm=0.36m，N=abFs=0.500.3657.48=10.35kN；对拉螺栓 14,容许拉力 Ntb=17.80 kN 对拉螺栓受力 10.35kN容许拉力 17.80kN,满足要求。.（4）侧肋强度验算木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；计算跨度 364mm；跨数 5 跨。W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算均布荷载 q=60.500.25=15.13N/mm；弯矩系数 KM=-0.105 Mmax=KMqL2=-0.105 15.133642=210490N.

85、mm=0.21kN.m=Mmax/W=210490/85333=2.47N/mm2侧肋抗弯强度=2.47N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.606 Vmax=KV qL=0.60615.130.36=3.30kN =3Vmax/（2bh）=33.30 1000/(2 8080)=0.77N/mm2侧肋抗剪强度=0.77N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算均布荷载 q，=54.900.25=11.44kN/m=11.44N/mm；挠度系数 K=0.644 max=Kq，L4/100EI=0.644 11.443644/(100

86、 90003413333)=0.01mm =L/250=364/250=1.46mm 侧肋挠度 Vmax=0.01mm =1.46mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：.（5）侧肋对拉钢管验算对拉螺杆纵向间距500mm，侧肋间距 250mm，计算跨数 5 跨；侧肋对拉钢管采用 483.0 双管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算P=6.23kN，弯矩系数 KM=0.171 Mmax=KmPL=0.1716.23 0.50 106=532665N.mm=0.53kN.m =Mmax/W=532665/(24490)=59.32N/mm2 侧肋对拉钢管

87、抗弯强度=59.32N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.658 Vmax=KVP=0.6586.23=4.10kN =3Vmax/(2bh)=3 4099/(2 424)=14.50N/mm2 侧肋对拉钢管抗剪强度=14.50N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数 K=1.096 max=KPL3/（100EI）=1.09662305003/(100 206000215600)=0.19mm =L/250=500/250=2.00mm 侧肋对拉钢管挠度Vmax=0.19mm =2.00mm,满足要求。.6 计算结

88、果：第一层龙骨 8080mm 木枋150mm，第二层龙骨 8080mm 双木枋；钢管纵向 500mm，钢管横向 350mm，底模厚度 18mm；竖肋 8080mm 木枋250mm，对拉螺栓 4 排 14，侧模厚度 18mm。.B、11001600高大框梁支撑系统的计算：（1 座、3 座，2 座、6 座，8 座、10 座及 5座 7 座采用）本方案梁搭设高度为3.3 m,(层高 5.1m-1.6000 m(梁高）=3.5m)采用扣件钢管脚手架作高支撑系统。(详细情况见附图 1)采用立杆钢管规格 483.5mm施工搭设，立杆横距b=0.350m,立杆纵距 L=0.50m,第一层龙骨间距 L=250

89、mm（采用木枋 b=80mm，h=80mm）第二层龙骨纵向间距500mm（采用双木枋 b=80mm，h=80mm）脚手架步距 h=1.3m(本方案计算中安全考虑按最大步距2.0m 计算)，采取（满堂红式）脚手架纵横连接取得最大安全稳定性效果。（注：11001600 高大框梁 采用一洲计算软件计算情况如下：）.1计算参数结构楼板厚 180mm，梁宽 b=1100mm，梁高 h=1600mm，层高 5.30m；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度 18mm；梁边至板支撑的距离1.20m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度 fm=13.00N/mm2，抗剪强度 fv=1.40N/m

90、m2 ；支撑采用 48 钢管,横向间距 350mm，纵向间距 500mm，支架立杆的步距 h=1.30m；钢管直径 48mm；壁厚 3mm；截面积 4.24cm2；回转半径 i=1.59cm；钢管重量 0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度 f=205.00N/mm2,抗剪强度 fv=125.00 N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值底模自重 0.3 kN/m2(1.10 +2.84)1.2 =1.42 kN/m 砼自重 25.0 kN/m3 1.10 1.60 1.2=52.80 kN/m 钢筋荷

91、载 1.5 kN/m3 1.10 1.60 1.2=3.17 kN/m 施工荷载 2.0 kN/m2 1.10 1.4=3.08 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合 q1 =60.47 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合（）/1.2 q2 =47.83 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距 L=250mm，计算跨数 5 跨。底模厚度 h=18mm，板模宽度 b=1100mm；W=bh2/6=1100182/6=59400mm3，I=bh3/12=1100183/12=534600mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数 KM=-0.105 Mmax=KMq1L2 =-0.105 60.470

92、.252106=-396834N.mm=-0.40kN.m=Mmax/W=396834/59400=6.68N/mm2.梁底模抗弯强度=6.68N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.606 Vmax=KVq1L=0.60660.470.251000=9161N=9.16kN=3Vmax/（2bh）=39161/(2 110018)=0.69N/mm2梁底模抗剪强度=0.69N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=47.83kN/m，挠度系数 K=0.644 max=Kq2L4/(100EI)=0

93、.64447.832504/(100 9000534600)=0.25mm =L/250=250/250=1.00mm 梁底模挠度 Vmax=0.25mm =1.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；立杆横向尺寸 L2=350mm，梁宽度 b=1100mm。W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。a、梁传荷载计算.q=q1第一层龙骨间距/梁宽=60.470.25/1.10=13.74kN/m b、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度 25模板重)1.4

94、活载=1.2(0.18 25+0.30)+1.4 2.50=9.26kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=0.600.25 9.26=1.39kN 经过(1)计算得到从左到右各支座力分别为：N1=-0.11kN,N2=4.17kN,N3=5.10kN,N4=4.57kN,N5=5.47kN,N6=1.89kN 经过(2)计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.90kN,N2=5.44kN,N3=4.68kN,N4=4.68kN,N5=5.44kN,N6=1.90kN 经过(1)、(2)计算得到：Mmax=0.18kN.m；Vmax=2.92kN；F=5.47kN；max=0.08mm。1）抗

95、弯承载力验算=Mmax/W=0.18106/85333=2.10N/mm2 第一层龙骨抗弯强度2.10N/mm213.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算=3Vmax/(2bh)=3 2920/(2 8080)=0.68N/mm2 第一层龙骨抗剪强度0.68N/mm21.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.08mm =L/250=350/250=1.40mm 第一层龙骨挠度 Vmax=0.08mm 1.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：(1)(2).（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距500mm,计算跨数 3 跨。第二层龙骨采用双木枋 b=80mm h=80mm

96、；W=2 80802/6=170667mm3，I=280803/12=6826667mm4；P=F=5470N；1）抗弯强度验算弯矩系数 Km=0.175 Mmax=KmPL=0.1755470500=478625N.mm=0.48kN.m =Mmax/W=478625/170667=2.80N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=2.80N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.650 Vmax=KVP=0.6505470/1000=3.56kN =3Vmax/(2bh)=3 3.56 1000/(2 8080)=0.42N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.

97、42N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数 K=1.146 max=KPL3/（100EI）=1.14654705003/(100 90006826667)=0.13mm =L/250=500/250=2.00mm 第二层龙骨挠度 Vmax=0.13mm =2.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：.3.支撑强度验算（1）钢管承载力验算传至每根钢管立柱最大支座力的系数2.156 每根钢管承载 NQK1=2.1565470=11793N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.40.35 0.50 1000=245N 每根钢管承载荷载NQK=NQK

98、1NQK2=11793+245=12038N 钢管重量 0.0326kN/m,立杆重量=0.03263.7 1000=121N 水平拉杆 3 层,拉杆重量=30.850.03261000=83N 扣件单位重量 14.60N/个,扣件重量=14.603=44N 支架重量 NGk=立杆重量 +水平拉杆重量 +扣件重量=121+83+44=248N 钢管轴向力 N1.2NGK+NQK=1.2248+12038=12336N L0=h=1.30m=130cm，48 钢管的 i=1.59cm=L0/i=130/1.59=81.76150 杆件长细比满足要求查表 5-4 得:=0.710，P=N/(A)=

99、12336/(0.710 424.00)=40.98N/mm2钢管承载力 40.98N/mm2205.00N/mm2,满足要求。（2）钢管支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为（按 C20考虑）混凝土楼板，支承楼板厚=120mm，.上部荷载为：F=12.34kN，s =2.00，ft=1.10N/mm2 ，hO=120-15=105mm，h=1.00 =0.41.2/s=1.00 pc,m =1.00N/mm2 Um=4100=400mm(0.7 h ft0.15 pc,m)UmhO=(0.7 11.10+0.15 1)1.00400105/1000=38.64kN

100、 钢管支承面受冲切承载力38.64kN12.34kN,满足要求。(3)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10 3)(0.10 3)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.859600=8160kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75381600.01=183.60kN 支承面局部受压承载力F=183.60kN上部荷载 F=12.34kN,满足要求。4.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22200/（T+15）1 2V1/2=0.2224.004.441.201.15 2.000.5=45.75kN/m2 (=24.

101、0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24 梁高=241.60=38.40kN/m2比较 F1、F2两者取小值 F=38.400kN/m2，有效压头高度=F/=1.60m 2）倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值 kN/m2荷载值 kN/m21、新浇砼的侧压力G=1.2 38.40 46.08 2、倾倒砼产生的荷载Q=1.4 4.0 5.60 51.68（2）侧模板强度验算木模板厚度 h=18mm；取竖肋间距 L=250mm,计算跨数 5 跨；W=bh2/6=1420182/6=76680mm3，I=bh3/12=1420183/12=690120mm

102、4。1）抗弯强度验算均布荷载 q=51.68(1.60-0.18)=73.39kN/m=73.39N/mm，弯矩系数 KM=-0.105 Mmax=KMqL2=-0.105 73.392502=-481593N.mm=-0.48kN.m=Mmax/W=481593/76680=6.28N/mm2 侧模抗弯强度=6.28N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数 KV=0.606 Vmax=KV qL=0.606 73.390.25=11.12kN .=3Vmax/（2bh）=311.12 1000/(2 181420)=0.65N/mm2 侧模抗剪强度=0.65N

103、/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q=46.08(1.60-0.18)=54.53kN/m=54.53N/mm，挠度系数 K=0.644 max=KqL4/100EI=0.644 54.532504/(100 9000690120)=0.22mm =L/250=250/250=1.00mm 侧模挠度 Vmax=0.22mm =1.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）穿梁螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9551.68=49.10kN/m2;设 3 排对拉螺栓，螺栓横向间距a=500mm=0.50

104、m，竖向间距 b=(1600-180)/4=355mm=0.36m，N=abFs=0.500.3649.10=8.84kN；对拉螺栓 14,容许拉力 Ntb=17.80 kN 对拉螺栓受力 8.84kN容许拉力 17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；计算跨度 355mm；跨数 4 跨。.W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算均布荷载 q=51.680.25=12.92N/mm；弯矩系数 KM=-0.107 Mmax=KMqL2=-0.107 12.923552=17

105、4222N.mm=0.17kN.m=Mmax/W=174222/85333=2.04N/mm2侧肋抗弯强度=2.04N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.607 Vmax=KV qL=0.60712.920.36=2.82kN =3Vmax/（2bh）=32.82 1000/(2 8080)=0.66N/mm2侧肋抗剪强度=0.66N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算均布荷载 q，=46.080.25=9.60kN/m=9.60N/mm；挠度系数 K=0.632 max=Kq，L4/100EI=0.632 9.603554/(

106、100 90003413333)=0.01mm =L/250=355/250=1.42mm 侧肋挠度 Vmax=0.01mm =1.42mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（5）侧肋对拉钢管验算对拉螺杆纵向间距500mm，侧肋间距 250mm，计算跨数 5 跨；侧肋对拉钢管采用 483.0 双管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；.1）抗弯强度验算P=5.24kN，弯矩系数 KM=0.171 Mmax=KmPL=0.1715.24 0.50 106=448020N.mm=0.45kN.m =Mmax/W=448020/(24490)=49.89N/mm2 侧肋对

107、拉钢管抗弯强度=49.89N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.658 Vmax=KVP=0.6585.24=3.45kN =3Vmax/(2bh)=3 3448/(2 424)=12.20N/mm2 侧肋对拉钢管抗剪强度=12.20N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数 K=1.096 max=KPL3/（100EI）=1.09652405003/(100 206000215600)=0.16mm =L/250=500/250=2.00mm 侧肋对拉钢管挠度Vmax=0.16mm =2.00mm,满足要求。6 计

108、算结果：第一层龙骨 8080mm 木枋250mm，第二层龙骨 8080mm 双木枋；钢管纵向 500mm，钢管横向 350mm，底模厚度 18mm；竖肋 8080mm 木枋250mm，对拉螺栓 3 排 14，侧.模厚度 18mm。.C、8001600 高大框梁支撑系统的计算：（1 座、3 座，2 座、6 座，8 座、10 座及 5座 7 座采用）本方案梁搭设高度为3.5 m,(层高 5.1m-1.6000 m(梁高）=3.5m)采用扣件钢管脚手架作高支撑系统。(详细情况见附图 1)采用立杆钢管规格 483.5mm施工搭设，立杆横距b=0.350m,立杆纵距 L=0.50m,第一层龙骨间距 L=

109、250mm（采用木枋 b=80mm，h=80mm）第二层龙骨纵向间距500mm（采用双木枋 b=80mm，h=80mm）脚手架步距 h=1.3m(本方案计算中安全考虑按最大步距2.0m 计算)，采取（满堂红式）脚手架纵横连接取得最大安全稳定性效果。（注：8001600 高大框梁 采用一洲计算软件计算情况如下：）.1计算参数结构楼板厚 180mm，梁宽 b=800mm，梁高 h=1600mm，层高 5.30m；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度 18mm；梁边至板支撑的距离1.20m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度 fm=13.00N/mm2，抗剪强度 fv=1.40N/

110、mm2 ；支撑采用 48 钢管,横向间距 350mm，纵向间距 500mm，支架立杆的步距 h=1.30m；钢管直径 48mm；壁厚 3mm；截面积 4.24cm2；回转半径 i=1.59cm；钢管重量 0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度 f=205.00N/mm2,抗剪强度 fv=125.00 N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值底模自重 0.3 kN/m2(0.80 +2.84)1.2 =1.31 kN/m 砼自重 25.0 kN/m3 0.80 1.60 1.2=38.40 kN/m 钢筋

111、荷载 1.5 kN/m3 0.80 1.60 1.2=2.30 kN/m 施工荷载 2.0 kN/m2 0.80 1.4=2.24 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合 q1 =44.25 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合（）/1.2 q2 =35.01 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距 L=250mm，计算跨数 5 跨。底模厚度 h=18mm，板模宽度 b=800mm；W=bh2/6=800182/6=43200mm3，I=bh3/12=800183/12=388800mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数 KM=-0.105 Mmax=KMq1L2 =-0.105 44.250.2

112、52106=-290391N.mm=-0.29kN.m=Mmax/W=290391/43200=6.72N/mm2.梁底模抗弯强度=6.72N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。4）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.606 Vmax=KVq1L=0.60644.250.251000=6704N=6.70kN=3Vmax/（2bh）=36704/(2 80018)=0.70N/mm2梁底模抗剪强度=0.70N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=35.01kN/m，挠度系数 K=0.644 max=Kq2L4/(100EI)=0.64

113、435.012504/(100 9000388800)=0.25mm =L/250=250/250=1.00mm 梁底模挠度 Vmax=0.25mm =1.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；立杆横向尺寸 L2=350mm，梁宽度 b=800mm。W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。a、梁传荷载计算.q=q1第一层龙骨间距/梁宽=44.250.25/0.80=13.83kN/m b、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度 25模板重)1.4 活载=1

114、.2(0.18 25+0.30)+1.4 2.50=9.26kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=0.600.25 9.26=1.39kN 经过(1)计算得到从左到右各支座力分别为：N1=-0.23kN,N2=1.88kN,N3=5.67kN,N4=4.47kN,N5=5.54kN,N6=1.90kN 经过(2)计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.91kN,N2=5.48kN,N3=4.71kN,N4=4.71kN,N5=5.48kN,N6=1.91kN 经过(1)、(2)计算得到：Mmax=0.19kN.m；Vmax=2.94kN；F=5.67kN；max=0.08mm。1）抗弯承载力

115、验算=Mmax/W=0.19106/85333=2.20N/mm2 第一层龙骨抗弯强度2.20N/mm213.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算=3Vmax/(2bh)=3 2940/(2 8080)=0.69N/mm2 第一层龙骨抗剪强度0.69N/mm21.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.08mm =L/250=350/250=1.40mm 第一层龙骨挠度 Vmax=0.08mm 1.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：(1)(2).（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距500mm,计算跨数 3 跨。第二层龙骨采用双木枋 b=80mm h=80mm；W=2

116、 80802/6=170667mm3，I=280803/12=6826667mm4；P=F=5670N；1）抗弯强度验算弯矩系数 Km=0.175 Mmax=KmPL=0.1755670500=496125N.mm=0.50kN.m =Mmax/W=496125/170667=2.91N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=2.91N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.650 Vmax=KVP=0.6505670/1000=3.69kN =3Vmax/(2bh)=3 3.69 1000/(2 8080)=0.43N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.43N/

117、mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数 K=1.146 max=KPL3/（100EI）=1.14656705003/(100 90006826667)=0.13mm =L/250=500/250=2.00mm 第二层龙骨挠度 Vmax=0.13mm =2.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：.3.支撑强度验算（1）钢管承载力验算传至每根钢管立柱最大支座力的系数2.156 每根钢管承载 NQK1=2.1565670=12225N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.40.35 0.50 1000=245N 每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK

118、2=12225+245=12470N 钢管重量 0.0326kN/m,立杆重量=0.03263.7 1000=121N 水平拉杆 3 层,拉杆重量=30.850.03261000=83N 扣件单位重量 14.60N/个,扣件重量=14.603=44N 支架重量 NGk=立杆重量 +水平拉杆重量 +扣件重量=121+83+44=248N 钢管轴向力 N1.2NGK+NQK=1.2248+12470=12767N L0=h=1.30m=130cm，48 钢管的 i=1.59cm=L0/i=130/1.59=81.76150 杆件长细比满足要求查表 5-4 得:=0.710，P=N/(A)=1276

119、7/(0.710 424.00)=42.41N/mm2钢管承载力 42.41N/mm2205.00N/mm2,满足要求。（2）钢管支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为（按 C20考虑）混凝土楼板，支承楼板厚=120mm，.上部荷载为：F=12.77kN，s =2.00，ft=1.10N/mm2 ，hO=120-15=105mm，h=1.00 =0.41.2/s=1.00 pc,m =1.00N/mm2 Um=4100=400mm(0.7 h ft0.15 pc,m)UmhO=(0.7 11.10+0.15 1)1.00400105/1000=38.64kN 钢管支

120、承面受冲切承载力38.64kN12.77kN,满足要求。(3)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10 3)(0.10 3)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.859600=8160kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75381600.01=183.60kN 支承面局部受压承载力F=183.60kN上部荷载 F=12.77kN,满足要求。4.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22200/（T+15）1 2V1/2=0.2224.004.441.201.15 2.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=

121、1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24 梁高=241.60=38.40kN/m2比较 F1、F2两者取小值 F=38.400kN/m2，有效压头高度=F/=1.60m 2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值 kN/m2荷载值 kN/m21、新浇砼的侧压力G=1.2 38.40 46.08 2、振捣砼产生的荷载Q=1.4 4.0 5.60 51.68（2）侧模板强度验算木模板厚度 h=18mm；取竖肋间距 L=250mm,计算跨数 5 跨；W=bh2/6=1420182/6=76680mm3，I=bh3/12=1420183/12=690120mm4。1）

122、抗弯强度验算均布荷载 q=51.68(1.60-0.18)=73.39kN/m=73.39N/mm，弯矩系数 KM=-0.105 Mmax=KMqL2=-0.105 73.392502=-481593N.mm=-0.48kN.m=Mmax/W=481593/76680=6.28N/mm2 侧模抗弯强度=6.28N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数 KV=0.606 Vmax=KV qL=0.606 73.390.25=11.12kN .=3Vmax/（2bh）=311.12 1000/(2 181420)=0.65N/mm2 侧模抗剪强度=0.65N/mm2

123、fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q=46.08(1.60-0.18)=54.53kN/m=54.53N/mm，挠度系数 K=0.644 max=KqL4/100EI=0.644 54.532504/(100 9000690120)=0.22mm =L/250=250/250=1.00mm 侧模挠度 Vmax=0.22mm =1.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）穿梁螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9551.68=49.10kN/m2;设 3 排对拉螺栓，螺栓横向间距a=500mm=0.50m，竖向

124、间距 b=(1600-180)/4=355mm=0.36m，N=abFs=0.500.3649.10=8.84kN；对拉螺栓 14,容许拉力 Ntb=17.80 kN 对拉螺栓受力 8.84kN容许拉力 17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；计算跨度 355mm；跨数 4 跨。.W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算均布荷载 q=51.680.25=12.92N/mm；弯矩系数 KM=-0.107 Mmax=KMqL2=-0.107 12.923552=174222

125、N.mm=0.17kN.m=Mmax/W=174222/85333=2.04N/mm2侧肋抗弯强度=2.04N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.607 Vmax=KV qL=0.60712.920.36=2.82kN =3Vmax/（2bh）=32.82 1000/(2 8080)=0.66N/mm2侧肋抗剪强度=0.66N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算均布荷载 q，=46.080.25=9.60kN/m=9.60N/mm；挠度系数 K=0.632 max=Kq，L4/100EI=0.632 9.603554/(100

126、90003413333)=0.01mm =L/250=355/250=1.42mm 侧肋挠度 Vmax=0.01mm =1.42mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（5）侧肋对拉钢管验算对拉螺杆纵向间距500mm，侧肋间距 250mm，计算跨数 5 跨；侧肋对拉钢管采用 483.0 双管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；.1）抗弯强度验算P=5.24kN，弯矩系数 KM=0.171 Mmax=KmPL=0.1715.24 0.50 106=448020N.mm=0.45kN.m =Mmax/W=448020/(24490)=49.89N/mm2 侧肋对拉钢管抗

127、弯强度=49.89N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.658 Vmax=KVP=0.6585.24=3.45kN =3Vmax/(2bh)=3 3448/(2 424)=12.20N/mm2 侧肋对拉钢管抗剪强度=12.20N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数 K=1.096 max=KPL3/（100EI）=1.09652405003/(100 206000215600)=0.16mm =L/250=500/250=2.00mm 侧肋对拉钢管挠度Vmax=0.16mm =2.00mm,满足要求。6 计算结果：

128、第一层龙骨 8080mm 木枋250mm，第二层龙骨 8080mm 双木枋；钢管纵向 500mm，钢管横向 350mm，底模厚度 18mm；竖肋 8080mm 木枋250mm，对拉螺栓 3 排 14，侧.模厚度 18mm。.、采用标准钢管门型架支撑系统方法施工部分：（一）采用标准钢管门型架方案计算梁如下；（转换层）主框架小梁：（400mm 800mm）楼板厚：180 D、400800 高大框梁支撑系统的计算：（1 座、3 座，2 座、6 座，8 座、10 座及 5座 7 座采用）本方案梁搭设高度为4.3 m,(层高 5.1m-0.800 m(梁高）=4.3m)采用标准钢管型架支撑系统。(详细情

129、况见附图 )采用标准钢管门型架支撑系统施工搭设。第一层龙骨间距L=200mm（采用木枋 b=80mm，h=80mm）第二层龙骨纵向间距600mm（采用双木枋 b=80mm，h=80mm）能保证施工安全稳定性效果。.（注：400800 框梁采用一洲计算软件计算情况如下：）1.计算参数结构楼板厚 180mm,梁宽 b=400mm,梁高 h=800mm,层高 5.10m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度 18mm；木材弹性模量 E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度 fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢

130、管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0.80m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度 200mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值底侧模自重 0.3 kN/m2(0.40 +1.24)1.2 =0.59 kN/m 砼自重 25.0 kN/m3 0.40 0.80 1.2 =9.60 kN/m 钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.40 0.80 1.2 =0.58 kN/m 施工荷载 2.0 kN/m2 0.40 1.4 =1.12 kN/m 梁底模和支撑承载力计算组合 q1 =11.89 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合

131、()/1.2 q2 =8.97 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距 L=200mm,计算跨数 5 跨；底模厚度 h=18mm,板模宽度 b=400mm；W=bh2/6=400182/6=21600mm3；I=bh3/12=400183/12=194400mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数 KM=-0.105.Mmax=KMq1L2=-0.105 11.892002=-49938N.mm=-0.05kN.m=Mmax/W=49938/21600=2.31N/mm2 梁底模抗弯强度=2.31N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.606 Vmax=K

132、Vq1L=0.60611.89200=1441N=1.44kN=3Vmax/(2bh)=3 1441/(2 40018)=0.30N/mm2梁底模抗剪强度=0.30N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包括振捣砼荷载,则计算荷载 q2=8.97kN/m；挠度系数 K=0.644；max=Kq2 L4/(100EI)=0.6448.97 2004/(100 9000194400)=0.05mm =200/250=0.80mm 梁底模挠度 max=0.05mm =0.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽

133、C=400mm,=400/1200=0.33；第一层龙骨采.用木枋 b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=11.89200/400=5.95kN/m Mq=qcL(2-)/8=5.95 400/10001200/1000(2-0.33)/8=0.60kN.m b、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度 25模板重)1.4 活载=1.2(0.18 25+0.30)+1.4 2.50=9.26kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/10

134、00200/10009.26=0.74kN a=0.5(L-c)=0.5(1200-400)=400mm，Mp=Pa=0.740.40=0.30kN.m Mmax=MqMp=(0.60+0.30)106=900000N.mm=0.90kN.m=Mmax/W=900000/85333=10.55N/mm2第一层龙骨抗弯强度=10.55N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽 P=0.55.95 400000/1000+0.74/1000=1.19kN=3Vmax/(2bh)=3 1.19 1000/(2 8080)=0.28N/mm2第一层龙骨抗剪强

135、度=0.28N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=8.97200/400=4.49N/mm q=qcL3(8-4 23)/(384EI)=4.4940012003(8-4 0.332+0.333)/(384 90003413333)=2.00mm p=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.74100040012002(3-40.332)/(24 90003413333)=1.48mm max=qp=2.00+1.48=3.48mm =1200/250=4.80mm 第一层龙骨挠度 max=3.48mm =4.80mm,满足要求。计算

136、简图和内力图如下图：.（4）第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距600mm,计算跨数 3 跨；第二层龙骨采用单木枋:b=80mm,h=80mm,W=1 80802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽 P=0.55.95400/1000+0.74=1.93N，弯矩系数 KM=-0.267 Mmax=KMPL=-0.2671.931000600=-309186N.mm=-0.31kN.m =Mmax/W=309186/85333=3.62N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=3.62N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）

137、抗剪强度验算剪力系数 KV=1.267 Vmax=KVP=1.2671.93 1000=2450N =3Vmax/(2bh)=3 2.451000/(2 8080)=0.57N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.57N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2q梁宽 P板传=0.54.49 400/1000+0.74=1.64kN，挠度系数 K=1.883 max=KPL3/(100EI)=1.8831.6410006003/(100 90003413333)=0.22mm =L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨挠度 max=0.22mm =2.40m

138、m,满足要求。计算简图和内力图如下图：.3.支撑强度验算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=3.267 传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=3.2671.93=6.31kN 每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.40.6 0.601=0.50kN 每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1NQK2=6.31+0.50=6.81kN 单榀 MF1219 门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0384kN/m 门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK=(5.

139、10-0.80-1.9)0.08+21.800.0384=0.33kN 门式钢管脚手架总承载力=1.2NGKNQK=1.20.33+6.81=7.21kN 每个门式钢管脚手架立柱的承载力(kN)=40.16/2=20.08kN 门架承载力 7.21kN20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座 100100mm,支承面为（按 C25考虑）混凝土楼板，楼板厚=180mm，上部荷载为：F=7.21+0.08 1.90+(1.2+0.60)0.0384 1.2=7.48kN.（1）支承面受冲切承载力验算s=2.00,ft=1.27N/mm2,hO=180-15=165m

140、m,=0.41.2/s=1.00 pc,m=1.00N/mm2,Um=4100=400mm,h=1.00(0.7 h ft0.15 pc,m)UmhO=(0.7 11.27+0.15 1)1.00 400165/1000=68.57kN 门架支承面受冲切承载力68.57kN7.48kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10 3)(0.10 3)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8511900=10115kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753101150.01=227.59kN 支承面局部受压承载力F=2

141、27.59kN上部荷载 F=7.48kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22200/(T+15)1 2V1/2=0.2224.004.441.201.15 2.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24 梁高=240.80=19.20kN/m2比较 F1、F2取小值 F=19.20kN/m2，有效压头高度为F/=0.80m。2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值(kN/m2)设计值(kN/m2)1、新浇砼的侧压力G=1.2 F=19.20 23.04 2、振捣砼产生的荷载

142、Q=1.4 Q2K=4.00 5.60 28.64（2）模板强度验算取竖肋间距 L=300mm,计算跨数 5 跨,木模板厚度 h=18mm；W=bh2/6=620182/6=33480mm3；I=bh3/12=620183/12=301320mm4。1）抗弯强度验算均布荷载 q=28.64(800-180)/1000=17.76kN/m=17.76N/mm；弯矩系数 KM=-0.105。Mmax=KqL2=-0.105 17.763002=-167832N.mm=-0.17kN.m=Mmax/W=167832/33480=5.01N/mm2 侧模抗弯强度=5.01N/mm2fm=13.00N/

143、mm2,满足要求。.2）抗剪强度验算抗剪系数 KV=0.606 Vmax=KVqL=0.60617.76300/1000=3.23kN =3Vmax/(2bh)=3 3.23 1000/(2 18620)=0.43N/mm2 侧模抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=19.20(800-180)/1000=11.90kN/m=11.90N/mm，挠度系数 K=0.644 max=Kq，L4/100EI=0.644 11.903004/(100 9000301320)=0.23mm =300/250=

144、1.20mm 侧模挠度 max=0.23mm =1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9528.64=27.21kN/m2;设 1 排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距 b=(800-180)/2=310mm=0.31m，N=abFs=0.600.31 27.21=5.06kN；对拉螺栓 14,容许拉力 Ntb=17.80kN.对拉螺栓受力 5.06kN容许拉力 17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度 310mm；跨数 2 跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。W=bh2/6=80802

145、/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4,1）抗弯强度验算均布荷载 q=28.64300/1000=8.59kN/m=8.59N/mm；弯矩系数 KM=-0.125；Mmax=KMqL2=-0.125 8.59 3102=-103187N.mm=-0.10kN.m=Mmax/W=103187/85333=1.21N/mm2侧肋抗弯强度=1.21N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪验算剪力系数 KV=0.625 Vmax=KVqL=0.6258.59 310/1000=1.66kN =3Vmax/(2bh)=3 1.66 1000/(2

146、 8080)=0.39N/mm2侧肋抗剪强度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算均布荷载 q，=19.20300/1000=5.76kN/m=5.76N/mm；挠度系数 K=0.521 max=Kq，L4/100EI=0.521 5.763104/(100 90003413333)=0.01mm =310/250=1.24mm 侧肋挠度 max=0.01mm =1.24mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：.6.计算结果第一层龙骨 8080mm 单木枋200mm,第二层龙骨 8080mm 单木枋 1200mm；门式钢管脚手架纵向 600mm,底模厚度 18mm

147、,侧模厚度 18mm；竖肋 8080mm 木枋300mm,对拉螺栓 1 排 14,横向间距 600mm。.、采用标准钢管门型架支撑系统方法施工部分：（二）采用标准钢管门型架方案计算楼面板情况如下：楼板厚：180 E、楼面支模系统的计算：.1.计算参数结构板厚180mm，层高5.30m,模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度 fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距 600mm,门式钢管脚手架架间纵向间距600mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度 200mm。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载

148、计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2=0.36 kN/m 砼自重 25.00 kN/m3 1.0 0.18 1.2=5.40 kN/m 钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.18 1.2=0.24 kN/m 施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4=3.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合 q1 =9.50 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合()q2 =6.00 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距 L=350mm,计算跨数 5 跨。底模厚度 18mm,板模宽度 1000mm；W=bh2/6

149、=1000182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载.支座弯矩系数 KM=-0.105 M1=KMq1L2 =-0.105 9.50 3502=-122194N.mm 剪力系数 KV=0.606 V1=KVq1L=0.6069.50350=2015N b.荷载支座弯矩系数 KM=-0.105 M2=KMq2L2 =-0.105 6.00 3502=-77175N.mm 跨中弯矩系数 KM=0.078 M3=KMq2L2=0.0786.00 3502=57330N.mm 剪力系数 KV=0.606 V2=KVq2L=0.6

150、066.00350=1273N 挠度系数 K=0.644 2=Kq2L4/(100EI)=0.644(6.00/1.2)3504/(100 9000486000)=0.11mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载 P=1.42.50=3.50kN，计算简图如下：跨中弯矩系数 KM=0.200 M4=KMPL=0.2003.501000350=245000N.mm 支座弯矩系数 KM=-0.100 M5=KMPL=-0.1003.50 1000350=-122500N.mm 剪力系数 KV=0.600 V3=KVP=0.6003.50=2.10kN 挠度系数

151、 K=1.456 3=K.PL3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(100 9000486000)=0.36mm 2）抗弯强度验算M1=-122194N.mm M2M5=-199675N.mm M3M4=302330N.mm 比较 M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=302330N.mm=0.30kN.m=Mmax/W=302330/54000=5.60N/mm2楼板底模抗弯强度=5.60N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=2015N V2+V3=1273+2100=3373N 比较 V1、

152、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=3373N=3.37kN=3Vmax/（2bh）=33373/(2 60018)=0.47N/mm2楼板底模抗剪强度=0.47N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=2+3=0.11+0.36=0.47mm=350/250=1.40mm 楼板底模挠度 max=0.47mm =1.40mm,满足要求。内力图如下图：.（3）第一层龙骨验算门架宽度 1200mm，门架间横向间距600mm，计算跨数 2 跨；第一层龙骨间距350mm,第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=8533

153、3mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算第 一 层 龙 骨 受 均 布 荷 载：q=q1 第 一 层 龙 骨 间 距/计 算 宽 度=9.50350/1000=3.33kN/m 弯矩系数 KM=0.094 Mmax=KMqL2=0.0943.33 12002=450749N.mm=0.45kN.m=Mmax/W=450749/85333=5.28N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=5.28N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数 Kv=0.594 Vmax=KVqL=0.5943.33 1200=2374N=2.37kN=

154、3Vmax/（2bh）=32374/(2 8080)=0.56N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.56N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=6.00/1.2 350/1000=1.75kN/m=1.75N/mm 挠度系数 K=1.362 max=KqL4/(100EI)=1.3621.7512004/(100 90003413333)=1.61mm =1200/250=4.80mm 第一层龙骨挠度 max=1.61mm =4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：.（4）第二层龙骨验算门架纵向间距 600mm,计算跨数 3 跨,第二层龙

155、骨采用单枋b=80mm,h=80mm；W 180802/6=85333mm3；I 180803/12=3413333mm4；1)抗弯强度验算P=9.500.35(0.6+0.60/2)1000=2993kN 弯矩系数 KM=0.195 Mmax=KMPL=0.1952993600=350181N.mm=0.35kN.m=Mmax/W=350181/85333=4.10N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=4.10N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数 KV=1.155 Vmax=KVP=1.1552.99 1000=3453N=3.45kN=3Vmax/(2bh)=

156、3 3453/(1 28080)=0.81N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.81N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数 K=1.183 P，=6.00/1.2 0.35(0.6+0.60/2)1000=1575kN max=KP，L3/(100EI)=1.18315756003/(100 90003413333)=0.13mm =600/250=2.40mm 第二层龙骨挠度 max=0.13mm =2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：.3.支撑强度验算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数1.895 传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =1

157、.8952993/1000=5.67kN 每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=(0.6+0.30)0.601=0.54kN 每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1NQK2=5.67+1.4 0.54=6.43kN 单 MF1219 榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN 每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量NGK=(5.30-0.18-1.90)0.08+(1.2+0.60)0.0384=0.33kN 门式钢管脚手架总承载力为1.2 NGK+NQK=1.20.33+6.43=6.82kN 每个门式钢管脚手架立柱的承载力(N)40.16/2=20.08kN 门架

158、承载力 6.82kN20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C25考虑），楼板厚=180mm；上部荷载为:F=6.82+1.90 0.08+(1.2+0.60)0.0384 1.2=7.05kN（1）支承面受冲切承载力验算s=2.00，ft=1.27N/mm2，hO=180-20=160mm，=0.41.2/s=1.00，.pc,m=1.00 N/mm2，Um=4100=400mm，h=1.00（0.7 hft0.15 pc,m）UmhO=(0.7 11.27+0.15 1)1.00 400160/1000=66.50kN 受冲切承载力

159、 66.50kNF=7.05kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10 3)(0.10 3)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8511900=10115kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753101150.01=227.59kN 支承面局部受压承载力227.59kNF=7.05kN,满足要求。4.计算结果底模楼模板 18mm，第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm，间距 350mm；第二层龙骨采用单枋 b=80mm，h=80mm；门架横向间距600mm，门架纵向间距 600mm。门架顶可调底座调节螺

160、杆伸出长度200mm。.第十四章工程节约措施施工投入(资金)节约措施:为了节省施工项目投入费用,1 座、3 座将顶托处采用 483.5mm钢管替代支托上的 80mm 80mm 方木，以减少方料的购置（量化过大）费用，钢管可先期利用外脚手架的钢管材料，待拆模后调出转外脚手架使用。注：使用材料安全方面；采用483.5mm钢管替代 80mm 80mm 方木，理论上钢管（80mm 80mm 方木）材料的抗弯、抗剪强度也大于（80mm 80mm 方木），实际中可行，（现行建筑行业常用的施工方法之一），公司项目工程中信和花园及丽景商业广场B5B6项目工程均按此方法使用，施工过程安全，稳定性均符合安全要求。

161、（项目其它各座可均情参考使用）第十五章转换层大梁支撑系统的下层梁板支撑情况说明见附图 8 及附图 15(示意图 )为了安全起见本方案转换层以下的模板支撑不拆除，待转换层砼强度达到设计要求时才依次拆除。如果甲方、设计部门同意几条大梁还可分二次浇灌,以减少对楼板的荷载压力。（特别说明；项目部如果材料周转短缺需要支顶材料时，地下室楼层砼达到强度时可以拆除部分支顶材料做上层使用，但考虑转换层荷载对下层楼板及梁的承受能力，应按要求回顶地下顶层部分的楼面的梁和板。拆除时需经有关主管施工技术人员同意并按有关要求处理方可。）.附；（其它主、次梁的计算结果）（一）、转换层主框架梁(12 座)HKZL8(1):1

162、1001800，楼板厚：180 1、荷载计算：模板自重：(1.10 2+1.622)0.5 1.2=3.264KN/m 砼自重：(1.10 20.1825+1.001.62 25)1.2=60.48KN/m 钢筋自重：(1.10 20.181.1+1.00 1.62 1.5)1.2=3.439KN/m 施工活荷：(1.10 22.5)1.4=7.70KN/m(合计)q:(3.264+60.48+3.439+7.70)=74.883KN/m(注：24根钢管/m，8根立杆共承受荷载为：74.883KN/m,第根立杆承荷载为 9.36KN/m。设用483.5mm钢管，钢管截面A=489mm2按强度计

163、算：支柱（立杆）的受压应力为：=N/A =8291/489=19.141N/mm2 205N/mm2 (安全)按稳定性计算支柱(立杆)的受压力为：长细比=L/I=2000/15.8=126.58 查表得：（安全稳定系数）=0.4032=N/A 19.141/0.4032489=47.47N/mm2 205N/mm2 (安全)满足要求。（二）、转换层主框架梁：1000 1600，楼板厚：180 1、荷载计算：模板自重：(1.00 2+1.422)0.5 1.2=2.90KN/m 砼自重：(1.00 20.1825+1.001.42 25)1.2=53.40KN/m 钢筋自重：(1.00 20.1

164、81.1+1.00 1.42 1.5)1.2=3.03KN/m 施工活荷：(1.00 22.5)1.4=7.00KN/m(合计)q:(2.90+53.40+3.03+7.00)=66.33KN/m(注：24根钢管/m，8根立杆共承受荷载为：66.33KN/m,第根立杆承荷载为 8.291KN/m。设用483.5mm钢管，钢管截面A=489mm2按强度计算：支柱（立杆）的受压应力为：=N/A =8291/489=16.955N/mm2 205N/mm2 (安全)按稳定性计算支柱(立杆)的受压力为：长细比=L/I=2000/15.8=126.58 查表得：（安全稳定系数）=0.4032=N/A 8

165、291/0.4032 489=42.05N/mm2 205N/mm2 (安全)满足要求。的（三）、转换层主框架梁：900 1600，楼板厚：180.1、荷载计算：模板自重：(0.90 2+1.422)0.5 1.2=2.784KN/m 砼自重：(0.90 20.1825+0.901.42 25)1.2=40.05KN/m 钢筋自重：(0.90 20.181.1+0.90 1.42 1.5)1.2=2.273KN/m 施工活荷：(0.90 22.5)1.4=6.30KN/m(合计)q:(2.784+40.05+2.273+6.30)=51.407KN/m(注：23 根钢管/m，6 根立杆共承受荷

166、载为：51.407KN/m,第根立杆承荷载为8.568KN/m。设用483.5mm钢管，钢管截面A=489mm2按强度计算：支柱（立杆）的受压应力为：=N/A =8568/489=17.524N/mm2 205N/mm2 (安全)按稳定性计算支柱(立杆)的受压力为：长细比=L/I=2000/15.8=126.58 查表得：（安全稳定系数）=0.4032=N/A 8568/0.4032 489=43.46N/mm2 205N/mm2 (安全)满足要求。（四）、转换层主框架梁：900 1300，楼板厚：180 1、荷载计算：模板自重：(0.90 2+1.122)0.5 1.2=2.424KN/m

167、砼自重：(0.90 20.1825+0.901.12 25)1.2=39.96KN/m 钢筋自重：(0.90 20.181.1+0.90 1.12 1.5)1.2=2.242KN/m 施工活荷：(0.90 22.5)1.4=6.30KN/m(合计)q:(2.424+39.96+2.242+6.30)=50.926KN/m(注：23 根钢管/m，6 根立杆共承受荷载为：50.926KN/m,第根立杆承荷载为8.488KN/m。设用483.5mm钢管，钢管截面A=489mm2按强度计算：支柱（立杆）的受压应力为：=N/A =8488/489=17.357N/mm2 205N/mm2 (安全)按稳定

168、性计算支柱(立杆)的受压力为：长细比=L/I=2000/15.8=126.58 查表得：（安全稳定系数）=0.4032=N/A 8488/0.4032 489=43.05N/mm2 205N/mm2 (安全)满足要求。（五）、转换层主框架梁(12 座)：800 1700，楼板厚：180 1、荷载计算：模板自重：(0.80 2+1.522)0.5 1.2=2.784KN/m 砼自重：(0.80 20.1825+0.801.52 25)1.2=45.12KN/m.钢筋自重：(0.80 20.181.1+0.80 1.52 1.5)1.2=2.33KN/m 施工活荷：(0.80 22.5)1.4=5

169、.60KN/m(合计)q:(2.784+45.12+2.33+5.60)=55.834KN/m(注：23 根钢管/m，6 根立杆共承受荷载为：55.834KN/m,第根立杆承荷载为9.306KN/m。设用483.5mm钢管，钢管截面A=489mm2按强度计算：支柱（立杆）的受压应力为：=N/A =9.306/489=19.03N/mm2 205N/mm2 (安全)按稳定性计算支柱(立杆)的受压力为：长细比=L/I=2000/15.8=126.58 查表得：（安全稳定系数）=0.4032=N/A 9306/0.4032 489=47.472N/mm2 205N/mm2 (安全)满足要求。（六）、

170、转换层主框架梁(12 座)：600 1600，楼板厚：180 1、荷载计算：模板自重：(0.60 2+1.422)0.5 1.2=2.424KN/m 砼自重：(0.60 20.1825+0.601.42 25)1.2=32.04KN/m 钢筋自重：(0.60 20.181.1+0.60 1.42 1.5)1.2=1.819KN/m 施工活荷：(0.60 22.5)1.4=4.20KN/m(合计)q:(2.424+32.04+1.819+4.20)=40.483KN/m(注：23 根钢管/m，6 根立杆共承受荷载为：40.483KN/m,第根立杆承荷载为6.747KN/m。设用483.5mm钢管

171、，钢管截面A=489mm2按强度计算：支柱（立杆）的受压应力为：=N/A =8901.5/489=18.203N/mm2 205N/mm2 (安全)按稳定性计算支柱(立杆)的受压力为：。长细比=L/I=2000/15.8=126.58 查表得：（安全稳定系数）=0.4032=N/A 6747/0.4032 489=32.220N/mm2 205N/mm2 (安全)满足要求。（七）、转换层主框架梁：600 1200，楼板厚：180 1、荷载计算：模板自重：(0.60 2+1.022)0.5 1.2=1.944KN/m 砼自重：(0.60 20.1825+0.601.02 25)1.2=24.84

172、KN/m 钢筋自重：(0.60 20.181.1+0.60 1.02 1.5)1.2=1.387KN/m 施工活荷：(0.60 22.5)1.4=4.2KN/m(合计)q:(1.944+24.84+1.387+4.2)=32.371KN/m.(注：22 根钢管/m，4 根立杆共承受荷载为：32.371KN/m,第根立杆承荷载为8.093KN/m。设用483.5mm钢管，钢管截面A=489mm2按强度计算：支柱（立杆）的受压应力为：=N/A =8093/489=16.55N/mm2 205N/mm2 (安全)按稳定性计算支柱(立杆)的受压力为：长细比=L/I=2000/15.8=126.58 查表得：（安全稳定系数）=0.4032=N/A 8093/0.4032 489=41.05N/mm2 205N/mm2 (安全)满足要求。