蔡屋围京基金融中心建筑高大模板支撑系统施工方案（68页）.pdf

1、 单位工程施工组织设计、施工方案（高大模板支撑系统施工方案)工程名称：蔡屋围京基金融中心一期 目 录 1.前言 12.编制依据 13.工程概况 13.1.范围 13.2.模板支撑系统布置方式 24.施工计划 24.1.进度计划 24.2.材料计划 24.2.1.材料选用情况 24.2.2.材料要求 25.模板支撑形式 35.1.梁模板（7001200、8501000、7001000 截面）35.1.1.基本做法 35.1.2.本方案的支撑简图 35.1.3.模板水平和竖向剪刀撑设置示意图 45.2.梁模板（1000*2000mm截面）45.2.1.基本做法 55.2.2.本方案的支撑简图如下：

2、55.2.3.梁下采用双钢管顶托如下图所示：65.3.楼板（300mm厚）65.3.1.基本做法 65.3.2.本方案的支撑简图如下：65.4.楼板（180、130、120mm）75.4.1.基本做法 75.4.2.本方案的支撑简图如下：75.5.柱模板（1000*1700mm截面）75.5.1.基本做法 75.5.2.本方案施工简图如下 86.模板制作和安装 86.1.模板制作 86.2.施工要求 86.3.构造要求 96.4.质量要求 97.模板拆除 107.1.强度要求 107.2.拆模申请 117.3.安全防护 117.4.技术要求 118.施工安全措施 128.1.基本安全规定 12

3、8.2.高支模的安全技术要求 128.2.1.支撑架搭设的要求 128.2.2.验收要求 128.3.高支模的安全施工要求 129.砼浇注注意事项 139.1.柱子混凝土先行浇筑 139.2.严格注意荷载的过分集中 139.3.专人模板安全监护 139.4.泵管架设要求 1410.应急措施 1410.1.预防 1410.2.事故发生后处理 1511.劳动力计划 1512.计算书 151.1.前言前言 根据建质2009254 号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则中规定，“高大模板支撑系统是指建设工高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过程施工现场混凝土构件模板支

4、撑高度超过 8m，或，或搭设跨度超过搭设跨度超过 18m，或施工总荷载大于，或施工总荷载大于 15kN/m2，或集中线荷载大于，或集中线荷载大于 20kN/m 的模板支的模板支撑系统撑系统”。高大模板支撑系统施工应严格遵循安全技术规范和专项方案规定，严密组织，责任落实，确保施工过程的安全。根据本工程现场施工情况，应建设单位和监理单位的要求，特编制本方案以解决上述施工问题。本方案对梁柱墙等的支设办法，对于非高支模部分，如地下室工程施工方案中未有设计的，也可以参照本方案做法施工。本方案中未标注长度单位的，均以毫米（mm）为其单位。2.2.编制依据编制依据 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502

5、04-2002）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002 年 版）（JGJ130-2001）建筑施工手册（第四版）华森设计咨询公司设计提供的本工程施工图纸 杭州品茗科技有限公司的品茗施工安全设施计算软件 3.3.工程概况工程概况 3.1.范围 地下四层南广场局部（下图中 2 区部分）楼板开洞，总支撑高度达到了 8.2m，该区域属“高大模板支撑系统范围”。地下一层高支模总面积约 m2，部位见下页图所示：本高支模区域内结构概况如下：梁 最大 10002000，另有 7001200、7001000、8501000 等。板 地下二层未注明板厚 120，局部 130；一层未注明部分板厚 180。剪

6、力墙 墙厚 1900、1200、1000、900、800、700、500、350mm。矩形柱 截面尺寸为 3950*2700、3200*2650、2350*2350、2200*1400、1850*1200、1600*1600（1200）、1200*2000、800*800mm。3.2.模板支撑系统布置方式 工程需高支模的梁、板，采用483.0 钢管搭设满堂架支撑系统，步距 1500，5090 木方，主楞双钢管，统一采用可调支撑托节点，伸出长度不大于 300，梁模底小横楞木方全部平行于梁截面布置，托梁应居中设置，施工中应加强对节点的检查验收。4.4.施工计划施工计划 4.1.进度计划 高支模区域

7、施工的进度计划安排具体按每周进度计划安排确定。4.2.材料计划 4.2.1.材料选用情况 主要模板材料使用情况如下表所示：序号 材料名称 材料规格 力学特征 1 木板 18mm 厚胶合板 面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50。2 木方 50*90mm 木方 方木抗弯强度设计值 fc(N/mm2)：13.00；方木弹性模量 E(N/mm2)：10000；方木抗剪强度设计值 ft(N/mm2)：1.50。3 钢管 D48*3钢管及配套扣件 钢楞截面惯性矩 I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩

8、W(cm3):4.49；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00。4 对拉螺植 M12全螺纹螺杆 对拉螺栓直径(mm):M12。抗拉强度设计值，取170 N/mm2 4.2.2.材料要求 4.2.2.1.本工程高支模所用的满堂脚手架必须采用扣件式钢管脚手架，不得采用门式脚手架或碗扣式钢管脚手架。4.2.2.2.所有柱、墙、梁、板选用的木板、木方、钢管、扣件、对拉螺杆等材料均应符合本方案要求及相关质量标准规定。4.2.2.3.钢管的壁厚是质量控制的关键，供料时应确保钢管壁厚在 3mm 以上，如厚度不足，需及时告知技术部门调整相应方案。4

9、.2.2.4.不得使用严重锈蚀变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料搭设支撑。5.5.模板支撑形式模板支撑形式 5.1.梁模板（7001200、8501000、7001000 截面）5.1.1.基本做法 所有梁截面面积小于 7001000 梁的构件均可使用本方案，为经济起见，也可使用地下室工程施工方案中相应的方案。序号 材料名称 材料规格 材料间距/mm 1.脚手架 2.立杆 D48*3钢管及配套扣件 立杆间距梁长方向 600，梁底每排设三根承重杆。3.横杆 同上 扫地杆离地 200，横杆步距 1500mm。4.竖向剪刀撑 同上 每根主梁下设一道，与地面成 4560角。5.水平剪刀撑 同上 从

10、顶层向下每隔 2 步设一道。6.梁侧模板 7.面板 18mm 厚胶合板 满铺 8.内楞 50*90mm 木方 竖向布置，间距 273 9.外楞 2 根 D48*3 钢管 水平布置，从底梁向上间距分别为230，460。10.对拉螺杆 M12 全螺纹螺杆 矩形布置，水平间距 460mm，竖向间距 460 mm。11.梁底模板 12.面板 18mm 厚胶合板 满铺 13.小楞 50*90mm 木方 与梁长方向垂直，间距 200mm 14.托梁 D48*3 钢管 与梁长方向一致，每根立柱上一组 5.1.2.本方案的支撑简图 为了说明支模体系木板、木方、钢管、对拉螺杆的位置及其关系，本方案按地下二层梁板

11、在 H-14H-13/H-KH-F 区间的三根梁的支模情况绘制了以下高支模示意图，其余规格梁板的高支模可以按方案设计的要求参照本图施工。本图中也绘出了高支模的竖向剪刀撑的设置办法和水平剪刀撑的设置位置。120厚板250750梁400800梁4001000梁九夹板483钢管主龙骨1200mm5090木枋次龙骨250mm可调顶托5090木枋侧龙骨纵横扫地杆1200mm纵横水平拉杆1200mm剪刀撑8500mm-8.40m-10.5005090木枋次楞150mm水平剪刀撑4500mm将对角柱拉结800800框架柱需沿四周满设273mm地下二层高支模示意图5090木枋次龙骨150mm483钢管水平杆1

12、500mm九夹板M12对拉螺杆460*460说明:本图反映的是H-14H-13剖面在H-KH-F区间的情况。其余各处可参照本图施工。5.1.3.模板水平和竖向剪刀撑设置示意图 现用地下二层 8200MM 的高支模部位来说明模板水平和竖向剪刀撑的设置办法：5.2.梁模板（1000*2000mm 截面）5.2.1.基本做法 本工程最大的梁截面是 1000*2000 的梁，在这里对该梁的支撑系统和加固方法进行设计。序号 材料名称 材料规格 材料间距/mm 1 脚手架 2 立杆 D48*3 钢管及配套扣件 立杆间距梁长方向 600，梁底每排设置五根承重杆。3 横杆 同上 扫地杆离地 200，横杆步距

13、1500mm。4 竖向剪刀撑 同上 每根主梁下设一道，与地面成 4560角。5 水平剪刀撑 同上 从顶层向下每隔 2 步设一道。6 梁侧模板 7 面板 18mm 厚胶合板 满铺 8 内楞 50*90mm 木方 竖向布置，间距 230 以内 9 外楞 2 根 D48*3 钢管 水平布置，从底梁向上间距分别为 230，460，460，460 10 对拉螺杆 M12 全螺纹螺杆 矩形布置，水平间距 400mm，竖向间距 300 mm。11 梁底模板 12 面板 18mm 厚胶合板 满铺 13 小楞 50*90mm 木方 与梁长方向垂直，间距 200 mm 14 托梁 2 根 D48*3 钢管 与梁长

14、方向一致，每根立柱上一组，间距400 mm 15 外楞 2 根 D48*3 钢管 水平布置，从底梁向上间距分别为 230，460，460，460 5.2.2.本方案的支撑简图如下：5.2.3.梁下采用双钢管顶托如下图所示：5.3.楼板（300mm 厚）5.3.1.基本做法 序号 材料名称 材料规格 材料间距/mm 1 脚手架 2 立杆 D48*3 钢管及配套扣件 立杆间距梁长方向 800，垂直于梁长方向800。3 横杆 同上 扫地杆离地 200，步距 1500mm。4 竖向剪刀撑 同上 每根主梁下设一道，与地面成 4560角。5 水平剪刀撑 同上 从顶层向下每隔 2 步设一道。6 板底模板 7

15、 面板 18mm 厚胶合板 满铺 8 小楞 50*90mm 木方 间距 200 mm 9 托梁 D48*3 钢管 间距 800 mm 5.3.2.本方案的支撑简图如下：5.4.楼板（180、130、120mm）5.4.1.基本做法 序号 材料名称 材料规格 材料间距/mm 脚手架 立杆 D48*3 钢管及配套扣件 立杆间距梁长方向 1200，垂直于梁长方向1200。横杆 同上 扫地杆离地 200，横杆步距 1500mm。竖向剪刀撑 同上 每根主梁下设一道，与地面成 4560角。水平剪刀撑 同上 从顶层向下每隔 2 步设一道。板底模板 面板 18mm 厚胶合板 满铺 小楞 50*90mm 木方

16、间距 200 mm 托梁 2 根 D48*3 钢管 间距 1200 mm 5.4.2.本方案的支撑简图如下：板下立杆间距双向间距有两种，梁下立杆沿梁跨度方向排距 600，厚 300 的板立杆间距为 800 和其他板厚立杆间距为 1200，故要求板下支撑体系统的水平横杆应全部延伸到梁下，与梁下的立杆或水平横杆联接，以保证架体的整体性。5.5.柱模板（1000*1700mm 截面）5.5.1.基本做法 本方案按截面为 1000*1700mm 高度为 8200mm 的柱子模板计算受力情况，高度小于该高度的柱均可适用本方案。墙体模板做法与柱子模板相同，仅需将柱箍改成墙体的水平外楞钢管即可。序号 材料名

17、称 材料规格 材料间距/mm 柱箍 横向柱箍 D48*3 钢管及配套扣件 高度方向间距460mm，第一道柱箍离地230mm。对拉螺杆 M12 全螺纹螺杆 矩形布置，水平间距 460mm，竖向间距 460 mm。第一道离地 230mm。独立柱支撑 D48*3 钢管及配套扣件 每个柱面应有 2 个支撑点。每 2000mm 设一道斜撑，与地面成 4560角。也可每 2000mm 做一道水平支撑，但应保证水平支撑不会发生位移。柱身模板 面板 18mm 厚胶合板 满铺 小楞 50*90mm 木方 中心间距不大于 230mm，从柱边上起排内部均分。5.5.2.本方案施工简图如下 6.6.模板制作和安装模板

18、制作和安装 6.1.模板制作 6.1.1 木枋选材应统一规格尺寸，木枋宽、窄面均应刨平直，且宽面与窄面成直角。6.1.2 梁板模、墙模、柱模按图纸尺寸、并结合现场实际情况下料。6.2.施工要求 6.2.1 顶板施工（1）顶板施工中应严格按前述施工数据进行满堂架、小楞、模板的施工。（2）施工中应注意楼板厚度及板面标高，特别是卫生间和阳台应注意板面降板高度。6.2.2 梁模板施工（1）梁模安装先安装底模，底模安装时中心线准确，拉通线校正，底模应水平，然后安装侧模，侧模与底模成直角。（2）按规定跨度4m 时，模板应起拱，起拱高度应为全跨长度的 1/10003/1000，且不超过 3cm。（3）梁的支

19、撑架应与板、柱、墙的支承架相连接，形成一个整体稳定、刚性良好的支承系统。6.2.3 剪力墙、柱模板施工（1）为保证柱子的垂直度正确，柱子模板支撑必须与支撑承重架相连，防止砼浇筑时荷载影响造成位移。（2）剪力墙的上部板的局部位置采用铁丝和花蓝螺丝进行调节，使其上口平直，确保墙体模板在施工中达到横平竖直。6.3.构造要求 6.3.1.本高支模体系的搭设必须严格按照本方案及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）的构造要求执行。6.3.2.可调顶托 可调顶托伸出的长度不得大于 300mm，当可调托座（含底座）的螺杆伸出长度大于 300mm 时采取增加一道水平拉杆的固定措施。6.

20、3.3.木枋搭接 木枋搭接处应有稳固的支顶支撑，搭接长度至少伸出可调顶托 100mm。6.3.4.剪刀撑 由于本工程支模高度为 6.58.2m，故应严格按以下要求设置水平剪刀撑和竖向剪刀撑：水平剪刀撑：从顶层开始向下每隔 2 步设置一道水平剪刀撑，剪刀撑应将两柱之间的架体完全拉结。竖向剪刀撑：主梁下部应设一道竖向剪刀撑，但间距超过 4 根立杆应加设一道竖向剪刀撑。剪刀撑与地面成 4560角，且应全高设置。沿支架四周外立面应满设剪刀撑。剪刀撑必须与相邻的立杆或横杆用扣件相连，以保证架体的整体性。6.3.5.纵横水平拉杆 钢管支撑设置纵横水平拉杆，离地 200mm 设纵横扫地杆，以上设置 48 钢

21、管纵横水平拉杆，并用十字扣扣紧拧牢。拉杆的竖向间距按本方案要求设置。6.4.质量要求 6.4.1.本工程的施工质量按下表控制：项目 允许偏差（mm）检验方法 轴线位置 5 钢尺检查 底模上表面标高 5 水准仪或拉线、钢尺检查 截面内部尺寸 基 础 10 钢尺检查 柱、墙、梁 +4，-5 钢尺检查 层高垂直度 不大于 5m 6 经纬仪或吊线、钢尺检查 大于 5m 8 经纬仪或吊线、钢尺检查 相邻两板表面高低差 2 钢尺检查 表面平整度 3 2m 靠尺和塞尺检查 注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。6.4.2 预留和预埋质量要求如下 项 目 允许偏差（mm）预埋钢板中心线

22、位置 3 预埋管、预留孔中心线位置 3 插筋 中心线位置 5 外露长度+10，0 预埋螺栓 中心线位置 2 外露长度+10，0 预留洞 中心线位置 10 尺 寸+10，0 注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。6.4.3板缝要求板缝要求 根据施工经验及本工程质量要求，对板缝宽度规定如下：根据施工经验及本工程质量要求，对板缝宽度规定如下：当模板接缝宽度小于当模板接缝宽度小于1mm时，可不采取措施，宽度大于时，可不采取措施，宽度大于1mm时，应用海绵条填补，时，应用海绵条填补，或用或用镀锌铁皮镀锌铁皮封口，以防止板缝大量漏浆。板缝拼接应达到下图的质量要求。封口，以防止板缝

23、大量漏浆。板缝拼接应达到下图的质量要求。7.7.模板拆除模板拆除 7.1.强度要求 混凝土强度应达到以下规定方可拆除模板：序号 模板名称 现浇结构拆模时所需混凝土强度 结构类型 结构跨度（M）混凝土设计强度标准值%1 底模 板 2 50 2，8 75 8 100 梁 8 75 8 100 悬臂构件 2 75 2 100 侧模墙柱按混凝土强度表面及棱角能达到不受损坏 7.2.拆模申请 7.2.1.拆除模板前，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，填写拆模申请，方可拆模。7.2.2.上层楼板浇砼时，下一层楼板的模板支撑不得拆除，并对砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板能够安

24、全承载。7.3.安全防护 高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板上的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。7.4.技术要求 7.4.1.工作前，应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。7.4.2.拆模应遵循先安装后拆除，后安装先拆除的原则。7.4.3.拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑

25、等及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。7.4.4.在混凝土墙体、平板上留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将洞盖严。7.4.5.拆除时不可用力过猛，模板及支撑拆除后要及时运走，保持施工现场的整洁、文明。7.4.6.模板拆除后，要派专人负责除去板上的铁钉、板面粘结的剩余砼及涂刷脱模剂，以延长模板使用寿命。8.8.施工安全措施施工安全措施 8.1.基本安全规定 8.1.1.模板工程的操作人员必须遵守国家地方各级政府关于安全生产的一切法律法规、标准规范、操作规程。必须遵守本项目的各项安全管理规定。8.1.2.坚持开展入场安全教育，坚持班前安排生产的同时，交待安全注意事项

26、和应采取的措施。8.1.3.施工班组应明确高支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。施工现场安全责任人在高支模搭设、拆除和砼浇筑过程前向作业人员进行安全技术交底。8.2.高支模的安全技术要求 8.2.1.支撑架搭设的要求 8.2.1.1.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；8.2.1.2.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；8.2.1.3.梁、板的支撑体系应按规定设置扫地杆、纵横向水平杆及水平垂直剪刀撑，应采用连墙杆或钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱、墙等竖向结构拉紧顶牢，确保高支模体系的整体稳定性;8.2.1.4.确保每个扣件

27、和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；8.2.1.5.双钢管主楞接长，接头应该错开，接头部位应该在立杆处。8.2.2.验收要求 高支模支撑体系搭设前应按方案图进行放线，做出样板单元，支模分段或整体搭设完毕，经项目安全和质量负责人主持分段或整体验收(监理参加)，验收合格后方能进行钢筋安装和混凝土的浇筑。8.3.高支模的安全施工要求 8.3.1.高支模应在施工现场搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统上下。8.3.2.支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。8.3.3.下层楼板结构的砼强度要

28、达到能支撑上层模板、支承系统和新浇筑砼重量时，方可进行上层砼施工（以砼拆模试块的强度为依据），否则下层楼板结构的支承系统不能拆除，同时上下层支柱应在同一垂直线上。8.3.4.模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。墙模板在未装对拉螺杆前，板面要向内倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。8.3.5.二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。8.3.6.支设 4.5m 以上的独立立柱模板和独立梁模板时，应搭设工作平台，不足4.5m 的，可使用马凳操作，不准站在柱模板上和梁底板行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。8.3.7.安装楼

29、面模板遇有洞口的地方，应做临时封闭，以防误踏和坠物伤人。8.3.8.装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板等，应拿起堆放稳妥，以防事故发生。8.3.9.高支模支撑体系搭设前应按方案图进行放线，做出样板单元，经监理、施工单位验收合格后方可继续搭设。搭设过程中严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其它材料，防止物体坠落及支撑系统局部坍塌。9.9.砼砼浇注注意事项浇注注意事项 9.1.柱子混凝土先行浇筑 由于高支模体系横向刚度较差，因此，对于其中的柱子混凝土，应在具备浇筑条件时（梁板模板支设完成，柱墙钢筋、模板已完成并经质量检验合格）先行浇筑柱墙混凝土，施工缝留在梁底以下 50-100mm。9

30、.2.严格注意荷载的过分集中 在浇注混凝土时，应分点布料，避免长时间在一个点上下料，并应及时将混凝土耙开，不得集中堆放混凝土。人员也不能集中站立于一个地方，否则可能导致荷载过于集中导致支撑系统失稳。此类事故在北京、西安等地多次发生，必须引起重视。9.3.专人模板安全监护 混凝土浇筑时，要有专职管理人员观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时，立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。砼浇灌过程中，要安排专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。9.4.泵管架设要求 在砼浇注过程中，严禁将砼输送管道直接搁置在已绑扎好的楼面钢筋上，

31、应在其下钢筋马凳，或在钢筋上加木板，板上加旧轮胎。10.10.应急措施应急措施 高支模支撑架的应急措施要体现“安全第一、预防为主”的方针：10.1.预防 10.1.1.认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。10.1.2.严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。10.1.3.混凝土浇筑过程中应派专人 23 名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整

32、，加固支撑。10.1.4.对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。10.1.5.应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。10.1.6.模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。10.1.7.登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。10.1.8.装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。10.1.9.装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得

33、站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。10.1.10.安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。10.1.11.在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10.1.12.搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。10.1.13.模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。10.2.事故发生后处理 10.2.1.不幸发生安全事故时，应首先集中力量抢救伤员。10.2.2.对事故情况进行调查，分析。10.2.3.如实按程序上报事故情况。10.2.4.追究

34、相关人员责任。10.2.5.事故现场恢复。11.11.劳动力计划劳动力计划 高支模施工专职安全生产管理人员及特种作业人员配备情况如下：安全主管：陆洪斌 安全巡视员：王军 班组安全员：陆荣军 另需配备相应的看模人员。高支模的钢管脚手架由专业架子工班组搭设，架工班组作业人员需有特种作业操作证并持证上岗，不能由木工班组进行搭设。12.12.计算书计算书 12.1.附件一：梁模板(扣件钢管架 1000*2000mm)计算书 12.1.1.参数信息 12.1.1.1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):1.00；梁截面高度 D(m):2.00；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间

35、距 La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m):0.10；立杆步距 h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距 Lb(m):1.20；梁支撑架搭设高度 H(m)：8.00；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:3；采用的钢管类型为 483；立杆承重连接方式:可调托座；12.1.1.2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(k

36、N/m2):2.0；12.1.1.3.材料参数 木材品种：南方松；木材弹性模量 E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；12.1.1.4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度 b(mm)：50.0；梁底方木截面高度 h(mm)：90.0；梁底模板支撑的间距(mm)：150.0；面板厚度(mm)：18.0；12.1.1.5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：400；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量为

37、：6；支撑点竖向间距为：300mm，300mm，300mm，300mm，300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管 483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度 50mm，高度 90mm；次楞合并根数：2；12.1.2.梁模板荷载标准值计算 12.1.2.1.梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入 0 时系统按 200/(T+15)计算，得 5.714

38、h；混凝土的入模温度，取 20.000；V-混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.750m；1-外加剂影响修正系数，取 1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力 F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值 18.000 kN/m2 作为本工程计算荷载。12.1.2.2.梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的

39、根数为 5 根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1）强度计算 跨中弯矩计算公式如下:其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=401.81.8/6=21.6cm3；M-面板的最大弯距(Nmm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q-作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.4180.9=7.78kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.40.420.9=1.01kN/m；计算跨度(内楞间距):l=455mm；面板的最大弯距 M=0.18.7844552=1.8210

40、5Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=1.82105/2.16104=8.419N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.419N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2）挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=180.4=7.2N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=455mm；E-面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值:=0.6777.24554/(10095001.94105)=1.131 mm；面板

41、的最大容许挠度值:=l/250=455/250=1.82mm；面板的最大挠度计算值 =1.131mm 小于 面板的最大容许挠度值=1.82mm，满足要求！12.1.3.梁侧模板内外楞的计算 12.1.3.1.内楞计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度 50mm，截面高度 90mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5922/6=135cm3；I=5932/12=607.5cm4；内楞计算简图 1）内楞强度验算 强度验算计算公式如下:其中，-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M-内楞的最大弯距(Nmm)；W-内

42、楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2180.9+1.420.9)0.455=9.99kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=400mm；内楞的最大弯距:M=0.19.99400.002=1.60105Nmm；最大支座力:R=1.19.9920.4=4.396 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 =1.60105/1.35105=1.184 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=15N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 =1.184 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！2）内

43、楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l=400mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.000.46=8.19 N/mm；E-内楞的弹性模量：10000N/mm2；I-内楞的截面惯性矩：I=6.08106mm4；内楞的最大挠度计算值:=0.6778.194004/(100100006.08106)=0.023 mm；内楞的最大容许挠度值:=400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值=0.023mm 小于 内楞的最大容许挠度值=1.6mm，满足要求！12.1.3.2.外楞计算 外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力 4.396kN,按照集中荷载作用下的

44、三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面类型为圆钢管 483.0；外钢楞截面抵抗矩 W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I=21.56cm4；外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm)外楞变形图(mm)1）外楞抗弯强度验算 其中 -外楞受弯应力计算值(N/mm2)M-外楞的最大弯距(Nmm)；W-外楞的净截面抵抗矩；f-外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为 M=0.659 kNm 外楞最大计算跨度:l=300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:=6.59105/8.98103=73.436 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值

45、:f=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =73.436N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2）外楞的挠度验算 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为 0.712 mm 外楞的最大容许挠度值:=300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值=0.712mm 小于 外楞的最大容许挠度值=0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12 mm；穿梁螺栓有效直径:9.85 m m；穿梁螺栓有效面积:A=76

46、mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.218+1.42)0.40.45=4.392 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=17076/1000=12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.392kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！12.1.4.梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩 I 和截

47、面抵抗矩 W 分别为:W=10001818/6=5.40104mm3；I=1000181818/12=4.86105mm4；1）抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-计算的最大弯矩(kNm)；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=150.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2（24.00+1.50）1.002.000.90=55.08kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.42.001.000.9

48、0=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=55.08+0.38+2.52=57.98kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.1057.9780.152=0.13kNm；=0.13106/5.40104=2.416N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.416 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2）挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)2.000+0.35）1.00=51.35KN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=150

49、.00mm；E-面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=150.00/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值:=0.67751.351504/(10095004.86105)=0.038mm；面板的最大挠度计算值:=0.038mm 小于 面板的最大允许挠度值:=150/250=0.6mm，满足要求！12.1.5.梁底支撑木方的计算 1）荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)20.15=7.65 kN/m；模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.350.15(22+1)/1=0.262 kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的

50、荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.5+2)0.15=0.675 kN/m；2）木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.27.650+1.20.263=9.495 kN/m；活荷载设计值 P=1.40.675=0.945 kN/m；荷载设计值 q=9.495+0.945=10.440 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=599/6=6.75101 cm3；I=5999/12=3.04102 cm4；3）支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kNm)剪力图(kN)变形图

51、(mm)方木的边支座力 N1=N2=0.627 KN，中间支座的最大支座力 N=3.602 KN;方木最大应力计算值：=0.107106/67500=1.582 N/mm2；方木最大剪力计算值：T=33.6021000/(25090)=1.201N/mm2；方木的最大挠度：=0.028 mm；方木的允许挠度：=0.35103/250=1.4mm；方木最大应力计算值 1.582 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=15.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.201 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.600 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度=0.028 mm

52、小于 方木的最大允许挠度=1.400 mm，满足要求！12.1.6.梁跨度方向托梁的计算 作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管):48 3；W=8.98 cm3；1）梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P=0.627 KN.托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.141 kNm；最大变形 Vmax=0.08 mm；最大支座力 Rmax=2.744 kN；最大应力=0.141106/(8.98103)=15.717 N/mm2；托梁的抗

53、弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 15.717 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度 Vmax=0.08mm 小于 600/150 与 10 mm,满足要求!）梁底托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P=3.602 KN.托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.811 kNm；最大变形 Vmax=0.46 mm；最大支座力 Rmax=15.76 kN；最大应力=0.811106/(8.98103)=90.281 N/mm2；托梁

54、的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 90.281 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度 Vmax=0.46mm 小于 600/150 与 10 mm,满足要求!12.1.7.立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1）梁两侧立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=2.744 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.1298=1.239 kN；N=2.744+1.239=3.983 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm

55、)：i=1.59；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh k1-计算长度附加系数，取值为：1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1uh=1.1551.71.5=2.945 m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.209；钢管立杆受压

56、应力计算值；=3983.004/(0.209424)=44.947 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =44.947 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！2）梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=15.76 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.129(8-2)=1.239 kN；N=15.76+1.239=16.69 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W-立杆净截面抵

57、抗矩(cm3)：W=4.49；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh k1-计算长度附加系数，取值为：1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1uh=1.1551.71.5=2.945 m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.209；钢管立杆受压应力计算值；=16689.668/(0.209424)=188.337 N/m

58、m2；钢管立杆稳定性计算 =188.337 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！12.2.附件二：梁模板(扣件钢管架)700*1200mm 计算书（7001000、8501000 的不另行计算）12.2.1.参数信息 12.2.1.1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.70；梁截面高度 D(m):1.20；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距 La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m):0.10；立杆步距 h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距 Lb(m):1.20；梁支撑架搭设高度 H(m)：

59、8.00；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为 483；立杆承重连接方式:可调托座；12.2.1.2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；12.2.1.3.材料参数 木材品种：南方松；木材弹性模量 E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值

60、fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；12.2.1.4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度 b(mm)：50.0；梁底方木截面高度 h(mm)：90.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0；12.2.1.5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：250mm，250mm，250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管 483.0；主楞合并根

61、数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度 50mm，高度 90mm；次楞合并根数：2；12.2.2.梁模板荷载标准值计算 12.2.2.1.梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入 0 时系统按 200/(T+15)计算，得 5.714h；T-混凝土的入模温度，取 20.000；V-混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.750m；1-外加剂影响修正系数，取 1.200；2-混凝土坍

62、落度影响修正系数，取 1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力 F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值 18.000 kN/m2 作为本工程计算荷载。12.2.2.2.梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为 4 根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1）强度计算 跨中弯矩计算公式如下:其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=501.81.8/6=27cm3；M-面板的最大弯距

63、(Nmm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q-作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.5180.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.40.520.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距):l=340mm；面板的最大弯距 M=0.110.983402=1.27105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=1.27105/2.70104=4.701N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面

64、板的受弯应力计算值 =4.701N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2）挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=180.5=9N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=340mm；E-面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:=0.67793404/(10095002.43105)=0.353 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=340/250=1.36mm；面板的最大挠度计算值 =0.353mm 小于 面板的最大容许挠度值=1.36mm，满足要求！

65、12.2.2.3.梁侧模板内外楞的计算 12.2.2.4.内楞计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度 50mm，截面高度 90mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5922/6=135cm3；I=5932/12=607.5cm4；内楞计算简图 1）内楞强度验算 强度验算计算公式如下:其中，-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M-内楞的最大弯距(Nmm)；W-内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2180.9+1.420.9)0.

66、34=7.47kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.17.47500.002=1.87105Nmm；最大支座力:R=1.17.4660.5=4.107 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 =1.87105/1.35105=1.383 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=15N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 =1.383 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！2）内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.000.34=6.12 N/mm；E-内楞

67、的弹性模量：10000N/mm2；I-内楞的截面惯性矩：I=6.08106mm4；内楞的最大挠度计算值:=0.6776.125004/(100100006.08106)=0.043 mm；内楞的最大容许挠度值:=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值=0.043mm 小于 内楞的最大容许挠度值=2mm，满足要求！12.2.2.5.外楞计算 外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力 4.107kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面类型为圆钢管 483.0；外钢楞截面抵抗矩 W=8.98cm3；外钢楞截

68、面惯性矩 I=21.56cm4；外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm)外楞变形图(mm)1）外楞抗弯强度验算 其中 -外楞受弯应力计算值(N/mm2)M-外楞的最大弯距(Nmm)；W-外楞的净截面抵抗矩；f-外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为 M=0.513 kNm 外楞最大计算跨度:l=250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:=5.13105/8.98103=57.162 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =57.162N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2）外楞的挠度验算 根据连续

69、梁计算得到外楞的最大挠度为 0.39 mm 外楞的最大容许挠度值:=250/400=0.625mm；外楞的最大挠度计算值=0.39mm 小于 外楞的最大容许挠度值=0.625mm，满足要求！12.2.2.6.穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12 mm；穿梁螺栓有效直径:9.85 m m；穿梁螺栓有效面积:A=76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.218+1.42)0.50.375=4.575 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=17076/1000=

70、12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.575kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值，满足要求！12.2.2.7.梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=7001818/6=3.78104mm3；I=700181818/12=3.40105mm4；1）抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯

71、强度验算：其中，-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-计算的最大弯矩(kNm)；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2（24.00+1.50）0.701.200.90=23.13kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.700.90=0.26kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.42.000.700.90=1.76kN/m；q=q1+q2+q3=23.13+0.26+1.76=25.16kN/m；跨中弯矩计算公式如下:；=0.101106/3.78104=2.66

72、3N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.663 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2）挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)1.200+0.35）0.70=21.67KN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E-面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:=0.67721.6652004/(10095003.40105)=0.0

73、73mm；面板的最大挠度计算值:=0.073mm 小于 面板的最大允许挠度值:=200/250=0.8mm，满足要求！12.2.2.8.梁底支撑木方的计算 1）荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)1.20.2=6.12 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.350.2(21.2+0.7)/0.7=0.31 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2）木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.26.120+1.20.310=7.716 k

74、N/m；活荷载设计值 P=1.40.900=1.260 kN/m；荷载设计值 q=7.716+1.260=8.976 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:；I=5999/12=3.04102 cm4；3）支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kNm)剪力图(kN)变形图(mm)方木的支座力 N1=N3=0.765 KN，N2=4.752 KN;方木最大应力计算值：=0.205106/67500=3.042 N/mm2；方木最大剪力计算值：T=34.7521000/(25090)=1.584N/m

75、m2；方木的最大挠度：=0.056 mm；方木的允许挠度：=0.9103/2/250=1.8mm；方木最大应力计算值 3.042 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=15.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.584 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.600 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度=0.056 mm 小于 方木的最大允许挠度=1.800 mm，满足要求！12.2.2.9.梁跨度方向托梁的计算 作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管):48 3；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4

76、；1）梁两侧托梁的 强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P=0.765 KN.托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.123 kNm；最大变形 Vmax=0.142 mm；最大支座力 Rmax=2.501 kN；最大应力=0.123106/(4.49103)=27.288 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 27.288 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度 Vmax=0.142mm 小于 600/150 与 10

77、mm,满足要求!2）梁底托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P=4.752 KN.托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.761 kNm；最大变形 Vmax=0.88 mm；最大支座力 Rmax=15.525 kN；最大应力=0.761106/(4.49103)=169.409 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 169.409 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度 Vmax=0.88mm 小于 600/150

78、 与 10 mm,满足要求!12.2.2.10.立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1）梁两侧立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=2.501 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.1298=1.239 kN；N=2.501+1.239=3.74 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo

79、-计算长度(m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh k1-计算长度附加系数，取值为：1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1uh=1.1551.71.5=2.945 m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.209；钢管立杆受压应力计算值；=3740.019/(0.209424)=42.205 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =42.205 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！2）梁底受力最

80、大的支撑立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=15.525 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.129(8-1.2)=1.239 kN；N=15.525+1.239=16.578 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 计算长度

81、附加系数，取值为：1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1uh=1.1551.71.5=2.945 m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.209；钢管立杆受压应力计算值；=16577.989/(0.209424)=187.077 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =187.077 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！12.3.附件三：板模板(扣件钢管高架)300mm 厚计算书 12.3.1.参数信息:12.3.1

82、.1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):8.00；采用的钢管(mm):483.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；12.3.1.2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；12.3.1.3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为 18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量 E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强

83、度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量 E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(单钢管):48 3；12.3.1.4.楼板参数 钢筋级别:二级钢 HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):300.00；图

84、 2 楼板支撑架荷载计算单元 12.3.2.模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度 1m 的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：W=1001.82/6=54 cm3；I=1001.83/12=48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图 12.3.2.1.荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=250.31+0.351=7.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.51=2.5 kN/m；12.3.2.2.强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分

85、配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.27.85+1.42.5=12.92kN/m 最大弯矩 M=0.112.920.252=0.081 kN m；面板最大应力计算值 =80750/54000=1.495 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.495 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!12.3.2.3.挠度计算 挠度计算公式为 其中 q=7.85kN/m 面板最大挠度计算值 v=0.6777.852504/(100950048.6104)=0.045 mm；面板最大允许挠度 V=250/250=1 mm；面板的最大

86、挠度计算值 0.045 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!12.3.3.模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=599/6=67.5 cm3；I=5999/12=303.75 cm4；方木楞计算简图 12.3.3.1.荷载的计算：1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=250.250.3=1.875 kN/m；2）模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350.25=0.088 kN/m；3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：；12.3.3.2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配

87、的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=1.2 (q1+q2)+1.4 p1=1.2(1.875+0.088)+1.40.625=3.23 kN/m；最大弯矩 M=0.1ql2=0.13.230.82=0.207 kNm；方木最大应力计算值 =M/W=0.207106/67500=3.063 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.063 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!12.3.3.3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:=3V/2bhn 其中最大剪力:V=0.63.230.8=1.55 kN；方木受剪应力计算值

88、 =3 1.55103/(2 5090)=0.517 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.517 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!12.3.3.4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q=q1+q2=1.962 kN/m；最大挠度计算值 =0.6771.9628004/(10095003037500)=0.189 mm；最大允许挠度 V=800/250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.189 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!12

89、.3.4.托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管):48 3；I=10.78 cm4；集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力，P=2.842 kN；托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.764 kNm；最大变形 Vmax=1.476 mm；最大支座力 Qmax=10.086 kN；最大应力=764450.156/4490=170.256 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 170.256 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满

90、足要求!托梁的最大挠度为 1.476mm 小于 800/150 与 10 mm,满足要求!12.3.5.模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。12.3.5.1.静荷载标准值包括以下内容：1）(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1388=1.107 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A。2）(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350.80.8=0.224 kN；3）(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=250.30.80.8=4.8 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=6.131 kN；12.3.5.2.活荷载为施工荷载

91、标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.5+2)0.80.8=2.88 kN；12.3.5.3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N=1.2NG+1.4NQ=11.389 kN；12.3.6.立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=11.389 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59 cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；

92、f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0=h+2a k1-计算长度附加系数，取值为 1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3；u=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0=h+2a=1.5+0.12=1.7 m；L0/i=1700/15.9=107；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.537；钢管立杆的最大应力计算值；=11389.44/（0.537424）=50.022 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=50.

93、022 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0=k1k2(h+2a)k1-计算长度附加系数按照表 1 取值 1.243；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.7 按照表 2 取值 1.014；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1.2431.014(1.5+0.12)=2.143 m；Lo/i=2142.683/15.9=135；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.371；钢管立杆的最大应力计算值；=11389.44/（0.371424）=72.404 N/

94、mm2；钢管立杆的最大应力计算值=72.404 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。12.4.附件四：板模板(扣件钢管高架)180mm 厚计算书 12.4.1.参数信息:12.4.1.1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.50；采用的钢管(mm):483.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；12.4.1.2.荷载参数 模板与木板自重(kN

95、/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；12.4.1.3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为 18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量 E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量 E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(双钢管):48 3.5；12.4.1.4.楼板参

96、数 钢筋级别:二级钢 HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):180.00；图 2 楼板支撑架荷载计算单元 12.4.2.模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度 1m 的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：W=1001.82/6=54 cm3；I=1001.83/12=48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简

97、图 12.4.2.1.荷载计算 1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=250.181+0.351=4.85 kN/m；2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.51=2.5 kN/m；12.4.2.2.强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.24.85+1.42.5=9.32kN/m 最大弯矩 M=0.19.320.252=0.058 kN m；面板最大应力计算值 =58250/54000=1.079 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.079 N/mm2

98、小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!12.4.2.3.挠度计算 挠度计算公式为 其中 q=4.85kN/m 面板最大挠度计算值 v=0.6774.852504/(100950048.6104)=0.028 mm；面板最大允许挠度 V=250/250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.028 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!12.4.3.模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=599/6=67.5 cm3；I=5999/12=303.75 cm4；方木楞计算简图 12.4.3.1.1.荷载的计算：(1)钢筋

99、混凝土板自重(kN/m)：q1=250.250.18=1.125 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350.25=0.088 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1=2.50.25=0.625 kN/m；12.4.3.2.2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=1.2 (q1+q2)+1.4 p1=1.2(1.125+0.088)+1.40.625=2.33 kN/m；最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.331.22=0.336 kNm；方木最大应力计算值 =M/W=0.

100、336106/67500=4.971 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.971 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!12.4.3.3.3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:=3V/2bhn 其中最大剪力:V=0.62.331.2=1.678 kN；方木受剪应力计算值 =3 1.678103/(2 5090)=0.559 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.559 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!12.4.3.4.4.挠度验算:最

101、大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q=q1+q2=1.212 kN/m；最大挠度计算值 =0.6771.21212004/(10095003037500)=0.59 mm；最大允许挠度 V=1200/250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.59 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!12.4.4.托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):48 3.5；W=8.98 cm3；I=24.38 cm4；集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力，P=3.076 kN；托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN

102、m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=1.811 kNm；最大变形 Vmax=3.526 mm；最大支座力 Qmax=16.298 kN；最大应力=1811453.646/8980=201.721 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 201.721 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 3.526mm 小于 1200/150 与 10 mm,满足要求!12.4.5.模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。12.4.5.1.1.静荷载标准值包

103、括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1386.5=0.9 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.351.21.2=0.504 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=250.181.21.2=6.48 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=7.884 kN；12.4.5.2.2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.5+2)1.21.2=6.48 kN；12.4.5.3.3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N=1.2NG+1.4NQ=18.532

104、 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=18.532 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59 cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；L0-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0=h+2a k1-计算长度附加系数，取值为 1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3；

105、u=1.73；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0=h+2a=1.5+0.12=1.7 m；L0/i=1700/15.9=107；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.537；钢管立杆的最大应力计算值；=18532.32/（0.537424）=81.393 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=81.393 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0=k1k2(h+2a)k1-计算长度附加系数按照表 1 取值 1.185；

106、k2-计算长度附加系数，h+2a=1.7 按照表 2 取值 1.009；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1.1851.009(1.5+0.12)=2.033 m；Lo/i=2032.631/15.9=128；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.406；钢管立杆的最大应力计算值；=18532.32/（0.406424）=107.656 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=107.656 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。12.5.附件五

107、：柱模板 1000*1700 计算书 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度 B(mm):1000.00；柱截面高度 H(mm):1700.00；柱模板的总计算高度:H=8.20m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2；12.5.1.参数信息 12.5.1.1.基本参数 柱截面宽度 B 方向对拉螺栓数目:4；柱截面宽度 B 方向竖楞数目:6；柱截面高度 H 方向对拉螺栓数

108、目:6；柱截面高度 H 方向竖楞数目:9；对拉螺栓直径(mm):M12；12.5.1.2.柱箍信息 柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管 483.0；钢楞截面惯性矩 I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩 W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):460；柱箍合并根数:2；12.5.1.3.竖楞信息 竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):90.00；12.5.1.4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.

109、50；12.5.1.5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值 ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量 E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值 fc(N/mm2):205.00；12.5.2.柱模板荷载标准值计算 其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取 5.000h；T-混凝土的入模温度，取 25.000；V-混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H-模板计算高度，取 8.200m；1-外加剂影响修正系数，取 1.200；2-混凝土坍落

110、度影响修正系数，取 1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力 F；分别计算得 57.604 kN/m2、196.800 kN/m2，取较小值 57.604 kN/m2 作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.604kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=2 kN/m2。12.5.3.柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度 B 方向和 H 方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

111、由前述参数信息可知，柱截面高度 H 方向竖楞间距最大，为 l=206 mm，且竖楞数为 6，面板为大于 3 跨，因此柱截面高度 H 方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图 12.5.3.1.面板抗弯强度验算 对柱截面宽度 B 方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M-面板计算最大弯距(Nmm)；l-计算跨度(竖楞间距):l=206.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.257.600.460.90=28.618kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2:1.42.000.460.90=1.159kN/m；

112、式中，0.90 为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=28.618+1.159=29.777 kN/m；面板的最大弯距：M=0.129.777206206=1.26105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M -面板计算最大弯距(Nmm)；W -面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=46018.018.0/6=2.48104 mm3；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：=M/W=1.26105/2.48104=5.087N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.087N/m

113、m2 小于 面板的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！12.5.3.2.面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距):l=206.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.257.600.460.90=28.618kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2:1.42.000.460.90=1.159kN/m；式中，0.90 为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=28.618+1.159=29.777 kN/m；面板的最大剪力：=0.629.777206.0=36

114、80.421N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，-面板承受的剪应力(N/mm2)；-面板计算最大剪力(N)：=3680.421N；b-构件的截面宽度(mm)：b=460mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值:=33680.421/(246018.0)=0.667N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.667N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！12.5.3.3.面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的三

115、跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=57.600.4626.50 kN/m；-面板最大挠度(mm)；计算跨度(竖楞间距):l=206.0mm；E-面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=46018.018.018.0/12=2.24105 mm4；面板最大容许挠度:=206/250=0.824 mm；面板的最大挠度计算值:=0.67726.50206.04/(1009500.02.24105)=0.152 mm；面板的最大挠度计算值 =0.152mm 小于 面板最大容许挠度设计值=0.82

116、4mm,满足要求！12.5.4.竖楞方木的计算 模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为 8.2m,柱箍间距为 460mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度 50mm，高度 90mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W 分别为:W=509090/6=67.5cm3；I=50909090/12=303.75cm4；竖楞方木计算简图 12.5.4.1.抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式：其中，M-竖楞计算最大弯距(Nmm)；l-计算跨度(柱箍间距):l=460.0mm；q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力

117、设计值 q1:1.257.600.190.90=11.820kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.190.90=0.479kN/m；q=(11.820+0.479)/2=6.150 kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.16.150460.0460.0=1.30105N.mm；其中，-竖楞承受的应力(N/mm2)；M -竖楞计算最大弯距(Nmm)；W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.75104；f-竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:=M/W=1.30105/6.75104=1.928N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.

118、928N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！12.5.4.2.抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，-竖楞计算最大剪力(N)；l-计算跨度(柱箍间距):l=460.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.257.600.190.90=11.820kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2:1.42.000.190.90=0.479kN/m；q=(11.820+0.479)/2=6.150 kN/m；竖楞的最大剪力：=0.66.150460.0=1697.281N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，-竖

119、楞截面最大受剪应力(N/mm2)；-竖楞计算最大剪力(N)：=1697.281N；b-竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn-竖楞的截面高度(mm)：hn=90.0mm；fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:=31697.281/(250.090.0)=0.566N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.566N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！12.5.4.3.挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q-作用在竖楞上

120、的线荷载(kN/m)：q=57.600.19=10.94 kN/m；-竖楞最大挠度(mm)；l-计算跨度(柱箍间距):l=460.0mm；E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=3.04106；竖楞最大容许挠度:=460/250=1.84mm；竖楞的最大挠度计算值:=0.67710.94460.04/(1009500.03.04106)=0.115 mm；竖楞的最大挠度计算值=0.115mm 小于 竖楞最大容许挠度=1.84mm，满足 要求！12.5.5.B 方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管 483.0；截面惯

121、性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W=4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I=10.78 cm4；柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：B 方向柱箍计算简图 其中 P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；B 方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=3.757 kN；B 方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩:M=0.083 kN.m；B 方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.025 mm；12.5.5.1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.08 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49 cm3；

122、B 边柱箍的最大应力计算值:=17.65 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:f=205 N/mm2；B 边柱箍的最大应力计算值 =17.65N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!12.5.5.2.柱箍挠度验算 经过计算得到:=0.025 mm；柱箍最大容许挠度:=200/250=0.8 mm；柱箍的最大挠度=0.025mm 小于 柱箍最大容许挠度=0.8mm，满足要求!12.5.6.B 方向对拉螺栓的计算 计算公式如下:其中 N-对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(mm2)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M

123、12；对拉螺栓的有效直径:9.85 m m；对拉螺栓的有效面积:A=76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=3.757 kN。对拉螺栓最大容许拉力值:N=1.701057.6010-5=12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=3.757kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!12.5.7.H 方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管 483.0；截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W=4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I=107.8cm4；

124、柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：H 方向柱箍计算简图 其中 P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；H 方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=4.567 kN；H 方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩:M=0.111 kN.m；H 方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.044 mm；12.5.7.1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.11 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49 cm3；H 边柱箍的最大应力计算值:=23.52 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:f=205 N/mm2；H 边柱箍的最大应力计算值

125、 =23.52N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!12.5.7.2.柱箍挠度验算 经过计算得到:V=0.044 mm；柱箍最大容许挠度:V=242.857/250=0.971 mm；柱箍的最大挠度 V=0.044mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=0.971mm，满足要求!12.5.8.H 方向对拉螺栓的计算 验算公式如下:其中 N-对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(mm2)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12；对拉螺栓有效直径:9.85 m m；对拉螺栓有效面积:A=76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:N=1.701057.6010-5=12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.567 kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=4.567kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!