桥梁满堂支架施工方案（29页）.pdf

1、*工程二标桥满堂支架施工专项方案编写：审核：批准：*工程 B标段项目经理部2011 年 9 月目录一、工程概况二、编制依据三、施工计划四、施工工艺技术五、施工安全保证措施六、劳动计划附：*工程二标桥满堂支架计算书1、工程概况*工程 B 合同段，施工桩号为K1+240K2+560，本合同段有三座砼现浇桥梁。1#桥：桩号 KI+649 K1+719，全桥长 70m，现浇梁板为一箱二室，梁板宽12m,梁高1.4m，纵向 20m 三联跨，两端为 U 型桥台，中间四根墩柱，一墩一桩，桩径为1.8m，墩柱直径为 1.5m，墩柱最高为 19.7m，桩基最深为 16.5 米。1#桥置于两山背之上，中间为一冲沟

2、，下雨时有水流出，桥下面为岩石地基。2#桥：桩号 KI+754K1+916，全桥长 162m，预应力砼现浇箱梁为一箱二室，梁板宽12m,梁高 1.7m，纵向每跨 30m 五联跨，两端为 U 型桥台，中间八根墩柱，一墩一桩，桩径2.2m，墩柱直径为 1.8m，墩柱最高为18.89m，桩基最深为 24.5 米。2#桥置于山背之上，右下侧为一冲沟，下雨时有水流出，桥下面为岩石地基。3#桥：桩号 KI+980 K2+23，全桥长 250m，预应力砼现浇箱梁为一箱二室，梁板宽 12m,梁高 1.7m，纵向分为三联（第一联15m 四联跨、第二第三均为30m 三联跨），两端为 U 型桥台，中间 9 根墩 4

3、2 根桩。1#、2#、3#墩为一墩一桩，桩为1.5*1.5m 圆角方柱，最高墩柱高为 17.37m，桩径为 2.2m，桩最深为 24 米。4#、5#、6#、7#、8#、9#墩为 2 墩柱 6 桩，墩柱为 2.5*2.0 圆角方柱，最高墩柱为36.78m，每一墩柱下设一承台（13*65*2.5m），承台下设六桩，桩基直径为1.8m，最深桩为 15.5m，3#桥置于两山背之上，中间有一条冲沟，下雨时有水流出，桥下面为岩石地基。脚手架搭设基础需进行土石边坡修整凿平及换填压实，对填筑基础进行压实度检测，满足脚手架承载力要求。下雨时有洪水冲刷，冲沟底采用砼浇筑处理后，做好施工排水，杜绝洪水带来的安全隐患

4、。施工时注意不要人为破坏植被，加强森林防火管理和预防措施，有针对性的专项方案。2、编制依据：1、*改扩建工程 B 合同段审批的实施性施工组织设计；2、*改扩建工程 B 合同段施工图；3、钢结构设计规范JGJ130 2011；4、木结构设计规范GB00172003；5、路桥施工计算手册：6、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166.2008 7、公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）8、竹编胶合板国家标准（GB/T13123-2003）9、公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ024-85)10、钢管满堂支架预压技术规程（JGJ/T194-2009）3、施工计划：1）进度计划见*工程

5、二标段施工总进度计划横道图2)材料计划主要材料计划表序号材料名称规格型号单位数量备注1 水泥32.5 级T 500 根据施工需要前 3 天进场2 特细砂长江T 650 根据施工需要前 3 天进场3 碎石20-0 5 T 1800 根据施工需要前 3 天进场4 碗口架管T 200 根据施工需要前 3 天进场5 方木m3 75 根据施工需要前 3 天进场6 专用桥木板m2 6000 根据施工需要前 3 天进场7 钢材T 2500 根据施工需要前 3 天进场8 商品砼m3 23000 根据施工需要前 3 天进场9 辅助材料根据施工需要前 3 天进场3)设备计划主要施工机械计划表序号机械名称规格型号单

6、位数量备注1 砼输送车8m3 两6 2 汽车吊25t 台1 3 卷扬机5t 台1 4 压浆设备套1 5 砼泵车台1 6 柴油发电机75KW 台1 7 插入式振动器ZN-50（1.1KW）台4 砼施工8 预应力张拉设备YCW400 套1 箱梁施工9 钢筋弯曲机标准台2 钢筋制安10 钢筋断料机GQ40B 台2 钢筋制安11 电焊机BX1-500 台3 钢筋制安12 全站仪拓普康 GTS-602 台1 测量13 水准仪DS20 台2 测量14 砼抗压试模15 15 15cm 台10 实验15 坍落度筒标准台1 实验4、施工工艺技术本桥最大跨度 30m，最大高度 35.9m，即第二联 4#、5#墩部

7、分，全桥采用满堂支架法现浇施工。支架采用碗扣式脚手架搭设满堂支架法现浇，模板采用桥专用模板，混凝土二次整体浇筑。1）施工工艺图箱梁施工工艺框图2)地基处理根据箱梁走向，准确放出支架搭设的范围及纵横向间距布置，在进行脚手架搭设施工前，清除支架位置腐植土、松软土、填筑层均铺设20cm 厚级配碎石，采用压路机碾压密实，经现场检测承载力不小于150KPa，其上浇筑20cmC20 混凝土，基岩处修整平整，其上浇筑10cmC20 混凝土。基础硬化处理后，经预压地基承载力不小于200KPa，在硬化层四周设置排水沟避免地基受雨水浸泡。施工准备地基处理支架搭设模板安装钢筋、波纹管安装原材料检测砼浇筑（二次）原材

8、料检测、配合比设计砼试压件砼养护张拉、压浆试件支架拆除交工验收支架预压3）满堂支架布置本满堂支架采用碗扣式，翼板两侧搭设施工操作平台，本支架每横断面立杆布置为2x90+4x60+2x90+3x60+2x90+4x60+2x90（其中施工平台、翼板、底板下间距为90cm；腹板下间距为 60cm），支架纵向间距按 90cm 布置，步距按 120cm 布置，立杆采用对接，接头错开 50。支架设置横向、纵向、水平剪刀撑，剪刀撑层间距不得大于5m，剪刀撑的斜角为 45 60，支架底部设置扫地杆，扫地杆在第一层横杆下且距离地面高度不大于30cm。支架上部结构采用横向100*120 的方木，再按底板 10c

9、m 的间距铺设 5cm 10cm 方木，最后钉置=18mm 清水黑模板。内模亦采用支架加固，支架纵横竖向间距均不得大于90cm，腹板对拉筋设置2 层，间距不得大于70cm。满堂支架底部采用方木作垫层，可调底座和顶托钢管旋出高度不大于30cm。4）支架预压预压目的支架搭设完成后，应模拟梁部荷载按110%预压，以消除支架的非弹性变形，检验支架的可靠性和稳定性，并测出支架的弹性变形值，确定底模铺设的预拱度，底模预拱度=实测弹性变形值+设计预拱度值。支架采用砂袋分级预压，预压总重量为砼结构恒载110，预压卸载后测量、调整支架顶面高程。预压材料用编织袋装砂对支架进行预压，预压时，应对砂袋进行随机抽样称重

10、，以估算每个砂袋的平均重量，砂袋的堆放位置和顺序应尽量和实际施工时的加载顺序相同。采用吊车吊装至预压区进行预压。预压方法测点布置：横向左右翼缘板各侧布2 个点、梁底部布 3 个点进行观测，纵向每跨梁 1/4横向布置一排 5 个点进行沉降观测。加载前，先准确确定点位置，用红漆做记号。测点布置图如 2.2 图：图 2.2 预压测点布置图支架预压加载与卸载按预压单元进行3 级加载，预压加载值按60%、80%、100%。当纵向加载时，宜从砼结构跨中开始向支点处进行对称布置；当横向加载时，应从砼结构中心向两侧进行对称布置。每级加载完成后，停止下级加载，间隔12h 对支架沉降量进行一监测，当支架监测点12

11、h 沉降量平均值小于2mm 时，可进行下一级加载。全部加载完成后各监测点最初72h 的沉降量平均值小于 5mm 时，进行支架荷载预压一次性卸载；完善支架预压报告。测点观测在开始预压之前应对各个测点的标高进行预压前观测，并做好记录。在底模及翼板范围内预压砂袋，按60、80、100的设计重量加载。每次加载完成后，在加载12 小时、24 小时、48 小时后分别观测各个测点的标高并记录。如果加载100%后所测数据与持荷72小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可进行卸载，预压荷载卸载完成后 6 小时对各个测点标高观测一次，从以上的观测资料中计算出支架的弹性变形值。将此弹性变形值与设计

12、标高及预留拱度值叠加，算出施工时调整底模标高。计算过程如下:通过加载前、加载后、及卸载后测量点的数值比较，可以得出支架弹性变形值和非弹性变形值，从而确定预拱度。加载前读数 L1；加载后读数 L2；卸载后读数 L3非弹性变形值 L1L1L3弹性变形值 L2L3L2箱梁标高的设置需考虑弹性变形值，箱梁立模底标高L L L2L（L 为箱梁原设计底标高，为预留预拱度）当满足下列条件之一时，应判定支架预压合格:1、各监测点最初 24h 的沉降量平均值小于1mm 时；2、各监测点最初 72h 的沉降量平均值小于5mm 时；5）模板、钢筋模板制作安装模板安装顺序：底模外侧模内模端头板底板堵头板顶板内模顶板堵

13、头板外翼边板。底模安装：底模采用竹胶模板，用底模包侧模的方法进行。施工中注意控制底模平台标高和梁底线型。侧模安装：侧模采用整体钢模板加固，侧模及支架吊装就位后，翼缘板下口用碗扣脚手架支撑，以防止倾覆。其模板纵横轴与墩顶纵横轴相吻合，两侧侧模用拉条和内支撑加固，以保证其整体刚度和尺寸的准确。再安装木制堵头模板、并用支撑加固。内模安装：采用钢木组合模板钢管架支撑，并用拉条和外模相拉，保证腹板的几何尺寸。人洞及倒角等特殊部位采用钢木组合模板。并按设计位置正确预埋预埋件和预留预留孔。钢筋制作安装钢筋制作：为保证钢筋的绑扎质量，加快施工进度，施工时在现浇梁段制作钢筋，分段绑扎钢筋。钢筋骨架外采用砼作保护

14、层垫块，强度等级为C55，与梁体标号相同。钢筋安装：底模定位后，先绑扎墩顶横隔梁、桥台顶横隔板钢筋，后绑扎底板钢筋，绑扎腹板钢筋，然后立内模，最后绑扎顶板钢筋，再安装预埋件。波纹管安装：成孔采用波纹管成孔，利用定位钢筋与钢筋骨架绑扎或点焊牢固，尺寸偏差不得大于规范要求。波纹管在每段端部位置的准确性采用堵头控制。模板上将每个断面波纹管的位置提前割出圆洞，然后将每个部位的波纹管对号放入，每1m 设一锚固点，采用U钢筋焊牢。6）.砼浇注砼采用二次浇注成型的方法：箱梁混凝土第一次浇筑至翼板底，浇筑高度为梁底至腹板与悬挑板底部相交的阴角处，为了避免施工缝影响箱梁外观，混凝土浇筑高度可适当提高12cm，第

15、二次浇筑顶板。浇筑混凝土时，必须严格控制分层灌注厚度和捣固质量，严禁直接捣固预应力波纹管，以防管道移位或漏浆进去。混凝土灌注完后及时养护。浇筑砼前对钢筋、模板、标高、轴线检查验收合格后方可浇注砼。7）.模板和脚手架拆卸模板拆除顺序：浇筑完成24 小时 堵头板端模板内模板外侧模板待砼强度达到70%顶板底模待砼强度达到100%时钢索张拉孔道灌浆封锚三天后即可拆除梁板底模板拆除脚手架（拆除原则：后搭设的脚手架先拆，先搭设脚手架的后拆，采用绳索系紧一端向下放。8）.检查验收1）绑扎钢筋前组织质检站、业主、监理、对脚手架进行检查验收，检查合格后才能进入下一道序。2）浇筑砼前组织质检站、业主、监理、对梁板

16、钢筋进行检查验收，检查合格后才能进入下一道序。5、施工安全保证措施1）组织保证措施建立健全安全管理责任制，并针对本工程的特点，组织一批优秀的、从事过类似工程的施工管理人员和技术员组成项目安全领导小组，负责该工程的日常安全管理工作。安全管理机构必须保持相对稳定，以利于工程管理的专一性、连续性、一致性。安全管理人员共计10 人，安全管理层层落实，对第一天进场的新工人进行安全教育和安全知识考核，合格后才能进入施工现场。每天有专职安全员随时巡查，发现隐患立即落实整改，每周开一安全议会，解决落实施工中的安全隐患，每半月进行一次安全检查。安全领导小组设置如下：组长：项目经理（叶林）副 组 长：项 目 副

17、经 理副组长：技术负责人专职安全员（陈明云）施工员（张福凯）各职能负责任人各施工班组项目部安全领导小组2）技术措施1、满堂支架在搭设过程中，严格把好基础、材质、间距、支撑、连接、防护、承重、铺板、上下通道、验收等十道关；2、满堂支架禁止与物料提升机等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转平台等架体相连接；3、满堂支架应根据所承受的荷载选择立杆的间距和步距，底层纵、横向水平杆可作为扫地杆，距地面高度应小于300mm，立杆底部应设置可调底座或固定底座；立杆上端设可调顶托，顶托伸出顶层水平杆的长度不得大于0.3m；4、该满堂支架立杆纵于1.2m，横向腹板下满堂支架立杆0

18、.6m，横向底板和翼板下满堂支架立杆 0.9m，满堂支架外侧从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距4.8m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45 60之间，斜杆应每步与立杆扣接；5、该满堂支架高度小于8m 时，故顶端和底部必须设置水平剪刀撑，该满堂支架高度大于 8m 时，从底部至顶部每隔6m 以内设一道水平剪刀撑，水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置。剪刀撑宽度应为3m5m。6、在立柱底距地面 30cm 高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉

19、杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当高度在820m 时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当高度大于20m 时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆；7、满堂支架高宽比应小于或等于2；当高宽比大于 2 时可采取扩大下部架体尺寸；8、模板下方应放置次楞（梁）与主楞（梁），次楞（梁）与主楞（梁）应按受弯杆件设计计算。支架立杆上端应采用U 形托撑，支撑应在主楞（梁）底部。U 形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于30cm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于 3mm，安装时应保证上下同心；9、钢管扫地杆、水平

20、拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用 2 个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm 处进行固定；10、满堂支架的搭设应按专项施工方案，在专人指挥下，统一进行；并应按施工方案弹线定位，放置底座后应分别按先立杆后横杆再斜拉杆的顺序搭设；11、满堂支架搭设完后应进行预压；预压时必须按照JGJ/T194-2009规程进行；预压过程应派专人观测，并做好监测和预压等记录。预压完后派专人检查基础是否下沉、杆件是否变形、连接件紧固程度等；12、满堂支架安装避雷针，针长12m，采用圆钢时直径不小于16mm，采用钢管时直径不小于 25mm；防雷引下线使用 8 圆钢，上部与避雷针可靠

21、连接，下部与防雷接地装置可靠连接；防雷装置接地电阻阻值，不大于10；13、作业层及作业平台上的施工荷载应符合计算要求，不得超载，不得集中堆放模板、钢筋等物料。作业层及作业平台的临边要设置120cm 防护栏杆和挡脚板；14、混凝土输送管、布料杆、缆风绳等不得固定在满堂支架上；15、满堂支架在使用期间，严禁擅自拆除支架结构杆件。16、满堂支架在使用过程中，要有专人对支架进行观测，发现基础下沉、杆件变形、防护不全、拉接松动等，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施；17、混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土；

22、18、满堂支架拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续；19、满堂支架拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放；20、满堂支架搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并按GB/T3608-2008标准设置水平防护；同时派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围；21、施工现场使用的各类建筑机械必须严格执行建筑机械使用安全技术规程（JGJ332001）的各项规定，并坚持做好“十字”作业；起重开关必须灵活、准确，严禁使用搬把开关，宜使用控制开关；有传动的机械，传动部分必须配齐安全防护

23、罩；施工现场起重机械的吊勾必须有弹簧式防脱勾装置；施工现场机械设备的检查必须严格执行施工现场机械设备检查技术规程（JGJ160-2008）的规定；22、电焊机二次线的地线不得采用金属构件或结构钢筋代替；电焊机的二次线必须匹配，并不得破损；23、手持式电动工具使用的末级开关箱中的漏电保护器的额定漏电电流不应大于15mA，额定漏电动作时间不应大于0.1s；其负荷线插头应具备专用的保护触头，并采用耐气候型的橡皮护套铜芯软电缆，不得有接头；使用手持式电动工具时，必须按规定穿、戴绝缘防护用品；24、施工现场临时用电的电源线严禁乱拖乱放，也不准直接捆绑在钢管等金属架上，且必须绝缘良好（严禁使用只有一层绝缘

24、的裸线），并有防磨损、防断、防潮等保护措施；25、施工用电严格遵守施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的各项规定；26、支架搭设人员属登高特种作业人员，除持证上岗外，还必须接受高处作业安全知识教育和遵章守纪教育，经考核合格及身体检查合格后方可从事登高作业；27、年龄未满18 周岁者和女性、患有心脏病、贫血病、高血压病、低血压病、癫痫病及其他不适于高空作业的病症者及洒后等不得从事登高作业；28、夜间禁止登高作业。29、施工中严格遵守 建筑施工场界噪声限值（GB12523-90）的规定，采取有效措施，杜绝施工噪声扰民；30、施工现场应制定严格的消防制度；动火作业必须办理动火许可证和

25、制定监控措施；动火人员必须持证上岗。31、支架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB 5036）等考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格方可持证上岗。搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。31、当有六级及六级以上大风和雾、雨雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。设置安全警示牌，警示牌悬挂在防护网醒目位置，警示施工人员安全文明施工。32、拆除脚手架时，禁止无关人员进入危险区域。拆除应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时作业。拆除脚手剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人员往下顺杆子。拆下的材料，应向下传递用绳吊下，禁止往下投扔。33、拆除

26、脚手架人员进入作业区后，要系好安全带，安全带必须高挂低用。34、拆除脚手架要统一指挥，上下应动作协调。35、作业人员上下脚架要安设爬梯，不得攀登脚手架上下。36、安全网在使用前，应按规定进行试验，合格后方准使用。37、高处作业所用材料要堆放平稳，工具应随手放入工具袋（套）内，上下传递物件禁止抛掷。38、组织上岗工作人员培训，强化安全意识教育，并经考试取得合格证后，方可上岗工作。组织安全技术交底工作，让施工人员做到心中有数。3）应急预案:1、组织机构及职责(1)项目部倾覆事故应急准备和响应领导小组组长：项目经理（叶林）组员：项目副经理（张福凯）、项目总工（万永红）、安全员（袁开进）、各施工队长、

27、技术员、试验员、设备材料人员、架子工、外包队管理人员、后勤人员值班电话：65552609 (2)倾覆事故应急处置领导小组负责对项目突发倾覆事故的应急处理。2、培训和演练(1)项目部安全员负责主持、组织全项目部每年进行一次按倾覆事故“应急响应”的要求进行模拟演练。(2)生产技术部负责对相关人员每年进行一次培训。3、应急物资的准备、维护、保养(1)应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。(2)各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。4、预防措施（1）脚手架支搭必须先编好搭设方案，经有关技术人员审批后遵照执行。（2）所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭脚手架严格按方案施工，

28、做好脚手架拉接点拉牢工作，防止架体倒塌。（3）所有架体平台，架设好后，必须请各方；专业技术人员验收签字后，投入使用。（4）、如果发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由施工队管理者组织有关职工协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。（二）、应急响应 1、如果有倾覆事故发生，首先有旁观者在现场高呼，提醒现场有关人员立即通知现场负责人，由安全员负责拨打应急救护电话120，通知有关部门和附近医院，到现场救护，现场总指挥由项目经理担当，负责全面组织协调工作，

29、项目副经理、项目总工亲自带领有关队长及外包队负责人，分别对事故现场进行抢救，如有重伤人员由施工队长负责送外救护，电工先切断相关电源，防止发生触电事故，安排人员迎接救护车辆及人员。2、如有脚手架倾覆事故发生，按小组预先分工，各负其责，但是架子工负责人应组织所有架子工，立即拆除相关脚手架，外包队人员应协助清理有关材料，保证现场道路畅通，方便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。3、事故后处理工作（1)查明事故原因事故责任人。（2)写出书面报告，包括事故发生时间、地点、受伤害人姓名、性别、年龄、工种、受伤部位、受伤程度。（3)制订或修改有关措施，防止此类事故发生。（4）组织所有人进

30、行事故教育。（5）向全体人员宣读事故结果及对责任人处理意见。附：支架拆除工程安全技术交底1、拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在支架下方继续组织施工。地面监护人员必须履行职责，并配备良好的通讯装置。2、仔细检查吊运机械包括索具是否安全可靠。吊运机械不允许搭设在支架上，应另立设置。3、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行支架的拆除。夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备。4、所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工艺要求。5、拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面

31、，严禁高处抛掷。6、按搭设的反程序进行拆除。7、不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除（踏步式）。认真做到一步一清，一杆一清。8、所有杆件，登高措施必须随支架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。9、所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。10、支架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的要求和消防规定执行。增派专职人员，配备料斗（桶），防止火星和切割物溅落。严禁无证动用焊割工具。11、当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复。输送至地面的所有杆件、扣件等物件，应按类堆放整理4）监控监测:支架施工危险源高处坠落

32、、触电、物体打击、机械伤害、起重伤害，对危险源进行监控，严格按操作规范施工，发现违章作业立即停工整顿。对每座桥梁设一监测站，对每一根桩基、承台、墩柱、支架等高程进行监测。6、劳动力计划劳动力计划表工种单位数量备注项目经理个1 技术负责人个1 施工员个1安全员个1质量员个1资料员个1测量工程师个1架子工个15 木模工个24 塔吊工个2 钢筋工个22 焊工个3 砼工个9 预应力张拉个8 电工个1 驾驶员个12 合计103 附：*工程二标 3#桥满堂支架计算书一、满堂支架的结构布置形式本桥全长 250m（起点 K1+980，终点 K2+230），桥跨布置为 4 15+3 30+3 30=240m，共

33、三联桥。采用单箱双室结构，桥面全宽12m，梁高第一联 1.2m，第二、三联 1.7m，顶板厚 0.25m，底宽 8m，厚 0.2m，腹板厚 0.5m；为增强支点处抗剪能力，在支承处距实心段第一联 4m，第二、三联 6m 范围内，腹板厚度渐变增加至0.8m。本满堂支架采用碗扣式，翼板两侧搭设施工操作平台，本支架每横断面立杆布置为2x90+4x60+2x90+3x60+2x90+4x60+2x90（其中施工平台、翼板、底板下间距为90cm；腹板下间距为 60cm），支架纵向间距按 90cm 布置，步距按 120cm 布置，立杆采用对接，接头错开 50。支架设置横向、纵向、水平剪刀撑，剪刀撑层间距不

34、得大于4.8m，剪刀撑的斜角为 45 60，支架底部设置扫地杆，扫地杆在第一层横杆下且距离地面高度不大于30cm。支架上部结构采用纵向采用10cm*12cm 木方，再按底板 10cm 的间距铺设 5cm 10cm 方木，最后钉置=18mm 清水黑模板。内模亦采用支架加固，支架纵横竖向间距均不得大于90cm，腹板对拉筋设置2 层，间距不得大于70cm。满堂支架底部采用枕木或者方木作垫层，在土层、填方处铺设 20cm 级配碎石，并采用压路机碾压密实，现场测设填筑地基承载力特征值，其上浇筑 20cmC20 混凝土，在岩石处直接浇筑10cmC20 混凝土。可调底座和顶托钢管旋出高度不大于 30cm。满

35、堂支架钢管结构布置示意图如下：图 2.1 满堂支架钢管结构布置示意图（单位：cm）二、计算过程本标段三座桥最大跨度30m，最大高度 35.9m，即第二联 4#、5#墩部分，所以只检算该部分即可。1、材料参数本工程满堂支架结构所涉及的材料参数列表如下：材料名称规格W（cm3）I（cm4）A（mm2）i（cm）E（Mpa）（Mpa）（Mpa）竹胶合板1.22*2.44*0.018m 54 48.6/3.5*1039.6/方木10*5cm 83.33 416.67 4000/1.0*10413/方木10*12 240 1440 12000/1.0*10413/钢管 48mm,3.0mm 4.49 1

36、0.78 424 1.59 206000 205 100 2、荷载组合 f 恒载分项系数取 1.2，活载分项系数取1.4 计算材料的最大变形时选用:Q1=1.2（q1+q2）计算材料的强度、立杆稳定性时选用:Q2=1.2（q1+q2）+1.4（q3+q4）q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土容重取2600kg/m3,q126KN/m3；q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q23KN/m2；q3施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，取3 KN/m2。q4振捣混凝土产生的荷载，取3KN/m2。3、底板竹胶合板计算腹板下底板计算腹板下方木纵向间距为0.1m，腹板处

37、总高度为1.7m，检算 1.0m 范围内模板强度及变形，此结构简化为简支梁计算模型（如图3.1）：图 3.1 腹板下胶合板计算简图L=0.1m Q1=1.2(q1+q2)=1.2(1.7 0.1 26+3)=8.904kN Q2=1.2（q1+q2）+1.4（q3+q4）=8.904+1.4 (3+3)=17.304kN Mmax=-Q2L2/8=-17.304 0.12 8=-0.022kNm 强度：=Mmax/W=0.022 54 1000=0.407Mpa =9.6MPa（合格）变 形：max=5Q1L4/(384EI)=5 8.9 0.14103103(384 3.5 10310648

38、.6 10-8)=0.007mmL/400=0.05 400=0.125mm（合格）底板、翼板下底板计算底板、翼板下方木纵向间距为0.1m，底板处总高度为 0.45m,翼板处最大总高度为0.5m,均小于腹板，所以满足要求。4、方木计算腹板下方木计算腹板下方木横向间距为0.9m，方木间距为0.1m，此结构简化为简支梁计算模型（如图3.2）：图 3.2 腹板下方木计算简图L=0.9m Q1=1.2(q1+q2)=1.2(1.7 0.1 26+0)=5.304kN Q2=1.2（q1+q2）+1.4（q3+q4）=5.304+1.4 (0+0)=5.304kN Mmax=-Q2L2/8=-5.304

39、 0.92 8=-0.537kNm 强度：=Mmax/W=0.537 83.33 1000=6.445Mpa =13MPa（合格）变形：max=5Q1L4/(384EI)=5 5.304 0.94 103 103(384 10 103 106 416.67 10-8)=1.087mmL/400=0.9 400=2.25mm（合格）底板下方木计算底板下方木横向间距为0.9m，底板与顶板厚度总和为0.45m，方木间距为 0.1cm，此结构简化为简支梁计算模型（如图3.3）：图 3.3 底板下方木计算简图L=0.9m Q1=1.2(q1+q2)=1.2(0.45 0.1 26+0)=1.404kN

40、Q2=1.2（q1+q2）+1.4（q3+q4）=1.404+1.4 (0+0)=1.404kN Mmax=-Q2L2/8=-1.404 0.92 8=-0.142kNm 强度：=Mmax/W=0.142 83.33 1000=1.704Mpa =13MPa（合格）变形：max=5Q1L4/(384EI)=5 1.404 0.94 103 103(384 10 103 106 416.67 10-8)=0.288mmL/400=0.9 400=2.25mm（合格）5、方木计算腹板下方木计算腹板下方木横向间距为0.6m，纵向满堂支架立杆间距为0.9m，此结构简化为简支梁计算模型（如图 3.5）：

41、图 3.5 腹板下方木计算简图L=0.6m Q1=1.2(q1+q2)=1.2(1.7 0.6 26+3)=35.424kN Q2=1.2（q1+q2）+1.4（q3+q4）=35.424+1.4 (3+3)=43.824kN Mmax=-Q2L2/8=-43.82 0.62 8=-1.972kNm 强度：=Mmax/W=1.972 240 1000=8.217Mpa =13MPa（合格）变形：max=5Q1L4/(384EI)=5 35.424 0.64 103 103(384 10 103 106 1440 10-8)=0.42mmL/400=0.6 400=1.50mm（合格）底板下方木

42、计算底板下方木横向间距为90cm，纵向满堂支架立杆间距为90cm，此结构简化为简支梁计算模型（如图 3.6）：图 3.6 底板下木方计算简图L=0.9m Q1=1.2(q1+q2)=1.2(0.45 0.9 26+3)=16.236kN Q2=1.2（q1+q2）+1.4（q3+q4）=16.236+1.4 (3+3)=24.636kN Mmax=-Q2L2/8=-24.636 0.92 8=-2.494kNm 强度：=Mmax/W=2.494 240 1000=10.39Mpa =13MPa（合格）变形：max=5Q1L4/(384EI)=5 16.236 0.94 103 103(384

43、10 103 106 1440 10-8)=0.963mmL/400=0.9 400=2.25mm（合格）6、满堂支架检算腹板下支架所承受砼重量最大，腹板下受力最大的钢管为2 号钢管，纵距受力为0.9m，横向跨度为 0.6m。2 号钢管受力的腹板横断面混凝土面积为1.02m2 满堂支架立杆强度检算N/Af 其中：N立杆竖向压力值；A立杆有效截面面积；f钢管的抗弯、抗压强度设计值，取f=205N/mm2。2#立杆竖向受力为：N=1.2（混凝土自重+脚手架自重+模板自重）+1.4（施工荷载+振动荷载）/2=1.2（1.02 0.9 26+2 0.9 0.6+2 0.9 0.6）+1.4（3 0.9

44、 0.6+3 0.9 0.6）2=33.293kN N/A=33.293 1000 424=78.521MPaf=205Mpa 安全系数 k取 2，本满堂支架安全系数为k=A f/N=424 205 1000 33.293=2.61 倍k=2.0 倍立杆强度满足要求。满堂支架立杆稳定性检算不考虑风载时，立杆稳定性按下式检算：N/(A)KAKH f 其中：N立杆竖向压力值；A立杆毛截面面积；格构式压杆整体稳定系数；KA与立杆截面有关的调整系数；Kh与脚手架高度有关的调整系数；f钢管的抗弯、抗压强度设计值，取f=205N/mm2。模板支架立杆的计算长度L0，应按下式计算：L0=h+2a 式中：h支

45、架立杆的步距，腹板下取1.2m；a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m。故，L0=h+2a=1.2+2 0.2=1.6m 则长细比=L0/i=1600/15.95=100.31 按换算长细比并查表得出，查表得=0.588 按式 N/(A)KAKH f 检算如下：33.293 1000 0.588 424=133.54N/mm2 KA KH 205=0.74205N/mm2=151.70N/mm2所以：N/(A)KAKH f，立杆稳定性检算合格。7、地基承载力计算承台基坑开挖对土层有影响，需要对地基进行换填处理。拟用厚度20cm 级配碎石为主要换填材料。对地基承载力

46、进行检算按式：pcz+pz fz式中：pcz垫层底面处土的自重压力（kN/m2）；pz垫层底面处的附加压力（kN/m2）;fz垫层底面处土层的地基承载力（kN/m2）。本结构选择横向一排钢管支架为计算模型，支架下枕木横向放置，设计算区域面积为 12m 0.2m。按矩形基础计算 pz：pz=bl(p-pc)/(b+2Ztan )(I+2Ztan )式中：b矩形基础底面的宽度（m）；l矩形基础的底面长度（m）；p基础底面压力（N/m2）；pc基础底面处土的自重压力（N/m2）；Z基础底面下垫层的厚度（mm）；垫层的压力扩散角，本结构取=30。计算横截面的混凝土面积为7.61m2，即横向每排满堂支架

47、所承受的混凝土自重为：N混=7.61 0.9 26=178.074kN 每排钢管支架所承受的模板自重:N模=12 0.9 2=21.60kN 每排钢管支架所承受的木方自重：N木=12 0.12 0.14 5.12=1.031kN 每排钢管支架的自重：N管=0.1503 36 18=97.394kN 混凝土地坪自重：N坪=24 0.10 0.20 12=5.76kN 基础底面压力 p 为：p=(N混+N模+N工+N管+N坪)=303.859 12 0.10=253.22kPa 垫层底面处的附加压力Pz为：pz=.bl(p-pc)/(b+2Ztan )(I+2Ztan )=0.10 12 (253

48、.22-0)(0.2+2 0.10 tan30 )(12+2 0.10 tan30)=79.50kPa 垫层底面处土的自重压力Pcz：pcz=1600 12 0.2 0.2 10-2=7.68kPa 换填土下为粘土，根据现场触探试验测得土的承载力为105kPa pz+pcz=79.50+7.68=kPafz=105kPa（地基承载力检算合格）根据以上检算可知上部结构对地基的压力为87.18kPa，地基处理压实好地面后铺粗砂5cm，压实后铺碎石20cm，压实后浇筑20cm 厚的 C20 混凝土。查表得，当换填材料为粗砂，压实后，承载力标准值fk=150200 Kpa；当换填材料为碎石，压实后，承载力标准值fk=200300 Kpa；故地基承载力满足！