天堂湖特大桥预应力混凝土连续梁实施性施工方案（74页）.pdf

1、1 目录第一章工程概况及施工准备.2 1.1 编制说明.错误！未定义书签。1.2 工程概况.2 1.3 施工准备.5 1.4 施工工期及劳动力安排.6 1.5 主桥悬臂箱梁施工方案概述.6 第二章主桥箱梁标准块段施工.6 2.1 箱梁节段划分.6 2.2 主桥 0#块施工.6 2.3 挂篮构造拼装及实验.9 2.4 挂篮静载试验.12 2.5 箱梁悬臂施工工艺流程.13 2.6 挂篮安装的施工要点.16 2.7 钢筋施工工艺.18 2.8 箱梁砼工程.20 2.9 标准梁段砼的浇注施工.25 2.10 预应力筋施工.26 2.11 孔道压浆.30 2.12 箱梁施工控制.31 第三章边跨现浇段

2、及边、中合拢段施工.38 3.1 主桥边跨现浇段施工.38 3.2 合拢段施工.38 第四章质量保证措施.45 第五章工期保证措施.51 第六章安全保证措施.51 第七章环境保护保证措施.54 第八章文明施工保证措施.55 附件一：主墩0#施工托架计算书.61 附件二:主墩临时锚固计算书.64 附件三:门式支架验算.66 附件四：挂篮设计计算书.69 附件五：张拉伸长值计算书.75 附件六：相关施工图纸.77 附件七：施工进度横道图.82 2 XXXXXXX（40+64+40）m预应力混凝土连续梁实施性施工方案第一章工程概况及施工准备一、编制依据1、根据中铁第三勘察设计院设计的无碴轨道（40+

3、64+40）m预应力混凝土连续梁（双线 悬浇）施工图纸；2、国家、铁道部颁布的现行施工规范及验收标准，以及业主及局指挥部下发的相关文件；3、我单位拥有的施工技术及管理经验；4、我单位依据 GB/T19001-2000质量标准体系、GB/T24001-2004环境管理体系和GB/T28001-2001职业健康安全标准建立的质量、环境和职业健康安全管理体系。二、编制原则1、以确保工程质量为重点，以安全生产为前提，科学、合理地组织本工程施工。2、对施工现场进行全员、全过程网络化管理，使工程质量、施工安全、施工工期、施工成本始终处于受控状态，保证施工中达到安全高效、低成本。并针对现场实际，突出重点、兼

4、顾一般，按照均衡生产的原则协调安排施工。3、以用户至上为宗旨，认真履行施工合同，并做到合同执行完，服务不终止。4、实施项目法管理，通过对劳务、设备、材料、资金、技术、方案的优化处置，实现成本、工期、质量及社会信誉的预期目标。三、工程概况工程名称：天堂湖特大桥无砟轨道（40+64+40）m 预应力混凝土连续梁施工单位：建设单位：监理单位：设计单位：铁道第三勘察设计院集团有限公司天堂湖特大桥连续梁现浇段位于宁安城际铁路天堂湖特大桥31#34#桥墩之间，里程DK216+031.86 DK216+177.96。本现浇段采用（40+64+40）m 三跨一联连续箱梁，梁体为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面

5、结构。箱梁顶宽12.2m，箱梁底宽 6.325m至5.62m。顶板厚度除梁端为 50cm，中支点为 60cm 外均为 34cm；底板厚度 44至100cm，按直线线性变化，其中端支点为60cm；腹板厚 507090，厚度按折线变化。全联在3 端支点，中跨跨中及中支点处共设5道横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。桥梁全长为 145.5m，计算跨度为（40+64+40）m，中支点截面中心处梁高 5.6m，边跨8.60m直线段，截面中心处梁高为 3.2m。梁底下缘按圆曲线变化，边支座中心线至梁端0.6m。桥梁建筑总宽 12.48m，防护墙内侧净宽 9.0m，桥上人行道栏杆内侧净宽 12.1m，桥

6、面板宽 12.2m。曲面上梁按曲梁曲做布置，梁体沿线路左线中心线布置，相应的梁体轮廓尺寸均为沿线路左线中心线的展开尺寸，位于曲线段时，梁体轮廓、普通钢筋、预应力钢束及管道等均以线路左线中心线为基准线沿径向依据曲率进行相应调整，支座亦按径向布置。本连续箱梁采用挂篮悬臂浇筑法施工。除跨中支架上的 0#块和边跨的 10#外，其余分为8对梁段，均采用对称平衡悬臂逐段浇筑法施工，最后在 9#块合拢。箱梁纵向悬浇分段长度为(23m+6 3.5m)，箱梁墩顶现浇块件（即 0#块）总长 8m，中跨及边跨合笼段长度为 2m，边跨现浇段长度为 7.75m。主桥采用双向纵向预应力束，为顶板束、底板束、腹板束和合拢束

7、，均采用抗拉强度标准值为 1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.24mm，管道成孔采用金属波纹管。竖向预应力钢束采用 25的预应力混凝土用螺纹钢筋，型号PSB830，抗压强度标准值为 830MPa，其管道成孔采用内径为35mm 的铁皮管。为满足锚具布置需要，箱梁端部腹板加厚，预制箱梁时，负弯矩区连续束金属波纹管应同时预埋，在箱梁安装好后浇筑连续按头段前将对应的波纹管道相连。121 主要技术指标本项目为新建工程，设计标准为：设计洪水频率：1/100。桥涵设计荷载：纵向计算采用ZK标准；横向计算采用 ZK特种荷载。桥面宽度：防护墙内侧净宽9.0m；桥上人行道栏杆内侧净宽12.1m；桥面板

8、宽：12.2m；桥梁建筑总宽：12.48m；4 地震烈度：六度震区及以下地区（地震动峰值加速度：0.05g）；122 主要工程数量天堂湖特大桥悬臂现浇段主要工程数量汇总表如下：工程项目:宁安城际铁路项目无砟轨道（40+64+40）预应力混凝土连续梁部位材料及规格单位数量主梁0 号混凝土块C50 m 3383.72 其他梁段混凝土C50 m 31619.37 封端混凝土C50无收缩m 321.03 tpk=1860MPa预应力钢绞线9-7 5（永久/备用）t 20.10/1.48 12-75（永久/备用）t 65.54/5.36 4-7 5 t 17.67 粗钢筋25 预应力混凝土用螺纹钢筋t

9、10.09 HPB325钢筋8 t 13.23 HRB335钢筋12 t 84.26 14 t 28.78 16 t 143.99 20 t 86.29 25 t 10.83 冷轧带肋钢筋7 t 6.19 波纹管90（内）m 5143.1 80（内）m 2078 7019mm（内）m 3788 铁皮管35mm（内）m 2232.6 锚具M15-9 套140 M15-12 套312 BM15-4 套338 BM15P-4 套338 JLM-15 套1188 支座5000-DX-100 套2 5000-ZX-101 套2 25000-GDX-0 套1 25000-HX-0 套1 25000-DX-

10、100 套1 25000-ZX-100 套1 桥面防水层1629.6 保护层纤维混凝土m 346.3 防护墙（直线/曲线）混凝土C40 m 351.4/56.6 HPB325钢筋8 t 0.07/0.1 HRB335钢筋12 t 4.34/4.86 16 t 15.36/16.18 集中排水PVC管 1 外径 160mm;m 101 5 壁厚 4.9mm PVC管 2 外径 200mm;壁厚 6.2mm m 518 T 型三通管PVC 个120 弯头200mm 个8 管卡 1 Q235 603长度套220 管卡 2 Q235 603724 套36 PVC管盖178 套108 M16螺母预埋件套

11、512 临时刚性连接构造钢材Q345 t 6 1.3 施工准备131 材料（1）、水泥：采用铜陵海螺P.O52.5号普通硅酸盐水泥。（2）、砂：质量符合类砂的要求，采用山东临沂南古中砂，含泥量不大于 2%，细度模数不小于 2.6。（3）、石子：质量符合类碎石的要求，采用安峰山碎石，粒径 525mm，含泥量不大于 1%。（4）、钢筋：选用 山东莱芜钢铁集团有限公司产品，品种和规格均符合设计规定，并有出厂合格证及试验报告。（5）、钢绞线：选用 天津鑫坤泰银桥预应力商贸有限公司产品，产品和规格均符合设计及规范要求，并有出厂合格证及试验报告。（6）、锚具：选用 江苏华信豫应力制品有限公司产品，品种和规

12、格均符合设计及规范要求，并有出厂合格证及试验报告。（7）、外加剂 选用江苏博特（缓凝、减水）砼高效增强剂。132 混凝土配比（重量比）具体见配合比设计：主桥悬臂箱梁为 C50 混凝土强度等级配比。混凝土坍落度控制在1416cm；材料加重误差：水泥不得超过1%，砂、碎石不得超过2%，水、外加剂不得超过1%。133 施工设备准备主桥悬浇箱梁计划投入以下主要机械设备：混凝土罐车5辆，砼地泵车 1台，挂篮4套、QY25 汽吊一台、拌桨机二台、250T穿心油顶 2套、钢筋焊机 10台、穿束卷扬机 2台、空压机 2台、木模平刨机 2台、碰焊机 1台、钢筋弯曲机 2台、钢筋切断机 2台、插入式振动机 10台

13、、手拉葫芦 80只、手动液压千斤顶 80只、水准仪 2台、全站仪 1台,其它辅6 助设备机具根据施工需要也将相应到位。14 施工工期及劳动力安排141 施工工期本桥主梁单幅施工计划工期为150 天，具体工期安排详见附表1 施工横道图。142 拟投入人员15 主桥悬臂箱梁施工方案概述箱梁 0块的施工采用托架法一次浇注成型；箱梁0块浇注张拉完成后，在其上拼装三角形挂篮进行悬臂标准节段浇注施工，全桥一共需投入2 套（4 个）挂篮，标准梁段箱梁块段均采用挂篮悬臂施工；边跨现浇段采用满堂式支架现浇，基础采用灰土回填夯实并浇筑混凝土整体铺面，支架搭设其上；边跨合拢段、中跨合拢段采用单个挂篮施工。第二章主桥

14、箱梁标准块段施工21 箱梁节段划分主桥连续箱梁采用挂篮悬臂浇筑法施工。除0#块在支架上现浇外，其余分为8对梁段，均采用对称平衡悬臂逐段浇筑法施工。箱梁纵向悬浇分段长度为(23m+63.5m)，箱梁墩顶现浇块件（即0#块）总长 8m，中跨及边跨合笼段长度为2m，边跨现浇段长度为 7.75m。2.2 主桥 0#块施工（1）主桥墩顶 0号梁段位于墩身上，0 号段为悬臂施工的挂篮提供一个安装场地。本桥0号梁顺桥向长 8m，两端悬臂长度为 2.5m，横桥向底宽 6.325m，顶板宽 12.2m，高序号工种人数1 砼工15 2 钢筋工25 3 电焊工6 4 起重装吊工8 5 模工15 6 机电工2 7 张

15、拉工15 合计86 7 5.6m单箱单室，预应力混凝土结构。纵向预应力采用j15.24钢绞线，挂篮后锚采用L32精轧螺纹粗钢筋。墩梁临时固结由56根直径 32mm 精扎螺纹钢联结墩梁形成,解除固结时由砂轮切断钢筋,不可采用高温熔断措施,以防损坏支座。（2）托架连接件的预埋及托架的安装：本箱梁的 0#段采用托架法，安装托架之前要保证墩身预埋件、垫板、对拉杆等位置的准确性。托架与墩身的连接通过上部的对拉螺纹钢以及下部的撑腿伸入盒座并焊接形成固定结构。（3）托架的预压：支架搭设好之后用沙袋进行加压，模拟实际浇注砼时产生的荷载，达到对托架进行预压的目的。托架的预压重量取值按等同于每延米墩顶块件一期恒载

16、重量进行预压。按观测数值计算出支架的弹性变形、非弹性变形，分析确定底模立模标高。（4）铺设底模，绑扎钢筋，安装内模、外模。在托架上铺设型钢，调整标高；经检查合格后铺设大块的钢模板。侧模现场制作大模板，内模采用组合钢模板和竹胶板进行拼装。钢筋在桥下钢筋加工场地进行加工，经检验合格以后，用吊车运至墩顶平台进行绑扎，墩顶梁段钢筋分两次绑扎。第一次安放底板及2.0 米高腹板钢筋，竖向波纹管及预应力钢筋；第二次安放内模和工作平台，水平普通钢筋绑扎到顶，安装纵向波纹管，绑扎顶板普通钢筋，预埋32mm 精扎螺纹。竖向钢筋的接头位置错开布置，严格按规范要求预留接头搭接长度。钢筋保护层厚度符合设计要求，允许误差

17、为5mm，螺旋筋加工允许偏差为5mm。顶板、腹板内有大量的预埋波纹管，为了不使波纹管损坏，一切焊接在波纹管埋置前进行，管道安装后不再焊接，当普通钢筋与波纹管位置发生矛盾时，适当移动钢筋位置，准确安装定位钢筋网，确保管道位置准确。同时为了保证0#块底板砼浇筑，在底板钢筋密集处预设砼下料孔及振捣孔，确保底板砼浇筑质量。（5）砼浇注顺序：砼采用泵送工艺。0#块采用一次浇注，砼采用分层进行浇注，每层厚度为 0.3m，每层砼最大量为14m3,采用集中式拌合站拌和，砼输送罐车运送，每小时的产量为 30m3,可以保证相邻层次的接缝砼不初凝，无施工缝。同时应注意以下事项：为预防大体积混凝土浇筑时水化热过大产生

18、裂缝，在施工时应特别注意降低混8 吊装挂篮，准备悬灌凝土入模温度，因此在施工时应避开高温，对砂、石等原材进行遮盖，必要时用冰块降低搅拌水温度以降低混凝土入模温度。控制好每层浇筑层厚，加强混凝土搅拌质量，振捣要密实，以加快砼散热速度，同时避免混凝土出现色差情况。加强锚下齿板的砼振捣，防止出现蜂窝麻面，避免预应力损失，确保有效预应力寿命。砼初凝前将箱梁顶面横向拉毛。（6）预应力施工及孔道压浆方案详见标准块施工工艺。（7）工艺流程图：预埋托架连接件托架安装托架预压铺底模支立外模绑扎底板钢筋及腹板钢筋布设竖向预应力筋及管道支部分内模灌注第一次砼张拉预应力钢筋模板及托架的拆除模板设计、加工配合比设计、砼

19、的拌和、运输预应力钢筋下料、千斤顶标定0#梁段施工工艺流程图托架设计、加工9 23 挂篮构造拼装及实验231 挂篮构造：主桥挂篮为三角形挂篮，主要由6 大部分组成，分别为：三角形组合主桁梁、行走系统、底篮及模板系统、悬吊系统、锚固系统及工作平台。单只挂篮重量60T（含内外模板、施工机具重量）。每个挂篮有二片三角形组合梁。1、主桁：主桁为三角桁片，由立柱、斜拉带、主梁组成。（1）主梁由 2 根 I45a150 型钢加工而成，共长 11.7 m，是挂篮主要的承重结构。挂篮两根主梁之间设有平联，以减少负荷后侧向变形，增加整体稳定性。主梁与立柱、斜拉带的连接均为销轴连接，为了保证三角桁架拼装后受力良好

20、，防止拼装后处于应力过大或无应力状态，加工主梁销孔时应严格按照设计图纸尺寸加工，一个主桁主梁的相邻两销孔只能出现正误差，误差范围为+0+2.0 m m。（2）立柱由 2根45a100 型钢加工而成，共长452.5cm，销孔间距为 396.5 cm。加工时立柱销孔间距只能出现负误差，误差范围为0-1.0 m m。立柱横联采用由槽钢 20a 及75 焊接而成的刚性桁架。立柱、斜拉带及主梁构成三角桁架，共同承受主桁前、后横梁传给的外荷载。立柱与主梁之间采用底座连接。（3）斜拉带分别由 1 根 244 cm 和 2 根 242 cm的 16Mn 钢板加工而成，端部扩大为 33cm39cm，且在两面各加

21、焊1 cm 厚的 16Mn 钢板，加工时斜拉带孔距只允许出现正误差，误差范围为0+2.0 m m。斜拉带为 16Mn 钢，斜拉带加工时线形必须平滑，防止局部应力集中。2、底篮：底篮由前横梁、后横梁、纵梁等组成。（1）前横梁、后横梁：采用2 根 I(40a)水平用钢板焊接成一根主梁桁架，横梁上设加劲板及连接板。前、后横梁长1784cm。（2）纵梁：底篮纵梁有普通纵梁和加强纵梁两种。普通纵梁为2(40)的槽钢背靠背焊接在一起；加强纵梁为4(40)的槽钢反扣焊接在一起。3、悬吊系统：前横梁、中横梁：前、中横梁均为桁架梁。前横梁由32a 作为上下弦杆及 20a、10 作为斜杆、竖杆组成；前横梁长 17

22、84 cm。中横梁由 2 I32b 组成；中横梁长 1784 cm。10 前后吊带及箱梁内后锚带：前吊带采用4 根32mm 的精轧螺纹钢筋，调整长度采用螺旋千斤顶、提升扁担梁、锚固扁担梁、限位钢楔、楔形钢板相结合方法进行精确定位；腹板两侧后吊带及箱内后锚带采用5 根32mm 的精轧螺纹钢筋，调整长度同前吊带；箱梁内模板和箱梁翼缘板吊带采用精轧螺纹钢，其提升通过螺旋千斤顶调整。4、后锚及行走系统：（1）后锚由锚固梁、锚杆组成，上端通过锚固梁锚于主梁尾部，下端通过精轧螺纹钢和连接器锚于箱梁上。经计算单个挂篮主桁的后锚需4 根32mm 精轧螺纹钢筋锚于主梁尾部，一个挂篮后锚总共需要8 根精轧螺纹钢筋

23、锚固。锚固方式为:箱梁上两根32mm 精轧螺纹钢筋锚固一根扁担梁,再将32mm 精轧螺纹钢筋将扁担梁及主梁尾部连接锚固。（2）后横梁：由 2 根32a 组成，每组长为 1200 cm，放置在两主梁尾端。挂篮行走施工时，必须将后锚的精轧螺纹钢筋临时的锚固，以保证挂篮空载行走时减小行走系支腿、行走轮等的受力。（3）行走系统：整个桁架结构支承在由工字钢加工而成的前、后支腿上。每组主梁的支腿下设一套行走系统，行走系统主要包括：行走系扁担梁、行走支腿及上框架、行走轮、前后支腿行走轨道等。为了调整挂篮水平，远离桥轴线侧的行走轨道下铺设100 cm长、16cm 高的硬枕木，后支腿处为并排的4 至 5 根，挂

24、篮的前支腿受力较大，前支腿处支垫用钢板焊接的箱形体，以减少其压缩变形量；其余间距为50cm。靠近桥轴线侧的行走轨道下用水泥砂浆找平。在轨道顶上铺3 毫米厚的不锈钢板，通过手拉葫芦反拉使挂篮前移。为了保证挂篮行走时的安全，必须在箱梁前端及轨道前端设置限位装置，以防止挂篮滑出轨道或箱梁前端引起挂篮倾覆。由于前支腿反力很大，因此，挂篮前移时必须按照设计要求设置前支腿下加强型钢。前后支腿行走轨道上的锚固扁担梁，其锚固间距不允许超过5.0m。前支腿行走轨道长度为3.5m，后支腿行走轨道长度为6.5m；先在 0#号块上安装后支腿行走轨道时，当1#箱梁的砼浇注完成后，可接长前支腿行走轨道（轨道的长11 度为

25、 10m），轨道锚固后，放松挂篮的前、后吊带，前移挂篮；当2#块箱梁砼浇注完成后，放松挂篮的前、后吊带，顶起挂篮的横梁及主梁，先将轨道往前拖运就位锚固后，再移运挂篮；重复挂篮施工的上步程序，直至箱梁悬臂浇注段完成。5、模板系统:模板由内、外模板组成。（1）内模：内模全部采用竹胶板、背枋及桁架组成。（2）外模：由型钢和大块平面钢模板组成桁架式模板，并设有模板移动滑梁。6、行走系统行走系统由行走轨道、行走小车、反压轮等构造组成，主要满足挂篮前移时确保挂篮的安全，同时通过轮式与轨道相结合的前移方式，简化了施工步骤，可节约工期，加快施工进度。232 挂篮拼装（一）、准备工作：（1）严格按照设计图纸要求

26、进行加工，螺栓孔眼内销孔相对位置应按图纸要求控制。（2）销孔处的加劲板必须保证等强度焊接。（3）对于多方连接的杆件（如主梁、立柱、斜拉带等），必须制作样板精确加工，确保尺寸满足要求。（4）加劲板采用双面焊，焊缝厚度不小于10mm。（5）本图除斜拉带及其加劲部位、吊带及标明的钢板为Mn 钢，销子为 45 号钢外，其余材料均为A3 钢。另外，主桁及行走轨道的部分材料采用H 型钢，加工制作时应注意，并在使用前认真检查。（6）挂篮所有销子均为45 号钢，且均作热处理，并作100探伤检查。（7）由于 0#块的长度为 9m，所以该三角挂篮在浇注0#块梁段后，在 0#梁段上先拼装好挂篮，其余梁段挂篮单独在行

27、走轨道上行走，进行剩余标准节段箱梁砼的浇注。2、拼装要求：（1）三角桁片完成后，用千斤顶给立柱施加向上垂直力，使主梁、立柱和斜拉带应处于 2030MPa（4061t）的安装应力状态。（2）三角桁片主梁顶、底面必须与前横梁栓结牢固，可在主梁底面垫8mm 左右12 的钢板。（3）底篮纵梁与底篮前、后横梁必须按照设计要求焊接牢固。（二）、拼装程序1、准备工作：待0#块在托架上浇注施工张拉压浆完毕，拆除临时支撑架，并检查临时锚固是否锚固牢固。然后用 1：2 水泥砂浆找平铺设枕木位置，按设计要求铺设枕木。2、拼装主桁：先在枕木和砂浆顶上拼装轨道并锚固，安装挂篮的主梁，安装主梁后锚，安装主梁平联。安装立柱

28、（施加一定的预加力）、立柱平联及斜拉带。3、安装主桁前横梁及中横梁，安装主梁水平斜撑。4、安装挂篮底篮。24 挂篮静载试验挂篮拼装完毕后，必须进行静载试验，以测定结构弹性和非弹性变形值，验证挂篮各部分结构安全性的同时并为逐段立模标高提供参考数值。241 测试目的a、检验挂篮的实际承载能力、横向稳定性及安全可靠性。b、对设计计算图式及技术参数进行验证。c、对挂篮的加工、拼装质量进行检验。242 测试内容a、在设计荷载作用下，测试主桁架各杆件、前吊杆及后锚杆的安全性，测试主桁架前端挠度、后锚端及前吊点的竖向位移。b、在超载作用下，测试主桁架各杆件、前吊杆及后锚杆的安全性，测试主桁架前端挠度及后锚端

29、竖向位移。c、在偏载作用下，测试主桁架各杆件、前吊杆及后锚杆安全性，测试主桁架前端挠度及后锚端竖向位移。243 测试方法a、加载方法：挂篮后锚点通过后分配梁锚固于桥面竖向预应力筋上（自锚固系统的安全系数不小于2）和预设 32mm 精轧螺纹钢筋上，前后吊带通过上分配梁（反力梁）与底篮的横向主梁相联。模板安装固定完成后（不安内模），在底板上进行堆载，为模拟施工各阶段实际情况，并尽可能简化加载程序，且保证测试数据的连续性，故13 加载分为 7 级，0 的荷载重量、1/2 的荷载重量、1/1 的荷载重量及 1.2/1 的荷载重量。（偏载重量不做）。b、挠度测试：前端挠度在主梁上固定一个水准塔尺的限位槽

30、，立柱处挠度在立杆处贴标尺用水准仪测量，后锚端竖向位移测量同前端。两边二片三角桁架的挠度测点均应对称布置，以便比较；中间桁架起横向稳定作用，一般受力较小，为便于分析结构的性能，在各横向联结桁架或型钢的中点上布设测点，以观察挠度。挂篮分级加载表千斤顶 部位分级前端荷载（KN）后端荷载（KN）持荷时间（min）说明第 1 级0 0 0 后锚点锚固，设计荷载按箱梁 1#块自重控制加载第 2 级545 545 30 实际荷载 1/2 第 3 级1090 1090 60 实际荷载第 4 级1308 1308 600 超载 1.20 第 5 级1090 1090 60 卸至设计荷载第 6 级545 545

31、 30 同时卸载至设计荷载1/2 第 7 级0 0 0 同时卸载至 0 25 箱梁悬臂施工工艺流程251 箱梁悬臂施工工艺流程图14 箱梁悬浇施工工艺流程图进入下一阶段施工252 箱梁梁段砼浇注质量检验标准组拼挂篮静载试压安装模板定 高 程绑扎钢筋、安放预应力管道浇筑混凝土测量高程养生张拉移 挂 篮穿束测量高程测量高程压浆15 箱梁梁段砼浇筑质量检验表检查项目质量标准检查规定备注容许误差质量要求频度方法混凝土抗压强度（Mpa）不小于设计值3 组/每段每组 3 块 28d标养强度外观满足有关规范要求：梁段接缝错台小于2mm，无浮浆每段长度（mm）+5，-10 3 处/每段用钢尺量箱梁顶面宽度（m

32、m）30 5 处/每段用钢尺量箱梁高度（mm）+5，-10 5 处/每段用钢尺量腹板处腹板厚度（mm）+10，-0 5 处/每段用钢尺量上、中、下轴线偏位（mm）11 5 处/每段用全站仪测量相邻节段高差10 5 处/每段用水准仪测量不平衡荷载系数一端 1.04 另端 0.96 符合设计要求两合拢端竖向高差（mm）14 5 处/断面用水准仪测量中线偏差（mm）11 5 处/悬臂端用经纬仪测量合拢温度1525符合设计要求符合设计要求48h 连续观测混凝土浇筑时间3h 计时253 箱梁施工质量控制和要求16 检查项目质量标准检查规定备注容许误差质量要求频度方法模板安装相邻两板表面高差（mm）2 符

33、合公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）5 点/套用钢尺量表面平整度（mm）5 6 点/套吊垂线板面局部不平（mm）1 2 点/套用 2m 靠尺量预埋件位置（mm）3 逐个用钢尺量钢筋安装钢筋间距同排（mm）10 钢筋级别、直径、根数、间距均应符合设计要求2 断面/构件所有间距用钢尺量保护层（mm）5 沿周围查 8 处用钢尺量两层钢筋间距（mm）5 26 处/每面用钢尺量箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距（mm）10 510 个间距用钢尺量预应力张拉伸长值（%）+6-6 超出者查明原因，采取措施每束用钢尺量张 拉力 必须 满足 设计 要求每束断、滑丝数1 根超出者原则上换束每束张拉记录每个

34、断面断、滑丝数1总数超出者原则上换束每断面张拉记录回缩量（mm）6 超过者查明原因，采取处理措施每锚头用钢尺或百分表单根预应力钢筋断筋或滑移不允许管道坐标梁长方向（mm）30 抽查 30%，每根查 10 个点梁高方向（mm）10 抽查 30%，每根查 10 个点管道坐标同排（mm）10 抽查 30%，每根查 10 个点上下层（mm）10 抽查 30%，每根查 10 个点管道压浆设计强度3 组/每工作班7.077.077.07cm3标养 28d强度26 挂篮安装的施工要点17 261 主桁架、由于挂篮主桁架使用的型钢都是国产大型工字钢和槽钢，桥面板有坡度，因此所有在型钢与桥面顶板接触处均应用小钢

35、板垫平；、主桁架共 2 片，均为主要承重桁架，横向桁架为结构稳定构造桁架。施工时应注意此结构的特点，安装轨道时，应加强主桁支承点的铺设轨道精度要求，顺桥向轨距偏差 10mm，横桥向支承点偏差 10mm。、主桁架采用的2I45 工字钢是压弯构件，施工中考虑到由于前、中、后横梁支承点与主桁架结点位置的偏离所引起的弯矩影响，安装横梁时要严格控制精度，其高程偏差 5mm。、主桁架的主要受力部位根据加载试验后的变形情况采取局部加强的处理方法对主桁架加强。、挂篮在前移过程中，必须设置防倾覆手动葫芦，防倾覆手动葫芦的一端联结在挂篮的后横梁上；同时挂篮的行走也采用手动葫芦牵引缓进。262 吊带及锚固系统挂篮前

36、吊带、后吊带及底篮后锚（吊）点采用16Mn 钢带或级 32 精轧螺纹钢筋，并用双螺帽连接固定，来保证安全；内、外模滑道吊杆采用级32 精轧螺纹钢筋，施工应注意预埋吊杆孔。各锚固吊点位置偏差，内、外模滑道预留孔位置允许误差：纵向20mm，横向 20mm，底模主桁架及底模后锚点预留锚孔及预埋钢筋位置允许误差：纵向10mm。263 行走系统、主桁架行走a、必须用枕木和钢垫块垫平因箱梁横坡引起的高差，使主桁梁处于一个水平面上。b、移动挂篮时，去除后锚点约束，底板挂篮约束，顶起中、后横梁，使所有的横梁暂时离开轨道，先移轨道就位后，再移挂篮主梁行走。清除两边轨道障碍，开始牵引，牵引移动时应两边同时缓进，移

37、动时需设置防倾覆手动链条葫芦。、主梁行走由于主梁的移动是靠反压轮扣在H 型钢上滑动，所以滑道下应垫平，以保证滑18 行平顺，利于挂篮移动。264模板系统、由于箱梁高度变化较大，应沿高度方向分段拼装模板，便于高度调整。、由于内模有上、下倒角模，应在模板中部设置活动段，这样在高度调整时工作量较少。、外模高度变化时，由于底篮前后横梁的障碍，割去骨架后，焊缝必须牢固可靠。、内、外模骨架，必须搭设可靠的工作平台和上、下楼梯，底篮纵梁前端要挑出几根型钢，上面铺设木板搭设可靠的工作平台。27 钢筋施工工艺钢筋制作拟在钢筋棚配料、下料、对接、弯制、编号、堆码。下料前应核对图纸无误后方准下料。271 基本要求：

38、钢筋弯制前应对预应力槽口处作钢筋模型以确定钢筋与锚头有无干扰，以便事前采取措施，使钢筋避开槽口。绑扎钢筋前先在模板表面上用粉笔按图划好箍筋间距，用定位钢筋固定箍筋后，主筋穿过箍筋，按图纸要求间距逐个分开，先绑扎纵向的主筋，后绑扎横向钢筋。纵向主筋（通长筋）接长采用帮条焊工艺，单面焊，焊缝长10d（d 为钢筋直径）；焊接时应先由中间到两边，对称地向两端进行，并应先焊下部后焊上部，每条焊缝一次成活，相邻的焊缝应分区对称地跳焊，不可顺方向连续施焊；接头错开布置，两接头间距35 d 且不小于 500mm，搭接长度区段内接头面积百分率50%。其余钢筋采用绑扎接头，搭接长度一律为35d（d 为钢筋直径），

39、所有接头位置应互相错开，接头长度区内受力钢筋接头面积不超过25%该接头断面面积；绑扎箱梁顶面负弯矩钢筋应每个节点均要绑扎，所有主筋（纵向方向）下和腹模、翼缘侧面均应放置砂浆垫块，砼垫块的厚度及强度应满足要求。272 箱梁钢筋一次绑扎第一次绑扎箱梁底板、腹板钢筋，再安装内模板，然后绑扎顶板、翼板钢筋。钢筋绑扎以一标准节段箱梁为一单元，即一个标准节段箱梁的砼一次浇注。273 箱梁钢筋绑扎工艺流程图19 274 箱梁钢筋绑扎注意事项：底板上、下层的定位筋下端必须与最下面的钢筋焊接联牢。钢筋与管道相碰时，只能移动，不得切断钢筋。绑扎底板钢筋安放后锚点预留管道，安放底板管道绑扎腹板钢筋，安放竖向管道绑扎

40、底板上层钢筋及上、下层定位筋绑扎顶板下层钢筋安放顶板纵向管理、锚垫板和螺旋筋安放顶板纵向管道、锚垫板和螺旋筋顶板纵向管道安放和定位安放横向管道、锚垫板和钢筋网绑扎顶板上层钢筋及上、下层定位钢筋检查管道和锚垫板位置20 若挂篮后锚点或后吊点部件位置影响下一步操作必须割断钢筋时，应待该工序完成后，将割断的钢筋联结好再补孔。纵向预应力管道随着箱梁施工进展将逐节加长，多数都有平弯和竖弯曲线，所以管道定位要准确牢固，接头处不得有毛刺、卷边、折角等现象；接口要封严，不得漏浆。浇筑混凝土时，管道可内衬硬塑料管芯（在波纹管内壁衬砌以防预应力管道被砼压瘪，混凝土浇筑完成后拔出），这对防止管道变形、漏浆有较好的效

41、果。混凝土浇筑后及时通孔、清孔，发现阻塞及时处理。竖向预应力管道在上端要注意预留通气孔，下端要封严。为防止漏浆，上端应封闭，防止水和杂物进入管道。压浆管采用直径2cm 的硬塑料管作压浆管。275 混凝土浇注前检查要点：检查钢筋、预应力管道、预埋件位置是否准确；检查已浇混凝土接面的凿毛润湿情况；浇筑时随时检查锚垫板的固定情况；检查压浆管是否通畅牢固；严密监视模板与挂篮变形情况，发现问题及时处理；准备混凝土养生养护设备。28 箱梁砼工程281 箱梁砼工程箱梁砼为 C50 级的高强度砼，为了保证箱梁砼的质量，砼的试配必须满足以下要求；1）、C50 高标号砼应具有良好的工作性能和可靠性；2）、考虑到实

42、际砼施工不利因素影响及砼保证率，要求砼室内实验28d 的强度至少达到 1.15倍的 C50 的标准强度；3）、砼的早强性，砼 3d4d 的强度可达设计强度90%以上，满足箱梁张拉预应力筋的要求；282 砼生产供应条件：设置一个基本生产能力为30m3/h 的拌合站，成品砼利用卧泵供料浇筑各段箱梁。283 砼配合比水泥：选用 P.O52.5号普通硅酸盐水泥；21 骨料：泵送混凝土二级配；外加剂：混凝土中根据浇筑部位掺缓凝早强型高效减水剂；掺量及操作规程由试验确定；且缓凝控制时间根据每施工段的需要施工时间进行调整，满足施工要求。混凝土强度保证率P95；CV0.10；284 混凝土混合物的工作性能通过

43、配合比设计控制好砂率、外加剂、水灰比等指标去控制。高强混凝土水灰比低，因而水泥浆干稠，不能用增加用水量（水泥浆体积）来改善混合物的工作性能，必须根据施工工艺特点的要求，掺用适量高效能的减水剂、流化剂来改善其输送、振捣等工作性能，减少坍落度损失。285 保证外露结构砼表面美观的措施a、对整个箱梁砼结构采用同厂、同品种、同标号的水泥和相同的配合比，保证砼表面颜色一致。b、采用性能优秀的外加剂，以及优化砼配合比等先进技术消除砼身表面泛砂、气泡等现象使砼身表面光洁。c、采用大面积钢板作面板。模板接缝错台保持在2 毫米之内，并保持接缝整齐划一。d、箱梁砼浇注前，用高压水冲洗模板的面板，将模板表面的灰尘和

44、电焊残渣冲洗干净；箱梁砼浇注完成后，及时进行养生，以防止砼表面出现龟裂和裂纹。286 热期、雨期混凝土的施工及养护、砼浇筑温控防裂措施由于本桥箱梁砼的施工过程要经过夏季高热及雨季的施工季节，采取如何措施避免高热及雨季对箱梁砼的浇注影响，对保证箱梁砼的质量，防止因不利季节影响造成箱梁砼的设计强度达不到要求及箱梁砼的外表面开裂等都是施工中应该考虑的问题。热期混凝土施工，应制定在高温条件下保证工程质量的技术措施并应符合如下要求：2861 混凝土配制和搅拌材料要求：a、拌和水使用冷却装置，对水管及水箱加遮荫和隔热设施。b、水泥、砂、石料应遮荫防晒，以降低骨料温度，可在砂石料堆土上喷水降温。配合比设计应

45、考虑坍落度损失。可掺加减水剂以减少水泥用量和提高混凝土的早期强度。22 拌和站料斗、储水器、拌和楼都要尽可能遮荫。尽量缩短砼运输时间。经常测定混凝土的坍落度，以调整混凝土的配合比，满足施工所必须的坍落度。2862 混凝土的运输保证措施运输时尽量缩短时间，采用混凝土运输搅拌车，运输中慢速搅拌，到现场后采用卧泵直接泵送。热期施工混凝土，应有全面的组织计划，准备工作充分，施工设备要有足够的备件，应保证砼浇注的连续进行；从拌和机到入仓的传递时间及浇筑时间要尽量缩短，并尽早开始养护。混凝土的浇筑温度应控制在32以下，选择在一天温度较低的时间内进行。一般在下午 4:00 至次日上午 10:00。浇筑场地应

46、遮荫，以降低模板、钢筋温度，改善工作条件；也要在模板、钢筋上喷水以降温，但在浇筑时不能有附着水。应加快混凝土的修整速度，修整时可用喷雾器洒少量水，防止表面裂纹，但不准直接往混凝土表面洒水。2863 混凝土的浇筑保证措施标准梁段砼方量大约为42m3左右，由于箱梁顶板纵横钢筋较密为10cm 15cm之间，标准梁段的高度较高为1.5 2.5m，一次性浇注标准梁段的砼施工难度较大。其存在以下的不利因素在施工中必须引起足够的重视：一是由于顶板模板已经安装，振捣箱梁的底板、腹板砼较为困难，容易产生蜂窝麻面等质量问题,要加强振捣质量；二是由于浇注底板、腹板时，砼从顶板下料，往往有一些松散砼留在顶板上，待浇注

47、顶板时，这些砼已经初凝，也容易导致顶板出现松散层,散落的砼要及时振捣。同时为了保证箱梁外表砼颜色一致及美观，标准梁段砼浇注分一次施工，先箱梁底板、横隔板、腹板至顶板、翼板砼。标准梁段砼浇注施工要按挂篮设计图预留各种管道和预埋各种预埋件。标准梁段箱梁浇注施工注意事项如下:振捣人员须经培训后上岗，要定人、定位、定责，分工明确，尤其是钢筋密布部位、端模、拐角及新旧砼连接部位指定专人进行捣固，每次浇注前应根据责任表填写人员名单，并做好交底工作。以插入式振捣为主，对钢筋密集处辅小型振动棒(3.5cm)振捣，振捣分层厚度以 30cm厚为宜，振捣上层砼要垂直插入到下一层砼510cm左右；振捣的间距不得23

48、超过 60cm。腹板拐角处的捣固可以采用在内模上开洞进行。且振捣器于模板应保持510cm 的距离。浇注底板、腹板时，从顶板下料时应使用串筒下料，腹板与底板相交处的倒角部分砼，振捣时易引起腹板砼的流动，所以要特别注意该处砼的振捣，在底板砼浇注完成后加盖板封闭倒角。卧泵出口的砼不能直接倾倒在钢筋骨架上，用一块胶合板做下料板，减轻砼直接冲击钢筋和波纹管。振捣砼振捣器避免与波纹管直接接触，以防波纹管道移位；捣固完成后及时用硬塑杆在预埋的波纹管道内来回串动，以防水泥浆流进孔道内堵塞孔道。砼养护强度达到2.5Mpa后,拆除端头模,对梁端面进行凿毛处理，并在浇注下一梁段砼之前，用高压水冲洗凿毛的砼面。286

49、4 混凝土的养护为保证已浇好的砼在规定龄期内达到设计要求的强度，并防止产生收缩裂缝，必须对已浇注的砼面进行养护。覆盖浇水养护应在砼浇注完毕后（初凝后）进行，具体时间视温度而定，以粗麻布铺在砼上不黏结为准；用浸湿的粗麻布覆盖，经常洒水，保持潮湿状态最少7d；洒水养护中间不间断，不得形成干湿循环；砼的养护用水采用河水；2865 混凝土雨期施工混凝土雨期施工是指在降雨量集中季节对混凝土的质量造成影响时进行的施工。雨期要按时收集天气预报资料，混凝土施工要尽可能避开大风大雨天气。雨期施工应制定防洪水、防风措施，施工场地做好排水措施。施工材料如钢材、水泥的码放应防雨漏及潮湿。建立安全用电措施，防漏电、触电

50、。（1）准备雨期施工的防洪材料、机具和必要的遮雨设施；工程材料特别是水泥、钢筋应防水、防潮；施工机械防洪水淹没。（2）施工方法及技术措施雨期施工的工作面不宜过大，应逐段、逐片分期施工并及时覆盖；对受洪水危害的工程应停止施工，若必须施工时，应有抢险防洪措施。24 雨后模板及钢筋上的淤泥、杂物，在浇筑混凝土前应清除干净。沿海地区应考虑防台风措施，露天使用的电器设备要有可靠的防漏电措施，并尽量避开大风气候施工。2866 砼的冬季施工冬季施工是指根据当地多年气温资料，室外日平均气温连续5d 稳定低于 5时的施工，在冬期施工的工程，应预先做好冬期施工组织计划及准备工作，对各项设施和材料应提前做好防雪、防

51、冻措施，对钢筋的冷拉和张拉，应指定专门的施工工艺要求和安全措施。钢筋加工作业在室外进行时，最低温度不宜低于-20，并应采取防雪挡风措施，减小焊件温度差，焊接后的接头严禁接触冰雪。张拉预应力钢材时的温度不宜低于-15。控制混凝土的各项材料的温度，应满足混凝土拌和物搅拌合成后所需要的温度。当材料原有温度不能满足需要时，应首先考虑对拌和水加热，仍不能满足需要时，再考虑对集料进行加热，水泥只保温，不得加热。冬期搅拌混凝土时，骨料不得带有冰雪和冻结团块。严格控制混凝土的配合比和坍落度，搅拌时间应延长50%。混凝土拌和物的出机温度不宜低于10，入模温度不得低于 5。混凝土的运输时间应尽可能缩短，运输混凝土

52、的容器应有保温措施。混凝土浇筑前应清除模板、钢筋上的冰雪和污垢，浇筑完毕后采用蒸汽保养。预应力混凝土的孔道压浆应在正温下进行。2867 砼的防裂缝措施干缩裂缝：干缩裂缝的产生主要原因是砼浇注后养护不及时，表面水份散失过快，造成砼内外不均匀收缩，引起砼表面开裂；同时如果使用了含泥量大的粗砂配制的砼，也容易产生干缩裂缝。温度裂缝：温度裂缝是由于砼内部和表面温度相差较大而引起，深进和贯穿的温度裂缝多是由于结构降温过快，内外温差较大，砼受到外界的约束而出现裂缝。挂篮的变形引起的开裂：由于挂篮使用过程中，精轧螺纹钢筋的螺帽小范围的滑丝而导致吊杆下坠，致使已浇注的砼在初凝后受力而破坏，从而在砼的内部产生较

53、大的贯穿缝，防治措施就是在精轧螺纹钢筋的端头戴双螺帽。25 砼的浇注应按一定厚度、顺序和方向分层，应在下层砼初凝前浇筑完成上层砼，防止出现施工冷缝。砼浇筑结束后模板的拆除须滞后，有利控制收缩裂缝的产生。29 标准梁段砼的浇注施工标准梁段混凝土的悬臂浇注使用泵送，坍落度一般控制在1416cm，并应随温度变化及运输和浇注速度作适当调整。箱梁段施工其主要注意事项如下（标准节段挂篮悬浇施工工艺流程图如附图所示）：1）、砼的浇注应按一定厚度、顺序和方向分层，应在下层砼初凝前浇筑完成上层砼，保证混凝土的均匀性，防止出现色差。2）、箱梁各节段混凝土在灌注前，必须严格检查挂篮中线，挂篮底模标高；纵、竖两向预应

54、力束管道；钢筋、锚头、人行道及其它预埋件的位置，认真核对无误后方可灌注混凝土。其中线的标高要考虑箱梁预拱度的设计。箱梁其余截面尺寸的误差参考现行规范混凝土梁的灌注尺寸允许误差。3）、箱梁各节段立模标高=设计标高+预拱度+挂篮满载后自身变形+预应力张拉后的影响数，其中徐变对挠度的影响除作结构电算分析外，在实际施工中并不进行核算，此外，后灌注的梁段应在已施工梁段有关实测结果的基础上做适当调整，以逐渐消除误差，保证结构线型匀顺。4）、箱梁砼的灌注采取全断面一次灌注。箱梁梁段砼浇注时，应做到对称均衡施工，两端箱梁砼方量相差不能超过设计砼方量的3%，为控制腹板砼厚度，在安装腹板模板时，腹板厚度较设计值小

55、5mm，浇注中对拉螺杆伸长后即可达到设计厚度。5）、混凝土的灌注宜先从挂篮前端开始，以使挂篮的微小变形大部分实现，从而避免新、旧混凝土间产生裂缝。6）、各节段预应力束管道在灌注混凝土前，宜在波纹管内插入硬塑管作衬填，以防管道被压瘪；管道的定位钢筋应用短钢筋作成井字形，并与箱梁钢筋网架焊接固定，定位钢筋网架间距按设计图要求布置，以防混凝土振捣过程中波纹管道上浮，引起预应力张拉时产生沿管道法向的分力。7）、施工时应在挂篮上设风雨蓬，避免混凝土因日晒雨淋而影响质量。冬季施工应备保温设施（本桥标准节段的箱梁砼浇注施工基本上已经避开了冬季施工季节）。挂篮可以配备能保证全天候作业的设备，以提高作业效率和保

56、证质量。26 8）、在悬臂施工的整个过程中，两端的不平衡重量不得大于一个梁段的底板自重，确保挂篮安全。在悬臂浇筑完成前应提前做好两侧合拢准备工作，以便悬臂浇筑完成后及时合拢。并尽可能将长悬臂和边中跨合拢段避开大风季节，在每一梁段施工过程中出现大风预报应停止作业。9）箱梁浇筑过程中，应特别注意箱梁线形，控制好各梁段底模的立模标高，使成桥标高符合设计要求。各节段悬浇完成后，相邻两悬臂端的相对竖向标高差不应大于20mm，轴线偏差不大于10mm。10）、箱梁混凝土灌注完毕后，立即用通孔器检查管道，处理因万一漏浆等情况出现的堵管现象。210 预应力筋施工2101 钢绞线下料与穿束钢绞线的下料长度，等于孔

57、道净长加构件两端的预留长度。一般预留长度按 80cm计，实际可根据千斤顶长度精确计算出来。钢绞线的切断，采用砂轮切割机，以保证切口平整、线头不散。对两端张拉钢绞线采用整束同时穿入。单根穿入时，应按一定的编号顺序进行，以免钢绞线在孔道内人为的打叉现象；整束穿入时，钢绞线应排列理顺，沿长度方向每隔 2m3m 用铁丝捆扎一道，在端头一米范围内全部用透明胶带纸捆扎。穿束完成后，检查预应力管道（铁皮波纹管）上是否有破损，如发现裂纹或破洞应及时用透明胶带纸封死。2102 预应力筋波纹管道施工要点：纵向预应力孔道采用钢波纹管成孔，波纹管内径90mm，现场加工垫高覆盖堆放。对连续结构中呈波浪状布置的曲线束，且

58、高差较大时，在孔道的每个峰顶处设置泌水孔；起伏较大的曲线孔道，在弯曲的低点处设置排水孔；对于较长的直线孔道，应每隔 1215m 左右设置排气孔，有竖向弯曲的孔道在最低处及最高处均设排气孔，以利排气和排水及压浆。泌水孔、排气孔必要时可考虑作为灌浆孔用。波纹管的连接采用大一号的同型波纹管，密封胶带封口。波纹管孔道以钢筋网片固定定位，钢筋网片间距根据图纸安置，在任何方向的偏差在距跨中 4m 范围内不大于 4mm，其余部位不大于 6mm，以确保孔道直顺、位置正确。在孔道布置中做到：不死弯；不压、挤、踩、踏；防损伤；发现波纹管损伤，及时以27 胶带纸或接头管封堵，严防漏浆；平立面布置准确，固定；管道位置

59、的容许偏差平面不得大于 1cm，竖向不得大于 0.5cm。孔道接头纵向预应力孔道，用较通长孔道波纹管直径大一号的接头管进行接头，接头管长度为200mm，接长后以胶带纸包裹，以防漏浆。接头管均采用外接头，波纹管接头部位应旋紧并互相顶死。防止在穿束时接头管被破坏产生堵孔或钢绞线在接头部位顶在波纹管上穿不过去。锚垫板的安装锚垫板安放时保持板面与孔道保持垂直，压浆嘴向上，波纹管穿入锚垫板内部，且从锚垫板口部以海棉封堵孔道端口，外包裹胶带，避免漏浆堵孔。为保证锚垫板定位准确，在施工到齿板处时，换用改装后的内模，精确定位，将齿板与梁体一同浇筑。防堵孔措施在纵向预应力孔道内，于灌注混凝土前，穿入较孔道孔径小

60、10mm 的硬塑料管，在混凝土初凝前抽动，终凝后抽出，以防措施不到漏浆堵孔，此塑料管可多次倒用。竖向钢管应采取措施防止浇筑过程中漏浆堵管。2103 预应力筋张拉准备工作主梁纵向预应力钢束有12-s15.2，其相应张拉设备为YCW250 型千斤顶，其锚下控制张拉力为 234.4t。张拉前对所有的张拉设备定期进行标定；等箱梁砼强度达到设计允许张拉强度（砼强度达到设计强度的90%且龄期达到72 小时）以后进行张拉施工。设计要求两端张拉的应两端分别张拉，预应力张拉采用双控，但以应力控制为准，根据设计提供的伸长量对应力控制进行校核。安装锚具前，应将钢绞线表面粘着的泥砂及灰浆用钢丝刷清除。锚环或锚板表面的

61、防锈油可不再清除，但锥形孔须保持清洁，不得有泥土、砂粒等脏物。安装锚具时，应注意工作锚环与锚座对中，夹片均匀打紧并外露一致。安装千斤顶时，应特别注意其活塞上的工具锚的孔位和构件端部工作锚的孔位排列一致。严禁钢绞线在千斤顶的穿心孔内发生交叉，以免张拉时出现断丝等事故。工具锚的夹片，应注意保持清洁和良好的润滑状态。新的工具锚夹片第一次使用前，应在夹片背面涂上润滑剂（石蜡），以后每使用 510次，应将工具锚上的挡板连同夹片一同卸下，向锚板的锥孔中重新涂上一层润滑剂，以防夹片在退楔时被卡住。28 润滑剂采用石蜡。同时，为保证张拉施工质量，还需做好以下准备工作：a、对张拉人员进行岗前培训、定岗，并进行考

62、核；b、对进场锚具及力筋束进行严格的检验；c、张拉设备及仪表应有标准计量单位的标定测试鉴证；d、各种工作曲线和用表要齐全；e、检查安全设施；2104 预应力筋张拉施工张拉顺序：每一节段在横截面上必须严格两端同步对称施工。且应从箱梁两翼向箱梁中心线处顺序张拉。张拉力控制：主梁纵向预应力钢束为J15.24-12，其相应张拉设备为YCW250型千斤顶，其锚下控制张拉力为234.4t。张拉时要严格实施双控施工，即张拉力和伸长量均要符合设计要求。张拉程序（包括竖向预应力钢筋）：0 20%con 100%con（持续 2min 锚固）实际伸长值的量测方法为：LL1L2-C L1 一从初应力至控制张拉应力间

63、的实测伸长值（cm）；L2 一初应力时的推算伸长值（cm），可采用相邻级的伸长度；C砼构件在张拉过程中的弹性压缩值（不考虑）；纵向预应力筋设计图中所给的引伸量为L1；理论伸长值的计算：L（PL）/（AgEg）P=Px1-E-（KL+）/（KL+）P一预应力束的平均张拉力（N）；P一预应力束张拉力端的张拉力（N）L 一预应力钢材长度（cm）；Ag 一预应力束截面面积（mm2）；Eg 一预应力束(精轧螺纹钢筋)弹性模量（Nmm2）；29 从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；K孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；预应力筋与孔道壁的摩擦系数；设计要求两端张拉的应两端分别张拉，预应力张

64、拉采用双控，事前应实测（或由厂家资料提供）钢铰线延伸值、弹模、管道摩阻损失及锚具夹片硬度。以确定张拉伸长量控制值。每束预应力筋张拉顺序应严格按已定顺序张拉，张拉完后用砂轮机切除多余钢绞线，但锚固后的外露长度不宜小于30mm。同时，预应力筋在张拉过程中应严格遵循以下技术和安全技术措施：严格按照已定要求的顺序张拉，严禁超张拉或拉力不足；每束钢绞线断丝或滑丝不能超过1 丝，每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的 1%；张拉过程千斤顶对预应力筋施加的力要均匀、缓慢，反映到油表读数不应超过 4Mp/min；张拉过程中为避免钢绞线卡死和减少预应力损失，在张拉到初应力时一端油泵暂停，另一端继续施压，采取两端

65、分级（张拉，使钢绞线能在波纹管道内移动，当两端油表读数超过5Mpa，起动油泵继续张拉至设计值。张拉预应力筋时严禁任何人站在千斤顶的后方，或踏踩、碰撞预应力筋；测量预应力筋的伸长值及拧紧螺母时，应停止开动千斤顶；锚头封裹在锚头封裹前切除多余的钢绞线，但锚具外钢绞线的外露长度不宜小于30mm，并应保证钢绞线端头混凝土保护层厚度不小于20mm。张拉施工要点：a、张拉要保持平稳，分级施加预应力，一般按20%、40%、100%三级张拉，并按级记录油表读数和引伸量。张拉至最后一级时持荷2min，计算总伸长量；b、砼的抗压强度必须达到设计锚固强度后方可张拉；c、两端张拉时，要求两端同步施加预应力和控制伸长量

66、，当两端伸长量相差较大时，应查找原因，纠正后再张拉，不得强行张拉和强行封锚；d、千斤顶前的限位板要经常检查看是否有摩损，同时要测定限位板的厚度，防止30 因厚度变化造成回缩值超过设计要求；e、张拉后发现夹片破碎或滑移时，应在换夹片后，再行张拉。张拉后的回缩量大于设计规定值时，亦应重新张拉；f、张拉后实际延伸量与理论计算延伸值相差超过规范要求，应按以下要求查找原因：、检验张拉设备；、测定预应力钢铰线的弹性模量；、松张后再行张拉；g、由于纵向钢绞线的长度较长，千斤顶不能一次张拉到位，须采取多次回油张拉到位。211 孔道压浆张拉完成后应及时压浆，孔道压浆采用与砼同等级的水泥浆对孔道进行灌浆。压浆前应

67、用 0.5 1.0MPa的压力水冲洗管道，如需要时及时用压缩空气吹干孔中积水。预应力束长度超过25 米者，在孔道的中间较高部位预留出浆口，孔道要采用二次压浆，以保证孔道满浆，但两次压浆的时间间隔不应超过45min，压浆控制压应力为 0.5 0.7MPa。每批孔道压浆均应对水泥浆取试件送检，保证水泥浆强度不低于设计的强度。同时孔道压浆应注意以下事项：孔道压浆顺序为先下后上，将集中在一处的孔一次压完；水泥浆的泌水率最大不超过3%，水泥浆的稠度宜控制在1418s 之间；压浆以水泥浆充满孔道空隙为原则，一般在出浆口先后排出空气、水、稀浆、浓浆后，封闭出浆口，并保持不小于0.5Mpa的压力 2min 以

68、上，然后拔出喷嘴后立即用木头塞住；水泥浆中可掺入适当JM-外掺剂以提高孔道压浆的密实性，外掺剂的掺入量约为水泥用量的6.7%（以试验配合比为准）；采用正确的压浆顺序，对下层孔道应先压注，对曲线孔道和竖向孔道从最低点的压浆孔压入，并由最高点的排气孔排气和泌水。在压浆时将所有最高点的排气孔依此一一打开和关闭，以使孔道的排气通畅，这样可使孔道内的水泥浆结硬后不产生较大的空洞；31 在灌浆口与出浆口要设置球形阀门，当在出浆口冒出浓浆后，关闭出浆口的球形阀门，稳压二分钟，然后再关闭进浆口的球形阀门，以利浆体在锚怌中也是饱满的。孔道压浆完成后应立即将锚端水泥浆冲洗干净，同时清除锚垫板及锚具、端面砼的污垢，

69、并将端面砼凿毛，以备浇注封锚砼或为下一个梁段砼的浇注做准备；浇注封锚砼，其标号应与梁体砼相同，浇注时要仔细操作并认真捣实，使其与锚具处的砼结合密实。压浆过程中及压浆后48h 内，结构砼的温度不得低于5，否则应采取保温措施，当气温高于35时，压浆应在夜间进行。管道压浆结束后方可移动挂篮，进行下一节段悬臂施工。212 箱梁施工控制2121 挂篮行走系统就位的控制。在箱梁顶面两侧设平行对称辅助线，宽度为挂篮行走系统的中距，挂篮行走时，轨道中心压在辅助线上，挂篮前后横梁的中心点投影在桥轴线上。桥轴线和轨道中心线采用经纬仪控制。挂篮就位后要严格检查底横梁标高，砼浇注过程中，要用水准仪反复测下横梁各吊点的

70、变化，当超过5mm 时，要及时调整。2122 箱梁节段的控制长度控制是在第一次浇注好的箱梁端部基础上，上下游及轴线各设一个明显的控制点（即桩号），用经过鉴定的钢尺量测三个点位至相应墩位中心线上的点位距离，同时用全站仪复测校正来控制各梁段的长度，要求其误差不超过5mm，若超过则需及时调整。2123 具体箱梁立模标高的确定大跨径箱梁悬臂浇筑施工中，挠度控制极为重要。而影响挠度的因素较多，主要有挂篮的变形、箱梁段自重、预施应力大小、施工荷载、结构体系转换、混凝土收缩与徐变、日照和温度变化等。挠度控制将影响到合拢精度及成功与否，故必须对挠度进度精确的计算和严格的控制。箱梁悬浇段的各节段立模标高可参考下

71、式确定：HiH。+fi十(一f预)+f篮+fx 式中：Hi待浇筑段箱梁底板前端点处挂篮底盘模板标高(张拉后)；32 Ho该点设计标高；fi本施工段及以后浇筑的各段对该点挠度影响值，该值由设计提供，但须实测后进行修正，修正值约为设计值的0.6 0.9；f预本施工段顶板纵向预应力束张拉后对该点的影响值，由设计提供，但须实测后进行修正，修正值约为设计值的0810；f篮挂篮弹性变形对该施工段的影响值，在挂篮设计和加载试压后得出；fx由徐变、收缩、温度、结构体系转换、二期恒载、活载等影响产生的挠度计算值，其中徐变、收缩值可按一个月内完成的节段考虑，如一个月浇筑四节段，则其值分别按前四段的理论计算值的02

72、5、01、007、005计算，此值在昼夜平均气温为15Co以下时接近实际，当气温在 20以上时明显偏小，须进行修正。温度影响，主要是日照温差的影响，它影响立模的放样、复测精度等。因此，放样及复测等工作宜选定在早晨及夜间进行，否则应予以修正。如一次合拢时间相隔较长时，须考虑前期大悬臂箱梁在停放时间内的徐变和温度影响，以免后期强迫合拢而带来的巨大次内力影响。二期恒载和活载的影响应与合拢后全部底板束张拉完成对高程的影响一并考虑，由设计单位提供计算数据。高程控制以四等水准高程控制测量标准为控制网，箱梁悬浇以四等水准高程精度控制联测，选用自动安平水准仪，其偶然误差控制在5mmkm。2124 实际施工箱梁

73、线型控制箱梁线型是箱梁施工控制的主要内容。由以上计算悬浇段立模公式可以看出箱梁分段悬浇时，其挠度包括：a、各梁段自重引起的挠度b、挂篮前移及施工荷载变化引起的挠度c、温度变化引起的挠度d、各梁段预应力产生的挠度e、砼徐变引起的挠度这些因素均是在理想状态下挠度计算的依据，先用已浇筑梁段实测标高数据按“追踪法”进行计算下一梁段的施工标高，然后采用“倒折法”反算0#块处的标高来33 校正下一梁段的施工标高。施工时，严格按计算立模标高进行模板标高控制。挂篮变形值按砼比重根据挂篮变形观测成果进行折算。设计挠度值可能已经考虑了砼自重、砼徐变、温度、预应力等因素的影响，施工时可不预考虑。2125 箱梁施工高

74、程控制要点大跨径箱梁悬臂灌注施工中，结构的线形控制直接影响合拢精度及成功与否，是确保连续梁的施工质量的关键之一。施工中的线形控制要求比较精确，而影响挠度的因素极为复杂(挂篮变形、梁段自重、预应力施工、施工荷载、砼收缩与徐变、日照温差与温度变化、结构体系转换等)。施工中必须对挠度进行精确的计算和严格控制。悬臂箱梁的施工挠度控制1、各参数的测定根据对影响挠度的各因素及其影响机理的分析，确定施工现场待测参数，各参数及其测定如下：、挂篮的变形值施工挂篮的变形难以准确计算，通过挂篮荷载试验测定。在挂篮拼装后，采用砂袋试压法进行荷载试验，加载量按各梁段重量的最大重量确定。分级加载，加载过程中测定各级荷载下

75、挂篮前端变形值，可以得到挂篮的荷载与挠度关系曲线。根据挂篮的荷载与挠度关系曲线，可查出悬臂施工中各梁段荷载作用下挂篮将产生的变形。、施工临时荷载测定施工临时荷载包括施工挂篮、人员机具等。、箱梁混凝土容重和弹性模量的测定混凝土容重随着施工的推进采用常规方法测试。混凝土弹性模量主要测定混凝土弹性模量 E随时间 t 的变化过程，即 Et 曲线，采用现场取样通过万能试验机试压的方法，分别测定混凝土在7、14、28、60 天龄期的 E值，以得到完整的 Et 曲线。、混凝土的收缩与徐变观测混凝土的收缩与徐变采用现场取样，进行长期观测，在长期观测结果未出来时，采用以前其它桥梁施工中相同或相似条件下同标号混凝

76、土的试验数据。、温度观测温度观测分为大气温度观测和箱梁体内部温度观测，大气温度观测在与高程测量的同时进行，以便主梁高程代表性的确认。箱梁体内温度观测采用预埋元件进行，考34 虑到各 T 构的温度大致相同，任选1 个典型的截面作为温度测试对象。2、施工预拱度计算根据设计文件将提供预拱度及实际施工中的施工条件、使用材料及实际工期与设计假定不相同，施工中必须重新计算箱梁节段的预拱度。箱梁预拱度计算根据现场测定的各项参数由程序计算得出。3、悬臂箱梁的施工挠度控制、根据预拱度及设计标高，确定待灌梁段的立模标高，严格按立模标高立模。、成立专门观测小组，加强观测每个节段施工中砼浇注前后、预应力张拉前后、挂篮

77、前移就位后 4 种工况下悬臂的挠度变化。每节段施工后，整理出挠度曲线进行分析，及时准确控制和调整施工中发生的偏差值。、合拢前相接的悬臂最后23 个节段在立模时进行联测，以保证合拢精度。4、线形监控测量0#段是整个悬浇箱梁段的起始部位，在其顶布置 2 个测量控制点(包括 0段中心点)作为施工测量的基准点，控制整个桥的施工。施工测量中采用的测量仪器必须经过鉴定合格方能使用。、高程监测、高程测点布置与监测安排在每个箱梁节段上布设三个对称的高程控制点，既可以监测各段箱梁施工的挠度，又可以观测整个箱梁施工过程中是否发生扭转变形。各个梁段在立完模浇注混凝土前，在距端模 20cm处预埋 16 的钢筋，埋设位

78、置是箱梁腹板中间砼对应的箱顶，上端钢筋露出箱梁混凝土。在每个箱梁节段施工中的几种不同工况(立完模浇注混凝土前、混凝土浇注后、预应力筋张拉前、预应力筋张拉后)下，对已浇各梁段的控制点高程进行测量，以便观察各点的高程(挠度)变化以及箱梁曲线变化历程。、测量仪器选择与测量时间安排采用 S1水准仪来进行高程测量监控，每次的读数都采用主尺、辅尺观测，以消除粗差现象产生。测量时间安排在一天温度变化较小的时间里观测，即每天日出一小时后观测，以消除大气折光以及日照温差的影响，测量的工作持续时间越短越好。、箱梁悬浇高程控制程序箱梁悬臂施工中高程测量控制程序如图：35 监理复测浇注混凝土前高程观测混凝土浇注悬臂施

79、工中高程测量控制程序图支立顶板和翼缘模板灌注混凝土后高程观测张拉前高程观测张拉预应力钢束（筋）张拉后高程观测已浇各梁段观测已浇各梁段观测已浇各梁段观测已浇各梁段观测进入下一悬臂浇注段施工挂篮移动、就位后高程观测已浇各梁段观测定模板高程签发立模板通知单挂篮定位、立模、悬臂施工中的中线控制在 0#段施工完后，用测距仪将箱梁的中心点放置0#段上，并在箱梁段未施工前将两墩 0#段上放置的箱梁中心点进行联测，确认各个箱梁中心点在误差精度范围内，才进行下一步的箱梁施工测量。测量仪器采用全站仪。箱梁中心线的施工测量，首先是将全站仪安置在0#块的中心点，后视另一墩0#段中心点，测量采用正倒镜分中法。为使各箱梁

80、段施工误差不累计，各箱梁施工段的测距均以 0段中心点作为基点进行。2126 箱梁悬臂施工放样及挠度观测作业指导21261 主桥箱梁施工放样1#7#块施工放样：待 0#块施工完毕后，即进行挂篮拼装，同时测量队将平面及高程控制点引测到墩顶箱梁上并加以保护。挂篮拼装完毕后进行静载试验，以测定结构的弹性及非弹性变形值，为后续施工的箱梁梁段立模数据提供可靠数据依据。（1）挂篮行走系统就位的控制：在箱梁顶面两侧设平行对称辅助线，宽度为挂篮36 行走系统的中距。行走时，轨道中心压在辅助线上，挂篮后横梁的中心点投影在桥轴线上。桥轴线和轨道中心线用全站仪放出桥梁中心线，作为挂篮行走时的参考。（2）箱梁节段的控制

81、：箱梁位于直线上，长度控制是在每一次浇注好的箱梁端部基础上，上下游及轴线各设一个明显控制点（即桩号控制点）用钢尺量测三个点至相应位置的点位距离，要求其实测距离与设计距离误差不超过毫米；同时用全站仪将模板前端中心点调整至桥轴线上，并将梁宽调整至设计宽度，其误差不得大于规范要求。（3）箱梁线型控制：箱梁线型是箱梁施工控制的主要内容。其标高包括：设计标高预拱度值施工调整值（包括挂篮变形及温差引起变位）。其中设计标高、预拱度值均在理想状态下计算所得，按设计要求设置。施工调整值中的挂篮变形值可从静载试验中获取可靠数据。温差所引起的变形可先用已浇筑的梁段实测（即挠度观测）标高数据进行“追踪法”计算下一梁段

82、的施工标高，然后采用“倒拆法”所算之0块处的标高来校正下一梁段的施工标高。为了达到施工控制的目的，实际施工中采用如下措施加以控制：获取设计标高、预拱度值及挂篮变形；对已浇筑的梁段标高进行实时监测，并对下一梁段的各施工过程中标高变化趋势进行预测，并尽量根据实测数据建立起悬臂长度，箱梁质量，温度与变形的三元线性回归分析模型以确保预测值的准确，对温差引起的变形进行预测。挂篮移至设计位置后，并精确调整模板标高。预埋标高变形监测点。待梁段浇筑后进行下一轮的标高变形监测及温差引起变形值的预测。边跨现浇段施工放样：待现场地面平整处理好之后，按设计意图放样出来支架搭设范围。并测量几个标高控制点用于控制支架的搭

83、设高度。待支架搭设完毕后进行加载预压，消除支架非弹性变形并获取支架弹性变形值。先对铺设的底模标高进行调整并在其上放样侧模安装平面位置，之后立侧模、翼缘板并进行标高及平面位置调整。边中跨合拢段施工放样：边跨合拢平面位置已固定，只需按施工技术规范要求调整好合拢段两端梁段的标高差达到要求即可。37 21262 挠度观测（1）观测方法悬臂箱梁的挠度观测，采用水准测量的方法，周期性地对预埋在悬臂中每一块箱梁上的监测点进行监测，在不同施工状态下同一监测点标高的变化就代表了该块箱梁在这一施工过程中的挠度变形。挠度观测的相对基准设置在7、8墩的 0 号块上。由于各墩所承受的悬臂荷载的不断增大，各墩会存在沉降变

84、形。同时由于墩柱较高，会存在收缩徐变，所以0#块的水准点是不稳定的，为真实地反映箱梁的挠度变形，必须设置绝对基准，以导线控制点为准。每次观测时转点，观测完毕后闭合，予以修正。7、8墩承台的沉降监测，可采用普通水准返回的方法施测。（2）观测周期挂篮悬臂浇筑法的每一箱梁段的施工，可分为三个阶段，即挂篮前移阶段、浇筑混凝土阶段和张拉预应力阶段。以三个阶段作为挠度观测周期。即每施工一个梁段，应在浇筑混凝土前后和张拉预应力后，对已施工的箱梁观测一次，其标高的变化就代表了该点所在的箱梁在不同施工阶段的挠度变形全过程。（3）观测的水准路线形式以 7、8各墩 0 号块的水准点为起终点，采用闭合水准路线的形式进

85、行水准测量。（4）观测精度为了能监测箱梁较小的挠度变形，并使外业观测的工作量适中且易于达到设计的观测精度，拟在挠度变形观测中采用工程测量变形四等水准仪测量的精度等级要求和观测方法进行施测，能测量到变形量大于2mm 的挠度值。（5）挠度观测点的埋设为监测悬臂中各块箱梁在施工过程中的挠度变形情况并指导施工，在每一块箱梁腹板顶面分上、下游及轴线位置方向埋设直径约16mm，长度为 30cm40cm的钢筋。要求顶部尖圆，在浇筑混凝土时预埋好，端头露出面约 5mm，作为挠度监测的观测点。考虑到所采用挂篮的结构特点，观测点埋设在腹板顶部，以保证观测点本身的稳定性和极大限度地反映挠度变形。同时也不妨碍挂篮的前

86、移。通过三个点的挠度比较，可观察该块箱梁有无出现横向扭转，其二是同一块箱梁上有三个观测点，其监测结果可进行比较相互验证，可确保各块箱梁挠度观测结果的正确无误，从而真实地反映变形。（6）挠度观测时间38 由于在挠度观测过程中温度影响值较大，为减少温度对观测结果的影响和施工对观测工作的干扰，挠度观测安排在清晨6:008:00 时间段内观测，同时记录空气温度及箱内温度。（7）立模标高及纵断面高程测量一定要定点定时定人定设备，同时挂篮前后吊带受力要均匀，保证数据的精确。第三章边跨现浇段及边、中合拢段施工31 主桥边跨现浇段施工现浇段长度为 9.5m；支架施工并进行预压控制，预压重量按等载预压（一期恒载

87、+施工荷载）的重量进行。根据施工现场及结构设计要求采用门式支架现浇方案，即沿桥梁纵向按 60cm 的间距布设门式支架，在与边跨合拢段接近位置按30cm的间距布置支架。作为边跨合拢段吊架梁体下支撑；在支架上铺设工字钢和方木。支架搭设前对地面进行平整，翻挖 60cm拌 6%灰土处理，用压路机碾压夯实，并浇筑 5cm 砼硬化层，并注意预压处地基横坡，以利雨天排水。支架从下至上逐层搭设，严格检查扣件处的安装质量，确保支架结构完好。支架预压必须待支架充分稳定达到连续3 天累计沉降不超过 3mm 且预压时间不少于7 天后方可支设底模，在模板上设置反均匀沉降量值。沉降量值包括地基的沉降量、支架的弹性变形和非

88、弹性变形量、模板后方木压缩量。支架的弹性变形和非弹性变形量可由预压计算所得；模板后方木压缩量可根据预压情况计算所得。模板按照要求铺设后，绑扎钢筋、预埋预应力管道及其它预埋件，经监理工程师检查合格后一次性完成砼浇筑。32 合拢段施工合拢段梁高均为 1.7m，底板厚度为 25cm，腹板厚度为 44cm，箱梁顶板厚为 25cm。每个合拢段长度为2.0m，边跨合拢段 C50混凝土为 19.26m3，重 50.08t；中跨合拢段砼数量为 22.99m3，重 59.77t。32.1、总体方案全桥箱梁合拢由边至中进行，即先合拢边跨，最后合拢中跨，边跨合拢段、中跨合拢段利用挂篮将底模、侧模系统前移到位并用精轧

89、螺纹钢反吊在两侧梁体上，然后挂篮后退再进行施工。在施工边跨现浇段和8#、12#节段时预埋好劲性骨架接头钢板，劲性骨架的锁定39 按又撑又拉的原则进行设计，劲性骨架预埋钢板预埋时充分估计施工误差，留足预埋槽钢之间的间距，且同一合拢段后施工的一个悬臂端预埋时其横向、竖向相对应箱梁的位置应与先施工的一个悬臂端保持一致，尽量使合拢时预埋槽钢在一条直线上。合拢段合拢时必须满足设计要求，轴线偏差小于1cm，两端高差不大于1cm。合拢前对节段的标高及轴线进行联测，并连续观测气温变化及梁体相对标高的变化和轴线偏移量，观测合拢段在温度的影响下的梁体长度变化。连续观测时间不少于48 小时，观测间隔一般可3 小时观

90、测一次。并将结果上报监理和设计单位，以便必要时对合拢工艺采取相应的措施。合拢前清除 T构上不必要的施工荷载，使全桥T构处于相对平衡状态。合拢温度选择在一天中温度最低的时段进行。合拢时间宜选在日照温差小的阴天或温度变化幅度较平稳的时间段进行。大致是午夜合拢锁定，凌晨开始浇注混凝土。边跨合拢段砼浇筑前先解除6#、9#墩顶的支座锁定（支座出厂时厂家已锁定、用氧割切除其锁定螺铨）。合拢段混凝土浇注完毕后，养生至达到设计要求强度后，按设计张拉预应力束并锚固。关于体系转换的过程：边跨合拢段张拉完成后，立即解除临时支撑的约束，应遵循边张拉边解锁的原则进行。中跨合拢段锁定后，立即解除7#墩活动支座的锁定，然后

91、浇注合拢段砼。322、施工工艺流程图（见附表）323、边跨合拢段施工方案T 构施工结束后，清除箱顶、箱内的施工材料、机具，用于合拢段施工的材料、设备有序放至 0 号段附近。挂篮前移之前需先将边跨现浇段端部模板拆除1m。然后利用挂篮将挂篮模板系统前移就位。因边跨合拢段长度为2m，而底、侧模长度达4.0m，为防止接缝位置错台，在底、侧模上再铺设一层竹胶板，各伸入两侧梁体10cm，保证模板能够贴紧梁体。模板两端与悬臂端及现浇段箱梁接触处贴双面胶防止漏浆。焊接劲性骨架前，应先解除6、9#墩支座锁定，让现浇段能自由移动，考虑到支架与现浇段一起移动，应将与墩帽顶死的钢管割掉。40 为保证施工前后悬臂端和现

92、浇段不应砼重量的增加而发生变行，施工时需在在12#块和边跨现浇段配置水袋。边跨合拢段混凝土数量为19.26m3，重量为 50.08 吨，距 0#块中心距离为 27.5 米，由悬臂端和边跨现浇段各承受一半。则对0#块中心产生的弯矩为：M=50.08/2*27.5=688.6T.m 水袋距 0#块中心距离为 26.5m，则需装水容量为：V=688.6/26.5=26m3。浇筑合拢段时按浇筑混凝土方量:水的重量=19.26:26=1:1.34的比例进行放水,即放水重量为已浇混凝土方量的1.34倍.混凝土浇完时,水袋中的水恰好放完。浇筑时，由试验室负责旁站，随时提供已浇混凝土数量。由专人负责监督放水工

93、作。边跨合拢段混凝土达到强度后，张拉剩余的钢绞线，完成整个合拢工作。324、中跨合拢段施工方案解除临时支撑并将7#墩位置的活动支座临时锁定。中跨合拢段底、侧模利用挂篮的模板。悬臂施工结束后，一侧挂篮后退，用另一侧挂篮将底、侧模前移到位，用精轧螺纹钢将模板反吊在两侧梁体上，然后挂篮后退至与另一侧挂篮相同位置。为防止错台，底、侧模与边跨合拢段一样多铺设一层竹胶板。钢筋、模板完成后、浇筑砼前将劲性骨架焊死在预埋钢板上，浇筑砼时两侧等效放水，确保浇筑前后悬臂端受力不变。中跨合拢段混凝土数量为22.99m3，重量为 59.77 吨。距 0#块中心距离为 27.5 米，其对 0#块中心产生的弯矩为：M=5

94、9.77/2*27.5=821.8T.m 水袋距 0#块中心距离为 25m，则需装水容量为：V=821.8/25=32.9m3。浇筑合拢段时按浇筑混凝土方量:水的重量=22.99/2:32.9=1:2.86的比例进行放水,即放水重量为已浇混凝土方量的2.86 倍.混凝土浇完时,水袋中的水恰好放完。浇筑时，由试验室负责旁站，随时提供已浇混凝土数量。由专人负责监督放水工作。边跨合拢段混凝土达到强度后，张拉剩余的钢绞线，完成整个合拢工作。合拢段施工时，每个T 构两悬臂端加载应对称平衡，而且在合拢施工过程中两共41 轭悬臂端受力要基本保持不变，尽可能保持悬臂端的稳定，以防止合拢过程中悬臂箱梁变位引起合

95、拢段混凝土在凝结之前发生明显的体积改变而破坏，同时，也保证了大桥的成桥线型。325、合拢段劲性骨架的施工预应力混凝土连续梁悬臂施工时，在合拢段的施工过程中，由于昼夜温度变化、新浇混凝土的早期收缩、已完成结构混凝土的收缩徐变、新浇混凝土的水化热的影响、结构体系的变化以及施工荷载等因素对尚未达到强度的合拢段混凝土的质量造成直接影响，成为结构的重要环节。因此，施工中必须高度重视合拢段的结构措施，使合拢段与两侧梁体保持变形协调，在施工过程中能传递内力，确保工程质量。325.1 临时约束锁定的原理临时约束锁定即指对连续梁合拢口采取技术措施，其目的就是确保合拢段接缝不出现拉开现象，使混凝土不过早承受压力。

96、325.2 合拢口方案、措施本桥边、中跨合拢采取劲性支撑方案，劲性支撑采用采用“预埋钢板+连接工字钢钢+预埋钢板”三段式结构。325.3 合拢口劲性支撑结构的力学分析为简化计算，将温度变化产生的轴向内力按线膨胀计算，并将变截面箱梁分段按其平均截面计之。假定合拢口两侧支座处在温度变化时仍锁定，见图1 所示。图1 温度应力计算示图设箱梁升温时产生的自由伸长量为tl，由于两端约束产生的缩短为Nl，则hhggtLtatlal2(1)因hgaa，有ltalLltalhghght2(2)42 又niihhihgggnihhihgggNAElAELNAElNAElNl1122(3)假设两端墩身无位移，依变形

97、协调原理Ntll得niihhhigggAElAELtlaN12(4)式中：N 箱梁因升温所受的轴向力；ghaa、分别为混凝土和钢的线膨胀系数；ghlll、分别为合拢段总长及悬臂灌注段长度和合拢口的钢支撑长度和合拢口的钢支撑长度；ghEE、分别为混凝土和钢的弹性模量；ihA箱梁的第 i 段的平均截面积；ihl箱梁的第 i 段的分段长度。因为合拢期很短，在此期间混凝土发生的徐变很小，可以忽略，则刚性支撑所受的压力即约等于 N。沭北运河大桥连续梁节段数据表节段编号断面遍号断面面积平均断面积计算长度Ahi/lhi备注A Ahi lhi15 38.04 0 26.23 4.5 5.829 18 14.4

98、2 1 13.965 3 4.655 19 13.51 2 13.12 3 4.373 20 12.73 3 12.045 3 4.015 21 11.36 4 10.805 3 3.602 22 10.25 5 10.1 3 3.367 23 9.95 6 9.84 3.5 2.811 24 9.73 7 9.68 3.5 2.766 25 9.63 合计26.5 31.418 为大致了解温度内力的大小，可以以下式计算：43 NttAlEtlaAEltlaNniihihhhniihhihh46411102914010418.31105.35.2600001.0 (5)从（5）式可以看出由于箱

99、梁截面较大，假定合拢期间箱梁产生10左右的温差，将会产生数万吨的温度内力，如此大的力刚性支撑是难以承受的。为确保结构的安全性和方便施工，在合拢口劲性骨架锁定后立即释放一端的固定约束。当合拢口一端固结约束取消后，其一端梁可沿支座滑动，合拢口刚性支撑可按下式计算选定截面。N=Qf 式中:Q 半跨及相连自由伸缩梁段的自重 Q=899.31*2.6=2338(t)f 支座摩阻系数，取f=0.06 则，N=2338 0.06=140.3(t)=1.403106(N)选用 8 组 I45c 工字钢钢的杆件A=7120.4=963.2(cm2)=9.632 104(mm2)压应力=AP=1.403106/9

100、.632 104 =14.6(MPa)=140MPa 满足受力要求。3254 注意事项合拢段劲性骨架按设计图设置。合拢段两端后施工的一侧在钢板预埋时，要充分估计箱梁纵向施工误差并考虑温差范围，留足预埋钢板之间的间距；仔细测量箱梁横向已施工一侧预埋钢板的位置，精确定位，尽量保证合拢段横截面的位置相同，以使合拢施工时两侧预埋槽钢尽可能在一条直线上（其精度与箱梁合拢精度相同）。T 构梁段及合拢段施工时，若普通钢筋与钢板发生干扰时，可适当移动普通钢筋的位置。合拢段普通钢筋绑扎完毕，预应力束束安装就位，两端悬臂配重设置完成及标高调整到位以后，选择合适的温度及时间段，按设计要求锁定劲性骨架。焊接时安排多名

101、熟练的焊工同时施焊，并尽量控制在1 小时内完成，焊完后仔细检查焊缝质量是否满足设计要求。326、合拢段预应力施工3261 穿束合拢段预应力筋张拉时，按设计的要求按先长束后短束的顺序进行，先张拉合拢44 束，然后张拉底板纵向束。预应力钢绞线经检验合格后方可使用。下料长度根据计算确定，加工一律采用砂轮锯或切割机，不得使用电弧，编束应理顺直，绑扎牢固，防止互相缠绞。做好各种波纹管道的放置定位，并按设计和规范要求做好预应力钢筋的张拉。3262 预应力张拉同悬臂现浇标准段施工步骤与要求。327、合拢段混凝土施工3271 混凝土的浇注合拢段混凝土选择在一天之中气温较低时（一般选择在凌晨），尽量保证新浇注的

102、混凝土处于气温上升的环境中，在受压状态下达到终凝，以防混凝土开裂。边跨合拢段混凝土方量为19.26m3，中跨合拢段数量为22.99m3，控制在 2 小时内完成。浇注前，与12#块件砼接触面必须凿毛处理，对材料（水泥、石子、砂）及各岗位人员、机械的就位一一落实。混凝土浇注前，必须对模板管道、钢筋、预埋件认真检查，报监理批准后方可浇注。混凝土浇注时，通过合拢段附近的箱梁顶板预留天窗浇注底板混凝土，开始浇注腹板混凝土时，从顶板入模。混凝土浇筑时采用插入式振捣器振捣。振动棒不可在钢筋上平拖，振捣棒不准碰撞预应力管道、模板、钢筋、辅助设施（如定位架等），在浇腹板以上的混凝土时，预应力管道密集，混凝土振捣

103、要格外小心，防止漏浆。在合拢段劲性骨架处，要加强振捣保证骨架箱内砼的质量。备用足够数量的彩条布，浇注时若下雨，则采用彩条布遮雨，保证砼质量。合拢段混凝土浇注过程中，指定专人放水，保证T 构的平衡及合拢段的稳定。3272 混凝土养护箱梁现浇段混凝土浇注完毕后及时抹面，顶板混凝土应进行二次抹面，及时用土工布覆盖，洒水养护，防止形成表面干缩裂缝。当温差过大时，悬臂端应覆盖，以减少温差引起悬臂端变位对合拢段混凝土产生影响。328、合拢段施工安全注意事项45 1)连续箱梁在合拢前，必须注意结构安全。T 构两侧应注意平衡，对称施工，避免发生结构倾覆。2)在挂篮退回时，移动应两侧同步进行。3)工人在挂篮边上

104、操作时，应系好安全带、戴好安全帽。避免落下重物击伤过往般只。4)浇筑中合拢段混凝土时，应在中跨悬挂示警灯，提醒船只绕开中合拢段位置前进。5)中跨合拢段底模拆除采用船运，拆除时应和海事局先行沟通，进行航运管制。第四章质量保证措施一、质量保证措施11 建立健全质量保证体系遵循全面质量管理的基本观点和方法，按照国际ISO9002 操作标准，根据我单位制定的程序文件和质量手册，建立健全质量保证体系，严格按体系运作，开展全员、全过程的质量管理活动。项目部成立质检部，施工队设专职质检员，班组设兼职质检员，协助班组长做好质量工作，并作好各种记录，保证工程质量责任到人，实行全过程控制，使工程质量始终处于良好的

105、受控状态和可追溯性。1.2 组织保证措施以项目经理为组长的工程质量管理领导小组，对工程质量负全面领导责任。项目部设质量安全部、专职质检工程师，工班设兼职质检工程师，工班设质检员，对工程全过程实施质量控制。1.3 制度保证措施1.3.1建立健全工程质量终生责任制实施项目工程质量终身责任制。以质量责任的可追溯性明确质量责任和工作分工，确保全体质量相关人员以高度负责的态度对待质量工作，实现以人员素质保证工作质量，以工作质量保证各项目制度和现场操作到位的良性工作循环。1.3.2实行质量检查工程师监督制度项目部、各专业施工队设专职质检工程师。项目部将以制度化管理确保现场质检工程师对工程质量检查监督的有效

106、性；同时以行政手段赋予质检工程师对工程质量实施奖惩权威性。46 1.3.3建立健全质量检查评审制度根据工程特点和有效控制工程质量的需要，依据单位ISO9002 程序文件规定，建立健全现场工程质量的检查与评审制度。项目部每月组织一次质量抽查，每季度组织一次质量检查，根据质量抽查和检查情况，召开工程质量评审会议，分析质量问题，消除质量隐患，提出整改措施，确保质量管理工作及时有效。1.3.4教育培训制度分期实施新技术培训。首先对工程技术人员和管理人员进行培训，然后由技术人员利用工程间歇、节假日、冬雨天对职工进行培训，以提高职工质量素质，作好宣传教育工作，提高参建职工对质量工作的重视，强化质量意识。1

107、.3.5推行全面质量管理制度项目部成立 QC 小组，产随工程进展开展活动。通过QC 小组活动，进一步强化全员参与质量工作的意识，形成上下成线、横向成网的质量管理网络。1.3.6建立与监理工程师联系制度项目部、施工队的质检工程师是我方与监理工程师的联络员，质检工程师及时听取监理工程师对本项目质量工作的意见，特别对监理工程师提出的改进意见、措施应及时组织有关人员进行落实。项目部质量评审会议邀请监理工程师参加，将本项目的质量管理体系与监理制度接轨。1.3.7测量、试验监测制度我们将成立施工技术部、质检部、物资部和工地实验室，配备足够的技术力量和先进的仪器设备，与监理工程师一道严把质量监测关。测量：根

108、据设计图纸给定的测量基线和坐标，利用全站仪、经纬仪进行定位和施工放样，利用水准仪进行标高控制，坚持测量复核制度，不经换手复核的测量无效。试验：水泥：必须有出厂合格证及出厂日期，并以同厂、同品种、同标号的水泥不超过150 吨为取样单位进行抽验，利用水泥净浆标准稠度与凝结时间测定做标准稠度用水量、凝结时间和安全性试验。砂浆：根据设计标号，用砂筛天平和烘箱测出砂的级配和含水量、干容重来确定砂浆配合比，制作试件，利用压力试验机检验其抗压强度。47 混凝土：根据设计强度，通过试验确定配合比，利用砼贯入仪根据阻力法测砼凝结时间，现场施工用坍落度筒检测坍落度；按规定制作试件，用压力试验机进行强度试验。钢材：

109、按试验规程和合同技术规范要求取样，用洛氏硬度计检测钢材硬度，用万能材料试验机对钢材做拉伸和冷弯试验，严格做各种焊接试验。砂、碎石：按批取样，以砂筛和石筛分试验，用烘干机、天平测其含水量、干容重等。1.4 分阶段质量控制措施质量控制阶段：施工项目的质量控制是从工序质量到分项工程质量、分部工程质量、单位工程质量的系统控制过程，也是一个由对原材料的质量控制开始，直到完成工程质量检验为止的全过程的系统过程。施工项目质量可分为事前控制、过程控制和事后控制三个阶段（变分别称为初步控制、生产控制、合格控制）：1.4.1事前质量控制：指在正式施工前进行的质量控制，其控制重点是做好施工准备工作，且施工准备工作要

110、贯穿于施工全过程中。1.4.1过程质量控制：是指在施工过程中进行的质量控制，其策略是：全面控制施工过程，重点控制工序质量。具体措施有：-工序交接有检查；-隐蔽工程有验收；-质量预控有对策；-计量器具校正有复校；-施工项目有方案；-设计变更有手续；-技术措施有交底；-钢筋代换有制度；-图纸会审有记录；-质量事故处理有复查。-配制材料有试验；行使质控否决：如发现质量异常、隐蔽工程未经验收、质量问题未处理、擅自变更设计图纸、擅自代换或使用不合格材料、未经资质审查的操作人员无证上岗等，均应予以否决；质量文件有档案：凡与质量有关的技术文件，如水准点、坐标位置，测量放样记48 录，沉降、变形观测记录，图纸

111、会审记录，材料合格证明、试验报告，技术交底记录，各种施工原始记录、隐蔽工程记录，设计变更记录，竣工图等都要编目建档。1.4.1事后质量控制指在完成施工过程形成产品后的质量控制。具体工作内容有：准备竣工验收资料，组织自检和初步验收；按规定的质量评定标准和办法，对完成的分项、分部工程和单位工程进行质量评定；组织竣工验收。1.5 技术保障措施开工前准确确定桥位，设置水准基点。施工期间定期检查中线及标高，确保桥位中线、跨度及各部位标高准确无误。砼拌合站、集料存料场地面用素砼做硬化处理，防止泥土污染原材料。砼采用集中拌合方案施工，砼生产采用配电子控制供料系统的强制式搅拌机，使材料偏差满足规定要求。砼所用

112、粗骨料使用分级级配，石质力学性能及针片状颗粒和粉尘含量符合规范要求；砂子含泥量控制在规范规定之内。结构外露砼表面采用大块钢模板施工，大块钢模板施工前首先进行试拼整修，浇注砼前应将模板表面清理干净并涂抹实验良好的脱模剂。墩和墩帽模板采用大块钢模一模到顶一次性灌注；所有模板拼装时在接缝处夹海绵条摸模板胶，使板缝严密、不漏浆。按规范要求设置钢筋接头，使用合格的电焊条施焊，并保证钢筋有足够的保护层厚度。2、质量保证图表质量保证图表是对保证措施的细化、具体化，是施工过程质量控制的操作标准、规范，共有施工过程质量检测程序图、质量保证要素图、原材料与施工工艺检查控制项目表详见下图：49 质量体系要素构成管

113、理 职 责质 量 体 系 原 则质 量 成 本任务承接半成品与成品保护施工准备采购施工过程控制施工过程控制工序管理点控制不合格的控制与纠正工程质量的检验与验正回访与保修工程（产品）安全与责任测量和试验设备的控制人员统计方法的应用质量文件和记录50 施工过程质量检测程序图图纸研究核对施工方案设计监理审批测量成果检测准备工作检查不合格复测分项施工分项检测分部施工分部检查材料质量控制合格达不到优良优良达不到优良单位工程检验创优目标实现优良优良51 原材料与施工工艺的检查控制项目表项目检 查 内 容材料钢筋出厂证明书、机械性能检验钢绞线出厂证明书、机械性能检验水泥出厂证明书、标号检验砂、石级配、含泥量

114、、压碎值、强度水有害物质含量工艺钢筋工程制作安装的数量、位置、间距、长度、保护层及焊接质量模板工程中心偏位、标高、直顺度、平整度、垂直度混凝土工程配合比、塌落度、密实度、外观第五章 工期保证措施箱梁施工，工期紧，任务重。为确保工期，将采取以下措施：1、把“坚持保证工期”作为完成工程合同的最高目标，把工期化为若干段进行目标管理，制定切实可行的详尽的工程计划，把工期化为若干段进行目标管理，制定切实可行的详尽的工程进度计划，配备足够的施工人员及机械设备。2、各作业班组劳动定额与工期效益挂钩，充分调动每个施工人员的积极性。3、分析工程项目困难条件和难点部分，作出克服困难的详尽周密的施工组织设计，确保整

115、个施工过程中重点工程全天24 小时三班作业。4、加大内部管理协调力度，合理统筹安排施工计划，以总工期为目标，掌握轻重缓急，保持稳健的施工节奏。第六章安全保证措施1、建立健全安全保证体系项目经理部设立安全管理小组，由项目经理任组长，工地设立专职安全员，班组设兼职安全员，从而形成一个健全的安全保证体系，详见下图安全保证体系框图。安全管理小组主要负责贯彻执行国家有关安全施工的方针政策、法令、规章制度和上级有关规定，协助领导在“安全第一，预防为主”的方针指导下组织和推动施工中的安全工作。工地专职安全员的职责是认真贯彻执行上级有关安全施工的规定，推动和组织施工中的安全工作，在业务上接受上一级安全管理部门

116、的领导。班组兼职安全员协助班组长组织安全活动，进行现场安全检查，组织学习安全规程、制度及上级部门颁发的有关文件，模范遵章守纪，对违章作业者进行批评教育，52 指导班组人员正确使用个人防护用品等。2、落实安全责任，实施责任管理根据“全员管理、安全第一”的原则，建立各级人员安全生产责任制，明确规定各级领导、职能部门、工程技术人员和生产工人在施工生产中的安全责任。施工安全制度主要有：安全生产责任制度、安全生产教育制度、安全检查制度、安全技术措施制度、安全交底制度、事故分析和处理制度等。3、强化安全管理与训练进行安全教育与训练，增强人的安全生产意识，提高安全生产知识，有效防止人的不安全行为，减少人的失

117、误。安全教育包括知识、技能、意识三个阶段的教育，教育的主要内容有：进行安全思想教育，学习国家劳动保护法规、安全施工管理条例等；进行安全技术、工业卫生的科学知识教育，进行典型经验和事故教训的教育；进行法制教育等。通过教育和训练，不仅要使操作者掌握安全生产知识，而且能正确认真地在作业过程中现场出安全的行为。a.对新进场的工人进行安全生产的教育和培训，经考核合格后，方准许其进入操作岗位。b.对起重、焊接和车辆驾驶等特殊工种的工人，进行专门的安全操作训练。c.在采用新工艺、新方法、新设备或调换工作岗位时，对工人进行新操作方法和新工作岗位的安全教育。d.设立每周一次的安全活动日，在班前班后会上检查安全生

118、产的活动情况，并对职工进行经常性的安全教育和安全宣传活动。4、各项安全技术措施4.1 在施工现场周围配备、架立并维护一切必要而合适的警告、危险、禁止等标志牌。4.2 施工操作人员进入现场时必须佩戴安全帽，高空作业必须系安全带。4.3 定期检查和维修保养机具设备，保证使用安全。4.4 支架等临时结构的施工设计，必须考虑安全技术，并在施工前由设计者对操作人员进行详细交底。4.5 对工地上设置的消除器材要定期维护和检查。油库、木工加工棚及有明火的地段，应作为防火的重点，严加管理。53 4.6 现场统一布设电力线路，不准私拉乱接电线。5、保证安全的技术措施5.1 桥梁各分项工程施工前编制安全技术措施，

119、制作操作细则，并向施工人员进行技术交底。做好安全教育工作，提高全员的安全意识。5.2 对桥梁施工中的辅助结构、挂篮、龙门吊、满堂支架等结构进行安全检算，确保有足够的安全系数并采取相应的安全措施。5.3 挂篮工作人员、起重工等特种作业人员做到持证上岗。5.4 挂篮移动、稳定及砼浇筑过程、梁体安装现场实现统一指挥，操作人员要有明确的分工。分工应稳定，不在操作前临时调换工种，避免技术不熟练而发生意外事故。5.5 下列情况应停止吊运安装作业：a吊装设备损坏，控制失灵；b 自然条件恶劣，大雨或6 级以上大风时。c 操作人员不全，影响工作进行；d 现场发生事故，尚未处理完毕。6、防汛、防洪措施6.1 组织

120、措施6.1.1建立以项目经理为组长，物资、设备、施工技术、计划等部门及施工队负责人为成员的防洪领导小组；6.1.2分工负责，明确责任，确保责任到人；6.1.3加强调度，做到一切行动有指挥，一切行动听指挥；6.1.4汛期到来时，安排专人现场值班，并落实抢险预备队。6.2 物资保障措施做好物资供应计划，安排好防汛渡汛物资的准备工作，在汛期来临前，准备好足够的编制袋、黄砂、救生衣等防洪物资。6.3 设备保障措施加强设备保养与维修，确保汛期时设备能正常运转，特殊时期能充分发挥设备的作用。6.4 施工管理措施6.4.1进行合理的施工组织，统筹安排，受洪水影响较严重的工程项目安排在汛期54 施工，减少洪水

121、对工程的影响；6.4.2密切联系气象站、水文站及地方防汛部门，保障信息畅通，提前掌握汛期的气象及江水的发展情况，及时采取防范措施；6.3 严格执行国家、地方制定的有关防洪法律与规定，针对当地条件，对各级人员开展防洪教育；6.4.4下雨时，加强施工现场巡查，发现问题，及时上报并及时处理；6.4.5展开施工时，对场地布置、设备放置充分考虑，雨季施工时，做到收工时机具及时撤离。第七章环境保护保证措施71、环境保护目标：加强施工管理，做到“两不破坏”-不破坏景观、不破坏生态；“三不污染”-不造成水质污染、不造成空气污染、不造成噪音污染。72、建立环境保护体系，结合文明施工现场管理工作和安全、质量管理工

122、作，将环境保护纳入日常管理工作中。对职工开展文明施工、保护环境的教育，增强全体员工的环保意识，使职工在施工过程中自觉遵守制定的各项环保条例。73、环境保护措施（1）、认真贯彻环保法规认真贯彻各级政府的有关水土保护、环境保护的方针、政策和法令，结合设计文件和工程特点，及时申报安全环境保护设计，切实按批准的文件组织实施。（2）、持续强化环保管理定期进行环境检查，及时处理违章事宜，主动联系环保机构，请示汇报环保工作。定期组织职工学习环保知识，加强环保意识，使大家认识到环境保护的重要性和必要性。对职工开展文明施工、保护环境的教育，增强全体员工的环保意识，使职工在施工过程中自觉遵守制定的各项环保条例,必

123、要时采取一些经济手段来检查、监督。（3）、坚决消除施工污染施工废水、生活污水源，要采用渗井或其它措施处理；清洗集料机具或含有沉淀油污的操作水，必须经过污水处理水质达标后，才能排到水道中。尽量减少生活垃圾，不可避免的生活垃圾应集中存放，经常消毒，及时清运，搞好环境卫生。禁止非施工性的建设性的植被破坏，严禁乱砍乱伐，爱护植被，美化环境；合理55 调整施工方案，测量准确，减少不必要的环境破坏，及时恢复植被，防止雨季产生泥流，发生水土流失现象。遵守中华人民共和国环境噪音污染防治法并根据工业企业噪音卫生标准和建筑施工场界噪音限值（GB12523 1990）的规定合理安排施工。居民区施工期间设置砖墙隔音围

124、蔽。采用新设备，合理安排施工。第八章文明施工保证措施81、施工现场应保持整洁，有序，材料堆(存)放，机械设备的停放均要有序；82、工地布设要合理，生活设施的摆放要整齐；83、与地方接触的施工地段要遮挡。84、加强职工素养、职业道德等培训，教育职工以高标准、高质量、高效益为目标，确保工程创优，信誉第一，维护企业合法权益和荣誉。85、尊重当地民风民俗，做到施工不扰民，与当地群众和睦相处。做到“修一条路，洒一片情，工民共建文明路”，积极推进两个文明建设。86、遵守政府法令，做到依法经营。出现纠纷应主动向有关部门反应，依靠地方妥善解决。87、尊重业主、监理，服从管理，规范施工，以优质、守约、文明施工，

125、树立企业形象，赢得社会效益。悬浇箱梁施工组织机构图56 项目经理1 人工程科5 人综合科2 人试验室6 人项目总工1 人：财务科2 人机料科3 人项目副经理1 人方银喜桥一工区施工队长：王厚林57 质量保证体系材料工程师：测量工程师：结构工程师：试验工程师：计量工程师：桥一工区施工负责人：项目总工：质检工程师：58 临连高速公路 LL-5A 标工程项目安全组织网络项目安全主管：戴超民项目安全分管：顾正贤桥一队安全员安全科科长：王勤59 边跨合拢段施工工艺流程图调整底模及外侧模。绑扎钢筋，安装预应力管道，穿合拢段底板束，内模就位。挂篮前移到位。绑扎顶板钢筋。同时配置水袋。解除 6#、9#墩支座锁

126、定，焊接劲性骨架。检查钢筋、模板及预应力管道，浇注合拢段砼。砼养护 3 天，且砼强度达到设计张拉要求。张拉边跨合拢束并锚固拆除边跨挂篮及模板。解除临时支撑约束。并将7#、8#墩活动支座临时锁定。边跨合拢段完成。60 中跨合拢段施工工艺流程图挂篮前移到位。合拢段两端配置水袋配重。绑扎钢筋，安装预应力管道。将底模、侧模反吊在两侧梁体上。同时挂篮退回。内模就位。绑扎顶板钢筋。焊死劲性骨架，解除7#、8#墩支座的锁定。浇注砼，同时两端水池等效放水。砼养护 3 天，且砼强度达设计张拉要求。张拉合拢束、底板束并锚固。张拉剩余段预应力束。中跨合拢段完成合拢。61 附件一：主墩 0#施工托架计算书一、工程概况

127、沭北运河大桥主桥采用 38+55+38m 三跨一联变高度连续箱梁，主桥箱梁在其中心线处墩顶梁高 3.3m.跨中梁高 1.7m,圆曲线过渡。悬臂板长 3m，底板宽10.9m，直腹板，单箱双室；顶板等厚 25cm，底板跨中厚 25cm、墩顶附近厚 40cm，其顶、底面均按圆曲线变化。腹板厚度 40cm，主墩中线两侧各 10.5m范围内增厚至 70cm,板厚变化在两个节段共长6m 长度内完成。箱梁在墩顶 0号块处设置厚度为 2.5m的横隔梁，在边跨端部设厚度为1.2m的横隔梁，并在主跨跨中设置厚度为0.4m的横隔板。箱梁底板水平，2%横坡由顶板倾斜形成。主桥连续箱梁采用挂篮悬臂浇筑法施工。除0#块在

128、支架上现浇外，其余分为 7对梁段，均采用对称平衡悬臂逐段浇筑法施工。箱梁纵向悬浇分段长度为(53m+2 3.5m)，箱梁墩顶现浇块件（即 0#块）总长 9m，中跨及边跨合笼段长度为2m，边跨现浇段长度为9.5m。悬臂浇筑梁段中最大重量约为109吨。墩梁临时固结由 288根直径 32mmHRB335钢筋联结墩梁形成；解除固结时由砂轮切断钢筋，不可采用高温熔断措施，以防损坏支座。箱梁纵向分 07 号段、合拢段及边跨现浇段，其中0 号段长 9m，单幅设计混凝土数量为 V=194.83m3。计划采用贝雷搭设支架，具体布置图附后，见现浇段箱梁支架布置图（贝雷支架）。为了预设一定的安全系数,在计算中,仅考

129、虑了底板 10.9m宽度范围内的支架受力。中横梁底模架设在主墩墩身上，可不必验算，砼荷载仅需考虑除横梁外的其他砼。砼计算荷载为194.83-2.5 3.3 10.9=104.9m3，计算投影面积为(9-2.5)10.9=70.85m2，按均布荷载考虑为104.926/70.85=38.5KN/m2。二、1010 方木计算方木间距 25cm一档，横桥向铺在10#槽钢上。1010cm方木计算跨径按 L1=0.5m计算。木材按 A4类木材计算，容许弯应力11 Mpa，弹性模量 9103 Mpa。按均布荷载考虑，腹板处每平方米混凝土重量为:g1=3.326=85.8KN/m262 施工人员、设备：g2

130、=2.0KN/m2；倾倒混凝土产生的冲击荷载：g3=2.0KN/m2；振捣混凝土产生的荷载；g4=2.0KN/m2。作用在 1010 方木上的均布荷载为:g=g10.25+g2+g3+g4=85.80.25+（2+2+2）0.25=22.95KN/m 弯曲强度 :=WM10max=5210*667.1*10500*95.22=3.44Mpa=11Mpa 抗弯刚度:=EIgl15041=63410*33.8*10*9*150500*95.22=0.12mmL/400 三、横杆计算10#槽钢纵桥向铺设在横向贝雷架上，间距25cm,现按 3跨连续梁进行计算。跨距为 60cm，计算跨径L2=0.60m

131、,由方木传递的集中力F 为 0.65 260.6 0.25+60.6 0.25=3.435KN。最大弯矩可按下式计算:Mmax=0.267 FL2=0.2673.4350.6=0.55KN.m 弯曲强度 :=WMmax=3610*8.710*55.0=70.5Mpa=210Mpa 抗弯刚度:=1.883 EIFl10042=1.88345410*6.25*10*1.2*100600*55.0=0.024mmL/400 四、横向贝雷计算横向贝雷铺设在纵梁上，承受上部施工的一切荷载。砼计算荷载为194.83-2.5 3.3 10.9=104.9m3，计算投影面积为（9-2.5）10.9=70.85

132、m2。按均布荷载考虑为104.9 26/70.85=38.5KN/m2。则贝雷所承受的均布荷载F=38.50.6+60.6=26.7KN/m M=ql2/8=(26.7+15)10.92/8=619.3KNm M=1576.4 KN m Q=kql/2=1.1 1.2 1.05(26.7+15)10.9/2=315KNQ=490.6KN f=5ql4/384EI=5(26.7+15)109004/(384 2.1 10511548868.8104)=3.1mmf=L/400 五、地基承载力计算地基处理方式为：先进行原地面清表，然后原地面翻挖2m掺 5%灰处理，其上浇63 筑 30cm砼基础（腹

133、板处加厚为50cm）。地基形成板块后可认为整体受力，按砼重量底板 10.9m 宽度范围内的基础进行验算。则地基最小承载力应满足：=104.9261.2/6.5m/10.9m=46.2KN/m2=59.5Kpa。根 据 路 桥 施 工 计 算 手 册，原 状 土 天 然 含 水 量 36%时，地基 容 许 承 载 力=100Kpa，由于，故安全。64 附件二:主墩临时锚固计算书在悬臂浇筑过程中，应设置临时支撑。本桥临时支撑根据图纸设计。墩梁固接由288 根直径 32mmHRB 钢筋联结墩梁形成，同时在墩身顶部设置24 块尺寸为 604534cm的 C50临时锚固垫块，承受 T 构重量。在墩身与

134、0#块底板内预埋精轧螺纹钢，形成受拉体系，抵抗施工过程中可能产生的不平衡力矩。一、临时锚固垫块受力计算尺寸为 604534cm的 C50临时锚固垫块作为临时支撑，一个墩身上有 24 块临时锚固垫块，整个单T 构重量由临时锚固垫块承担。单T 构重量为 2000t。C50临时锚固垫块承载力计算F=200010=20000KN A=24 0.6 0.45=6.48m2P=F/A=20000/6.48=30.9MPa40MPa（墩身强度）50MPa（临时锚固垫块强度）故满足要求。二、临时支撑抗倾覆计算1、工程假设当悬浇挂篮施工到最后一个块段7#时，因施工不同步，考虑两侧不平衡重为7#块的重量，此时对墩

135、顶将产生一个最大偏心弯距。2、计算数据一个 7#块重量为 88.09t 3、计算a、受力简图：c、如图所示，如不考虑靠近偏载一侧的临时支撑受压，荷载最不利时对墩中心65 产生的倾覆力距为：M倾=88.09*24.75*10=21802.27KN.m 32mm 精 轧 螺 纹 钢 容 许 应 力 按 规 范 要 求 取320Mpa,钢 筋 断 面 积 取3.14*162=803.84mm2。M抗=320*803.84*144*0.95=35188.9KN.M 抗倾覆安全系数：K=M抗/M倾=35188.9/21802.27=1.61 故安全3、砼临时支撑抗压计算按轴心抗压构件计算。根据砼结构设计

136、与施工细部计算示例，轴心受压构件承载力按下列公式计算：N 0.9(fcA+fy A)式中：-钢筋砼构件的稳定系数，此项bl08.5 时取 0.98。Fc-砼轴心抗压强度设计值，C30砼取 14.3MPa；A-砼构件截面面积；fy-纵向钢筋抗压强度设计值；A-全部纵向钢筋截面面积；l0-构件计算长度。取1.25*l，l 为构件长度；b-矩形构件最小截面尺寸。则临时支撑 l 个砼柱柱最大承载力为（不计钢筋抗压强度）：0.9*0.98*(14.3*3.14*400*400)=6336.5KN 一个承台 6 个砼临时支撑最大承截力为6336.5*6=38019KN 根据设计图纸，单T 构总重为 200

137、00KN。安全系数为 38019/20000=1.9。故安全。66 附件三:门式支架验算沭北运河大桥主桥悬臂现浇9#11#块采用门式支架现浇，其验算内容包含：砼自重，施工时的人员、料、机械以及相关的行走荷载。验算段：9#11#段的概况如下：1、箱梁砼总量113.37 立方，总重 P=113.372.6=294.8T（2.6 为每方钢筋砼的重量）2、断面尺寸：（以箱梁的底板宽度来验算）10.99.5=103.55m2验算过程如下（均验算单位面积上的重量）：3、支架的横向间距为（中到中）1.0m，纵向间距 0.9m。一、砼自重1、箱室下砼单位面积重P1 P1=294.8/103.55=2.85T/

138、m2二、施工人员、施工料、施工机械行走以及堆放荷载P2 依据桥梁施工技术规范取P2=0.25T/m2三、振捣产生的荷载P3 依据桥梁施工技术规范取P3=0.4T/m2 四、单位面积的受力P4 P4=P1+P2+P3=2.85+0.25+0.4=3.5T/m2五、支架受力验算我部采用 HR型可调重型门式支架（每两片门式支架组合单片可承重7.5T，每门式支架共有两个支点，单个支点的允许受力为3.75T，支架的间距为1.0m，每两片门式支架组成一个组合结构，支架的尺寸为 0.9m1.05m1.9m），楞木的长度为 6m，横向间距为 30cm，纵向按照支架的支点来排放。因此：67 1、一个门式支架支点

139、的受力P5 P5=3.51.05 0.9=3.31T 因此实际上每个支点的受力为P5=3.31 T P 容=3.75T 因此支架受力满足荷载要求六、地基承载力验算1、支架自重 P7 立柱高度按照 6.0m 计，每个立柱高度按照布置3 片，每个重 50Kg 因此支架总重 150Kg=0.15T 2、支架单点受力 P6 P5=3.31T 3、地基承载力验算P6=3.31+0.15/2=3.385，由于支架下垫块采用505020 的砼结构因此垫块处的地基受力为P6=P6/（0.5 0.5）=13.54T/m2P 容=25T/m2 故地基受力满足要求七、模板验算1、楞木荷载计算 q 底板砼的自重 P5

140、=3.31T/m2楞木间距为 30cm，因此 q=3.310.30=0.993T/m 最大弯矩 M=ql2/10=804.33Nm W=bh2/6=0.0245cm3 2、楞木强度验算=M/W=3.28Mpa =12Mpa 受力符合要求3、楞木刚度验算68 楞木的变形值为：f=ql4/（128EI）其中 E=9109 I=120.9610-4 推出 f=0.0004mmL/400=2.25mm 4、支架的稳定性验算4.1 压杆稳定验算依据公式：Pcr=2EI/L2计算压杆稳定性其中 E=2.0105Mpa，I=BH4/12（B=10.9m，H=6m）经过计算 Pcr=36.41T 实际该框架上

141、的受力为Pmax=2.85 101.0=28.5TPcr 故压杆稳定满足受力要求69 附件四：挂篮设计计算书一、设计工况及荷载组合通过对挂篮施工过程进行分析得出挂篮的设计工况如下：工况一：浇注 1#块荷载组合为：混凝土自重+人群机具荷载+挂篮自重+模板自重。工况二：挂篮行走荷载组合为：挂篮自重+人群机具荷载+模板自重二、荷载取值超载系数为：K1=1.05；混凝土浇注时的动力系数：K2=1.2；挂篮行走冲击系数：K3=1.3：人群机具荷载为 J=2.5KPa；内外模板自重为 M=12t；抗倾覆稳定系数取1.5。前后下横梁及外模刚度取L/1000，内模取 L/250。风载取 800Pa。钢筋砼自重

142、 G=26KN/M3钢材弹性模量 E=2.1105Mpa 材料容许应力：Q235钢 =140Mpa 16Mn钢 =200Mpa 1#块砼重量1090KN，其自重荷载在顺桥向方向成均匀分布，在横桥向方向成非均匀分布，具体见分布布置图；baaac2cbb70 面积 a 由两根纵梁均分，面积b 由三根纵梁均分，面积c1+c2 由 6 根纵梁均分。荷载组合：、砼重 +挂篮+人群机具 +动力附加荷载（强度、稳定）、砼重 +挂篮+人群机具（刚度）、挂篮 +砼重+风载（稳定）、挂篮 +冲击附加荷载 +风载（走行稳定）一：纵梁计算底模纵梁是挂篮施工中承受底模、腹板、底板重量的结构，将其所受的压力及自身重力传递

143、给下横梁。（1）现浇梁底板下的纵梁（40a型工字钢）荷载：底模面板自重 q1=70 kg/m2纵梁自重 q2=67.6 kg/m 底板砼 q3=0.361.2 2600=1123.2kg/m2(1.2为砼浇注的动力系数)施工荷载 q4=250 kg/m2底板纵梁的间距为0.93m。q总=q1+q2+q3+q4=（70+1123.2+250）0.93+67.6=1410kg/m qd=286c=30064RBRALab图 1)(93.150.614.200.3410.1tlqcbRB)(48.250.636.400.3410.1tlqcaRA当 x=d+bc/l=3.85时,Mmax=1.410

144、 32.14/6.5 2.86+3 2.14/（26.5）=4.67t.m 71=43.0Mpa200 Mpa可maxf0.70mm f=L/1000=0.65cm 现浇梁底板下的纵梁强度及刚度满足设计要求。（2）现浇梁腹板下的纵梁(40a 型工字钢)腹板砼 q3=2.11.2 2600=6552 kg/m2。q总=q1+q2+q3+q4=（70+6552+250）0.25+93.6=1811.6kg/m W=Ix/（40/2）=1086cm3由图可知：RB=1.813（0.64+3/2）/6.5=1.78t RA=1.813（2.86+3/2）/6.5=3.65t 当 x=3.85 时，Mm

145、ax=1.81 32.14/6.5 2.86+3 2.14/（26.5）=6.0t.m=Mmax/W=6.0*104/1086*10-6=55.2Mpa200 Mpa可maxf0.89mm f=L/1000=0.65cm 腹板下的纵梁强度及刚度满足设计要求。二：前下横梁计算前下横梁主要承担底板砼、腹板砼、底模、底模纵梁的重力，通过吊杆传递至前横梁；各种荷载通过纵梁传给的荷载化为均布荷载为q=4.33 t/m，前横梁吊杆 5 根，前下横梁的自重：q3=135.4 kg/m，按连续梁等跨查静力计算手册R1R2R3R4R5pp4.464.464.464.461784 计算材料选用双 I40aW=Ix

146、/（402）2=2175cm3通过计算可得：q=4330+135.4=44654N/m WM.max72 Mmax=0.077ql2=15.3KN.m=Mmax/Wx=15.3103/(2175 10-6)=7.03MPa200MPa=o f=100EIql632.040.24mm f=l/1000=0.446mm 因为纵梁和前下横梁连接，可以视作侧向支撑。因此可不考虑前下横梁的侧向稳定。前下横梁强度及刚度满足设计要求。三：后下横梁计算（1）浇注混凝土时受力分析R1R2R3R4R5R6R7pp345277.5277.5277.5277.5345图 3 后下横梁为双置 I40a最大弯距处的截面惯

147、性距：I=21720*2cm4 W=2175 cm3 各种荷载总和 P=35857.9 N/m W=Ix/（402）2=2175cm3通过计算可得：Mmax=21.3KN.m=Mmax/Wx=21.3103/(2175 10-6)=9.8MPa200MPa=o 因为纵梁和后下横梁连接，可以视作侧向支撑。因此可不考虑后下横梁的侧向稳定。后下横梁在浇注混凝土时强度及刚度满足设计要求。(2)移篮时受力分析荷载：后下横梁：2366kg 1/2 底模板：3607kg 1/2 侧模板：2952kg 1/2 底纵梁：3075kg 合计：12000kg 化为均布荷载为：q=12000/1110=1081kg/

148、m 扩大 1.3 倍的动载系数：q=1.31081=1405.3 kg/m（见图 4）73 R1R2q3453451110图 4 Mmax=48.55KN.m=M/W=48.55 103/(2175 10-6)=22.3Mpa 因为纵梁和后下横梁连接，可以视作侧向支撑。因此可不考虑后下横梁的侧向稳定。四：前后吊杆分析（1）底模前吊杆F=12000109000/2=66.5t 前横梁在底板部分有5 根吊杆为 32 精轧螺纹钢筋，精轧螺纹钢筋是采用的750MP,A=8.04cm2=F/A=13.3t/8.04cm2=165.4MpafyEA=2 10118.04=1.608 10813.3 104

149、9/EA=13.3 1049/（1.608108）=7.4mm 20mm(施规允许值)，故满足设计要求。（2）内模前吊杆顶板砼重：W1=(10.9 0.25 3+1.50.315+1.5 0.285)2.6)1.05 1.2=29.7 t 内模重：W2=6.9m3m 50kg/m2=1.03t 施工荷载：W3=10.9m3m 250kg/m2=8.18t 总荷载为：W=W1+W2+W2=38.91t 化为均布荷载为：q=38.91t/3m=12.97 t/m（见图 5）R1=26.1t/2=13.05 t R2=12.8t/2=6.4 t 图 5 吊杆为 32精轧螺纹钢筋A=8.04cm2=F

150、/A=13.05t/8.04cm2 =162Mpa fy 满足设计要求。（3）翼板处前吊杆翼板砼重：W1=（30.4 42.6）1.051.2=15.72 t 74 侧模板重：W2=6.9m3m 120kg/m2=2.48t 施工荷载：W3=3m 3m 250kg/m2=2.25t 总荷载为：W=W1+W2+W3=20.45t 化为均布荷载为：q=20.45t/3m=6.82t/m（见图 6）R1=15.00t/2=7.5t R2=8.87 t/2=4.43 t 吊杆为 32精轧螺纹钢筋，A=8.04cm2=F/A=7.5/8.04cm2=93.2Mpa2(国家标准允许施工时抗倾覆安全系数为2)图 6