钓鱼嘴公共租赁住房项目悬挑架施工方案（30页）.pdf

1、目录第一章 编制说明及依据.2 一、主要编制依据.2 二、编制原则：.2 第二章 脚手架工程概况及相关部署.3 一、工程概况及脚手架搭设方案.3 二、构配件材料选择.3 三、脚手架搭设说明.4 四、脚手架搭拆安全技术保障措施.11 五、脚手架检查验收标准.14 六、人员组织计划及其他措施.15 第三章悬挑式双排脚手架计算.15 第一章 编制说明及依据本方案针对钓鱼嘴（北）公共租赁住房项目工程高层建筑特点及进度要求进行编制。由于施工工期紧，结构施工阶段外架可能存在搭设式悬挑外架；外墙装修阶段可能存在整体自升式电动外架、搭设式悬挑外架及电动吊篮。为确保工程施工专项方案的全面性，特编制本方案搭设式型

2、钢悬挑外脚手架施工方案。一、主要编制依据1、施工手册2、高层建筑施工手册3、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 5、环境管理体系要求及使用指南GB/T24001-1995 6、职业健康安全管理体系规范GB/T28001-2001 7、我公司内部企业技术质量标准及成功的施工经验。8、我公司现有的技术力量、施工手段及设备能力。二、编制原则：结合工程特点，本工程结构和建筑装修施工阶段外脚手架的形式如下：14层采用落地式脚手架，5 层以上采用型钢外挑脚手架。施工过程中严格做好脚手架的搭设及安全防护工作，以及安全文明和环境保护措施

3、等项目。自始至终坚持对施工现场全过程严密监控、科学管理，并实施项目法管理，通过对劳力、设备、材料、资金、技术、方案的优化配置，实现成本造价、工期、质量及社会信誉的预期目标效果。第二章 脚手架工程概况及相关部署一、工程概况及脚手架搭设方案该工程位于大渡口区钓鱼嘴，毗邻陈庹路，用地西北面为大渡口区八桥公民村街道，给本项目的公共交通提供了最有利的支撑。该工程体量大、工期紧、社会关注度高。本工程我司承建 B7#B14#楼，总建筑面积：180958.55 平米，共有高层建筑 31 层的 4 栋，30 层的 1 栋，32 层的 3 栋，2 层楼商业 2 栋。根据工程特点：（1）在主体结构施工时，一层四层搭

4、设落地式双排防护架、在第五层开始采用型钢悬挑双排脚手架。型钢采用116#工字钢，六层一挑。（2）外墙装饰时脚手架与结构施工阶段相同。二、构配件材料选择1、脚手架钢管采用现行国家标准低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的 3 号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）国 Q235-A 级钢的规定。2、钢管表面锈蚀深度应符合规定的允许偏差3、旧扣件使用前进行防锈处理，并检查其质量，对有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺杆必须更换。4、每根钢管的最大质量不大于25 千克（即不长于 6.5 米），采用 483.0钢管刷红白双色漆。5、扣件必须符合国家标准钢管脚手架扣件（

5、GB15831）的规定；扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm 时，不得发生破坏为检查的一个标准。6、脚手板采用楠竹制作的竹串片板。7、安全网立网采用 2000目/100cm2密目塑料安全网，平网采用尼龙安全网，有出厂合格质量证明等，并符合GB57252009 的标准要求。三、脚手架搭设说明1、落地式双排脚手架防护架（用于主体结构施工外防护及裙楼外墙装饰）：本工程一至四层搭设落地式双排脚手架，由立杆、小横杆、大横杆、剪刀撑及连墙件组成。剪刀撑在每大横杆步距满设，立杆纵距La=1.5 米，立杆横距Lb=1.2 米，大横杆步距h=1.8 米，操作层底部满铺竹跳板防护，侧面作200 高挡板，外侧满挂安全网，

6、用16 号圆丝扎牢。2、双排悬挑脚手架（用于主体结构施工外防护和外墙装饰）由立杆、小横杆、大横杆、斜撑、剪刀撑及连墙件组成。剪刀撑在每大横杆步距满设，立杆纵距La=1.5 米，立杆横距 Lb=1.0 米，大横杆步距h=1.80 米，作业层横向水平杆距1.0 米（考虑二层施工作业层）。工字钢悬挑间距1.50米，钢丝绳斜拉（间距同工字钢），外挑端略向上挑，底部满铺竹跳板防护，侧面作200高挡板，外侧满挂安全网，用16 号圆丝扎牢。3、脚手架搭设构造要求（1）纵向水平杆的搭设构造要求：纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3 跨；纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接、搭接应符合下

7、列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1m，等间距设置3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。竹串片脚手板铺设于短横杆上，由短横杆将荷载传递于纵向水平杆，由纵向水平杆传递于立杆，均采用直角扣件连接。（2）横向水平杆的搭设构造要求：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的

8、1/2；双排脚手架短横杆隔3 跨与主体结构连接，宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm；从悬挑第一步纵向水平杆处开始设置连墙件，按菱形布置，每处双杆夹持在结构柱、结构梁上。设置垂直间距不大于建筑物层高。（3）脚手板的设置要求：作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm；竹跳板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设，脚手板接平铺时，接头处必须设两根横向杆，脚手板外伸长应取 130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。脚手板搭接铺设时，必须支在横向水平

9、杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于 100mm。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠固定。（4）立杆的设置要求：脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，两个相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。立柱的搭接长度不应小于1m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。各层各步均采用对接扣件连接，立杆顶端高出女儿墙上皮1 米。步距大横杆立杆立杆接头大横杆接头15005001800500mm。（4）开始搭设立

10、杆时须与主体架杆连接或每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（5）纵向水平杆四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。（6）对于装饰所搭设双排架，横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离控制在 100mm 以内。（7）剪刀撑搭设随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。（8）扣件规格必须与钢管外径相符；螺栓拧紧扭力矩不应小于40N m，且不应大于 65Nm。（9）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆剪刀撑等用直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm。（10）对接扣件开口应朝上或朝内。（11）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。（12）脚手板应铺满、铺稳，

11、离开墙面120150mm。（13）对于未搭接的探头板用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上。（14）各工种操作完毕，确认可拆除架子后，由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。（15）脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。（16）平面转角处脚手架的内外大横杆贯通设置，即内排纵向水平杆与外排立杆连接，并在转角的内外排作加强处理。4、脚手架拆除安全技术措施（1）拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。（2）

12、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（3）拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。（4）拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。（5）脚手架尽量保证四周同时拆除，拆除高差不大于两步，对于因工程进度安排，必须先拆除一边架体时，在端头增设连墙件和横向斜撑。（6）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。（7）连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除

13、，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。（8）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（9）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。（10）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（11）拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。（12）高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。（13）输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。（14）当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。（15）如遇强风、

14、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。五、脚手架检查验收标准1、立杆垂直度偏差不得大于架高的1/200。2、架子四周大横杆的纵向水平高差不超过50mm，同一排大横杆的水平偏差不得大于 1/300，同根杆的两端高度差不得超过20mm。3、脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 第八节及 JGJ59-99 中外脚手架检查评分表 ，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。六、人员组织计划及其他措施1、劳动力计划为达到以上质量目标，我司将组建经验丰富的施工队伍和施工管理组织机

15、构来保证质量目标的实施。计划每两栋高层配置一个架工班组，计划工人32 人，管理人员 6 人，现场设专职安全员、施工员、负责协调和组织管理的项目经理等组织机构和职能部门。2、在下列情况下，必须对脚手架进行重新检查。(1)在六级大风和大雨后。(2)停用超过二个月，复工前。(3)检查保修项目a.各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求；b.扣件螺丝是否松动；c.安全防护措施是否符合要求。第三章悬挑式双排脚手架计算一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18m；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为 1m，立杆的步距为 1.8 m；内排架距离墙长度为 0.25m

16、；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为483.5；（根据市场实际情况，钢管厚度一般为3.0mm，按483.0作为计算依据。此钢管的惯性矩I=1078314，抵抗矩 W=4493 3）；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取一步二跨，竖向间距 1.8m，水平间距 3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处重庆市北部新区，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取 1.712，计算立杆稳定性时取 1.487，风荷载

17、体型系数s为1.236；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数（考虑各层满铺）:9 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用 16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35m，建筑物内锚固段长度1.65 m。锚固压钢筋直径(mm):16；楼板混凝土标号:C30；悬挑型钢可采用下表中的一种，本计算书取16#工字钢参数计算。挑梁型号惯性矩（Ix）抵抗矩（Wx

18、）16#工字钢1130cm4 141cm3 6.拉绳参数（或18号槽钢）拉槽钢端头10013501001450预埋16以上钢筋拉环16号工字钢 150015.5mm 斜拉钢丝绳3个扎把+24m+21m工字钢挑架立面示意图钢丝绳安全系数为:6.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳距离建筑物1.25m。二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4 条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.03

19、8 kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.351/(2+1)=0.117 kN/m；活荷载标准值:Q=21/(2+1)=0.667 kN/m；静荷载的设计值:q1=1.20.038+1.2 0.117=0.186 kN/m；活荷载的设计值:q2=1.40.667=0.933 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.186 1.52+0.100.9331.52=

20、0.243 kN m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为 M2max=-0.10 0.1861.52-0.117 0.9331.52=-0.288 kN m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.243 106,0.288 106)/4493=64.10N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为=64.10N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：max=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI 其中：静荷载标

21、准值:q1=P1+P2=0.038+0.117=0.155 kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.667 kN/m；最大挠度计算值为：=（0.6770.15515004+0.9900.66715004）（1002.06105107831）=1.744 mm；大横杆的最大挠度 1.744 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4 条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算

22、大横杆的自重标准值：p1=0.038 1.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3511.5/(2+1)=0.175 kN；活荷载标准值：Q=2 11.5/(2+1)=1.000 kN；集中荷载的设计值:P=1.2(0.058+0.175)+1.4 1=1.679 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8 Mqmax=1.2 0.038 12/8=0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3 Mpmax=1.679 1/3=0.56 k

23、Nm；最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0.565 kN m；最大应力计算值=M/W=0.565106/4493=125.751 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力=125.751 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EI qmax=50.03810004/(384 2.06105107831)=0.022mm；大横杆传递荷载 P=p1+p2+Q=0.058+0.175+1=1.233 kN；集中荷载

24、标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EI pmax=1232.6 1000(310002-410002/9)/(722.06105107831)=1.969 mm；最大挠度和=qmax+pmax=0.02+1.969=1.989 mm；小横杆的最大挠度为 1.989 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667 与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(

25、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038 1.5 2/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038 1/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35 11.5/2=0.262 kN；活荷载标准值:Q=2 11.5/2=1.5 kN；荷载的设计值:R=1.2(0.058+0.019+0.262)+1.41.5=2.507 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手

26、架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.038/1.8019.40=3.042kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2=0.35 91.5(1+0.2)/2=2.953 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.14 91.5/2=0.945 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4=0.005 1.5 18=0.146 kN；经计算得到，静

27、荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.086 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=2 11.5 2/2=3 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.2 7.086+0.85 1.4 3=12.073 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.086+1.4 3=12.703kN；六、立杆的稳定性计算:风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7zs0其中 0-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50

28、009-2001)的规定采用：0=0.4 kN/m2；z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z=1.487；s-风荷载体型系数：取值为 1.236；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7 0.4 1.487 1.236=0.515 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为:Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.4 0.5151.5 1.82/10=0.297625kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A)+MW/W f 立杆的轴心压力设计值：N=12.073 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(

29、A)f 立杆的轴心压力设计值：N=N=12.703kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3 得：k=1.155；计算长度系数参照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得：=1.5 5；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.685 m；长细比:L0/i=170；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：=0.243 立杆净截面面积：A=424 2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4493 3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205

30、N/mm2；考虑风荷载时=12072.654/(0.243 424)+297625/4493=183.416 N/mm2；立杆稳定性计算=183.416 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=12 072.654/(0.243 424)=117.17 N/mm2；立杆稳定性计算=1 17.17 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.712，s1.236，00.4，Wk=0.7 zs0=0.7 1.

31、7121.2360.4=0.592 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=5.4 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4 WkAw=4.479 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw+N0=9.479 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/15.8=15.82的结果查表得到=0.988，l 为内排架距离墙的长度；A=4

32、.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.988 4.2410-4205103=85.877 kN；Nl=9.479 Ru15.877KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=15.877kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为=N/A f 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按 2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(158774/(3.142 502)1/

33、2=14.2mm；实际拉环选用直径D=16mm 的 HPB235 的钢筋制作即可。悬挑脚手架阳角型钢计算书水平阳角型钢与建筑物预埋圆钢拉环连接，计算条件为一端固支的连续梁。一、基本参数受联梁或脚手架立杆传递的集中荷载F=12.7 kN 脚手架形式双排架脚手架排距b=1 m 内排架距墙距离a=0.25 m 梁上支点距外排架的距离c=0.1 m 外排架作用点距挑梁脚点距离L1=1.77 m 支杆(吊绳)墙上支点距挑梁的水平距离L2=1.77 m 支杆(吊绳)墙上支点距挑梁的垂直距离L3=2.7 m 悬挑梁型钢支点距离建筑物角点距离l=1.87 m 支撑采用吊绳方式钢丝绳破断拉力Fg=20 kN 钢

34、丝绳之间荷载不均匀系数=0.85 吊环的中心圆半径50 mm 1LC1POL2L3QM阳角型钢示意图二、悬挑梁及支杆受力计算1、挑梁最大弯矩计算其中:l 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1.87 m c 梁上支点距集中力作用点的距离c=0.1 m F 悬挑梁受的集中荷载F=12.7 kN q 悬挑梁受的均布荷载（型钢的自重标准值）q=0.198 kN/m b 脚手架内排架作用点至墙支点距离b=0.35 m 经过计算:M=(2-3 0.11.87+30.352(1.872)12.70.12+q1.8729128=1.28 kN M 支=-30.1(1-0.11.87)12.72-0.1981.

35、8729128=-1.85 kN 取较大值,M=1.85 kN 2、支撑点的最大支座力计算其中:l 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1.87 m F 悬挑梁受的集中荷载F=12.7 kN q 悬挑梁受的均布荷载（型钢的自重标准值）q=0.198 kN/m b 脚手架内排架作用点至墙支点距离b=0.35 m c 梁上支点距集中力作用点的距离c=0.1 m 经过计算:RP=(2-3 0.11.87+30.352 1.872)12.72+0.198 1.8738=12.49 kN 3、固支点的最大支座力计算其中:l 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1.87 m q 悬挑梁受的均布荷载（型钢的自重

36、标准值）q=0.198 kN/m F 悬挑梁受的集中荷载F=12.7 kN c 梁上支点距集中力作用点的距离c=0.1 m b 脚手架内排架作用点至墙支点距离b=0.35 m 经过计算:RO=(2+3 0.11.87-30.3521.872)12.72+0.198 1.875 8=13.28 kN 4、支杆的轴向力计算其中:L3 支杆墙上支点距挑梁的垂直距离L3=2.7 m R 支撑点的最大支座力R=12.49 kN L5 支杆的长度L5=sqrt(2.72+3.362)=4.31 m 经过计算:T=1/2 12.494.312.7=9.97 kN 5、悬挑梁所受轴向力计算其中:L1 外排架作

37、用点距挑梁脚点距离L1=1.77 m L2 支杆墙上支点距挑梁的水平距离L2=1.77 m L4 支杆(吊绳)两端的水平距离L4=sqrt(1.872+1.772-21.871.77cos(135)=3.36 m R 支撑点的最大支座力R=12.49 kN T 支杆的轴向力T=9.97 kN 经过计算:N=(1.772+3.362-1.772)sqrt(9.972-(12.49 2)2)2(21.773.36)=14.75 kN 三、悬挑梁型钢截面应力计算其中:A 截面面积A=25.699 cm2 W 截面抵抗矩W=141 cm3 M 挑梁最大弯矩M=1.85 kN.m N 悬挑梁所受轴向力N

38、=14.75 kN 经过计算:=1000000 1.85(1.05 1000141)+1000 14.75(10025.699)=18.24 N/mm2 型钢截面应力小于等于钢材强度设计值205 N/mm2,故满足要求四、悬挑梁整体稳定性计算悬挑梁整体稳定系数计算其中:W 截面抵抗矩W=141 cm3 M 挑梁最大弯矩M=1.85 kN.m b 型钢整体稳定系数型b=0.89 经过计算:=1.851000000(1410.891000)=14.74 N/mm2 悬挑梁整体稳定性小于等于钢材强度设计值205 N/mm2,故满足要求五、拉绳计算1、钢丝绳容许拉力计算其中:Fg 钢丝绳破断拉力Fg=20 kN 钢丝绳之间荷载不均匀系数=0.85 K 钢丝绳使用安全系数K=9 经过计算:Fg=20 0.859=37.78 kN 钢丝绳容许拉力钢丝绳所受的最大拉力小于等于钢丝绳的容许拉力,满足要求2、圆形吊环计算其中:R0 吊环的中心圆半径R0=50 mm d 圆环截面圆的直径d=50 mm P 作用于圆环上的荷截P=9.97 kN（即前面计算的支杆轴向力T）经过计算:0=3.249.97100050503=12.92 N/mm2 圆形吊环的应力小于等于容许应力,满足要求