厦门海峡交流中心二期工程1#楼外架施工方案（33页）.doc

1、厦门海峡交流中心二期工程1#楼外架施工方案中建三局建设工程股份有限公司厦门海峡交流中心二期工程1#楼项目经理部 二一年六月二日厦门海峡交流中心二期工程1#楼外架施工方案编制人： 审核人： 审批人： 中建三局建设工程股份有限公司厦门海峡交流中心二期工程1#楼项目经理部二一年六月二日目 录第1章编制说明及依据- 1 -1.1编制说明- 1 -1.2编制依据- 1 -第2章工程概况- 1 -2.1总体概况- 1 -2.2脚手架概况- 1 -第3章施工计划- 2 -3.1施工进度计划- 2 -3.2脚手架搭设材料计划- 2 -3.3脚手架劳动力计划- 2 -第4章脚手架的主要搭设方法及施工- 3 -4

2、.1外脚手架搭设型式- 3 -4.2脚手架材料选择- 3 -4.3脚手架搭设流程- 4 -4.4脚手架搭设要求- 5 -4.5脚手架检查与验收及监测- 12 -4.6脚手架拆除施工- 12 -4.7脚手架的维护与保养- 13 -4.8注意事项- 14 -第5章质量、安全文明保证措施及要求- 15 -5.1外架搭拆组织机构- 15 -5.2脚手架搭设质量要求- 15 -5.3脚手架搭设安全文明保证措施- 17 -5.4应急预案- 17 -第6章脚手架架体计算书- 18 -6.1脚手架架体计算原则- 18 -6.2落地式扣件钢管双排脚手架计算书- 18 -第1章 编制说明及依据1.1 编制说明本方

3、案为厦门海峡交流中心二期工程1#楼塔楼核心筒、地下室外脚手架方案，方案主要内容包括脚手架搭设方式、搭设高度及拆除等。由于核心筒4层及以上采用爬模施工，故在本方案中不体现核心筒周边维护架体内容，此部分架体体系详液压爬模体系施工组织设计，自地下室顶板以上至屋面层外围架体搭设维护，详钢结构施工方案。1.2 编制依据（1）厦门海峡交流中心二期工程1#楼施工图纸及施工组织设计（2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）（3）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）（4）建筑施工手册(第四版)（5）国家及福建省、厦门市相关法律法规第2章 工程概况2.1 总体概况厦门海峡交流中心二期

4、工程1#楼位于厦门会展北片区。本工程主体结构采用钢管混凝土钢框架现浇混凝土剪力墙结构体系，总建筑面积为108154m2，其中地上建筑面积86600m2，地下建筑面积21754m2，地上49层、地下三层，建筑总高度为212.65m，主要功能为商业及办公，地下为停车设备用房，为超高层综合办公楼建筑。2.2 脚手架概况根据工程施工总体部署，针对工程结构外形，考虑安全因素，地下室搭设3层落地式外架，核心筒搭设3 层落地式外架，上部结构从4 层开始采用爬模体系作为外架，屋面层外架主要用作维护架。本工程地下部分脚手架立杆搭设在地下室基础地板上，地上部分进行施工时，地下室已施工完成，因此外脚手架立杆可搭设在

5、地下室顶板上，用途为综合脚手架，具有安全维护及为作业人员提供操作平台等作用。屋面层搭设维护架，主要包括围绕钢筋桁架楼板的维护架及围绕屋面直升机坪的维护架。外脚手架体系搭设方式划分表搭设部位楼层（F）搭设高度（m）脚手架形式备注地下室外脚手架-3层 -1层15.25落地式双排钢管脚手架核心筒1-318.05落地式双排钢管脚手架4层及以上采用爬模体系屋面以上落地架机房层6.05落地式单排钢管脚手架直升机坪层9.8落地式双排钢管脚手架第3章 施工计划3.1 施工进度计划搭设位置开始搭设时间拆除时间地下室外脚手架2010-6-202010-10-9核心筒外脚手架2010-9-202010-10.30机

6、房层脚手架2011-10-12011-11-1屋面外脚手架2011-10-12011-11-13.2 脚手架搭设材料计划序号名称型号单位数量质量等级1钢管483.5T190合格2扣件旋转、直角、对接套30000合格3钢笆板m23600合格4安全网m28500合格5水平兜网m2150合格3.3 脚手架劳动力计划本工程外架搭设劳动力计划如下表序号工种数量工作内容1架工15脚手架搭设拆除2普工5脚手板、安全网、水平兜网等铺设及拆除为保证本工程架体搭设的安全，安全部将在现场配备1名专职安全员对架体搭设、保养及拆除等全面负责。第4章 脚手架的主要搭设方法及施工4.1 外脚手架搭设型式搭设部位脚手架形式立

7、杆横距立杆纵距步距连墙件剪刀撑宽度地下室外架双排落地式脚手架1.05m1.5m1.8m两步三跨6m核心筒外架双排落地式脚手架1.05m1.6m1.8m两步三跨6.4m机房层外架单排落地式脚手架0.6m1.8m1.2m两步三跨7.2m直升机坪层外架双排落地式脚手架1.05m1.5m1.8m两步三跨8.0m4.2 脚手架材料选择4.2.1 钢管脚手架钢管应采用国家现行标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235F-A级钢管的规定。弯曲变形及锈蚀的钢管不得使用。脚手架钢管采用

8、外径为48mm，壁厚3.5mm的钢管，其横向水平杆最大长度不应大于1.5m，其它杆最大长度不应超出6m。脚手架钢管的表面质量及外形应符合下列要求：（1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁厚及外径偏差不应大于-0.5mm，端面偏差不应大于1.7mm。（2）旧钢管表面锈蚀深度应小于0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲L1.5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3mL4mm时，不应大于12mm；当4mL6m时，不应大于20mm;水平杆斜杆的弯曲L6m，不应大于30mm。（3）所用钢管均应符合CI形象要求，

9、外架立杆及水平杆刷成黄色；剪刀撑刷成黄黑相间颜色。4.2.2 扣件（1）扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。（2）扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB95-76垫圈的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。（3）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。（4）扣

10、件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。4.2.3 脚手板脚手板采用钢笆板，施工层挡脚板高度为180mm。4.2.4 安全网按照厦门市安全监督总站的有关规定，本工程安全网全部采用绿色阻燃密目式安全网，兜网采用尼龙网。4.3 脚手架搭设流程按规范要求搭设落地式双排钢管外脚手架，地下室外脚手架搭设在基础底板上，核心筒外架搭设在地下室结构顶板上，下垫木板。其搭设顺序：在地面基础上垫设木板逐根树立杆并与第一排大横杆扣紧安装第一排小横杆并与立杆扣紧安装第二步大

11、横杆与各立杆扣紧安第二步小横杆安装第三步大横杆安装第三步小横杆安装第四步大横杆和小横杆安装拉结杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板挂安全网4.4 脚手架搭设要求4.4.1 立杆内侧立杆距建筑外围0.3m（根据现场情况可适当调整），上、下两根大横杆之间设一道护身杆，护身杆高度900mm。上、下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，以减少立杆偏心受力，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。在距外架底部200mm处设置通长扫地杆，所有立杆落在地下室基础底板及结构顶板上。立柱接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，开口向建筑物一面。立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不能在同一步

12、距内，两相邻立柱接头在高度方向上错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离应不大于步距的1/3。架手架底座上必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立柱上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。4.4.2 横杆大横杆设于小横杆之上，固定在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧。大横杆一般采用对接扣件开口向上连接，也可采用搭接。相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平错开距离不应小于500 mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中；搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置不少于3个旋转扣件固定，端部扣件

13、盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。纵向水平杆的长度一般不小于3跨，并不小于6m。每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承钢笆片需要等间距设置，最大间距不应大于柱距的1/2。大横杆设在立杆内侧，长度不小于三跨，采用直角扣件与立杆扣紧，直角扣件不得朝上，防止雨水进入。每一主节点处必须设置一小横杆，用直角扣件扣接并严禁拆除。脚手架接头位置示意图4.4.3 剪刀撑剪刀撑宽度不小于6m，高度取4跨，斜杆与地面夹角在4560。 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立

14、柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点距离不应大于150mm。洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100。脚手架搭设示意图脚手架剪刀撑搭接示意图为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性，在脚手架纵向传力结构的外侧隔一定距离沿高度由下而上连续设置纵向剪刀撑。双排脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。两组间距不得大于15m。双排脚手架搭设示意图4

15、.4.4 横向斜撑横向斜撑应在同一节间，由底至顶呈之字型连续设置，本工程脚手架高度较低，可不设横向斜撑。4.4.5 连墙件为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架与建筑物之间设置连接杆。连墙件采用固定在结构柱（钢柱）上的形式或者通过预埋钢筋头（C20钢筋，长度1000mm，做成L型，绕钢管立柱一圈再焊接，焊接长度不少于250mm，采取钢管回顶）固定在剪力墙的形式，分层拉结。在柱混凝土浇筑前，连墙件临时固定在型钢柱上，待柱外包混凝土浇筑完后再将连墙件临时固定在已浇筑柱混凝土柱上。（详见下图）地下室靠基坑侧脚手架连墙件采用预埋钢筋投的方式，其余三侧采用抱柱的方式进行拉结；核心筒外架采用预埋钢筋

16、头及抱住结合的方式进行拉结，东侧采用抱墙柱，南北侧中间短墙采用抱墙柱，其余采用预埋钢筋头的方式进行拉结；机房层维护架采用抱柱（钢柱）的方式进行拉结；屋面直升机坪外架采用与外侧钢柱拉结的方式进行拉结。脚手架连墙件与剪力墙拉结示意图脚手架连墙件与柱（剪力墙）拉结示意图连墙件抱（墙）柱拉结大样示意图连墙件设置要求：连墙杆件要每层设置，其拉结点水平间距为三跨（转角部位为一跨），垂直距离不得大于3.6m，即两步三跨。布点优先按梅花型设置，当梅花型布置有难度时，可采用矩形，并尽量靠近砼梁、砼柱等刚性较大的部位，拉结时要平拉，严禁连墙杆上翘。连墙件布置尽可能靠近主节点设置，偏离主节点的距离小于300mm.从

17、底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，采用其他可靠措施固定。拉结杆的设置及其牢固可靠是关系到脚手架的失稳破坏、倾覆的重要关键。拉结杆宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍微下斜，不允许向上翘起。连墙水平杆件上与主体结构交点内侧应增加双扣件。每根连墙件覆盖面积本工程应控制在20m以下。4.4.6 护栏和挡脚板：每隔一组或二组剪刀撑设置一道180mm高的踢脚板，固定在立杆内侧，踢脚板材质应用硬质材料制作，严禁使用彩条布，踢脚板刷黄黑色警示漆。在铺脚手板的操作层上必须在外排立杆内侧距脚手板面900mm处设一道护栏，并在脚手板位置设180mm高挡脚板。踢脚板大样图挡脚板示意图脚

18、手架搭设借鉴图4.4.7 扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。其连接方式及接头位置同纵向水平杆。4.4.8 临时安全通道为保证施工人员进出施工现场时的安全，防止高空坠物伤人，特设置临时安全通道，安全通道采用钢管架支撑，顶部下层满铺脚手板，中间铺安全防护网，顶部上层铺竹挑板减震，以防止坠物伤人，防护棚搭设长度3m，位置位于外框筒T05-T06轴线之间。安全通道搭设构造要求项目立杆纵横向横杆铺板材料F483.5钢管F483.5钢管钢笆板构造立杆基础同脚手架基础，设置扫地杆，并在距地

19、面1.2m高处设置横杆，通道净空高度根据通道所处位置及通行人、车确定，最低不得小于2m。构造尺寸立杆纵距8001000mm构造尺寸防护棚悬挑尺寸300500mm构造尺寸双层防护棚层间距500600mm构造尺寸R安全通道尺寸5000mm4.4.9 防护为了防止高空坠物对作业人员造成伤害，脚手架在第3层设置水平防护。4.5 脚手架检查与验收及监测4.5.1 脚手架的检查（1）检查脚手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。（2）各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧

20、固螺栓至规定的力矩范围内。（3）检查脚手板有否松动、悬挑，还要检查四周是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。（4）连墙件的检查，检查连墙件是否齐全和完好，有无松动、移动。（5）要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆和接地防雷等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。（6）如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定。（7）检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如

21、发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。4.5.2 脚手架的验收外架搭设完成后，施工单位、监理单位组织有关人员进行验收。验收合格后，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可投入使用。4.5.3 脚手架的监测外架在使用过程中，应每月对架体进行监测，监测主要内容为架体的垂直度等，监测应形成记录，特别是在暴雨、台风后应对架体进行检测合格后方可继续使用。4.6 脚手架拆除施工脚手架使用完毕后立即拆除，在脚手架拆除前应作好以下工作：(1)对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆

22、除过程中不发生危险。(2)在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。(3)脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。(4)严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆脚手板剪刀撑大横杆小横杆立杆。(5)外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。(6)拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员

23、要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此警示标志必须内外双面都加以设置。(7)在拆除的脚手架周围，明显标示“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内。(8)拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用。(9)本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。(10)拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。(11)脚手架拆除过程中，中途不得换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。4.7 脚手架的维护与保养脚手架

24、在验收合格通过投入使用后，必须对其进行日常的保养和定期的全面检查和整修，才能保证其安全使用。脚手架日常的保养和维修必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次。所以要求作业队对外脚手架进行日常的和定期的保养和维修，尤其是每次强风、暴雨过后都要认真检查整修后方可使用。脚手架保养整修的主要内容有：（1）检查脚手架基础有无不均匀下沉，脚手架底部有无堆放杂物；（2）检查脚手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。（3）各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规

25、定的力矩范围内。（4）检查脚手板有否松动、悬挑，还要检查四周是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。（5）连墙件的检查，检查连墙件是否齐全和完好，有无松动、移动。（6）要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆和接地防雷等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。（7）如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定。（8）检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于

26、不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。（9）脚手架使用中必须经常检查，清除架子上的杂物，严禁在架子上堆积过多的施工材料，或多人挤在一起，以免架子发生超载，造成事故。（10）脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于3kN/m2，使用机具、材料等尽量放在脚手架里侧，以减小倾覆力矩。4.8 注意事项(1)卸料平台的预埋件必须埋入板内并与板钢筋进行点焊。(2)卸料平台应设在转料方便的地方，且台面与楼板取平或搁在楼板上。(3)卸料平台在建筑物的垂直方向应错开搭设，以免妨碍吊运物件，并与外脚手架断开设置。(4)严禁在卸料平台上休息和玩耍打闹。(5)使用中应加强检查，加强安全

27、教育，确保安全使用。第5章 质量、安全文明保证措施及要求5.1 外架搭拆组织机构为保证外架搭设顺利进行，全面落实施工生产安排，对外架搭设、使用、拆除全过程进行管理和监控，确保质量目标、工期目标、环境管理目标和职业健康安全管理目标的实现，建立如下组织机构：项目安全部配备安全部经理1名，专职安全员5名，同时分包劳务队伍设置专职安全员1个，并纳入总包安全管理体系，由总包安全部统一管理。5.2 脚手架搭设质量要求脚手架质量要求项 目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-10立杆垂直度H=2730经纬仪纵向水平杆高差20水平仪10双排脚手架横

28、向水平杆外伸长度偏差外伸150mm-20钢板尺扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm1.立杆，2.纵向水平杆，3.横向水平杆，4.剪刀斜撑杆钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差A500mm钢卷尺立杆上的对接扣件置主节点的距离ah/3600mm钢卷尺纵向水平杆的对接扣件至主节点的距离ala/3500mm钢卷尺纵向水平杆相邻接头水平距离a500mm钢卷尺螺栓拧紧扭力矩4065Nm扭力扳手剪刀撑斜杆与地面的倾角45o60o角尺脚手板外伸长度对接a=130150mmL300mm钢卷尺搭接a100mml200mm钢卷尺5.3 脚手架搭设安全文明保证措施（1）所有操作人员应持证上岗，操作人员进

29、入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。（2）每一楼层外架搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。（3）高空作业要正确使用“三宝”遇六级以上大风时，应停止高空作业。（4）及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。（5）焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。（6）外架上不得堆放钢筋，模板等材料。（7）脚手架拆除程序与安装程序相反，拆除时，先将脚手架板逐一传递至楼层或转料平台上，再按步骤为横杆立杆剪刀撑，拆除时，严禁乱丢及高空坠物。（8）本脚手架搭设主要由项目工程部负责实施，安全部与技术部负责对现场施工进行检查与指导。5.4

30、 应急预案为防止在架体搭设及拆除过程中产生意外，项目部特编制应急预案来应对意外事件的发生，应急预案内容详见厦门海峡交流中心二期工程1#楼事故应急救援预案。第6章 脚手架架体计算书6.1 脚手架架体计算原则本工程地下室及核心筒采用落地式脚手架计算，计算高度为18.1m（核心筒外架高度），脚手架横距1.05m，跨距1.6m，步距1.8m。本计算中钢管计算均采用483.5。6.2 落地式扣件钢管双排脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.1米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.60米，立杆的横距

31、1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.80米。施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.600/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.600/2=1.600kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.120+1.41.

32、600=2.430kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.4301.0502 =0.335106/5080.0=65.924N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.120+1.600=1.758kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.7581050.04/(3842.06105121900.0)=1.108mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算:大横杆

33、按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.600/2=0.126kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.600/2=1.680kN 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.126+1.41.680)/2=1.276kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计

34、算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.6002+0.1501.276=0.316106/5080.0=62.131N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381600.004/(1002.060105121900.000)=0.07mm集中荷载标准值P=0.040+0.126+1.680=1.846kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1461846.32

35、01600.003/(1002.060105121900.000)=3.45mm最大挠度和 V=V1+V2=3.519mm大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.600=0.061kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.600/2=0.126kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.600/2=1.

36、680kN 荷载的计算值 R=1.20.061+1.20.126+1.41.680=2.577kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12518.050=2.253kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.

37、15 NG2 = 0.15041.600(1.050+0.300)/2=0.648kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.6004/2=0.480kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.60018.050=0.144kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.525kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.6001.0

38、50/2=3.360kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计

39、值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.93kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，

40、A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 98.34 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.23kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高

41、度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 147.96 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为连墙件的轴向拉力，N=16.431kN； lw为焊接的周长，取250mm； t为连墙件的焊缝宽度，t=3.50mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N

42、/mm2； 经过焊缝抗拉强度 = 16430.72/(2503.50) = 18.78N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 35.74 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 8.93 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 1500.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 1500.00地基承载力的计算满足要求!核心筒外架平面布置图机房层外架平面布置图直升机评层外架平面布置图直升机评层外架平面布置图