大华锦绣华城D4区1#住宅楼模板工程施工方案（89页）.doc

1、目 录一、编制说明11.1适用范围11.2编制依据1二、工程概况12.1总体简介12.2设计概况2三、施工准备23.1技术准备23.2人员准备23.3材料准备33.4机具准备3四、模板的设计44.1底板筏板独立柱基础，砖胎模，木模板44.2墙体模板64.3现浇柱模板74.4现浇板模板84.5梁模板84.6楼梯模板94.7后浇带模板104.8构造要求12五、模板的装拆与维护145.1模板的安装14墙体模板145.1.2现浇板模板14梁模板155.2模板的拆除15侧模拆除的要求15底模拆除的要求165.3模板的维护与修理16六、技术控制措施及安装标准176.1技术控制措施176.2模板施工质量通病

2、与防治186.3.模板安装质量标准18七、施工管理措施197.1.成品保护措施197.2安全保证措施197.3环境保护措施207.4消防保卫措施207.5文明施工措施207.6 防止扰民措施21八、立杆平面布置图：22九、计算书239.1 梁模板(扣件钢管架)计算书239.2 柱模板计算书609.3 墙模板计算书699.4 板模板(扣件钢管架)计算书751#楼模板工程施工方案一、编制说明1.1适用范围本方案适用于1#楼模板工程的施工。1.2编制依据1）大华锦绣华城D4区施工图纸2）建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20083）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20114

3、）混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002（2011版）5）建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-20136）建筑施工安全检查标准 JGJ 59-20117）建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ 80-91二、工程概况2.1总体简介本工程位于大连市高新技术园区红凌路庙岭路段西侧，规划用地面积22900，总建筑面积37765.04，其中：地上总建筑面积29315、半地下及地下总建筑面积8450.04，具体包括1#8#楼共8个单体，1#楼为地上2层公建、2#楼为地上16层公建、8#楼为地下1层半地下车库。本工程承包范围为大华锦绣华城项目D4区施工总承包，包括土建、装饰、水暖

4、、电气等。本方案适用于1#楼模板工程。本工程参建单位情况如下：建设单位：大华集团大连置业有限公司设计单位：大连松岩建筑设计院有限公司监理单位：大连东方工程建设监理有限公司勘察单位：大连市勘察测绘研究院有限公司施工单位：上海名华工程建筑有限公司2.2设计概况1层数（地上/地下）1#公建、2#楼（1、2层）地上二层2层高5.6米3结构断面楼板厚度100mm、120mm、130mm、140mm墙体厚度350mm、300mm、250mm梁断面尺寸250*700、250*500、300*800、250*650、300*850、300*700、400*750、300*650、300*1150柱截面600*

5、600、500*500、400*400、500*600三、施工准备3.1技术准备1）组织施工员、质量员、木工工长等熟悉施工图纸，针对本工程结构设计的特点，共同研究配模方案，及时进行模板的设计和模板方案的编制工作，学习混凝土结构工程施工质量验收规范、建筑安装分项工程施工工艺规程，及时编制加工定货计划及材料机具计划，认真做好施工技术交底工作。2）施工班组长必须了解模板设计意图，对现场加工的模板进行翻样工作，组织有关施工人员核实每块模板的几何尺寸及质量标准是否满足结构施工的要求，对每块模板进行编号，使模板得到更好的周转使用。3）提前做好施工测量工作，在基础顶面、楼层面上放好墙、柱位置线，在墙、柱截面

6、尺寸外300mm处弹出模板控制检查线，弹好门窗洞口位置线及标高线。4）各种模板在正式施工前应对模板进行试装、试配，发现问题提前解决。5）对本工程模板的设计加工提出如下要求：（1）模板应能满足现浇混凝土墙体和表面质量效果的要求，模板应具有足够的承载力、刚度和稳定性，应能整装整拆，组拼便利，在正常维护下应能重复周转使用。（2）根据施工流水段的划分，模板施工平面布置时，应最大限度地提高模板在各流水段的通用性。（3）配板设计宜优先选用减少角模规格的设计方法，应优先选用大规格模板为主板。3.2人员准备模板工程的管理体系为：木工工长下设施工作业班组，其中一个制作组、三个现场安装组。模板工程在木工工长的指挥

7、下，服从项目部的各项指令，木工工长负责协调木工与其他工种及工种内的各项事务。木工进场后在垫层底板钢筋施工阶段全力以赴准备并制作地下部分的墙柱模板，模板安装阶段重点负责模板的安装工作。工人数量及分工施工阶段制作工安 装 工1、2、8#楼基础阶段25603.3材料准备1）面板：模板面板选用1830mm915mm15mm木胶板，边角整齐、表面光滑、防水耐磨，不得有脱胶空鼓。2）木方：模板木方选不下于5080mm松方木，要求材质优良，无弯曲、节结、腐朽现象，不得使用有脆性、严重扭曲和变形的木材，含水率不应大于25。3）支撑：墙模板外楞、梁板承重支撑架、柱箍等支撑材料选用48.33.6脚手架钢管配合可锻

8、铸铁扣件，钢管和扣件应有产品出厂合格证或质量检验合格证。4）垫板：梁板承重架立杆底部木板，要求材质优良，无腐朽现象材质同面板。5）对拉螺杆：墙和高截面梁侧向模板中设置的对拉螺杆，选用14圆钢粗制对拉螺杆，圆钢材料合格。6）脱模剂：水性脱模剂，禁止使用废机油。脱模剂的涂刷应均匀，不漏涂，涂刷时，伴随用棉丝擦掉浮油，防止出现流坠现象，经雨雪后应重新涂刷一遍。7）配套材料：钉子、撑块、3形卡、螺杆、螺帽、步步紧、10#铁丝等等。8）砖胎模：底板及筏板边缘、独立柱基础、基础梁、主楼与地库高低承台等部位采用砖胎模，砌筑实心砖，成型后用1:1水泥砂浆找平。3.4机具准备1）机械设备圆锯机、手电钻、手电锯、

9、电动扳手、砂轮切割机以及电焊设备等，以上机械按现场施工需要足量配置。2）主要工具锯、钉锤、水平尺、扳手、钢卷尺、线坠、撬杠、起子、经纬仪、水平仪、塔尺等。四、模板的设计4.1底板筏板独立柱基础，砖胎模，木模板1）、底板、筏板、独立柱基础垫层及主楼地下一层与地下车库交接处高低差处斜坡垫层利用实心砖砌筑成型后用1:1水泥砂浆找平，局部集水坑、电梯井基础与底板相交45，坡用实心砖砌筑找坡用1:1水泥砂浆堆20厚找平层，底板、筏板外周围用240mm厚实心砖砌筑，高度为垫层顶标高至超过底板、筏板顶标高50mm，砖墙与砼接触面用1:1水泥砂浆抹面，砂浆强度满足要求后，利用木方加固在基坑边坡坚固土方上（见下

10、图）或使用土方先进行砖模背后土方回填夯实。2）墙板导墙模板外墙墙体施工缝设计在底板上300mm高，安装止水钢板，导墙两侧采用15mm厚木胶板，50*80木方，48.33.6钢管背楞，用14穿墙止水螺栓间距500mm一道加固，详见底板侧模及导墙模板大样图。3）集水坑模板根据集水坑设计内径尺寸，用15mm厚木胶板、50*80木方加工制作箱型模盒，加固支撑在箱内完，上口预进入口、积水底板侧墙钢筋绑扎找正后，在底板、坑壁钢筋上设置洞距400mm塑料保护层垫块，按照集水坑位置线吊装就位、加固找正。4.2墙体模板墙体模板采用15mm木胶板拼装，模板竖肋采用50*80的木楞，横肋采用双根48.33.6钢管，

11、墙板竖肋间距225mm，横肋间距500mm，对拉螺栓水平间距450mm、竖向间距500mm，底部至少三排螺栓均应采用双螺帽，墙模板加固外侧用48.33.6钢斜支撑和水平支撑。2）穿墙螺栓墙体穿墙螺栓外墙抗渗砼，采用14对位螺栓，中间加焊50x50止水钢片，止水钢片厚3mm，正方形边长为60mm，止水钢片中部打眼，与对拉螺栓双面焊牢，并根据墙厚两端焊接墙厚挡。内墙对拉螺栓采用14螺栓,中间加16PVC套管。人防临空墙对拉螺栓按墙厚焊挡，不焊止水钢板，采用14螺栓，。4.3现浇柱模板框架柱模板采用15厚木胶板背楞为50*80方木，背楞间距不大于300mm，采用48.33.6双钢管用元宝扣件连接组成

12、井形柱箍加固，螺栓采用14对拉，柱角用步步紧加固，螺栓及柱箍最底一道距地面250mm,向上间距500mm布置，并采用48.33.6钢管斜撑设置三道 。根据本工程结构柱特点，柱宽（高）600*600mm柱采用柱抱箍，不设置穿柱对拉螺栓，柱宽（高）600mm柱除四周采用抱箍外设置穿柱对拉螺栓，940mm、950mm、1000mm设置一根对拉螺栓，柱宽（高）1400mm或1500mm设置二根对拉螺栓。600*600以下柱加固方式均同600*600柱。具体做法见下图：600*600（500*500、500*600、400*500）4.4现浇板模板1）现浇板模板采用15厚木胶板，支撑采用钢管满堂脚手架支

13、撑体系。顶板次龙骨采用不小于5080mm，木枋间距300mm，支架立杆间距不大于900mm，中间横杆距地面不大于1500mm，扫地杆距地面不大于200mm，边立杆距离内墙边的距离不大于400mm。支模架体系在其两端与中间每隔不大于8m分别设置连续竖向剪刀撑及水平剪刀撑，周边设置连续剪刀撑。2）托梁支撑：主龙骨采用48.33.6双钢管间距同立杆，托撑伸出立杆长度不大于300mm，插入立杆长度不下于150mm；3）立杆底部采用木垫板4000*200*50，U型托的最大自由高度200mm。具体做法详见下：4.5梁模板梁模板采用15mm厚木胶板，次楞采用50*80松方木，梁底间距不大于200mm，梁侧

14、间距不大于300mm，次楞与模板用铁钉固定，梁侧主楞采用50*80松方木，梁底支撑体系采用扣件式钢管支撑架，立杆横距不大于900mm，纵距不大于900mm，梁底主楞采用48.33.6钢管，梁底主楞间距不大于250mm。本工程梁截面范围为250*500300*1150，其中250*500250*700梁底中间可不加设立杆，300*650400*750梁底中间加设1根支撑立杆，400*8000300*1150梁底中间加设2根支撑立杆，增设立杆顶部采用可调型托。立杆在高度方向设置纵横水平拉杆和斜拉杆，扫地杆距地面200mm，中间垂直间距不大于1500mm。梁底模与侧模之间采用启口缝，倒夹具夹紧，确保

15、接缝严密，梁底支架及启口缝做法见下：梁模板加工相互拼接，50*80mm木方背楞，模板的短边接头作为梁底模板时，在竖向背楞（龙骨）之间固定50*80短接头木方，间距250mm，底模与侧模拼接缝错开，竖向背楞拼接处加设800mm竖向背楞，梁底模与侧模之间采用启口缝，梁底木楞与梁侧模下面木楞两角用步步紧间距400mm卡紧固定，确保接缝严密。梁两侧模板固定，当梁高小于700mm时梁侧模可用支撑架做挡撑，同时用一部分短钢管和木方斜撑，当梁高大于700mm时增加14500螺栓固定。4.6楼梯模板1）楼梯板顶模支模方法同顶板，梯板立杆距墙300mm布置，排距为900mm。模板施工前根据图纸及实际层高放样，并

16、在楼梯间墙上弹出楼梯底板厚度线及踏步位置线。根据放线先支设休息平台模板，模板表面高低差不得大于2mm，拆吊帮时要保证楼梯踏步棱角完好，减少因混凝土强度不高对棱角的损坏。做法见下：2）楼梯施工缝（1）为了施工方便，楼梯施工缝留设于1/3梯步。，同时梯板钢筋在根部按原设计增加50配筋,施工缝宽为2/3梯梁宽、高同梯板厚，具体做法见下。（2）为了满足受力性能施工缝设置与剪力较小处，即上1/3梯步部位并与梯板垂直，楼梯施工缝留置见下。4.7后浇带模板 后浇带施工要求：本工程后浇带为钢筋混凝土温度后浇带，其应在楼层主体结构混凝土浇注28天后浇筑，具体位置及宽度见相应结施图纸。后浇带留齿槽型，后浇带采用微

17、膨胀性混凝土,其混凝土强度等级应比构件混凝土强度等级提高一级，后浇带两侧模板待后浇带混凝土强度达到100%时方可拆模，后浇带浇筑时的温度宜与主体混凝土浇筑时的温度接近。本方案重点对后浇带模板施工方法做说明，具体详见后浇带工程施工方案。 后浇带模板施工：1、模板施工：（1）构造筏板：施工后浇带立面的模板，采用直径14钢筋间距竖向300mm横向间距100mm焊成钢筋网片再用单层钢板网或钢筋支架铅丝网隔断沿后浇带位置纵向布置，并与筏板钢筋上下网片绑扎牢固。后浇带两边网片用木方项住，防止浇注砼时发生涨模。（2）墙体后浇带： 墙体后浇带模板由两块模板拼成，在两块模板的里外侧与水平钢筋相交处做半圆孔，模板

18、套在钢筋上，两块模板的中间相交处夹住3厚300mm宽止水钢板，在浇注混凝土强度终凝后将木模板起出。为了抵抗住先浇筑砼一侧的墙体砼的侧压力，在靠近这一侧的模板的横向短木方的外侧套铁线，然后与这一侧墙体模板捆紧，在短木方靠近止水钢板的内侧用木方支顶。在支设另一侧后浇带模板时，先支设的后浇带模板不拆，在两侧模板相对的横向短木方间用木方支撑住。由于后支的这侧模板支顶在先浇筑完的砼墙体上，因此后支的这侧模板的横向短木方不用再与墙体钢模捆紧。（3）顶板后浇带模板为保证施工后浇带立面的基础混凝土施工过程中的稳定，横加一条木方,在楼板浇注完成后在后浇带处加盖模板，防止杂物落入及施工过程中出现踩踏破坏。顶板后浇

19、带模板的支设方法是在顶板后浇带模板支设前，在后浇带处也应先支板模，以支撑后浇带模板。后浇带所处的一跨内的梁板模板及支撑随后浇带两侧模板一起支护，排距不大于1m（包括梁板支撑均应保留）。该部分模板支撑系统要相对独立，以便于其他模板及支撑的正常拆除和周转，在后浇带砼达到100%设计强度时，才能拆除。所加止水钢板与筏板后浇带相同。2、质量要求（1）模板支撑体系控制。要求模板支模架子一次性安装成型，待后浇带混凝土浇筑好以后再进行拆除，确保板底平整。（2）两侧接缝收口控制。如采用钢丝网时，制作的单层钢丝网片必须绷紧，并且钢丝网片与钢筋支架绑扎必须结实、牢固。3、安全要求（1）、温度后浇带，间隔时间为28

20、天。后浇带下及其两侧各1m范围内的模板及支撑应确保受力和稳定。否则，可能会造成梁板上部裂缝或后浇带部位下挠，顶板面不平、下沉等质量缺陷。（2）、后浇带两侧所在跨内的梁板支撑均不得拆除，排距不大于1m（包括梁板支撑均应保留）。（3）、在其它部位的施工过程中，施工人员跨越后浇带时，应保持警惕，注意脚下是否踩实再通过，防止踩空后掉落造成伤害。（4）、后浇带浇筑前，应对浇筑人员进行安全技术交底，了解施工中的安全注意事项。4.8构造要求1、模板支架的构造要求：1）根据本工程结构设计特点及受力验算，梁两侧立杆间距按不大于1000mm设置，板底不大于900mm设置，部分大梁底增加支撑立杆，支撑架步距不大于1

21、.500米。支撑架步距与立杆间距不得超过本方案梁板底间距规定。2）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的刚度。3）梁底支撑体系均采用双扣件，确保符合抗滑力要求。2、立杆及水平杆的设计1）每根立杆底部应设置底座或垫板。2）本工程尽可能采用符合层高的单根立杆，立杆需接长时接头必须采用对接扣件连接。立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。3）支撑架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采

22、用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4）支撑架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。5）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，水平杆长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接。两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3；采用搭接时搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。3、整体性构造层的设计：1）沿支架四周外立面满设连续竖向剪刀撑。2）小于5米层高中

23、部纵、横向每隔8m设置由底至顶设置连续竖向剪刀撑，顶部加设水平剪刀撑；超过5米部位中部纵、横向每4跨（且不大于5m）由底至顶设置连续竖向剪刀撑，顶部加设水平剪刀撑。3）剪刀撑宽度不小于4跨，竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为4560。4、剪刀撑的设计：1）各施工段沿支架四周外立面应满设垂直向剪刀撑；2）中部纵、横向每隔5米或8米设置连续剪刀撑；5、顶部支撑点的设计：1）立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度不应超过0.5；2）可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不得超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。3）梁底增设立杆顶部采用可调托撑，并与周边

24、支撑体系连成整体；4）梁底支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，采用双扣件可满足要求。6、支撑架搭设的要求：1）严格按照设计尺寸搭设，立杆、水平杆、剪刀撑接头位置应符合要求； 2）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；3）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4）楼面支座的设计要满足承载力的要求。5）承重架第二步以上操作需铺设平面操作板（35厚、250宽以上），且固定牢。7、施工的要求：1）精心设计混凝土的浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用从中部向两边扩展的浇筑方式；2）由于本工程是

25、建筑结构不高，浇筑砼采用汽车泵，泵管出料口严禁堆料施工。3）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架堆放；4）浇筑过程派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。五、模板的装拆与维护5.1模板的安装5.1.1墙体模板1）墙体模板安装顺序：安装门洞口模板清扫墙内杂物检查机电预留、预埋位置两侧墙模吊装就位安装阴角模固定斜撑调整模板位置穿、紧固穿墙螺栓与相邻模板连接。2）剪力墙木胶合板模板支设（1）模板施工时，采用钢管脚手架作为操作平台。（2）墙支模前，其根部必须加焊14钢筋限位，以保证其位置准确，顶板砼浇筑时在墙根部预埋14短钢筋头，以便与定位钢筋焊接，避免直接与主筋

26、焊接咬伤主筋。在墙上部和中部放模板砼内撑，间距1000mm。（3）支设模板前将墙底部接茬处混凝土剔除混凝土浮浆和松动的石子等软弱层，剔凿前在墙边线位置沿线用切割机切除一条深5mm缝后再剔凿，切割时必须防止破坏板筋。（4）模板使用前，应预先装配好，标明模板编号，并吊至安装地点，按照编号在相应的部位安装。模板拼缝处加海绵条，并加一道50mm80mm方木。墙支完一侧模板后，将螺杆穿上，再支另一侧模板。安装主龙骨248.33.6主龙骨钢管，再用3形卡、对拉螺栓收紧。5.1.2现浇板模板1）现浇板模板主要施工工艺流程：搭设满堂钢管扣件脚手架安装主龙骨安装次龙骨铺板模校正标高预检2）板模板主要施工技术要点

27、（1）脚手架从墙边开始往另一侧开始搭设。立杆下口必须垫板，木板要求长度、方向一致，上下层位置对应。每间屋脚手架搭设完后支设主次龙骨，然后在墙柱钢筋上用白线拉设50线网，调节龙骨高度，再铺设顶板。龙骨必须刨平，尺寸一致。（2）顶板由墙边或梁边开始铺设，向中心部位后退铺设。墙边或梁边模板尽量选用整张新板，铺设前对单张木胶板四边的方正进行校对，不方正的必须经过修理后再铺设，防止接缝不严密导致漏浆。（3）模板起拱实行中间起拱，用木楔间距1000mm钉进主龙骨和面板的中间使模板中间抬高至所需起拱高度。梁、板跨度等于或大于4m时，模板应起拱。由于本工程梁、顶板采用木胶板支模，起拱高度为全跨长度的2/100

28、0，起拱线要顺直，不得有折线，起拱高度要准确，其方法为支模时采用主龙骨上皮钉木楔子调整高度，模板起拱图如下。5.1.3梁模板1）施工工艺流程：搭设扣件式脚手架安装主龙骨安装次龙骨铺板模校正标高预检2）具体施工方法：（1）梁的轴线、梁位置线及梁板水平线，并复核。（2）梁支架的排列、间距要符合模板设计的规定。立杆下口必须垫板，木板要求长度、方向一致，上下层位置对应。（3）从边跨一侧开始安装，先安装第一排支撑和龙骨，临时固定再安装第二排支撑和龙骨，依次逐排安装，支撑立杆间距900mm，横杆步距1500mm，扫地杆距地200mm。（4）先梁底模，顺次铺梁侧模、板底模，梁模采用梁侧模包底模，在梁底模上侧

29、模下口位置粘贴海绵条，海绵条粘贴时必须注意，严禁吃进结构。梁侧模上口与板模上表面在板底标高水平拼缝，采用板模顶梁侧模方式。（5）当梁跨度大于4m时，梁、板起拱按2起拱。5.2模板的拆除模板的拆除必须严格执行拆模板申请制度，根据同条件养护试块强度确定拆模时间，拆模之前应执行申请、审批制度，在得到技术部门批准后方可进行相应部位的模板拆除工作。5.2.1侧模拆除的要求墙体模板拆除时，墙体混凝土强度必须达到2.5Mpa以上，以同条件养护试块强度为依据，冬季施工延长拆模时间混凝土强度必须达到5Mpa以上，对墙体进行带模养护，以免砼受冻受损。拆模顺序为：先拆纵墙模板，后拆横墙模板和门洞模板。每一块大模板的

30、拆模顺序为：先将连接件如上口卡子、穿墙螺栓等拆除，放入工具箱中，再松动地脚螺栓，使模板与墙面逐渐脱离。脱模困难时，可在模板底部用撬棍撬动，不得在上口撬动、晃动和用大锤砸模板。5.2.2底模拆除的要求顶板模板拆除时砼达到设计强度等级百分比一览表：结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率（%）板2502,8758100梁8758100悬臂构件100模板拆除时先拆梁侧模，再拆除板底模，最后拆除梁底模。模板拆除应分段、分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。板模拆除方法为：将扣件向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，后拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在排架下，待顶板上木料拆完后，再拆除排

31、架，拆模时间以混凝土同条件养护试块抗压强度为依据，故顶板混凝土应多做一组同条件养护试块。拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，拆模后及时将工作面清理干净。所有模板拆除前需由木工工长根据同条件混凝土试块强度值填写拆模申请，由项目技术负责人批准后方可进行拆除。5.3模板的维护与修理1）各类模板使用过程的注意事项起吊模板不得与任何物体发生碰撞，经常检查挂钩是否牢固。楼层模板、木方、钢管拆除后应及时上传至上层结构严禁大量堆放在脚手架上，对脚手架的使用安全造成危害。2）木胶合板的维修木模板裁切时，应用专门的切割机具裁割木模板，防止毛边、飞边、破茬。木模板裁口处要清理整齐、密实并涂刷封口漆，以防裁口

32、处再生毛边或膨胀松散变形，影响拼缝质量和减少模板周转次数。六、技术控制措施及安装标准6.1技术控制措施1）模板拼缝控制措施（1）墙体大模板拼接部位须严密、牢固。（2）顶板及梁模板为现场拼装，采用硬拼的方法施工，模板提前由木工工长按跨度作好配板图，按图进行现场下料，拼装下料必须准确，并尽量减少窄条、碎块出现。2）标高控制措施顶板、梁模板施工前在竖向结构插筋上放设标高控制线，每跨间拉对角线检查板面高度。3）垂直度控制措施竖向结构施工时独立柱每面吊不少于两个线坠进行控制，墙体每跨不少于三个点进行控制，随立模板随检查，并及时调整，墙体应双面进行检查。4）阴阳角控制措施独立柱对角拉线控制阴阳角的方正，墙

33、体角部使用定型角模，施工前先检查角模的方正。5）防漏浆措施（1）模板与地面接缝处在楼板混凝土浇筑后，用4m-6m长大杠将楼面刮平，原浆搓面，尤其是墙体两侧、柱子四周200mm内必须平整，防止模板与地面接缝处缝隙漏浆,在模板根部外侧采用砂浆封堵。（2）模板接缝处立模前，清理好模板接触部位。在模板拼缝处粘贴2mm厚10mm宽的双面胶带。（3）墙体接高处在墙体接高处混凝土面上弹线、切割和剔凿浮浆；在模板上粘贴1cm厚5cm宽海绵条，外模紧固使海绵压缩，以此确保了外模与墙面的严密性，防止了漏浆现象。6）其它措施（1）本工程模板在施工前应做好各项技术交底，对于施工操作人员要进行岗前培训。（2）模板脱模剂

34、一律采用专用脱模剂，不得使用废机油，且必须把模板上的水泥浆等杂物清理干净后涂刷脱模剂。6.2模板施工质量通病与防治序号项 目防 治 措 施1墙 底烂 根模板下口缝隙用木条、海绵条塞严，切忌将其伸入墙体位置。严格控制现浇板面标高，在剪力墙根部偏差不应大于5mm。2墙体不平、粘 连墙体砼强度达到1.2Mpa方可拆除模板。清理模板和涂刷隔离剂必须认真，专人检查，不合格的要重新刷涂，废旧模板及时更换。3垂直度偏移支模时要反复用线坠吊靠，支模完毕经校正后如遇有较大冲撞，应重新用线坠复核校正。4墙 体 凹凸 不 平确保模板的材料质量，强度、刚度满足现场使用用球，严格控制内楞间距按设计布置。5墙 体 钢筋

35、移 位模板上口设置卡子并采取措施控制保护层厚度。6门、窗洞偏移门窗洞口角部用角钢，洞口设木方作为水平，竖向支撑。7墙体阴角不方正、不垂直首先确保配模尺寸正确，支撑时要角尺量测控制其垂直偏差，并且固定牢靠。8外墙面漏浆模板下口黏贴海绵条，按设计预埋大头螺栓，并与墙板锁紧。9板下挠板支撑材料应有足够强度，支撑必须加垫木，板模按要求起拱。6.3.模板安装质量标准项 目允许偏差检查方法轴线位置5尺量检查底模上表面标高+5，-5用水准仪或拉线和尺量检查截面内部尺寸基础10尺量检查桩、墙、梁+4，-5层高垂直全高5m6用2m托线板检查全高5m8相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查表面平整（2m长度上）5用

36、2m靠尺和楔形塞尺检查预埋钢板中心线位置3仪器配合尺量检查预埋管、预留孔洞中心线位置3尺量检查预留洞中心线位移10尺量检查截面内部尺寸10，0尺量检查七、施工管理措施7.1.成品保护措施1）模板安拆时轻拿轻放，不准碰撞，防止模板变形。2）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。3）模板在使用过程中加强管理，木胶板水平堆放，在木胶板两端垫100100木方防止地面积水侵泡模板。4）模板拆除后及时进行模板表面的清理，并及时对模板破损的地方进行修理，并及时涂刷脱模剂进行保养，拆除的模板及时分类进行码放，不得现场随地乱扔乱堆。5）模板表面不得涂刷废机油作为脱模剂，防止污染钢筋及混凝土表

37、面，脱模剂涂刷应均匀并不得出现漏涂、流淌现象，模板使用前应检查表面是否被污染，否则应进行二次清理。6）墙柱支模时应轻吊轻放，不得碰撞钢筋，防止钢筋受到扰动。7.2安全保证措施1）对工人要进行安全技术交底，加强安全施工的宣传教育工作。2）模板的堆放场地必须坚实平整。3）吊装模板必须采用手动卡环拧紧，防止脱扣。4）吊装作业要建立统一的指挥信号，吊装工要经过培训，当模板等吊件就位或落地时，要防止摇晃碰人或碰坏墙体。5）要按规定支搭好安全网，在建筑物的出入口，必须搭设安全防护棚。6）楼板洞口要设置防护盖板，电梯井口及楼梯处要设置防护门及护身栏，电梯井内首层、以上每四层要设一道水平安全网。7）施工过程中

38、，禁止任意打孔，禁止用电气焊烧板面。8）所有架子搭设及使用必须经安全员检查验收合格后方可使用。9）不得在脚手架上堆放大批模板及材料。10）模板支设做到工完场清，需用材料码放整齐。11）吊装模板设专人指挥，不得擅自违章作业。12）木模板堆放必须平整，置于钢管搭设的护栏内。13）顶板上的预留洞，在模板拆除后，应做好有效防护，洞口及时盖好。7.3环境保护措施1）模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地。装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。2）模板拆除后，清除模板上的粘结物如砼等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地，待够一车后集中运到上海市市垃圾集中堆放场。3）梁板模板内锯沫、灰尘

39、等不得用高压机吹，必须用大型吸尘器吸，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。7.4消防保卫措施1）在施工过程建立以项目经理牵头，项目全员参加的管理体系，结合工程施工特点，对每位员工进行消防保卫方面的教育培训，做到每个人在思想上的重视。2）实行逐级防火责任制，明确各级的职责，组建消防小组，负责日常的消防工作。3）施工现场不允许吸咽，在生活、办公区设置吸烟处。4）加强对电气焊的管理，操作人员必须持证上岗，严格按规程进行操作，并办理动火证。5）对于木工加工房、模板、木方材料堆放处等易燃地区，应制定专门的消防防火制度，并派专人负责操作区域内的安全消防工作，同时配备一定数量的有效的消防器材及灭火用具。7.5

40、文明施工措施1）所有模板、木枋、钢管、扣件应按照现场布置图所示位置堆放整齐，加工好的大模板放置在搭好的钢管架内。2）木工加工场地派专人负责，每天将加工模板剩下的废模板、锯末、木屑等杂物清理干净，堆放至现场临时垃圾堆，并做有效处理，防止起风时扬起。3）模板支设完毕后应将所剩钢管、扣件、模板、木枋、3形卡、对拉螺栓、螺帽等材料从施工层清理至各种材料堆放区域堆放整齐，如不便清理或仍需继续使用的可就地堆码整齐。7.6 防止扰民措施1）组织专门班子处理扰民问题，在业主配合下积极与街道居委会、派出所及附近居民进行联系，对工程所在地的居民住户进行广泛宣传，努力做到不扰民，防止因民扰而造成工程停工现象的发生，

41、确保工程施工的顺利进行。2）合理安排施工工序，尽量将噪音大的工序安排在早7点晚10点的时间段内，将噪声小、影响小的工序安排在夜间施工。3）夜间进场材料文明装卸，加强进场材料二次包装工作，确保装卸噪声低于规范要求。八、立杆平面布置图：九、计算书9.1 梁模板(扣件钢管架)计算书 600*1300梁模板(扣件钢管架)计算书(5.6m层高)高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支撑及构造参数

42、梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.30；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.60；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：

43、0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数

44、梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：100；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN

45、/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、31.200 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板

46、按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 101.51.5/6=3.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.117.850.9=1.928kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.140.9=0.504kN/

47、m；计算跨度: l = (1300-250)/(5-1)= 262.5mm；面板的最大弯矩 M= 0.11.928(1300-250)/(5-1)2 + 0.1170.504(1300-250)/(5-1)2= 1.73104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.11.928(1300-250)/(5-1)/1000+1.20.504(1300-250)/(5-1)/1000=0.715 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.73104 / 3.75103=4.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.6

48、N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 1.928N/mm； l-计算跨度: l = (1300-250)/(5-1)=262.5mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 101.51.51.5/12=2.81cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6771.928(1300-250)/(5-1)4/(10060002.81104) = 0.367 mm；面板的最大容许挠度值: =

49、 l/250 =(1300-250)/(5-1)/250 = 1.05mm；面板的最大挠度计算值 =0.367mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.05mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 0.715/0.100= 7.153kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2；

50、 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.007 kNm，最大支座反力 R= 0.787 kN，最大变形 = 0.000 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 7.15103/5.33104 = 0.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 100/400=0.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0mm 小于

51、次楞的最大容许挠度值 =0.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力0.787kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2588/6 = 106.67cm3；I = 25888/12 = 426.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.325 kNm，最大支座反力 R= 2.557 kN，最大变形 = 0.914 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到

52、，主楞的受弯应力计算值: = 3.25105/1.07105 = 3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.914 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值 =0.914mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算

53、要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001515/6 = 1.13104mm3； I = 300151515/12 = 8.44104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.30+0.500.300.90=10.903kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.3

54、00.90=1.512kN/m；q=10.903+1.512=12.415kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12512.4153002=1.40105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37510.9030.3+0.4371.5120.3=1.425kNRB=1.25ql=1.2512.4150.3=4.655kN =Mmax/W=1.40105/1.13104=12.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =12.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算

55、采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=9.086kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.9033004/(10060008.44104)=0.909mm；面板的最大挠度计算值: =0.909mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底

56、支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.655/0.3=15.518kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.115.5180.32 = 0.14 kNm；最大应力

57、= M / W = 0.14106/53333.3 = 2.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.615.5180.3 = 2.793 kN；方木受剪应力计算值 = 32.7931000/(25080) = 1.047 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.047 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下

58、: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67715.5183004 /(1009000213.333104)=0.044mm；方木的最大允许挠度 =0.3001000/250=1.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.044 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.425kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.655kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.600)/40.300(1.20.25024.000+1.4

59、2.000)+1.220.300(1.300-0.250)0.500=0.678kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N5=0.595 kN；N2=N4=2.58 kN；N3=2.511 kN；最大弯矩 Mmax=0.119 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.043 mm；最大应力 =0.119106/4730=25.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 25.2 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方

60、向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.595 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.143 kNm ；最大变形 max = 0.354 mm ；最大支座力 Rmax = 1.944 kN ；最大应力 =M/W= 0.143106 /(4.73103 )=30.2 N/mm2；支撑

61、钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 30.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.354mm小于900/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.58 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.619 kNm ；最大变形 max = 1.536 mm ；最大支座力 Rmax = 5.848 kN ；最大应力 =M/W= 0.6

62、19106 /(4.73103 )=130.8 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 130.8 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.536mm小于900/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.75kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.00 kN； R - 纵向或横向水

63、平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.848 kN；R 6.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.58 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =5.848 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1295.6=0.868 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(1.00-0.60)/4)0.900.50+(0.90/2+(1.00

64、-0.60)/4)0.900.250(1.50+24.00)=4.084 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(1.000-0.600)/40.900=2.772 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=2.58+5.848+0.868+4.084+2.772=16.151 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心

65、受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表

66、得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=16150.888/(0.205450) = 175.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 175.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =2.58 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =5.848 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.129(5.6-1.3)=0.868 kN；N =N1+N2+N3 =2.58+5.848+0.666=9.094 k

67、N ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值

68、为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9093.742/(0.205450) = 98.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 98.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167

69、1.006(1.5+0.12) = 1.996 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.006 ；lo/i = 1995.803 / 15.9 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 16150.888/(0.417450) = 48.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 48.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！400*750梁模板(扣件钢管架)计算书(5.6m层高) 一、参数信息1

70、.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.60；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板

71、自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.

72、0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，400mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度

73、，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次

74、楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540

75、.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (750-250)/(4-1)= 166.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(750-250)/(4-1)2 + 0.1172.52(750-250)/(4-1)2= 3.50104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(750-250)/(4-1)/1000+1.22.520(750-250)/(4-1)/1000=2.271 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.50104 / 1.88104=1.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值

76、 =1.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (750-250)/(4-1)=166.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(750-250)/(4-1)4/(10060001.41105) = 0.06 mm；面板的最大容许挠度

77、值: = l/250 =(750-250)/(4-1)/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值 =0.06mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.667mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.271/0.500= 4.542kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/

78、mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.114 kNm，最大支座反力 R= 2.498 kN，最大变形 = 0.102 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.14105/5.33104 = 2.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.1

79、02mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.498kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2588/6 = 106.67cm3；I = 25888/12 = 426.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.333 kNm，最大支座反力 R= 5.621 kN，最大变形 = 0.205 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M

80、/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.33105/1.07105 = 3.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =3.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.205 mm主楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.205mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续

81、梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001515/6 = 3.38104mm3； I = 900151515/12 = 2.53105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.75+0.500.900.90=19.076kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+

82、2.00)0.900.90=4.536kN/m；q=19.076+4.536=23.612kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12523.6122002=1.18105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37519.0760.2+0.4374.5360.2=1.827kNRB=1.25ql=1.2523.6120.2=5.903kN =Mmax/W=1.18105/3.38104=3.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算

83、手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=15.896kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52119.0762004/(10060002.53105)=0.105mm；面板的最大挠度计算值: =0.105mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的

84、计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.903/0.9=6.559kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.5590.92 = 0.531 kNm

85、；最大应力 = M / W = 0.531106/53333.3 = 10 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 10 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.5590.9 = 3.542 kN；方木受剪应力计算值 = 33.5421000/(25080) = 1.328 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.328 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算

86、公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.5599004 /(1009000213.333104)=1.517mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.517 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.827kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.903kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.400)/40.900(1.20.25024.000+

87、1.42.000)+1.220.900(0.750-0.250)0.500=1.890kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.773 kN；N2=11.791 kN；最大弯矩 Mmax=0.357 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.153 mm；最大应力 =0.357106/4730=75.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 75.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无

88、需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.791 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/

89、(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.773 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.6=0.868 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.90/2+(1.00-0.40)/4)0.900.50+(0.90/2+(1.00-0.40)/4)0.900.250(1.50+24.00)=4.455 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(1.000-0.400)/40.900=3.024 kN；N =N1+N2+N3+N4=

90、0.773+0.868+4.455+3.024=9.12 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+2

91、0.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9119.629/(0.205450) = 98.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 98.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定

92、性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.791 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.6-0.75)=0.868 kN；N =N1+N2 =11.791+0.751=12.542 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm

93、2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12542.09/

94、(0.205450) = 136 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 136 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.006 ；lo/i = 1995.803 / 15.9 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 1254

95、2.09/(0.417450) = 66.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 66.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！250*700梁模板(扣件钢管架)计算书(5.6m层高)一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.60；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承

96、重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)

97、：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，200mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；主楞

98、合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848

99、kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不

100、利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (700-250)/(4-1)= 150mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(700-250)/(4-1)2 + 0.1172.52(700-250)/(4-1)2= 2.83104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(700-250)/(4-1)/1000+

101、1.22.520(700-250)/(4-1)/1000=2.044 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.83104 / 1.88104=1.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (700-250)/(4-1)=150mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I

102、-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(700-250)/(4-1)4/(10060001.41105) = 0.039 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(700-250)/(4-1)/250 = 0.6mm；面板的最大挠度计算值 =0.039mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.6mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.044/0.500= 4.088

103、kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.102 kNm，最大支座反力 R= 2.248 kN，最大变形 = 0.092 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.02105/5.33104 = 1.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 1

104、7N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.092mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.248kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2588/6 = 106.67cm3；I = 25888/12 = 426.67cm4；E = 9

105、000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.506 kNm，最大支座反力 R= 10.125 kN，最大变形 = 0.280 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.06105/1.07105 = 4.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =4.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.280 mm主楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.

106、625mm；主楞的最大挠度计算值 =0.28mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001515/6 = 1.13104mm3； I = 300151515/12 = 8.44104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度

107、验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.500.300.90=5.945kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.300.90=1.512kN/m；q=5.945+1.512=7.457kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/87.4572502=5.83104Nmm；RA=RB=0.5ql=0.57.4570.25=0.932kN =Mmax/W=5.83104/1.13104=5.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.2 N/m

108、m2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=4.954kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 55.9452504/(38460008.44104)=0.597mm；面板的最大挠度计算值: =0.5

109、97mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=0.932/0.3=3.107kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯

110、矩 M =0.1ql2= 0.13.1070.32 = 0.028 kNm；最大应力 = M / W = 0.028106/53333.3 = 0.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.1070.3 = 0.559 kN；方木受剪应力计算值 = 30.5591000/(25080) = 0.21 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.21 N/mm2

111、 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6773.1073004 /(1009000213.333104)=0.009mm；方木的最大允许挠度 =0.3001000/250=1.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.009 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.932kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(1.000-0.250)/40.300(1.20.2

112、5024.000+1.42.000)+1.220.300(0.700-0.250)0.500=0.724kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=1.657 kN；最大弯矩 Mmax=0.621 kNm；最大挠度计算值 Vmax=2.697 mm；最大应力 =0.621106/4730=131.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 131.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支

113、撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.657 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.397 kNm ；最大变形 max = 0.987 mm ；最大支座力 Rmax = 5.413 kN ；最大应力 =M/W= 0.397106 /(4.73103 )=84 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的

114、最大应力计算值 84 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.987mm小于900/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.75kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.413 kN；R 6.00 kN , 单

115、扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.657 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =5.413 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1295.6=0.868 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(1.00-0.25)/4)0.900.50+(0.90/2+(1.00-0.25)/4)0.900.250(1.50+24.00)=4.733 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5

116、=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(1.000-0.250)/40.900=3.213 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=1.657+5.413+0.868+4.733+3.213=15.884 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)

117、； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=15883.675/(0.205450) = 17

118、2.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 172.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！9.2 柱模板计算书700*600柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示

119、意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 5.60m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:5；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000

120、.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000

121、h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、134.400 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度

122、计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 162 mm，且竖楞数为 5，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =162.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧

123、压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.110.871162162= 2.85104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

124、面板的最大应力计算值： = M/W = 2.85104 / 1.69104 = 1.691N/mm2；面板的最大应力计算值 =1.691N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =162.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90

125、为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.610.871162.0 = 1056.709N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1056.709N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31056.709/(245015.0)=0.

126、235N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.235N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =162.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 4

127、5015.015.015.0/12 = 1.27105 mm4；面板最大容许挠度: = 162 / 250 = 0.648 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.02162.04/(1006000.01.27105) = 0.055 mm；面板的最大挠度计算值 =0.055mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.648mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.600m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =

128、508080/61 = 53.33cm3；I = 50808080/121 = 213.33cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.1620.900=3.505kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1620.900=0.408kN/m； q = 3.505+0.408=3.914 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.13.914450.0450.0= 7.9

129、3104Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 7.93104/5.33104 = 1.486N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.486N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；

130、 q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.1620.900=3.505kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1620.900=0.408kN/m； q = 3.505+0.408=3.914 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.63.914450.0 = 1056.709N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.63.914450=1056.709N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm

131、 ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31056.709/(250.080.01)=0.396N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.396N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.14 = 3.91 kN

132、/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.13106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6773.91450.04/(1009000.02.13106) = 0.057 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.057mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =

133、 4.7322=9.46cm3；I = 11.3572=22.71cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.138 0.45 = 1.5 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.001 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.818 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.148 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 817645.21 Nm

134、m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 9464 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 82.28 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =8.18108/(1.059.46106)=82.28N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.148 mm；柱箍最大容许挠度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 =1.148mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.4mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工

135、程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.7322=9.46cm3；I = 11.3572=22.71cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.162 0.45 = 1.76 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.522 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 1.048 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.855 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(

136、xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 1047903.5 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 9464 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 105.453 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.05109/(1.059.46106)=105.453N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.855 mm；柱箍最大容许挠度: = 700 / 250 = 2.8 mm；柱箍的最大挠度 =1.855mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.8mm，

137、满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓！9.3 墙模板计算书墙模板的计算参照混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):150；穿

138、墙螺栓水平间距(mm):450；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N

139、/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1

140、.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、134.400 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1

141、l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =150.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.19.197150.02+0.1171.890150.02= 2.57104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩

142、: W = bh2/6 = 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.57104 / 1.88104 = 1.4N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =1.4N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =150.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197

143、kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.197150.0 + 0.6171.890150.0 = 1002.6N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1002.6N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31002.6/(250015.0

144、)=0.201N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.201N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.5 = 8.516N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 150mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.0

145、6cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.521504/(10060001.41105) = 0.035 mm；面板的最大挠度计算值: =0.035mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.6mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 588/62= 106.666cm3；I = 5888/122= 426.666cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M =

146、 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.1500.900=2.759kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.150.90=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.12.759500.02+0.1170.567500.02= 8.56104Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.0710

147、5mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 8.56104/1.07105 = 0.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 0.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.1500.900/2=1.380kN/m； 倾倒混

148、凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.150.90/2=0.284kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.61.380500.0+ 0.6170.284500.0 = 501.3N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 501.3N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =3501.3/(250

149、.080.02)=0.094N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.094N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.15=2.55 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.

150、27106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6775.11/25004/(10090004.27106) = 0.028 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.028mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计

151、算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.150.51.430.150.51.848kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 1.19105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 1.19105/8.99103 = 13.2 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =13.2N/mm2

152、小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 1511.7N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =21511.7/848.230=3.564N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =3.564N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算

153、值: = 0.075mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；主楞的最大挠度计算值 =0.075mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉

154、力为: N = 2.76 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=2.76kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！9.4 板模板(扣件钢管架)计算书250mm板模板(扣件钢管架)计算书(4.2m)本工程取250厚现浇板计算。模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑

155、点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.20；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm

156、2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483.2；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):250.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.52/6 = 33.75 cm3；I = 901.53/12 = 25.312 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.250.9+0.50.

157、9 = 6.188 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26.188+1.40.9= 8.685kN/m最大弯矩 M=0.18.6852502= 54281.25 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 54281.25/33750 = 1.608 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.608 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q

158、 =q1=6.188kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6776.1882504/(100950025.312104)=0.068 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.068 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.25+0

159、.50.25 = 1.719 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.719+1.40.25 = 2.412 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.4120.92 = 0.195 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.195106/83333.33 = 2.345 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.345 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计

160、值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.4120.9 = 1.303 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.303103/(2 50100) = 0.391 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.391 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.719 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.7199004 /(100900041666

161、66.667)= 0.204 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.204 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483.2；W=9.46 cm3；I=22.72 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.606kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.853 kNm ；最大变形 Vmax = 1 mm ；最大支座力 Qmax = 10.339 kN ；最大应力 =

162、853408.472/9460 = 90.212 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 90.212 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.2 = 0.581 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼

163、板自重(kN)：NG3 = 25.50.250.90.9 = 5.164 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.15 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.90.9 = 2.43 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.782 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.782 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i -

164、计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立

165、杆的最大应力计算值 ；=10782.036/（0.537450） = 44.618 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 44.618 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.001(1.5+0.12) = 1.986 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；Lo/i = 1985.884 / 15.9 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定

166、系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10782.036/（0.423450） = 56.643 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 56.643 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.782/0.25=43.128 kpa ；其中，上部结构

167、传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.782 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=43.128 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！140mm板模板(扣件钢管架)计算书(5.6m层高)本工程取140厚现浇板计算。模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点

168、长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.60；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2

169、):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483.2；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):140.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.52/6 = 33.75 cm3；I = 901.53/12 = 25.312 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.140.9+0.50.9

170、 = 3.663 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.663+1.40.9= 5.656kN/m最大弯矩 M=0.15.6562502= 35347.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 35347.5/33750 = 1.047 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.047 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q

171、1=3.663kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.6632504/(100950025.312104)=0.04 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.04 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.14+0.50.2

172、5 = 1.018 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.018+1.40.25 = 1.571 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.5710.92 = 0.127 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.127106/83333.33 = 1.527 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.527 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13

173、N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.5710.9 = 0.848 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.848103/(2 50100) = 0.255 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.255 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.018 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.0189004 /(10090004166666.66

174、7)= 0.121 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.121 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483.2；W=9.46 cm3；I=22.72 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.697kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.556 kNm ；最大变形 Vmax = 0.651 mm ；最大支座力 Qmax = 6.733 kN ；最大应力 = 55

175、5732.522/9460 = 58.746 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 58.746 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.651mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.6 = 0.775 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝

176、土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.140.90.9 = 2.892 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.072 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.90.9 = 2.43 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.288 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.288 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i -

177、 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管

178、立杆的最大应力计算值 ；=8288.088/（0.537450） = 34.298 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 34.298 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.006 ；Lo/i = 1995.803 / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定

179、系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8288.088/（0.417450） = 44.168 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 44.168 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8.288/0.25=33.152 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.288 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=33.152 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！