格构柱混凝土承台塔吊专项施工方案（134页）.docx

1、目 录 第一章编制依据3第二章工程概况5第一节 工程基本情况5第二节 设计概况5第三节 基坑围护概况6第四节 周边环境及场地条件7第五节 工程地质及水文地质概况8第三章塔吊选型及平面布置13第一节 塔吊选型及塔吊参数13第二节 塔吊平面布置14第五章 塔吊基础设计15第一节 塔吊基础选型15第二节 塔基设计参数15第六章 施工技术措施22第一节 塔吊格构柱制作22第二节 钻孔灌注桩施工及钢格构柱安装26第四节 土方开挖及格构柱支撑安装27第五节 混凝土承台施工28第六节 施工质量控制及检验要求29第七章施工安全措施34第一节 塔吊基础施工安全措施34第二节 塔吊的沉降控制及监测要求34第三节

2、塔吊避雷措施34第八章 群塔作业措施36第九章 应急预案38第九章计算书6第一节 1#塔吊计算书6第二节 2#塔吊计算书18第三节 3#塔吊计算书30第四节 4#塔吊计算书43第五节 5#塔吊计算书55第六节 6#塔吊计算书67第七节 7#塔吊计算书75第十章相关附件及图表83第一章 编制依据1、设计文件；2、岩土工程勘察报告（塔吊基础所在部位的地质报告复印附后）；3、QTZ80（ZJ5710）型塔式起重机使用说明书；4、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187；5、工程测量规范GB50026；6、建筑结构荷载规范GB50009；7、建筑桩基技术规范JGJ94；8、建筑地基基础设计规

3、范GB50007；9、建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202； 10、钢结构设计规范GB50017； 11、钢结构工程施工规范GB50755； 12、钢结构工程施工质量验收规范GB50205； 13、混凝土结构设计规范GB50010； 14、混凝土结构工程施工规范GB50666； 15、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204； 16、塔式起重机安全规程GB5144； 17、建筑机械使用安全技术规程JGJ33； 18、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196； 19、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46； 20、建设施工高处作业安全技术规程JGJ80； 21、建

4、筑施工安全检查标准JGJ59； 22、固定式塔式起重机基础技术规程DB33/T 1053； 23、浙江省安全生产条例；（备注：浙江省以外工程按当地地方法规执行。） 24、杭建监总201033号文件关于加强建筑起重机械租赁、安装拆卸和使用安全 管理的若干意见；（备注：杭州地区工程强制执行，杭州市以外工程按当地地方法规执行，此文件可做参考。）25、杭建总监201213号文件关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求；（备注：杭州地区工程强制执行，杭州市以外工程按当地地方法规执行，此文件可做参考。） 26、浙江省长城建设集团有限公司企业标准ZTB104；27、本工程施工组织设计；注：上述规范填

5、写最新版本号。 第二章工程概况第一节 工程基本情况序号项目内容1工程名称2工程地址，3工程性质4建设单位5勘察单位6设计单位7监理单位8施工总承包单位浙江省长城建设集团有限公司第二节 设计概况建筑设计概况表 楼号 地上层数地下层数地下层高/m底层层高/m标准层层高/m屋面高度/m结构设计概况表序号结构概况1主体结构地下室层数3建筑结构安全等级结构体系4抗震设防类别抗震等级抗震设防烈度5人防抗力级别6基础形式7混凝土强度等级8钢筋类别9结构构件截面尺寸防水板水板板厚筏板厚独立柱基截面尺寸柱截面尺寸（bh）框架梁（bh）楼板厚墙厚度第三节 基坑围护概况（1）排桩墙支护体系本工程支护体系采用8001

6、000、9001100钻孔灌注桩，外侧650450双轴水泥搅拌桩。（2）水平支撑体系在支撑布置形式上，采用一道水平桁架式角撑的布置形式。（3）竖向支撑体系支撑立柱上部采用钢格构柱，部分可利用本工程桩作为立柱桩，部分需重新打设钻孔灌注桩。（4）地下水控制本工程在钻孔桩排外采用650450双轴水泥搅拌桩帷幕进行止水和防涌土。坑内采用明沟、集水井方式排水，基坑底排水沟应离基坑边2m以上。对于坡顶外地表处的雨水、施工用水，采用排水沟截流，排水沟尺寸为400500，集水坑沉淀后将清水引至下水管道的方法解决。具体做法是，在坑周设置贯通的排水沟，并在沿排水沟隔2030m设置集水坑。经沉淀池后，将清水排入城市

7、下水管网或南侧河道。第四节 周边环境及场地条件本工程位于，东至，西至，南至，北至。基坑四周环境如下：东侧：地下室离用地红线37m，红线外为规划中的，现为空地无任何建筑物。北侧：地下室离用地红线最近处为73m左右，最远处为114m，红线内侧为空地无任何建筑物，红线外侧为，由于距离较远对本基坑影响较小；西侧：地下室离用地红线为18.8m，用地红线外为临时施工道路。道路西侧为，现为空地无任何建筑物对本基坑影响较小。南侧：地下室离用地红线最近处为28.17m，红线外为本地块的临建房。用地红线与建筑控制线之间为临时施工道路。临建房南侧为规划现为空地无任何建筑物。一标段区域位置示意图本工程场地基本实现“三

8、通一平”。现场用电量满足要求，临时用电、用水管线（D100）已铺设。目前本工程正刚刚开始桩基施工。目前生活区、办公区、仓库等临时设施已搭设完毕，现场西南角大门已开设，通向场内及场外的临时道路采用250mm厚C20混凝土均已硬化。土方开挖前在围护桩与围墙之间硬化。基坑施工期间围护桩与围墙之间不允许堆土及大型车辆通行。本工程场地平整后，自然地坪相对标高为-0.35米。具体详见平面布置图。第五节 工程地质及水文地质概况一、土层分布情况本工程塔吊桩主要涉及的土层为：1-1层杂填土灰灰杂色，松散稍密，无层理，主要成分由黏性土组成，为临近场地基坑开挖土堆填组成，原土成分以淤泥质土为主，多混碎石、砖块、废桩

9、头等建筑垃圾。该层性质差，场地大部分分布。1-2层素填土褐灰色黄灰色，松散稍密，湿，无层理，主要由软塑状粉质黏土混碎、块石组成，土质不均。主要由早期人工挖塘堆填形成，该层性质差，场地大部分分布。1-3层塘泥黑灰色、黄灰色，流塑，岩性主要为淤泥，夹有大量的有机质、腐植物，略具腥臭味。该层主要分布在原有鱼塘和河浜底部，该层局部分布。2层粉质黏土黄灰色，软塑可塑，厚层状，黏塑性一般，含少量铁锰质氧化斑，无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等，局部为黏质粉土状。该层大部分区域分布，在水塘、暗塘等地段缺失。3-1层淤泥质粉质黏土灰色，流塑，饱和，厚层状，黏塑性好，上部含较多有机质斑，自上而下渐少，局部局

10、部见厚度约20cm泥炭，局部呈淤泥状。无摇振反应，有光泽，干强度和韧性高。该层性质差，具高压缩性，全场分布。3-2层淤泥质粉质黏土灰色，流塑，饱和，鳞片状厚层状，黏塑性好，局部见腐植物碎屑。无摇振反应，有光泽，干强度和韧性高。该层性质差，具高压缩性，局部分布。4-1层粉质黏土灰绿灰黄色，可塑，厚层状，黏塑性一般，含铁锰质氧化斑，局部粉粒含量较高。无摇振反应，无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。该层局部缺失。4-2层粉质黏土夹粉土灰黄色，软可塑，薄层状，夹较多粉土薄层，单层厚0.10.3cm，黏塑性稍差，局部呈黏质粉土状，下部粉土含量较少，无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。该层土质不均

11、匀，该层局部缺失。5层淤泥质粉质黏土灰色，流塑，饱和，鳞片状厚层状，黏塑性好，局部为软塑状粉质黏土。无摇振反应，有光泽，干强度和韧性高。该层性质差，具高压缩性，为4-2层的下卧层。仅在ZK2、ZK11、ZK9三个孔揭露。6-1层粉质黏土褐黄色，可塑，局部软塑，厚层状，黏塑性好，稍见铁锰质氧化斑，无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。该层全场分布。6-2层粉质黏土灰黄色灰兰色，可塑，局部硬塑，厚层状，黏塑性一般，含少量铁锰质氧化斑，局部粉粒含量较高，呈软可塑状。无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。该层全场分布。6-3层粉质黏土夹粉砂灰黄锈黄色，可塑，厚层状，粉砂含量约3050%不等，土质不

12、均，局部以含黏性土粉砂为主。该层局部分布。7-1层粉质黏土灰色浅灰色，软塑，厚层状，含较多粉砂、粉土和少量有机质、腐植物，分布不均匀，局部以粉质黏土夹粉砂为主。无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。该层局部缺失。7-1层粉砂灰色，稍中密，饱和，厚层状，矿物成分以长石、石英为主，砂质不纯，分选性一般，局部夹粉质黏土，偶见腐植物碎屑物。该层局部分布。7-2层粉细砂灰色，稍中密，饱和，厚层状，矿物成分以长石、石英为主，砂质不纯，分选性一般，局部夹粉质黏土。该层局部缺失。8-1层粉质黏土灰兰色，局部夹黄灰色，软可塑，厚层状，黏塑性一般，局部含1015%粉砂，为含砂粉质黏土。无摇振反应，稍有光泽，干强

13、度和韧性中等。该层局部分布。8-2层粉质黏土黄绿夹灰兰色，可塑，局部硬塑，厚层状，黏塑性一般，局部含粉砂，分布不均。无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。该层局部分布。8-2a层粉质黏土灰色，软塑，厚层状，黏塑性一般，含少量粉土、粉砂。无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性高。该层局部分布。8-3层中细砂兰灰色、灰色，中密，饱和，厚层状，矿物成分以长石、石英为主，砂质不纯，以细砂为主，多混中砂、粉砂及黏性土，局部含10%砾石，砾石径约12cm，分布不均。该层局部缺失。8-4层圆砾灰色、灰黄色，中密密实，饱和，粒径一般为0.23.0cm，个别达8cm以上，分选性和胶结性一般，圆砾含量占5060%，

14、其颗粒往下渐变粗，下部夹较多卵石，次圆状，岩性成份以凝灰岩和砂岩为主，多呈中风化状。充填较多中粗砂及黏性土，土质不均匀，全场分布。二、地下水情况1、地下水类型场地勘探深度以浅地下水按埋藏和赋存条件可分为第四系松散岩类孔隙潜水、孔隙承压水和基岩裂隙水三大类。a.孔隙潜水主要赋存于场区表部填土层和浅部第四系黏性土层内，地下水分布连续，其富水性和透水性具有各向异性，均一性差，水量小，透水性低。孔隙潜水受大气降水竖向入渗补给及地表水体下渗补给为主，以蒸发方式排泄为主，潜水位受地形控制，随季节气候动态变化明显，与地表水体具一定的水力联系。b.孔隙承压水主要分布于下部8-3层中细砂和8-4层圆砾中，其上覆

15、黏性土层构成了其承压水含水层顶板。承压含水层属于上更新统东苕溪古河道分布较广泛而连续。8层的承压水对桩基施工的沉桩、灌注桩砼灌注和桩底注浆有一定的影响。对深基坑的坑底抗承压稳定性验算关系密切，与地表水及上部潜水水力联系弱，水质为微咸水，对混凝土结构及钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。c.基岩裂隙水基岩裂隙水埋藏于第四系土层之下，主要赋存于下部基岩风化裂隙内，含水层透水性受岩石的风化程度、裂隙的发育程度、裂隙贯通性等控制。场地基岩岩性为砂砾岩或泥质粉砂岩，风化后具有泥质含量高、矿物砂泥化明显、透水性弱的特点，其裂隙多呈闭合状，且被黏土矿物充填，导水性差，水量微弱。基岩裂隙水主要受侧向补给和上部承压

16、含水层下渗补给，迳流缓慢，向下游排泄，结合本场地地貌类型为平原区的特征分析，对本工程桩基施工等影响较小。2、地下水和土对建筑材料的腐蚀性评价场地潜水含水层属湿、很湿的弱透水性土层，确定场地环境类别为类，按干湿交替和长期浸水环境。场地潜水对混凝土结构有弱腐蚀性，在干湿交替和长期浸水环境下对钢筋混凝土结构中钢筋均有微蚀性。场地承压水对混凝土结构有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋有微蚀性。三、其他地质情况各土层物理力学性质指标、工程地质勘探点平面位置图、塔吊基础位置地质剖面图等详见附件。、第三章塔吊选型及平面布置第一节塔吊选型及塔吊参数一、塔吊选型根据建筑物平面布置情况，在满足周边环境及现场垂直运输

17、要求的前提下，现确定设置7台浙江建机有限公司的QTZ80(ZJ5710)型塔吊。二、QTZ80（ZJ5710）起重特性表三、塔吊计算力学参数第二节 塔吊平面布置塔吊编号塔吊位置塔吊轴线位置（塔吊中心）塔吊初装高度塔吊安装幅度1#B1研究生公寓北面B1-G交B1-5以东5.1米3055米2#B2本科生公寓一北面B2-H以北3.8米交B2-6以东4.6米3357米3#B3本科生公寓二西面B2-D以北2.8米交B2-23以东3.35米3057米4#B4本科生公寓三南面B4-G以北0.3米交B4-9以东3.8米3355米5#D2食堂东南面D2-F以北3.93米交D2-11以东3.7米3057米6#D2

18、食堂北面D2-H以北4.6米交N-10以东2.9米2755米7#D1活动中心东面B轴以北2.8米交8轴以东4.5米2450米具体位置详见塔吊平面布置图第五章 塔吊基础设计第一节塔吊基础选型1-5#塔吊采用矩形格构式（上下承台）塔基形式，6-7#塔吊采用矩形板式桩承台式塔基形式。第二节塔基设计参数一、1#塔吊基础的相关参数（标高均为绝对标高）1、桩相关参数：桩数4根桩顶标高-0.95m桩直径800mm桩底标高-31.95m桩心距2.4m桩的砼强度等级C35参照钻孔位XIV5剖XIVJ16有效桩长31m桩身配筋HRB400 1216通长布置；箍筋8200、加劲箍间距142000；桩顶标高以下4m加

19、密区箍筋间距8100，加劲箍间距141000。2、格构柱相关参数格构柱钢柱长度（包括埋桩3m）9.25m格构柱顶标高5.3m格构柱截面边长460mm格构柱底标高-3.95m格构柱分肢材料L16014mm角焊缝焊脚尺寸10mm缀板截面37028014mm格构柱分肢与缀板焊缝形式绕角焊缀板间距600mm剪刀撑材料L16014mm格构柱分肢与缀板焊缝长度510mm剪刀撑间距1.8m止水片材料20020010mm埋入桩内的格构柱底部、顶部与桩的3根纵向主筋焊接，焊接长度10d3、上承台相关参数上承台尺寸3.63.61.3m承台底标高4.65m格构柱伸入承台长度650mm砼强度等级C35承台配筋上下双层

20、双向HRB400 22160mm，上下构造连接筋HRB400 16480mm格构柱与承台连接采用每分肢焊接1根直径22的竖向钢筋锚入承台900mm塔吊基础节与承台连接严格按塔吊说明书4、下承台相关参数承台尺寸3.63.60.4m承台底标高-1.35m砼强度等级C30承台配筋上下双层双向HRB400 16200mm，上下构造连接筋HRB400 16600mm承台与底板缝隙两者间距300mm，灌100mm粗砂，100mm碎石，100mm底板垫层二、2#塔吊基础的相关参数（标高均为绝对标高）1、桩相关参数：桩数4根桩顶标高-0.95m桩直径800mm桩底标高-32.45m桩心距2.4m桩的砼强度等级

21、C35参照钻孔位XIV6剖XIVZ32有效桩长31.5m桩身配筋HRB400 1216通长布置；箍筋8200、加劲箍间距142000；桩顶标高以下4m加密区箍筋间距8100，加劲箍间距141000。2、格构柱相关参数格构柱钢柱长度（包括埋桩3m）9.25m格构柱顶标高5.3m格构柱截面边长460mm格构柱底标高-3.95m格构柱分肢材料L16014mm角焊缝焊脚尺寸10mm缀板截面37028014mm格构柱分肢与缀板焊缝形式绕角焊缀板间距600mm剪刀撑材料L16014mm格构柱分肢与缀板焊缝长度510mm剪刀撑间距1.8m止水片材料20020010mm埋入桩内的格构柱底部、顶部与桩的3根纵向

22、主筋焊接，焊接长度10d3、上承台相关参数上承台尺寸3.63.61.3m承台底标高4.65m格构柱伸入承台长度650mm砼强度等级C35承台配筋上下双层双向HRB400 22160mm，上下构造连接筋HRB400 16480mm格构柱与承台连接采用每分肢焊接1根直径22的竖向钢筋锚入承台900mm塔吊基础节与承台连接严格按塔吊说明书4、下承台相关参数承台尺寸440.4m承台底标高-1.35m砼强度等级C30承台配筋上下双层双向HRB400 16200mm，上下构造连接筋HRB400 16600mm承台与底板缝隙两者间距300mm，灌100mm粗砂，100mm碎石，100mm底板垫层三、3#塔吊

23、基础的相关参数（标高均为绝对标高）1、桩相关参数：桩数4根桩顶标高-0.55m桩直径800mm桩底标高-33.05m桩心距2.4m桩的砼强度等级C35参照钻孔位XIV8剖XIVZ39有效桩长32.5m桩身配筋HRB400 1216通长布置；箍筋8200、加劲箍间距142000；桩顶标高以下4m加密区箍筋间距8100，加劲箍间距141000。2、格构柱相关参数格构柱钢柱长度（包括埋桩3m）8.85m格构柱顶标高5.3m格构柱截面边长460mm格构柱底标高-3.55m格构柱分肢材料L16014mm角焊缝焊脚尺寸10mm缀板截面37028014mm格构柱分肢与缀板焊缝形式绕角焊缀板间距600mm剪刀

24、撑材料L16014mm格构柱分肢与缀板焊缝长度510mm剪刀撑间距1.8m止水片材料20020010mm埋入桩内的格构柱底部、顶部与桩的3根纵向主筋焊接，焊接长度10d3、上承台相关参数上承台尺寸3.63.61.3m承台底标高4.65m格构柱伸入承台长度650mm砼强度等级C35承台配筋上下双层双向HRB400 22160mm，上下构造连接筋HRB400 16480mm格构柱与承台连接采用每分肢焊接1根直径22的竖向钢筋锚入承台900mm塔吊基础节与承台连接严格按塔吊说明书4、下承台相关参数承台尺寸440.4m承台底标高-0.95m砼强度等级C30承台配筋上下双层双向HRB400 16200m

25、m，上下构造连接筋HRB400 16600mm承台与底板缝隙两者间距300mm，灌100mm粗砂，100mm碎石，100mm底板垫层四、4#塔吊基础的相关参数（标高均为绝对标高）1、桩相关参数：桩数4根桩顶标高-0.95m桩直径800mm桩底标高-34.95m桩心距2.4m桩的砼强度等级C35参照钻孔位XIV3剖XIVZ29有效桩长34m桩身配筋HRB400 1216通长布置；箍筋8200、加劲箍间距142000；桩顶标高以下4m加密区箍筋间距8100，加劲箍间距141000。2、格构柱相关参数格构柱钢柱长度（包括埋桩3m）9.25m格构柱顶标高5.3m格构柱截面边长460mm格构柱底标高-3

26、.95m格构柱分肢材料L16014mm角焊缝焊脚尺寸10mm缀板截面37028014mm格构柱分肢与缀板焊缝形式绕角焊缀板间距600mm剪刀撑材料L16014mm格构柱分肢与缀板焊缝长度510mm剪刀撑间距1.8m止水片材料20020010mm埋入桩内的格构柱底部、顶部与桩的3根纵向主筋焊接，焊接长度10d3、上承台相关参数上承台尺寸3.63.61.3m承台底标高4.65m格构柱伸入承台长度650mm砼强度等级C35承台配筋上下双层双向HRB400 22160mm，上下构造连接筋HRB400 16480mm格构柱与承台连接采用每分肢焊接1根直径22的竖向钢筋锚入承台900mm塔吊基础节与承台连

27、接严格按塔吊说明书4、下承台相关参数承台尺寸440.4m承台底标高-1.35m砼强度等级C30承台配筋上下双层双向HRB400 16200mm，上下构造连接筋HRB400 16600mm承台与底板缝隙两者间距300mm，灌100mm粗砂，100mm碎石，100mm底板垫层五、5#塔吊基础的相关参数（标高均为绝对标高）1、桩相关参数：桩数4根桩顶标高-1.65m桩直径800mm桩底标高-33.15m桩心距2.4m桩的砼强度等级C35参照钻孔位XII4剖XIIJK9有效桩长31.5m桩身配筋HRB400 1216通长布置；箍筋8200、加劲箍间距142000；桩顶标高以下4m加密区箍筋间距8100

28、，加劲箍间距141000。2、格构柱相关参数格构柱钢柱长度（包括埋桩3m）8.9m格构柱顶标高4.25m格构柱截面边长460mm格构柱底标高-4.65m格构柱分肢材料L16014mm角焊缝焊脚尺寸10mm缀板截面37028014mm格构柱分肢与缀板焊缝形式绕角焊缀板间距600mm剪刀撑材料L16014mm格构柱分肢与缀板焊缝长度510mm剪刀撑间距1.8m止水片材料20020010mm埋入桩内的格构柱底部、顶部与桩的3根纵向主筋焊接，焊接长度10d3、上承台相关参数上承台尺寸3.63.61.3m承台底标高4.65m格构柱伸入承台长度650mm砼强度等级C35承台配筋上下双层双向HRB400 2

29、2160mm，上下构造连接筋HRB400 16480mm格构柱与承台连接采用每分肢焊接1根直径22的竖向钢筋锚入承台900mm塔吊基础节与承台连接严格按塔吊说明书4、下承台相关参数承台尺寸440.4m承台底标高-2.05m砼强度等级C30承台配筋上下双层双向HRB400 16200mm，上下构造连接筋HRB400 16600mm承台与底板缝隙两者间距300mm，灌100mm粗砂，100mm碎石，100mm底板垫层六、6#塔吊基础的相关参数（标高均为绝对标高）1、桩相关参数桩数4根桩顶标高4.25m桩直径800mm桩底标高-33.75m桩心距3.4m桩的砼强度等级C35参照钻孔位XII4剖XII

30、ZK10有效桩长38m桩身配筋HRB400 1220通长布置；箍筋8200、加劲箍间距162000；桩顶标高以下4m为加密区，箍筋间距8100，加劲箍间距161000。2、承台相关参数承台尺寸551.3m承台底标高4.15m桩入承台长度100mm砼强度等级C35承台配筋上下双层双向HRB400 22150mm，上下构造连接筋HRB400 16450mm桩与承台连接桩主筋筋锚入承台35d七、7#塔吊基础的相关参数（标高均为绝对标高）1、桩相关参数桩数4根桩顶标高4.25m桩直径800mm桩底标高-33.75m桩心距3.4m桩的砼强度等级C35参照钻孔位XIII5剖XIIZK5有效桩长38m桩身配

31、筋HRB400 1220通长布置；箍筋8200、加劲箍间距162000；桩顶标高以下4m为加密区，箍筋间距8100，加劲箍间距161000。2、承台相关参数承台尺寸551.3m承台底标高4.15m桩入承台长度100mm砼强度等级C35承台配筋上下双层双向HRB400 22150mm，上下构造连接筋HRB400 16450mm桩与承台连接桩主筋筋锚入承台35d第六章 施工技术措施第一节 塔吊基础施工流程1-5#塔吊开挖至上承台垫层底，浇筑上承台垫层绑扎钢筋（包括格构柱锚入钢筋）支模预埋固定支脚浇筑混凝土，养护至塔吊安装；后面每挖深0.6m，焊接钢柱之间的缀板；每挖深2m，施工剪刀撑，剪刀撑每1.

32、8m设置一道，挖土至底板底；施工下承台，扎钢筋、支模、浇筑混凝土。至下承台施工完毕才能真正完成塔吊基础施工。6-7#塔吊开挖至承台垫层底，浇筑承台垫层绑扎钢筋支模预埋固定支脚浇筑混凝土，最后养护至塔吊安装。第二节 塔吊格构柱制作1、格构柱制作委托有钢结构资质的厂家生产定制，柱身必须要保证焊缝的质量、长度及按设计图纸加工。2、待格构柱运至现场后放置平稳,要求不能引起格构柱的变形。3、钻孔桩下笼时将格构柱吊入钻孔内,与钻孔桩一起浇筑,确保锚固长度。4、钢材及焊接材料的品种、规格、性能等应满足国家产品标准和设计要求。焊条等焊接材料与母材的匹配应符合设计和行业标准建筑钢结构焊接技术规程JGJ81的规定

33、。5、焊工必须经考试合格，且取得合格证书；6、焊缝厚度应符合设计要求，焊缝表面不得有裂纹、焊瘤等缺陷。焊缝表面不得有气孔、夹渣、焊坑裂纹、电弧擦伤等缺陷。7、钢格构柱及缀板的拼装误差应符合现行国家标准钢结构工程施工质量验收规范GB50205的规定；8、格构柱与灌注桩主筋按照规定认真焊接，随钢筋笼就位后需对格构柱加固定位，确保格构柱方正。9、钢格构柱的安装误差应符合下表的规定：钢格构柱的安装允许误差：项目允许偏差（mm）检验方法柱端中心线对轴线的偏差20用吊线和钢尺检查柱基准点标高+10用水准仪检查柱轴线垂直度0.5H/100且35用经纬仪或吊线和钢尺检查10、钢格构柱与钢筋笼搭接后，使用汽车吊

34、将其插入桩孔内，并与桩心轴线重合，保证四根格构柱四个立面的平整度。钻孔桩浇筑前将格构柱吊入钻孔桩内，与钻孔桩一起浇筑，确保锚固长度。11、为保证格构柱的垂直度，格构柱顶至自然地坪采用角钢作为吊筋，在孔口设置钢板制作成的孔口板，并在上面设置方向线，通过校核角钢吊筋顶与孔口板的关系进行调整。第三节 钻孔灌注桩施工及钢格构柱安装一、测量定位各测量点（俗称大样点）采用光电测距仪进行闭合测定，无误后用混凝土固定，并安装防护标志，防止因重车碾压和重物碰撞后而产生位移。尽量将各点设置在不影响施工的视线范围内，且不易被碰撞，以利长久保存。桩位测量采用经纬仪、钢尺丈量法。但在桩位测定前，需对所用的测量基点进行复

35、核，使其符合各种平面尺寸关系后方可使用该基点。桩位测定分初、复测，分别为挖埋护筒前和埋设护筒后，复测合格后，打入12钢筋一根，作为钻机定位标志，然后用水准仪测定其护筒标高后，经现场监理验收合格后方可就位施工。二、埋设护筒钻孔灌注桩的孔口护筒是保护孔口，隔离上部杂填松散物，防止孔口塌陷的必要措施，也是控制定位，标高的基准点。护筒选用大于桩径1020cm的钢制护筒，埋入深度以满足隔离杂填士，防止孔口塌陷为准，护筒四周间隙用粘土回填并捣实，以确保护筒稳定牢固。三、钻机就位钻机就位时，转盘中心对准桩位中心标志的偏差应小于20mm，并用水平尺校对转盘水平，并做到天车中心、转盘中心与桩位中心成一垂直线。四

36、、成孔1、机具配备施工前按其施工孔深配置钻具、导管，预先由当班质检员和机长一起丈量，核准其钻头直径和长度、机上钻杆长度、钻杆长度、根数、导管长度、根数，然后请现场监理到现场检验，经核准后的器具不得随意更换。若需更换时，必须事先经质检员认可，并报监理同意后方可执行。2、成孔过程本工程采用正循环回转钻进方法，钻头选用单腰带三翼锥形钻头。钻进参数控制范围：钻压 6-15KPa 转速 40-128rmin。施工中应根据地层情况合理选择钻进参数，一般开孔宜轻压慢转，正常钻进时钻进速度控制在6m/h以内，临近终孔前放慢钻速以便及时排出钻屑，减少孔内沉渣。通过3PN泥浆泵将循环池内的泥浆泵入钻杆内，从钻头返

37、出，钻头切削土体形成的泥浆从钻杆与孔壁的环状间隙内上返至孔口，再通过立式排污泵或泥浆沟排入循环池，从而形成泥浆循环系统。现场备用立式排污泵。为防止相邻桩串孔或影响邻桩的成桩质量，相邻桩的成孔施工以满足4D或不少于36小时为宜，因此，对不满足要求的跳桩施工。3、护壁钻孔形成自由面时，由于受地层覆盖土压力的作用，使自由面产生变形，泥浆使用得当可以抑制变形的产生。根据本工程地质岩土物理性能，选用原地层自然造浆，地表调节泥浆物理性能。根据不同的地质情况，选用不同的泥浆性能参数，来平衡地层的侧压力，以保证孔壁的稳定性，防止坍孔。泥浆性能多数指标控制范围如下：一清泥浆比重1.30 粘度 2026s二清泥浆

38、比重1.15 粘度 1820s含砂率48%泥浆性能多数一般选择原则是：易塌孔地层选用较大值，不易塌孔地层选用较小值。五、清孔清孔是钻孔灌注桩施工重要的一道工序，清孔质量的好坏直接影响水下混凝土灌注施工、桩身质量与承载力的大小。为了保证清孔质量，本工程采用两次正循环清孔。在保证泥浆性能的同时，必须在终孔后清孔一次和灌注前清孔一次。为保证清孔后沉渣满足设计要求，在钻进将至终孔深度时，减缓钻进速度，使土层颗粒充分水化分散，为清孔的顺利进行，作好必要的前期准备。第一次清孔在成孔结束时利用钻杆清孔，调制性能好的泥浆替换孔内泥浆与钻屑，时间一般控制在3060分钟左右。第二次清孔是在下好钢筋笼和导管后利用导

39、管进行清孔，清孔时经常上下窜动导管，以便能将孔底周围虚土清除干净。清孔后沉渣控制在50mm以内，用泥浆比重仪和漏斗粘度计测定泥浆比重和粘度，符合要求后方可进行水下混凝土灌注，并在第二次清孔结束后30分钟内灌入混凝土。六、水下混凝土灌注1、材料选用材料选用将严格按照我公司ISO9001质量认证体系对合格供应商的要求，选择符合要求的商品混凝土生产单位，并报建设单位和监理单位。每次现场使用时，要核准其出厂质量证明书，本工程考虑现场实际环境及厂家距现场的距离远近等因素与业主、监理共同确定商品混凝土厂家。2、导管导管采用直径为219mm或250mm，长度为3.5m和2.5m无缝钢管，游轮丝扣连接。该导管

40、密封性好、钢性强、不易变形。在使用前必须检查丝扣的好坏和导管内是否有残物，导管是否已经变形。下导管时，必须加好橡皮密封圈，以确保导管密封。使用后，必须清洗干净，整齐的堆放于指定位置。3、灌注a.根据孔深配置导管长度，并按先后次序下入孔内，导管口距孔底距离控制在500mm范围内。当第二次清孔结束时，在30分钟内倒入足够的初灌量，以满足导管初次时埋入深度超过0.8m。b.灌注器具和隔水塞的选用灌注器具主要包括导管、漏斗。导管选用219或250螺纹连接式无缝钢管；漏斗用4mm厚的钢板制成棱锥形，尺寸为10001000800mm,底部用导管螺纹接头与导管连接，沿斗口外侧焊3030mm角钢以确保其刚度。

41、隔水塞选用砂包，其外径比导管内径小2025mm，在灌注前用将其置于导管内泥浆液面处，再在灌注漏斗口放一块直径大于导管内径的圆形铁板（盖板）。c.灌注部署灌注前，导管位置应居中，导管底口距孔底0.5m左右，放好球胆、砂包或盖板。混凝土车靠近孔口后，将混凝土倒入漏斗，待混凝土装满漏斗后提起盖板，将漏斗内混凝土灌至孔底，同时砼车内的混凝土也连续地灌入孔内。为确保导管的埋深长度，每次拔管前必需用测绳进行测量后，由现场质检员确定应拔管的长度，并进行记录备查。之后，连续灌注混凝士，导管埋深一般控制在310m的范围内。d.桩顶为了保证桩顶质量，一方面清孔时尽量降低泥浆比重，另一方面经常检测混凝土灌注的上升速

42、度，尽量准确掌握砼上升面。灌注结束前准确测量桩顶标高，确保超灌长度不少于设计要求的1米后方可停止灌注，以保证桩顶质量，同时，应减少材料的浪费。e.试块制作与养护现场随机对混凝土取样，每根桩制作不少于一组，采用150150150mm标准试模，按规定要求制作，隔日拆模后送现场养护室中养护。按制作龄期养护到期后送测试中心做28天抗压强度试验，并及时做好试验报告的数理统计评定工作。七、钢筋笼1、钢筋笼制作选用具有质量保证书的正规厂家制造的钢筋，并对规格、批号、炉号不同的钢筋送测试中心做原材料力学试验，每一批代表数量不大于60t，超过60t每40t做一次原材试验，复试合格后方可投入使用。钢筋笼由专职钢筋

43、工和持证电焊工上岗制作，并对钢筋搭焊质量抽样送检，同一规格每300个焊接接头抽样做一组拉伸试验。钢筋笼在预制模中点焊成型，做到成型主筋直、误差小、箍筋圆，直观效果好。经质检员检验，并通过监理复检合格后，方可使用。2、钢筋笼保护层为了保护钢筋笼主筋不产生露筋现象，采用410050mm的混凝土块做保护层，对称设置。每节钢筋笼设置不少于3道。混凝土保护块在孔口焊接时加在钢筋笼上，不宜在制作时加好。3、钢筋笼的吊放钢筋笼采用双点起吊，吊点位置在第一道加强箍处。为防止变形，采用对称布置，吊放入孔时对准钻孔中心缓慢下放，应防止碰撞孔壁。如下放困难，应调查原因，不得强行下放。一般采用正反旋转，慢起慢落数次逐

44、步下放。4、钢筋笼入孔固定根据钢筋笼上焊2根吊筋固定在孔口机架盘上，使钢筋笼准确地安放在桩孔标高中心位置上。八、废浆处理钻孔灌注桩的废弃泥浆，采用封闭式罐车装运场外，在政府部门允许的场地上排放。并设立专职保洁员，以确保施工区内不留碴土和废浆，做到文明、整洁的施工现场。九、钢格构柱定位及安装1、格构柱与灌注桩主筋按照规定认真焊接，随钢筋笼就位后需对格构柱加固定位，确保格构柱方正。2、钢格构柱的安装误差应符合下表的规定：钢格构柱的安装允许误差：项目允许偏差（mm）检验方法柱端中心线对轴线的偏差20用吊线和钢尺检查柱基准点标高+10用水准仪检查柱轴线垂直度0.5H/100且35用经纬仪或吊线和钢尺检

45、查3、钢格构柱与钢筋笼搭接后，使用汽车吊将其插入桩孔内，并与桩心轴线重合，保证四根格构柱四个立面的平整度。钻孔桩浇筑前将格构柱吊入钻孔桩内，与钻孔桩一起浇筑，确保锚固长度。4、为保证格构柱的垂直度，格构柱顶至自然地坪采用角钢作为吊筋，在孔口设置钢板制作成的孔口板，并在上面设置方向线，通过校核角钢吊筋顶与孔口板的关系进行调整。5、 格构柱定位先在格构柱顶面浇筑一块4mx4m的5cm厚混凝土面层，预留桩孔位置，在混凝土面层放好样，对角弹好墨线，在距离格构柱中心位置80cm水平方向预埋钢管8根，放置格构柱时用钢管固定加固，确保格构柱的方正度，详见下图第四节 土方开挖及格构柱支撑安装1、挖土施工前应按

46、照塔吊基础方案做好准备工作，可采取临时支护和降水措施；2、塔吊上承台完成后，随着基坑土方的开挖，逆作法设置钢格构柱的型钢支撑。待土方开挖后每开挖2米后，立即用与格构柱分肢角钢相同的角钢将四个格构柱水平方向及斜向焊接形连成整体，增加整体稳定性，在角钢未连接之前不得超挖。角钢连接采用绕角焊，焊接连接时要保证焊缝质量。3、严禁挖机靠近格构柱，以免碰伤格构柱，格构柱周边2米范围土方采用人工对称开挖，不得单侧开挖。4、随着基坑土方的分层开挖，承台基础下的各格构式钢柱之间逆作式（自上而下）及时设置竖向型钢支撑，由于本工程格构柱长度大于8m，故格构式钢柱要设置水平剪刀撑，有利于抗塔机回转产生的扭矩。塔吊部位

47、的挖土应派专人在旁监视、指挥，不得碰及格构柱,使用气泵破碎混凝土时,气泵不得直接与格构柱接触。凿除完成后应立即施工基础承台。5、在浇筑基础底板时,格构柱与连接构件浇筑在基础底板内,钢筋穿越格构柱时,格构柱的截面削弱不得超过相应角钢的10%,否则需绕过相应格构柱。6、在塔吊使用阶段,定期(每半月一次)检查格构柱焊缝的质量,有无松动,如出现问题停止塔吊使用,待修复后方可重新投入使用。第五节 混凝土承台施工一、施工顺序放线挖塔基土方浇筑100mm厚素混凝土垫层做防水及防水保护层放塔吊预埋节身位置线绑扎塔基下层钢筋安装预埋固定支脚绑扎塔基上层钢筋支模浇筑混凝土振捣养护安装塔吊。二、土方施工1、严格按照

48、图纸要求，进行塔基的定位放线、槽上下口线以及标高控制线。2、边坡暂按1：1放坡，不得扰动桩基土；可以根据实际土质情况，采取直壁或放缓坡度开挖，但必须先撑后挖。三、垫层施工在塔吊基槽底部浇筑100mm厚C15素混凝土垫层。垫层表面处理：一次压光抹平，达到防水找平层的标准。四、钢筋工程1、所用钢筋的原厂材质证明必须齐全，应有出厂合格证、材质检验单，钢筋进场后及时进行复试，按试验要求经复试合格后方可使用。2、钢筋需提前做好钢筋翻样，所有加工严格按钢筋翻样图纸执行。钢筋成型加工时，要认真核对下料单，确保钢筋半成品的规格、尺寸、数量准确，符合设计及规范的要求。3、上下层钢筋之间要布置马凳，控制上下层钢筋

49、间距。五、固定支脚的安装预埋固定支脚严格按塔吊说明书要求施工，经测量检查各项要求合格后，方可进行混凝土浇筑。六、模板工程采用多层板和木方支设塔吊基础模板，安装模板时要确保模板及其支撑体系的强度、刚度和稳定性。七、混凝土工程1、塔吊基础采用商品混凝土，混凝土强度为C35。2、浇筑混凝土时注意不可冲击固定支脚，并做一组同条件试块和一组标养试块,浇注过程中应注意控制塔基上皮标高,固定支脚按电气要求正确接地。八、其他1、塔基施工完毕，并达到设计强度的80%后，会同塔吊专业安装公司办理验收手续。2、塔基施工完毕塔机安装前，应采用素土将基础周边分层填充密实。3、试压同条件试块，其混凝土强度达到要求后，方可

50、安装塔吊。4、安装前要对塔吊专业队进行技术安全交底。第六节 施工质量控制及检验要求一、钻孔灌注桩质量保证措施1、做好施工前的技术交底工作，要求每一位施工人员在掌握施工方法、质量保证措施和施工要求的同时，还必须有足够质量意识。认真执行单桩质量自检、互检、交接验收制度。2、钻孔灌注桩施工要求：（1）、在钻孔过程中必须经常测定护壁泥浆比重，含沙率、粘度、PH值，合理控制泥浆的性质，以保证在孔壁稳定的情况下泥皮厚度最薄。（2）、在灌注水下砼时，应进行清孔，塔吊桩孔底沉渣50。（3）、在距孔底0.5M深度范围内的泥浆比重不得大于1.20，并应控制含砂率及粘度，清孔符合要求后半小时内必须灌注混凝土，灌注必

51、须连续，直至成桩完毕。（4）、桩身灌注充盈系数应控制在大于1.10，桩身混凝土超灌高度为1m；桩身混凝土为C35；（5）、混凝土初灌量满足导管埋深1.0米以上。3、钢筋笼的制作、运送与安放(1)钢筋和焊条必须有出厂质保单；焊工须持证上岗；钢筋及焊接件经试验合格后，方可制作钢筋笼；锈蚀严重的钢材不得使用。(2)钢筋笼应严格按图纸要求分节制作各项偏差应符合规范；主筋与箍筋、加强箍间，采用点焊连接；在同一截面的接头数量须50%；错开长度不小于500mm；按设计要求控制保护层厚度不小于50mm；笼间搭接单面焊缝长度为10d。(3)加工成型并经监理检验合格的钢筋笼均需挂牌。(4)钢筋笼在制作、运送和安放

52、过程中，不允许产生不可恢复的变形。吊放钢筋笼时，要对准桩孔中心垂直缓缓下沉；笼间搭接焊毕，经监理检验合格后，才能下入孔内；钢筋笼下放到设计位置后，确保在孔内居中的前提下，用吊筋立即固定于机台上。4、钢筋笼制作允许偏差：钢筋笼长度：100钢筋笼直径：10主筋间距：10箍间距筋：205、桩钢筋笼主筋锚入承台不少于35d。二、格构柱制作的质量控制1、立柱桩格构柱构造格构柱设计参数详见格构柱型号表，其中插入钻孔桩部位为3.0m。缀板中心间距为600mm。2、格构柱制作控制要点格构柱采用在场外的钢结构加工厂制作，原材料进场首先审查质量合格证明文件并对材料的外观进行检查验收，合格后准予制作。对制作完成的格

53、构柱依据钢结构工程施工验收规范GB50205及设计要求进行验收合格后方允许进场进行安装。格构柱间对接焊接时接头应错开，保证同一截面的角钢接头不超过50，相邻角钢错开位置不小于50cm。角钢接头在焊缝位置角钢内侧采用同材料短角钢进行补强。格构柱加工允许偏差如下表所示：格构柱加工允许偏差表项目规定值及允许偏差（mm）检查方法下料长度5钢尺量局部允许变形2水平尺测焊缝厚度10游标尺量柱身弯曲h/250且不大于5mm水平尺量同平面角钢对角线长度5对角点用尺量角钢接头50，相邻角钢错开位置不小于50cm。钢尺量缝处表面平整度2水平尺量3、格构柱吊放安装格构柱采用一台25T吊机进行吊放，吊点位于格构柱上部

54、。格构柱固定采用钢筋笼部分主筋上部弯起，与格构柱缀板及角钢焊接固定，固定时格构柱必须居于钢筋笼正中心。焊接过程中，吊车始终吊住格构柱，避免其受力。格构式钢柱安装的允许偏差（mm）项目允许偏差（mm）检验方法柱端中心线对轴线的偏差20用吊线和钢尺检查柱基准点标高10用水准仪检查柱轴线垂直度0.5H/100 且35用经纬仪或吊线和钢尺检查三、钢格构柱施工质量控制1、焊接质量的要求（1）焊接前应将焊缝表面的铁锈、水分、油污、灰尘、氧化皮、焊渣等清理干净；（2）允许随意引弧损伤母材，必须在其它钢材或在焊缝中进行；（3）焊应注意焊道的引弧点、熄弧点及焊道的接头不产生焊接缺陷，手下工多层多道焊时焊接接头应

55、错开；（4）焊接后要进行自检、互检，并做好焊接施工记录。（5）对接焊缝的余高为23，必要时用砂轮磨光机磨平；（6）焊缝要求与母材表面光顺过渡，同一焊缝的焊脚高度要一致；（7）焊缝表面不得有电弧伤、裂纹、气孔及凹坑；（8）主要对接焊缝的咬边不超过0.5mm，次要受力焊缝的咬边不允许超过1mm。（9）焊接质量要求表项目允许偏差（mm）缺陷类型二级三级未焊满（指不足设计要求）0.2+0.02t且1.00.2+0.04t且2.0每100.0焊缝内缺陷总长25.0根部收缩0.2+0.02t且1.00.2+0.04t且2.0长度不限咬边0.05，且0.5；连续长度100.0，且焊缝两侧咬边总长10%焊缝全

56、长0.1t且1.0,长度不限弧坑裂纹-允许存在个别长度5.0的弧坑裂纹电弧擦伤-允许存在个别电弧擦伤接头不良缺口深度0.05t且0.5缺口深度0.1t且1.0每1000.0焊缝不超过1处表面夹渣-深0.2t长0.5t且20.0表面气孔-每50.0焊缝长度内允许直径0.4t且3.0的气孔2个,孔距6倍孔径注：表内t为连接处较薄的板厚。本工程按二级焊缝质量控制。2、焊接检验和返修(1) 焊缝外观应均匀、致密，不应有裂纹、焊瘤气孔、夹渣、咬边弧坑、未焊满等缺陷。无损探伤须在焊缝外观检查合格。(2) 返修前日需将缺陷清除干净打磨出白后按返修工艺要求进行返修。(3) 焊缝返修部位应开好宽度均匀、表面平整

57、、过渡光顺、便于施焊的凹槽，且两端有约为1：5的坡度。(4) 当挖基坑时，随挖随加焊接斜腹杆及水平腹杆；(5) 腹杆与缀板均作防锈处理，表面采用钢丝刷砂皮除锈，底漆为铁红防锈漆二道，面漆采用银粉漆一道作为保护层；(6) 焊接由专业人员焊接，各种构件的连接均采用满焊，焊缝高度为10mm；缀板与腹杆的连接做法为以腹杆外边线与缀板满焊；缀板与三角钢的连接做法为以缀板的外边与三角钢满焊；(7) 缀板、腹杆及三角钢材料的选择按附图做法选用材料，采用Q235-A；(8) 缀板、腹杆及三角钢的连接尺寸位置详见附图；3、格构柱穿地下室防水措施格构柱穿过基础底板时的防水措施（见附图）格构柱穿过地下室顶板时的防水

58、措施：当格构柱穿过地下一层楼板时，在构格柱角铁四周用2020的方木垫块，待塔吊拆除后，在砼面割断角铁，用1：2水泥砂浆封实，抹平。三、承台施工质量保证措施承台底标高、尺寸严格按照设计标高放样确定；砼浇捣前对钢筋进行隐蔽验收；承台砼强度等级为C35，并留置同条件试块。承台基础的尺寸允许偏差符合下表要求：项目允许偏差（mm）检验方法标高+20水准仪或拉线、钢尺检查平面外形尺寸（长度、宽度、高度）+20钢尺检查表面平整度10、L/1000水准仪或拉线、钢尺检查洞穴尺寸+20钢尺检查预埋固定支脚标高（顶部）+20水准仪或拉线、钢尺检查中心距+2钢尺检查第七章施工安全措施第一节 塔吊基础施工安全措施一、

59、初始安装高度及首道附墙的高度控制1、塔机初次安装高度应控制在75以内。格构柱组合式基础，塔机独立高度计算，应将格构柱高度计算在内，即（塔机设计允许独立高度+格构柱高度）*75%。2、首道附墙的安装高度严格按塔吊说明书控制。二、格构柱周边挖土保护措施四根格构式钢柱周围的土方开挖，必须按方案规定的分层挖土要求进行，挖一层土方（约2m）焊一道横杆、斜杆，根据格构式钢柱的高度设置水平剪刀撑。严禁单侧挖土。第二节 塔吊的沉降控制及监测要求一、塔吊沉降、垂直度监测1、塔吊的沉降、垂直度观测由安全员负责组织观测和记录。2、塔机沉降观测应定期进行，一般为每十天一次（基础阶段每五天一次），垂直度的测定当塔机在独

60、立高度以内时应每十天一次（基础阶段每五天一次），当安装附墙后，应每半月观测一次。3、基础的沉降量不得大于50mm，倾斜率不得大于0.001。4、当沉降和垂直度出现明显异常时应立即停止塔吊，并对塔身、塔吊基础及基坑周边地面进行仔细检查。5、塔基应保持排水通畅，防止积水。二、当塔机出现沉降不均，垂直度偏差超过塔高的1/1000时，应对塔机进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔机基脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程中，用高吨位的千斤顶顶起塔身，为保证安全，塔身用大缆绳四面缆紧，且不能将基脚螺栓拆下来，只能松动螺栓上的螺母，具体长度根据加垫钢片的厚度确定，塔机的垂直度校正，在保证安全的前提下，可通过调

61、节附墙拉杆的长度来实现。第三节 塔吊避雷措施塔吊防雷接地的具体做法在塔吊基础处做两组接地极，每组接地极按照三个接地钎子（长2.5米，不小于19的镀锌圆钢，或50镀锌钢管）。每个钎子之间的距离5米用不小于-40*4的镀锌扁钢连接。扁钢埋深不小于0.8米。接地极与塔吊对角连接，连接用不小于-40*4镀锌扁钢连接，埋深不小于0.8米。接地电阻值不大于4欧姆值。第八章 群塔作业安全措施一、群塔作业管理措施1、多台塔吊平面布置时，应尽量使塔臂避免旋转交叉，同时也可使塔身有较大的服务工作面。2、塔吊必须验收合格后方准挂牌使用，塔吊操作人员、塔吊指挥员必须持证上岗，严禁操作人员酒后作业。3、塔吊起吊必须有专

62、人指挥，相邻塔吊起吊时严禁向同一目的地旋转，以避免塔臂及起吊物在空间发生碰撞现象。4、塔吊作业必须有专职操作人和地面指挥员，操作人员在得到明确指挥信号后方可进行作业，开机前必须鸣笛示意。5、相邻二塔吊臂竖向高度要错开3米，避免塔臂起升高度在同一个高度，从而也避免相邻二塔吊塔臂静电的影响。塔吊塔臂高度要避开塔臂旋转时有影响的井架和周围建筑物，并确保塔臂在其高度点3.0米以上。6、塔吊必须在生产厂家规定的起重作业性能范围内作业，严禁超负荷运行。起吊物品必须捆扎牢靠，严禁起吊松散、凌乱的物品。雨天作业应先试吊，证明制动系统安全可靠方可进行作业。7、塔吊严禁斜吊，严禁起吊不明重量的大件物品，严禁起吊埋

63、入地下或凝固在地面上的物品。8、吊物上站人不准起吊，严禁高空坠物，有重物悬挂在空中时，操作人员不得离开岗位。9、操作人员起吊前须各限制器，需调整时要及时调整，严禁使用缺少安全装置的塔吊。回转、变幅、起升、行走机构要及时添加润滑油。10、起重机工作时，风速应低于6级，遇大雨大雪等恶劣天气时，应停止作业。11、塔吊晚间作业，除塔吊本身照明外，工地现场也应保证良好的照明，现场照明必须满足塔身工作要求，以塔机操作人员能看清起重绳为准，否则严禁作业。12、塔吊作业完毕，吊钩上严禁挂物，吊臂转到顺风方向，放松回转制动器，吊钩升至最高位置，小车停在起重臂中部。依次切断所有电源，只留塔帽和起重臂障碍红灯示警，

64、锁好司机室方可离机。二、群塔作业时塔机的运行原则1、低塔让高塔：低塔在转臂前应先观察高塔的运行情况，再运行作业。2、后塔让先塔：在两塔臂工作交叉区域内运行时，后进入该区域的塔机要避让先进入的塔机。3、动塔让静塔：在塔臂交叉区域内作业时，要一塔臂无回转，小车无行走，吊钩无运动时，另一塔臂有回转或小车有行走时，动塔应避让静塔。4、轻塔让重塔：在两塔同时运行时，无荷载的塔机应避让有荷载的塔机。5、客塔让主塔：以施工单位实际操作施工段划分的塔机工作区域，若塔臂进入非本要机工作区域时，客区域的塔机要避让主区域的塔机。三、群塔作业信号指挥和起重作业管理规定1、参加塔机信号指挥和起重人员，必须是经过专业培训

65、的特种作业人中，特证上岗。2、信号指挥人员应与塔机组相对固定，无特殊原因不得随意交换，信号指挥人员未经主管负责同意，不得私自换岗，交接班必须采用当面交接制。3、信号指挥可以使用口哨和手势，旗语或对讲机，指挥语言必须符合国家标准，对讲机指挥必须使用普通话，交替使用指挥方式时，指挥人员必须提瓣告知塔机操作人员，以免与邻塔机指挥信号发生混淆。4、对讲机指挥时，必须严格执行信号指挥人员与塔机司机的应答制度，即：信号指挥人员发出动作指令时先呼叫被指挥司机，司机应答后，信号指挥人员方可发出塔机动作指令。5、指挥过程中，信号指挥人员应时刻目视塔机吊钩和被吊物，转臂时还须环顾相邻塔机的工作状态，并发出安全提示

66、语言。6、指挥人员严格执行“十不吊”的操作规定，确保安全生产，每天工作前，必须检查吊索具，凡不合格的吊索具一律不准使用。7、起重工要严格执行“十不吊”的操作规定，清楚被吊物重量，掌握被吊物重心，按规定对被吊物进行绑扎，绑扎必须牢靠。在被吊物跨越幅度在的情况下，要确保安全可靠，杜绝发生“天女散花”的现象。8、起重工作前、工作中、交班前时，必须对钢丝绳进行检查与鉴定，不合格的钢丝绳严禁使用。第九章 应急预案一、应急预案的方针与原则更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作和施工场区周围居民提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组

67、织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。二、塔吊危险源塔吊工程危险源辨识结果列表作业项目危险源对策伤害类型塔吊作业基础是否符合要求查阅资料、现场检查倒塌限位、保险装置是否完好现场检查、测试倒塌起重钢丝绳是否有磨损、断丝超标现场检查物体打击索具是否符合要求现场检查物体打击附墙装置是否符合要求现场检查倒塌漏电保护器是否设置有效现场检查、测试触电接地接零是否符合

68、要求现场检查、测试触电垂直度偏差是否超标现场检查、测试倒塌架空线路防护是否符合要求现场检查触电是否在大风、雨雪、浓雾等恶劣天气作业现场检查多种伤害照明是否满足要求现场检查物体打击塔顶超过30m的起重机是否在塔顶和两臂端安装红色障碍指示灯现场检查及查相关资料机械伤害指示信号或声响报警信号是否设置在司机和有关人员视力、听力可及的地方现场检查物体打击塔吊距建筑物的距离是否不大于塔吊的旋转半径现场检查及查技术交底等相关资料物体打击塔吊距深基坑的距离是否小于设计要求现场检查及查技术交底等相关资料倒塌多台塔吊作业，高度是否错开，是否固定工作区域，超越工作区域时是否有专人指挥现场检查及查相关资料机械伤害塔身

69、架体顶升时，顶升架四周铆栓是否安装锲紧或铆栓是否缺损就开始液压顶升现场检查及查交底、培训等相关资料倒塌塔吊拆除时顺序是否正确现场检查及查交底、培训等相关资料倒塌三、应急策划（一）应急预案工作流程图根据本工程的特点及施工工艺的实际情况，认真的组织了对危险源和环境因素的识别和评价，特制定本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损害和不良环境影响。其应急准备和响应工作程序见下图：危险源及环境因素辩识、评价编制应急预案成立抢险领导小组组建抢险队、救护车配备应急物资、设备应急知识教育培训定期评审实施应急预案进行评审、修订未发生发生（二）

70、重大事故（危险）发展过程及分析1、塔吊作业中突然安全限位装置失控，发生撞击护栏及相邻塔吊或坠物，或违反安全规程操作，造成重大事故（如倾倒、断臂）；2、基坑边坡在外力荷载作用下滑坡倒塌。3、液压升降式脚手架发生部分或整体倒塌及搭拆作业发生人员伤亡事故。4、施工电梯操作失误或失灵。5、自然灾害（如雷电、沙尘暴、地震强风、强降雨、暴风雪等）对设施的严重损坏。6、塔吊、施工电梯安装和拆除过程中发生的人员伤亡事故。7、运行中的电气设备故障或线路发生严重漏电。8、其他作业可能发生的重大事故（高处坠落、物体打击、起重伤害、触电等）造成的人员伤亡、财产损失、环境破坏。（三）突发事件风险分析和预防为确保正常施工

71、，预防突发事件以及某些预想不到的、不可抗拒的事件发生，事前有充足的技术措施准备、抢险物资的储备，最大程度地减少人员伤亡、国家财产和经济损失，必须进行风险分析和采取有效的预防措施。1、突发事件、紧急情况及风险分析根据本工程特点，在辩识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确定本工程重大危险因素是塔吊倾覆、物体打击、高处坠落、触电、火灾等。在工地已采取机电管理、安全管理各种防范措施的基础上，还需要制定塔吊倾覆的应急方案,具体如下：假设塔吊基础坍塌时可能倾翻；假设塔吊的力矩限位失灵，塔吊司机违章作业严重超载吊装，可能造成塔吊倾翻。2、突发事件及风险预防措施从以上风险情况的分析看，如果不采取相应有效

72、的预防措施，不仅给工程施工造成很大影响，而且对施工人员的安全造成威胁。塔式起重机安装、拆除及运行的安全技术要求：1）塔式起重机的基础，必须严格按照图纸和说明书进行。塔式起重机安装前，应对基础进行检验，符合要求后，方可进行塔式起重机的安装。2）安装及拆卸作业前，必须认真研究作业方案，严格按照架设程序分工负责，统一指挥。3）安装塔式起重机必须保证安装过程中各种状态下的稳定性，必须使用专用螺栓，不得随意代用。4）塔式起重机附墙杆件的布置和间隔，应符合说明书的规定。当塔身与建筑物水平距离大于说明书规定时，应验算附着杆的稳定性，或重新设计、制作，并经技术部门确认，主管部门验收。在塔式起重机未拆卸至允许悬

73、臂高度前，严禁拆卸附墙杆件。5）塔式起重机必须按照现行国家标准塔式起重机安全规程GB5144及说明书规定，安装起重力矩限制器、起重量限制器、幅度限制器、起升高度限制器、回转限制器等安全装置。6）塔式起重机操作使用应符合下列规定：塔式起重机作业前，应检查金属结构、连接螺栓及钢丝绳磨损情况；送电前，各控制器手柄应在零位，空载运转，试验各机构及安全装置并确认正常。塔式起重机作业时严禁超载、斜拉和起吊埋在地下等不明重量的物件；吊运散装物件时，应制作专用吊笼或容器，并应保障在吊运过程中物料不会脱落。吊笼或容器在使用前应按允许承载能力的两倍荷载进行试验，使用中应定期进行检查；吊运多根钢管、钢筋等细长材料时

74、，必须确认吊索绑扎牢靠，防止吊运中吊索滑移物料散落；两台及两台以上塔式起重机之间的任何部位（包括吊物）的距离不应小于2m。当不能满足要求时，应采取调整相临塔式起重机的工作高度、加设行程限位、回转限位装置等措施，并制定交叉作业的操作规程；沿塔身垂直悬挂的电缆，应使用不被电缆自重拉伤和磨损的可靠装置悬挂；作业完毕，起重臂应转到顺风方向，并应松开回转制动器，起重小车及平衡重应置于非工作状态。7）为防止事故发生，塔吊必须由具备资质的专业队伍安装和拆除，塔吊司机必须持证上岗，安装完毕后经技术监督局特种设备安全检测中心或建管局安监站验收合格后方可投入使用。8）塔吊司机操作时，必须严格按操作规程操作，不准违

75、章作作业，严格执行“十不吊”，操作前必须有安全技术交底记录，并履行签字于续。9）塔吊安装、顶升、拆除必须先编制施工方案，经项目总工审批后遵照执行。10）所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，严格按方案施工，做好塔吊拉接点拉牢工作，防止架体倒塌。11）塔吊安装完成后，必须经技术监督局特种设备安全检测中心或建管局塔机检测中心验收合格后，方可投入使用。（五）法律法规要求建筑塔吊安全操作技术规程、关于特大安全事故行政责任追究的规定第七条、第三十一条；安全生产法第三十条、第六十八条；建筑工程安全管理条例、安全许可证条例。四、应急准备1、机构与职责一旦发生塔吊倾翻安全事故，公司领导及有关部门负

76、责人必须立即赶赴现场，组织指挥应急处理，成立现场应急领导小组。现场应急领导小组组织体系机构图：应急小组联系电话序号姓名责任岗位联系电话备注栏1组长2副组长3技术负责人4抢救组5善后处理组6物资供应组7信息传递组8对外联系组职责：研究、审批抢险方案；组织、协调各方抢险救援的人员、物资、交通工具等；保持与上级领导机关的通讯联系，及时发布现场信息。应急组织的职责及分工组长职责：1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；2）复查和评估事故(事件)可能发展的方向，确定其可能的发展过程；3）指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关

77、键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视；4）与场外应急机构取得联系及对紧急情况的处理作出安排；5）在场(设施)内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；6）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。副组长(即现场管理者)职责：1)评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失；2)如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动；3)安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；4)设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。通讯联络组职责：1)确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速；2)

78、保持通讯设施和设备处于良好状态。3)负责应急过程的记录与整理及对外联络。技术支持组职责：1)提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。2)指导抢险抢修组实施应急方案和措施。3)修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。4)绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。保卫组职责：1)保护受害人财产。2)设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作。3)保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。4)抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。抢险抢修组职责：1)实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。2)寻找受害者并转移至安全地带。

79、3)在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。4)抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。医疗救治组：1)在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救(如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等)。2)使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。3)协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。后勤保障组职责：1)保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。2)提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。2、应急资源应急资源的准备是应急救援工作的重要保障，项目部应根据潜在事故的性质和后果分析，配备应急救援中所需的消防手段、救援机械和设

80、备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。应急物资主要有：氧气瓶、乙炔瓶、气割设备2套；备用绝缘杆5m 5根；备5根20综绳、长30m，备10根12尼龙绳长30m（存项目部）；急救药箱6个（项目部、土建队各备1个）；手电20个（塔吊、电工、抢险组、防护组、经理、副经理各1个）；对讲机10部。主要应急机械设备储备表序号设备名称单位数量规格型号现在何处备注1汽车吊辆1QY50A现场2电焊机台3BX2-300现场3卷扬机台1JJ-0.5现场4发电机台1150KVA现场5小汽车台27座现场3、教育、训练为全面提高应急能力，项目部应对抢险人员进行必要的抢险知识教育，制定出相应的规定，包括应急内容、计划

81、、组织与准备、效果评估等。4、互相协议项目部应事先与地方医院、宾馆建立正式的互相协议，以便在事故发生后及时得到外部救援力量和资源的援助。五、应急响应施工过程中施工现场或驻地发生无法预料的需要紧急抢救处理的危险时，应迅速逐级上报，次序为现场、办公室、抢险领导小组、上级主管部门。由项目部安质部收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故特别小，根据上级指示可由施工单位自行直接进行处理。如果事故较大或施工单位处理不了则由施工单位向建设单位主管部门

82、进行请示，请求启动建设单位的救援预案，建设单位的救援预案仍不能进行处理，则由建设单位的安全管理部门向建管局安监站或政府部门请示启动上一级救援预案。（1）值班电话：87332151，项目部实行昼夜值班制度，项目部值班时间和人员如下：7：3022：00；22：007：30（2）紧急情况发生后，现场要做好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救伤员和财产，并由在现场的项目部最高级别负责人指挥，在3分钟内电话通报到值班人员，主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无伤亡、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实施抢救，如需可直接拨打120、110等求救电话。（3）值班人员在接到紧急情况报告后必须在2分钟内

83、将情况报告到紧急情况领导小组组长和副组长。小组组长组织讨论后在最短的时间内发出如何进行现场处置的指令。分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。由项目部安质部在30分钟内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。（4）遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。六、塔吊倾翻突发事件应急预案1、接警与通知：如遇意外塔吊发生倾翻时，在现场的项目管理人员要立即用对讲机向项目经理汇报险情。项目经理立即召集施工队长、劳务队长、抢救指挥

84、组其他成员，抢救、救护、防护组成员携带着各自的抢险工具，赶赴出事现场。2、指挥与控制：抢救组到达出事地点，在项目经理指挥下分头进行工作。1）首先抢救组和经理一起查明险情：确定是否还有危险源。如碰断的高、低压电线是否带电；塔吊构件、其它构件是否有继续倒塌的危险；人员伤亡情况；商定抢救方案后，项目经理向公司领导小组请示汇报批准，然后组织实施。2）防护组负责把出事地点附近的作业人员疏散到安全地带，并进行警戒不准闲人靠近，对外注意礼貌用语。3）工地值班电工负责切断有危险的低压电气线路的电源。如果在夜间，接通必要的照明灯光；4）抢险组在排除继续倒塌或触电危险的情况下，立即救护伤员：边联系救护车，边及时进

85、行止血包扎，用担架将伤员抬到车上送往医院。5）对倾翻变形塔吊的拆卸、修复工作应请塔吊厂家来人指导下进行。6）塔吊事故应急抢险完毕后，项目经理立即召集施工队长、劳务队长、抢救指挥组和塔吊司机组的全体同志进行事故调查，找出事故原因、责任人以及制订防止再次发生类似的整改措施。7）对应急预案的有效性进行评审、修订。3、通讯项目部必须将110、120、项目部应急领导小组成员的手机号码、企业应急领导组织成员手机号码、当地安全监督部门电话号码，明示于工地显要位置。工地抢险指挥及安全员应熟知这些号码。4、警戒与治安安全保卫小组在事故现场周围建立警戒区域实施交通管制，维护现场治安秩序。5、人群疏散与安置疏散人员

86、工作要有秩序的服从指挥人员的疏导要求进行疏散，做到不惊慌失措，勿混乱、拥挤，减少人员伤亡。6、公共关系项目部安质部为事故信息收集和发布的组织机构，人员包括：安质部届时将起到项目部的媒体的作用，对事故的处理、控制、进展、升级等情况进行信息收集，并对事故轻重情况进行删减，有针对性定期和不定期的向外界和内部如实的报道，向内部报道主要是向项目部内部各工区、集团公司的报道等，外部报道主要是向业主、监理、设计等单位的报道。七、现场恢复充分辩识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清除，方可恢复正常工作状态。八、预案管理与评审改进公司和项目部对应急预案每年至少进行一次评审，针对施工的变化及预案中暴露的缺陷，不

87、断更新完善和改进应急预案。第九章计算书第一节 1#塔吊计算书计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 5、钢结构设计规范GB50017-2003一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)449起重荷载标准值Fqk(kN)60竖

88、向荷载标准值Fk(kN)509水平荷载标准值Fvk(kN)31倾覆力矩标准值Mk(kNm)1039非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)449水平荷载标准值Fvk(kN)71倾覆力矩标准值Mk(kNm)1668 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35449606.15起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.356081竖向荷载设计值F(kN)606.15+81687.15水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.353141.85倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3510391402.65非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1

89、.35449606.15水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.357195.85倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3516682251.8三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.3承台长l(m)3.6承台宽b(m)3.6承台长向桩心距al(m)2.4承台宽向桩心距ab(m)2.4桩直径d(m)0.8桩间侧阻力折减系数0.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否格构式钢柱总重Gp2(kN)20承台底标高(m)4.65基础布置图承台及其上土的

90、自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=3.63.6(1.325+019)=421.2kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35421.2=568.62kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.394m 1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(449+421.2+20)/4=222.55kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+FVk(H0-hr+h/2)/L =(449+421.2+20)/4+(1668+71(1.3+9.25-3-1.3/2)/3.3

91、94=858.327kN Qkmin=(Fk+Gk+Gp2)/n-(Mk+FVk(H0-hr+h/2)/L =(449+421.2+20)/4-(1668+71(1.3+9.25-3-1.3/2)/3.394=-413.227kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G+1.35Gp2)/n+(M+Fv(H0-hr+h/2)/L=(606.15+568.62+1.3520)/4+(2251.8+95.85(1.3+9.25-3-1.3/2)/3.394=1158.742kN Qmin=(F+G+1.35Gp2)/n-(M+Fv(H0-hr+h/2)/L=(60

92、6.15+568.62+1.3520)/4-(2251.8+95.85(1.3+9.25-3-1.3/2)/3.394=-557.857kN四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)460格构式钢柱长度H0(m)9.25缀板间净距l01(mm)320格构柱伸入灌注桩的锚固长度hr(m)3格构柱分肢参数格构柱分肢材料L160X14分肢材料截面积A0(cm2)43.3分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)3.16格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)1048.36分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)4.47分肢材料屈服强度fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、

93、压强度设计值f(N/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料37028014格构式钢柱缀件截面积A1x(mm2)3920缀件钢板抗弯强度设计值f(N/mm2)215缀件钢板抗剪强度设计值(N/mm2)125焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)10焊缝计算长度lf(mm)510焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 1、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0)2=41048.36+43.30(46.00/2-4.47)2=63663.548cm4整个构件长细比：x=y=H0/(I/(4A0)0.5=925/(63663.548/(443.3

94、0)0.5=48.247分肢长细比：1=l01/iy0=32.00/3.16=10.127分肢毛截面积之和：A=4A0=443.30102=17320mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：0 max=(x2+12)0.5=(48.2472+10.1272)0.5=49.298 0max=49.298=150满足要求！ 2、格构式钢柱分肢的长细比验算 1=10.127min(0.50max，40)=min(0.550，40)=25满足要求！ 3、格构式钢柱受压稳定性验算 0max(fy/235)0.5=50(235/235)0.5=50查表钢结构设计规范GB50017附录C：b类截面轴心受压构件

95、的稳定系数：=0.856Qmax/(A)=1158.742103/(0.85617320)=78.156N/mm2f=215N/mm2满足要求！ 4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=1732021510-3(235/235)0.5/85=43.809kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+28=32.00+28=60cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=43.8090.6/4=6.571kNm分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-20.0447=0.371m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2b1)=43.8090.6/(20.371)

96、=35.464kN = M0/(bh2/6)=6.571106/(142802/6)=35.922N/mm2f=215N/mm2满足要求！=3V0/(2bh)=335.464103/(214280)=13.57N/mm2=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：Af=0.7hflf=0.810510=3570mm2角焊缝截面抵抗矩：Wf=0.7hflf2/6=0.7105102/6=303450mm3垂直于角焊缝长度方向应力：f=M0/Wf=6.571106/303450=22N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：f=V0/Af=35.464103/3570=10N/mm2(f /1.22)2+

97、f2)0.5=(22/1.22)2+102)0.5=20N/mm2ftw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：280mm2/3 b1=2/30.3711000=247mm满足要求！缀板厚度：14mmmax1/40b1，6= max1/400.3711000，6=9mm满足要求！缀板间距：l1=600mm2b1=20.3711000=741mm满足要求！线刚度：缀板/分肢=4142803/(12(460-244.7)/(1048.36104/600)=15.826满足要求！五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混

98、凝土保护层厚度(mm)35桩底标高(m)-31.95桩有效长度lt(m)31桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1216地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0.4自然地面标高(m)4.94是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土4.5000.75-粉质粘土1.1700.75-淤泥质粉质粘土4600.75-淤泥质粉质粘土3600.75-粉质粘土夹粉土1.81800.75-粉质粘土7.12300.78-粉质粘土3.1254500.78-粉质粘土9.7

99、285000.75-中细砂43510000.6-圆砾8.26016000.5-考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2Ra=uqsiali+qpaAp =0.82.513(3.716+36+1.818+7.123+3.125+9.728+2.5935)+10000.503=1861.25kN Qk=222.55kNRa=1861.25kN Qkmax=858.327kN1.2Ra=1.21861.25=2233.5kN满足要求！ 2、桩基竖

100、向抗拔承载力计算 Qkmin=-413.227kN0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=413.227kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=ltAp(z-10)=310.503(25-10)=233.734kN Ra=uiqsiali+Gp=0.82.513(0.753.716+0.7536+0.751.818+0.787.123+0.783.125+0.759.728+0.62.5935)+233.734=1239.866kN Qk=413.227kNRa=1239.866kN满足要求！ 3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As

101、=nd2/4=123.142162/4=2413mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1158.742kN cfcAp+0.9fyAs=(0.75170.503106 + 0.9(3602412.743)10-3=7164.339kN Q=1158.742kNcfcAp+0.9fyAs=7164.339kN满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=557.857kNfyAS=3602412.74310-3=868.588kN Q=557.857kNfyAS=868.588kN满足要求！ 4

102、、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2412.743/(0.503106)100%=0.48%0.45%满足要求！六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22160承台底部短向配筋HRB400 22160承台顶部长向配筋HRB400 22160承台顶部短向配筋HRB400 22160 1、荷载计算承台有效高度：h0=1300-50-22/2=1239mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(1158.742+(-557.857)3.394/2=1019.736kNm X方向：Mx=Mab/L=1019.7362.4/3.394=721.062kNm Y方向：My=Mal/L=1

103、019.7362.4/3.394=721.062kNm2、受剪切计算 V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/3.394=814.98kN受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1239)1/4=0.896塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0ma1l=(al-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m剪跨比：b=a1b/h0=0/1239=0，取b=0.25；l= a1l/h0=0/1239=0，取l=0.25；承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 l=1.75/(l

104、+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 hsbftbh0=0.8961.41.571033.61.239=8788.326kN hslftlh0=0.8961.41.571033.61.239=8788.326kN V=814.98kNmin(hsbftbh0，hslftlh0)=8788.326kN满足要求！ 3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.239=4.078m ab=2.4mB+2h0=4.078m，al=2.4mB+2h0=4.078m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(

105、1fcbh02)=721.062106/(1.0316.7360012392)=0.0081=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.008)0.5=0.008S1=1-1/2=1-0.008/2=0.996 AS1=My/(S1h0fy1)=721.062106/(0.9961239360)=1623mm2最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(1623,0.00236001239)=8921mm2承台底长向实际配筋：AS1=8934mm2A1=8

106、921mm2满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=721.062106/(1.0316.7360012392)=0.008 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.008)0.5=0.008S2=1-2/2=1-0.008/2=0.996 AS2=Mx/(S2h0fy1)=721.062106/(0.9961239360)=1623mm2最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00236001

107、239)=8921mm2承台底短向实际配筋：AS2=8934mm2A2=8921mm2满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3=8934mm20.5AS1=0.58934=4467mm2满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4=8934mm20.5AS2=0.58934=4467mm2满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向16480。七、下承台计算基础布置下承台长l(m)4下承台宽b(m)4下承台高度h(m)0.4下承台参数下承台混凝土等级C35下承台混凝土自重C(kN/m3)25下承台上部覆土厚度h(m)0下承台上部

108、覆土的重度(kN/m3)18下承台混凝土保护层厚度(mm)50承台配筋承台底部长向配筋HRB400 16200承台底部短向配筋HRB400 16200承台顶部长向配筋HRB400 16200承台顶部短向配筋HRB400 16200 (1)、板底面长向配筋面积板底需要配筋：AS1=bh0=0.00154000342=2052mm2承台底长向实际配筋：AS1=4223mm2AS1=2052mm2满足要求！ (2)、板底面短向配筋面积板底需要配筋：AS2=lh0=0.00154000342=2052mm2承台底短向实际配筋：AS2=4223mm2AS2=2052mm2满足要求！ (3)、板顶面长向配

109、筋面积承台顶长向实际配筋：AS3=4223mm20.5AS1=0.54223=2112mm2满足要求！ (4)、板顶面短向配筋面积承台顶短向实际配筋：AS4=4223mm20.5AS2=0.54223=2112mm2满足要求！第二节 2#塔吊计算书计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 5、钢结构设计规范GB50017-2003一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态

110、的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)449起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)509水平荷载标准值Fvk(kN)31倾覆力矩标准值Mk(kNm)1039非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)449水平荷载标准值Fvk(kN)71倾覆力矩标准值Mk(kNm)1668 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35449606.15起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.356081竖向荷载设计值F(kN)606.15+816

111、87.15水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.353141.85倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3510391402.65非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35449606.15水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.357195.85倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3516682251.8三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.3承台长l(m)3.6承台宽b(m)3.6承台长向桩心距al(m)2.4承台宽向桩心距ab(m)2.4桩直径d(m)0.8桩间侧阻力折减系数0.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)

112、25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否格构式钢柱总重Gp2(kN)20承台底标高(m)4.65基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=3.63.6(1.325+019)=421.2kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35421.2=568.62kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.394m 1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(449+421.2+20)/4=222.55kN荷载效应标准组合偏心竖向力

113、作用下： Qkmax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+FVk(H0-hr+h/2)/L =(449+421.2+20)/4+(1668+71(1.3+9.25-3-1.3/2)/3.394=858.327kN Qkmin=(Fk+Gk+Gp2)/n-(Mk+FVk(H0-hr+h/2)/L =(449+421.2+20)/4-(1668+71(1.3+9.25-3-1.3/2)/3.394=-413.227kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G+1.35Gp2)/n+(M+Fv(H0-hr+h/2)/L=(606.15+568.62+1.3520)/

114、4+(2251.8+95.85(1.3+9.25-3-1.3/2)/3.394=1158.742kN Qmin=(F+G+1.35Gp2)/n-(M+Fv(H0-hr+h/2)/L=(606.15+568.62+1.3520)/4-(2251.8+95.85(1.3+9.25-3-1.3/2)/3.394=-557.857kN四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)460格构式钢柱长度H0(m)9.25缀板间净距l01(mm)320格构柱伸入灌注桩的锚固长度hr(m)3格构柱分肢参数格构柱分肢材料L160X14分肢材料截面积A0(cm2)43.3分肢对最小刚度轴

115、的回转半径iy0(cm)3.16格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)1048.36分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)4.47分肢材料屈服强度fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料37028014格构式钢柱缀件截面积A1x(mm2)3920缀件钢板抗弯强度设计值f(N/mm2)215缀件钢板抗剪强度设计值(N/mm2)125焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)10焊缝计算长度lf(mm)510焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 1、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4I0+A0(a/2-Z

116、0)2=41048.36+43.30(46.00/2-4.47)2=63663.548cm4整个构件长细比：x=y=H0/(I/(4A0)0.5=925/(63663.548/(443.30)0.5=48.247分肢长细比：1=l01/iy0=32.00/3.16=10.127分肢毛截面积之和：A=4A0=443.30102=17320mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：0 max=(x2+12)0.5=(48.2472+10.1272)0.5=49.298 0max=49.298=150满足要求！ 2、格构式钢柱分肢的长细比验算 1=10.127min(0.50max，40)=min(0.

117、550，40)=25满足要求！ 3、格构式钢柱受压稳定性验算 0max(fy/235)0.5=50(235/235)0.5=50查表钢结构设计规范GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：=0.856Qmax/(A)=1158.742103/(0.85617320)=78.156N/mm2f=215N/mm2满足要求！ 4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=1732021510-3(235/235)0.5/85=43.809kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+28=32.00+28=60cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=43.8090.6

118、/4=6.571kNm分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-20.0447=0.371m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2b1)=43.8090.6/(20.371)=35.464kN = M0/(bh2/6)=6.571106/(142802/6)=35.922N/mm2f=215N/mm2满足要求！=3V0/(2bh)=335.464103/(214280)=13.57N/mm2=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：Af=0.7hflf=0.810510=3570mm2角焊缝截面抵抗矩：Wf=0.7hflf2/6=0.7105102/6=303450mm3垂直于角焊

119、缝长度方向应力：f=M0/Wf=6.571106/303450=22N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：f=V0/Af=35.464103/3570=10N/mm2(f /1.22)2+f2)0.5=(22/1.22)2+102)0.5=20N/mm2ftw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：280mm2/3 b1=2/30.3711000=247mm满足要求！缀板厚度：14mmmax1/40b1，6= max1/400.3711000，6=9mm满足要求！缀板间距：l1=600mm2b1=20.3711000=741mm满足要求！线刚度：缀板/分肢=4142803/(1

120、2(460-244.7)/(1048.36104/600)=15.826满足要求！五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高(m)-32.45桩有效长度lt(m)31.5桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1216地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0.4自然地面标高(m)5是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土3.2000.75-塘泥1000.7

121、5-淤泥质粉质粘土6.5600.75-淤泥质粉质粘土4.2600.75-粉质粘土4.92300.78-粉质粘土5254500.78-粉细砂3.33200.6-粉质粘土4.5284000.75-粉质粘土12300.73-中细砂1.93510000.6-圆砾8.26016000.5-考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2Ra=uqsiali+qpaAp =0.82.513(4.756+4.26+4.923+525+3.332+4.528+12

122、3+1.935+1.9560)+16000.503=2270.994kN Qk=222.55kNRa=2270.994kN Qkmax=858.327kN1.2Ra=1.22270.994=2725.193kN满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-413.227kN0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=413.227kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=ltAp(z-10)=31.50.503(25-10)=237.504kN Ra=uiqsiali+Gp=0.82.513(0.754.756+0.754.26+0.7

123、84.923+0.78525+0.63.332+0.754.528+0.73123+0.61.935+0.51.9560)+237.504=1240.263kN Qk=413.227kNRa=1240.263kN满足要求！ 3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=123.142162/4=2413mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1158.742kN cfcAp+0.9fyAs=(0.75170.503106 + 0.9(3602412.743)10-3=7164.339kN Q=1158.742kNcfcAp+0.9f

124、yAs=7164.339kN满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=557.857kNfyAS=3602412.74310-3=868.588kN Q=557.857kNfyAS=868.588kN满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2412.743/(0.503106)100%=0.48%0.45%满足要求！六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22160承台底部短向配筋HRB400 22160承台顶部长向配筋HRB400 22160承台顶部短向配筋HRB400 22160 1、荷载计算承台有效高度：h0

125、=1300-50-22/2=1239mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(1158.742+(-557.857)3.394/2=1019.736kNm X方向：Mx=Mab/L=1019.7362.4/3.394=721.062kNm Y方向：My=Mal/L=1019.7362.4/3.394=721.062kNm2、受剪切计算 V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/3.394=814.98kN受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1239)1/4=0.896塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0ma1l

126、=(al-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m剪跨比：b=a1b/h0=0/1239=0，取b=0.25；l= a1l/h0=0/1239=0，取l=0.25；承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 hsbftbh0=0.8961.41.571033.61.239=8788.326kN hslftlh0=0.8961.41.571033.61.239=8788.326kN V=814.98kNmin(hsbftbh0，hslftlh0)=8788.326kN满足要求！ 3、受冲切计算

127、塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.239=4.078m ab=2.4mB+2h0=4.078m，al=2.4mB+2h0=4.078m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=721.062106/(1.0316.7360012392)=0.0081=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.008)0.5=0.008S1=1-1/2=1-0.008/2=0.996 AS1=My/(S1h0fy1)=721.062106/(0.9961239360)=1623mm2最小配筋率：=max

128、(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(1623,0.00236001239)=8921mm2承台底长向实际配筋：AS1=8934mm2A1=8921mm2满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=721.062106/(1.0316.7360012392)=0.008 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.008)0.5=0.008S2=1-2/2=1-0.008/2=0.996 AS2=Mx/(S2h0fy1)=721.062

129、106/(0.9961239360)=1623mm2最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00236001239)=8921mm2承台底短向实际配筋：AS2=8934mm2A2=8921mm2满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3=8934mm20.5AS1=0.58934=4467mm2满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4=8934mm20.5AS2=0.58934=4467

130、mm2满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向16480。七、下承台计算基础布置下承台长l(m)4下承台宽b(m)4下承台高度h(m)0.4下承台参数下承台混凝土等级C35下承台混凝土自重C(kN/m3)25下承台上部覆土厚度h(m)0下承台上部覆土的重度(kN/m3)18下承台混凝土保护层厚度(mm)50承台配筋承台底部长向配筋HRB400 16200承台底部短向配筋HRB400 16200承台顶部长向配筋HRB400 16200承台顶部短向配筋HRB400 16200 (1)、板底面长向配筋面积板底需要配筋：AS1=bh0=0.00154000342=2052mm2承

131、台底长向实际配筋：AS1=4223mm2AS1=2052mm2满足要求！ (2)、板底面短向配筋面积板底需要配筋：AS2=lh0=0.00154000342=2052mm2承台底短向实际配筋：AS2=4223mm2AS2=2052mm2满足要求！ (3)、板顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3=4223mm20.5AS1=0.54223=2112mm2满足要求！ (4)、板顶面短向配筋面积承台顶短向实际配筋：AS4=4223mm20.5AS2=0.54223=2112mm2满足要求！第三节3#塔吊计算书计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土

132、结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 5、钢结构设计规范GB50017-2003一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)449起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)509水平荷载标准值Fvk(kN)31倾覆力矩标准值Mk(kNm)1039非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)449水平荷

133、载标准值Fvk(kN)71倾覆力矩标准值Mk(kNm)1668 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35449606.15起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.356081竖向荷载设计值F(kN)606.15+81687.15水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.353141.85倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3510391402.65非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35449606.15水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.357195.85倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.351668225

134、1.8三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.3承台长l(m)3.6承台宽b(m)3.6承台长向桩心距al(m)2.4承台宽向桩心距ab(m)2.4桩直径d(m)0.8桩间侧阻力折减系数0.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否格构式钢柱总重Gp2(kN)20承台底标高(m)4.65基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=3.63.6(1.325+019)=421.2kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.3

135、5421.2=568.62kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.394m 1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(449+421.2+20)/4=222.55kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+FVk(H0-hr+h/2)/L =(449+421.2+20)/4+(1668+71(1.3+8.85-3-1.3/2)/3.394=849.96kN Qkmin=(Fk+Gk+Gp2)/n-(Mk+FVk(H0-hr+h/2)/L =(449+421.2+20)/4-(1

136、668+71(1.3+8.85-3-1.3/2)/3.394=-404.86kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G+1.35Gp2)/n+(M+Fv(H0-hr+h/2)/L=(606.15+568.62+1.3520)/4+(2251.8+95.85(1.3+8.85-3-1.3/2)/3.394=1147.446kN Qmin=(F+G+1.35Gp2)/n-(M+Fv(H0-hr+h/2)/L=(606.15+568.62+1.3520)/4-(2251.8+95.85(1.3+8.85-3-1.3/2)/3.394=-546.561kN四、格构柱

137、计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)460格构式钢柱长度H0(m)8.85缀板间净距l01(mm)320格构柱伸入灌注桩的锚固长度hr(m)3格构柱分肢参数格构柱分肢材料L160X14分肢材料截面积A0(cm2)43.3分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)3.16格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)1048.36分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)4.47分肢材料屈服强度fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料37028014格构式钢柱缀件截面积A1x(mm2)3920缀件钢板抗弯强度设计值f

138、(N/mm2)215缀件钢板抗剪强度设计值(N/mm2)125焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)10焊缝计算长度lf(mm)510焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 1、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0)2=41048.36+43.30(46.00/2-4.47)2=63663.548cm4整个构件长细比：x=y=H0/(I/(4A0)0.5=885/(63663.548/(443.30)0.5=46.161分肢长细比：1=l01/iy0=32.00/3.16=10.127分肢毛截面积之和：A=4A0=443.30102=17320

139、mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：0 max=(x2+12)0.5=(46.1612+10.1272)0.5=47.258 0max=47.258=150满足要求！ 2、格构式钢柱分肢的长细比验算 1=10.127min(0.50max，40)=min(0.550，40)=25满足要求！ 3、格构式钢柱受压稳定性验算 0max(fy/235)0.5=50(235/235)0.5=50查表钢结构设计规范GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：=0.856Qmax/(A)=1147.446103/(0.85617320)=77.395N/mm2f=215N/mm2满足要求！ 4、

140、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=1732021510-3(235/235)0.5/85=43.809kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+28=32.00+28=60cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=43.8090.6/4=6.571kNm分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-20.0447=0.371m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2b1)=43.8090.6/(20.371)=35.464kN = M0/(bh2/6)=6.571106/(142802/6)=35.922N/mm2f=215N/mm2满足要求！=3V0/(

141、2bh)=335.464103/(214280)=13.57N/mm2=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：Af=0.7hflf=0.810510=3570mm2角焊缝截面抵抗矩：Wf=0.7hflf2/6=0.7105102/6=303450mm3垂直于角焊缝长度方向应力：f=M0/Wf=6.571106/303450=22N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：f=V0/Af=35.464103/3570=10N/mm2(f /1.22)2+f2)0.5=(22/1.22)2+102)0.5=20N/mm2ftw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：280mm2/3 b1

142、=2/30.3711000=247mm满足要求！缀板厚度：14mmmax1/40b1，6= max1/400.3711000，6=9mm满足要求！缀板间距：l1=600mm2b1=20.3711000=741mm满足要求！线刚度：缀板/分肢=4142803/(12(460-244.7)/(1048.36104/600)=15.826满足要求！五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高(m)-33.05桩有效长度lt(m)32.5桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋H

143、RB400 1216地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0.6自然地面标高(m)5.75是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土4.1000.75-塘泥0.9000.75-淤泥质粉质粘土7600.75-粉质粘土夹粉土3.81800.75-粉质粘土4.62300.78-粉质粘土4.91800.72-粉细砂33200.6-粉质粘土7.6305000.78-中细砂1.33510000.6-圆砾7.36016000.5-考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承

144、载力计算桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2Ra=uqsiali+qpaAp =0.82.513(5.76+3.818+4.623+4.918+332+7.630+1.335+1.660)+16000.503=2336.541kN Qk=222.55kNRa=2336.541kN Qkmax=849.96kN1.2Ra=1.22336.541=2803.849kN满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-404.86kN0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=404.86kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水

145、位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=ltAp(z-10)=32.50.503(25-10)=245.044kN Ra=uiqsiali+Gp=0.82.513(0.755.76+0.753.818+0.784.623+0.724.918+0.6332+0.787.630+0.61.335+0.51.660)+245.044=1318.148kN Qk=404.86kNRa=1318.148kN满足要求！ 3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=123.142162/4=2413mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=

146、Qmax=1147.446kN cfcAp+0.9fyAs=(0.75170.503106 + 0.9(3602412.743)10-3=7164.339kN Q=1147.446kNcfcAp+0.9fyAs=7164.339kN满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=546.561kNfyAS=3602412.74310-3=868.588kN Q=546.561kNfyAS=868.588kN满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2412.743/(0.503106)100%=0.48%0.45%满足要求！六、承台

147、计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22160承台底部短向配筋HRB400 22160承台顶部长向配筋HRB400 22160承台顶部短向配筋HRB400 22160 1、荷载计算承台有效高度：h0=1300-50-22/2=1239mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(1147.446+(-546.561)3.394/2=1019.736kNm X方向：Mx=Mab/L=1019.7362.4/3.394=721.062kNm Y方向：My=Mal/L=1019.7362.4/3.394=721.062kNm2、受剪切计算 V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/3

148、.394=814.98kN受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1239)1/4=0.896塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0ma1l=(al-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m剪跨比：b=a1b/h0=0/1239=0，取b=0.25；l= a1l/h0=0/1239=0，取l=0.25；承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 hsbftbh0=0.8961.41.571033.61.239=8788.326k

149、N hslftlh0=0.8961.41.571033.61.239=8788.326kN V=814.98kNmin(hsbftbh0，hslftlh0)=8788.326kN满足要求！ 3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.239=4.078m ab=2.4mB+2h0=4.078m，al=2.4mB+2h0=4.078m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=721.062106/(1.0316.7360012392)=0.0081=1-(1-2S1)0.5=1-(1

150、-20.008)0.5=0.008S1=1-1/2=1-0.008/2=0.996 AS1=My/(S1h0fy1)=721.062106/(0.9961239360)=1623mm2最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(1623,0.00236001239)=8921mm2承台底长向实际配筋：AS1=8934mm2A1=8921mm2满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=721.062106/(1.0316.7

151、360012392)=0.008 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.008)0.5=0.008S2=1-2/2=1-0.008/2=0.996 AS2=Mx/(S2h0fy1)=721.062106/(0.9961239360)=1623mm2最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00236001239)=8921mm2承台底短向实际配筋：AS2=8934mm2A2=8921mm2满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积承

152、台顶长向实际配筋：AS3=8934mm20.5AS1=0.58934=4467mm2满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4=8934mm20.5AS2=0.58934=4467mm2满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向16480。七、下承台计算基础布置下承台长l(m)4下承台宽b(m)4下承台高度h(m)0.4下承台参数下承台混凝土等级C35下承台混凝土自重C(kN/m3)25下承台上部覆土厚度h(m)0下承台上部覆土的重度(kN/m3)18下承台混凝土保护层厚度(mm)50承台配筋承台底部长向配筋HRB400 16200承台底部短向配筋H

153、RB400 16200承台顶部长向配筋HRB400 16200承台顶部短向配筋HRB400 16200 (1)、板底面长向配筋面积板底需要配筋：AS1=bh0=0.00154000342=2052mm2承台底长向实际配筋：AS1=4223mm2AS1=2052mm2满足要求！ (2)、板底面短向配筋面积板底需要配筋：AS2=lh0=0.00154000342=2052mm2承台底短向实际配筋：AS2=4223mm2AS2=2052mm2满足要求！ (3)、板顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3=4223mm20.5AS1=0.54223=2112mm2满足要求！ (4)、板顶面短向配筋面

154、积承台顶短向实际配筋：AS4=4223mm20.5AS2=0.54223=2112mm2满足要求！第四节4#塔吊计算书计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 5、钢结构设计规范GB50017-2003一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标

155、准值Fk1(kN)449起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)509水平荷载标准值Fvk(kN)31倾覆力矩标准值Mk(kNm)1039非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)449水平荷载标准值Fvk(kN)71倾覆力矩标准值Mk(kNm)1668 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35449606.15起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.356081竖向荷载设计值F(kN)606.15+81687.15水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.353141.85倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.35103914

156、02.65非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35449606.15水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.357195.85倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3516682251.8三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.3承台长l(m)3.6承台宽b(m)3.6承台长向桩心距al(m)2.4承台宽向桩心距ab(m)2.4桩直径d(m)0.8桩间侧阻力折减系数0.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否格构式钢柱总重Gp2(

157、kN)20承台底标高(m)4.65基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=3.63.6(1.325+019)=421.2kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35421.2=568.62kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.394m 1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(449+421.2+20)/4=222.55kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+FVk(H0-hr+h/2)/L =(449+421.2+20)/4+(

158、1668+71(1.3+9.25-3-1.3/2)/3.394=858.327kN Qkmin=(Fk+Gk+Gp2)/n-(Mk+FVk(H0-hr+h/2)/L =(449+421.2+20)/4-(1668+71(1.3+9.25-3-1.3/2)/3.394=-413.227kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G+1.35Gp2)/n+(M+Fv(H0-hr+h/2)/L=(606.15+568.62+1.3520)/4+(2251.8+95.85(1.3+9.25-3-1.3/2)/3.394=1158.742kN Qmin=(F+G+1.35

159、Gp2)/n-(M+Fv(H0-hr+h/2)/L=(606.15+568.62+1.3520)/4-(2251.8+95.85(1.3+9.25-3-1.3/2)/3.394=-557.857kN四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)460格构式钢柱长度H0(m)9.25缀板间净距l01(mm)320格构柱伸入灌注桩的锚固长度hr(m)3格构柱分肢参数格构柱分肢材料L160X14分肢材料截面积A0(cm2)43.3分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)3.16格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)1048.36分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)4.

160、47分肢材料屈服强度fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料37028014格构式钢柱缀件截面积A1x(mm2)3920缀件钢板抗弯强度设计值f(N/mm2)215缀件钢板抗剪强度设计值(N/mm2)125焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)10焊缝计算长度lf(mm)510焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 1、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0)2=41048.36+43.30(46.00/2-4.47)2=63663.548cm4整个构件长细比：x=y=H0/(I/(

161、4A0)0.5=925/(63663.548/(443.30)0.5=48.247分肢长细比：1=l01/iy0=32.00/3.16=10.127分肢毛截面积之和：A=4A0=443.30102=17320mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：0 max=(x2+12)0.5=(48.2472+10.1272)0.5=49.298 0max=49.298=150满足要求！ 2、格构式钢柱分肢的长细比验算 1=10.127min(0.50max，40)=min(0.550，40)=25满足要求！ 3、格构式钢柱受压稳定性验算 0max(fy/235)0.5=50(235/235)0.5=50查

162、表钢结构设计规范GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：=0.856Qmax/(A)=1158.742103/(0.85617320)=78.156N/mm2f=215N/mm2满足要求！ 4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=1732021510-3(235/235)0.5/85=43.809kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+28=32.00+28=60cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=43.8090.6/4=6.571kNm分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-20.0447=0.371m作用在一侧缀板上的剪力：V0

163、=Vl1/(2b1)=43.8090.6/(20.371)=35.464kN = M0/(bh2/6)=6.571106/(142802/6)=35.922N/mm2f=215N/mm2满足要求！=3V0/(2bh)=335.464103/(214280)=13.57N/mm2=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：Af=0.7hflf=0.810510=3570mm2角焊缝截面抵抗矩：Wf=0.7hflf2/6=0.7105102/6=303450mm3垂直于角焊缝长度方向应力：f=M0/Wf=6.571106/303450=22N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：f=V0/Af=35.4

164、64103/3570=10N/mm2(f /1.22)2+f2)0.5=(22/1.22)2+102)0.5=20N/mm2ftw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：280mm2/3 b1=2/30.3711000=247mm满足要求！缀板厚度：14mmmax1/40b1，6= max1/400.3711000，6=9mm满足要求！缀板间距：l1=600mm2b1=20.3711000=741mm满足要求！线刚度：缀板/分肢=4142803/(12(460-244.7)/(1048.36104/600)=15.826满足要求！五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基

165、成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高(m)-34.95桩有效长度lt(m)34桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1216地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0.3自然地面标高(m)4.41是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土3.6000.75-粉质粘土0.7700.75-淤泥质粉质粘土6.1600.75-淤泥质粉质粘土6.1600.75-粉质粘土2.62300.78-粉质粘土2.325

166、4500.78-粉质粘土6.31800.72-粉质粘土3.3284000.75-粉质粘土4305000.78-中细砂2.63510000.6-圆砾6.16016000.5-考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2Ra=uqsiali+qpaAp =0.82.513(5.046+6.16+2.623+2.325+6.318+3.328+430+2.635+1.7660)+16000.503=2224.831kN Qk=222.55kNRa=2

167、224.831kN Qkmax=858.327kN1.2Ra=1.22224.831=2669.797kN满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-413.227kN0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=413.227kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=ltAp(z-10)=340.503(25-10)=256.354kN Ra=uiqsiali+Gp=0.82.513(0.755.046+0.756.16+0.782.623+0.782.325+0.726.318+0.753.328+0.78430+0.62.635+

168、0.51.7660)+256.354=1248.739kN Qk=413.227kNRa=1248.739kN满足要求！ 3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=123.142162/4=2413mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1158.742kN cfcAp+0.9fyAs=(0.75170.503106 + 0.9(3602412.743)10-3=7164.339kN Q=1158.742kNcfcAp+0.9fyAs=7164.339kN满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设

169、计值：Q=-Qmin=557.857kNfyAS=3602412.74310-3=868.588kN Q=557.857kNfyAS=868.588kN满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2412.743/(0.503106)100%=0.48%0.45%满足要求！六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22160承台底部短向配筋HRB400 22160承台顶部长向配筋HRB400 22160承台顶部短向配筋HRB400 22160 1、荷载计算承台有效高度：h0=1300-50-22/2=1239mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(1158.742+(-5

170、57.857)3.394/2=1019.736kNm X方向：Mx=Mab/L=1019.7362.4/3.394=721.062kNm Y方向：My=Mal/L=1019.7362.4/3.394=721.062kNm2、受剪切计算 V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/3.394=814.98kN受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1239)1/4=0.896塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0ma1l=(al-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m剪跨比：b=a1b/h0=0/1239=0

171、，取b=0.25；l= a1l/h0=0/1239=0，取l=0.25；承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 hsbftbh0=0.8961.41.571033.61.239=8788.326kN hslftlh0=0.8961.41.571033.61.239=8788.326kN V=814.98kNmin(hsbftbh0，hslftlh0)=8788.326kN满足要求！ 3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.239=4.078m ab=2.4mB+2h0=4.

172、078m，al=2.4mB+2h0=4.078m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=721.062106/(1.0316.7360012392)=0.0081=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.008)0.5=0.008S1=1-1/2=1-0.008/2=0.996 AS1=My/(S1h0fy1)=721.062106/(0.9961239360)=1623mm2最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0

173、.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(1623,0.00236001239)=8921mm2承台底长向实际配筋：AS1=8934mm2A1=8921mm2满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=721.062106/(1.0316.7360012392)=0.008 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.008)0.5=0.008S2=1-2/2=1-0.008/2=0.996 AS2=Mx/(S2h0fy1)=721.062106/(0.9961239360)=1623mm2最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=

174、max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00236001239)=8921mm2承台底短向实际配筋：AS2=8934mm2A2=8921mm2满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3=8934mm20.5AS1=0.58934=4467mm2满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4=8934mm20.5AS2=0.58934=4467mm2满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向16480。七、下承台计算基础布置

175、下承台长l(m)4下承台宽b(m)4下承台高度h(m)0.4下承台参数下承台混凝土等级C35下承台混凝土自重C(kN/m3)25下承台上部覆土厚度h(m)0下承台上部覆土的重度(kN/m3)18下承台混凝土保护层厚度(mm)50承台配筋承台底部长向配筋HRB400 16200承台底部短向配筋HRB400 16200承台顶部长向配筋HRB400 16200承台顶部短向配筋HRB400 16200 (1)、板底面长向配筋面积板底需要配筋：AS1=bh0=0.00154000342=2052mm2承台底长向实际配筋：AS1=4223mm2AS1=2052mm2满足要求！ (2)、板底面短向配筋面积板

176、底需要配筋：AS2=lh0=0.00154000342=2052mm2承台底短向实际配筋：AS2=4223mm2AS2=2052mm2满足要求！ (3)、板顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3=4223mm20.5AS1=0.54223=2112mm2满足要求！ (4)、板顶面短向配筋面积承台顶短向实际配筋：AS4=4223mm20.5AS2=0.54223=2112mm2满足要求！第五节5#塔吊计算书计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规

177、范GB50007-2011 5、钢结构设计规范GB50017-2003一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)449起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)509水平荷载标准值Fvk(kN)31倾覆力矩标准值Mk(kNm)1039非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)449水平荷载标准值Fvk(kN)71倾覆力矩标准值Mk(kNm)1668 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔

178、机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35449606.15起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.356081竖向荷载设计值F(kN)606.15+81687.15水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.353141.85倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3510391402.65非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35449606.15水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.357195.85倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3516682251.8三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.3承台长l(m)3.6承台宽b(m)3.

179、6承台长向桩心距al(m)2.4承台宽向桩心距ab(m)2.4桩直径d(m)0.8桩间侧阻力折减系数0.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否格构式钢柱总重Gp2(kN)20承台底标高(m)3.6基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=3.63.6(1.325+019)=421.2kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35421.2=568.62kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(2.42+2.42)0.5=

180、3.394m 1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(449+421.2+20)/4=222.55kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+FVk(H0-hr+h/2)/L =(449+421.2+20)/4+(1668+71(1.3+8.9-3-1.3/2)/3.394=851.006kN Qkmin=(Fk+Gk+Gp2)/n-(Mk+FVk(H0-hr+h/2)/L =(449+421.2+20)/4-(1668+71(1.3+8.9-3-1.3/2)/3.394=-405.906kN 2、荷载效应基本组合荷

181、载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G+1.35Gp2)/n+(M+Fv(H0-hr+h/2)/L=(606.15+568.62+1.3520)/4+(2251.8+95.85(1.3+8.9-3-1.3/2)/3.394=1148.858kN Qmin=(F+G+1.35Gp2)/n-(M+Fv(H0-hr+h/2)/L=(606.15+568.62+1.3520)/4-(2251.8+95.85(1.3+8.9-3-1.3/2)/3.394=-547.973kN四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)460格构式钢柱长度H0(m)8.9缀板间净距

182、l01(mm)320格构柱伸入灌注桩的锚固长度hr(m)3格构柱分肢参数格构柱分肢材料L160X14分肢材料截面积A0(cm2)43.3分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)3.16格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)1048.36分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)4.47分肢材料屈服强度fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料37028014格构式钢柱缀件截面积A1x(mm2)3920缀件钢板抗弯强度设计值f(N/mm2)215缀件钢板抗剪强度设计值(N/mm2)125焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)10焊缝计算长

183、度lf(mm)510焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 1、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0)2=41048.36+43.30(46.00/2-4.47)2=63663.548cm4整个构件长细比：x=y=H0/(I/(4A0)0.5=890/(63663.548/(443.30)0.5=46.421分肢长细比：1=l01/iy0=32.00/3.16=10.127分肢毛截面积之和：A=4A0=443.30102=17320mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：0 max=(x2+12)0.5=(46.4212+10.1272)0.

184、5=47.513 0max=47.513=150满足要求！ 2、格构式钢柱分肢的长细比验算 1=10.127min(0.50max，40)=min(0.550，40)=25满足要求！ 3、格构式钢柱受压稳定性验算 0max(fy/235)0.5=50(235/235)0.5=50查表钢结构设计规范GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：=0.856Qmax/(A)=1148.858103/(0.85617320)=77.49N/mm2f=215N/mm2满足要求！ 4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=1732021510-3(235/235)0.5/8

185、5=43.809kN格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+28=32.00+28=60cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=43.8090.6/4=6.571kNm分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-20.0447=0.371m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2b1)=43.8090.6/(20.371)=35.464kN = M0/(bh2/6)=6.571106/(142802/6)=35.922N/mm2f=215N/mm2满足要求！=3V0/(2bh)=335.464103/(214280)=13.57N/mm2=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：A

186、f=0.7hflf=0.810510=3570mm2角焊缝截面抵抗矩：Wf=0.7hflf2/6=0.7105102/6=303450mm3垂直于角焊缝长度方向应力：f=M0/Wf=6.571106/303450=22N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：f=V0/Af=35.464103/3570=10N/mm2(f /1.22)2+f2)0.5=(22/1.22)2+102)0.5=20N/mm2ftw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：280mm2/3 b1=2/30.3711000=247mm满足要求！缀板厚度：14mmmax1/40b1，6= max1/400.3

187、711000，6=9mm满足要求！缀板间距：l1=600mm2b1=20.3711000=741mm满足要求！线刚度：缀板/分肢=4142803/(12(460-244.7)/(1048.36104/600)=15.826满足要求！五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高(m)-33.15桩有效长度lt(m)31.5桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1216地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0自然地面标高(m)4.79是否考虑承台效应否土名称土

188、层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)杂填土1.6000.75-素填土1.4000.75-粉质粘土0.9700.75-淤泥质粉质粘土5.9600.75-粉质粘土3.82000.75-粉质粘土4.82300.78-粉质粘土8.2254500.78-粉细砂3.43200.6-粉质粘土6.2305000.78-中细砂2.13510000.6-圆砾5.956016000.5-考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m桩端面积：Ap=d2/4

189、=3.140.82/4=0.503m2Ra=uqsiali+qpaAp =0.82.513(3.366+3.820+4.823+8.225+3.432+6.230+1.7435)+10000.503=2045.323kN Qk=222.55kNRa=2045.323kN Qkmax=851.006kN1.2Ra=1.22045.323=2454.387kN满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-405.906kN0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=405.906kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=ltAp(z-10)

190、=31.50.503(25-10)=237.504kN Ra=uiqsiali+Gp=0.82.513(0.753.366+0.753.820+0.784.823+0.788.225+0.63.432+0.786.230+0.61.7435)+237.504=1373.569kN Qk=405.906kNRa=1373.569kN满足要求！ 3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=123.142162/4=2413mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1148.858kN cfcAp+0.9fyAs=(0.75170.503

191、106 + 0.9(3602412.743)10-3=7164.339kN Q=1148.858kNcfcAp+0.9fyAs=7164.339kN满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=547.973kNfyAS=3602412.74310-3=868.588kN Q=547.973kNfyAS=868.588kN满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2412.743/(0.503106)100%=0.48%0.45%满足要求！六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22160承台底部短向配筋HRB400 2

192、2160承台顶部长向配筋HRB400 22160承台顶部短向配筋HRB400 22160 1、荷载计算承台有效高度：h0=1300-50-22/2=1239mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(1148.858+(-547.973)3.394/2=1019.736kNm X方向：Mx=Mab/L=1019.7362.4/3.394=721.062kNm Y方向：My=Mal/L=1019.7362.4/3.394=721.062kNm2、受剪切计算 V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/3.394=814.98kN受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1239)1

193、/4=0.896塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0ma1l=(al-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m剪跨比：b=a1b/h0=0/1239=0，取b=0.25；l= a1l/h0=0/1239=0，取l=0.25；承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 hsbftbh0=0.8961.41.571033.61.239=8788.326kN hslftlh0=0.8961.41.571033.61.239=8788.32

194、6kN V=814.98kNmin(hsbftbh0，hslftlh0)=8788.326kN满足要求！ 3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.239=4.078m ab=2.4mB+2h0=4.078m，al=2.4mB+2h0=4.078m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=721.062106/(1.0316.7360012392)=0.0081=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.008)0.5=0.008S1=1-1/2=1-0.008/2=0.996

195、AS1=My/(S1h0fy1)=721.062106/(0.9961239360)=1623mm2最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(1623,0.00236001239)=8921mm2承台底长向实际配筋：AS1=8934mm2A1=8921mm2满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=721.062106/(1.0316.7360012392)=0.008 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.00

196、8)0.5=0.008S2=1-2/2=1-0.008/2=0.996 AS2=Mx/(S2h0fy1)=721.062106/(0.9961239360)=1623mm2最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00236001239)=8921mm2承台底短向实际配筋：AS2=8934mm2A2=8921mm2满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3=8934mm20.5AS1=0.58934=4467mm2

197、满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4=8934mm20.5AS2=0.58934=4467mm2满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向16480。七、下承台计算基础布置下承台长l(m)4下承台宽b(m)4下承台高度h(m)0.4下承台参数下承台混凝土等级C35下承台混凝土自重C(kN/m3)25下承台上部覆土厚度h(m)0下承台上部覆土的重度(kN/m3)18下承台混凝土保护层厚度(mm)50承台配筋承台底部长向配筋HRB400 16200承台底部短向配筋HRB400 16200承台顶部长向配筋HRB400 16200承台顶部短向配筋HRB

198、400 16200 (1)、板底面长向配筋面积板底需要配筋：AS1=bh0=0.00154000342=2052mm2承台底长向实际配筋：AS1=4223mm2AS1=2052mm2满足要求！ (2)、板底面短向配筋面积板底需要配筋：AS2=lh0=0.00154000342=2052mm2承台底短向实际配筋：AS2=4223mm2AS2=2052mm2满足要求！ (3)、板顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3=4223mm20.5AS1=0.54223=2112mm2满足要求！ (4)、板顶面短向配筋面积承台顶短向实际配筋：AS4=4223mm20.5AS2=0.54223=2112m

199、m2满足要求！第六节6#塔吊计算书计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)449起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)509水平荷载标准值Fvk(kN)31倾覆力

200、矩标准值Mk(kNm)1039非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)449水平荷载标准值Fvk(kN)71倾覆力矩标准值Mk(kNm)1668 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35449606.15起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.356081竖向荷载设计值F(kN)606.15+81687.15水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.353141.85倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3510391402.65非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35449606.15水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.

201、357195.85倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3516682251.8三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.3承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.4承台宽向桩心距ab(m)3.4桩直径d(m)0.8桩间侧阻力折减系数0.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否承台底标高(m)4.15基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=55(1.325+019)=812.5kN承台及其上土的自重荷载设

202、计值：G=1.35Gk=1.35812.5=1096.875kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m 1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+812.5)/4=315.375kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(449+812.5)/4+(1668+711.3)/4.808=681.469kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(449+812.5)/4-(1668+711.3)/4.808=-50.719kN 2、荷载效应基

203、本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(606.15+1096.875)/4+(2251.8+95.851.3)/4.808=919.983kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(606.15+1096.875)/4-(2251.8+95.851.3)/4.808=-68.471kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高(m)-33.75桩有效长度lt(m)38桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值7089.221地基属性地

204、下水位至地表的距离hz(m)0.6自然地面标高(m)4.92是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)杂填土2000.75-素填土1.6000.75-粉质粘土0.9700.75-淤泥质粉质粘土6600.75-淤泥质粉质粘土7.3600.75-粉质粘土2.32300.78-粉质粘土4.2254500.78-粉质粘土夹粉砂2.72700.75-粉质粘土9.1305000.78-中细砂0.53510000.6-圆砾6.46016000.5- 1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=d=3.140.8=2.5

205、13m桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2Ra=uqsiali+qpaAp =0.82.513(1.330+1.60+0.97+66+7.36+2.323+4.225+2.727+9.130+0.535+2.0760)+16000.503=2275.217kN Qk=315.375kNRa=2275.217kN Qkmax=681.469kN1.2Ra=1.22275.217=2730.26kN满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-50.719kN0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=50.719kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重

206、按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=ltAp(z-10)=380.503(25-10)=286.513kN Ra=uiqsiali+Gp=0.82.513(0.751.330+0.751.60+0.750.97+0.7566+0.757.36+0.782.323+0.784.225+0.752.727+0.789.130+0.60.535+0.52.0760)+286.513=1348.024kN Qk=50.719kNRa=1348.024kN满足要求！ 3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=123.142202/4=3770mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载

207、效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=919.983kN桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kN满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=68.471kNfyAS=3603769.91110-3=1357.168kN Q=68.471kNfyAS=1357.168kN满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(3769.911/(0.503106)100%=0.75%0.5%满足要求！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22150承台底部短向配筋HRB400 22150承台顶部长向配筋HRB4

208、00 22150承台顶部短向配筋HRB400 22150 1、荷载计算承台有效高度：h0=1300-50-22/2=1239mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(919.983+(-68.471)4.808/2=2047.175kNm X方向：Mx=Mab/L=2047.1753.4/4.808=1447.571kNm Y方向：My=Mal/L=2047.1753.4/4.808=1447.571kNm2、受剪切计算 V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/4.808=619.85kN受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1239)1/4=0.896塔吊边缘至角桩内

209、边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.4-1.6-0.8)/2=0.5ma1l=(al-B-d)/2=(3.4-1.6-0.8)/2=0.5m剪跨比：b=a1b/h0=500/1239=0.404，取b=0.404；l= a1l/h0=500/1239=0.404，取l=0.404；承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.404+1)=1.247 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.404+1)=1.247 hsbftbh0=0.8961.2471.5710351.239=10870.647kN hslftlh0=0.8961.2471.5710351.23

210、9=10870.647kN V=619.85kNmin(hsbftbh0，hslftlh0)=10870.647kN满足要求！ 3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.239=4.078m ab=3.4mB+2h0=4.078m，al=3.4mB+2h0=4.078m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1447.571106/(1.0316.7500012392)=0.0111=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.011)0.5=0.011S1=1-1/2=1-0.

211、011/2=0.994 AS1=My/(S1h0fy1)=1447.571106/(0.9941239360)=3264mm2最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3264,0.00250001239)=12391mm2承台底长向实际配筋：AS1=13052mm2A1=12391mm2满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1447.571106/(1.0316.7500012392)=0.011 2=1-(1-2

212、S2)0.5=1-(1-20.011)0.5=0.011S2=1-2/2=1-0.011/2=0.994 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1447.571106/(0.9941239360)=3264mm2最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00250001239)=12391mm2承台底短向实际配筋：AS2=13052mm2A2=12391mm2满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3=13052mm2

213、0.5AS1=0.513052=6526mm2满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4=13052mm20.5AS2=0.513052=6526mm2满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向16450。第七节7#塔吊计算书计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)4

214、3塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)449起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)509水平荷载标准值Fvk(kN)31倾覆力矩标准值Mk(kNm)1039非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)449水平荷载标准值Fvk(kN)71倾覆力矩标准值Mk(kNm)1668 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35449606.15起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.356081竖向荷载设计值F(kN)606.15+81687.15水平荷载设

215、计值Fv(kN)1.35Fvk1.353141.85倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3510391402.65非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35449606.15水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.357195.85倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3516682251.8三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.3承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.4承台宽向桩心距ab(m)3.4桩直径d(m)0.8桩间侧阻力折减系数0.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)

216、0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否承台底标高(m)4.15基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=55(1.325+019)=812.5kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35812.5=1096.875kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m 1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+812.5)/4=315.375kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(449

217、+812.5)/4+(1668+711.3)/4.808=681.469kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(449+812.5)/4-(1668+711.3)/4.808=-50.719kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(606.15+1096.875)/4+(2251.8+95.851.3)/4.808=919.983kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(606.15+1096.875)/4-(2251.8+95.851.3)/4.808=-68.471kN四、桩承载力验算桩

218、参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高(m)-33.75桩有效长度lt(m)38桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值7089.221地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0.4自然地面标高(m)4.9是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)杂填土1.8000.75-粉质粘土2700.75-淤泥质粉质粘土6.8600.75-淤泥质粉质粘土7.4600.75-粉质粘土2.82300.78-粉质粘土2.72545

219、00.78-粉质粘土夹粉砂22700.75-粉质粘土3.11800.72-粉质粘土2284000.75-粉质粘土5305000.78-中细砂1.33510000.6-圆砾6.16016000.5- 1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2Ra=uqsiali+qpaAp =0.82.513(1.150+27+6.86+7.46+2.823+2.725+227+3.118+228+530+1.335+1.7560)+16000.503=2206.454kN Qk=315.375kNRa=2206.454

220、kN Qkmax=681.469kN1.2Ra=1.22206.454=2647.744kN满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-50.719kN0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=50.719kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=ltAp(z-10)=380.503(25-10)=286.513kN Ra=uiqsiali+Gp=0.82.513(0.751.150+0.7527+0.756.86+0.757.46+0.782.823+0.782.725+0.75227+0.723.118+0.75228+0.78

221、530+0.61.335+0.51.7560)+286.513=1285.304kN Qk=50.719kNRa=1285.304kN满足要求！ 3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=123.142202/4=3770mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=919.983kN桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kN满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=68.471kNfyAS=3603769.91110-3=1357.168kN Q=68.471kNfyAS

222、=1357.168kN满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(3769.911/(0.503106)100%=0.75%0.45%满足要求！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22150承台底部短向配筋HRB400 22150承台顶部长向配筋HRB400 22150承台顶部短向配筋HRB400 22150 1、荷载计算承台有效高度：h0=1300-50-22/2=1239mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(919.983+(-68.471)4.808/2=2047.175kNm X方向：Mx=Mab/L=2047.1753.4/4.808=1447.571k

223、Nm Y方向：My=Mal/L=2047.1753.4/4.808=1447.571kNm2、受剪切计算 V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/4.808=619.85kN受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1239)1/4=0.896塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.4-1.6-0.8)/2=0.5ma1l=(al-B-d)/2=(3.4-1.6-0.8)/2=0.5m剪跨比：b=a1b/h0=500/1239=0.404，取b=0.404；l= a1l/h0=500/1239=0.404，取l=0.404；承台剪切系数：b=1.

224、75/(b+1)=1.75/(0.404+1)=1.247 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.404+1)=1.247 hsbftbh0=0.8961.2471.5710351.239=10870.647kN hslftlh0=0.8961.2471.5710351.239=10870.647kN V=619.85kNmin(hsbftbh0，hslftlh0)=10870.647kN满足要求！ 3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.239=4.078m ab=3.4mB+2h0=4.078m，al=3.4mB+2h0=4.078m角桩位于冲切椎体以内，可不进

225、行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1447.571106/(1.0316.7500012392)=0.0111=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.011)0.5=0.011S1=1-1/2=1-0.011/2=0.994 AS1=My/(S1h0fy1)=1447.571106/(0.9941239360)=3264mm2最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3264,

226、0.00250001239)=12391mm2承台底长向实际配筋：AS1=13052mm2A1=12391mm2满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1447.571106/(1.0316.7500012392)=0.011 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.011)0.5=0.011S2=1-2/2=1-0.011/2=0.994 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1447.571106/(0.9941239360)=3264mm2最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.1

227、96)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00250001239)=12391mm2承台底短向实际配筋：AS2=13052mm2A2=12391mm2满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3=13052mm20.5AS1=0.513052=6526mm2满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4=13052mm20.5AS2=0.513052=6526mm2满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向16450。第十章相关附件及图表1、塔吊平面布置图（总平面布置）2、塔吊基础定位图3、塔吊基础立面图4、上下承台配筋图5、水平剪刀撑详图6、格构柱与承台连接详图7、格构柱详图8、止水片详图9、桩身详图10、地质勘察平面图11、地质勘察剖面图12、地基力学参数表13、围护设计方案专家论证意见及论证后的设计修改回复