车管业务综合服务大厅工程外围护脚手架施工方案.doc

1、目 录一、编制依据：1二、工程概况1三、施工准备1四、脚手架的形式及平面布置2五、脚手架的搭设方法2六、脚手架的搭设质量要求14七、脚手架搭设及使用安全技术措施14八、脚手架搭设及使用安全注意事项14九、脚手架的拆除方法、要求与安全注意事项15一、编制依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑地基基础设计规范GB50007-20113、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20137、建筑施工手册第五版8. 车管业务综合服务大

2、厅工程施工组织设计9. 施工图纸二、工程概况 车管业务综合服务大厅工程位于石家庄市桥西区石获南路228号，原车管一分所院内。本工程为钢筋混凝土框架结构，基础形式采用独立基础、筏板基础及条形基础。地下二层层高为5.14米，地下一层层高为4.63米，一至二层层高均为6.6米，三层层高4.8米，出屋面层高4.06米。总建筑高度18.9米。三、施工准备 1.熟悉图纸和规范要求。 2.检查钢管、扣件、脚手板2.1新钢管检查应符合下列规定：2.1.1有产品质量合格证。2.1.2有质量检验报告。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划道。483.5mm焊接钢管，偏差应符合有

3、关规范规定。2.1.4钢管必须涂有防锈漆。2.2对旧钢管检查应符合下列规定：2.2.1表面锈蚀深度应不大于0.18mm，检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2.2.2钢管端部弯曲变形1.5m范围内轴线偏不大于5mm。立杆弯曲小于4米时弯曲值小于等于12mm，大于4m小于6.5米时弯曲值小于等于20mm。水平杆、斜杆的弯曲值小于等于30mm。2.3扣件：2.3.1新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。2.3.2旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件均应进行防锈

4、处理。2.4木脚手板检查：木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。腐朽的脚手板不得使用。经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场不得有积水。应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，在架体外侧做排水沟，使排水畅通。四、脚手架的形式及平面布置地下一层、二层为落地扣件式架体，基础在基底原土上，架管下加垫5cm厚通长木垫板；一层以上架体为型钢悬挑式双排脚手架。落地式脚手架立面示意图 悬挑式脚手架立剖面示意图悬挑外架的警示带设于悬挑型钢的顶部，每悬挑一次设置一道；悬挑工字钢刷红白或黑黄相间油漆，尺寸同警示带。其余同落地式脚手架。五、脚

5、手架的搭设方法0结构以下部分落地式脚手架搭设：脚手架架体基础在基底原土上部分，搭设时在架管下加垫5cm厚通长木垫板。两排立杆之间的横距为0.6m，两排立杆之间的纵距均为2m，大横杆的步距为h=1.8m。根据相关规范要求，外防护脚手架与结构支撑体系不得连接，因此外防护脚手架全部采用与主体框架柱拉结。本工程跨度为8m，根据相关规范要求，每层连墙件应在同一平面，水平间距及竖向间距均不大于3个纵距和3个步距即不应大于4m，因此，在每跨之间每间隔4m在外侧梁上与外脚手架进行拉结，连墙件与扣件连接采用双扣件。放置纵向扫地杆，自角部起向两边竖立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆并也与立杆固定（固

6、定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向平杆（与立杆扣接固定）和横向平杆（小横杆、靠近立杆并与纵向平杆扣接固定）。校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按65Nm力拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一部架交圈完成，交圈后，再全面检查一遍构造质量，严格确保设计要求和构架质量，设置连墙件，按第一步架的作业程序和要求依次搭设第二步、第三步，随搭设过程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横杆、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板及密目网全封闭。围护脚手架外面满挂密目安全网，将施工现场封闭，与外界隔开，有效降低施工噪音。0结构以上部分型

7、钢悬挑式脚手架搭设：悬挑脚手架架体搭设工艺流程：安放锚固预埋件安放钢挑梁及固定竖立杆小横杆（扫地杆）大横杆（扫地杆）拉结搁栅杆剪刀撑铺脚手笆踢脚板挂密目网底部封闭内隔离（1）根据脚手架挑梁布置图在楼板模板上标识出预埋件安放位置，在楼板钢筋内按节点图位置安放已预制好的钢筋环。待楼板混凝土强度满足要求后，安放悬挑钢梁（挑梁不得支承在悬挑构件上）。（2）按设计立杆位置采用3m和6m的杆件，竖立立杆。立杆的选用必须里外交错，纵向交错。竖杆必须集体配合，按外立杆里立杆小横杆大横杆的搭设顺序，依次进行。大横杆的架设必须留出与另一立面交合的长度。（3）搭架体设过程中,应随时按规定校正步距、纵距和立杆垂直度。

8、为保证架体稳定，水平杆件与垂直杆件的连接必须是直角扣件。扣件螺栓的拧紧程度一般控制在40-65Nm。（4）当二步架搭设完成以后及时安装固定剪刀撑。在架设剪刀撑中，及时校正立杆的纵向垂直度，剪刀撑接触的立杆，必须逢点必扣，且不宜与大横杆连接。在进行拉结点架设中，应校正脚手架的横向垂直，使立杆在360度角中保持垂直，即轴心垂直。（5）建筑施工脚手架，应沿建筑四周连接，一步一步递升。不允许分立面架设后合拢，也不允许踏步式施工。（6）必须分段的脚手架，如脚手架立面中必须安装施工电梯、井架等垂直运输设备，两端口的里外立杆，应绑扣横向斜撑直至顶步的措施，以增加脚手架的横向刚度，同时加密两端口与建筑的拉结。

9、（7）悬挑钢梁型号及锚固件应按设计确定，钢梁为16#工字钢。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上，锚固型钢悬挑梁的U形钢筋拉环或锚固螺栓直径为20mm。（8）每个型钢悬挑梁外端设置钢丝绳与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳不参与悬挑钢梁受力计算。（9）悬挑梁悬挑长度按设计确定，固定段长度不应小于悬挑段长度的1.25倍。型钢悬挑梁固定端应采用2 个及以上U形钢筋拉环或锚固螺栓与建筑结构梁板固定，U形钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。悬挑钢梁U型圆钢锚环

10、固定构造悬挑钢梁悬挑构件处构造（10）型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm，如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。锚固型钢的主体结构混凝土强度等级不得低于C20。（11）悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。4、搭设技术要求1）立杆（1）每根立杆底部应设置底座或垫板。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（2）脚手架立杆基础不在同一高度上时，

11、必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（3）单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。（4）当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（5）脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端1m，宜高出檐口上端1.5m。2）脚手板（1）作业层脚手板应铺满、铺稳，铺实。（2）脚手板应设置在三根横向水平杆上，当脚手板长度小于2m时，采用两

12、根横向水平杆支承，将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头支在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不小于100mm。（3）作业层端部脚手板探头长度取150mm，其板的两端均固定于支承杆件上。（4）脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。施工层以下每隔10m应用安全网封闭。3）剪刀撑脚手架外侧立面设置剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与

13、之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。4）大横杆、小横杆设置（1）大横杆在脚手架高度方向的步距1.80m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。（2）外架立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力，每侧外伸长度为150mm。5）连墙件（1）水平间距为3个纵距即4.5m，竖向为2个步距（按层设置），即两步三跨，梅花形布置。（2）靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm。（3）开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂

14、直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m。5、安全防护（1）防护栏杆每步架体在1.2m和0.6m高处，分别设置二道外防护栏杆；顶部应在1.3m、0.9m、0.4m高处，分别设三道防护栏杆，高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。栏杆采用对接接长（转角等部分除外），并始终高出作业面1.5m以上。（2）立网在脚手架外立杆内侧全数张挂密目网，密目网下边与大横杆、网与网之间环环绑扎，不留缝隙；不使用破损、肮脏等有碍工地形象和市容的安全网；密目网一经张挂不得随意拆除。（3）水平、垂直防护板在二根纵向扫地杆及其中间搁栅的上方，沿脚手架的横向设置40*40mm木方500mm；从外扫地杆到结构墙面间的宽度

15、范围内，沿脚手架纵向满铺并固定水平防护板，不留空隙；封闭楼板与上述水平防护板内边所形成的垂直孔洞，防止落物。（4）踢脚板在水平防护板的外边设置高度18cm的踢脚板，用黑黄油漆涂饰，间隔400500mm。脚手架搭设要点：1. 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。2. 每搭完一步脚手架后，应按下表校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。项次项目技术要求允许偏差mm检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度20-80m100用经纬仪或吊线和卷尺3间距步距20钢卷尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端

16、20同跨内两根纵向水平杆高差105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢卷尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离150钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500立杆上的对接扣件至主节点的距离h/3纵同水平杆上的对接扣件至主节点的距离la/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065N.m扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺8脚手板外伸长度对接探出长度130mm150mm卷尺搭接探出长度大于100mm卷尺3. 底座安放应符合下列规定：3.1底座、垫板均应准确地放在定位线上；3.2垫板采用长度不少于2跨、宽度200mm，厚度不小于50mm的木垫板。4.立杆搭设应符合下列规定：4.

17、1严禁将外径不一致的钢管混合使用；4.2每根立杆底部应设置底座或垫板。4.3立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距：竖向间距3h，水平间距为二倍的纵距。4.4当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；4.5立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：4.5.1当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；4.5.2当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应

18、小于1米，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。4.6立杆顶端宜高出女儿墙上皮1米，高出檐口上皮1.5米。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合立杆接长规定。4.7开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角就在45-60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。5.纵向水平杆搭设应符合下列规定：5.1纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；5.2纵向水平杆接长采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：5.2.1纵向水平杆的对接扣件应交错

19、：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。5.2.2搭接长度不应小于1米，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘到搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；5.2.3当使用木脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。5.3在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。6.横向水平杆搭设应符合下列规定：6.1主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处各扣件的中心距不大于150mm。在双

20、排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4l，且不应大于500mm。6.2作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；6.3当使用木脚板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；6.4双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。7.连墙件的布置应符合下列规定：7.1宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；7.2应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。7.3宜优先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置。7.4连墙件的构造应符合下列规定：7.4.1连

21、墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；7.4.2连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土柱结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。7.4.3架体与建筑结构拉结要求：构造形式：拉结点用钢管扣件围箍在混凝土柱上,(见图一)，拉结杆必须设置在立杆上，同时拉住里外立杆。拉结杆件呈水平布置，当不能水平布置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得上斜。 图一 脚手架柱子拉结示意图布置要求：连墙件竖向间隔3步（1.8m3步= 5.4m）,水平

22、方向与所有框架柱、剪力墙窗口均拉结，且水平方向拉结点间距不大于3.0m。脚手架必须同建筑物主体拉结牢固。设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm。必须从底部第一根大横杆处开始设置，优先采用菱形布置形式。8.脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。9.剪刀撑与横向斜撑剪刀撑与横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。9.1剪刀撑的设置应符合下列规定：9.1.1每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表确定剪刀撑斜杆与地面的倾角45

23、。50。60。剪刀撑跨越立杆的最多根数765斜杆与地面的倾角在4560之间。9.1.2剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1米，用3个旋转扣件等距布置，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。9.1.3剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。斜杆除两端与立杆扣紧外，在中间应增加2-4个扣结点。最下面斜杆端头与立杆的接点距离不大于500mm。9.2横向斜撑的设置：由于本工程脚手架搭设高度在24m以下，根据JGJ130-2011第6.6.4条规定，不再设横向斜撑。10.扣件安装应符合下列规定：10.1扣件规格

24、必须与钢管外径相同。10.2螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不大于65N.m。10.3在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。10.4对接扣件开口应朝上或朝内。10.5各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。11.作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：11.1栏杆和挡脚板均应搭在外立杆的内侧。11.2栏杆上皮高度1.2m。11.3中栏杆应居中设置。11.4挡脚板高度不应小于180mm。12.脚手板的铺设：12.1作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面距离不大于150mm。12.2脚手板应设置在三根横向水

25、平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。对接平铺时，接头处必须支在横向水平杆上，脚手板外伸长应取130-150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。12.3作业层端部脚手板探头长度应取150mm，用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上。12.4在拐角外的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。12.5自顶层作业层的脚手板往下计，每隔12m满铺一层脚手板。13. 门洞的搭设 门洞应采用上升斜杆，斜杆与地面的夹角应

26、在4560之间。门洞两侧立杆必须采用双管立杆，副立杆高度应高出门洞口2步。门洞上口伸出的杆件端头均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。14.脚手架架体内封闭与外防护14.1在操作层外侧必须设置护身栏杆和不低于180mm高挡脚板，上道栏杆高1.2m，下道栏杆高0.6m，设置在外排立杆内侧。14.2脚手架外立杆内侧，必须从底到顶连续横向设置密目式安全网。施工层以下，每隔十米应用安全网封闭。封闭层示意图脚手架水平封闭层剖面图15. 卸料平台与安全通道 卸料平台严禁与脚手架拉结，在卸料平台处，脚手架的开洞尺寸不得超过2跨，并进行加固。悬挑式卸料平台材料及搭设要求卸料平台由次梁、主梁、吊环、

27、平台板、拉索(钢丝绳)、防护栏杆及挡板组成。悬挑式卸料平台搭设示意图在建筑物南北两侧各设置一安全通道和人行斜道，搭设构造如下：安全通道搭设示意图具体搭设尺寸如下： 安全通道口搭设尺寸图人行斜道采用之字形斜道，斜道应附着外脚手架或建筑物设置，宽度不小于1m，坡度不大于1:3，拐弯处设置平台，其宽度不应小于斜道宽度，斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2m，挡脚板高度不小于180mm；在斜道两端、平台外围和端部设置连墙件，每两步加设水平斜杆；脚手板横铺时，在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不大于500mm；脚手板顺铺时，接头应采用搭接，下面的板头压住上面的板头，板头的凸

28、棱处应采用三角木填顺；斜道的脚手板上每隔250mm-300mm设置一根防滑木条，木条厚度为20mm-30mm。人行道架设示意图六、脚手架的搭设质量要求1.立杆垂直度偏差：立杆垂直度偏差应不大于H/300，并同时控制其绝对偏差值不得大于75mm。高度偏差不大于H/300，且不大于100mm。2. 大横杆水平偏差：一根大横杆两端的高差不能超过20mm，大横杆水平偏差不大于总长度的1/300，且全长平整度偏差不能超过100mm。同跨两根大横杆高差不大于10mm。3. 小横杆水平偏差不大于10mm，外伸长度偏差不大于-10mm。4. 脚手架步距、立杆横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。

29、5. 连墙件的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。七、脚手架搭设及使用安全技术措施1.脚手架遇到下列几种情况时需要进行二次验收和检查，合格后方可使用：（1）连续使用6个月。（2）施工中途停止使用超过15天重新使用前。（3）在遭受自然界强力因素后。（4）使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结点及有隐患存在的情况下。2.脚手架的使用规定（1）作业层架体上使用的施工荷载不得超过2KN/m2。不得将模板支架、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。（2）架板上堆放料不大于3皮砖的高度。（3）架面上的物体码放整齐、稳固，严禁人员在架体上进行奔跑和退行等危险动作。（4）禁止在

30、架体上垫高作业及随意拆除脚手架的基本构件、整体构件、连接紧固件和连接件。（5）职工出入行走安全通道，严禁攀登脚手架上下。（6）发现有不安全因素时立即停止作业，并进行检查，待消除隐患后方可恢复正常作业；发现异常情况应立即将人员撤离。（7）此脚手架只作围护和结构支模时操作人员使用，严禁结构模板加固在脚手板上。（8）脚手架使用中，应定期检查下列项目：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规定；安全防护措施是否符合要求；是否超载。（9）在脚手架使用期间，严禁拆除下列构件：主节点处的大横杆

31、、小横杆，纵、横向扫地杆；连墙件。八、脚手架搭设及使用安全注意事项（1）脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格后方可持证上岗。（2）搭设脚手架人员必须正确佩戴安全帽，系好安全带，穿防滑鞋。搭设脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。（3）脚手架的构配件质量与搭设质量经检查验收，合格后方准使用。（4）当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。（5）在脚手架上进行电气焊作业时，必须配备干粉灭火器，并设专人看守。（6）禁止在脚手板上加垫器物或单块脚手板增加操作高度。（7）工人在

32、架上作业时，要注意自我保护和保护他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物；严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。（8）人员上下脚手架必须走安全通道，严禁攀爬脚手架上下。（9）在作业前，先检查有无安全隐患存在，排除后方可作业。（10）在作业期间，应及时清理落在安全网内的材料物品和垃圾。在任何情况下，严禁自高处向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。（11）脚手架必须有接地、避雷措施。（12）脚手架施工前对操作人员进行安全技术交底，加强职工安全意识教育，增强职工自我保护意识，并作好教育记录。（13）禁止单人进行较重杆件的作业，施工过程中人员相互配合，协调操作。（14）下班前或中途停歇时需将松动的配件加固牢固，

33、防治误扶误靠发生危险。（15）使用的工具、材料、杆配件相互传递，严禁抛掷。（16）施工完毕后将余料清理干净，运至指定地点存放。九、脚手架的拆除方法、要求与安全注意事项(一)拆除脚手架前的准备工作：1.全面检查脚手架的扣件、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。2.根据检查结果确定拆除顺序和措施，经批准后方可拆除。3.对工人进行拆除安全技术交底。4.应清除脚手架上杂物及地面障碍物。(二)拆除时应注意以下几点：1.拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。2.连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。3.当

34、脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。当采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应按有关规定设置连墙件和横向斜撑加固。4.架体拆除作业应设专人指挥，当有多人同时操作时，应明确分工、统一行动，且应有足够的操作面。5.拆下的扣件和配件应及时运至地面，严禁高空抛掷。6.拆下来的钢管必须用大绳往下系，不准往下扔，防止施工出现意外事故。系下的钢管要及时清理到指定的地点，不准乱堆乱放。短管和扣件放置在作业层上，随层清理。7. 脚手架拆除必须做好成品保护，施工时小心谨慎，防止破坏外墙砖及塑钢窗。8. 脚手架拆除部位必须把要拆除部位的密目网拆掉，但施工的部

35、位必须把网绑牢固。（三）脚手架拆除安全注意事项1. 施工前确定指挥人员，确定架子工，架子工必须持证上岗，脚手架拆除属于高空作业，禁止有高血压、心脏病的工人上架施工。2. 脚手架拆除前必须进行安全技术交底，班组长必须向工人进行安全教育，保证严格按照技术交底的要求及安全操作规程进行施工。3. 设专人对架体的牢固程度进行全面检查，与结构的连接点是否符合要求，项目部安全员验收合格后再进行施工，确保安全。4. 拆架子区域周围设围护栏杆，悬挂警戒标志并有专人看护，非工作人员不得进入警戒区内，以免发生伤亡事故。5. 拆架体的高空作业人员必须正确佩戴安全帽，系好安全带，穿软底鞋上架作业。6. 架子工要随身携带

36、工具袋，工具不得随处乱放。7. 当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。十、计算书扣件式脚手架计算书一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑地基基础设计规范GB50007-20113、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑施工手册第五版二、脚手架总参数架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)11.5水平杆步距h(m)1.8立杆纵（跨）距la(m)2立

37、杆横距lb(m)0.6内立杆距建筑距离(m)0.2横向水平杆悬挑长度(m)0.15纵横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵杆上横杆根数n2连墙件布置方式两步两跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号483扣件连接的连接种类双扣件连墙件与结构墙体连接承载力(kN)80连墙件计算长度a(m)0.2荷载参数脚手板类型竹笆片脚手板挡脚板的类型竹串片挡脚板脚手板铺设层数每隔（x）一设每2步设置一层密目安全网自重标准值(kN/m2)0.01实际脚手板铺设层数3装修脚手架施工层数/结构脚手架施工层数1横向斜撑每隔（x）跨设置/架体顶部风压高度变化系数1架体底部风压高度变化系数1风荷载体型系数1.26

38、9脚手架搭设地区河北(省)石家庄(市)脚手板自重标准值(kN/m2)0.1地基参数基础类型地基地基承载力特征值fak（kPa）130垫板底面积A(m2)0.25地基土类型粉土（图1）落地式脚手架立面图（图2）落地式脚手架剖面图三、横向水平杆验算横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反力按有悬挑的简支梁计算。 承载能力极限状态q=1.2(g+gK1la/(n+1)+1.4QKla/(n+1)=1.2(0.033+0.12/(2+1)+1.432/(2+1)=2.92kN/m正常使用极限状态qK=g+gK1la/(n+1)+QKla/(n+1)=0.033+0.12/(2+1)+32/(2+1)=

39、2.1kN/m1、抗弯验算计算简图如下：（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）弯矩图Mmax=0.115kNm=Mmax/W=0.115106/4490=25.721N/mm2f=205N/mm2满足要求2、挠度验算计算简图如下：（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）挠度图max=0.136mmminlb/150，10=4mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态V=1.369kN正常使用极限状态VK=0.984kN四、纵向水平杆验算根据规范要求，纵向水平杆按三跨连续梁计算，且选择最不利的活荷载布置。由上节可知F=V,FK=VKq=1.20.033=0.04kN/mqK=g=0.033k

40、N/m1、抗弯验算Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.532/(2+1)0.6(1+0.15/0.6)2=0.938kN/mFq=1.40.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.40.532/(2+1)0.6(1+0.15/0.6)2=1.312kN/m简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）弯矩图Mmax=0.863kNm=Mmax/W=0.863106/4490=192.125N/mm2f=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）挠度图max9.71mmminla/150，10=10mm满足要求3、支

41、座反力计算承载能力极限状态：Vmax=4.909kNm五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=Vmax=4.909kNRc=8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=minH/(x+1)h,yZ=31、立杆承受的结构自重标准值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=11.50.145+3(0.6+0.15)20.033/2+0.01462/2=1.757kN2、构配件自重标准值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3(0.6+0.15)20.1/2+30.172+211.50.01

42、=1.475kN3、施工活荷载标准值NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(13+02)(0.6+0.15)2/2=2.25kN4、风荷载标准值：wk=mzmsw0=11.2690.3=0.381kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mwk=wklah2/10=0.38121.82/10=0.247kNm风荷载产生的弯矩设计值：Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.247=0.311kNm立杆荷载组合：不组合风荷载：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(1.757+1.475)+1.42.25=7.028kN组合风荷载：N=1.2(NG1K+NG2K)

43、+0.91.4NQK=1.2(1.757+1.475)+0.91.42.25=6.713kN长细比验算：l0=kmh=1.1551.51.8=3.119ml=l0/i=3.1191000/15.9=196.132l=210满足要求根据l值查规范JGJ130-2011附录得到j=0.188则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：N/jA=7.0281000/(0.188424)=88.297N/mm2f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/jA+MW/W=6.7131000/(0.188424)+0.311106/4490=153.568N/mm2f=205N/mm2满足要求七、允许搭设高度验算

44、不组合风荷载：H=jAf-(1.2NG2K+1.4NQK)/1.2gk=(0.188424205-(1.21.4751000+1.42.251000)/(1.20.1451000)=65.506m组合风荷载：H=jAf-1.2NG2K+0.91.4（NQK+Mwk/W)/1.2gk=(0.188424205-(1.21.4751000+0.91.4(2.251000+0.247106/4490)/(1.20.1451000)=66.918mH=11.5mH=65.506m满足要求八、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.21000=200mm,l=a0/i=200/15.9=12

45、.579l=210根据l值查规范JGJ130-2011附录得到j=0.967风荷载作用在一个连墙件处的面积Aw=2h2la=21.822=14.4m2风荷载标准值：wk=mzmsw0=11.2690.3=0.381kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nlw=1.4wkAw=1.40.38114.4=7.675kN连墙件的轴向力设计值：Nl=Nlw+N0=7.675+3=10.675kN其中N0由JGJ130-2011第条进行取值。将Nl、j带入下式：强度：s=Nl/Ac=10.6751000/424=25.1770.85f= 0.85205= 174.25稳定：Nl/jA=10.6751000

46、/(0.967424)=26.04N/mm20.85f = 0.85205= 174.25 N/mm2扣件抗滑移：Nl=10.675kNRc=12kN满足要求九、立杆地基承载力验算立杆上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值：NK=NG1K+NG2K+NQK=1.757+1.475+2.25=5.482kN立杆上部结构传至立杆基础顶面的轴向力设计值：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(1.757+1.475)+1.42.25=7.028kN底座的验算：N=10.675kNRb=100kN地基承载力验算：按照规范JGJ130-2011第条要求，考虑部分地基承载力折减系数（一般0

47、.4），可得Pk=Nk/Ac=5.482/0.25=21.928kPafg=52kPa满足要求 钢梁悬挑扣件式脚手架计算书一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑地基基础设计规范GB50007-20113、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑施工手册第五版7、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013二、脚手架参数架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)25.5水平杆步距h（m）1.8立杆纵距（跨距）la

48、(m)1.5立杆横距lb(m)1.05内立杆距建筑距离a(m)0.2横向水平杆悬挑长度a1(m)0.15纵横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵杆上横杆根数n2连墙件布置方式两步两跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号483扣件连接的连接种类单扣件支撑或拉杆（绳）设置形式钢丝绳与钢丝杆不参与计算悬挑钢梁参数悬挑钢梁类型工字钢悬挑钢梁规格16号工字钢钢梁上表面距地面高度(m)15钢梁悬挑长度(m)1.5钢梁锚固长度(m)2悬挑钢梁与楼板锚固类型螺栓连接钢梁搁置的楼板混凝土强度C30楼板厚度(mm)120钢筋保护层厚度(mm)15配筋钢筋强度等级HRB400钢梁锚固点拉环/螺栓个数2拉环

49、/螺栓直径(mm)20荷载参数脚手板类型竹笆片脚手板挡脚板类型竹串片挡脚板实际脚手板铺设层数3密目式安全网的自重标准值(kN/m2)0.01结构脚手架施工层数1装修脚手架施工层数1风荷载体型系数1.271架体顶部风压高度变化系数0.65脚手架状况全封闭，半封闭背靠建筑状况敞开、框架和开洞墙密目网每100cm2的目数m2000每目面积A(cm2)0.01脚手架搭设地区河北(省)石家庄市(市)地面粗糙程度C类 密集建筑群的中等城市市区（图1）立面图（图2）剖面图三、横向水平杆验算由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的缘故，横向水平杆的距离为la/(n+1），横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面

50、积。承载能力极限状态q=1.2(g+gK1la/(n+1)+1.4QKla/(n+1)=1.2(0.033+0.11.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.2kN/m正常使用极限状态qK=g+gK1la/(n+1)+QKla/(n+1)=0.033+0.11.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.583kN/m根据规范要求横向水平杆按简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：1、抗弯验算（图3）承载能力极限状态的受力简图（图4）弯矩图Mmax= 0.291kNm=Mmax/W=0.291106/4490=64.796N/mm2f=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使

51、用极限状态的受力简图（横杆）（图6）挠度图max=1.073mmminlb/150，10=7mm满足要求3、支座反力计算由于支座反力的计算主要是为了纵向水平杆的验算，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V= 1.509kN正常使用极限状态VK=1.086kN四、纵向水平杆验算由上节可知F=V,FK=VKq=1.20.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，抗弯和支座反力验算计算简图如下：挠度验算

52、的计算简图如下：1、抗弯验算Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.531.5/(2+1)1.05(1+0.15/1.05)2=1.029kN/mFq=1.40.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.40.531.5/(2+1)1.05(1+0.15/1.05)2=1.44kN/m（图7）承载能力极限状态的受力简图（纵杆）（图8）弯矩图Mmax=0.708kNm=Mmax/W=0.708106/4490=157.774N/mm2f=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图9）正常使用极限状态的受力简图（纵杆）（图10）挠度图max=4.482mmminla

53、/150，10=10mm满足要求3、支座反力计算Vmax=5.378kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=Vmax=5.378kNRc=8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板每隔脚手板理论铺设层数y=minH/(x+1)h,yZ=51、立杆承受的结构自重标准值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=25.50.13+5(1.05+0.15)20.033/2+0.01462/2=3.529kN2、构配件自重标准值NG2KZ=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3(1.05+0.15)1.50.1/2+

54、30.171.5+1.525.50.01=1.418kN3、施工活荷载标准值NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(13+12)(1.05+0.15)1.5/2=4.5kN4、风荷载标准值：wk=mzmsw0=0.651.2710.25=0.207kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mwk=wklah2/10=0.2071.51.82/10=0.1kNm风荷载产生的弯矩设计值：Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.1=0.126kNm5、荷载组合立杆荷载组合不组合风荷载：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(3.529+1.418)+1.44.5=1

55、2.236kN组合风荷载：N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQK=1.2(3.529+1.418)+0.91.44.5=11.606kN6、稳定系数j的计算l0=kmh=1.1551.51.8=3.119m允许长细比的验算：l=l0/i=3.1191000/15.9=196.132l=210满足要求根据l值查规范JGJ130-2011附录得到j=0.1887、立杆稳定的验算不组合风荷载：N/jA=12.2361000/(0.188424)=153.506N/mm2f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/jA+MW/W=11.6061000/(0.188424)+0.12610

56、6/4490=173.771N/mm2f=205N/mm2满足要求七、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.21000=200mm,l=a0/i=200/15.9=12.579l=210根据l值查规范JGJ130-2011附录得到j=0.968风荷载作用在一个连墙件处的面积Aw=2h2la=21.821.5=10.8m2风荷载标准值：wk=mzmsw0=0.651.2710.25=0.207kN/ m2风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nlw=1.4wkAw=1.40.20710.8=3.123kN连墙件的轴向力设计值：Nl=Nlw+N0=3.123+3=6.123kN其中N0由条

57、进行取值。将Nl、j带入下式：强度：s=Nl/Ac=6.1231000/424=14.441N/mm20.85f=0.85205=174.25N/mm2稳定：Nl/jA=6.1231000/(0.968424)=14.918N/mm20.85f=0.85205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Nl=6.123kNRc=8kN满足要求八、悬挑钢梁验算1、计算简图悬挑钢梁示意图如下：（图11）钢梁示意图根据规范规定及钢梁的实际受力、约束条件，可将悬挑钢梁简化为一段悬挑的简支梁，计算简图如下：（图12）承载能力极限状态的受力简图（钢梁）2、荷载统计根据钢梁的计算简图和荷载情况，利用基本力学原理进行

58、最大弯矩、最大剪力计算承载能力极限状态最大弯矩：（图13）弯矩图Mmax=18.019kNm正常使用极限状态最大弯矩：Mkmax=13.929kNm承载能力极限状态下的最大剪力：（图14）剪力图Qmax= 24.837kN支座反力：R2=9.987kNR1=35.321kN3、抗弯强度、整体稳定验算=Mmax/Wn=18.019103/141=127.797N/mm2f=205N/mm2因y=lc/iy=21000/93.1=21.482120/(235/fy)2=120/(235/360)2=281.612故b=1.07-(y2/44000)fy/235=2/44000360/235=1.0

59、54=Mmax/bW=18.0191000/(1.054141)=121.257N/mm2f=205N/mm2满足要求4、抗剪强度验算𝜏max= Qmax/(I:S)tw=24.8371000/(139.8516)=29.599N/mm2fv=120N/mm2满足要求5、悬挑钢梁的挠度验算由集中荷载产生的挠度和钢梁自重均布线荷载产生的挠度叠加（图15）正常使用极限状态的受力简图（钢梁）（图16）挠度图vmax=9.546mmvmm=2lc1/250=21500/250=12mm满足要求6、固定钢梁的U形拉环（或螺栓）强度验算将=50N/mm,=,为拉环截面面积的2倍与拉环个数的

60、乘积，代入下式：=Nm/Al=9.9871000/1256.637=7.948 N/mm2f=42.5(多拉环) N/mm2满足要求7、钢梁固定点下楼板的负弯矩钢筋计算由于钢梁搁置在的楼板上普遍为双向板或单向板，这样计算过于复杂，所以可以简化为简支板带承受跨中集中荷载，且简支板带的跨度为2Lc。这样简化后能够提供安全储备，且便于计算。Mmax=1/2R2lc=1/29.9872=9.987kNm根据混凝土结构设计规范，查相关表格得a1=1.0，取b=1000mm,h0=板厚-15mm，计算式如下：s=Mmax/(1fcbh02)=9.9871000000/(114.31000(120-15)2

61、)=0.063=1-(1-2s)0.5=1-0.935=0.065s=1-/2=1-0.065/2=0.967As=Mmax/(sfcbh02)=9.9871000000/(0.96714.31000(120-15)2)=0.065mm2因As=0.065,c查混凝土结构设计规范（GB50010-2010）附录A得到配筋为三级钢（）（）8、悬挑钢梁前搁置点下混凝土强度的验算因悬挑钢梁搁置在楼板上，悬挑钢梁搁置的前端处承受最大的荷载即集中作用力，而此处的作用面积认为b*b，符合实际情况：Fl=R1=35.321kN根据混凝土结构设计规范中6.6条规定取c=1.0，l=3，A1n=b2=882/1

62、000=7.744 mm2Fl=35.321kN1.35clfcAln=1.3511.73214.37.744=258.938kN满足要求型钢悬挑卸料平台安全计算书一、计算依据1、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-912、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20131、计算参数基本参数卸料平台名称型钢悬挑卸料平台-1平台长度L(m)4平台宽度B(m)3次梁间距a(m)0.5次梁悬挑长度a1(m)0.2主梁间距b(m)2.6外侧钢丝绳上拉结点与平台的垂直

63、距离V1(m)5外侧钢丝绳与平台拉结点距墙水平距离S1(m)3.5内侧钢丝绳上拉结点与平台的垂直距离V2(m)5内侧钢丝绳与平台拉结点距墙水平距离S2(m)3钢丝绳夹个数n3卸料平台类型主梁垂直建筑物外墙主次梁是否焊接成整体否材料参数主梁钢材牌号Q235主梁类型槽钢主梁规格16a号槽钢次梁钢材牌号Q235次梁类型槽钢次梁规格16a号槽钢面板类型木脚手板面板厚度50钢丝绳型号637钢丝绳直径24钢丝绳抗拉强度等级(N/mm2)1700拉环直径d(mm)20拉环的焊缝长度lw(mm)150拉环的焊缝厚度he(mm)8荷载参数施工活荷载标准值Qk(kN/m2)2面板自重荷载标准值g1k(kN/m2)

64、0.35硬质防护自重荷载标准值g2k(kN/m)0.22、施工简图（图1）剖面图（图2）平面图二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000502/6=416666.667mm3I=bh3/12=1000503/12=10416666.667mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q=1.2g1kb+1.4Qkb=1.20.351+1.421=3.22kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.101kNm=Mmax/W=0.101106/416666.667=0.241N/mm2f=15N/mm2满足要求2、挠度验算qk=g

65、1kb+Qkb=0.351+21=2.35kN/m（图5）简图（图6）挠度图=0.016mm=max(10000.5/150,10)=10mm满足要求三、次梁验算次梁按两端有悬挑的简支梁计算。卸料平台的防护自重，对于最外侧次梁而言是线荷载，对于其他次梁为作用于次梁外悬挑处的集中力。通过综合分析，将次梁悬挑长度做最大限制（小于500mm），认为仅对最外侧次梁的受力状态进行分析即可满足一般施工需求。防护栏杆取1.5m高计算。承载能力极限状态荷载统计：q=1.2(g3k+g1ka+1.5g2k）+1.4Qka=1.2(0.172+0.350.5+1.50.2)+1.420.5=2.177kN/m（图

66、7）计算简图正常使用极限状态荷载统计：q=g3k+g1ka+1.5g2k+Qka=0.172+0.350.5+1.50.2+20.5=1.647kN/m（图8）变形计算简图1、强度验算（图9）次梁弯矩图(kNm)Mmax=1.796kNm截面塑性发展系数取=1.0，这样做偏于安全，且符合卸料平台的受力特性。=Mmax/(W)=1.796106/(1108.3103)=16.582N/mm2f=215N/mm2满足要求2、抗剪验算（图10）次梁剪力图(kN)Vmax=2.83kNmax=VmaxS/Itw=2.8310363.9103/(866.21046.5)=3.212N/mm2=125N/

67、mm2满足要求3、挠度验算（图11）次梁变形图(mm)max=0.534mm=max(10002.6/150,10)=17.333mm满足要求4、支座反力计算承载能力极限状态下在支座反力：R=3.265kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=2.471kN5、稳定性验算梁整体稳定系数：b=(570tb/lh)(235/fy)=5701063/(2.61000160)235/235=0.863;由于b大于0.6，按照下面公式调整：bb=Mmax/bWX=1.796106/(0.743108.3103)=22.308N/mm2f=215N/mm2满足要求四、主梁验算根据建筑施工高处高处作业安全技术

68、规范（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态荷载统计：q=1.2g4k=1.20.172=0.207kN/mP=R=3.265kN（图12）计算简图正常使用极限状态荷载统计：qk=g4k=0.172kN/mPk=Rk=2.471kN（图13）变形计算简图1、抗弯验算（图14）主梁弯矩图(kNm)Mmax=9.393kNm截面塑性发展系数取=1.0，这样做偏于安全，且符合卸料平台的受力特性。=Mmax/(W)=9.393106/(1108.3103)=86.729N/mm2f=215N/mm2满足要求2、

69、抗剪验算（图15）主梁剪力图(kN)Vmax=10.624kNmax=VmaxS/Itw=10.62410363.9103/(866.21046.5)=12.057N/mm2=125N/mm2满足要求3、挠度验算max=4.973mm=max(10003.5/150,10)=23.333mm满足要求4、支座反力计算承载能力极限状态下在支座反力：R=17.265kN5、稳定性验算梁整体稳定系数：b=(570tb/lh)(235/fy)=5701063/(2.61000160)235/235=0.863;由于b大于0.6，按照下面公式调整：bb=Mmax/bWX=9.393106/(0.743108.3103)=116.678N/mm2T外=21.074kN满足要求六、拉环验算=2T外/(d2)=221.074103/(3.14202)=33.558N/mm2f=65N/mm2满足要求七、焊缝验算f=T外/(helw)=21.074103/(8150)=17.562N/mm2ffw=160N/mm2满足要求