城市广场商业楼模板工程施工方案（64页）.doc

1、目 录1 编制说明32 编制依据33 工程概况33.1 总体工程概况33.2 结构概况34 模板选型44.1 模板工程特点44.2 模板选型55 施工准备55.1 技术准备55.2 现场准备65.3 设备、物资准备65.4 劳动力准备76 施工方法76.1 满堂架76.2 柱模板176.3 梁模板206.4 楼板模板216.5 楼梯模板226.6 特殊部位模板支设236.7 模板拆除267 质量保证措施287.1 质量标准287.2 质量保证措施328 成品保护339 安全保证措施349.1 加强安全教育349.2 安全生产的具体措施3410 文明施工措施3511 模板支撑体系计算书3611.

2、1 钢管满堂架支撑140厚板区域计算3611.2 钢管满堂支撑架主梁模板验算4111.3 钢管满堂支撑架次梁模板验算5111.4 碗口式满堂架支撑140厚板区域计算6011.5 碗扣式满堂架支撑梁计算621 编制说明本方案包含范围为A、B、C、D区主体结构不包括高大模板的地上部分；本工程高大模板地区主要为；A区电影院、各区门厅出入口、各区外端部悬挑,扶梯等部位。2 编制依据本方案编制主要依据：1、业主提供的天津SM城市广场商业楼施工蓝图；2、项目施工组织设计、施工部署及施工进度计划；3、经业主、设计院、监理单位审批的技术经济性联系函件、设计变更、会议纪要等；4、国家、及地方行业现行相关法规、规

3、范、规程；主要有混凝土结构工程质量验收规范GB50204-2002（2011年版）、建筑碗口式钢管脚手架安全技术规程JGJ166-2008、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008、木结构设计规范GB50005-2003（2005年版）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、企业内部有关标准、制度和规定；6、现场前期施工情况和其他实际情况。3 工程概况3.1 总体工程概况天津SM城市广场工程项目包括一栋商业楼和一栋停车楼组成，本方案的编制对象为商业楼。其由A、B、C三个椭圆形购物中心构成，每个购物中心均有独立的环状交通系统，并以中心椭圆（D）形环路相连成为一体。本

4、工程为钢筋混凝土框架结构，楼板为现浇钢筋混凝土楼板，地上四层商业楼总高度23.95m，室内外高差0.15m。一至三层层高6m，四层层高5.8m。地上结构大部分均按18.0m15.0m轴距布置。3.2 结构概况3.2.1 A区结构概况构件类型截面尺寸梁5001200、3001000、4001200、4001100、7001500/1000等(mmmm)板120mm钢筋混凝土楼板，局部130、140mm方柱700700、10001000、11001100、10001200、450450、450600等(mmmm)圆柱直径1200mm、1300mm层高6.0m,5.8m3.2.2 B区结构概况构件类

5、型截面尺寸梁5001200、3001000、4001200、4001100、7001500/1000等(mmmm)板120mm钢筋混凝土楼板，局部130、140mm方柱10001000、400600、450450(mmmm)圆柱直径1100mm、1150mm、1200mm、1300mm、500mm、600mm层高6.0m,5.8m3.2.3 C区结构概况构件类型截面尺寸梁5001200、3001000、4001200、4001100、7001500/1000等(mmmm)板120mm钢筋混凝土楼板，局部130、140mm方柱10001000、450450、400600(mmmm)圆柱1000m

6、m、1200mm、1300mm、1350mm、500mm、600mm、800mm层高6.0m,5.8m3.2.4 D区结构概况构件类型截面尺寸梁5001200、3001000、4001200、4001100、7001500/1000等(mmmm)板120mm钢筋混凝土楼板，局部130、140mm方柱无方柱圆柱600mm、700mm、800mm、1200mm、1300mm、1400mm层高6.0m,5.8m4 模板选型4.1 模板工程特点1、本工程体量大，工期异常紧张，总建筑面积40万，单层建筑面积约12万。架料及模板一次性投入很大。2.、本工程梁板结构大面积按18.0m15.0m轴距布置，梁板

7、跨度大，楼板面积大；主梁多数为500mm1200mm，次梁多数为300mm1000mm，且存在多处弧形梁，加腋梁，其尺寸较大，不利模板的架设。3、本工程层高多为6.0m与5.8m，层高较高，对满堂架体承载能力要求高，搭设质量要求更高。4、A、B、C、D均有悬挑结构，悬挑部分较多，最大悬挑部分4.0m，对支撑体系的安全要求高。4.2模板选型4.2 模板选型插表41模板及支撑体系选型部 位模板体系模板材料支撑加固体系圆柱定型半圆双拼钢模板/定制木圆模4mm厚钢板/18mm厚防水木胶合板高强度螺栓+普通钢管支撑/自制对拉圆螺杆抱箍加固方柱B600（B为长边）散拼木模板18mm厚防水木胶合板高强对拉螺

8、杆+木枋龙骨+普通钢管抱箍+普通钢管架支撑B600（B为长边）高强对拉螺杆+木枋龙骨+14#槽钢抱箍+普通钢管架支撑框架梁H700mm（H为梁净高）散拼木模板15mm厚防水木胶合板木枋龙骨+普通钢管抱箍+普通钢管架支撑/碗扣架H700mm（H为梁净高）高强对拉螺杆+木枋背楞+普通钢管+普通钢管架支撑/碗扣架楼板散拼木模板15mm厚防水木胶合板木枋龙骨+碗扣式满堂架木枋龙骨+普通钢管架楼梯散拼木模板15mm厚防水木胶合板木枋龙骨+普通钢管架梁柱接头散拼木模板15mm厚防水木胶合板木枋龙骨+普通钢管架5 施工准备5.1 技术准备1、得到施工图纸后应组织总包及分包单位的有关技术人员熟悉图纸，参加图纸

9、会审，将图纸中的问题与现场不便施工的地方以书面形式报至设计院，与其协商解决方法,尽量将问题消灭在施工前。2、在熟悉图纸的基础上，在正式施工前项目部进行逐级技术交底，即技术负责人管理人员施工班组长操作工人，交底内容及要求包括工程概况、进度质量目标、施工部署、技术操作要领及注意事项、质量要求、安全防护、成品保护等；木工工长应根据施工图纸、施工规范及施工方案针对柱、梁板、楼梯等不同部位进行有针对性的技术交底，技术交底重点突出施工工艺及操作方法，尽量采用数字及图形说明问题。3、根据主体结构形式和现场施工条件，本着科学、合理、经济的原则，在满足规范要求的前提下，对模板和支撑体系进行力学验算。4、进行模板

10、、钢管、扣件及对拉螺杆等材料的一次投入量的详细计算，以保证模板的周转使用，并降低模板工程成本。5.2 现场准备1、按照施工总平面部署做好模板加工房的布置及搭设，及其半成品、架料堆场，并就近布置，材料转运及预制模板的吊装由塔吊完成。2、按照总体施工计划组织模板、木枋、钢管、模板加工机械设备等。5.3 设备、物资准备为保证模板工程施工的正常进行，现场内必须提前作好各项物资、设备等准备；模板工程施工主要设备及物资准备参见下表：插表51主要设备、物资需用计划表序号名称规格单位数量用途1塔吊TC5613台5物资运输2塔吊ST55/13台7物资运输3塔吊STT293台4物资运输4塔吊7520台2物资运输5

11、塔吊TC5013台4物资运输6塔吊T6010台2物资运输7塔吊STT133台5物资运输8木工电锯MJ235台24模板、木枋加工9木工平刨MB504A台24模板、木枋加工10木工电钻台24模板加工11经纬仪台6轴线测量12水准仪S3台12高程测量13模板15mm/18mmm2507000梁板柱模板14木枋50100m311400m模板背楞15普通钢管482.5t10500模板支撑体系15扣件十字、一字、旋转万个210模板支撑体系17碗扣48t13500模板满堂架支撑注：表中数据仅作施工准备用，不作为结算依据。5.4 劳动力准备模板工程主要劳动力需用计划见下表：插表52主要劳动力需用计划表序 号名

12、 称数 量备 注1木 工1200模板加工、安装3杂 工120辅工、文明施工等注本表数据为主体期人数6 施工方法6.1 满堂架本工程采用扣件式满堂脚手架与碗扣式满堂脚手架,碗扣架分布于部分结构比较规则的区域，其余部分均采用扣件式满堂架。6.1.1 扣件式脚手架本工程支撑满堂架采用482.5mm普通钢管支撑，根据不同结构层高采取不同长度立杆，根据计算（详见计算书）选取满堂架立杆纵横间距0.95m，横杆步距均为1.5m。第一步横杆位于0.2m处，第二步横杆位于1.7m处，第三步横杆位于3.2m处，第四步横杆位于主梁支撑木枋下，第五步横杆位于楼板支撑木枋下，且横杆纵横向满布。钢管满堂架脚手架底层离地面

13、200mm设置一道扫地杆，立杆下铺设50mm厚木脚手板。1、工艺流程：摆放扫地杆拉线逐根树立杆拉线定标高安装第一步横杆拉线定标高安装第二步横杆。2、施工要点：（1）支撑体系应设置扫地杆，纵、横向水平拉杆及水平、竖向剪刀撑，并与主体结构的柱牢固拉结。立杆（柱）接长必须采用对接，严禁搭接；扫地杆，纵、横向水平拉杆及水平、竖向剪刀撑接长必须采用搭接，严禁对接，搭接长度不得小于1m，且搭接长度内不少于3个扣件。（2）模板支撑系统应为独立的受力结构系统，严禁与非建筑结构的临时设施连接。（3）支撑架体周圈及中间纵、橫向应从底到顶设置竖向连续式剪刀撑，并应满足下列要求：1)剪刀撑的宽度宜为4m6m，剪刀撑的

14、斜杆与地面夹角为4560之间，底端与地面顶紧，并与之相交的横向水平拉杆或立杆扣接固定。剪刀撑的双向杆件宜分开设置在立杆两侧，并保证与每步立杆扣接；2)两相邻剪刀撑之间净距不应大于10m；（4）支撑架体内应设置水平剪刀撑，并应满足下列要求：在底部扫地杆和顶端封顶杆有竖向剪刀撑的部位分别设置水平剪刀撑；3、钢管脚手架搭设构造要求如下：（1）钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm；（2）钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用482.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不小于2跨，高低差不

15、得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m；（3）立柱接长严禁搭设，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3；（4）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在横杆上；（6）支架立柱下三步横杆部位与结构柱设置拉结点，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。18m跨扣件式钢管脚手架剖面图15m跨扣件式钢管脚手架剖面图 剪刀撑布置大样图6.1.2 碗扣式脚手架本工程部分区域采用碗扣架，立杆选用LG-300、LG-240，横杆选用HG-90。根据不同结构层高采取不同两种规格，根据

16、计算（详见计算书）选取满堂架立杆纵横间距为0.9m，横杆步距均为1.8m及1.2米，高度不足处加设“快拆头”。满堂架脚手架底层离地面350mm设置一道扫地杆，横杆步距第一、二步步距1.8m，第三步1.2m，立杆下铺设50mm厚木脚手板。1、施工要点：（1）支撑体系应设置扫地杆，纵、横向水平拉杆及水平、竖向剪刀撑，并与主体结构的柱牢固拉结。水平、竖向剪刀撑接长必须采用搭接，严禁对接，搭接长度不得小于1m，且不少于三个旋转扣件。（2）模板支撑系统应为独立的受力结构系统，严禁与非建筑结构的临时设施连接。（4）支撑架体周圈及中间纵、橫向应从底到顶设置竖向连续式剪刀撑，并应满足下列要求：1)剪刀撑的宽度

17、宜为4m6m，剪刀撑的斜杆与地面夹角为4560之间，底端与地面顶紧，并与之相交的横向水平拉杆或立杆扣接固定。剪刀撑的双向杆件宜分开设置在立杆两侧，并保证与每步立杆扣接；2)满堂模板支撑架立杆间距为0.9m，依据规范要求本工程模板支撑架周围由底至顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；3）本工程满堂碗扣架顶端和底部必须设置水平剪刀撑，且中间部位增设一道水平剪刀撑。4）在底部扫地杆和顶端封顶杆有竖向剪刀撑的部位分别设置水平剪刀撑；2、碗扣脚手架搭设构造要求如下：（1）根据布架设计，在已完成的底板或楼板结构面铺设50mm厚木脚手板，搭设满堂架，顶部用

18、可调托撑找平（所用底座和快拆柱头的可调杆件粗细不得小于34）；（2）在装立杆时应及时设置扫地横杆，将所装立杆连成一整体，以保证立杆的整体稳定性。立杆与横杆的连接是靠碗扣接头锁定，连接时，先将上碗扣滑至限位销以上并旋转，使其搁在限位销上，将横杆接头插入碗扣，待应装横杆接头全部装好后，落下上碗扣并预锁紧；（3）碗扣式脚手架的底层组架最为关键，其组装的质量直接影响到整架的质量，因此，要严格控制质量。当组装完两层横杆后，首先应检查并调整水平框架的直角度和纵向直线度；其次应检查横杆的水平度，其水平偏差应小于1/400L；（4）立杆的接长是靠焊于立杆顶部的连接管承接而成，立杆插好后，使上部立杆底座连接孔同

19、下部立杆顶端连接孔对齐，插入立杆连接销并锁定。（5）模板支撑满堂架应按规范设置剪刀撑。设置方法如下：18m跨碗扣脚手架剖面图15m跨碗扣脚手架剖面图剪刀撑布置大样图6.2 柱模板本工程柱子有圆柱和方柱两种形式，还有少部分型钢混凝土柱。其中方柱采用散拼木模板进行施工，圆柱采用定型半圆双拼钢模板和定制木圆模板进行施工。6.2.1 方柱模板施工本工程普通钢筋混凝土方柱截面尺寸较多，从400mm到1200mm截面均有。方柱模板施工中针对不同截面尺寸柱采取不同的柱模板体系。方柱模板采用18mm厚木胶合板作面板，50mm100mm木枋作龙骨，龙骨间距不大于250mm。对于截面尺寸相对较小的方柱（B600m

20、m）采用M14对拉螺杆加钢管抱箍，截面尺寸相对较大（B600mm）采用双根14#槽钢抱箍的方式进行加固。在柱钢筋绑扎前，测放模板定位线；根据定位线焊接模板下口限位钢筋，在柱四个侧面各焊两根，距地面高度为100mm。模板支设要保证接缝垂直、尺寸吻合。钢管抱箍加固从地面起200mm设置第一道，1100mm以下间距为500mm，1100mm以上抱箍间距为600mm.槽钢抱箍加固从地面起200mm设置第一道，1100mm以下间距为450mm，1100mm以上抱箍间距为500mm。柱箍就位后，调整定位及垂直度后，用螺帽拧紧。方柱模板加固的支设方法详见下图。B600mm（B为长边尺寸）B600mm（B为长

21、边尺寸）6.2.2 圆柱模板施工本工程钢筋混凝土圆柱尺寸较多，从D=500mm到D=1400mm不等。圆柱模板体系根据现场实际情况采用定型半圆双拼钢模板与定制木圆模进行施工。其中定型半圆双拼钢模板面板及竖肋为4mm厚钢板，水平环肋为4mm厚钢板法兰盘，高强度螺栓进行对拼紧固，同时采用482.5mm钢管进行支撑稳固。圆柱模板如下图所示。圆柱定型半圆双拼钢模板的具体加固详见下图所示 圆柱模板效果图示意 圆柱模 定制木圆模为18mm厚防水木胶合板，50mm100mm木枋作龙骨，龙骨间距不大于250mm，柱模的采用自制对拉圆螺杆抱箍加固。加固从地面起200mm设置第一道，1400mm以下间距为400m

22、m，1400mm以上抱箍间距为500mm。圆柱定制木圆模的具体加固详见下图所示。 圆柱模加固示意图 自制对拉圆螺杆示意图6.3 梁模板本工程主体结构部分梁截面尺寸主要为500mm1200mm(主梁)、300mm1000mm(次梁)等；梁底模、侧模均采用15mm厚双面覆膜黑木模板。根据规范及设计要求：梁短跨度等于或大于4.0m时，模板应起拱，起拱高度L/300；梁跨度大于6m，按照设计要求楼板跨度大于6m时，施工按L/400起拱。1、施工流程弹线搭设满堂脚手架（底部垫垫木）调整梁底钢管标高安装梁底模安装顶撑并调平安装梁侧模摆设主次龙骨铺设楼板模板支撑架加固2、施工方法梁模板采用15厚的木胶模板，

23、50mm100mm木枋作龙骨，侧模龙骨间距不大于250mm，底模龙骨不大于150mm，要求拼缝严密，模板间需用胶带密封，防止漏浆，所有木枋施工前均双面压刨平整以保证梁板的平整度，要求所有木枋找平后方可铺设胶合板，以确保顶板模板平整。梁模板与楼板模板同时搭设，参见下图。顶板及梁模板支撑示意图本工程中梁高大于700m，当梁高度700mmh时梁竖向采用两道M14对拉螺杆加固，第一根螺杆距梁下皮200mm，第二根位于梁中；对拉螺杆水平间距450mm。次梁安装应等主梁模板安装并校正后进行；模板安装后要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对正；待平板模安装后，检查并调整标高。梁的支撑体系搭设需满足下列要

24、求（具体搭设方法见本方案6.1节）：（1)梁底梁宽中心线处设置主承立杆，梁侧设置辅助立杆。（2)沿梁纵向的立杆间距次梁为450mm，主梁为450mm；（3)沿梁横向连续设置梁板立杆时，应从梁支架开始向板中央双向布设，但板中央两相邻立杆间距不得大于板底设计立杆间距。3、梁模板安装施工要点：（1）支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略微缩短；（2）楼板模板应与梁模板相对独立，拆除板底模板时，梁的支撑体系可以保持不变。（3）边梁外侧必须搭设钢管斜撑，且与水平夹角不得大于60mm，使斜撑起作用。（4）要注意梁模与柱模的接口处理、主梁楼板与次梁模板的接口处理，以及梁模板与楼板模板接

25、口处的处理，谨防在这些部位发生漏浆、错台或构件尺寸偏差等现象。（5）梁、板模板支设时应注意各种预留洞、盒的留置，加腋梁留置。（6）搁置木方时应立放并拉通线调平上表面；（7）模板必须完整不得有漏洞、破损、起皮，接触面平整同时要均匀涂刷隔离剂；（8）模板接面用手刨刨平，确保支模时接缝严密，防止漏浆造成混凝土表面蜂窝麻面。6.4 楼板模板楼板模板以厚度为15mm的木胶合板作为面板，以50mm100mm木枋为龙骨，龙骨间距300mm，面板在现场散拼与龙骨拼装。脚手架立杆顶部采用34可调式托撑调节板底标高，板底立杆设置双扣件。立杆在最上层大横杆以上的自由端不超过200mm。满堂架应设置剪刀撑，剪刀撑倾斜

26、角度为4560。根据设计要求：短跨度等于或大于4.0m时，模板应起拱，起拱高度L/300；楼板跨度大于6m时，施工按L/400起拱。1、工艺流程：搭设满堂脚手架安装龙骨铺平板模板校正标高加设立杆水平拉杆预检2、施工方法：平板模板支撑有482.5碗扣式满堂脚手架和482.5钢管脚手架；在竖向结构构件上抄好标高后，然后根据楼板板厚、模板厚、木方厚调整好搁放木方的水平钢管，最后铺木方及板模。3、板模板安装时应注意以下几个施工环节：（1）搁置木方时应立放并拉通线调平上表面；（2）板模用水平仪测量调平，整个板面上水平高差控制不大于5mm；（3）模板必须完整不得有漏洞、破损、起皮，接触面平整同时要均匀涂刷

27、隔离剂；（4）模板接面用手刨刨平，确保支模时接缝严密，防止漏浆造成混凝土表面蜂窝麻面。6.5 楼梯模板梯模板采用15mm厚双面覆膜木模板，楼梯模板由以下几部分组成，即斜梯段支底模、侧模，踏步封立板。楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先支设平台模板,再支设楼梯底模板,然后支设楼梯外帮侧板,外帮侧板应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线,钉好固定踏步侧档板。整个斜梯段模板形成牢固整体。楼梯模板的支设详见下附图。15楼梯模板大样图楼梯模板细部6.6 特殊部位模板支设6.6.1 梁、柱节点模板处理原则由于本工程梁板混凝土与柱混凝土强度等级相差一个强度等级（梁板为C40，柱为C45），根据设计及相关

28、规范要求，梁柱节点处的混凝土按梁板混凝土强度与梁板一起浇筑6.6.2 圆柱模板梁、柱接头处理圆柱模板梁、柱接头处，圆弧区域采用散拼木模拼装，模板采用木枋配合钢管进行加固，梁端设置一道M14对拉螺杆加固。详见下图：M146.6.3 方柱模板梁、柱接头处理圆柱模板梁、柱接头处，圆弧区域采用散拼木模拼装，模板采用木枋配合钢管进行加固，梁端设置一道M14对拉螺杆加固。详见下图：方柱梁柱交接处模板加固平面图6.6.4 弧形部位模板本工程多弧形梁，对于此部分梁模板均需事先放大样完成；弧形部位模板支设见下图：弧形部位模板支设示意图6.6.5 竖向施工缝的设置本工程竖向施工缝的设置见下图：地上部分竖向施工缝基

29、础部分竖向施工缝6.7 模板拆除6.7.1 拆除强度要求模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由项目工长和项目技术负责人签字后方可生效执行。竖向结构模板拆除时混凝土强度应达到1.2MPa，要求带模养护3d。水平结构模板拆除时混凝土强度要求见下表。插表61拆除承重结构模板的混凝土强度要求表构件类型结构跨度按设计要求混凝土强度达到的百分值板2502，8758100梁8758100注待后浇带封闭并达到设计强度后从上往下依次拆除插表62拆模申请表拆除班组拆除部位混凝土浇捣日期年 月 日混凝土强度要求%申 请 人日 期年 月 日同条件养护试块强度实验员工 程 部审批意见质

30、量 部审批意见安 全 部审批意见技术负责人项目经理6.7.2 模板及支撑体系拆除方法1、模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。2、板模拆除方法为：将旋转可调支撑向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨，最后取顶板模。待顶板上木料拆完后，再拆钢管架。3、拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有混凝土吸附或粘接模板时，在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击模板。4、拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，整理拆下后的模板及时清理干净，按规格分类堆放整齐。5、拆除时要注意成品保护，拆下后的模板及时清理干净，按规格分类放置整齐

31、。6.7.3 模板维护及管理1、柱模板及梁侧、梁底模板等预先制作的模板，应进行编号管理，模板分类堆放，以便于使用。2、模板安装及拆除时，信号工到场指挥，起钩或落钩应轻起轻放，不准碰撞，不得使劲敲砸模板，以免模板变形。3、加工好的模板不得随意在上面开洞，如确需开洞必须经过主管工长同意。4、木模板根据尺寸不同分类堆放，需用何种模板直接拿取，不得将大张模板锯成小块模板使用。5、拆下的模板应及时清理，如发现翘曲、变形、应及时修理，损坏的板面应及时进行修补。6、水平结构模板支设后刷水溶性脱模剂。竖向结构采用覆膜木模板，使用前应刷水溶性脱模剂。7 质量保证措施7.1 质量标准1、主控项目：（1）模板及其支

32、架必须有足够的强度、刚度和稳定性。检查数量：全数检查检验方法：进场材料，由材料部门负责，会同质检部、工程部对进场材料实测实量；模板验收，由工程部负责，会同技术部、质检部、安全部共同检验。（2）安装现浇结构上层模板及支撑体系时，下层楼板应具有承受上层荷载的能力，上下层支撑体系立杆应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查检验方法：对照模板施工方案观察。（3）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋与混凝土接槎处。检查数量：全数检查检查方法：观察2、一般项目：（1）模板施工时按照规范GB50204-2011严格控制模板施工质量，现浇结构模板安装的允许偏差,应符合规范中的规定。插表71模板安装的允许偏差项次项目

33、允许偏差值（MM）检查方法1轴线位置5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁+4，-54层高垂直度不大于5m62m托线板大于5m85相邻两板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度52m靠尺、楔形塞尺检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。检验方法：钢尺检查。质检部门预检前仿照插表7-2格式填写检查表，并按所示流程进行抽检。插表72轴线位置检查表工程名称检 验 批施工

34、班组构件数量构件抽查数量构件名称轴线线位置允许偏差值实测偏差值偏差率是否合格整改情况验收结论二次抽检构件名称轴线线位置允许偏差值实测偏差值偏差率是否合格整改情况验收结论注：底模上表面标高、截面内部尺寸、层高垂直度、相邻两板面高低差和表面平整度检查表仿上表。表格行数随实际抽检数量更改。模板质量抽检验收流程图（2）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，切应安装牢固，其偏差应符合下表规定（本项目按ZJQ00-SG-002-2003标准执行）。插表73模板上的预埋件、预留孔和预留洞允许偏差表项 目允许偏差（mm）GB50204-2002ZJQ00-SG-002-2003预埋件中心线位置33预

35、埋管、预埋孔中心线位置33插 筋中心线位置55外露长度+10，0+10，0预埋螺栓中心线位置22外露长度+10，0+10，0预 留 洞中心线位置1010尺 寸+10，0+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵横两个方向量测，并取其较大值。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。检验方法：钢尺检查。质检部门预检前按插表7476格式填写检查表，并按模板质量抽检验收流程图所示流程进行抽检。插表75预埋件检查表工程名称检 验 批施工班组预埋件

36、数量预埋件抽查数量预埋件名称中心线位置允许偏差值实测偏差值偏差率是否合格整改情况验收结论二次抽检预埋件名称中心线位置允许偏差值实测偏差值偏差率是否合格整改情况验收结论注：预埋管、预埋孔检查表同上表。表格行数随实际抽检数量更改。插表76插筋检查表工程名称检 验 批施工班组插筋数量插筋抽查数量抽检点编号中心线位置允许偏差实测偏差值偏差率是否合格整改情况外露长度允许偏差验收结论二次抽检抽检点编号中心线位置允许偏差实测偏差值偏差率是否合格整改情况外露长度允许偏差验收结论注：预埋螺栓检查表同上表。表格行数随实际抽检数量更改。插表77预留洞检查表工程名称检 验 批施工班组预留洞数量预留洞抽查数量预留洞名称

37、中心线位置允许偏差实测偏差值偏差率是否合格整改情况尺寸允许偏差验收结论二次抽检抽检点编号中心线位置允许偏差实测偏差值偏差率是否合格整改情况尺寸允许偏差验收结论注：表格行数随实际抽检数量更改。7.2 质量保证措施1、模板支设前由工长根据施工方案对操作班组长进行详细技术交底，并落实责任；2、认真执行自检、互检、交接检“三检”制度，认真执行公司质量管理条例，对质量优劣进行奖罚；3、模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，避免产生质量事故；4、各类模板制作须严格要求，应经质量部门验收合格后方可投入使用；模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合要求，凡不符合要求的应返工调整，合格后方可报验；5、模板验

38、收重点控制刚度、垂直度、平整度和接缝，特别应注意外围模板、楼梯间模板等处轴线位置正确性。并检查水电预埋箱盒、预埋件位置及钢筋保护层厚度等；6、挂牌施工管理：对现场操作人员，应采取挂牌施工法管理。8 成品保护1、模板平放并用木方支垫，保证模板不扭曲不变形；2、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形；3、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土体和模板受到损伤；4、项目严格规定，拆模必须执行拆模申请制度，严禁强行拆模。起吊模板时，塔吊指挥工必须到场指挥。板浇注完混凝土强度达到1.2Mpa以后，方可允许操作人员在上行走，进行一些轻便工作，但不得有冲击性操作；5、墙、柱阳角，楼梯踏步用小木

39、条（或硬塑料条）包裹进行保护。满堂架立杆下端垫木枋。利用结构做支撑支点时，支撑与结构间加垫木枋。详见下图。楼梯踏步阳角安装木质护角板进行成品保护混凝土成品阳角安装木质护角成品保护示意图9 安全保证措施9.1 加强安全教育1、技术工要进行三级安全教育，并组织相关施工人员进行考试、考试合格后方能上岗。2、做好特殊工种的培训工作，坚持持证上岗，未持证人员坚决不能上岗工作。3、坚持每周的安全例会制度,坚持经常性的安全活动制度并做记录。4、在安排施工任务时，必须进行专项有针对性的全面安全交底，履行签字。5、认真执行安全操作规程，严禁违章指挥，违章作业，违反劳动纪律。9.2 安全生产的具体措施1、施工现场

40、入口处及现场所有危险作业区域要挂安全生产宣传画、标语、安全危险标语，提醒工人注意安全；2、建立健全安全施工岗位责任制，实行木工房、堆放场地安全负责人制度，落实专人负责。进行安全教育，严格实行安全奖罚措施；3、任何人进入现场区域必须戴好安全帽，不准穿拖鞋，高跟鞋或赤脚，从事高空作业，要系好安全带；4、特殊工种必需持证上岗，严禁非正式特殊工种代替特殊工种作业，电气焊操作必需有安全防范措施。模板加工、堆放区域要远离钢筋加工车间；4、施工现场注意防火，及时清理刨花、木屑等易燃物品，严禁施工人员在施工现场吸烟，同时配备防火设备，明确责任人；6、加强现场临电管理，经常检查配电设备的安全可靠性，如有损坏，及

41、时更换，除电工之外的任何工种不准私自接改电线，需用时应申请电工完成接线工作。模板操作区域严禁电线穿过；7、现场围护栏杆，要严密稳固，电缆线不允许直接敷设在栏杆上。夜间施工时基坑边缘要有明显的标志和有足够的照明；8、各种小型电动工具，必需由专人进行操作使用保管；9、现场照明灯具的架设高度要符合有关安全规程的要求，不低于2.5m。夜间施工必须有足够的照明设施；10、加强安全教育，落实安全责任，严格实行安全奖罚制度。10 文明施工措施1、按照施工总平面布置图堆放模板和木方，不得侵占场内道路及安全防护设施。实行计划进料，随用随到；2、实行逐级防火责任制,参加义务消防队的人员组织经常性的业务学习和消防演

42、习；3、安排专人负责现场卫生工作，搞好现场清洁工作；4、各项施工任务，做到工完场清。11 模板支撑体系计算书11.1 钢管满堂架支撑140厚板区域计算11.1.1 参数信息:11.1.1.1 模板支架参数横向间距或排距:0.9m；纵距:0.9m；步距:1.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.15m；模板支架搭设高度:5.75m；采用的钢管:482.5mm；板底支撑连接方式:木枋支撑；11.1.1.2 荷载参数模板与木枋自重:0.5kN/m2；混凝土与钢筋自重:25kN/m3；施工均布荷载标准值:2.5kN/m2；11.1.1.3 材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用木枋；

43、面板弹性模量E:6000N/mm2；面板抗弯强度设计值:13N/mm2；木方抗剪强度设计值:1.4N/mm2；木方的间隔距离:300mm；木方弹性模量E:9000N/mm2；木方抗弯强度设计值:13N/mm2；木方的截面宽度:50mm；木方的截面高度:100mm；11.1.1.4 楼板参数楼板的计算厚度:140mm；楼板支撑架荷载计算单元11.1.2 模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=1001.52/6=37.5cm3；I=1001.53/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简

44、图11.1.2.1 荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=250.140.9+0.50.9=3.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.50.9=2.25kN/m；11.1.2.2 强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.6+1.42.25=7.47kN/m最大弯矩M=0.17.473002=67230Nmm；面板最大应力计算值=M/W=67230/37500=1.793N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.793N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!1

45、1.1.2.3 挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q=q1=3.6kN/m面板最大挠度计算值=0.6773.63004/(100600028.125104)=0.116mm；面板最大允许挠度=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.116mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!11.1.3 模板支撑木枋的计算:木枋按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6=83.33cm3；I=bh3/12=5101010/12=416.67cm4；木枋楞计算简图11.1.3.1 荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝

46、土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=250.30.14+0.50.3=1.2kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.50.3=0.75kN/m；11.1.3.2 强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2q1+1.4q2=1.21.2+1.40.75=2.49kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.12.490.92=0.201kNm；木枋最大应力计算值=M/W=0.201106/83333.33=2.41N/mm2；木枋的抗弯强度设计值f=13N/mm2；木枋的最大应力计算值为2.41N/mm2小于木枋的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

47、11.1.3.3 挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载q=q1=1.2kN/m；最大挠度计算值=0.6771.29004/(10090004166666.667)=0.142mm；最大允许挠度=900/250=3.6mm；木枋的最大挠度计算值0.142mm小于木枋的最大允许挠度3.6mm,满足要求!11.1.4 木方支撑钢管计算:11.1.4.1 强度验算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.241kN;支撑钢管计算简图最大弯矩Mmax=0.244Pl=0.4921kNm；最大应力=492124/3870=

48、127.2N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值127.2N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!11.1.4.2 挠度验算:计算公式如下:=1.883pl3/(100EI)最大挠度计算值=1.8832.2419003/(10020692800)=1.609mm；支撑钢管的最大挠度为1.609mm小于900/150与10mm,满足要求!11.1.5 扣件抗滑移的计算:扣件抗滑承载力应符合下列规定：RRc=8kN，纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2.267p=5.08kN；RRc，满足要求！11.1.6 立杆的稳

49、定性计算:模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重设计值(kN)：NG1=1.20.0985.75=0.6762kN；钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录A。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2.267p=5.08kN；立杆的轴心压力设计值(kN)：N=5.08+0.6762=5.756kN；立杆的稳定性计算公式:=N/(A)f其中N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=5.756kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.5

50、9cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=3.57cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=3.87cm3；-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2；L0-计算长度(m)；按下式计算:lo=ku2h=1.1551.9511.5=3.38m；lo/i=3380/15.9=213；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.160；钢管立杆的最大应力计算值；=5756/（0.160357）=100.8N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=100.8N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！11.2

51、钢管满堂支撑架主梁模板验算梁模板采用15厚、底模木方间距167mm，侧模木方间距300mm，梁截面为5001200mm，采用两排对拉螺杆加固，螺杆间距横向450mm，竖向间距300mm。梁底小横杆间距为450mm，扣件采用双扣件。荷载参数：模板自重:0.5kN/m2；钢筋自重:1.5kN/m3；施工均布荷载标准值:2.5kN/m2；振捣混凝土荷载标准值:2.0kN/m2；11.2.1 梁侧模板验算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按建筑施工模板安全技术规范，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中-混凝土的重

52、力密度，取24kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T-混凝土的入模温度，取10；V-混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m；1-外加剂影响修正系数，取1.2；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.99kN/m2、28.8kN/m2，取较小值28.8kN/m2作为本工程计算荷载。11.2.1.1 梁侧面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时

53、产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。梁侧面板计算简图抗弯验算，其中，-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-面板的最大弯距(N.mm)；W=1001.52/6=37.5cm3；I=1001.53/12=28.125cm4；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：，其中，q-作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.4528.8=15.55kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.40.452.00=1.26kN/m；q=q1+q2=15.55+1.26=1

54、6.81kN/m；计算跨度(内楞间距):l=250mm；面板的最大弯距M=0.116.812502=1.053105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=1.053105/3.75104=2.81N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值=2.81N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！11.2.2 梁侧模板内外楞的计算11.2.2.1 内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/

55、6=83.33cm3；I=bh3/12=5101010/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M-内楞的最大弯距(N.mm)；W-内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：M=0.1ql2其中，作用在内楞的荷载q=(1.228.8+1.42)0.25=9.24kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=450mm；内楞的最大弯距:M=0.19.344502=1.9105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值=1.9105/8.33104=2.28N/mm2；内楞最大受弯

56、应力计算值=2.28N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于f=13N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算=0.677ql4/(100EI)其中E-材质的弹性模量：9000N/mm2；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=28.80.25=7.2N/mm；l-计算跨度(外楞间距)：l=450mm；内楞的最大挠度计算值:=0.6777.24504/(10090004.17106)=0.053mm；内楞的最大容许挠度值:=1.8mm；内楞的最大挠度计算值=0.053mm小于内楞的最大容许挠度值=1.8mm，满足要求！11.2.2.2 外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，两对拉螺栓中点位置挠度最大,经

57、比较,按照集中荷载转化为均布荷载作用下的单跨简支梁计算最大。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管482.5mm；外钢楞截面抵抗矩W=3.87cm3；外钢楞截面惯性矩I=9.28cm4；外楞计算简图（1）外楞抗弯强度验算其中-外楞受弯应力计算值(N/mm2)M-外楞的最大弯距(N.mm)；f-外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：M=0.125ql2其中，作用在外楞的荷载:q=1.259.240.455/1=25.99kN/m；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=400mm；外楞的最大弯距：M=0.12525.9914002=5.1971

58、05N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:=5.197105/3.87103=134.3N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值=134.3N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算=5ql5/(384EI)其中E-外楞的弹性模量，其值为206000N/mm2；l-计算跨度(拉螺栓间距)：l=400mm；外楞的最大挠度计算值:=525.991034003/(3842060009.28104)=0.453mm；外楞的最大容许挠度值:=1.6mm；外楞的最大挠度计算值=0.453mm小于外楞的最大容许挠度值=1.6

59、mm，满足要求！11.2.3 穿梁螺栓计算验算公式：N=abFsNts，其中，N-穿梁螺栓所受的拉力；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=28.80.450.4=5.184kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=12.9kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.184kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=12.9kN，满足要求！11.2.4 梁底模板计算面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用木枋；面板弹性模量E:6000N/mm2；面板抗弯强度设计值:13N/mm2；木方抗剪强度设计值:1.4N/mm2；木方的间隔距离:300mm；木方弹性模量

60、E:9000N/mm2；木方抗弯强度设计值:13N/mm2；木方的截面宽度:50mm；木方的截面高度:100mm；面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1515/6=37.5cm3；I=151515/12=28.125cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-计算的最大弯矩(kN.m)；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=167mm；q-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土

61、及钢筋荷载设计值：q1:1.2（24+1.5）0.451.20=16.524kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.50.45=0.27kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.420.45=1.26kN/m；q=q1+q2+q3=18.054kN/m；跨中弯矩计算公式如下:M=0.1ql2Mmax=0.118.0540.1672=0.0504kN.m；=0.0504106/37.5103=1.34N/mm2；梁底模面板计算应力=1.34N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据,最大挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=

62、l/250其中q-作用在模板上的压力线荷载:q=（(24+1.5)1.2+0.5）0.45=13.995N/mm；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=167mm；E-面板的弹性模量:E=6000N/mm2；面板的最大允许挠度值:=167/250=0.668mm；面板的最大挠度计算值:=0.67713.9951674/(100600028.125104)=0.044mm；面板的最大挠度计算值:=0.044mm小于面板的最大允许挠度值:=167/250=0.668mm，满足要求！11.2.5 梁底木方计算木方直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。木方截面宽度50mm，截面高度1

63、00mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6=83.33cm3；I=bh3/12=5101010/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）木方强度验算强度验算计算公式如下:其中-木方弯曲应力计算值(N/mm2)；M-木方的最大弯距(N.mm)；W-木方的净截面抵抗矩；f-木方的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：M=0.125ql2其中，作用在木方的荷载q=(1.225.50.167+1.42.50.167)1.2+1.20.50.167=6.934kN/m；木方计算跨度:l=450mm；木方的最大弯距:M=0.16.934450.002=1

64、.41105N.mm；经计算得到，木方的最大受弯应力计算值=1.41105/8.33104=1.69N/mm2；木方最大受弯应力计算值=1.69N/mm2木方的抗弯强度设计值小于f=13N/mm2，满足要求！（2）木方的挠度验算=0.677ql4/(100EI)其中E-材质的弹性模量：9000N/mm2；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=28.80.167=4.81N/mm；l-计算跨度：l=450mm；木方的最大挠度计算值:=0.6774.814504/(10090004.17106)=0.035mm；内楞的最大容许挠度值:=1.8mm；木方的最大挠度计算值=0.035mm小于内楞的

65、最大容许挠度值=1.8mm，满足要求！11.2.6 梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1=(24+1.5)0.51.20.45=6.885kN；(2)模板的自重荷载(kN)：q2=0.50.45(21.06+0.5)=0.5895kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)0.50.45=1.1kN；均布荷载q=(1.2（6.885+0.5895）+1.41.1)/0.5=21.02kN/m3.支撑钢管的强度验算：梁底支撑钢管计算简图经分析

66、比较,梁底支撑钢管取梁侧向外楞为支座所验算结果最大,计算简图如上所示.Mmax=0.106ql2=0.10621.020.352=0.273kN/m钢管最大应力=273000/3870=70.54N/mm2；钢管的抗压强度设计值f=205N/mm2；水平钢管的最大应力计算值70.54N/mm2小于水平钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！支撑钢管的挠度计算：v=0.4ql4/(100EI)Vmax=0.421.023504/(100100020692800)=0.066mm支撑钢管的最大挠度为0.066mm小于350/150与10mm,满足要求!11.2.7 扣件抗滑力计算扣件抗滑承

67、载力应符合下列规定：RRc=12.8kN，考虑安全因素，折减系数为0.8钢管支座反力RBmax=1.131ql=1.13121.020.35kN=8.166kN11.2.8 立杆的稳定性计算:模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重设计值(kN)：NG1=1.20.0984.7=0.553kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。水平钢管传递反力为:NG2=8.166kNN=NG1+NG2=8.719kN=N/(A)f其中N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=8.719kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i

68、查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=3.57cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=3.87cm3；-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2；Lo-计算长度(m)；按下式计算:lo=ku2h=1.1551.9511.5=3.38m；k-计算长度附加系数取1.155；u2-计算长度附加系数，剪刀撑设置普通型，取值1.951；lo/i=338/15.9=213；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.16；钢管立杆的最大应力计算值；=8719/（0.16357

69、）=152.6N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=152.6N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！11.3 钢管满堂支撑架次梁模板验算梁模板采用15厚、底模木方间距200mm，侧模木方间距300mm，梁截面为3001000mm，采用两排对拉螺杆加固，螺杆间距横向450mm，竖向间距400mm。梁底小横杆间距为450mm，扣件采用双扣件。荷载参数：模板自重:0.5kN/m2；钢筋自重:1.5kN/m3；施工均布荷载标准值:2.5kN/m2；振捣混凝土荷载标准值:2kN/m2；11.3.1 梁侧模板验算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验

70、算只考虑新浇混凝土侧压力。按建筑施工模板安全技术规范，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中-混凝土的重力密度，取24kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T-混凝土的入模温度，取10；V-混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1m；1-外加剂影响修正系数，取1.2；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.99kN/m2、24kN/m2，取较小值24kN/m2作为本工程计

71、算荷载。11.3.1.1 梁侧面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。梁侧面板计算简图抗弯验算其中，-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-面板的最大弯距(N.mm)；W=1001.52/6=37.5cm3；I=1001.53/12=28.125cm4；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：，其中，q-作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.924=25.92kN

72、/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.40.92=2.52kN/m；q=q1+q2=25.92+2.52=28.44kN/m；计算跨度(内楞间距):l=300mm；面板的最大弯距M=0.128.443002=2.56105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=2.56105/3.75104=6.81N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值=6.81N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！11.3.2 梁侧模板内外楞的计算11.3.2.1 内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用

73、木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6=83.33cm3；I=bh3/12=5101010/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M-内楞的最大弯距(N.mm)；W-内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：Mmax=0.1ql2其中，作用在内楞的荷载q=(1.224+1.42)0.3=9.48kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=900mm；内楞的最大弯距:M=0.19.489002=7.672105

74、N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值=7.672105/8.33104=9.22N/mm2；内楞最大受弯应力计算值=9.22N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于f=13N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算v=5ql4/(384EI)其中E-材质的弹性模量：9000N/mm2；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=240.3=7.2N/mm；l-计算跨度(外楞间距)：l=900mm；内楞的最大挠度计算值:=57.29004/(38490004.17106)=1.632mm；内楞的最大容许挠度值:=3.6mm；内楞的最大挠度计算值=1.632mm小于内楞的最大容许挠度值=3.6m

75、m，满足要求！11.3.2.2 外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，两对拉螺栓中点位置挠度最大,经比较,按照集中荷载转化为均布荷载作用下的单跨简支梁计算最大。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管482.5；外钢楞截面抵抗矩W=3.87cm3；外钢楞截面惯性矩I=9.28cm4；外楞计算简图（1）外楞抗弯强度验算其中-外楞受弯应力计算值(N/mm2)M-外楞的最大弯距(N.mm)；f-外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：M=0.125ql2其中，作用在外楞的荷载:q=9.480.90.54/0.9=18.96kN/m；外楞计算跨度(对拉螺栓竖

76、向间距):l=300mm；外楞的最大弯距：M=0.12518.963002=2.13105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:=2.13105/3.87103=55.12N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值=55.12N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算=5ql5/(384EI)其中E-外楞的弹性模量，其值为206000N/mm2；l-计算跨度(拉螺栓间距)：l=300mm；外楞的最大挠度计算值:=518.961033003/(3842060009.28104)=0.105mm；外楞的最大容许挠度值

77、:=1.2mm；外楞的最大挠度计算值=0.105mm小于外楞的最大容许挠度值=1.2mm，满足要求！11.3.3 穿梁螺栓计算验算公式：N=abFsNts，其中，N-穿梁螺栓所受的拉力；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=240.90.3=6.48kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=12.9kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.48kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值12.9kN.11.3.4 梁底模板计算面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用木枋；面板弹性模量E:6000N/mm2；面板抗弯强度设计值:13N/mm2；木方抗剪强度设计值

78、:1.4N/mm2；木方的间隔距离:300mm；木方弹性模量E:9000N/mm2；木方抗弯强度设计值:13N/mm2；木方的截面宽度:50mm；木方的截面高度:100mm；面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1515/6=37.5cm3；I=151515/12=28.125cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-计算的最大弯矩(kN.m)；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=125mm

79、；q-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2（24+1.5）0.91=27.54kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.50.9=0.54kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.420.9=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=30.6kN/m；跨中弯矩计算公式如下:M=0.125ql2Mmax=0.12530.60.1252=0.06kN.m；=0.06106/37.5103=1.59N/mm2；梁底模面板计算应力=1.59N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工模板安全技术规

80、范,最大挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)=l/250其中q-作用在模板上的压力线荷载:q=（(24+1.5)1+0.5）0.9=23.4N/mm；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=125mm；E-面板的弹性模量:E=6000N/mm2；面板的最大允许挠度值:=125/250=0.5mm；面板的最大挠度计算值:=0.52123.41254/(100600028.125104)=0.018mm；面板的最大挠度计算值:=0.018mm小于面板的最大允许挠度值:=125/250=0.5mm，满足要求！11.3.5 梁底木方计算木方直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续

81、梁计算。木方截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6=83.33cm3；I=bh3/12=5101010/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）木方强度验算强度验算计算公式如下:其中-木方弯曲应力计算值(N/mm2)；M-木方的最大弯距(N.mm)；W-木方的净截面抵抗矩；f-木方的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：M=0.1ql2其中，作用在木方的荷载q=(1.225.50.125+1.42.50.25)1+1.20.50.125=4.775kN/m；木方计算跨度:l=900mm；木方的最大弯距:M=0.

82、14.7759002=3.864105N.mm；经计算得到，木方的最大受弯应力计算值=3.864105/8.33104=4.64N/mm2；木方最大受弯应力计算值=4.64N/mm2木方的抗弯强度设计值小于f=13N/mm2，满足要求！（2）木方的挠度验算=5ql4/(384EI)其中E-材质的弹性模量：9000N/mm2；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=240.125=3N/mm；l-计算跨度：l=900mm；木方的最大挠度计算值:=0.67739004/(10090004.17106)=0.355mm；内楞的最大容许挠度值:=3.6mm；木方的最大挠度计算值=0.355mm小于内

83、楞的最大容许挠度值=3.6mm，满足要求！11.3.6 梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1=(24+1.5)0.310.9=6.885kN；(2)模板的自重荷载(kN)：q2=0.50.9(20.86+0.3)=0.909kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)0.30.9=1.215kN；均布荷载q=(1.2（6.885+0.909）+1.41.215)/0.3=36.846kN/m3.支撑钢管的强度验算：梁底支撑钢管计算简图Mma

84、x=0.057ql2=0.05736.8460.352=0.258kN/m钢管最大应力=258000/3870=66.65N/mm2；钢管的抗压强度设计值f=205N/mm2；水平钢管的最大应力计算值66.65N/mm2小于水平钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！支撑钢管的挠度计算：v=0.067ql4/(100EI)vmax=0.06736.8463504/(100100020692800)=0.019mm支撑钢管的最大挠度为0.019mm小于350/150与10mm,满足要求!11.3.7 扣件抗滑力计算扣件抗滑承载力应符合下列规定：RRc=12.8kN，考虑安全因素，折减系数

85、为0.8钢管支座反力RBmax=0.788ql=0.78836.8460.35kN=10.159kNRc；11.3.8 立杆的稳定性计算:模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重设计值(kN)：NG1=1.20.0984.9=0.576kN；钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录A。水平钢管传递反力为:NG2=10.159kNN=NG1+NG2=10.735kN；=N/(A)f其中N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10735kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i-计算立

86、杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=3.57cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=3.87cm3；-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2；Lo-计算长度(m)；按下式计算:lo=ku1(h+2a)=1.1551.386(1.45+20.2)=2.962mk-计算长度附加系数取1.155；u1-计算长度附加系数，剪刀撑设置加强型型，取值1.386；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；lo/i=2962/15.9=186；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的

87、稳定系数=0.207；钢管立杆的最大应力计算值；=10735/（0.207357）=145.3N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=145.3N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！11.4 碗口式满堂架支撑140厚板区域计算11.4.1 立杆稳定性验算11.4.1.1 基本条件本工程位于郊区，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范中规定，地面粗糙类别属于B类。根据设计参数及气象资料，基本风压为0.5kN/m2。11.4.1.2 水平风荷载k=0.7zs0=0.71.3180.80.5=0.369kN/m2式中k风荷载标准值z风压高度变化系数，根据建筑施工碗扣式

88、钢管脚手架安全技术规范中规定采用1.318。s脚手架风荷载体型系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009-2001）规定的取0.8。0基本风压，根据设计参数及气象资料，取0.5kN/m211.4.1.3 立杆计算（1）单肢立杆轴向力计算N=1.2（永久荷载）+0.91.4（可变荷载+风荷载）永久荷载产生的单肢立杆轴向力：模板及支撑架自重产生的轴向力：N1=Q1LxLy=0.50.90.9=0.405KN混凝土自重（包括钢筋）产生的轴向力：N2=Q2V=250.90.90.14=2.835KN可变荷载产生的单肢立杆轴向力：施工人员及设备产生的轴向力：N3=Q3LxLy=1.00.90.

89、9=0.81KN振捣混凝土产生的轴向力：N4=Q4LxLy=1.00.90.9=0.81KN风荷载产生的轴向力：Nw=WkLxLy=0.3690.90.9=0.299KN式中：Q1模板及支撑架自重标准值，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用0.5kN/m2Q2新浇混凝土及钢筋自重标准值，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用25kN/m3Q3施工人员及设备荷载标准值，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用1kN/m2Q4浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用1kN/m2Lx、Ly单肢立杆纵向及横向间距（m）VLx、Ly段混凝土体积（

90、m3）单肢立杆轴向力：N=1.2（永久荷载）+0.91.4（可变荷载+风荷载）=1.2（N1+N2）+0.91.4（N3+N4+Nw）=1.2(0.405+2.835)+0.91.4(0.81+0.81+0.299)=6.305kN（2）轴心受压杆件稳定系数的确定立杆计算长度：l0=h+2a=1.2+20.35=1.9m式中h支架立杆的步距。a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度0.35。长细比：=l0/i=1.9/1.5910-2=119式中：i截面回转半径，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用1.59cm。查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范附录E取=0.458

91、（3）单肢立杆轴向承载力计算Af=0.458357205=33.52kNN=6.305kN，结构安全。11.5 碗扣式满堂架支撑梁计算11.5.1 立杆稳定性验算跨主梁两立杆间距1.05m。沿着梁宽方向底部加设一道立杆11.5.1.1 基本条件本工程位于郊区，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范中规定，地面粗糙类别属于B类。根据设计参数及气象资料，基本风压为0.5kN/m2。11.5.1.2 水平风荷载k=0.7zs0=0.71.3180.80.5=0.369kN/m2式中k风荷载标准值z风压高度变化系数，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范中规定采用1.318。s脚手架风荷载体型系数

92、，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009-2001）规定的取0.8。0基本风压，根据设计参数及气象资料，取0.5kN/m211.5.1.3 立杆计算（1）单肢立杆轴向力计算N=1.2（永久荷载）+0.91.4（可变荷载+风荷载）永久荷载产生的单肢立杆轴向力：模板及支撑架自重产生的轴向力：N1=Q1LxLy=0.50.90.525=0.236kN混凝土自重（包括钢筋）产生的轴向力：N2=Q2V=250.9（0.5250.14+1.060.5)=13.58kN可变荷载产生的单肢立杆轴向力：施工人员及设备产生的轴向力：N3=Q3LxLy=1.00.90.525=0.472kN振捣混凝土产生的

93、轴向力：N4=Q4LxLy=1.00.90.525=0.472kN风荷载产生的轴向力：Nw=WkLxLy=0.3690.90.525=0.174kN式中：Q1模板及支撑架自重标准值，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用0.5kN/m2Q2新浇混凝土及钢筋自重标准值，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用25kN/m3Q3施工人员及设备荷载标准值，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用1kN/m2Q4浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用1kN/m2Lx、Ly单肢立杆纵向及横向间距（m）VLx、Ly段混凝土体积（m3）单肢立杆轴向力：

94、N=1.2（永久荷载）+0.91.4（可变荷载+风荷载）=1.2（N1+N2）+0.91.4（N3+N4+Nw）=1.2(0.236+12.58)+0.91.4(0.472+0.472+0.174)=17.988KN（2）轴心受压杆件稳定系数的确定立杆计算长度：l0=h=1.8m式中h支架立杆的步距。a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。长细比：=l0/i=1.8/1.5910-2=113式中：i截面回转半径，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用1.59cm。查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范附录E取=0.496（3）单肢立杆轴向承载力计算Af=0.496357205=36.3kNN=17.988kN，结构安全。