杭州翡翠城学校格构柱混凝土承台塔吊专项施工方案（96页）.doc

1、笫一章编儒ij依据3第二章工程概况4第一节工程基本情况4第二节设计概况4第三节基坑围护概况5第四节周边环境及场地条件6第五节工程地质及水文地质概况7第三章塔吊选型及平面布置11第一节塔吊选型及塔吊参数11第二节塔吊平面布置13第五章塔吊基础设计14第一节塔吊基础选型14第二节塔基设计参数14第六章施工技术措施17第一节 塔吊基础施工流程17第二节塔吊格构柱制作17第三节钻孔灌注桩施工及钢格构柱安装18第四节土方开挖及格构柱支撑安装24第五节 混凝土承台施工25第六节施工质量控制及检验要求26第七章施工安全措施31第一节塔吊基础施工安全措施31第二节塔吊的沉降控制及监测要求32第三节塔吊避雷措施

2、32第八章群塔作业措施33第九章应急预案35第十章计算书45第一节1#塔吊计算书45第二节2#塔吊计算书63第三节3#塔吊计算书78第十章相关附件及图表88第一章编制依据1、大象建筑设计有限公司杭州久豪建筑勘测设计有限公司设计的施工图；2、浙江省工程勘察院岩土工程勘察报告（塔吊基础所在部位的地质报告复印附后）；3、浙江广业建筑机械设备制造冇限公司GY5810型塔式起重机使用说明书;4、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187；5、工程测量规范GB50026；6、建筑结构荷载规范GB50009；7、建筑桩基技术规范JGJ94；8、建筑地基基础设计规范GB50007；9、建筑地基基础工程

3、施工质量验收规范GB50202；10、钢结构设计规范GB50017；11、钢结构工程施工规范GB50755；12、钢结构工程施工质量验收规范GB50205；13、混凝土结构设计规范GB50010；14、混凝土结构工程施工规范GB50666；15、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204；16、塔式起重机安全规程GB5144；17、建筑机械使用安全技术规程JGJ33；18、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196；19、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46；20、建设施工高处作业安全技术规程JGJ80；21、建筑施工安全检查标准JGJ59；22、I占I定式塔式起重机基础技

4、术规程DB33/T 1053；23、浙江省安全生产条例；24、杭建监总201033号文件关于加强建筑起重机械租赁、安装拆卸和 使用安全管理的若干意见；25、杭建总监2012 13号文件关于加强组合式塔机基础制作、安装和使 用的若干耍求；26、浙江省长城建设集I才I有限公司企业标准ZTB104；27、木工程施工组织设计；第二章工程概况第一节工程基本情况号项目内容1丁程名称杭州翡翠城学校2工程地址杭州市余杭区常睦路和华丰路交叉口东南角3建设单位杭州翦翠城房地长开发冇限公司4勘察单位浙江省工程勘察院5设计单位大象建筑设计有限公司6监理单位浙江文华建设项R管理有限公司7施工总承包单位浙江省长城建设集团

5、有限公司第二节设计概况建筑设计概况表楼号地上层数地下层数地下层高/m底层层高/m标准层层iMj7m顶层高度/mA15层1层5. 5m4. 8m3. 9m3. 9mA211层1层5. 5m4. 8m3. 9m3. 9mA311层1层5. 5m4. 8m3. 9m3. 9mA45层无无4. 8m3. 9m3. 9mA55层1层5. 5m4. 8m3. 9m3. 9mA64层无无4. 8m3. 9m3. 9mA74层无无4. 8m3. 9m3. 9m结构设计概况表序号结构概况1主体结构框架结构地下 室层数一层3建筑结构 安全等级二级结构体系框架结构4抗震设防类别抗震等级框支框架：级抗震 设防烈度6度

6、5人防抗力 级别核6,常6 （甲类）6基础形式箱型基础7混凝土强度等级C35P6, C35, C308钢筋类别HRB4009构 构 件 截 面 尺 寸防水板板厚400mm筏板厚400独立柱基 截面尺寸1200*1200*800柱截 面尺寸（bXh）600*600框架 梁(bXh)450*900, 400*800, 600*1000楼板厚250mm墙厚度350mm第三节基坑围护概况（1）排桩墙支护体系本工程支护体系采用（I）700900钻孔灌注桩，外侧1）7001000双轴水泥搅拌桩。（2）水平支撑体系 在支撑布置形式上，采用一道水平桁架式角撑的布置形式。(3) 竖向支撑体系支撑立柱上部采用钢格

7、构柱，部分可利用本工程桩作为立柱桩，部分需重新 打设钻孔灌注桩。(4) 地下水控制木工程在钻孔桩排外采用*700100双轴水泥搅拌桩帷幕进行止水和防涌 土。坑内采用明沟、集水井方式排水，基坑底排水沟应离基坑边2m以上。对于 坡顶外地表处的雨水、施工用水，采用排水沟截流，排水沟尺寸为400X300, 集水坑沉淀后将清水引至下水管道的方法解决。具体做法是，在坑周设置贯通的 排水沟，并在沿排水沟隔2030m设置集水坑。经沉淀池后，将清水排入城市下 水管网或南侧河道。第四节周边环境及场地条件本工程北侧为规划区间道路常睦路，西侧为规划道路华丰路，南侧为规划中 翡翠城西北区块住宅，东侧为规划河道。基坑四周

8、环境如2东侧：地下室离用地红线9m,红线外为规划中的河道，现为正在建驳坎。北侧：地下室离用地红线最近处为7m左右，最远处为16m,红线外侧为规 划中常睦路。西侧：地下室离用地红线为70m,用地红线外为规划中华丰路。现为空地无 任何建筑物对本基坑影响较小。南侧：地下室离用地红线60m,用地红线外为规划学校道路。现为空地无任 何建筑物。.1?、itinri区域位置示意图木工程场地基本实现“三通一平”。现场用电量满足要求，临时用电、用水 管线（D100）已铺设。冃前本工程正刚刚开始桩基施工。口前生活区、办公区、仓库等临时设施已搭设完毕，现场西南角大门已开设, 通向场内及场外的临吋道路采用250mm厚

9、C20混凝土均已硬化。土方开挖前在围护桩与围墙之间硬化。基坑施工期间围护桩与围墙之间不允 许堆土及大型车辆通行。本工程场地平整后，自然地坪相对标高为-045米。具体详见平而布置图。第五节工程地质及水文地质概况一、土层分布情况本工程塔吊桩主要涉及的土层为： o层：填土（qJ）灰黄色，结构松散，主要以耕植土为主，夹有植物根茎、有机质等，局 部区域受回填影响，含较多建筑垃圾及杂填土，土质不均。本层全场分布。i层：粘质粉土夹粉质粘土 （al-mQi3）灰黄色，可塑，厚层状，夹粘质粉土薄层及团块，稍冇光泽，韧性屮等, 干强度小等，摇振反应缓慢。本层全场分布。 层：粘质粉土 (al-mQi2)灰色，厚层状

10、，无层理，中密，饱和，含云母碎片及粘性土团块，无光 泽，韧性低，干强度低，摇振反应迅速。本层局部场地分布。 层：淤泥质粘土 (mQ/)灰色，薄层状，流塑，含有机质及半腐植物，夹不均匀粉(砂)土薄层 及I才I块，稍有光泽，韧性中等，干强度中等，无摇振反应。本层整场地分布, 层：粉质粘土 (al-lQ32-2)灰绿灰黄色，厚层状，硕可塑，富含Fe、Mn质含氧化斑及结核，夹粉砂 团块，稍有光泽，韧性中等，干强度中等，无摇振反应。本层局部缺失。层：粉质粘土 (al-IQs1)褐黄色，厚层状，硬可塑，富含Fe、Mn质含氧化斑及结核，夹粉砂团块， 稍有光泽，韧性中等，干强度中等，无摇振反应。本层全场分布。

11、 3层：粉质粘土(lhQ3灰色灰兰色，厚层状，软可蜩，含有机质，稍有光泽，韧性屮等，干强度 屮等，无摇振反应。木层呈透镜体状分布。 i层:粉质粘土 (al-lQ22)灰兰灰黄色，厚层状，可塑，富含Fe、Mn质含氧化斑及结核，夹较多粉 砂团块，稍冇光泽，韧性屮等，干强度中等，无摇振反应。本层局部缺失。 层：粉质粘土夹砾砂(alQ22)灰黄色，可塑，厚层状，顶部以夹小粗砂为主，底部砾砂含量在20%左右, 最大粒径达5cm,呈亚圆状。稍冇光泽，韧性中等，干强度中等，无摇振反应。 本层局部缺失。 I层：全风化钙质泥质粉砂岩(AnQ)紫红色，硬可塑状，母岩结构全部破坏，岩芯呈短柱状，矿物风化成砂土状,

12、以砾砂为主，中粗砂充填，泥质胶结。本层全场地分布。2层：强风化钙质泥质粉砂岩（AnQ）紫红色，岩石结构大部分已经破坏，岩芯多呈碎块、短柱状，完整性差。泥 质含量较高，裂隙间以棕红色粘性土充填，锤击声哑，手可折断，遇水软化。本 层全场地分布。3层：中风化钙质泥质粉砂岩（AnQ）紫红色，结构较清晰，风化裂隙发育，岩芯呈长柱状，节长一般为1550cm, 手难掰开，锤击声哑，易击碎，属于极软岩，RQD=3570%,岩休基本质量等级 为V类。本层全场地分布，未钻穿。二、地下水情况根据地卜水含水层介质、水动力特征及其赋存条件，木场地地下水类型为第 四系孔隙潜水、承压水及基岩裂隙水。1、潜水赋存于场地表部人

13、工填土及其下伏的粉性土及粘性土层中，其富水性具有明 显的各向异性。潜水主要接受大气降水和地表水网的入渗补给，排泄途径以蒸发 及干旱季节向河流补给的排泄方式为主，水位主要受季节及大气降水控制，动态 变化较大，勘探期间实测钻孔所揭示的潜水面埋深因场地高低的影响，水位变化 较大，勘察期间实测地下潜水位埋深一般为0.12.4m （相当于绝对标高2.29 3.74m）,平均水位埋深约0.30,平均标高约2.49m,根据区域水文地质资料，潜 水位年变幅为1.02.0m左右。2、基岩裂隙水主要赋存于场区层钙质泥质粉砂岩岩层的孔隙、层间裂隙、风化裂隙和构 造裂隙中，基岩孔隙和裂隙水主要接受大气降水的补给，含水

14、层连续性差，富水 性不均，一般富水性较差。基岩表部强中风化层，由于风化影响，结构相对松 散，透水性相对较好，有一定的含水量，但总体不大，易于疏干，故对本工程影 响不大。3、地下水对建筑材料腐蚀性评价根据场地勘探时挖坑所取的2组地下水水样进行水质简分析+侵蚀性CO2分析（结果详见水质分析报告），按照岩土工程勘察规范（GB500212001, 2009年版）进行判断（结果见表6）：在II类场地环境类型条件下，本场地地下潜水对混凝土结构具微腐蚀性；在长期浸水及干湿交替条件下地下水对钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性。场地地下潜水水位埋藏较浅，根据PH值判断场地土对钢结构具微腐蚀性，场地土对其它建筑材

15、料的腐蚀性与地下水的腐蚀性类同。内容水对混凝土结构的腐蚀性评价水对钢筋混凝土结构中钢筋的 腐蚀性评价按环境类型（I【类）按地层渗透性 弱透水层（B类）干湿交替长期浸水SO/(mg/L)M+(mg/L)总矿化度（mg/L）PH值侵蚀co2(mg/L)CI/ (mg/L)微腐蚀性规 定30020005.03010010000弱腐蚀性规定300-15002000-300020000-5000030-60100-50010000-20000中腐蚀性规定1500-30003000-400050000-6000060-100500-5000/W116.022.9583.687.00.4499.399.3W

16、248.014.5596.037.00.0089.789.7腐蚀性评价微腐蚀性微腐蚀性微腐蚀性注:（1）.依据岩土工程勘察规范（GB 50021-2001, 2009年版）12.2节腐蚀性评价相关条款;（2）按II类环境地下水、弱透水层（B类）及干湿交替、长期浸水环境条件考虑。三、其他地质情况各土层物理力学性质指标、工程地质勘探点平面位置图、塔吊基础位置地质 剖面图等详见附件。第三章塔吊选型及平面布置第一节塔吊选型及塔吊参数一、塔吊选型根据建筑物平面布置情况，在满足周边环境及现场垂直运输要求的前提下, 现确定设置3台浙江广业建筑机械设备制造有限公司的QTZ80(GY5810)型塔吊。二、QTZ

17、80(GY5810)起重特性表2.2绘畫科41轨二Z&131517202223L 72625142730a =46.005.08a =23.002L32.37303235374042464790St5&58Sita=42.061.B41.XI1.S31-431- 211. 111-04a対0.37ocea =22. 191.971.831.661.561.421. 341.241.17i.oa1.00ZS215172022232526 12730aN6.005.66a =22.46Z212.07kas1.761.611.531.411-30MR佃15172022232S.9雀q2730s量a

18、=46.00S.634900B31*51.473LOOZBB2 86ZS2ocea =23.002L99Z6632353740424548a=32.322.0718忙741.631.48k35ocoa =22.462.202106k871.761,4BZ5*215172D222325l927 130a=46.005.63904. OB3L653L473LOO2.8BZS2Oft)a =23.002L99Z66樹5何3235374043s量a =42.32Z071.931.74kS7O(t)a =22.452-202.06l_H71.70sKR 何15172022232SL92730aN6.00

19、534.903.65S.473.002MX52oeoa =23.00X99*XA532353SaN2322J071.S6Oft)a=22.452-201.99三、塔吊计算力学参数一、塔机属性塔机型号GY5810塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fki(kN)434起重荷载标准值Fqk(kN)79竖向荷载标准值Fk(kN)513水平荷载标准值Fvk(kN)24.5倾覆力矩标准值Mk(kN m)1252非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)434水平荷

20、载标准值Fvk(kN)73.5倾覆力矩标准值MkkN-m)17962、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F)(kN)1.35Fki = 1.35x434=585.9起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk= 1.35x79= 106.65竖向荷载设计值F(kN)585.9+106.65=692.55水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk= 135x24.5=33.075倾覆力矩设计值M(kN-m)1.35Mk= 1.35x1252=1690.2非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk= 1.35x434=585.9水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk = 135x73.

21、5 = 99.225倾覆力矩设计值M*(kN m)1 35Mk= 135x1796=2424.6第二节塔吊平面布置塔吊 编号塔吊位置塔吊轴线位置(塔吊中心)塔吊初 装高度塔吊安 装幅度1#2#楼南侧D-9往东1.4m交D-Q往北3. 9m27m58m2#4#楼北侧D-21往东4m交D-G往南2. 6m24m58m3#5#楼南侧A5-7 往东 5. 5m 交 A6-A 往南 4. 9m21m58m具体位置详见塔吊平面布置图第五章塔吊基础设计第一节塔吊基础选型1#、2#塔吊采用矩形格构式（上下承台）塔基形式，3#塔吊釆用矩形板式桩 承台式塔基形式。第二节塔基设计参数一、1#塔吊基础的相关参数（标咼

22、均为绝对标咼）1、桩相关参数：桩数4根桩顶标高-1. 15m桩总径800mm桩底标咼-25. 34m桩心距3. 2m桩的桧强度等级C30参照钻孔位PPl 剖 Z3有效桩长24. 19m桩身配筋HRB400 1222通长布置;箍筋8200、加劲箍间距162000；桩顶标高以下4m加密区篩筋间距8100,加劲離间距161000o2、格构柱相关参数格构柱钢柱长度（包括埋桩3m）9. 2m格构柱顶标高4. 95m格构柱截而边长460mm格构柱底标i=j-4. 25m格构柱分肢材料L125X 10mm角焊缝焊脚尺寸10mm缀板截面424 X 300 X 14mm格构柱分肢打缀板焊缝形式绕角焊缀板间距60

23、0mm剪刀撑材料L125X 10mm格构柱分肢与缀板焊缝长度514nim剪刀撑间距1. 8m止水丿f材料250 X 250 X 4mm埋入桩内的格构柱底部、顶部与桩的3根纵向主筋焊接，焊接长度10d3、上承台相关参数上承台尺寸4. 8X4. 8X1. 3m承台底标高4. 3m格构柱伸入承台长度650mm碗强度等级C35承台配筋承台顶部双向HRB400 22160mm,承台底部双向HRB400 25 160mm,上下构造连接筋 HRB400 16480mm格构柱与承台连接采用每分肢焊接1根直径25的竖向钢筋锚入承台900mm塔吊基础节少承台连接严格按塔吊说明书4、下承台相关参数承台尺寸4.8X4

24、.8X0. 4m承台底标高-1. 25m俭强度等级C30承台配筋上下双层双向HRB400 16200mm, 上下构造连接筋HRB400 16600mm承台与底板缝隙两者间距200mm，灌100mm粗砂，100mm底板垫层二、2#塔吊基础的相关参数（标高均为绝对标高）1、桩相关参数：桩数4根桩顶标高-1. 15m桩直径800mm桩底标高-25. 38m桩心距3. 2m桩的殓强度等级C30参照钻孔位P3-P3,剖 Z21有效桩长24. 23m桩身配筋HRB400 1222通长布置;箍筋8200、加劲箍间距162000；桩顶标高以下伽加密区箍筋间距8100,加劲箍间距161000o2、格构柱相关参数

25、格构柱钢柱长度（包插埋桩3m）9. 20m格构柱顶标高4. 95m格构柱截面边长460mm格构柱底标高-4. 25m格构柱分肢材料L125X 10mm角悍缝悍脚尺寸10mm缀板截血424X300 XI 4mm格构柱分肢与缀板焊缝形式绕角焊缀板间距600mm剪刀撑材料L125 X10mm格构柱分肢与缀板焊缝长度514mm剪刀撑间距1. 8m止水片材料250 X 250 X 4mm埋入桩内的格构柱底部、顶部与桩的3根纵向主筋焊接，焊接长度10d3、上承台相关参数上承台尺寸4. 8X4. 8X1. 3m承台底标高4. 30m格构柱伸入承台长度650mm妊强度等级C35承台配筋承台顶部双向HRB400

26、 22 160mm,承台底部双向HRB400 25 160mm,上下构造连接筋 HRB400 16480mm格构柱与承台连接采用每分肢焊接1根肓径25的竖向钢筋锚入承台900mm塔吊基础承台连接严格按塔吊说明书4、下承台相关参数承台尺寸4. 8X4. 8X0. 4m承台底标高T. 25m轮强度等级C30承台配筋上下双层双向HRB400 16200mm,上卜构造连接筋HRB400 16600inm承台与底板缝隙两者间距200mm,灌100mm粗砂，100mm底板垫层三、3#塔吊基础的相关参数（标高均为绝对标高）1、桩相关参数桩数4根桩顶标高3. 5m桩直径800mm桩底标高-25. 40m桩心距

27、3. 2m桩的絵强度等级C30参照钻孔位P10-P10,剖 Z40有效桩长29. 0m桩身配筋HRB400 1222通长布置;箍筋8200、加劲箍间距162000；桩顶标高以下4m为加密区,箍筋间距8100,加劲箍间距161000。2、承台相关参数承台尺寸4.8X4. 8X1. 3m承台底标高3. 5m桩入承台长度10 0mm卷强度等级C35承台配筋承台顶部双向HRB400 22160mm,承台底部双向HRB400 25160mm,上下构造连接筋 HRB400 16480mm桩与承台连接桩主筋筋锚入承台35d第六章施工技术措施第一节塔吊基础施工流程1-2#塔吊开挖至上承台垫层底，浇筑上承台垫层

28、一绑扎钢筋（包括格构柱锚 入钢筋）一支模一预埋固定支脚一浇筑混凝土，养护至塔吊安装；后面每挖深 0. 6m,焊接钢柱之间的缀板；每挖深加，施工剪刀撑，剪刀撑每1.8m设置一道, 挖土至底板底；施工下承台，扎钢筋、支模、浇筑混凝土。至下承台施工完毕才 能真止完成塔吊基础施工。3#塔吊开挖至承台垫层底，浇筑承台垫层绑扎钢筋支模预埋固定支脚 一浇筑混凝土，最后养护至塔吊安装。第二节塔吊格构柱制作1、格构柱制作委托冇钢结构资质的厂家生产定制，柱身必须要保证焊缝的 质量、长度及按设计图纸加工。2、待格构柱运至现场后放置平稳，要求不能引起格构柱的变形。3、钻孔桩下笼时将格构柱吊入钻孔内，与钻孔桩一起浇筑，

29、确保锚固长度。4、钢材及焊接材料的品种、规格、性能等应满足国家产品标准和设计要求。焊条等焊接材料与母材的匹配应符合设计和行业标准建筑钢结构焊接技术规 程JGJ81的规定。5、焊工必须经考试合格，且取得合格证书；6、焊缝厚度应符合设计要求，焊缝表面不得冇裂纹、焊瘤等缺陷。焊缝表 面不得有气孔、夹渣、焊坑裂纹、电弧擦伤等缺陷。7、钢格构柱及缀板的拼装误差应符合现行国家标准钢结构工程施工质量 验收规范GB50205的规定；8、格构柱与灌注桩主筋按照规定认真焊接，随钢筋笼就位后需对格构柱加固定位，确保格构柱方正。9、钢格构柱的安装误差应符合下表的规定:钢格构柱的安装允许误差:项冃允许偏茅(mm)检验方

30、法柱端中心线对轴线的偏差20用吊线和钢尺检查柱基准点标高+10用水准仪检查柱轴线垂直度0. 5H/100 且35用经纬仪或吊线和钢尺检查10、钢格构柱与钢筋笼搭接后，使用汽车吊将其插入桩孔内，并与桩心轴线 重合，保证四根格构柱四个立面的平整度。钻孔桩浇筑前将格构柱吊入钻孔桩内, 与钻孔桩一起浇筑，确保锚固长度。11、为保证格构柱的垂直度，格构柱顶至口然地坪采用角钢作为吊筋，在孔 口设置钢板制作成的孔口板，并在上而设置方向线，通过校核角钢吊筋顶与孔口 板的关系进行调整。第三节钻孔灌注桩施工及钢格构柱安装一、测量定位各测量点(俗称大样点)采用光电测距仪进行闭合测定，无误后用混凝土固 定，并安装防护

31、标志，防止因重车碾压和重物碰撞后而产生位移。尽量将各点设 置在不影响施工的视线范围内，且不易被碰撞，以利长久保存。桩位测量采用全站仪、钢尺丈量法。但在桩位测定前，需对所用的测量基点进行复核，使其符合各种平而尺寸关系后方可使用该基点。桩位测定分初、复测，分别为挖埋护筒前和埋设护筒后，复测合格后，打入 ei2钢筋一根，作为钻机定位标志，然后用水准仪测定其护筒标高后，经现场 监理验收合格后方口J就位施工。二、埋设护筒钻孔灌注桩的孔口护筒是保护孔口，隔离上部朵填松散物，防止孔口塌陷的 必要措施，也是控制定位，标高的基准点。护筒选用大于桩径1020cm的钢制 护筒，埋入深度以满足隔离杂填士，防止孔口塌陷

32、为准，护筒四周间隙用粘土冋 填并捣实，以确保护筒稳定牢固。三、钻机就位钻机就位时，转盘中心对准桩位中心标志的偏差应小于20価，并用水平尺 校对转盘水平，并做到天车中心、转盘中心与桩位中心成一垂直线。四、成孔1、机具配备施工前按其施工孔深配置钻具、导管，预先由当班质检员和机长一起丈量， 核准其钻头直径和长度、机上钻杆长度、钻杆长度、根数、导管长度、根数，然 后请现场监理到现场检验，经核准后的器具不得随意更换。若需更换时，必须事 先经质检员认可，并报监理同意后方可执行。2、成孔过程本工程采用正循环回转钻进方法，钻头选用单腰带三翼锥形钻头。钻进参数控制范围：钻压6-15KPa转速 40-128r/m

33、in。施工小应根据地层情况合理选择钻进参数，一般开孔宜轻压慢转，正常钻进 时钻进速度控制在6m/h以内，临近终孔前放慢钻速以便及时排出钻屑，减少孔 内沉渣。通过3PN泥浆泵将循环池内的泥浆泵入钻杆内，从钻头返出，钻头切削土体 形成的泥浆从钻杆与孔琏的环状间隙内上返至孔口，再通过立式排污泵或泥浆沟 排入循环池，从而形成泥浆循环系统。现场备用立式排污泵。为防止相邻桩串孔或影响邻桩的成桩质量，相邻桩的成孔施工以满足4D或不少于36小时为宜，因此，对不满足要求的跳桩施工。3、护壁钻孔形成自曲面时，曲于受地层覆盖土压力的作用，使自由面产生变形，泥 浆使用得当口J以抑制变形的产生。根据本工程地质岩土物理性

34、能，选用原地层自 然造浆，地表调节泥浆物理性能。根据不同的地质情况，选用不同的泥浆性能参 数，来平衡地层的侧压力，以保证孔壁的稳定性，防止坍孔。泥浆性能多数指标控制范围如下：一清泥浆比重W1.30 粘度2026s二清泥浆比重W1. 15 粘度1820s含砂率W 48%泥浆性能多数一般选择原则是：易塌孔地层选用较大值，不易塌孔地层选用 较小值。五、清孔清孔是钻孔灌注桩施工重要的一道工序，清孔质量的好坏宜接影响水下混凝 土灌注施工、桩身质量与承载力的大小。为了保证清孔质量，本工程采用两次正 循环清孔。在保证泥浆性能的同吋，必须在终孔后清孔一次和灌注前清孔一次。为保证清孔后沉渣满足设计要求，在钻进将

35、至终孔深度吋，减缓钻进速度， 使土层颗粒充分水化分散，为清孔的顺利进行，作好必要的前期准备。第一次清孔在成孔结束时利用钻杆清孔，调制性能好的泥浆替换孔内泥浆与 钻屑，时间一般控制在3060分钟左右。第二次清孔是在下好钢筋笼和导管后利用导管进行清孔，清孔时经常上下窜 动导管，以便能将孔底周围虚土清除干净。清孔后沉渣控制在50mm以内，用泥浆比重仪和漏斗粘度计测定泥浆比重和 粘度，符合要求后方可进行水下混凝土灌注，并在第二次清孔结束后30分钟内 灌入混凝土。六、水下混凝土灌注1、材料选用材料选用将严格按照我公司IS09001质量认证体系对合格供应商的要求，选 择符合要求的商品混凝土生产单位，并报建

36、设单位和监理单位。每次现场使用时, 要核准其出厂质量证明书，本工程考虑现场实际环境及厂家距现场的距离远近等 因索与业主、监理共同确定商品混凝土厂家。2、导管导管采用直径为219mm或250mm,长度为3. 5m和2. 5m无缝钢管，游轮丝扌II 连接。该导管密封性好、钢性强、不易变形。在使用前必须检查丝扌II的好坏和导 管内是否有残物，导管是否己经变形。下导管时，必须加好橡皮密封圈，以确保 导管密封。使用后，必须清洗干净，整齐的堆放于指定位置。3、灌注3根据孔深配置导管长度，并按先后次序下入孔内，导管口距孔底距离控制 在500mm范围内。当第二次清孔结束时，在30分钟内倒入足够的初灌量，以满

37、足导管初次时埋入深度超过0. 8mob灌注器具和隔水塞的选用灌注器具主要包括导管、漏斗。导管选用219或250螺纹连接式无缝钢 管;漏斗用4mm厚的钢板制成棱锥形,尺寸为1000XI000X800mm,底部用导管 螺纹接头与导管连接，沿斗口外侧焊30X 30mm角钢以确保其刚度。隔水塞选用砂包，其外径比导管内径小2025nmi,在灌注前用将其置于导管 内泥浆液面处，再在灌注漏斗口放一块直径大于导管内径的圆形铁板（盖板）。c. 灌注部署灌注前，导管位置应居屮，导管底口距孔底0.5m左右，放好球胆、砂包或 盖板。混凝土车靠近孔口后，将混凝土倒入漏斗，待混凝土装满漏斗后捉起盖板, 将漏斗内混凝土灌至

38、孔底，同时碗车内的混凝土也连续地灌入孔内。为确保导管的埋深长度，每次拔管前必需用测绳进行测量后，出现场质检员 确定应拔管的长度，并进行记录备查。之后，连续灌注混凝士，导管埋深一般控 制在310m的范围内。d. 桩顶为了保证桩顶质量，一方面清孔时尽量降低泥浆比重，另一方面经常检测混 凝土灌注的上升速度，尽量准确掌握殓上升面。灌注结束前准确测量桩顶标高， 确保超灌长度不少于设计要求的1米后方可停止灌注，以保证桩顶质量，同时， 应减少材料的浪费。e. 试块制作与养护现场随机对混凝土取样，每根桩制作不少于一组，采用150X 150X 150mm 标准试模，按规定要求制作，隔FI拆模后送现场养护室中养护

39、。按制作龄期养护 到期后送测试中心做28天抗压强度试验，并及吋做好试验报告的数理统计评定 工作。七、钢筋笼1、钢筋笼制作选用具有质量保证帖的正规厂家制造的钢筋，并对规格、批号、炉号不同的 钢筋送测试中心做原材料力学试验，每一批代表数量不大于60t,超过60t每40t 做一次原材试验，复试合格后方可投入使用。钢筋笼由专职钢筋工和持证电焊工 上岗制作，并对钢筋搭焊质量抽样送检，同一规格每300个焊接接头捕样做一组 拉伸试验。钢筋笼在预制模中点焊成型，做到成型主筋直、误差小、篩筋I员I，直 观效果好。经质检员检验，并通过监理复检合格后，方可使用。2、钢筋笼保护层为了保护钢筋笼主筋不产生露筋现象，采用

40、40100X50mm的混凝土块做保护 层，对称设置。每节钢筋笼设置不少于3道。混凝土保护块在孔口焊接时加在钢 筋笼上，不宜在制作时加好。3、钢筋笼的吊放钢筋笼采用双点起吊，吊点位置在第一道加强箍处。为防止变形，采用对称 布置，吊放入孔时对准钻孔屮心缓慢下放，应防止碰撞孔壁。如下放困艰 应调 查原因，不得强行下放。一般采用正反旋转，慢起慢落数次逐步下放。4、钢筋笼入孔固定根据钢筋笼上焊2根吊筋固定在孔口机架盘上，使钢筋笼准确地安放在桩孔 标高中心位置上。八、废浆处理钻孔灌注桩的废弄泥浆，采用封闭式罐车装运场外，在政府部门允许的场地 上排放。并设立专职保洁员，以确保施工区内不留磴土和废浆，做到文明

41、、整洁 的施工现场。九、钢格构柱定位及安装1、格构柱与灌注桥主筋按照规定认真焊接，随钢筋笼就位后需对格构柱加 固定位，确保格构柱方止。2、钢格构柱的安装误差应符合下表的规定：钢格构柱的安製允许谋差:项冃允许偏岸(mm)检验方法柱端中心线对轴线的偏差20用吊线和钢尺检查柱基准八(标高+10用水准仪检查柱轴线乖直度0.5H/100 且20综绳、长30m,备10根（）12尼龙绳长30m （存项目部）; 急救药箱6个（项目部、土建队各备1个）； 手电20个（塔吊、电工、抢险组、防护组、经理、副经理各1个）； 对讲机10部。主要应急机械设备储备表序号设备名称单位数量规格型号现在何处备注1汽车吊辆1QY5

42、0A现场2电焊机台3BX2-300现场3卷扬机台1JJ-0. 5现场4发电机台1150KVA现场5小汽车台27座现场3、教育、训练为全面提高应急能力，项口部应对抢险人员进行必要的抢险知识教育，制定出相应的规定，包括应急内容、计划、组织与准备、效果评估等。4、互相协议项目部应事先与地方医院、宾馆建立正式的互相协议，以便在事故发生后及时得到外部救援力量和资源的援助。五、应急响应施工过程中施工现场或驻地发生无法预料的需要紧急抢救处理的危险时，应 迅速逐级上报，次序为现场、办公室、抢险领导小组、上级主管部门。出项目部 安质部收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长 主持紧急情况

43、处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等 实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故特别 小，根据上级指示可由施工单位自行直接进行处理。如果事故较大或施工单位处 理不了则由施工单位向建设单位主管部门进行请示，请求启动建设单位的救援预 案，建设单位的救援预案仍不能进行处理，则由建设单位的安全管理部门向建管 局安监站或政府部门请示启动上一级救援预案。（1）值班电话：87332151,项目部实行昼夜值班制度，项目部值班时间和 人员如下:7： 3022： 00； 22： 007： 30（2）紧急情况发生后，现场要做好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救 伤员和财

44、产，并由在现场的项口部最高级别负责人指挥，在3分钟内电话通报到 值班人员，主要说明紧急情况性质、地点、发生吋间、有无伤亡、是否需要派救 护车、消防车或警力支援到现场实施抢救，如需可直接拨打120、110等求救电 话。（3）值班人员在接到紧急情况报告后必须在2分钟内将情况报告到紧急情 况领导小组组长和副组长。小组组长组织讨论后在最短的时间内发出如何进行现 场处置的指令。分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。由 项口部安质部在30分钟内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。（4）遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到 紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、

45、物资等应统一调遣，各类人员必 须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况 的处理。六、塔吊倾翻突发事件应急预案1、接警与通知：如遇意外塔吊发牛倾翻时，在现场的项目管理人员要立即用对讲机向项目经理汇报险情。项口经理立即召集施工队长、劳务队长、抢救指挥组其他成员，抢救、救护、 防护组成员携带着各自的抢险工具，赶赴出事现场。2、指挥与控制：抢救组到达出事地点，在项目经理指挥下分头进行工作。1）首先抢救组和经理一起查明险情：确定是否还有危险源。如碰断的高、 低压电线是否带电；塔吊构件、其它构件是否有继续倒塌的危险；人员伤亡情况; 商定抢救方案后，项目经理向公司领导小组请示汇

46、报批准，然后组织实施。2）防护组负责把出事地点附近的作业人员疏散到安全地带，并进行警戒不 准闲人靠近，对外注意礼貌用语。3）工地值班电工负责切断有危险的低压电气线路的电源。如果在夜间，接 通必要的照明灯光；4）抢险组在排除继续倒塌或触电危险的情况下，立即救护伤员：边联系救 护车，边及时进行止血包扎，用担架将伤员抬到车上送往医院。5）对倾翻变形塔吊的拆卸、修复工作应请塔吊厂家来人指导下进行。6）塔吊事故应急抢险完毕后，项口经理立即召集施工队长、劳务队长、抢 救指挥组和塔吊司机组的全体同志进行事故调查，找出事故原因、责任人以及制 订防止再次发牛类似的整改措施。7）对应急预案的有效性进行评审、修订。

47、3、通讯项目部必须将110、120、项目部应急领导小组成员的手机号码、企业应急 领导组织成员手机号码、当地安全监督部门电话号码，明示于工地显耍位置。工 地抢险指挥及安全员应熟知这些号码。4、警戒与治安安全保卫小组在事故现场周围建立警戒区域实施交通管制，维护现场治安秩 序。5、人群疏散与安置疏散人员工作要有秩序的服从指挥人员的疏导要求进行疏散，做到不惊慌失措，勿混乱、拥挤，减少人员伤亡。6、公共关系项目部安质部为事故信息收集和发布的组织机构，人员包括：安质部届时将 起到项目部的媒体的作用，对事故的处理、控制、进展、升级等情况进行信息收 集，并对事故轻重情况进行删减，冇针对性定期和不定期的向外界和

48、内部如实的 报道，向内部报道主要是向项目部内部各工区、集团公司的报道等，外部报道主 要是向业主、监理、设计等单位的报道。七、现场恢复充分辩识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清除，方可恢复正常工作 状态。八、预案管理与评审改进公司和项目部对应急预案每年至少进行一次评审，针对施工的变化及预案中 暴露的缺陷，不断更新完善和改进应急预案。第九章计算书第一节1#塔吊计算书计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑桩基技术规范JGJ94-20084、建筑地基基础设计规范GB50007-20115、钢结构设计规范GB50

49、017-2003一、塔机属性塔机型号GY581O塔机独立状态的授人起M高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fki(kN)434起重荷载标准值Fqk(kN)79竖向荷载标准值Fk(kN)513水平荷载标准值Fvk(kN)24.5倾覆力矩标准值Mk(kN m)1252非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)434水平荷载标准值Fvk(kN)73.5倾覆力矩标准值Mk(kN m)17962、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值Fj(kN)1.35Fki = 1.35x4

50、34=585.9起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk= 1.35x79= 106.65竖向荷载设计值F(kN)585.9+106.65=692.55水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk= 1.35x24.5 = 33.075倾覆力矩设计值M(kN m)1.35Mk= 1.35x1252=1690.2非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk= 1.35x434 = 585.9水平荷载设计值Fv(kN)1.35F、J= 1.35x73.5 = 99.225倾覆力矩设计值MkN m)l35Mk= 1.35x1796=2424.6三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.3

51、承台长l(m)4.8承台宽b(m)4.8承台长向桩心距ai(m)3.2承台宽向桩心距ab(m)3.2桩直径d(ni)0.8桩间侧阻力折减系数屮0.8承台参数承台混凝土等级C353承台混凝土自TR Yc(kN/m )25承台上部覆土厚度h*(m)0承台上部覆上的匝度”(kN/n?)19承台混凝土保护层卑度8(mm)50配登暗梁否格构式钢柱总車Gp2(kN)20承台底标高(m)4.3承台及其上土的自重荷载标准值:Gk=bl(hyc+hY)=4.8x4.8x(l.3x25+0x19)=748.8kN承台及其上土的口重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35x748.8=1010.88kN桩对角线距离：

52、L=(ab24-ai2)0-5=(3.22+3.22)0-5=4.525m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(434+748.8+20)/4=300.7kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkn】ax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+Fvk(Hohr+h/2)/L=(434+7488+20)/4+(1796+735x(1.3+92-31.3/2)/4525=808817kN Qkmin=(Fk+Gk+GP2)/n-(Mk+Fvk(Ho-h r+h/2)/L=(434+748.8+20)/4-(1796+73.5 x( 1.3+9.23 1.3/2)

53、/4525二207417kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:Qmax=( F+G+1.3 5 X Gp2 )/n+( M+Fv( H0-hr+h/2 )/L=(585.9+1010.88+1.35x20)/4+(2424.6+99.225x(1.3+9.231.3/2)/4.525=1091.903kNQmin=(F+G+1.35xGp2)/n-(M+Fv(Ho-h 汁 h/2)/L=(585.9+1010.88+1.35x20)/4-(2424.6+99.225x(1.3+9.2-3-1.3/2)/4.525=-280.013kN四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀

54、板格构式钢柱的截面边长a(mm)460格构式钢柱长度I I()(m)9.2缀板间净距loi (mm)300格构柱伸入灌注桩的锚同长度3hr(m)格构柱分肢参数格构柱分肢材料L125X107分肢材料截而积A()(cm )2437分肢对故小刚度轴的1叫传半径 iyO(cm)2.48格构柱分肢平行于対称轴惯性矩Io(cm4)361.67分肢形，L轴距分肢外边缘距离Zo(cm)3.45分肢材料加:服强度fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值2RN/mm )215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料424x300x14格构式钢柱缀件截而积Aix*(mm2)4200缀件钢板抗弯强度设计值2ffN/

55、mm )215缀件钢板抗剪强度设计值2T(N/mm )125焊缝参数角焊缝焊脚尺寸10焊缝计算长度Iftmm)514焊缝强度设计值fiw(N/mm2)1601、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对X、Y轴惯性炬：I=4Io+Ao(a/2-Zo)2=4x361.67+24.37x(46.OO/2-3.45)2=387O3.78cm4整个构件长细比：Xx=Xy=Ho/(I/(4Ao)-5=92O/(387O3.78/(4x24.37)0-5=46. 171分肢长细比:Xi=loi/iyo=3O.OO/2.48=12.O97分肢毛截而积之和：A=4A0=4x24.37x 102=9748mm2格

56、构式钢柱绕两主轴的换算长细比：Xomax=S?+入 12严=(46.1712+12.0972) 亠47.729Xomax=47.729X=15O满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算Xi=12.097min(0.5X)max，40)=min(0.5x50, 40)=25满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算Xomax(fy235)0-5=50x(235/235)-5=50查表钢结构设计规范GB50017附录C： b类截面轴心受压构件的稳定系数：(p=0.856Qmax/(pA)=1091.903 x 10*(0.856x9748)= 130.856N/mm2f215N/mm2满足要求！4、缀

57、件验算缀件所受剪力:V=Af(fy/235)-5/85=9748x215xl0-3x(235/235)-5/85=24.657kN格构柱相邻缀板轴线距离：h=loi+3O=3O.OO+3O=6Ocm作用在一侧缀板上的弯矩：m分肢型钢形心轴之间距离：bl=a-2Z0=0.46-2x0.0345=0.391m作用在一侧缀板上的剪力:V0=Vli/(2-b1)=24.657x0.6/(2x0.391)=18.918kNo= Mo/(bh2/6)=3.699x 106/(14x3002/6)= 17.612N/mm2f215N/mm2满足要求！T=3Vo/(2bh)=3xl 8.918xl03/(2x

58、l4x300)=6.756N/mm2T=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：Af=0.7hflf=0.8x 10x514=3598mm2角焊缝截面抵抗矩：Wf=0.7hflf2/6=0.7x 10x5142/6=308229mm3垂直于角焊缝长度方向应力：Of=M()/Wt=3.699x 106/308229=12N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：Tt=Vo/At=l 8.918xl03/3598=5N/mm2f /1.22)2+Tf2)-5=(12/1.22)2+52)5= 11 N/mm22/3 bi=2/3x0.391 x 1000=261 mm满足要求！缀板厚度：14mmNmax

59、l/40bi，6= max 1/40x0.39lx 1000, 6=10mm满足要求！缀板间距：11=600mm6 满足耍求！五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数屮c0.75桩混凝土 H重yz(kN/m )25桩混凝土保护层厚度6(mm)50桩底标高(m) 25.34桩有效长度l(m)24.09桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋IIRB400 12(1)22地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地血标高(m)2.86是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承

60、载力特征值fak(kPa)1-00.5000.61-111200.7520.9900.7312.1800.75412700.8-6-162900.891.13300.65-10-11.7407000.7-10-21.77012000.810-38.89025000.9-考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=7cd=3.14xO.8=2.513m 桩端面积：Ap=7cd22/4=0.503m2 Ra=x|/uqsial 汁 qp& Ap=0.8x2.513x(10.39x8+1.1x27+6.1x29+1.1x33+1.7x40+1.

61、7x70+2x90)+2500x0.503 =2650.036kNQk=300.7kNRa=2650.036kNQkmax=808.817kN1.2Ra=l.2x2650.036=3180.044kN 满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-207.417kN90)+181.634=1299.569kNQk*=207.417kNRa*= 1299.569kN 满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=n7rd2/4= 12x3.142x222/4=4562mm2(1) 、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基木组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1091.903kN屮 c

62、f；Ap+0.9 堺 As(0.75x14x0.503x10&+0.9x(360x4561.593)x 10=703346kNQ=1091.903kNVcfLAp+0.9,As,=7033.146kN满足要求！(2) 、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设ilffi： QQnin=280.013kN &As=360x4561.593 x 10_3= 1642.173kNQ=280.013kN0.65%满足要求！六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400(1)25160承台底部短向配筋HRB400 25160承台顶部长向配筋HRB4000)22160承台顶部短向配筋HRB

63、400 221601、荷载计算承台有效高度：ho=13OO-5O-25/2=1238mmM=(Qmax+Qmin)L/2=( 1091.903+(-280.013)x4.525/2=l 837.097kN-mX 方向：Mx=MabY 方向：M产2、受剪切计算V=F/n+M/L=585.9/4 + 2424.6/4.525=682.241 kN受剪切承载力截面高度影响系数：phs=(800/1238)1/4=0.897塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：alb=(ab-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4man=(ai-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4m剪跨比：X

64、b=aib/ho=4OO/l238=0.323,取 Xb=0.323；Xi*= an/ho=4OO/1238=O.323,取0.323；承台剪切系数：弘=175/(兀+1 )=1.75/(0.323+1 )=1.323ai=1.75/(九+1)=1.75/(0.323+1)=1.323卩 hsabf；3x4.8xl.238=llO63.656kNPhsaif；lho3x4.8x 1.238=11063.656kNV=682.241 kNmin(phsabftbh0, Phsa1fllh0)=11063.656kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0= 1.6+2x1.23

65、 8=4.076mab=3.2mB+2ho=4.076m, ai=3.2mAi=l 1885mm2满足要求！(2) 、承台底面短向配筋面积aS2= Mx/(a2C；bho2)= 1299.024x 106/( 2382)=0.01=1-(1 -2aS2)-5= 1-(1-2x0.0 l)oM.01Ys2=1ASi=2463mm2满足要求！=15218mm2A2=l 1885mm2满足要求！(3) 、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3-11785mm20.5Asi，=0.5xl5218=7609mm2满足要求！(4) 、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋:Asl 1785mm20

66、.5AS2-0.5x 15218=7609mm2满足要求！(5) 、承台竖向连接筋配筋而积 承台竖向连接筋为双向10500o七、下承台计算基础布置下承台长l(m)4.8下承台宽b(m)4.8下承台高度h(m)0.4下承台参数下承台混凝土等级C30卜承台混凝土 H重yc(kN/m3)25下承台上部覆土卑度h(m)0下承台上部覆土的重度Y、(kN/m )18下承台混凝土保护层厚度8(mm)50承台配筋承台底部长向配筋HRB400 16200承台底部短向配筋HRB400(P16200承台顶部长向配筋IIRB400(D16200承台顶部短向配筋HRB400(1)16200(4) 、板顶而短向配筋而积承

67、台顶短向实际配筋：AS4，=5027mm20.5AS2,=0.5x5027=2514mm2 满足要求！八、示意图HRB400 22160印40C 22I1Wa7严IPB300 L0I5002160瞬箍0跑00桩配筋图钻孔灌注桩详图I周角畅托.规格I格构柱与承台连接详图讥峦璽麒埠遜豳的顶端齐平 四周角钢托规格同分眦捷缽确L至丽LLn口n口底極止2殆nnn口格构柱详图f200inm斜支如12BX1A口rrl=t11Tfn水平支變口H n n H H n TTletxrp格构柱逆作法加固图缀板424x300x14格构柱截而图阿卿甌总长1000&L125X1Omu格构柱止水片详图拼接角钢L125X10

68、拼接角钢L125X10埠接辺厚钢构柱分肢L125X10柱肢安装接头详图厂 1厂 1水平剪刀撑布置图剪刀撑焊5HRB40O 166200nHRB4I/HRB40G 16920035200.4&J0卜承台配筋图Wrr rf CKJV 皐第二节2#塔吊计算书计算依据:1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑桩基技术规范JGJ94-20084、建筑地基基础设计规范GB50007-20115、钢结构设计规范GB50017-2003一、塔机属性塔机型号GY5810塔机独立状态的最人起M高度Ho(m)40塔机独立状态的计算高度H(m

69、)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fki(kN)434起重荷载标准值Fqk(kN)79竖向荷载标准值Fk(kN)513水平荷载标准值Fvk(kN)24.5倾覆力矩标准值Mk(kN m)1252菲工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)434水平荷载标准值Fvk(kN)73.5倾覆力矩标准值Mk(kNm)17962、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值Fi(kN)1.35Fki = 1.35x434 = 585.9起重荷载设计值F0(kN)1.35FQk= 1.35x79= 106.65竖向荷载设计值F(kN)

70、585.9+106.65 = 692.55水平荷载设计值F、，(kN)1.35Fvk= 1.35x24.5=33.075倾覆力矩设计值M(kN m)l35Mk= 1.35x1252=1690.2非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk= 1.35x434 = 585.9水平荷载设计值Fv(kN)1.35F：= 1.35x73.5 = 99.225倾覆力矩设计值M(kN m)1.35M|= 1.35x1796=2424.6三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.3承台t l(m)4.8承台宽b(m)4.8承台长向桩心距ai(m)3.2承台宽向桩心距ab(m)3.2桩直径d(

71、m)0.8桩间侧阻力折减系数屮0.8承台参数承台混凝上等级C35承台混凝1:自重Yc(kN/m)25承台上部覆土厚度H(m)0承台上部覆土的重度yXkN/m3)19承台混凝土保护层厚度6(mm)50配置暗梁否格构式钢柱总重Gp2(kN)20承台底标高(m)4.3基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hyc+hY)=4.8x4.8x(l .3x25+0x 9)=748.8kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35x748.8=1010.88kN桩对角线距离：L=(ab2+a12)0-5=(3.22+3.22)-5=4.525m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：

72、Qr(Fk+Gk+Gp2)/n=(434+748.8+20)/4=300.7kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkn】ax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+Fvk(Hohr+h/2)/L=(434+748.8+20)/4+( 1796+73.5x(1.3+9.2-3-1.3/2)/4.525=808.817kNQkmin=(Fk+Gk+GP2)/n-(Mk+Fvk(Ho-h r+h/2)/L=(434+748.8+20)/4(1796+73.5 x( 1.3+9.23 1.3/2)/4.525=207.417kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G+

73、l .35 xGp2)/n+(M4-Fv(Ho-hr+h/2)/L=(5859+101088+l35x20)/4+(24246+99225x(1.3+92-3J3/2)/4525=l()919()3kQmiiKF+G+ldSxGpzj/iHM+FvEo-hr+h/ZD/L=(585.9+1010.88+1.35x20)/4(2424.6+99.225x(1.3+9.231.3/2)/4.525二280.013kN四. 格构柱计算格构柱参数格构林缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)460格构式钢柱长度I Io(ni)9.2缀板间净距l()i (mm)300格构柱伸入灌注桩的锚固长度3hr(

74、m)格构柱分肢参数格构柱分肢材料L125X10分肢材料截面积Ao(cm2)2437分肢对最小刚度轴的回转半径iyO(cm)2.48格构柱分肢平彳J：于对称轴惯性M -4Io(cm )361.67分肢形心轴距分肢外边缘距离Zo(cm)3.45分肢材料屈服强度f(N/mm )235分肢材料抗拉、压强度设计值2RN/mm )215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料424x300x14格构式钢柱缀件截而积Alumni2)4200缀件钢板抗弯强度设计值215缀件钢板抗剪强度设计值125KN/mrrT)i(N/mm2)焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hrtmm)10焊缝计算长度Iff mm)514焊缝强度设计值ftw

75、(N/mm2)1601、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截而对X、Y轴惯性矩： I=4Io+Ao(a/2-Zo)2=4x361.67+24.37x(46.OO/2-3.45)2=387O3.78cm4整个构件长细比：Xx=Ho/(I/(4Ao)o-5=92O/(387O3.78/(4x24.37)-5=46.171 分肢长细比：l=loi/iyo=30.00/2.48=12.097分肢毛截面积之和：A=4Ao=4x24.37x 102=9748mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：Ao max=(V+i2)-5=(46.1712+12.0972)-5=47.729Xomax=47.729X=

76、15O满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算k=12.O97Smin(O.5konw，40)=min(0.5x50, 40)=25满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算Xomax(fy/235)5=50x(235/235)d=50查表钢结构设计规范GB50017附录C： b类截面轴心受压构件的稳定系数：(p=0.856Qmax/(pA)= 1091.903 x 1 03/(0.856x9748)= 130.856N/mm2f215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力:V=Af(fy/235)0-5/85=9748x215xl0-3x(235/235)0-5/85=24.657kN格构

77、柱相邻缀板轴线距离：h=l()i+30=30.00+30=60cm作用在一侧缀板上的弯矩：Mo=Vl1分肢型钢形心轴之间距离:bi=a-2Zo=O.46-2xO.O345=O.391m作用在一侧缀板上的剪力:V0=Vli/(2-bi)=24.657x0.6/(2x0.391)=18.918kNM0/(bh2/6)=3.699x 106/(14x3002/6)= 17.612N/mm2f215N/mm2满足要求！T=3Vo/(2bh)=3x 18.918x 103/(2x 14x300)=6.756N/mm2T=125N/mm2满足耍求！角焊缝面积：At-O.7ht4f=O.8x 10x514=

78、3598mm2角焊缝截面抵抗矩：Wt-0.7hflf2/6=0.7x 10x5142/6=308229mm3垂直于角焊缝长度方向应力：af=M0/Wt=3.699x 106/308229=12N/mm2 平行于角焊缝长度方向剪应力：Tt=V0/Af=l8.918xl03/3598=5N/mm2 (Qf/1.22)2+Tf2)-5=(12/1.22)2+52严=11 N/mm22/3 bj=2/3x0.391 x 1000=261 mm满足要求！缀板厚度：14mmmaxl/40b|, 6 maxl/40x0.391xl000, 610mm满足要求！缀板间距：li=600mm6满足耍求！五、桩承载

79、力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数屮c0.75桩混凝土自S yz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度6(mm)50桩底标高(m)-25.34桩冇效长度lt(m)24.09桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 120)22地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高(m)2.86是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值 qpa(kPa)抗拔系数承载丿J特征值如(kPa)1-00.5000.61-111200.7520.9900.7312.1800.75-412700.86-16.

80、12900.8-91.13300.65-10-11.7407000.710-21.77012000.8-10-38.89025000.9考虑基坑开挖后，格构柱段外需，不存在侧阻力，此时为最不利状态1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=7td=3.14x0.8=2.513m桩端面积:Ap=7Td22/4=0.503m2Ra=vuEqSia4 i+q pa-Ap=08x2513x(1039x8+11x27+61x29+1x33+17x40+17x70+2x90)+2500x0503=2650.036kNQk=300.7kNRa=2650.036kNQkmax=808.817kN1.2Ra=1.2

81、x2650.036=3180.044kN 满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-207.417kN90)+181.634= 1299.569kNQ&207.417kNRa*= 1299.569kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=n7rd2/4= 12x3.142x222/4=4562mm2(1) 、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qniax=1091.903kN屮 cf；Ap+0.9 堺 As(0.75x 14x0.503x1()6+0.9x(360x4561.593)xl0-3=7033.146kNQ=1091.903kNS

82、屮 cfLAp+0.9&AJ=7033.146kN满足要求！(2) 、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设QQnin=280.013kN f；As=360 x4561.593 x 10_3= 164273kNQf=280.013kN0.65%满足要求！六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25160承台底部短向配筋HRB400 25160承台顶部长向配筋HRB40022160承台顶部短向配筋HRB400221601、荷载计算承台有效高度：ho=13OO-5O-25/2=1238mmM=(Qmax+Qmin)L/2=( 1091.903+(-280.013)x4.5

83、25/2=l 837.097kN-mX 方向：Mx=MabY 方向：My2、受剪切计算V=F/n+M/L=585.9/4 + 2424.6/4.525=682.241 kN受剪切承载力截面高度影响系数：phs=(800/1238),Z4=0.897塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离:aib=(ab-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4man=(ai-B-d)/2=(3.2-l .6-0.8)/2=0.4in剪跨比： 1=400/1238=0.323,取 Xb=0.323；aii/ho=4OO/l238=0.323,取0.323；承台剪切系数:ab=l.75/(Xb+l)=1.75/

84、(0.323+1)=1.3235=1.75/(九+1)=1.75/(0.323+1)=1.323卩 hsabft3x4.8xl.238=llO63.656kN phsaif；lho=O.897xl.323xl.57x 103x4.8x 1.238=11063.656kNV=682.241 kNmin(phsabfibh0, phsaif；lho)=llO63.656kN满足要求!3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=l.6+2x 1,238=4.076mab=3.2mB+2ho=4.O76m, ai=3.2inB+2ho=4.O76m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验

85、算！4、承台配筋计算(1) 、承台底面长向配筋面积aSi= My/(a 传 bh()2)=l 299.024x 106/( 2382)=0.01s=l -(1 -2aSi)-5= 1-(1-2x0.01 )-5=0.01ysi=lAi=l 1885mm2满足要求！(2) 、承台底面短向配筋面积aS2= Mx/(a2fibh02)=1299.024x 106/( 2382)=0.01=1 (1 -2aS2)-5= 1-(1-2x0.01 )5=0.01Ys2=1A2=l 1885mm2满足要求！(3) 、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3-11785mm20.5Asi，=0.5xl5

86、218=7609mm2满足耍求！(4) 、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋:AS4-11785mm20.5AS2-0.5x 15218=7609mm2满足耍求!(5) 、承台竖向连接筋配筋而积 承台竖向连接筋为双向10500。七、下承台计算基础布置下承台长l(m)4.8下承台宽b(m)4.8下承台高度h(m)0.4下承台参数下承台混凝土等级C30下承台混凝1 ： 口 JE Yc(kN/m)25下承台上部覆上犀度h(m)0卜-承台上部覆土的垂度Y(kN/m3)18下承台混凝土保护层厚度8(mm)50承台配筋承台底部长向配筋HRB400416200承台底部短向配筋HRB4000.5As2-0

87、.5x5027=2514mm2满足要求！八、示意图HRB400 229180HRB40C 22*160lgn1WTYBr钻孔灌注桩详图格构柱与承台连接详图讥峦璽麒埠遜豳的顶端齐平 四周角钢托规格同分眦捷缽确L至丽LLn口n口底極止2殆nnn口格构柱详图f200inm斜支如12BX1A口rrl=t11Tfn水平支變口H n n H H n TTletxrp格构柱逆作法加固图缀板424x300x14格构柱截而图阿卿甌总长1000&L125X1Omu格构柱止水片详图拼接角钢L125X10拼接角钢L125X10埠接辺厚钢构柱分肢L125X10柱肢安装接头详图HRB40O 1662004IKflHRMI

88、HRB40G 16200 /严4800HPHflQf TjS I卜乐台配筋图第三节3#塔吊计算书计算依据:1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑桩基技术规范JGJ94-20084、建筑地基基础设计规范GB50007-2011、塔机属性塔机型号GY5810塔机独立状态的最大起吊高度Ho(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fki(kN)434起重荷载标准值Fqk(kN)79竖向荷载标准值Fk(kN)513

89、水平荷载标准值Fvk(kN)24.5倾覆力矩标准值Mk(kN m)1252菲工作状态竖向荷载标准值FC(kN)434水平荷载标准值Fvk(kN)73.5倾覆力矩标准值MkXkN m)17962、塔机传递至基础荷载设计值塔机自重设计值Fj(kN)1.35Fki = 1.35x434=585.9起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk= 1.35x79= 106.65竖向荷载设计值F(kN)585.9+106.65=692.55水平荷载设计值Fv.(kN)1.35F，k= 1.35x24.5 = 33.075倾覆力矩设计值M(kN-m)1.35Mk= 1.35x1252=1690.2菲工作状态竖向

90、荷载设计值F(kN)1.35Fk= 1.35x434 = 585.9水平荷载设计值FJ(kN)1.35Fvk = 135x73.5 = 99.225倾覆力矩设计值M*(kN m)1.3 5Mk = 135 x 1796=2424.6三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.3承台长l(m)4.8承台宽b(m)4.8承台长向桩心距a)(m)3.2承台宽向桩心距ab(m)3.2桩直径d(m)0.8桩间侧阻力折减系数屮0.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土 H重Yc(kN/m)25承台上部覆土厚度h*(m)0承台上部覆土的重度/(kN/m )19承台混凝.11保护层厚度3(min

91、)50配置暗梁否承台底标高(m)3.5基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hyc+hY)=4.8x4.8x(l .3x25+0x 9)=748.8kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35x748.8=1010.88kN桩对角线距离：L=(ab2+a12)0-5=(3.22+3.22)-5=4.525m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下:Qk=(Fk+Gk)/n=(434+748.8)/4=295.7kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L=(434+748.8)/4+(1796+73.5xl.3)/4.5

92、25=713.677kNQkmin=(Fk+Gk)/n(Mk+Fvkh)/L=(434+748.8)/4-(1796+73.5xl.3)/4.525=-122.277kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(5859+101088)/4+(2424.6+99225xl.3)/4525=963465kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(585.9+1010.88)/4-(2424.6+99.225xl.3)/4.525=-165.075kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数屮c0.85桩混凝土

93、自重y7(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度6(mm)35桩底标高(m)-25.4桩有效长度h(m)28桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 12622地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高(m)2.6是否考虑承台效应是承台效应系数nc0.1土名称土层厚度lj(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fkk(kPa)1-00.5000.601-10.71200.7510038.3800.756043.72700.81806-1&12900.82107-112900.822090.53300

94、.6525010-11.7407000.720010-21.57012000.835010-379025000.99001、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长:u=7td=3.14x0.8=2.513m桩端面积：Ap=7id22/4=0.503m2承载力计算深度:min(b/2,5)=min(4.8/2,5)=2.4mU=(0.5x0+0.7xl00+0.3x60)/2.4=88/2.4=36.667kPa承台底净面积:Ac=(bl-nAp)/n=(4.8x4.8-4x0.503)/4=5.257m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=|/uqsi+qpaAp 切 cfakAc=08x2.513x(0

95、5x0+0.7xl2+8.3x8+37x27+&”29+”29+0.5x33+1.7x40+1.5x70+2x90)+2500x0.503+0x36.667x5.257=2900.695kNQk=295.7kNRa=2900.695kNQkn1ax=713.677kN1.2Ra=1.2x2900.695=3480.835kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-122.277kN0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=122.277kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算, 桩 身 的 重 力 标 准 值：Gp=(3.5-(2.6-hz)ApYz+(2

96、.6-hz-(-25.4)Ap(yz-10)=(3.5-(2.6-1.33)x0.503x25+(2.6-1.33-(-25.4)x0.503x(25-10)=229.1 lkNRaVuSXiqsial i+Gp=0.8x2,513x(0.6x0.5x0+0.75x0.7xl24-0.75 x 8.3 x 8+0.8 x3.7x27+0.8x8.1x29+0.8x1x29+0.65x0.5x33+0.7x1.7x40+0.8x1.5x70+0.9x1x90)+229.11= 1392.384kNQk122.277kNSRa1392.384kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A

97、s=n7rd2/4= 12x3.142x222/4=4562mm2(1) 、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=963.465kN屮 cf；Ap+0.9fyAs=(0.85x 14x0.503x1()6+0.9x(360x4561.593)x 103=7751.943kNQ=963465kNQ|/c 扎 Ap+0.9 再 As=7751.943kN满足要求！(2) 、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：QJQmin=165.075kN fyAs=360x4561.593x 1 o=l 64273kNQ,= 165.075kN0.65

98、%满足要求！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400(1)25160承台底部短向配筋HRB400 25160承台顶部长向配筋HRB400 22160承台顶部短向配筋HRB4000221601、荷载计算承台冇效高度：h0=l300-50-25/2=1238mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(963.465+(-165.075)x4.525/2=1806.55kN-mX 方向：Mx=MabY 方向：My2、受剪切计算V=F/n+M/L=585.9/4 + 2424.6/4.525=682.241 kN受剪切承载力截面高度影响系数：卩hs=(800/1238)1/4=0.897塔吊边缘至

99、角桩内边缘的水平距离：aib=(ab-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4man=(ai-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4m剪跨比：Xb-aib/ho=4OO/l238=0.323,取 砧0.323；=an/h0=400/1238=0.323,取九=0.323；承台剪切系数:ab=1.75/(Xb+l)=l.75/(0.323+1)=1.323ai= 1.75/(V 1)=1.75/(0.323+1)=1.323phsabf；bho=O.897x 1.323x 1.57x 103x4.8x 1.238=11063.656kN phsaif；lho=O.897

100、xl.323xl.57x 103x4.8x 1.238=11063.656kNV=682.241 kNmin(phsabftbh0,卩hsgf；lho)=l 1063.656kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0= 1.6+2x1.238=4.076mab=3.2mB+2h()=4.076m, ai=3.2mA!=l 1885mm2满足要求！(2) 、承台底面短向配筋面积aS2= Mx/(a2fbh02)= 1277.424x 106/( 1.03x16.7x4800x 1230)=0.012=1-(1 -2aS2)0,5= 1-(1-2x0.01)05=0.0 178

101、2=1-/2=1-0.01/2=0.995As2=Mx/(Ys2h()f；i)=1277.424xl06/(0.995xl238x360)=2881mm2最小配筋率:p=max(0.2,45f；/fyi)=max(0.2,45x 1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(2881, plh()=max(2881,0.002x4800x1238)=11885mm2 承台底短向实际配筋：As?-15218mm2A2= 11885mm2满足要求！(3) 、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：Ass -11785mm20.5Asi，=0.5x 1521

102、8=7609mm2满足要求！(4) 、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4-11785mm20.5AS2-0.5x 15218=7609mm2满足要求！(5) 、承台竖向连接筋配筋而积承台竖向连接筋为双向10500。六、配筋示意图第十章相关附件及图表1、塔吊平面布置图（总平面布置）2、塔吊基础定位图3、塔吊基础立面图4、上下承台配筋图5、水平剪刀撑详图6、格构柱与承台连接详图7、格构柱详图8、止水片详图9、桩身详图10、地质勘察平面图11、地质勘察剖面图12、地基力学参数表13、围护设计方案专家论证意见及论证后的设计修改回复(2)、板底面短向配筋面积板底需要配筋：As2=plh0=0

103、.0015x4800x342=2463mm2承台底短向实际配筋：As2-5027mm2As2=2463mm2满足要求！(3)、板顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：As3，=5027mm20.5ASi-0.5x5027=2514mm2满足要求！(1)、板底面长向配筋面积板底需要配筋：Asl=pbh0=0.0015x4800x342=2463mm1 2 3承台底长向实际配筋：As 1 *=5027mm2Asi =2463mm2 满足要求！(2)、板底面短向配筋面积板底需要配筋：As2=plho=O.OO 15x4800x342=2463mm2 承台底短向实际配筋：AS2-5027mm2As2=2463mm2 满足要求！(3)、板顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋:AS3,=5027mm20.5ASi，=0.5x5027=2514mm2