复旦大学附属中山医院上部工程高大模板工程安全专项施工方案（171页）.doc

1、复旦大学附属中山医院厦门医院上部工程高大模板工程安全专项施工方案编制人： 审核人： 审批人： 中建三局（厦门）建设有限公司2016年1月9日目录第1章 编制依据4第2章 工程概况52.1. 建筑设计概况52.2. 混凝土结构设计概况62.3. 高大模板工程概况7第3章 施工准备183.1. 技术准备183.2. 材料准备183.3. 劳动力准备183.4. 机械机具准备19第4章 施工计划204.1. 施工进度计划204.2. 材料验收计划21第5章 模板支撑体系设计思路及选型235.1. 模板支撑体系搭设方案235.2. 模板系统设计235.2.1. 700800mm（A类）265.2.2.

2、 800x1000mm梁（B类）275.2.3. 1000x1200mm（C类）285.2.4. 900x1000mm（D类）295.2.5. 900x2000mm（E类）305.2.6. 180mm厚板（高度11.43m）315.2.7. 180mm厚板（高度5.53m）325.2.8. 180mm厚板（高度10.53m）335.2.9. 模板支撑架体与框架柱连接示意图345.2.10. 后浇带模板35第6章 主要施工方法376.1. 支撑架搭设376.2. 模板安装396.3. 模板拆除406.4. 模板的清理维修、存放416.5. 模板的检查、验收41第7章 混凝土浇筑施工方案427.1

3、. 混凝土浇筑顺序427.2. 施工方法437.3. 混凝土养护45第8章 预应力梁混凝土施工方案458.1. 预应力工程基本概况458.2. 预应力梁施工工艺流程488.3. 预应力梁模板拆除48第9章 质量控制及技术保证措施499.1. 技术保证措施499.2. 质量控制措施50第10章 安全施工措施5210.1. 搭设的安全要求5210.2. 拆除的安全措施5310.3. 砼浇筑的安全措施54第11章 高大模板监测55第12章 危险源的监控56第13章 应急预案5913.1. 建立应急预案组织机构5913.2. 建立对内、对外的通讯网络5913.3. 应急预案启动条件6013.4. 重大

4、危险源的应急救援方案60第14章 高大模板支撑体系验算63第15章 附图158第1章 编制依据1、工程建筑标准强制性条文（建设部建标2009）2、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）3、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）4、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）5、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；6、混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）；7、建设工程施工现场消防安全技术规范（GB50720-2011）；8、建筑施工安全技术统一规范（GB50870-2013）；9、钢管脚手架扣件（GB15831-2006）；10、施

5、工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；11、混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T10-2011）； 12、无粘结预应力混凝土结构技术规程（JG/T92-2003）；13、建筑工程预应力施工规程CECS 180:2005；14、建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（DBJ13-91-2007）；15、扣件式钢管支撑高大模板工程安全技术规程（DBJ/T13-181-2013）；16、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）17、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)18、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)19、建筑施工安全检查标准（J

6、GJ59-2011）20、混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T10-2011）21、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）22、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）23、高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定（闽建200732号文）24、厦门市建设工程质量安全监督站关于强化建设工程施工安全和实体质量监督的若干措施（厦建质监200714号文）25、建筑工程预防坍塌事故若干规定建质200382号；26、建筑施工企业负责人及项目负责人施工现场带班暂行办法建质2011111号；27、房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集闽建建201213号；28、

7、关于加强模板工程安全生产管理的通知（厦建质监200938号文）29、关于加强建筑施工安全生产工作有关事项的通知 闽建建201523号30、关于开展建筑施工模板工程质量安全专项整治工作的通知厦建工2014 113号31、复旦大学附属中山医院厦门医院上部工程施工图纸32、复旦大学附属中山医院厦门医院上部工程施工组织设计33、复旦大学附属中山医院厦门医院上部工程高大模板安全专项方案专家论证意见第2章 工程概况序号项目内容1工程名称复旦大学附属中山医院厦门医院上部工程2建设单位厦门市土地开发总公司3代建单位厦门国贸控股建设开发有限公司4设计单位上海建筑设计研究院有限公司5监理单位厦门协诚工程建设监理有

8、限公司6项目功能本项目为集医疗、教学、科研、预防保健于一体的海峡西岸顶尖综合性三甲医院。7项目整体效果图2.1. 建筑设计概况项目内容建筑规模总用地面积62207.599总建筑面积170266.98其中地上总建筑面积113644.08地下总建筑面积56622.9 栋名项目核心医疗区-A栋核心医疗区-B栋科研教学专家楼特护区(A、B栋)辅助用房门卫及其他建筑总高度73.3m24.8m35.4m20.3m14.8m9建筑高度67.6m23.6m30.6m17.6m6.6m4.5m总层数地上16和9层/地下2层地上5和4层/地下2层地上7层/地下1层地上3和2层/地下1层地上1层/地下1层1层层高5

9、m/7m/5.5m/4.5m/4m5.5m/4.5m/4m5m/4.5m/4.2m5m/4m6m4.5m建筑面积151349.4513686.884250.23900.4280地上建筑面积99693.210474.312728.13668.4480地下建筑面积51656.253212.571522.10231.980建筑分类一类高层建筑多层建筑一类高层建筑多层建筑多层建筑单层建筑耐火等级一级二级墙体工程外墙采用200厚蒸压加气混凝土砌块，强度级别A5.0，密度级别B07,专用粘结剂砌筑。核心医疗区、科研教学专家楼内隔墙除厕所、污洗、备餐、防火分区墙、医疗建筑内有防火分隔要求区域墙、电梯井、楼梯

10、间、库房、储藏、设备机房，采用蒸压加气混凝土砌块，强度级别A3.5，密度级别B05；配套专用粘结剂砌筑。其他房间采用轻钢龙骨轻质纸面石膏板隔墙。特护区（A栋、B栋）、辅助用房内隔墙均采用蒸压加气混凝土砌块，强度级别A3.5，密度级别B05。地下防水等级一级/屋面防水等级级2.2. 混凝土结构设计概况 栋名项目核心医疗区-A栋核心医疗区-B栋科研教学专家楼特护区(A、B栋)辅助用房基础类型桩筏基础结构类型框架-剪力墙结构框架结构框架-剪力墙结构框架-剪力墙结构框架结构结构安全等级二级结构设计使用年限50年抗震设防参数7度0.20g第二组7度0.20g第二组7度0.15g第二组7度0.20g第二组

11、7度0.15g第二组抗震等级地上一级地上二级框架三级剪力墙二级框架三级剪力墙二级三级混凝土强度等级上部结构楼板、梁混凝土强度等级为C35，柱、剪力墙混凝土强度等级为C35C60；构造柱、拉结圈梁等混凝土强度等级为C25，空心砌块的灌芯细石混凝土强度等级为C25；预应力混凝土强度等级为C40。钢筋等级HPB300、HRB400预应力钢绞线直径15.20mm，面积140mm，每延米重1.101kg，极限抗拉强度1860MPa。混凝土构件主要尺寸（mm）柱：8001000、800900、800800、700700、600600、500900、500800、500500、400600、400500、3

12、001100、3001000；剪力墙：200、250、300、350、 400、500、600；梁：10001200、9002000、9001000、8001500、8001000、800900、7001100、700900、700800、6001000、600800、550800、500800、500750、500700、4001000、400800、400700、300700、300650、300600、250500、200600、200500、200400；预应力梁：8001000、800900、7001000、700900、700800、6001000；板：100、110、120、13

13、0、150、180；2.3. 高大模板工程概况本工程高大模板可分为超高模板体系、超重模板体系和超高超重梁模板体系，其中超重模板为线荷载超过20KN/m的梁，超高模板包括梁、板的模板支架搭设高度超高8m。超重模板体系主要分布于核心医疗区A栋二层、三层、四层、六层、八层、九层的高大截面混凝土梁；超高模板体系主要分布在核心医疗区A栋住院大厅、干保住院大厅、特需住院大厅及入口上空，B栋中庭上空的露台及诊室，教学科研专家楼门厅上空、特护区A栋架空等部位；超高超重模板体系主要分布于核心医疗区A栋住院大厅、干保住院大厅、特需住院大厅及入口上空的三层梁。平面位置示意图如下：核心医疗区A栋三层超高模板和超高超重

14、梁模板搭设区域示意图核心医疗区B栋三层超高模板和超高超重梁模板、预应力梁模板搭设区域示意图科研教学专家楼三层超高模板搭设区域示意图具体概况如下：1超高模板概况（高度超过8m）（1）核心医疗区A栋三层结构平面2223/2H1/2L轴区域板块，搭设高度为11.43m（标高-1.50m9.93m），搭设面积约148m2，主要梁截面尺寸为300600mm、500750mm，梁最大跨度为6.8m，板厚为110mm。架体地基为首层250厚C35砼楼板。此部分梁板支撑体系按超高模板体系进行支撑体系搭设。核心医疗区A栋三层结构2223/2H1/2L轴超高模板搭设区域示意图（2）核心医疗区A栋三层结构平面212

15、215/1/2J2E轴区域板块，搭设高度为10.53m/11.2m（标高-0.60m/-1.50m9.93m/9.7m），搭设面积约537.75m2，主要梁截面尺寸为300600mm、500750mm，梁最大跨度为8.1m，板厚为150mm/130mm。架体地基为首层250厚C35砼楼板。此部分梁板支撑体系按超高模板体系进行支撑体系搭设。核心医疗区A栋三层结构212215/1/2J2E轴超高模板搭设区域示意图（3）科研教学专家楼三层结构平面910/AC轴区域板块，搭设高度为9.03m（标高-0.10m8.93m），搭设面积约89m2，主要梁截面尺寸为300700mm，梁最大跨度为9.0m，板厚

16、为120mm。架体地基为首层250厚C35砼楼板。此部分梁板支撑体系按超高模板体系进行支撑体系搭设。科研教学专家楼三层结构910/AC轴超高模板搭设区域示意图（4）特护区A栋三层结构平面2.25/1F1G轴区域板块，搭设高度为8.23m（标高-0.30m7.93m），搭设面积约88m2，主要梁截面尺寸为300700mm，梁最大跨度为7.5m，板厚为120mm。架体地基为首层250厚C35砼楼板。此部分梁板支撑体系按超高模板体系进行支撑体系搭设。特护区A栋三层结构2.25/1F1G轴超高模板搭设区域示意图2.超重梁（梁截面面积大于0.589m2）统计如下： 序号梁编号楼（栋）层梁位置梁尺寸搭设高

17、度（m）梁跨度（m）两侧板厚（mm）1KL14(5A)核心医疗区A栋二层X向210-1/211轴交2A轴800*15005.5313.31302KL1(5A)核心医疗区A栋二层X向26-27轴交2A轴800*15005.538.11303KL32(4)核心医疗区A栋二层X向1/211-211轴交2B轴700*9005.539.31204KL28(3)核心医疗区A栋三层X向213-215轴交2K轴900*200010.538.11805KL1(13B)核心医疗区A栋三层X向26-27轴交2A轴800*150010.038.11306KL2(12A)核心医疗区A栋三层X向27-210轴交2B轴90

18、0*100010.038.11807KL1(13B)核心医疗区A栋三层X向1/211-210轴交2A轴800*150010.0313.51308XL3核心医疗区A栋三层Y向1/2H-2/2H轴交221-1/222 轴800*90011.437.81809KL9(2)核心医疗区A栋三层Y向28轴交2A-2B轴700*11004.58.118010KL1(13B)核心医疗区A栋四层X向210-1/211轴交2A 轴800*15004.51411011KL17(1)核心医疗区A栋六层X向210-1/211轴交2H-2J 轴1000*12004.07.515012KL23(5)核心医疗区A栋六层X向2

19、J轴交1/2H轴600*10004.06.315013KL11(1A)核心医疗区A栋八层X向1/23-24轴交2J-2K 轴500*750(预应力)4.014.611014KL11(1A)核心医疗区A栋八层X向1/23-24轴交2J-2K 轴600*800(预应力)4.014.611015KL11(1A)核心医疗区A栋八层X向1/23-24轴交2J轴700*900(预应力)4.014.611016KL10(1A)核心医疗区A栋八层X向1/23-24轴交2H轴700*900(预应力)4.01511017KL11(1A)核心医疗区A栋九层X向1/23-24轴交2K轴700*900(预应力)4.01

20、411018KL11(1A)核心医疗区A栋九层X向1/23-24轴交2J轴700*900(预应力)4.01411019KL10(1A)核心医疗区A栋九层X向1/23-24轴交2H轴700*900(预应力)4.014.511020KL-3(1A)核心医疗区B栋三层X向1/1A轴交119轴700*1000(预应力)11.437.112021KL-5(1A)核心医疗区B栋三层X向1C轴交119轴700*900(预应力)11.434.4312022KL-3(1A)核心医疗区B栋三层X向1/1A、1C轴交118119轴700*800(预应力)11.434.4312023KZL-2核心医疗区B栋三层X向1

21、F轴交113114轴800*10009.810.3515024KZL-1核心医疗区B栋三层X向1G轴交113114轴800*10009.810.3515025KL-9(1A)核心医疗区B栋四层X向1C轴交119轴800*900（预应力）4.54.4315026KL-9(1A)核心医疗区B栋四层X向1/1A、1C轴交118119轴700*800（预应力）4.54.4315027KL-4(1)核心医疗区B栋四层X向1/1A交119轴800*1000（预应力）4.56.9115028KL-6核心医疗区B栋五层X向1D交113114轴700*11004.57.3415029KL-2核心医疗区B栋五层X

22、向1A轴交113114轴700*11004.57.315030L-40核心医疗区B栋五层Y向113轴交1A1D轴700*1000（预应力）4.517.3515031L-40核心医疗区B栋五层Y向113114轴交1A1D轴600*1000（预应力）4.517.5315032L-40核心医疗区B栋五层Y向1A1D轴交114轴700*1000（预应力）4.516.61503.超高超重模板概况超高超重模板指搭设高度超过8m，且梁截面面积大于0.589m2的模板。经统计如下：（1）核心医疗区A栋三层结构平面27210/2A1/2B轴区域板块，搭设高度为10.03m（标高-0.10m9.93m），搭设面积

23、约259m2，主要梁截面尺寸为300600mm、7001100mm、8001500mm、9001000mm，梁最大跨度为8.1m，板厚为180mm。架体地基为首层180厚C35砼楼板。此部分梁板支撑体系按超高超重模板体系进行支撑体系搭设。核心医疗区A栋三层结构27210/2A1/2B轴超高超重模板搭设区域示意图（2）核心医疗区A栋三层结构平面213215/1/2L2K轴区域板块，搭设高度为10.53m（标高-0.60m9.93m），搭设面积约167m2，主要梁截面尺寸为300600mm、9002000mm，梁最大跨度为8.1m，板厚为180mm。架体地基为首层250厚C35砼楼板。此部分梁板支

24、撑体系按超高超重模板体系进行支撑体系搭设。核心医疗区A栋三层结构213215/1/2L2K轴超高超重模板搭设区域示意图（2）核心医疗区A栋三层结构平面2201/222/2/2H1/2L轴区域板块，搭设高度为11.43m（标高-1.50m9.93m），搭设面积约236m2，主要梁截面尺寸为300600mm、600800mm、800900mm，梁最大跨度为8.1m，板厚为180mm。架体地基为首层250厚C35砼楼板。此部分梁板支撑体系按超高超重模板体系进行支撑体系搭设。核心医疗区A栋三层结构2201/222/2/2H1/2L轴超高超重模板搭设区域示意图（3）核心医疗区B栋三层结构平面118119

25、/1A1D轴区域板块，搭设高度为11.43m（标高-1.50m9.93m），搭设面积约192m2，主要梁截面尺寸为300600mm、400750mm、700800mm、700900mm、7001000mm，梁最大跨度为8.1m，板厚为120mm。架体地基为首层250厚C35砼楼板。此部分梁板支撑体系按超高超重模板体系进行支撑体系搭设。核心医疗区B栋三层结构118119/1A1D轴超高超重模板搭设区域示意图（4）核心医疗区B栋三层结构平面113115/2/1D1H轴区域板块，搭设高度为9.80m（标高-0.10m9.70m），搭设面积约271m2，主要梁截面尺寸为250500mm、250600m

26、m、8001000mm，梁最大跨度为8.1m，板厚为150mm。架体地基为首层180厚C35砼楼板。此部分梁板支撑体系按超高超重模板体系进行支撑体系搭设。核心医疗区B栋三层结构113115/1/1D1H轴超高超重模板搭设区域示意图4.后浇带模板本工程除核心医疗区A栋高支模区域有后浇带外（如下图部位），核心医疗区B栋113114/1/1F1G高支模区域后浇带采用膨胀式加强后浇带，后浇带浇筑同梁板浇筑。核心医疗区A栋三层超高模板和超高超重梁模板搭设区域示意图第3章 施工准备3.1. 技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文

27、件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。3.2. 材料准备做好模板、方楞、钢管、扣件、顶托、对拉螺杆等周转材料的备料工作，分批分期进场。序号材料名称单位用量进场时间1模板（=18mm）万23.3按进度计划进场2钢管（48.33.6mm）t6405按进度计划进场3木枋（50100 mm）m25469按进度计划进场4顶托（36）万个26.2按进度计划进场5方钢管（50503.5 mm）t1756按进度计划进场6安全平网（4m6m）m240000按进度计划进场7扣件万个42按进度计划进场8对拉螺杆（14）t38按进度计划进场3.3. 劳动力准备根据工期计划和劳动力需用量计划，组织工人进场，

28、并安排好工人生活。水电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划，各项安全、技术、质量保证措施，质量标准和验收规范要求，设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。序号职务/工种人数备注1安全员4持证上岗2施工员10持证上岗3质检员5持证上岗4测量员2持证上岗5架子工70持证上岗6模板工120/7普工20/8电工3持证上岗3.4. 机械机具准备（1）施工机械准备序号机械设备

29、名称型号规格数量国别产地额定功率（Kw）生产能力备注1塔式起重机TC60151台浙江53.5良好租赁2MC1202台江苏41.8良好租赁3MC2002台江苏67.5良好租赁4MC3204台江苏71.4良好租赁5砼拖泵HBT-60C4台(一台备用)湖南柴油良好搅拌站提供6砼泵车SY5320THB 470C-8S3台(一台备用)湖南柴油良好搅拌站提供7泵管管径125mm6套湖南/良好搅拌站提供8砼运输车10方30辆湖南/良好搅拌站提供9插入式振动棒ZN508湖南1.1良好自有10平板振动器PZ-504湖南0.5良好自有11收光机/4湖南/良好自有（2）施工机具准备序号机具名称单位数量进场计划1单面

30、压刨台6一次性进场2台式平刨台6一次性进场3台式电锯台7一次性进场4手提式电钻把10一次性进场5手提电锯把15一次性进场6扭力板手把5一次性进场7电焊机台3一次性进场8经纬仪台2一次性进场9水准仪台3一次性进场10缴光铅垂仪台1一次性进场11钢卷尺50m把4一次性进场12钢卷尺5m把10一次性进场13线锤1.5Kg个6一次性进场14线锤2.5Kg个4一次性进场第4章 施工计划4.1. 施工进度计划高大模板及支撑体系的施工进度编制依据施工组织设计中的总进度计划进行安排。1、主体结构施工进度计划：2、单层结构施工进度计划：4.2. 材料验收计划1、模板支撑系统主要材料如下（1）模板均采用 915m

31、m1830mm18mm（厚）胶合板；（2）楞木：梁、板底主楞选用 50503.5mm 双拼方钢管或100100mm 木方，梁侧主楞选用双拼48.33.6mm 钢管；次楞均选用 50100mm 木方；（3）支撑系统：选用48.33.6mm 钢管及配件，计算时按483.0mm 验算，每根钢管最大质量不大于 25.8Kg；（4）纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用48.33.6mm 钢管及其配件；（5）顶托： 采用标准可调顶托， “U” 型托盘钢板厚度 5mm， 宽度 120mm， 长度 100mm，高度 60mm，顶托螺杆长度为 600mm，螺杆外径36mm；螺盘为玛钢、并带碗扣，可调托撑的螺杆与支托

32、焊接应牢固，焊缝高度不小于 6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不少于 5 扣，螺母厚度不小于 30mm；可调托撑抗压承载力不小于 40KN；（6）垫板：选用长度不少于 2 跨、宽度150mm、厚度 50mm 的通长木垫板；（7）对拉螺栓：采用14 的普通对拉螺栓。2、 材料验收要求 ：钢管、扣件、顶托等材料进场前后安排专人检查、验收，并作相应的记录，验收合格方可使用。其中进场的材料应符合以下要求：（1）钢管 ：钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管 （GB/T13793）规定的 3 号普通钢管，其材质应符合碳素结构钢 （GB/T700）中 Q235-A 级钢的规定。钢管尺寸采用外径 48.3mm、壁

33、厚不得小于 3.6mm 的钢管。新钢管应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法 （GB/T228）的有关规定。钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管的外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范要求。旧钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。（2）扣件 ：扣件的规格应与钢管的外径相匹配，应采用可锻铸铁制作，单个直角扣件的重量不得小于2.5kg，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件 （GB15831）的规定。在螺栓拧紧扭力矩达 65N.m时，不得发生破坏。新扣件应有厂家

34、生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件 （GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件表面应涂刷防锈漆。（3）顶托 ：顶托应采用标准可调顶托，U 型（钢板厚度5mm，宽度120mm，长度100mm，高度60mm）支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆（L600mm）伸出钢管顶部不得大于200mm， 螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于5.1mm （D36mm） ，螺盘应为玛钢、并带碗扣。（4）方木 ：梁、板底主楞选用 50503.5mm 双拼方钢管或1001

35、00mm 木方，梁侧主楞选用双拼48.33.6mm 钢管；次楞均选用 50100mm 木方，不使用非标、异型的尺寸（如圆木、带树皮等）。第5章 模板支撑体系设计思路及选型实用性：主要应保证混凝土结构的质量，模板接缝严密，不漏浆；构件的形状尺寸和相互位置的正确；模板的构造简单，支拆方便。安全性：保证在施工过程中不变形、不破坏、不倒塌。经济性：针对工程的具体情况，在确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性投入；增加模板周转，减少支拆用工；实现文明施工。结合本工程结构形式、实际施工特点，本方案采用18厚木模板、扣件式钢管（48.33.6mm）脚手架，核心医疗区A1栋采用100100mm木楞、其余楼栋均

36、采用双拼方钢管（50503.5 mm）加U型顶托支撑梁板底的方式进行梁板支撑体系的搭设。水平方向使用48.33.6mm 的钢管连系加强，水平杆在柱位置支撑固定，并设置交叉剪刀撑。横杆与立杆采用一个直角扣件扣紧。5.1. 模板支撑体系搭设方案1、梁结构：由于本工程梁截面较多，部分截面尺寸较大，支撑立杆间距按梁截面进行分类设置搭设，具体详表。2、板：采用满堂式托梁支撑架，立杆间距根据跨度调整，但不能大于设计间距。3、水平杆：为保证支架的整体安全稳定，水平杆步距为1.5m，纵横向设置。要求支架水平杆拉杆每隔两道均与混凝土墙柱拉结，加强高大模板的整体抗倾覆能力。4、剪刀撑布置：高支模区域，在架体外侧周

37、边及内部纵、横向每4跨（且不大于5m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4跨。在竖向剪刀撑顶部、中间位置及扫地杆处分别设置一道连续水平剪刀撑。剪刀撑宽度应为35m。5、支架顶部支撑采用可调U型顶托，顶托直径36mm。顶托螺杆不宜超过20cm，离地面20cm处设置纵横扫地杆一道。垫板为长度不少于2跨，宽度不小于15cm，厚度不小于5cm的木垫板。6、具体搭设见下节中的梁板支撑体系搭设示意图。5.2. 模板系统设计根据设计图纸所示，主要包括超高支模、超重支模及超高超重支模，具体分布如下：1、超高区域模板体系设计本工程超高区域较多（搭设高度超过8m）,具体搭设高度为8.2311.43m，

38、该区域范围内的梁截面尺寸主要为：250 x 500 、250 x 600、300x600、300 x 700、400x750、500x750、600x800、700 x 800等，楼板厚度为180mm作为计算及搭设对象，其他梁板参照施工。为保证工程安全及按照厦门地方性规定，计算书中钢管计算按48x3.0mm的截面特性进行验算，按照最不利因素考虑原则，主楞计算按100503.0mm方钢管的特性进行验算。具体搭设参数如下表：（计算书见附件）。序号梁、板截面尺寸700800梁（A类）180厚板1参照梁截面尺寸范围（同时满足）250 x 500 、250 x 600、300x600、400x750、5

39、00x750、600x800110、120、130、1502搭设高度（最大值）11.43m11.43m3梁侧次楞间距300/4梁侧主楞2道/5侧板对拉螺杆2排（沿纵向600mm一道）/6梁底次楞间距3003007梁底主楞间距400/8梁底立杆数2/9立杆横向间距（m）0.4m0.9m10立杆纵向间距（m）0.9m0.9m11步距（m）1.5m1.5m12垂直剪刀撑距离外侧周圈设置竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔5m设竖向连续式剪刀撑，宽度宜为3-5m，夹角宜为4560。13水平剪刀撑距离在垂直剪刀撑的顶部、中间及扫地杆处设置水平剪刀撑（共三道），水平剪刀撑间距不大于6m，夹角宜为4560。1

40、4基础砼C35混凝土15垫板木垫板长度不少于2跨，宽度不小于15cm，厚度不小于5cm。2、超重区域模板体系设计本工程部分位置梁截面尺寸较大，主要为：600 x1000、700 x900、700 x1000、700 x1100、800 x900、800 x1000、800 x1500、1000 x1200等，搭设高度为4.05.53m不等，楼板厚度为180mm、150mm、130mm、120mm、110mm厚。序号梁、板截面尺寸800 x1000梁（B类）1000 x1200（C类）180厚板1参照梁截面尺寸范围（同时满足）600 x1000、700 x900、700 x1000、700 x1

41、100、800 x900800 x1500150、130、120、1102搭设高度（最大值）5.53m5.53m5.53m3梁侧次楞间距300300/4梁侧主楞2道3道/5侧板对拉螺杆2排（沿纵向600mm一道）3排（沿纵向600mm一道）/6梁底次楞间距3003003007梁底主楞间距400600/8梁底立杆数22/9立杆横向间距（m）0.4m0.6m0.9m10立杆纵向间距（m）0.45m0.45m0.9m11步距（m）1.5m1.5m1.5m12垂直剪刀撑距离外侧周圈设置竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔5m设竖向连续式剪刀撑，宽度宜为3-5m，夹角宜为4560。沿梁底纵向立杆满布剪刀撑

42、，梁底横向立杆每隔5跨设置1道剪刀撑。13水平剪刀撑距离在垂直剪刀撑的顶部、中间及扫地杆处设置水平剪刀撑（共三道），水平剪刀撑间距不大于6m，夹角宜为4560。14基础砼C35混凝土15垫板木垫板长度不少于2跨，宽度不小于15cm，厚度不小于5cm。3、超高超重区域模板体系设计序号梁、板截面尺寸900 x1000梁（D类）900 x2000（E类）180厚板1参照梁截面尺寸范围（同时满足）700 x900、700 x1000、800 x900、800 x1000、800 x1500/150、1202搭设高度（最大值）10.03m10.53m10.53m3梁侧次楞间距300300/4梁侧主楞2道

43、4道/5侧板对拉螺杆2排（沿纵向600mm一道）4排（沿纵向600mm一道）/6梁底次楞间距2502503007梁底主楞间距400300/8梁底立杆数34/9立杆横向间距（m）0.4m0.3m0.9m10立杆纵向间距（m）0.45m0.45m0.9m11步距（m）1.5m1.5m1.5m12垂直剪刀撑距离外侧周圈设置竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔5m设竖向连续式剪刀撑，宽度宜为3-5m，夹角宜为4560。沿梁底纵向立杆满布剪刀撑，梁底横向立杆每隔5跨设置1道剪刀撑。13水平剪刀撑距离在垂直剪刀撑的顶部、中间及扫地杆处设置水平剪刀撑（共三道），水平剪刀撑间距不大于6m，夹角宜为4560。14

44、基础砼C35混凝土15垫板木垫板长度不少于2跨，宽度不小于15cm，厚度不小于5cm。5.2.1. 700800mm（A类）梁模板使用18mm厚胶合板，梁支撑立杆2道，立杆纵向间距(跨度方向)0.9m，立杆横向间距（截面方向）为0.4m，立杆的步距h=1.50m。搭设高度为11.43m，梁跨L=8.1m。梁底次楞采用50100mm木方，间距300mm，主楞采用双拼50503.5mm 方钢管，用U型顶托顶牢，间距400mm。梁侧次楞用50100mm木方，间距300mm，主楞用双拼48.33.6mm 钢管，间距300mm，侧板用2排14对拉螺杆沿梁纵向水平间距600mm拉紧。支模时按规定将梁板起拱

45、，按跨度的13起拱，梁跨度8.1m的起拱高度为8.1mm24.3mm。梁板模支模如下图所示。700x800mm梁支模示意图5.2.2. 800x1000mm梁（B类）梁模板使用18mm厚胶合板，梁支撑立杆2道，立杆纵向间距(跨度方向)0.45m，立杆横向间距（截面方向）0.4m，立杆的步距h=1.50m。搭设高度为5.53m，梁跨L=10.35m。梁底次楞采用50100mm木方，间距300mm，主楞采用双拼50503.5mm 方钢管，用U型顶托顶牢，间距400mm。梁侧次楞用50100mm木方，间距300mm，主楞用双拼48.33.6mm 钢管，间距300mm，侧板用2排14对拉螺杆沿梁纵向水

46、平间距600mm拉紧。支模时按规定将梁板起拱，按跨度的13起拱，梁跨度10.35m的起拱高度为10.35mm31.05mm。梁板模支模如下图所示。800x1000mm梁支模示意图5.2.3. 1000x1200mm（C类）梁模板使用18mm厚胶合板，梁支撑立杆2道，立杆纵向间距(跨度方向)0.45m，立杆横向间距（截面方向）0.6m，立杆的步距h=1.50m。搭设高度为5.53m，梁跨L=7.5m。梁底次楞采用50100mm木方，间距300mm，主楞采用双拼50503.5mm 方钢管，用U型顶托顶牢，间距600mm。梁侧次楞用50100mm木方，间距300mm，主楞用双拼48.33.6mm 钢

47、管，间距290mm，侧板用3排14对拉螺杆沿梁纵向水平间距600mm拉紧。支模时按规定将梁板起拱，按跨度的13起拱，梁跨度7.5m的起拱高度为7.5mm22.5mm。梁板模支模如下图所示。 1000x1200mm梁支模示意图5.2.4. 900x1000mm（D类）梁模板使用18mm厚胶合板，梁支撑立杆3道，立杆纵向间距(跨度方向)0.45m，立杆横向间距（截面方向）0.4m，立杆的步距h=1.50m。搭设高度为10.03m，梁跨L=8.1m。梁底次楞采用50100mm木方，间距250mm，主楞采用双拼50503.5mm 方钢管，用U型顶托顶牢，间距400mm。梁侧次楞用50100mm木方，间

48、距300mm，主楞用双拼48.33.6mm 钢管，间距300mm，侧板用2排14对拉螺杆沿梁纵向水平间距600mm拉紧。支模时按规定将梁板起拱，按跨度的13起拱，梁跨度8.1m的起拱高度为8.1mm24.3mm。梁板模支模如下图所示。900x1000mm梁支模示意图5.2.5. 900x2000mm（E类）梁模板使用18mm厚胶合板，梁支撑立杆4道，立杆纵向间距(跨度方向)0.45m，立杆横向间距（截面方向）0.3m，立杆的步距h=1.50m。搭设高度为10.53m，梁跨L=8.1m。梁底次楞采用50100mm木方，间距250mm，主楞采用双拼50503.5mm 方钢管，用U型顶托顶牢，间距3

49、00mm。梁侧次楞用50100mm木方，间距300mm，主楞用双拼48.33.6mm 钢管，间距400mm，侧板用4排14对拉螺杆沿梁纵向水平间距600mm拉紧。支模时按规定将梁板起拱，按跨度的13起拱，梁跨度8.1m的起拱高度为8.1mm24.3mm。梁板模支模如下图所示。 900x2000mm梁支模示意图5.2.6. 180mm厚板（高度11.43m）板模板支架搭设高度为11.43 m，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.9m，立杆的横距L=0.9m，立杆的步距 h=1.50 m，钢管采用48.3x3.6mm。板底次楞采用50x100mm木方间距300mm，主楞采用双拼50503.5mm 方钢

50、管加U型顶托支撑，间距900mm。同时设置水平剪刀撑和竖向剪刀撑。搭设示意图如下：180mm板支模示意图5.2.7. 180mm厚板（高度5.53m）板模板支架搭设高度为5.53 m，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.9m，立杆的横距L=0.9m，立杆的步距 h=1.50 m，钢管采用48.3x3.6mm。板底次楞采用50x100mm木方间距300mm，主楞采用双拼50503.5mm 方钢管加U型顶托支撑，间距900mm。同时设置水平剪刀撑和竖向剪刀撑。搭设示意图如下：180mm板支模示意图5.2.8. 180mm厚板（高度10.53m）板模板支架搭设高度为10.53 m，搭设尺寸为：立杆的纵距

51、 b=0.9m，立杆的横距L=0.9m，立杆的步距 h=1.50 m，钢管采用48.3x3.6mm。板底次楞采用50x100mm木方间距300mm，主楞采用双拼50503.5mm 方钢管加U型顶托支撑，间距900mm。同时设置水平剪刀撑和竖向剪刀撑。搭设示意图如下：180mm板支模示意图5.2.9. 模板支撑架体与框架柱连接示意图为了加强模板支撑架体的整体稳定性、防止支撑架体倾斜，将模板支撑架体与已施工的结构框架柱抱柱加固；四根抱柱钢管均与支撑架体的水平杆拉接。抱柱钢管与水平杆扣结根数不少于3根，沿支撑架体高度方向上中下各设一道。当水平杆遇到结构梁时，水平杆可以直接顶在梁侧边，水平杆形成一顶一

52、拉的加固方法。如下图：5.2.10. 后浇带模板1、后浇带模板采用预留清扫口的早、后拆模板支撑体系，采用同梁板支模体系相同的18厚木模板、普通钢管、木方现场搭设拼装定型。2、搭设满堂脚手架支撑体系时，后浇带的后拆支撑体系先单独搭设，形成独立的后浇带后拆支撑体系，并与工程整体早拆脚手架相连接，形成一个整体。当早拆满堂脚手架体系拆除时，将早、后拆支撑体系连接用钢管拆除，保留后浇带下部独立后拆满堂脚手架。早拆支撑架体系拆除后，后浇带后拆支撑架应增设剪刀撑，剪刀撑按34m间距进行布置（具体根据梁跨度方向间距进行调整）。3、后浇带混凝土浇筑前进行后浇带模板的清扫，并将预留清扫口板条放入清扫口内封闭，然后

53、按设计要求浇筑混凝土。4、后浇带模板搭设构造要求后浇带模板搭设构造面板18mm厚木胶合板；/龙骨50100mm木方间距同对应部位早拆模板体系间距托梁50503.5mm 双方钢管间距同对应部位早拆模板体系间距支撑48.33.6钢管纵、横向间距：同对应部位早拆支撑体系间距注：本工程后浇带采用整跨连续设置，剪刀撑及其他搭设方式与满堂架搭设要求相同，架体拆除时保留整跨架体连续支撑。第6章 主要施工方法6.1. 支撑架搭设1、搭设顺序放线放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直

54、和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑2、放线：柱网轴线梁中心线立杆纵排距线。立杆纵排距线放出后，进行检查验收，合格后方可进行下步架体的搭设。3、支撑架构造要求（1）立杆1）必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。2）相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至

55、柱节点的距离不宜大于步距的1/3。3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1/500，且控制在50mm以内。4）每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm.（2）纵向水平杆1）纵向水平杆接长应采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（3）剪刀撑高大模板区域，在外侧周围应设由下至上的竖向连接式剪刀撑；中间在纵横向应每隔5m设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、中间部位及扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆

56、件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。（4）扣件1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。2）扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m。3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。（5）其它要求：1）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载。2）泵送管道不能依附于满堂脚手架上，只能依附柱身另搭设支撑架。3）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范要求。立杆支撑必须竖直，禁止使用扭曲锈蚀严重

57、的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木坊进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。5）顶托支撑插入长度应以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，一般以伸出长度不超过总长的1/3为宜。6）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆遇顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步据处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，

58、应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。7）当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，应进行抱柱，每根结构柱上设置三道拉结点。8）钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应在用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在 离杆端不小于100mm处进行固定。9）对于高大模板搭设面积较小，搭设高度较大的区域；为加强架体稳定性，每隔两步将高大模板架体立杆与楼层中满堂架进行拉结。6.2. 模板安装模板支撑体系验收合格后方可进行模板安装。1、模板安装前的准备工作（1）模板的组拼拼装好模板要求逐块检查其横楞是否符合模板设计，模板的安装与所用部位是否完全一致。（2）

59、模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线，边线以及外侧控制线，施工前4线必须到位，以便于模板的安装和校正。立面钢筋绑扎完成后，在每层立面钢筋上部放出标高；立面拆模后，在每层立面上放出控制轴线和标高。（3）标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。（4）已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。（5）已经检查合格的拼装后模板块，应按照要求堆码放，重叠放置时要在层间放置垫木，模板与垫木上下齐平，底层模板离地保证10cm以上距离。2、模板的支设模板在支设时，阴阳角处及接缝处粘

60、胶带，避免漏浆。（1）梁板的支设梁、板模支设步骤：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁板支架安装梁底卡具安装梁底模板梁底起拱安装梁侧模绑扎钢筋安装对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连固。梁、板跨度4m时，模板必须起拱，起拱高度为全跨长度的1/1000。（2）穿梁螺杆穿梁螺杆按每条大梁的计算间距布置施工，每条螺杆外侧用两条48mm钢管配上蝴蝶扣对拉固定梁侧模。6.3. 模板拆除1、模板拆除（1）各构件底模拆除时的混凝土强度要求见下表。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件/100（2

61、）梁底必须在支模时设置小块板，确保早拆后的支撑保留。（3）顶板模板拆除必须执行严格的拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单。2、拆除顺序梁上顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底木方板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。3、本工程由于超重支模体系面积较大，梁截面较大。为保证高大模板的稳定性及混凝土结构的质量，要求支架水平拉杆每隔一道均与结构混凝土墙柱拉结，混凝土必须达到规范要求的拆模强度才能整体拆除。4、支撑体系的水平纵横杆、剪刀撑等不得随意拆除。5、拆除支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度要求后，呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确定后，方可拆除。6、侧

62、模拆除时的混凝土应能保证其表面的棱角不受损伤。7、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。8、严禁站在悬臂结构上敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。9、严格控制模板及其支架拆除的顺序。10、拆除模板支撑前，应清楚高大模板支撑上存留的零星物件等杂物。11、拆除模板支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。12、拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。13、模板支撑的安全拆除应在

63、统一的指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业要求进行拆除：（1）模板支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层进行，（2）同一层的构配件和加固件按先上后下、先外后内的顺序进行，（3）通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。（4）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。（5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并存放室内堆存。6.4. 模板的清理维修、存放1、模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。2、

64、模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整后及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面15cm，防止下雨时受潮。3、模板拆除成品保护要求（1）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。（2）坚持每次使用后清理板面。（3）对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。6.5. 模板的检查、验收1.高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。2.高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。3.施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并

65、对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。4.对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。5.采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。6.高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师

66、签字后，方可进入后续工序的施工。第7章 混凝土浇筑施工方案7.1. 混凝土浇筑顺序 墙柱和梁板的混凝土浇筑顺序，按照先浇筑高大模区域内及其周边的墙柱混凝土，后浇筑高大模区域梁板混凝土的顺序进行，两者需间隔二天以上，使梁板下的立杆与柱有刚性连接，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。 梁板应按照框架顺序浇筑，梁根据截面高度分层浇筑，每次浇筑高度不大于400mm；浇筑时对称浇筑，最后浇筑板混凝土。 当浇筑柱梁及主次梁交叉处的混凝土时，一般钢筋较密集，特别是上部负钢筋部位，因此，既要防止混凝土下料困难，又要注意砂浆挡住石子下不去。必要时，这一部分可改用细石混凝土进行浇筑，与此同时，振捣棒头可改用片式并

67、辅以人工捣固配合。7.2. 施工方法1、准备工作1）钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。2）模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。3）混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。4）浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。2、混凝土浇筑方法（1）混凝土的浇筑和振捣 ： 平板结构的砼由中间向四周方向对称浇筑，坡屋面的混凝土浇筑由低处向高处，垂直于主梁向两侧浇捣。1）本工程梁板砼一般

68、一次连续浇筑完成，对于截面高度大于 1.0m 大梁，采取分次浇筑，其间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。砼浇筑速度应控制在 2.5m3 /h。2）浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。3）使用30 或50 插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的 1.5 倍(50棒应为 52.5cm，取50 ；30棒应为 40.5cm，取 40 )，振捣上一层时插入下一层混凝土 5cm 以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现

69、浮浆及不出现气泡、下沉为宜。4）梁应分层(厚度为 400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面的 3/4 高时，应加强对支顶变形的监控。5）梁侧及梁底部位要振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用 1.54m 刮尺刮平。6）砼浇注应垂直于主粱，再向两边浇捣，或垂直于主粱由粱的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主粱一端向另一端浇捣的方式施工。（2）泵送混凝土要求1）泵送混凝土时，混凝土泵的支腿完全伸出，

70、并插好安全销。2）混凝土泵启动后，先泵送适量水以湿润混凝土泵的料斗、网片和输送管的内壁等直接与混凝土接触部位。3）混凝土的供应，必须保证输送混凝土的泵能连续工作。4）输送管线直，转弯缓，接头严密。5）泵送混凝土前，先泵送混凝土内除粗骨料外的其他成分相同的水泥砂浆。6）开始泵送时，混凝土泵处于慢速、匀速并随时可反泵的状态。泵送速度，先慢后快，逐步加速。同时，观察混凝土泵的压力和各系统的工作情况，待各系统运转顺利后，方可以正常速度进行泵送。7）混凝土泵送连续进行，如必须中断时，其中断时间超过 2h 必须留置施工缝。8）泵送混凝土时，活塞保持最大行程运转。混凝土泵送过程中，不得把拆下的输送管内的混凝

71、土撒落在未浇筑的地方。9）当输送管被堵塞时，采取以下方法排除：重复进行反泵和正泵，逐步收出混凝土至料斗中，重新搅拌后泵送。用木棍敲击等方法，查明堵塞部位，将混凝土击粉后，重复进行反泵和正泵，排除堵塞。当上述两种方法无效时，在混凝土卸压后，拆除堵塞部位的输送管，排出混凝土堵塞物后主可接管。重新泵送前，先排除管内空气，方可拧紧接头。10）向下泵送混凝土时，先把输送管上气阀打开，待输送管下段混凝土有了一定的压力时，方可关闭气阀。11）混凝土泵送即将结束前，正确计算尚需用的混凝土数量，并及时告知混凝土搅拌站。12）泵送过程中，废弃的和泵送终止时多余的混凝土，按预先确定的处理方法和场所，及时进行妥善处理

72、。13）泵送完毕时，将混凝土泵和输送管清洗干净。14）排除堵塞，重新泵送或清洗混凝土泵时，布料设备的出口朝安全方向，以防堵塞物和废浆高速飞出伤人。15）在泵送过程中，受料斗内具有足够的混凝土，以防止吸入空气产生堵塞。（3）泵送设备要求当采用布料机等设备进行混凝土泵送时，架子搭设前应明确布料机定位，并对定位位置区域架体进行加强措施。布料机定位加强措施7.3. 混凝土养护1、浇筑完梁、板后在 12 小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。2、养护时间不少于 14d。第8章 预应力梁混凝土施工方案8.1. 预应力工程基本概况本工程核心医疗区A1栋8-9层2224/2H2K轴均有后张拉有粘结预应力梁，梁截

73、面尺寸为500750、600800、700900，总根数为8根，跨度为7.08.1m，预应力梁底模板支撑架高度为3.1m/3.25m；B2栋34层118119/1A1D轴及5层113114/1A1D轴处有后张拉有粘结预应力梁，梁截面尺寸分别为6001000、700800、700900、7001000、800900、8001000、总根数为12根，跨度为5.218.5m，预应力梁底模板支撑架高度三层10.53m、四层为3.6m、五层为3.07m。预应力筋采用直径15.20mm，面积140mm2，每延米重量1.101kg，极限抗拉强度标准值为1860 MPa的低松弛预应力钢绞线。预应力张拉控制应力

74、为18600.75=1395MPa，每根预应力筋的张拉控制力为193.9KN。当梁中混凝土强度达到设计强度的80%之后，方可进行张拉。预应力梁具体分布位置见下图：核心医疗区B2栋34层预应力梁平面图核心医疗区B2栋5层预应力梁平面图 核心医疗区A1栋8、9层预应力梁平面图8.2. 预应力梁施工工艺流程施工工艺流程图8.3. 预应力梁模板拆除根据预应力梁设计图纸的设计要求（如下图示），后张法预应力梁当进行预应力钢绞线张拉时，随着张拉施工的进行直到张拉结束进行灌浆封锚，梁底模板及支撑架所受到的梁的荷载值逐渐减小然后直到趋近于零。因此，无需对预应力梁底模板及支撑架单独进行承载力验算。预应力梁施工过程

75、中不得随意变动脚手架、模板支撑及其它施工设施。所有有粘结预应力梁下支撑的拆除应按照混凝凝土结构工程施工规范GB50666-2011的要求进行，且预应力张拉完成后混凝土强度达到100%后方可拆除梁底模板。第9章 质量控制及技术保证措施9.1. 技术保证措施1、构配件允许偏差序号项目允许误差(mm)检查工具1构件外表面锈蚀深度0.5游标卡尺2无缝钢管尺寸外径-0.5游标卡尺3钢管两端面斜切偏差1.7塞尺、拐角尺4钢管弯曲度偏差L500拉线、量尺5扣件无锈蚀/6U型顶托直径不小于35mm/卡尺2、搭设允许偏差和检测方法序号项目技术要求允许误差(mm)检查方法1地面表面坚实平整/观察检查垫板不晃动/2

76、垂直度一跨距/L/600 及3吊线尺量架子整体/L/600 及53水平杆高差/20水平尺、卷尺3、模板拆除（1）、各构件底模拆除时的混凝土强度要求见下表。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100（2）、梁底必须在支模时设置小块板，确保早拆后的支撑保留。（3）、顶板模板拆除必须执行严格的拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单。4、验收要求根据厦门市厦质监200714号文件规定，对高大模板专项施工方案的验收应按以下要求进行：（1）、施工单位在施工前，应编制专项施工方案，并组织专

77、家论证审查。施工单位应根据论证审查报告完善专项施工方案，经施工企业技术负责人、总监理工程师签字后，方可实施。（2）、施工单位在施工方案经总监理工程师批准后两个工作日内，填写高大模板工程开工备案表到质监站办理开工备案手续。（3）、高大模板工程施工完毕后，建设单位应组织施工、监理、设计单位，同时邀请论证专家进行验收，填写高大模板工程验收监督通知书，提前两个工作日书面通知质监站，质监站将进行验收监督。（4）、高大模板工程验收合格后，应填写高大模板工程专项验收记录表，建设单位将高大模板工程专项验收记录表报送质监站后，施工单位方可进入下一道工序施工。9.2. 质量控制措施梁、板底不平、下挠；梁侧模板不平

78、直；梁上下口涨模，防治的方法是粱、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。1、材料质量标准（1）、胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB70006-88）要求。（2）、木枋必须符合质量标准要求。2、施工质量要求（1）、严格控制预拼模板精度，其组拼精度要求符合下表要求。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法、预埋件和预

79、留孔洞的允许偏差：序号项 目允 许 偏差 (mm)检查方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3截面内部尺寸偏差基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-54每层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m85相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查7预埋钢板中心线位置38预埋管、预留孔中心线位置39插筋中心线位置5外露长度+10，010预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，011预留洞中心线位置10尺寸+10，0（2）、质量控制1）、在架体搭设过程中，应对立杆垂直度进行检查，在不满足垂直度要求的立杆，应立即进行整改。2）、留洞口时，木工严格按照墨线留洞

80、。3）、模板的脱模剂要使用水性脱模剂，以防污染钢筋。4）、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并及时恢复。5）、钢筋吊运到楼层、混凝土布料机放置时不得冲击模板，造成模板几何尺寸不准。6）、支模前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。7）、模板应定期进行检查、维修、补充，保证使用质量。8）、对于跨度较大的梁、板，应按规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱应符合下列规定：当梁板跨度4m时，模板应按设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的1/1000至3/1000。第10章 安全施工措施10.1. 搭设的安全

81、要求1、底座下的基础砼必须满足承载力要求（达到设计强度的75%以上）后才能进行上部支撑的搭设,并做到不积水、不沉陷。2、应遵守高处作业安全技术规范有关规定。3、架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，搭脚手板不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔。4、立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳，5、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。6、高大模板上高空临边要有足够

82、的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。7、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。8、不准架设探头板及未固定的杆。9、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并用横顺拉杆和剪刀撑。10、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。11、支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。12、在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。13、二人抬运模板时，

83、要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。14、安装模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。15、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。搭设方法详见剪刀撑搭设要求章节。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n76516、搭设满堂红钢管支顶架前，先跟据每块结构平面形状，长宽尺寸搭设高度。确定搭设形式并清除场内的障碍物，根据需要和杆的特征选好立杆横杆等，立杆位置与楼板底部用木垫板。17、钢管架搭设时先从梁开始搭设，然后再搭设楼板部位的立

84、杆，排列原则上按梁的中间向两边排列，如遇到楼板边缘或孔洞的边缘时，则钢管架离边缘距离不超过200mm。18、立杆搭接位置应错开,与相邻杆的距离位置不大于三分之一，连接扣件应正确使用，钢管接驳要有驳芯和驳夹。10.2. 拆除的安全措施1、拆架前，全面检查待拆的架子，根据检查结果拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准作业。2、拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。3、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。4、工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手

85、等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。5、拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；每天拆架下班时不应留下隐患部位。6、拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。7、拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。8、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。9、在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。10.3

86、. 砼浇筑的安全措施由于砼浇筑时荷载大幅增加，而且受振动等各种因素的影响，必须制订好有针对性的安全措施。1、砼浇筑前必须做好模板系统内人员的清场工作，浇筑期间任何人不得随意进入模板系统下。2、砼浇筑期间及浇筑完成一天内，设专职安全员协同木工检查模板及支撑的系统的稳定性，发现异常立即停工，迅速疏散作业人员，组织人力排除险情，方能复工。3、砼浇筑时绝对禁止拆除任何模板及下部支撑，现场设专人负责监管。4、模板面不能集中堆放混凝土、机械，运输、倾倒砼严禁用力过猛，使用振动棒严禁振动模板；5、运输混凝土必须设稳固的平桥，未扎钢筋时也要设垫板。6、现场配备足够的砼工，人工传送料到楼面时，要及时将混凝土分散

87、，以免混凝土堆放过高（不应超过20cm），导致楼面支顶负荷过大，产生坍塌。7、本工程采用混凝土输送泵浇筑砼，在泵管的安装路线必须避开阳台、独立梁、最高大支模的梁以及其它受力较为薄弱部位。8、安装泵管应采用支架及防冲垫支承，支架及防冲垫应支承在枋木较为密集的部位，避免泵送砼的冲击力对支模系统及钢筋的损坏。9、浇筑砼的旋转架体必须支承在支撑体系统枋木较为密集的位置，尽量避免支承在枋木之间的模板上。10、泵管不得捆绑在墙、柱、梁、板钢筋及支撑系统上。以免因泵送砼的冲击力拉动或损坏捆绑部位而发生危险。11、所有最高、最大支模的梁均属危险源警示部位，浇筑砼施工必须安排在日间进行。严禁在夜间或准备不够充足

88、的情况下浇筑。第11章 高大模板监测1、班组日常进行安全检查，项目部对每个高大模板区域进行专项安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、高大模板日常检查，重点巡查以下部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支架与杆件是否有变形的现象。3、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、监测点布设在支架边角位置及中间按每隔10m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架

89、水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。5、监测频率钢筋开始绑扎时，进行模板架体的实时监测，钢筋绑完后再进行监测一次。在浇筑混凝土过程中再实施实时监测，一般监测频率30分钟一次。在混凝土初凝前后及终凝前后也实施实时监测，监测时间根据现场实际情况确定。监测时间控制在高大模板使用时间至混凝土终凝后混凝土强度到达设计强度的85%。扣件式钢管脚手架高大模板搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m12mm/3mL4m12mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50

90、mm10mm经纬仪及钢卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/610mm吊线和卷尺5支架沉降观测12mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢卷尺第12章 危险源的监控1、物体打击的监控措施（1）、物体打击的监控在模板工程作业中发生物体打击主要是在模板的垂直运输、模板安装、模板拆除工作中。所以对模板在垂直运输、模板安装、模板拆除实施监控。1）物体打击危险源垂直运输监控由安全员定期或不定期对运输模板的钢丝绳的质量进行检查和作业情况进行检查，发现违章作业或钢丝绳质量问题及时纠正；组织班前活动，对当日的安全问题进行交底；由指挥人员对运输木料的绑扎情况及钢丝绳的质量问题进行监控，并对吊运重物下方的场

91、地监控，确保吊运重物下方无人。2）危险源模板安装、拆除的监控模板的安装、拆除过程中由安全员进行巡查，施工员和班组兼职安全员进行日常监督，避免发生作业人员随意向下抛掷木料、板块；模板拆除时按操作工艺进行作业，进入现场人员必须正确佩戴安全帽。2、高处坠落的监控措施在模板的施工作业中，高处坠落主要发生的可能性，在于作业人员在沿边操作和攀爬支架时。（1）坠落危险源沿边作业的监控钢管维护架搭设应到位，并按要求进行设置，有安全员进行监督管理。加强对作业人员进行教育，提高临边作业人员的安全意识。酒醉、生病及有高血压、恐高症、心脏病的工人不得在高处作业。（2）坠落危险源攀爬支撑架的监控作业人员进场前进行安全“

92、三级教育”，并进行安全考核，合格后方可作为本项目的工人。班组每日进行班前活动，对当日的危险源及安全要求进行交底，安全员对每分项工程进行交底。安全员每日在现场巡查，施工员、班组兼职安全员在施工过程中队班组进行监督管理。3、模板坍塌的监控措施（1）模板坍塌时工程中伤亡性较大的安全事故，且经济损失最大，实施模板坍塌的监控最为重要，也是本方案的重点。（2）确保模板专项施工方案的实施，安全员、质检员对现场模板工程进行检查专项施工方案的落实。（3）确保材料的质量、材料员、质检员对材料进行认真检查验收。（4）项目技术负责人对施工员进行安全技术交底，施工员对班组进行安全技术交底。（5）模板的验收必须认真进行，

93、逐项进行，确保每项符合要求。（6）混凝土浇筑过程中安全员、班组兼职安全员在现场对模板支撑架及模板进行观测，发现异常情况及时停止混凝土浇筑，并进行检查加固。4、模板施工机械伤害的监控措施为保证作业人员的安全，防止机械队人体的伤害事故，制定本措施。（1）对所有各种机械设备进场后，必须由机电工长会同安全员和使用机械的人员共同对该机械设备进行进场验收工作，经验收发现安全防护装置不齐全的或有其他故障的应退回设备保障部门进行维修和安装。（2）设备安装调试合格后，应进行检查，并按标准要求对该设备进行验收，经项目组织验收合格后方能正常使用。（3）使用前要对设备使用人员进行必要的安全技术交底和教育工作，使用人员

94、必须严格执行交底内容及按照操作规程操作。（4）使用中要经常对该设备进行保养检查，使用后电工切断电源并锁好电闸箱。（5）各种机械设备必须专人专机，凡属特种设备，其操作人员要按规定每周对施工现场的所有机械设备进行检查，发现问题及隐患及时解决处理，确保机械设备的完好，防止机械伤害事故的发生。5、模板施工机械触电的监控措施根据国家JGJ46-2005规范规定，为了加强施工现场用电管理，保障施工现场用电安全，防止触电事故发生，制定本措施。（1）安装作业前，必须按规范、标准、规定对安装作业人员进行安全技术及操作的交底工作。（2）在建工程外侧与外电高压线路未达到安全距离应增设屏障遮拦、围栏或保护网等防护。（

95、3）施工现场专用的中性点直接接地的供电线路必须实行TN-S接零保护系统，同时必须做到三级控制两级保护，电箱为标准电闸箱，并采取防雨、防潮措施。（4）电气设备应根据地区或系统要求，做保护接零及保护接地。（5）必须由持有合格证的专职电工，负责现场临时用电的管理及安拆工作。（6）对新调入工地的电气设备，在安装使用前，必须进行检验测试，经检测合格方能投入使用。（7）专职电工队现场电气设备每月进行巡查，项目部每周、公司每月对施工用电系统、漏电保护器进行一次全面性的检查。（8）配电箱设在干燥通风的场所，周围不得堆放任何妨碍操作、维修的物品，并与被控制的固定设备距离不得超过3米。安装和使用按“一机、一闸、一

96、箱、一漏”的原则，不能同时控制两台或两台以上的设备，否则容易发生误操作事故。（9）配电箱应标明其名称、用途，并做出分路标志，门应配锁，现场停止作业1小时以上时，应该将开关箱断电上锁。（10）照明专用贿赂设置漏电保护器，灯具金属外壳做接零保护，室内线路及灯具安装高度低于2.5m的应有使用安全电压。在潮湿和易触及带电体的照明电源必须使用安全电压，电气设备架设或埋设必须符合要求，并保证绝缘良好。任何场合均不能拖地。（11）线路过道应按规定进行架设或埋地，破皮、老化电缆不准使用。（12）使用移动电气工具和混凝土振捣作业时，必须按规定穿戴绝缘防护用品。（13）凡从事于用电有关的施工作业时，必须实行电工跟

97、班作业。6、模板工程火灾事故的监控措施（1）加强对员工的消防安全知识教育，提高消防安全意识和防火救灾技能。（2）施工现场必须按上级要求建立义务消防队，成员应进行消防专业知识培训和教育，做到有备无患。（3）建立明火作业报告制度，凡需明火作业的部位和项目需提前向项目部提出申请，经批准方可进行明火作业，危险性较大的明火作业应有派专人监护。（4）配备足量的消防器材，用具和水源，并保证其常备有效，做到防患于未然。（5）严格对易燃易爆物品的管理，禁止将燃油、油漆、乙炔等物品混存于一般材料库房，应有单独保管。（6）对易燃物品仓库选址要远离员工宿舍及火源存在区域，同时要增加防护设施。（7）临时用房、仓库必须留

98、出足够的消防通道，以备应急之用。（8）对于临时线路要加强管理和检查，防止因产生电火花造成火灾。（9）定期对着火源、水源、消防器材等要害部位和设施进行安全检查，发现问题及时处理，将事故隐患消灭于萌芽。第13章 应急预案高大模板工程涉及的的事故包括：高空坠落、物体打击、模板坍塌、火灾等不可预见性的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施：13.1. 建立应急预案组织机构公司成立项目部事故应急领导小组，组长：项目总指挥；副组长：项目经理、项目技术负责人，安全总监，生产经理，材料负责人；组员：技术员、施工员、质检员、安全员、材料员、保安员为队员。人员职务联系方式职务备注计克

99、贤项目总指挥组长现场总指挥，调动应急救援小组展开行动；唐汉铭项目经理副组长组织人员现场展开应急救援行动，现场人员急救，组织伤员送医院急救。李世民安全总监副组长组织现场警戒；组织保护紧急疏散；组织保护事故现场及相关数据信息； 李鹏生产经理13799785335副组长与公司及外部联络；接受政府的指令和调动。张海静项目技术负责人副组长组织现场人员急救，组织伤员送医院急救。任志超施工员组员各组员根据所属部门配合各副组长开展应急救援行动。肖方平技术员组员田鉴质检员组员龙腾安全员组员段远德材料员组员13.2. 建立对内、对外的通讯网络项目部应在现场办公室明显位置公布项目的应急领导小组和项目主要管理人员名单

100、及其联系电话。社会救援及报告电话见下表急救电话120公安110火警电话119应急通道路线图13.3. 应急预案启动条件在高支模施工期间，出现以下情况之一，应立即启动应急预案：1、在施工过程中，造成伤害事故的；2、模板火灾；3、浇筑混凝土时模板支架明显位移；4、模板坍塌；5、台风出现时。13.4. 重大危险源的应急救援方案1. 高处坠落的物体打击事故应急救援方法（1）、一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急救援组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。（2）、迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清楚伤病人员口鼻内的泥沙、呕吐物、血块和其

101、他异物，保持呼吸道通畅等。（3）、检查伤员的生命体征：检查伤员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。（4）、止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎，上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（5）、观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（6）、车辆一到立即就近送往医院。（7）、由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（8）、总结经验教训，教育职工。2、触电事故应急救援方法（1）、如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救

102、，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来进行抢救。（2）、如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料把触电者与电源分离。（3）、高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体，让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。（4）、触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知110送往最近的医院。（5）、由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（6）、总结经验教训，教育职工。3、机械伤害应急救援方法（1）、一旦发生机械伤害事故后，项目部立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急救援组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。（2）、

103、对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（3）、车辆一到立即就近送往医院。（4）、事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调差报告上报上级主管部门。（5）、总结经验教训，教育职工。4、模板、脚手架坍塌应急救援方法（1）、一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪，受伤。了解事故发生前该区域施工人员的状况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。（2）、挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止机械设备对被埋人员造成伤害。人工挖

104、掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短的时间内将被埋人员抢救出来。（3）、如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警，并做好救护车辆引导。（4）、在专业医疗人员到达前由现场伤员救护组对受伤人员进行简单救助。（5）、争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。（6）、出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。（7）、伤口止血且使用止血带。（8）、切忌对压伤进行热敷或按摩。（9）、事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（10）、总结经验教训，教育职工。5、火灾

105、事故应急救援方法紧急状况响应步骤：（1）、发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！”，并拨打119报警；（2）、现场救护组立即展开扑救防止火灾蔓延，并立即通知公司消防组，（3）、消防组接到报警后立即到现场组织扑救；（4）、报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；（5）、拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；（6）、接到报警后，消防组立即通知医务人员到达现场组织抢救；（7）、安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；（8）、安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生，（9）、现场抢救组随时与现场伤员营救组保持

106、联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组，（10）、发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；（11）、在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生，（12）、如电器起火应首先切断电源再组织扑救，（13）、如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救，（14）、如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救，在扑救产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；（15）、在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命与不顾。（16）、对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗。（17）、消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好

107、下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决。（18）、事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案，事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。第14章 高大模板支撑体系验算14.1. 700800mm（A类）梁模板及支撑架计算书A、梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为11.43m，梁截面 BD=700mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N

108、/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 0.90m。顶托采用方钢管: 100.00503mm。梁底承重杆按照布置间距250,400,mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土及施工荷载标准值4.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.13m，梁两侧的楼板计算长度0.30m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(

109、25.500.80+0.50)+1.404.00=30.680kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.404.00=32.300kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.1300.3000.400=0.483kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和

110、刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.8000.700+0.5000.700)=13.167kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.700=1.260kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度

111、。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3513.167+0.981.260)0.4000.400=0.304kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.30410001000/37800=8.047N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3513.16

112、7+1.01.260)0.400=4.562kN截面抗剪强度计算值 T=34562.0/(2700.00018.000)=0.543N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67713.1674004/(1006000340200)=1.118mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1

113、 = 25.5000.8000.400=8.160kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.800+0.700)/0.700=0.657kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.7000.400=0.560kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.358.160+1.350.657)=10.713kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.560=0.494kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷

114、载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.480kN N2=4.480kN N3=0.000kN N4=0.000kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 4.480kN经过计算得到最大变形 V= 0.060mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(

115、1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.219106/83333.3=2.63N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32.389/(250100)=0.717N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.060mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(

116、kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 11.169kN经过计算得到最大变形 V= 0.528mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.98cm3；截面惯性矩 I = 37.44cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.868106/1.05/14975.7=55.20N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.528mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,

117、满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.169kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12711.430=1.764kN N = 11.169+1.764=12.933kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步

118、距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=12933/(0.333424)=91.746N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.2500.600=0.375kN/

119、m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3750.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=11.169+0.91.21.452+0.90.91.40.086/0.900=13.042kN经计算得到=13042/(0.333424)+86000/4491=111.690N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！B、梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度700mm，高度800mm，

120、两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式

121、为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:

122、F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.62m。荷载计算值 q = 1.224.3000.620+1.403.6000.620=21.204kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 62.001.801.80/6 = 33.48cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 62.001.801.801.80/12 = 30.13cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩

123、图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.544kN N2=6.997kN N3=6.997kN N4=2.544kN最大弯矩最大变形 V = 0.457mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.19010001000/33480=5.675N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33816.0/(2620.00018.000

124、)=0.513N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.457mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3024.30+1.40.303.60=10.260kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3024.30=7.290kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果

125、如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 2.895kN经过计算得到最大变形 V= 0.006mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.069106/83333.3=0.83N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.

126、0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31558/(250100)=0.467N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.006mm内龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受

127、力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vmax=0.116mm最大支座力 Qmax=6.224kN抗弯计算强度 f = M/W =0.303106/8982.0=33.73N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积

128、(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.224对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！14.2. 8001000mm（B类）梁模板及支撑架计算书A、梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为5.53m，梁截面 BD=800mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0

129、N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 1.00m。顶托采用方钢管: 100.00503mm。梁底承重杆按照布置间距300,400mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土及施工荷载标准值4.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度0.30m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.50)+1.404.00=36.80

130、0kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.404.00=38.345kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.1500.3000.400=0.558kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值

131、q1 = 0.9(25.5001.0000.800+0.5000.800)=18.720kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+0.000)0.800=2.880kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/

132、mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3518.720+0.982.880)0.400经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.45010001000/43200=10.405N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3518.720+1.02.880)0.400=6.743kN截面抗剪强度计算值 T=36743.0/(2800.0001

133、8.000)=0.702N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67718.7204004/(1006000388800)=1.391mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.400=10.200kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 =

134、0.5000.400(21.000+0.800)/0.800=0.700kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 4.0000.8000.400=1.280kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3510.200+1.350.700)=13.244kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.280=1.129kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为

135、N1=6.531kN N2=6.531kN N3=0.000kN N4=0.000kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 6.531kN经过计算得到最大变形 V= 0.177mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.435106/83333.3=5.22N/mm

136、2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33.317/(250100)=0.995N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.177mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形

137、计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 8.037kN经过计算得到最大变形 V= 0.038mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.98cm3；截面惯性矩 I = 37.44cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.376106/1.05/14975.7=23.91N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.038mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大

138、值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.037kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1115.530=0.746kN N = 8.037+0.746=8.783kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.

139、0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=8783/(0.333424)=62.300N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.2500.600=0.375kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0

140、.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3751.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=8.037+0.91.20.614+0.90.91.40.096/0.450=9.024kN经计算得到=9024/(0.333424)+96000/4491=85.316N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！B、梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度800mm，高度1000mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管

141、48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度

142、，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9024.000=21.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2

143、。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.85m。荷载计算值 q = 1.221.6000.850+1.403.6000.850=26.316kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 45.90cm3；截面惯性矩 I = 41.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.158kN N2=8.684kN

144、N3=8.684kN N4=3.158kN最大弯矩最大变形 V = 0.406mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.23610001000/45900=5.142N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=34736.0/(2850.00018.000)=0.464N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.406mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求

145、!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3021.60+1.40.303.60=9.288kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3021.60=6.480kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 5.921kN经过计算得到最大变形 V= 0.302mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵

146、抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.568106/83333.3=6.82N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33250/(250100)=0.975N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.302mm内龙骨的最大挠度小于350.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨

147、承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.232mm最大支座力 Qmax=12.730kN抗弯计算强度 f = M/W =0.621106/8982.0=69.14N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

148、六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.730对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！14.3. 10001200mm（C类）梁模板及支撑架计算书A、梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板

149、支架搭设高度为5.5m，梁截面 BD=1000mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 1.20m。顶托采用方钢管: 100.00503mm。梁底承重杆按照布置间距300,600mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土及施工荷载标准值4.00kN/m2。梁两侧的

150、楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度0.30m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.50)+1.404.00=42.920kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.404.00=45.230kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.1500.3000.300=

151、0.418kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5001.2001.000+0.5001.000)=27.990kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+0.000)1.000=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.

152、001.801.80/6 = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3527.990+0.983.600)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.37210001000

153、/54000=6.886N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3527.990+1.03.600)0.300=7.437kN截面抗剪强度计算值 T=37437.0/(21000.00018.000)=0.620N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67727.9903004/(1006000486000)=0.526mm面板的最大挠度小于300.0/2

154、50,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.300=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.200+1.000)/1.000=0.510kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 4.0001.0000.300=1.200kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.359.180+1.350.510)=11.773kN/m考虑0.9

155、的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.200=1.058kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=6.778kN N2=6.778kN N3=0.000kN N4=0.000kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 6.778kN经过计算得到最大变形 V= 0.128mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83

156、.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.360106/83333.3=4.32N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34.061/(250100)=1.218N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.128mm木方的最大挠度小于6

157、00.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 11.241kN经过计算得到最大变形 V= 0.063mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.98cm3；截面惯性矩 I = 37.44cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.482106/1.05/14975.7=

158、30.65N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.063mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.241kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1195.500=0.793kN N = 11.241+0.793=12.034kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)

159、,W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=12034/(0.333424)=85.364N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5

160、-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.2500.600=0.375kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3751.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=11.241+0.91.20.653+0.90.91.40.115/0.450=12.323kN经计算得到=12323/(0.333424)+115000/4491=11

161、2.983N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！B、梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度1000mm，高度1200mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距250+290+290mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/m

162、m2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2

163、考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9028.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.07m。荷载计算值 q = 1.225.9201.070+1.403.6001.070=38.674kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 107.001.801.80/6

164、 = 57.78cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 107.001.801.801.80/12 = 52.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.641kN N2=12.762kN N3=12.762kN N4=4.641kN最大弯矩最大变形 V = 0.488mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.34810001000/57780=6.023N/mm

165、2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=36961.0/(21070.00018.000)=0.542N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.488mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3025.92+1.40.303.60=10.843kN/m挠度计算荷载标准值q=0.

166、3025.92=7.776kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 3.192kN经过计算得到最大变形 V= 0.004mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416

167、.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.076106/83333.3=0.91N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31618/(250100)=0.485N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.004mm内龙骨的最大挠度小于290.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续

168、梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.129mm最大支座力 Qmax=6.863kN抗弯计算强度 f = M/W =0.335106/8982.0=37.30N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N =

169、fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.863对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！14.4. 9001000mm（D类）梁模板及支撑架计算书A、梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为10.03m，梁截面 BD=90

170、0mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 1.20m。顶托采用方钢管: 100.00503mm。梁底承重杆按照布置间距200,400,400mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土及施工荷载标准值4.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算

171、长度0.30m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.50)+1.404.00=36.800kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.404.00=38.345kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.1800.3000.400=0.669kN。采用的钢管类型为4

172、83.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5001.0000.900+0.5000.900)=21.060kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+0.000)0.900=3.240kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.801.80/6 = 48.

173、60cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3521.060+0.983.240)0.400经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.50610001000/48600=10.405N/mm2面

174、板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3521.060+1.03.240)0.400=7.585kN截面抗剪强度计算值 T=37585.0/(2900.00018.000)=0.702N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67721.0604004/(1006000437400)=1.391mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算

175、（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.400=10.200kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.000+0.900)/0.900=0.644kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 4.0000.9000.400=1.440kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3510.200+1.350.644)=13.176kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P =

176、0.90.981.440=1.270kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.630kN N2=7.208kN N3=3.630kN N4=0.000kN N5=0.000kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 7.208kN经过计算得到最大变形 V= 0.029mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3

177、； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.220106/83333.3=2.64N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32.968/(250100)=0.890N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.029mm木方的最大挠度小于400.0/2

178、50,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 8.869kN经过计算得到最大变形 V= 0.039mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.98cm3；截面惯性矩 I = 37.44cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.415106/1.05/14975.7=26.39N/

179、mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.039mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.869kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11910.030=1.446kN N = 8.869+1.446=10.316kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491

180、cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=10316/(0.333424)=73.175N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=

181、0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.2500.600=0.375kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3751.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=8.869+0.91.21.190+0.90.91.40.115/0.450=10.605kN经计算得到=10605/(0.333424)+115000/4491=100.794N/mm

182、2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！B、梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度900mm，高度1000mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+300mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁

183、侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90

184、，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.87m。荷载计算值 q = 1.224.3000.870+1.403.6000.870=29.754kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 87.001.801.80/6 = 46.98cm3； 截面

185、惯性矩 I = bh3/12 = 87.001.801.801.80/12 = 42.28cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.570kN N2=9.819kN N3=9.819kN N4=3.570kN最大弯矩最大变形 V = 0.457mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.26710001000/46980=5.683N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.

186、00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=35355.0/(2870.00018.000)=0.513N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.457mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3024.30+1.40.303.60=10.260kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3024.30=7.290kN/m内龙

187、骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 3.390kN经过计算得到最大变形 V= 0.009mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h

188、为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.091106/83333.3=1.09N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31802/(250100)=0.541N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.009mm内龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续

189、梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.136mm最大支座力 Qmax=7.289kN抗弯计算强度 f = M/W =0.355106/8982.0=39.52N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A

190、 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.289对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！14.5. 9002000mm（E类）梁模板及支撑架计算书A、梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为10.53m，梁截面 BD=900mm2000mm，立杆的纵距(跨度方

191、向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 1.20m。顶托采用方钢管: 100.00503mm。梁底承重杆按照布置间距150,300,300,300mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土及施工荷载标准值4.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.30m。扣件计算折减系

192、数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.00+0.50)+1.404.00=67.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.00+0.71.404.00=72.770kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.1800.3000.300=0.502kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I

193、=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5002.0000.900+0.5000.900)=41.715kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+0.000)0.900=3.240kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； 截面惯性矩 I =

194、 bh3/12 = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3541.715+0.983.240)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.53510001000/48600=11.017N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要

195、求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3541.715+1.03.240)0.300=10.708kN截面抗剪强度计算值 T=310708.0/(2900.00018.000)=0.992N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67741.7153004/(1006000437400)=0.872mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包

196、括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.0000.300=15.300kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(22.000+0.900)/0.900=0.817kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 4.0000.9000.300=1.080kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3515.300+1.350.817)=19.582kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.080=0

197、.953kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.891kN N2=6.899kN N3=6.899kN N4=2.891kN N5=0.000kN N6=0.000kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 6.899kN经过计算得到最大变形 V= 0.021mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截

198、面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.192106/83333.3=2.30N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33.485/(250100)=1.046N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.021mm木方的最大挠度小于300.0/250,

199、满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 11.441kN经过计算得到最大变形 V= 0.064mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.98cm3；截面惯性矩 I = 37.44cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.491106/1.05/14975.7=31.23N/mm

200、2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.064mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.441kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11910.530=1.518kN N = 11.441+1.518=12.960kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491

201、cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=12960/(0.333424)=91.932N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=

202、0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.2500.600=0.375kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3751.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=11.441+0.91.21.250+0.90.91.40.115/0.450=13.249kN经计算得到=13249/(0.333424)+115000/4491=119.550N/m

203、m2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！B、梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度900mm，高度2000mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距250+400+400+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模

204、板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据

205、公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.880kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9031.880=28.692kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.82m。荷载计算值 q = 1.228.6921.820+1.403.6001.820=71.836kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗

206、矩 W = bh2/6 = 182.001.801.80/6 =98.28cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 182.001.801.801.80/12 =88.45cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=8.620kN N2=23.706kN N3=23.706kN N4=8.620kN最大弯矩最大变形 V = 0.540mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.64610001000/98280=6

207、.573N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=312930.0/(21820.00018.000)=0.592N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.540mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3028.69+1.40.303.60=11.841kN/m挠度计算

208、荷载标准值q=0.3028.69=8.608kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 8.781kN经过计算得到最大变形 V= 0.502mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/1

209、2 =416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.810106/83333.3=9.72N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32804/(250100)=0.841N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.502mm内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载

210、作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.359mm最大支座力 Qmax=18.879kN抗弯计算强度 f = M/W =0.921106/8982.0=102.54N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓

211、所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.381对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！14.6. 180厚板（高度11.43m）计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为11.4m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m

212、。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50100mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用方钢管100503mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土及施工均布荷载标准值4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.18+0.50)+1.304.50

213、=11.958kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.18+0.71.304.50=10.292kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.30采用的钢管类型为48.33.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.1800.900+0.5000.900)=4.123kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2

214、 = 0.9(0.000+4.500)0.900=3.645kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 48.60cm3；截面惯性矩 I = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.123+1.303.645)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值

215、f = 0.08710001000/48600=1.794N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.123+1.303.645)0.300=1.743kN截面抗剪强度计算值 T=31743.0/(2900.00018.000)=0.161N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.1233004/(1006000437400)=0.086mm面

216、板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.5000.1801.200+0.5001.200)=5.497kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.302.50.300+0.0801.205.4970.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22310001000/48600=4.588N/mm2

217、面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.1800.300=1.377kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.500+0.000)0.300=1.350kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.377+1.200.150)=1.649kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 =

218、 0.91.301.350=1.579kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.579+1.649)0.900=2.905kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.906/0.900=3.229kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.230.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.229=1.743kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.229=3.196kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强

219、度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.262106/83333.3=3.14N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31743/(250100)=0.523N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.374kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6

220、771.374900.04/(1009000.004166667.0)=0.163mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.300.92.50.900+0.0801.6490.900抗弯计算强度 f = M/W =0.633106/83333.3=7.60N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁

221、计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.196kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.081kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 10.682kN经过计算得到最大变形 V= 0.281mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.98cm3；截面惯性矩 I = 37.44cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.917106/1.05/14975.7=58.32N/mm2顶托梁的抗弯计算

222、强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.281mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.15311.430=1.753kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.1800.9000.900=3.718kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1

223、+NG2+NG3)= 5.289kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(4.500+0.000)0.9000.900=3.280kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.30NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.61kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f

224、 = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/15.9=145 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=10611/(0.333506)=63.058N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中

225、 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.2500.600=0.375kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3750.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=1.25.289+0.91.43.280+0.90.91.40.086/0.900=10.588kN经计算得到=10588/(0.333506)+86000/5260=79.295N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mm

226、ax=73.39所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！14.7. 180厚板（高度5.53m）计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.5m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50100mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/

227、mm2。梁顶托采用方钢管100503mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土及施工均布荷载标准值4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.18+0.50)+1.304.50=11.958kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.18+0.71.304.50=10.292kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.30采用的钢管类型为48.

228、33.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.1800.900+0.5000.900)=4.123kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+4.500)0.900=3.645kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 48.60cm3；截面惯性矩 I = 43.74cm4；(1)

229、抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.123+1.303.645)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08710001000/48600=1.794N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.123+1.303.645)0.300=1.7

230、43kN截面抗剪强度计算值 T=31743.0/(2900.00018.000)=0.161N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.1233004/(1006000437400)=0.086mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0

231、.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.5000.1801.200+0.5001.200)=5.497kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.302.50.300+0.0801.205.4970.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22310001000/48600=4.588N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.1800.300=1.377kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

232、 q12 = 0.5000.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.500+0.000)0.300=1.350kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.377+1.200.150)=1.649kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.301.350=1.579kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.579+1.649)0.900=2.905kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.906/0.900=3.229

233、kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.230.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.229=1.743kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.229=3.196kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.262106/83333.3=3.14N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T =

234、 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31743/(250100)=0.523N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.374kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.374900.04/(1009000.004166667.0)=0.163mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M

235、= 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.300.92.50.900+0.0801.6490.900抗弯计算强度 f = M/W =0.633106/83333.3=7.60N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.196kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.081kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算

236、受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 10.682kN经过计算得到最大变形 V= 0.281mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.98cm3；截面惯性矩 I = 37.44cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.917106/1.05/14975.7=58.32N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.281mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载

237、标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1535.530=0.848kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.1800.9000.900=3.718kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.474kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(4.500+0.000)0.9000.900=3.280kN3.不考虑风荷载时

238、,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.30NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.63kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/15.9=145 150

239、长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=9634/(0.333506)=57.249N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.2500.600=0.375kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生

240、的弯矩 Mw=0.90.91.40.3750.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=1.24.474+0.91.43.280+0.90.91.40.086/0.900=9.611kN经计算得到=9611/(0.333506)+86000/5260=73.486N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=64.36所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！14.8. 180厚板（高度10.53m）计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系

241、数取1.00。模板支架搭设高度为10.53m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50100mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用方钢管100503mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土及施工均布荷载标准值4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按

242、照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.18+0.50)+1.304.50=11.958kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.18+0.71.304.50=10.292kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.30采用的钢管类型为48.33.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0

243、.9(25.5000.1800.900+0.5000.900)=4.123kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+4.500)0.900=3.645kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 48.60cm3；截面惯性矩 I = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值

244、(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.123+1.303.645)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08710001000/48600=1.794N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.123+1.303.645)0.300=1.743kN截面抗剪强度计算值 T=31743.0/(2900.00018.000)=0.161N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v

245、 = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.1233004/(1006000437400)=0.086mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.5000.1801.200+0.5001.200)=5.497kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.302.50.300+0.080

246、1.205.4970.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22310001000/48600=4.588N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.1800.300=1.377kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.500+0.000)0.300=1.350kN/m考虑0.9的结构重要系数，静

247、荷载 q1 = 0.9(1.201.377+1.200.150)=1.649kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.301.350=1.579kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.579+1.649)0.900=2.905kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.906/0.900=3.229kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.230.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.229=1.743kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.229=3.196kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截

248、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.262106/83333.3=3.14N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31743/(250100)=0.523N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计

249、算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.374kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.374900.04/(1009000.004166667.0)=0.163mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.300.92.50.900+0.0801.6490.900抗弯计算强度 f = M/W =0.633106/8333

250、3.3=7.60N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.196kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.081kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 10.682kN经过计算得到最大变形 V= 0.281mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.98cm3；截面惯性矩 I = 37.44cm4；(1)顶托

251、梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.917106/1.05/14975.7=58.32N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.281mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.15310.530=1.615kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.

252、5000.1800.9000.900=3.718kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 5.164kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(4.500+0.000)0.9000.900=3.280kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.30NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.46kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A

253、 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/15.9=145 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=10462/(0.333506)=62.172N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

254、为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.2500.600=0.375kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3750.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=1.25.164+0.91.43.280+0.90.91.40.086/0.900=10.439kN

255、经计算得到=10439/(0.333506)+86000/5260=78.409N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=72.01所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！第15章 附图15.1. 各区域支撑架布置图1、核心医疗区A栋楼特需住院大厅处立杆、剪刀撑平面布置图2、核心医疗区A栋楼住院大厅处立杆、剪刀撑平面布置图3、核心医疗区A栋楼急救入口处立杆、剪刀撑平面布置图4、核心医疗区A栋楼干保住院大厅处立杆、剪刀撑平面布置图5、核心医疗区A栋门诊大厅立杆、剪刀撑平面布置图6、核心医疗区B栋楼诊室处立杆、剪刀撑平面布置图7、科研专家楼超高区域模板搭设（9-10交C轴）平面布置图。8、特护区超高区域模板搭设（2.2-5轴交1F1G轴）平面图布置图。9、11.43m模板支设示意图。10、10.53m模板支设示意图。15.2. 位移及沉降观测点平面布置图：15.3. 总平面布置图15.4. 混凝土浇筑示意图