东南国际航运中心总部大厦A、B座工程大体积混凝土施工方案2（65页）.doc

1、东南国际航运中心总部大厦（37#地块）A、B座工程B座大体积混凝土施工方案编制人： 审核人： 审批人： 日 期： 目 录第1章 编制依据1第2章 工程概况22.1工程概况22.2大体积混凝土工程概况2第3章 施工准备33.1技术准备33.2商品混凝土的技术要求4材料4坍落度5配合比5和易性5初凝、终凝5混凝土试配53.3场地及交通准备6交通条件6场地准备73.4降低入模温度的准备工作73.5施工资源配置7混凝土泵选择7输送泵配备数量8劳动力配置9机械设备配置9主材、周转材料及辅助材料10第4章 施工方法114.1混凝土工程11混凝土浇筑顺序11混凝土输送17泵管加固18混凝土浇筑18标高控制1

2、9混凝土施工作业面泌水处理19混凝土养护20混凝土试块制作204.2模板施工20底板及承台模板20电梯井基坑、集水坑模板214.3钢筋施工22底板钢筋22钢管支撑及型钢支撑布置22底板面钢筋型钢支架受力计算34第5章 混凝土热工计算465.1混凝土表面温度裂缝控制计算46混凝土的绝热温升46混凝土的内部最高温度46混凝土表面最高温度（考虑保温材料的保温作用之后）47温度差47混凝土浇筑体表面保温材料厚度计算485.2自约束裂缝控制热工计算495.3外约束裂缝控制热工计算50混凝土浇筑前裂缝控制计算50大体积混凝土冷凝管布置52第6章 温度监测536.1测温系统工作原理及测温部署53测温系统工作

3、原理53测温频率54温控指标54测温过程注意事项54监测布点54第7章 施工质量技术保证措施557.1确保工程质量的管理措施557.2混凝土表面外观检查577.3混凝土的进场检验577.4混凝土试块留置577.5混凝土抗裂缝保证措施577.6大体积砼施工的应急措施58不能连续浇筑的应急措施58天气突变的应急措施59大体积混凝土温度异常处理措施59第8章 安全文明施工保证措施59 第1章 编制依据1、东南国际航运中心总部大厦（37#地块）A、B座工程施工图纸；2、与本工程相关的现行国家规范、规程及技术标准；3、福建省及厦门市颁布现行的法律、法规，以及规章制度；4、施工现场及周边环境的情况；5、I

4、SO9001质量管理体系、ISO14001环境管理体系、OSHMS18001职业安全健康管理体系标准；我单位质量、环境及职业安全健康管理手册、程序文件及其支持性文件。 6、采用规范、标准目录：序号标准名称标准编号1建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20022混凝土结构设计规范GB50010-20103工程测量规范GB50026-20074混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）5钢筋混凝土用热轧带肋钢筋GB14992-20076混凝土质量控制标准GB50164-20117硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥GBl7519998矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥及

5、粉煤灰硅酸盐水泥GBl34419999普通混凝土力学性能试验方法标准GB/T50081-200210混凝土外加剂应用技术规范GB50119-201311混凝土泵送施工技术规程JGJ/G10-201112高层建筑箱形与筏形基础技术规范JGJ6-201113普通混凝土配合比设计规程JGJ55-201114大体积混凝土施工规范GB50496-200915建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201116混凝土用水标准JGJ63-200617钢筋机械连接技术规程JGJ107-201018地下工程防水技术规范GB50108-200819施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200520建筑

6、机械使用安全技术规程JGJ33-201221预拌混凝土GB/T10902第2章 工程概况2.1工程概况工程名称：东南国际航运中心总部大厦（37#地块）A、B座工程本工程位于厦门市海沧新区，西邻东屿南路，东临海沧大道。建筑功能为办公及商业。本工程（37#地块），包括A楼联检商务中心和B楼联检政务中心，地下二层为车库。37#地块用地面积53270 m2，总建筑面积263680 m2（不含避难层6075 m2），其中地上建筑面积约185585 m2，地下建筑面积约78095 m2，由总高度153.55m的A座塔楼及总高度87.95m的B座塔楼组成。基础型式（主楼）为桩筏基础，基础型式（地下车库）为桩

7、基+防水板。2.2大体积混凝土工程概况B座主楼筏板区域厚度为3000mm，其它承台厚度为1500mm、1800mm、2300mm，防水板厚度为1000mm、1500mm。筏板基础底板顶标高为-12.200m，筏板底标高为-15.200m，核心筒电梯基坑坑底标高（-13.700m、-14.900m），集水坑坑底标高（-14.500m、-15.200m、-16.400m）。主楼区域核心筒底板厚度为3.0m、4.5m、5.3m、5.7m、6m、7.2m。本方案只针对B座底板大体积混凝土施工（区域划分详见下表），其他区域底板施工见地下室土建施工方案。序号后浇带划分区域筏板面积(m)砼方量（m）1B2区

8、1799 m244912B3区1805 m247043B4区1287 m226104B5区1518 m230455B6区1587 m225316B7区1879 m232237B6-1区830 m21455混凝土强度等级：基础垫层混凝土为强度等级C20，底板混凝土强度等级C40，抗渗等级为P8。B座底板分区划分示意图第3章 施工准备3.1技术准备施工前应进行图纸会审，提出施工阶段的综合抗裂措施，制订关键部位的施工作业指导书。应对工人进行专业培训，并应逐级进行技术交底，熟悉图纸中该部位施工的工程概况，板厚、面积、混凝土量。同时应建立严格的岗位责任制和交接班制度。大体积混凝土施工前要对混凝土的模板和

9、支架、钢筋工程、预埋管件验收并在合格的基础上进行。施工现场设施应按施工总平面布置图的要求按时完成，场区内道路应坚实平坦，必要时，应与市政、交管等部门协调，制订场外交通临时疏导方案。施工现场的供水、供电应满足混凝土连续施工的需要，当有断电可能时，应有双路供电或自备电源等措施。要对选定的商品混凝土站进行实地考察，对其加工程序、生产环节、原材料采购渠道、生产供货能力、路程远近、交通运输道路畅通情况，混凝土供应保障措施都要进行考核，确保商品混凝土的供应能力及产品质量没有问题。大体积混凝土的供应能力应满足混凝土连续施工的需要，不宜低于单位时间所需量的1.2倍。用于大体积混凝土施工的设备，在浇筑混凝土前应

10、进行全面的检修和试运转，其性能和数量应满足大体积混凝土连续浇筑的需要。混凝土的测温监控设备宜按本规范的有关规定配置和布设，标定调试应正常，保温用材料应齐备，并应派专人负责测温作业管理。在施工之前要注意季节性气象资料的收集，进行分析，底板大体积混凝土浇筑宜选择在连续晴朗的天气浇筑。 3.2商品混凝土的技术要求3.2.1材料 1、水泥根据大体积混凝土施工规范，大体积混凝土所用水泥必须满足以下要求：底板混凝土使用中、低热硅酸盐42.5水泥，所用水泥其3d 的水化热不宜大于240kJ/kg，7d 的水化热不宜大于270kJ/kg。底板混凝土为抗渗混凝土，所用水泥的铝酸三钙含量不宜大于8%。2、粗细集料

11、细骨料宜采用中砂，其细度模数宜大于2.3，含泥量不大于3%；粗骨料宜选用粒径531.5mm，并连续级配，含泥量不大于1%，应选用非碱活性的粗骨料。3、外加剂使用缓凝型的高效减水剂改善混凝土的流动性，降低混凝土的单方用水量。所用外加剂的质量及应用技术，应符合现行国家标准混凝土外加剂GB 8076、混凝土外加剂应用技术规范GB50119和有关环境保护标准的规定。4、掺合料掺加一定量的粉煤灰和粒化高炉矿渣粉，其质量应符合现行国家标准用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB1596-2005用粉煤灰二级F类技术要求 和用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉GB/T 18046-2008中的粒化高炉矿渣S95级别技术

12、要求的有关规定。5、拌和用水拌合用水的质量应符合国家现行标准混凝土用水标准JGJ 63 的有关规定。3.2.2坍落度搅拌站应根据气温条件、运输时间（白天或夜天）、运输道路的距离、混凝土原材料（水泥品种、附加剂品种等）变化、混凝土的坍落度损失情况来调整原配合比，确保混凝土浇筑时的坍落度能够满足施工生产需要，保证混凝土供应质量。3.2.3配合比本工程底板混凝土为防水混凝土，按图纸要求，采用混凝土60d 强度作为混凝土配合比的设计依据。拌和水用量不宜大于175kg/ m。粉煤灰掺量不宜超过胶凝材料用量的40%；矿渣粉的掺量不宜超过胶凝材料用量的50%；粉煤灰和矿渣粉掺合料的总量不宜大于混凝土中胶凝材

13、料用量的50%。水胶比不宜大于0.50。砂率宜为3842%。拌合物泌水量宜小于10L/m。3.2.4和易性为了保证混凝土在浇筑过程中不离析，要求混凝土要有足够的粘聚性，要求在泵送过程中不泌水、不离析。坍落度经时损失要求两小时小于40mm。扩展度不小于45mm。3.2.5初凝、终凝为了保证底板混凝土的连续浇筑，避免出现施工冷缝，要求商品混凝土的初凝时间保证在10小时以上；为了保证后道工序的及时插入，要求混凝土终凝时间控制在12小时以内。3.2.6混凝土试配在混凝土制备前，应进行常规配合比试验，并应进行水化热、泌水率、可泵性等对大体积混凝土控制裂缝所需的技术参数的试验；必要时其配合比设计应当通过试

14、泵送，根据试泵送结果来调整或者优化配合比。初步设计出配合比如下： 配合比P.O425.R水泥水砂石二级F类粉煤灰矿渣粉聚羧酸高性能减水剂抗裂硅质防水剂高性能钢筋阻锈剂砂率水胶比用量220156779102957965.4799430.40重量比10.713.544.680.260.440.0250.040.043.3场地及交通准备3.3.1交通条件1、场内：本工程37#地块场地内临时通道、4#施工大门处有临时道路，可作为混凝土泵及混凝土搅拌运输车通道。2、场外：本工程位于厦门市海沧区东屿村南端，东邻海沧大道，西邻东屿南路。37#地块B座底板混凝土浇筑供应商为厦门市路桥建材有限公司，公司地址为福

15、建省厦门市海沧区石塘村水头188号，如图中起点所示，混凝土搅拌运输车可按如图所示线路行走，到达工地时间约为16min。3.3.2场地准备根据周边市政道路的交通流量的分布情况，场内交通线路，B座以B3区底板大体积混凝土浇筑方量最大为例，需要配备5台输送泵(其中1台备用)，可以将输送泵布置在基坑内临时道路上，场内交通组织有序，可满足混凝土搅拌运输车就位布置需要。1、场外交通维持底板大体积混凝土需要24h连续浇筑，混凝土施工前要与混凝土搅拌车沿途路线的交警取得联系，有效沟通，获得批准，适当放行。 另外还要安排一个人负责与全部混凝土搅拌车司机保持联系，了解混凝土搅拌车的行进状态，罐车在路途中遇到问题，

16、及时赶赴现场，加以解决。了解混凝土搅拌车到达现场的时间，以便作合理安排。2、场内交通维持混凝土搅拌车到达现场后，由现场值班人员进行指挥，在出入口处设两名值班人员维持交通，全程采用对讲机进行指挥，以保证进场车辆按规定位置停靠，不能进场的在大门口指定区域停靠等候，在道路宽度或者场地不够情况下，场内施工完毕的车辆出场后，停靠等候的车辆才能进场，防止无序进出，阻碍交通，延误时间。3.4降低入模温度的准备工作因B座底板大体积混凝土浇筑时间处于厦门的夏天时间，日平均气温约为25至35，混凝土的入模温度基本满足规范要求，即不低于5且不高于30（大体积混凝土规范（GB50496-2009）。在混凝土搅拌站进行

17、沟通，采取以下措施降低混凝土的入模温度。1.设计几种不同的配合比，进行试配，以确定理想水化热的最终配合比；2.安排混凝土搅拌站准备搭设遮阳棚的相关材料，以降低砂石等原材料的温度；3.准备一定量的冰块，以便降低混凝土的用水温度；4.现场准备足够的麻袋和足够长的水管，在泵管全长范围覆盖湿麻袋。3.5施工资源配置3.5.1混凝土泵选择根据混凝土体量的分布情况和工程进度的需要，地下室底板混凝土浇筑选择HBT60C混凝土泵，其性能参数如下表：HBT60C混凝土输送泵性能参数表序号性能指标单位数值1理论混凝土输送量（低压）m/h702理论混凝土输送量（高压）m/h433理论混凝土输出压力（低压）m/h9.

18、24理论混凝土输出压力（高压）m/h15.75液压系统压力Mpa326转速r/min15007柴油机主动力kw1108上料高度mm13209料斗容积m0.610外型尺寸mm66852085207211理论泵送高度m2503.5.2输送泵配备数量（1）、混凝土泵的实际平均输出量Q1= Qmax*a1*=60*0.85*0.6=30.631m/h式中：N1-混凝土输送泵车需用台数Q1-每台混凝土泵的实际平均输出量(m/h)Qmax-每台混凝土泵的最大输出量，Qmax=60 m/ha -配管条件系数，可取。取0.85-泵车作业效率，根据混凝土搅拌运输车向混凝土泵供料的间断时间、拆装混凝土输出管和布料

19、停歇等情况，可取，取0.6。（2）、B座B3区底板砼浇筑方法及混凝土泵数量的计算B座B3区一次性浇筑时混凝土工程量最大，约为4704m3。混凝土泵选用5台，其中一台备用。采用整体斜面分层、推移式连续浇筑，分层厚度为每层0.5m。 总浇筑用时：4704（314）38h。（3）、混凝土搅拌运输车数量的配置每台输送泵车需混凝土罐车数量计算公式： N=式中： Q1-每台混凝土泵的实际平均输出量 (m/h)N-混凝土搅拌运输车台数（台）V-每台混凝土搅拌运输车的容量(m) ，取8m3L-混凝土搅拌运输车往返距离(km)，取20km So-混凝土搅拌运输车平均行车车速(km/h)；一般取30，本工程取40

20、 km/hT1-每台混凝土搅拌运输车总计停歇时间(h)，取0.5hN=31/8（20/40+0.5）=3.87，取4台每台输送泵需配备混凝土搅拌运输车台数n=4(台)；共需配备搅拌运输车：20(台)。根据计算结果，B座B3区底板大体积混凝土浇筑需HBT60C型混凝土泵为5台（1台备用），搅拌站总共需配置混凝土输送车20台。 3.5.3劳动力配置根据工程量及工程整体安排，进行合理的劳动力安排，要使B座B3区底板混凝土施工按计划完成，各专业需要投入的劳动力数量见下表：工 种人 数备 注钢筋工100随施工进度调整木 工30混凝土工40防水工20机电安装工15电焊工5合 计2103.5.4机械设备配置

21、按照工程进度及工程量安排合理的机械，以满足施工要求，机械设备配置按照下表：序号设备名称规格型号数量国别/产地1塔式起重机MCT3701台德国2塔式起重机MC4801台德国3混凝土泵HBT60C5台（1台备用）武汉4泵管系统D=1254套南京5振捣棒ZN5016根广东6钢筋切断机GQ-406台江苏7钢筋弯曲机WQ-404台浙江8钢筋调直机JK-34台江苏9电动套丝机15-504台江苏10砂轮切割机SQ-40-1Q3台山东11潜水泵H=30m10台福建12压刨MB-1052台四川13圆盘锯MJ-1348台山东14经纬仪TDJ2E6台上海15全站仪GTS-602/L2台日本16自动安平水准仪AT-G

22、66台日本3.5.5主材、周转材料及辅助材料B3区底板施工所需主材、周转材料及辅助材料见下表：序号材料名称数量进场时间1钢筋600t随现场施工进度分批进场2混凝土4704m随现场施工进度分批进场318mm多层胶合板400随现场施工进度进场4焊条5包随现场施工进度进场5氧气、乙炔各两瓶随现场施工进度进场6蒸压灰砂多孔砖（240*180*80）2000块随现场施工进度进场7钢管10t随现场施工进度分批进场8止水螺杆800根随现场施工进度进场93003钢板止水带220m随现场施工进度进场10塑料薄膜1800随现场施工进度进场11防雨彩条布1800 随现场施工进度进场12土工布1800 随现场施工进度

23、进场1312.6#槽钢980m随现场施工进度进场1463*6等边角钢2300m随现场施工进度进场第4章 施工方法4.1混凝土工程4.1.1混凝土浇筑顺序（1）输送泵及输送泵管的布置B3区底板大体积混凝土浇筑采用5台混凝土泵（3台地泵、1台天泵，1台地泵备用）进行输送，其中3#、4#输送泵布置在A座区域临时道路处，1#、2#混凝土泵布置于B座临时坡道处。泵管沿B3区南北方向均匀布置，泵管浇筑坑中坑时采用溜槽浇筑混凝土。泵车具体布置见下图：（2）浇筑顺序及泵管泵送部署： 4.1.2混凝土输送泵送混凝土时混凝土泵的支腿应完全伸出，并插好安全销。混凝土泵与输送管连通后，应按所用混凝土泵使用说明书的规定

24、进行全面检查，符合要求后方能开机进行空运转。混凝土泵启动后应先泵送适量水以湿润混凝土泵的料斗、活塞及输送管的内壁等直接与混凝土接触部位。经泵送水检查确认混凝土泵和输送管中无异物后，应采用下列方法之一润滑混凝土泵和输送管内壁：1、泵送水泥浆2、泵送水泥砂浆3、泵送与混凝土内除粗骨料外的其他成份相同配合比的水泥砂浆。润滑用的水泥浆或水泥砂浆应分散布料不得集中浇筑在同一处。开始泵送时混凝土泵应处于慢速、匀速并随时可反泵的状态。泵送速度应先慢后快逐步加速，同时应观察混凝土泵的压力和各系统的工作情况，待各系统运转顺利后，方可以正常速度进行泵送。混凝土泵送应连续进行，如必须中断时其中断时间不得超过混凝土从

25、搅拌至浇筑完毕所允许的延续时间，泵送混凝土时活塞应保持最大行程运转。泵送混凝土时，如输送管内吸入了空气，应立即反泵吸出混凝土至料斗中重新搅拌排出空气后再泵送。泵送混凝土时，水箱或活塞清洗室中应经常保护充满水。在混凝土泵送过程中若需接长3m以上的输送管时，仍应预先用水和水泥浆或水泥砂浆，进行湿润和润滑管道内壁。混凝土泵送过程中不得把拆下的输送管内的混凝土撒落在未浇筑的地方。当混凝土泵出现压力升高且不稳定油温升高、输送管明显振动等现象，而泵送困难时不得强行泵送并应立即查明原因采取措施排除。可先用木槌敲击输送管弯管、锥形管等部位并进行慢速泵送或反泵防止堵塞。当输送管被堵塞时应采取下列方法排除：重复进

26、行反泵和正泵逐步吸出混凝土至料斗中，重新搅拌后泵送。用木槌敲击等方法，查明堵塞部位，将混凝土击松后重复进行反泵和正泵排除堵塞；当上述两种方法无效时。应在混凝土卸压后，拆除堵塞部位的输送管，排出混凝土堵塞物后方可接管，重新泵送前应先排除管内空气后方可拧紧接头。在混凝土泵送过程中有计划中断时，应在预先确定的中断浇筑部位停止泵送，且中断时间不宜超过1h。当混凝土泵送出现非堵塞性中断时应采取下列措施：混凝土泵车卸料清洗后重新泵送，或利用臂架将混凝土泵入料斗，进行慢速间歇循环泵送，有配管输送混凝土时可进行慢速间歇泵送。固定式混凝土泵可利用混凝土搅拌运输车内的料进行慢速间歇泵送，或利用料斗内的料进行间歇反

27、泵和正泵。向下泵送混凝土时应先把输送管上气阀打开，待输送管下段混凝土有了一定压力时方可关闭气阀。混凝土泵送即将结束前，应正确计算尚需用的混凝土数量并应及时告知混凝土搅拌站。泵送过程中废弃的和泵送终止时多余的混凝土应按预先确定的处理方法和场所及时进行妥善处理。泵送完毕时应将混凝土泵和输送管清洗干净。排除堵塞重新泵送或清洗混凝土泵时布料设备的出口应朝安全方向以防堵塞物或废浆高速飞出伤人。当多台混凝土泵同时泵送或与其他输送方法组合输送混凝土时应预先规定各自的输送能力。4.1.3泵管加固将混凝土输送泵就位，按照底板混凝土浇筑线路，布置泵管走向，输送管布置本着尽量缩短管线长度，少用弯管和软管的原则。本工

28、程泵管从37#地块北侧两条临时施工坡道向基坑内布置，采用48.3钢管沿泵管方向在边坡上搭设间距1m*1m*1m脚手架支撑泵管。基坑内水平输送管采用废旧轮胎铺垫，间隔2000mm设置一个，以保护底板钢筋。废旧轮胎在混凝土浇筑的过程中依次移除，在底板大体积混凝土浇筑完成后收集备下次利用。4.1.4混凝土浇筑根据本工程大体积混凝土的特点，采用整体斜面分层、推移式连续浇筑，配备4台HBT60C混凝土输送泵按1:10的坡度分层浇筑。采用分段分层布料、分段分层振捣的施工方法进行施工，混凝土一次浇筑的厚度为500mm，分段的长度为10米，尽量延长上下层混凝土的覆盖时间，让混凝土充分散热，但上下层浇捣间歇时间

29、不得超过混凝土初凝时间，布料时在23m范围内水平移动泵管且垂直布料，混凝土采用插入式高频振动棒进行振捣，进行上层混凝土振捣时插入下层的深度不少于50mm，振动棒的移动间距以400mm为宜，应尽量避免碰撞钢筋，振动棒每一振点的振捣时间，一般控制时间为1530s，时间过短，混凝土不易振实，过长会引起混凝土离析，混凝土振捣应注意“快插慢拔不漏点”。每根泵管配备4根插入式振动棒，分别布置在斜面的坡顶、坡中和坡脚。在混凝土浇筑后即将凝固前，在适当的时间和位置给予二次振捣，消除混凝土因泌水在粗骨料、水平钢筋下部生成的水分和孔隙，增加混凝土的密实度，减少内部微裂缝和改善混凝土强度，提高抗裂性。砼浇筑到收尾阶

30、段的泌水采用污水泵抽排至坑外。混凝土在初凝前用刮尺刮平和木抹子收光，并及时用塑料薄膜覆盖，防止混凝土表面水分过快散失出现干缩裂缝。4.1.5标高控制底板钢筋绑扎前，根据现场基坑外侧已布置的永久性标高控制线，将底板标高控制线引至现场塔吊标准节上，钢筋绑扎好后，再引至底板墙、柱钢筋上，用红油漆标出该层+100cm 线。浇筑混凝土时每个开间用尼龙线拉对角线控制标高。4.1.6混凝土施工作业面泌水处理混凝土表面离析水以及沉积水对底板混凝土质量影响较大，如果施工过程中不及时排出，不但会影响混凝土的强度，而且会加剧混凝土的自身收缩，引起底板混凝土的裂缝，本工程拟在混凝土浇筑的过程中采取如下措施对沉积水、离

31、析水进行排出：底板大体积混凝土浇筑时，当混凝土浇筑分层大坡面坡脚接近另一端端头斜坡时，从另一端端头往回浇筑，与原斜坡相交形成一个积水坑，再用抽水泵及时排除其中间的泌水。4.1.7混凝土养护（1）为防止底板混凝土内外温差过大，导致贯通裂缝的产生，需要采取保湿保温法养护。在底板混凝土表面二次抹压处理后，在混凝土面层覆盖塑料薄膜，使混凝土内蒸发出的水分积在混凝土表面进行保湿养护，塑料薄膜上覆盖土工布，塑料薄膜和土工布覆盖时搭接长度应不小于20cm，保证保温层的整体密闭性。侧面（包括后浇带部位）满铺塑料薄膜进行保温养护。（2）底板混凝土应连续养护不少于14d，并应经常检查塑料薄膜的完整情况，保证塑料薄

32、膜内时刻保持湿润状态。（3）在保温养护中，应对混凝土浇筑体的里表温差和降温速率进行现场监测，当实测结果不满足温控指标要求时，应及时调整保温养护方案。4.1.8混凝土试块制作（1）抗渗砼每500m3留置标养试块一组，试块尺寸185（175）150mm，一组6块，养护条件203，相对湿度90%以上，养护龄期28天。（2）同条件试块的组数根据实际需要确定，一般不少于2组。（3）标准养护试块连续浇筑不超过100m3的同配合比的混凝土，取样不得少于一次；当一次连续浇筑超过1000 m3时，同一配合比的混凝土每200 m3取样不得少于一次。4.2模板施工4.2.1底板及承台模板因承台顶面高出防水板板面50

33、0mm，故地下室承台部位采用吊模施工。4.2.2电梯井基坑、集水坑模板电梯基坑、集水坑模板采用18mm厚木模板， 50100mm木枋，48.33.6mm钢管支撑加固。钢管支撑50100mm木枋电梯基坑、集水井模板安装示意图电梯基坑、集水井模板固定钢筋支架示意图底板积水井、电梯井周围无支撑物体，故该部位模板采用散拼吊模，主楞间距400mm，次楞间距250mm，阴角做200mm宽压脚板和50100mm木枋，上口和下口用调节撑对撑。4.3钢筋施工4.3.1底板钢筋因型钢支撑架较高约3.0m7.2m，为便于进行支撑水平横梁及连系角钢焊接，在底板钢筋绑扎完成后搭设钢管脚手操作架进行水平支撑型钢的焊接。在

34、水平联系角钢及水平支撑型钢焊接完成后拆除脚手架。形成交叉作业，该做法施工流程如下：4.3.2钢管支撑及型钢支撑布置CTB-T4-79（B2区）承台钢筋支架平面布置及剖面示意图：CTB-T7-79（B3区）承台钢筋支架平面布置及剖面示意图：CTB-T3-18（B4区）承台钢筋支架平面布置及剖面示意图：B5区（CTB-T6-24）承台钢筋支架平面布置示意图：B6区（CTB-T2-18）承台钢筋支架平面布置示意图：CTB-T1-14（B6-1区）承台钢筋支架平面布置示意图：4.3.3底板面钢筋型钢支架受力计算 （1）-16.4m集水井坑两侧筏板面筋支架计算，支架高度7.2m。一、参数信息：钢筋支架（

35、马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。 型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。上层钢筋的自重荷载标准值为 3.600kN/m施工设

36、备荷载标准值为 9.000kN/m施工人员荷载标准值为3.000kN/m横梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3横梁钢材的弹性模量 E=2.05105N/mm2横梁的截面惯性矩 I=391.466cm4立柱的高度 h=7.2m立柱的间距 l=2m钢材强度设计值 f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩 W=62.137cm3二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 静荷载的计算值 q1=1.23.600+1.29.000=15.120kN/m 活荷载的计算值 q

37、2=1.43.000=4.200kN/m 支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.0815.120+0.104.200) 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.1015.120+0.1174.200) 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =8.014106/62137.0=128.967N/mm2 支架横梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续

38、梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=3.600+9.000=12.600kN/m 活荷载标准值q2=3.000kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.67712.600+0.9903.000)2000.04/(1002.051053914660.0)=2.293mm 支架横梁的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求!三、支架立柱的计算 支架立柱的截面积A=15.69cm2 截面回转半径i=4.953cm 立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3 支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定： 式中 立柱的压应力； N轴向压

39、力设计值； 轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到,=0.328； A立杆的截面面积,A=15.69cm2； f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2； 采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为 经计算得到 N=23.56kN, =174.738N/mm2； 立杆的稳定性验算 =f,满足要求!（2）-14.5m集水井坑两侧筏板面筋支架计算，支架高度5.3m。 一、参数信息： 钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的

40、标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。 型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。 作用的荷载包括自重和施工荷载。 钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。 上层钢筋的自重荷载标准值为 3.150kN/m 施工设备荷载标准值为 9.000kN/m 施工人员荷载标准值为3.000kN/m 横梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3 横梁钢材的弹性模量 E=2.05

41、105N/mm2 横梁的截面惯性矩 I=391.466cm4 立柱的高度 h=5.3m 立柱的间距 l=2m 钢材强度设计值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=62.137cm3二、支架横梁的计算 支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。 按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 静荷载的计算值 q1=1.23.150+1.29.000=14.580kN/m 活荷载的计算值 q2=1.43.000=4.200kN/m 支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 支架横梁计算荷载组合简图(支座最

42、大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.0814.580+0.104.200) 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.1014.580+0.1174.200) 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =7.798106/62137.0=125.490N/mm2 支架横梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=3.150+9.000=12.150kN/m 活荷载标准值q2=3.00

43、0kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.67712.150+0.9903.000)2000.04/(1002.051053914660.0)=2.232mm 支架横梁的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求!三、支架立柱的计算 支架立柱的截面积A=15.69cm2 截面回转半径i=4.953cm 立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3 支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定： 式中 立柱的压应力； N轴向压力设计值； 轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到,=0.537； A立杆的截面面积,A=15.69cm2；

44、 f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2； 采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为 经计算得到 N=22.89kN, =152.657N/mm2； 立杆的稳定性验算 =f,满足要求!（3）-14.9m电梯井坑两侧筏板面筋支架计算，支架高度5.7m。一、参数信息： 钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。 型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，

45、焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。 作用的荷载包括自重和施工荷载。 钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。 上层钢筋的自重荷载标准值为 3.150kN/m 施工设备荷载标准值为 9.000kN/m 施工人员荷载标准值为3.000kN/m 横梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3 横梁钢材的弹性模量 E=2.05105N/mm2 横梁的截面惯性矩 I=391.466cm4 立柱的高度 h=5.7m 立柱的间距 l=2m 钢材强度设计值 f=2

46、05N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=62.137cm3二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。 按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 静荷载的计算值 q1=1.23.150+1.29.000=14.580kN/m 活荷载的计算值 q2=1.43.000=4.200kN/m 支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.0814.

47、580+0.104.200) 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.1014.580+0.1174.200) 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =7.798106/62137.0=125.490N/mm2 支架横梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=3.150+9.000=12.150kN/m 活荷载标准值q2=3.000kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.67712.150+0.9903.000)2000.04/(1002.0510

48、53914660.0)=2.232mm 支架横梁的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求!三、支架立柱的计算 支架立柱的截面积A=15.69cm2 截面回转半径i=4.953cm 立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3 支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定： 式中 立柱的压应力； N轴向压力设计值； 轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到,=0.483； A立杆的截面面积,A=15.69cm2； f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2； 采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为 经计算得到 N=

49、22.89kN, =155.694N/mm2； 立杆的稳定性验算 =f,满足要求!（3）3.0m厚筏板面筋支架计算，支架高度2.7m。一、参数信息： 钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。 型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。 作用的荷载包括自重和施工荷载。 钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋

50、的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。 上层钢筋的自重荷载标准值为 3.150kN/m 施工设备荷载标准值为 9.000kN/m 施工人员荷载标准值为3.000kN/m 横梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3 横梁钢材的弹性模量 E=2.05105N/mm2 横梁的截面惯性矩 I=391.466cm4 立柱的高度 h=2.7m 立柱的间距 l=2m 钢材强度设计值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=62.137cm3二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。 按照支架

51、横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 静荷载的计算值 q1=1.23.150+1.29.000=14.580kN/m 活荷载的计算值 q2=1.43.000=4.200kN/m 支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.0814.580+0.104.200) 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.1014.580+0.1174.200) 我们选择支座弯矩和

52、跨中弯矩的最大值进行强度验算： =7.798106/62137.0=125.490N/mm2 支架横梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=3.150+9.000=12.150kN/m 活荷载标准值q2=3.000kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.67712.150+0.9903.000)2000.04/(1002.051053914660.0)=2.232mm 支架横梁的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求!三、支架立柱的计算 支架立柱的截面积A=15

53、.69cm2 截面回转半径i=4.953cm 立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3 支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定： 式中 立柱的压应力； N轴向压力设计值； 轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到,=0.839； A立杆的截面面积,A=15.69cm2； f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2； 采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为 经计算得到 N=22.89kN, =142.878N/mm2； 立杆的稳定性验算 =f,满足要求!第5章 混凝土热工计算考虑到主楼电梯基坑、集水坑底板混凝土厚度最大

54、为7.2m，且强度等级为C40P8，理论上该处混凝土内部温度最高，容易产生裂缝，所以将此部位混凝土作为范例进行热工计算。底板混凝土配合比为：水泥220kg，水156kg，砂779kg，石1029kg，粉煤灰57kg，矿渣粉96kg，聚羧酸高性能减水剂5.47 kg，高性能钢筋阻锈剂9kg，抗裂防水剂9kg。5.1混凝土表面温度裂缝控制计算大体积混凝土结构施工应该使混凝土中心与表面温度、表面温度与大气温度之差在允许范围内，则可控制混凝土裂缝的出现。5.1.1混凝土的绝热温升水泥水化热引起的混凝土内部实际最高温度与混凝土的绝热温升有关。混凝土的绝热温升：T（t）=mcQ（1-e-mt）/（C）式中

55、：T（t）混凝土的绝热温升（）；mc每立方混凝土的水泥用量（kg/m3），取220kg/m3；Q每公斤水泥的水化热，本工程为P.O42.5水泥，查计算手册，Q分别为335kJ/kgC混凝土比热0.96kJ/(kgK)；混凝土容重2400 kg /m3；t混凝土龄期（天）；m常数，与水泥品种、浇筑时温度有关；e常数，e=2.718；混凝土入模温度取30：查表得1-e-mt（3天）=0.704；1-e-mt（5天）=0.869；1-e-mt（7天）=0.942。得到3天，5天，7天混凝土水化热绝热升温温度为：Tt3=22.52，Tt5=27.80，Tt7=30.13。5.1.2混凝土的内部最高温度

56、Tmax(t) =To+Tt(t)式中T (t)混凝土t龄期内部最高温度（）；分别取3、5、7天计算；Tp混凝土浇筑温度（），取30；混凝土t龄期的散热系数，混凝土浇筑最大厚度为7.2m，混凝土实际温升已接近于绝热温升，则=1；按上式计算，3天，5天，7天的结果为Tmax（3）=52.52，Tmax（5）=57.80，Tmax（7）=60.13。5.1.3混凝土表面最高温度（考虑保温材料的保温作用之后）本工程混凝土表面保温层拟采用1层塑料薄膜和1层土工布。=1/()=1/()=3.4389-各种保温材料的厚度；-各种保温材料的导热系数；-空气导热系数，可取23w/(m2.K)；则式中Tb(t)

57、-混凝土表面最高温度（）；Tq大气的平均温度（）； H混凝土的计算厚度；h混凝土的虚厚度；h混凝土的实际厚度；T混凝土中心温度与外界气温之差的最大值；混凝土的导热系数，此处可取 2.33Wmk；k计算折减系数，根据试验资料可取0.67；混凝土表面保温层的传热系数（W/m2K）；Tb(t)=Tq+4(H- h)hTH2h=k/t=0.672.33/3.4389=0.4540H=h+2h=7.2+20.4540=8.108Tb(7)=30+4（8.108 -0.4540）0.4540(60.13-30)/8.1082=36.37Tb(5) =35.21；Tb(3) =34.22；5.1.4温度差中

58、心温度与表面温度之差Tmax- Tb=60.13-36.37=23.76， 小于25混凝土表面温度与大气温度之差Tb- Tq=36.37-30=6.37，小于20故知，满足防裂要求。5.1.5混凝土浇筑体表面保温材料厚度计算一、计算公式：保温材料所需厚度计算公式：式中i-保温材料所需厚度(m)；h-结构厚度(m)；i-结构材料导热系数(W/m.K)；-混凝土的导热系数,取2.3W/m.k；Tmax-混凝土中心最高温度()；Tb-混凝土表面温度()；Ta-混凝土表面温度()；K-透风系数。二、计算参数(1)混凝土的导热系数=2.3(W/m.k)；(2)保温材料的导热系数i=0.01(W/m.K)

59、；(3)大体积混凝土结构厚度h=7.20(m)；(4)混凝土表面温度Tb=36.37()；(5)混凝土中心温度Tmax=60.13()；(6)空气平均温度Ta=30.00()；(7)透风系数K=2.30。三、计算结果保温材料所需厚度i=0.01(m)。采用先铺设一层薄膜然后覆盖一层土工布，覆盖总厚度大于1cm，满足保温覆盖厚度要求。5.2自约束裂缝控制热工计算 一、计算原理 (依据 ) :浇筑大体积混凝土时，由于水化热的作用，中心温度高，与外界接触的表面温度低，当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间相互约束，使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应

60、力。则由于温差产生的最大拉应力和压应力可由下式计算: 式中 t、c分别为混凝土的拉应力和压应力(N/mm2)； E(t)混凝土的弹性模量(N/mm2)； 混凝土的热膨胀系数(1/) T1混凝土截面中心与表面之间的温差()，其中心温度按下式计算 计算所得中心温度为：52.22度 混凝土的泊松比，取0.150.20。由上式计算的t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝，否则有可能出现裂缝，同时由上式知采取措施控制温差T1就有可有效的控制表面裂缝的出现。大体积混凝一般允许温差宜控制在2025范围内。二、计算: 取 E0=3.25104N/mm2,=110-5,T1=24.48,=0.

61、15 1) 混凝土在3.0d龄期的弹性模量,由公式: 计算得: E(3.0)=0.77104N/mm2 2) 混凝土的最大拉应力由式: 计算得: t=1.09N/mm2 3) 混凝土的最大压应力由式: 计算得: c=0.54N/mm2 4) 3.0d龄期的抗拉强度由式: 计算得: ft(3.0)=0.84N/ mm2ft(5.0)=1.08N/ mm2 ；t5=2.09N/mm2 ； E(5.0)=1.18104N/mm2 ft(7.0)=1.22N/ mm2 ；t7=2.92N mm2 ； E(7.0)=1.52104N/mm2 从上可知，因内部温差引起的拉应力大于该龄期内混凝土的抗拉强度值

62、，所以会出现表面裂缝，需要覆盖塑料薄膜加土工布以减小内外温差。5.3外约束裂缝控制热工计算5.3.1混凝土浇筑前裂缝控制计算一、计算原理(依据):大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。混凝土因外约束引起的温度（包括收缩）应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算：式中混凝土的温度(包括收缩)应力(N/mm2)；E(t)混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2)，一般取平均值；混凝土的线膨胀系数,取1.010-5；T混凝土的最大综合温差()绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基础长期裸露

63、在室外，且未回填土时，T值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温，按下式计算:计算所得，综合温差T=16.79度T0混凝土的浇筑入模温度()；T(t)浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值()，按下式计算：计算所得，绝热温升值T(t)=28.07度Ty(t)混凝土收缩当量温差()，按下式计算：计算所得，收缩当量温差Ty(t)=-1.92度Th混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温()；S(t)考虑徐变影响的松弛系数，一般取；R混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R1；当为可滑动垫层时，R0，一般土地基取

64、；c混凝土的泊松比。二、计算:取S(t)=0.30，R1.00,=110-5,=0.15。1)混凝土7d的弹性模量由式：计算得:E(7)=1.521042)最大综合温差T=16.793)基础混凝土最大降温收缩应力，由式：计算得:=0.90N/mm24)不同龄期的抗拉强度由式：计算得:ft(7)=1.22N/mm25)抗裂缝安全度：K=1.22/0.90=1.361.15满足抗裂条件5.3.2大体积混凝土冷凝管布置为大体积混凝土内外温差小于25提供进一步保障措施，大体积混凝土内布设循环冷却水管，通过冷却水将混凝土内部水化热传导到混凝土外。冷却水冷却水管布置详见下图。循环冷却水管第6章 温度监测由

65、于混凝土在水化过程中释放出大量热量，导致内部温度升高，形成内外温差很大，容易造成混凝土产生温度裂缝。为及时掌握混凝土内外温差及温度应力，及时调整保温措施，调整养护时间，保证混凝土内外温差小于25及降温速率小于2/d，根据大体积混凝土的施工要求，将对主楼基础底板施工进行大体积混凝土的信息化测温工作。6.1测温系统工作原理及测温部署6.1.1测温系统工作原理本工程大体积混凝土采用电脑测温系统测温。此系统由用户计算机端监测软件、数据适配器、数据及电源传输线，现场数据采集器、热敏传感器等组成。数据传输线将各个现场数据采集器和数据适配器串联起来，数据适配器负责计算机和各个现场数据采集器之间进行数据通讯，

66、计算机软件通过对数据适配器的控制和收发数据，能控制各个现场数据采集器的运行，并采集各个现场数据采集器的测量数据，然后进行汇总处理。6.1.2测温频率大体积混凝土浇筑后，应对大体积混凝土浇筑体里表温差、降温速率及环境温度进行测试，测试时间安排如下：（1）入模温度进行测量，每台班不少于2次。（2）砼浇注完6至10小时开始测温，龄期2天内，每2小时测温一次；龄期37天内，每4小时测温一次，7天后4天测一次。（3）停止监测：十天后或砼浇筑体表面与大气温差不大于20时。 每次测温同时监测出周围环境的温度，测温点按图编号，并在现场挂编号标志，测温作详细记录并整理绘制温度曲线图，温度变化情况应及时反馈和处理

67、。6.1.3温控指标大体积砼温度监测的检测结果参考委托方和设计图纸的要求，并根据国家大体积混凝土施工规范（GB 50496-2009）中的相关规定。温控指标宜符合下列规定：(1)砼浇筑体在入模温度基础上的温升值不宜大于50；(2)砼浇筑体的里表温差(不含砼收缩的当量温度)不宜大于25；(3)砼浇筑体的降温速率不宜大于2.0/d；(4)砼浇筑体表面与大气温差不宜大于20。6.1.4测温过程注意事项1、指派相关施工管理人员在现场与测温公司监测人员对测温工作进行配合。2、在测温工作开始前，提供固定测温导线的12钢筋，钢筋长度应满足伸至混凝土底部且高出板面约0.81.5m，测温头导线固定后，对固定有测

68、温导线的12钢筋进行加固工作。3、在测温期内，尽量做到对检测系统正常用电的连续性，对测点、测点间连接线及施工现场到测温系统控制办公室的电缆线进行保护；同时适当加强做好防盗工作。4、 严格按照制定的本工程施工方案中大体积混凝土养护措施进行养护。6.1.5监测布点B座底板大体积按要求进行温度检测，详见B区基础大体积混凝土温度监测方案。其中上测点距砼上表面50100mm，中部测点间距为600mm，下测点距砼下表面50100mm。同时还设置大气温温测点。 B座大体积测温平面布置图(为测孔位置) 第7章 施工质量技术保证措施7.1确保工程质量的管理措施各级技术、工程管理人员必须熟悉图纸，了解设计意图，掌

69、握施工及验收规范、规程。编制施工方案要切实可行，经审批后实施。认真做好底板施工方案的技术交底，工长要对班组长进行交底，交底要认真、细致、可操作。选派从事过类似规模工程的管理人员、技术人员和熟练的作业工人。严格执行“三检制”，确保道道工序受控是保证工程质量的重要方法。严格按设计、规程要求对材料进行的检验和试验。着重抓好钢材、水泥、外加剂和防水材料的复试。抓好计量管理，保证底板混凝土配合比的正确性。做好大体积混凝土施工养护保温措施，确保工程质量。抓好成品的保护，在混凝土强度达到4Mpa之前，不允许在混凝土上堆放钢筋及脚手架、大模板等重物，放线时，随打点随覆盖。并抓好职工教育和成品的防护设施。保证技

70、术资料及时、真实、准确。在终凝之前反复用木抹子搓平，保证大体积混凝土表面不龟裂。及时向技术部报告大体积混凝土各测温点的温度情况。在测温超出控制指标内时，采取如下相应措施：混凝土的内外温差大于25时，须提高混凝土表面温度，采用碘钨灯照射混凝土表面或水面，使混凝土表面温度升高，达到内外温差25后，立即用土工布进行覆盖。混凝土的降温速率大于2.0时，对混凝土表面浇适量热水后用土工布覆盖，升高混凝土表面温度，直至降温速率2.0。混凝土表面与大气温差大于20时，即气温骤降后（下雨天），用彩条布覆盖在保温层上，采用碘钨灯照射，使混凝土表面周围的大气温度升高，保持混凝土表面与大气的温差在20，直至天气恢复正

71、常。为保证大体积混凝土的施工质量，每台混凝土输送泵配一名专职收料员，对每车砼的坍落度进行检查，对砼方量进行抽检，对小票各项内容进行核对、填写，对不符合技术要求的混凝土坚决要求退场。在施工中坚持三检制、样板制、挂牌制、技术交底制、质量奖惩制度及追根会诊制度等管理措施，规范项目部各部门的工作程序和原则，使各项工作在有序的受控中进行。7.2混凝土表面外观检查板面标高是否正确；施工缝接槎是否平整，高差是否明显，接槎有没有痕迹存在；墙根至墙根外25cm处是否平整，地面平整度用2米大杠检查；浇筑到顶后，检查顶面标高，校正钢筋位置。浇筑过程中设专人看护钢筋、模板，发现问题及时处理。7.3混凝土的进场检验混凝

72、土进场后，核对混凝土供应小票内容是否为本部位所需之混凝土。检查混凝土的出站时间，出站时间与混凝土的浇筑时间差不得超过混凝土的初凝时间。混凝土工长目测检查混凝土的和易性，检查随车所带资料是否符合要求，并由试验工实测混凝土的塌落度作好相应记录，施工时测量混凝土的浇筑温度，由混凝土工长记录混凝土的四个时刻，即：1砼出站时间（由搅拌站填写）；2到场时间；3下料时间；4浇筑完时间；六个时间，即：1运输时间；2等待时间；3浇筑时间；4出站到浇筑完时间；5间隔时间；6初凝时间。7.4混凝土试块留置在砼浇筑过程中，未经项目总工程师同意，任何人不得随意变动配合比。砼试块留量：依据地下防水工程质量验收规范（GB5

73、0208-2012），每500m留置一组抗渗试块（每组6个），每一工作班不少于一组。按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）要求留设抗压试块和同条件试块。同一配合比、同一台班、每100m取一组抗压强度试件，当一次连续浇筑超过1000m时，同一配合比的混凝土每200m取样一组（每组3个）。试块留置组数见下表：试块类别标养试块同条件养护试块抗渗试块试块留置组数（组）373157.5混凝土抗裂缝保证措施大体积混凝土的裂缝主要是温度裂缝、干缩裂缝和塑性裂缝，因此在控制筏板大体积混凝土裂缝时主要针对以上裂缝产生的原因采取措施：以60天的强度作为砼配合比及强度评定的标准。尽量选用低热或

74、中热水泥，如矿渣水泥、粉煤灰水泥等；减少水泥用量，将水泥用量控制在400kg/m3以下；降低水灰比，一般混凝土的水灰比控制在0.5以下；改善骨料级配，控制粗细骨料的含泥量，掺加粉煤灰或高效减水剂等来取代部分水泥，减少单方混凝土中的水泥用量，降低水化热，另外在掺加一定量的具有微膨胀作用的掺合料也可以防止裂缝的产生；改善混凝土的搅拌加工工艺，可以搅拌水中加入适量冰块，并将骨料和水泥进行降温，从而降低混凝土的入模温度；浇筑前应认真规划浇筑顺序，避免约束和不均匀的沉降，从而产生裂缝，相反，采取恰当的浇筑顺序会减少开裂。正确进行混凝土振捣，使用振捣棒时绝对禁止用振捣棒横拖赶动混凝土拌和物。否则必然造成离

75、下料口远处砂浆过多而开裂。在混凝土中掺加一定量的具有减水、增塑、缓凝等作用的外加剂，改善混凝土拌合物的流动性、保水性，降低水化热，推迟热峰的出现时间；大体积混凝土要合理安排施工工序，分层、分块浇筑，以利于散热，减小约束；混凝土运到工地后应立即检测坍落度，并尽快浇筑。如发现坍落度不足，不得擅自加水，应当在技术人员指导下用追加减水剂的方法解决。加强混凝土养护，混凝土浇筑后，在终凝后及时浇水养护，并覆盖塑料薄膜和土工布保温，并适当延长养护时间，保证混凝土表面缓慢冷却。7.6大体积砼施工的应急措施7.6.1不能连续浇筑的应急措施（1）现场用电：在施工前，由现场施工员、安全员、现场电工、工长对现场施工用

76、线路、用电设备进行检查，以确保施工用电，施工中配置值班电工随时对现场用电情况进行管理。（2）输送泵故障、泵管堵塞：施工前将输送泵（包括备用泵）进行调试，并在施工中配备专职泵管维护人员现场待命，发生堵管情况迅速进行处理，确保在最短时间内恢复使用，备用输送泵司机现场待命，如发生输送泵故障，及时启用，以确保施工连续进行。（3）混凝土供应不及时：因混凝土预拌单位选择主站及备用站为同一单位的不同地理位置的分站，其所用原材料差异不大，故在混凝土浇筑之前，与备用站签订供应协议，如需要使用相同配合比进行拌制，在混凝土供应中出现搅拌材料短缺或交通问题不能及时供应时，及时通知备用站进行混凝土的供应。7.6.2天气

77、突变的应急措施（1）密切关注气象信息，根据大体积混凝土的施工进度计划，购买浇筑前后各30天的气象资料，确保避免大体积砼在雨期浇筑。（2）养护期间（尤其是浇筑后7天内）遇天气大幅降温、降雨情况，做好砼表面保温措施，配备碘钨灯、钢管、塑料薄膜等应急材料。遇大幅降温天气时，用碘钨灯照射混凝土表面，以保证混凝土内外温差不大于25，避免产生裂缝。遇降雨天气，用塑料布覆盖混凝土保温层，同时，基坑周边进行24小时不间断抽排水，以保证降雨不影响混凝土养护。7.6.3大体积混凝土温度异常处理措施做好混凝土浇筑过程和成型后养护措施，定时测温并做好记录。覆盖保温材料养护时，若混凝土内部最高温度与表面温度差达到25或

78、者混凝土表面温度与大气温差达到20，采取以下措施进行避免和处理：（1）要加大保湿养护的力度，保持塑料薄膜内时刻充分湿润，在土工布表面再盖一层塑料薄膜，薄膜上再覆盖土工布，上述塑料薄膜和土工布等覆盖时搭接长度应不小于20cm。以降低保温材料的综合导热系数，减小混凝土内外温差。（2）要增加养护周期，保持连续25天养护，保持内部温度综合降每天在1.5度以下。第8章 安全文明施工保证措施（1）施工人员必须是经培训合格的有证人员，严禁无证操作。（2）泵管的质量应符合要求，对已经磨损严重及局部穿孔现象的泵管不准使用，以防爆管伤人，施工前准备好洗管、清洗用品、接球器及有关装置，作业前必须用同配合比的砂浆润管

79、。（3）泵管架设的支架要牢固，转弯处必须设置井字式固定架。泵管转弯宜缓，接头密封要严。（4）泵车料斗内的砼保持一定的高度，防止吸入空气造成堵管或管中气锤声和造成管尾甩伤人的现象。（5）泵车安全阀必须完好，泵送时先试送，注意观察泵的液压表和各部位工作正常后加大行程。在砼坍落度较小和开始起动时使用短行程。检修时必须卸压后进行。（6）当发生堵管现象时，立即将泵机反转把砼退回料斗，然后正转小行程泵送，如仍然堵管，则必须经拆管排堵处理后开车，不得强行加压泵送，以防发生炸管等事故。（7）砼浇筑结束前用压力水压泵时，泵管口前面严禁站人。（8）插入式振捣器电动机电源上，应安装漏电保护装置，熔断器选用应符合要求

80、。接地安全可靠电动机未接地线或接地线不良时严禁使用。（9）操作振捣器作业时，应穿戴好胶鞋和绝缘橡皮手套。（10）振捣器停止使用时，应立即关闭电动机，搬动振捣器时，应切断电源，以确保安全，不得用软管和电缆线拖拉、扯动电动机。（11）电缆线上不得有裸露之处，电缆线必须放置在干燥、明亮处；不允许在电缆线上堆放其它物品。（12）振捣器必须由操作人员掌握，作业后必须做好清洗、保养工作，振捣器要安放在干燥处。（13）砼罐车进场必须听从现场指挥人员调度，严禁乱停乱靠。（14）砼施工后，应及时清理管内余砼，施工现场做到“活完料净脚下清”。（15）清理竖管时，高空作业人员必须戴好安全帽，系好安全带，保证安全带高挂低用。（16）严禁工人打架斗殴，以确保文明、安全施工。