东南国际航运中心总部大厦工程高大模板工程安全专项施工方案（149页）.doc

1、东南国际航运中心总部大厦工程高大模板工程安全专项施工方案编制人： 审核人： 审批人： 日 期： 目 录第1章 编制依据11.1 相关法律、法规11.2 相关标准、规范、规程11.3 相关规范性文件11.4 图纸、施工组织设计21.5 其它参考资料2第2章 工程概况22.1 工程总体概况22.2 建筑概况22.3 结构概况32.4 高大模板工程概况32.4.1 36#地块E、F座高支模工程概况42.4.2 37#地块A、B座高支模工程概况6第3章 进度计划73.1 进度计划73.2 机械设备投入计划73.3 物资准备83.4 周转材料投入计划83.5 劳动力准备93.6 人员配备计划93.7 管

2、理组织架构10第4章 模板支撑体系搭设方案104.1 模板支撑体系设计思路及选型104.2 支撑系统设计104.3 支撑系统搭设构造要求114.4 模板系统设计124.4.1 500x1200mm梁（A类）164.4.2 4002000mm的梁（B类）174.4.3 5002100mm的梁（C类）184.4.4 6002400mm的梁（D类）194.4.5 120mm板（E类）204.4.6 300mm板（F类）204.4.7 540mm板（G类）21 布料机布置区域（H类）按400mm板验算22第5章 主要施工方法235.1 支撑架搭设23 搭设顺序23 放线23 支撑架构造要求245.2

3、模板安装275.3 模板拆除285.4 模板的清理维修、存放30第6章 混凝土浇筑施工方案306.1 施工准备306.2 施工方法306.3 养护326.4 混凝土施工注意事项32第7章 质量控制及技术保证措施337.1 技术保证措施337.2 质量控制措施34第8章 安全施工措施368.1 搭设的安全要求368.2 拆除的安全措施378.3 砼浇筑的安全措施38第9章 文明施工措施39第10章 高大模板监测39第11章 危险源辨识40第12章 危险源的监控40第13章 应急预案4313.1 建立应急预案组织机构4313.2 建立对内、对外的通讯网络4413.3 应急预案启动条件4513.4

4、重大危险源的应急救援方案45第14章 高大模板支撑体系验算4714.1 荷载参数4714.2 A类梁( 5001200mm)梁模板及支撑架计算书4814.3 B类梁( 4002000mm)梁模板及支撑架计算书5814.4 C类梁（5002100mm）梁模板及支撑架计算书6814.5 D类梁（6002400mm）梁模板及支撑架计算书7814.6 120mm板厚支撑架计算8914.7 300mm板厚支撑架计算9514.8 540mm板厚支撑架体计算10114.9 布置布料机区域板验算（板厚400mm，层高5.2m）107第15章 附图11615.1 梁搭设示意图11615.2 板搭设示意图1201

5、5.3 立杆与周边框架柱连接示意图12215.4 柱、梁板浇筑顺序图12415.5 后浇带模板支撑示意图12415.6 高支模平面、剖面图及沉降观测点布置图12515.7 施工进度计划134第1章 编制依据1.1 相关法律、法规建筑法、安全生产法、建设工程安全生产管理条例、生产安全事故报告和调查处理条例等。1.2 相关标准、规范、规程1、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；3、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；4、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2010）；5、混凝土结构工程施工质量验

6、收规范（GB50204-2002）（2011年版）；6、混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T10-2011）；7、现浇钢筋混凝土（屋面）板及砌筑墙体的设计与施工技术规程（DBJ13-20-1999）8、混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）；9、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；10、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；11、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；12、工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）2009年版；13、建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（DBJ13-91-2007）；1.3 相关规范性文件1、危险性较大的分部分项

7、工程安全管理办法（建质200987号）；2、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则(建质2009254号)；3、关于印发的通知（建质2011111号）；4、关于加强模板工程安全生产管理的通知（闽建建（2003）47号）；5、高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定（闽建建200732号）；6、关于建立建设工程施工现场重大危险源报告制度的通知（闽建建200912号）；7、关于印发房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集的通知（闽建建201213号）；8、关于进一步加强模板工程监督管理的通知(闽建质安监总 2009029号)；9、关于加强防范建筑工地火灾事故的紧急通知（厦建工2008124号

8、）；10、关于调整建设工程重大事故灾难应急预案的通知（厦建工20095号）；11、厦门市建设工程施工现场防火安全管理暂行规定的通知（厦建工200930号）；12、关于加强建设工程安全生产应急管理工作的通知（厦建工201084号）；13、关于开展建筑施工模板工程专项整治工作的通知（厦建工201179号）；14、关于强化建设工程施工安全和实体质量监督的若干措施（厦建质监200714号）；15、建设工程现场施工重大危险源督查暂行办法（厦建质监200913号）；16、关于加强模板工程安全生产管理的通知（厦建质监200938号）。 1.4 图纸、施工组织设计建筑设计、结构设计施工图纸、本工程施工组织设计

9、等；1.5 其它参考资料新编实用材料手册、建筑工程施工手册；设计计算采用中国建筑科学研究院PKPM软件。第2章 工程概况2.1 工程总体概况工程名称：东南国际航运中心总部大厦工程2.2 建筑概况东南国际航运中心总部大厦工程位于厦门市海沧新区，西邻东屿南路，东临海沧大道。建筑功能为办公及商业。总建筑面积约47万m2。主要由36#地块、37#地块组成，具体工程概况如下表：工程规模36#地块E、F座36#地块用地面积25946平方米，总建筑面积201498平方米（不含避难层），地上建筑面积约155483平方米，地下建筑面积约46015平方米，主要由E座、F座及裙楼组成。地下室二层，E、F座地下室连成

10、一体。其中E座地上30层，建筑总高度128.2m；F座地上34层，建筑总高度144.2m；37#地块东地块A、B座37#地块用地面积53270.5平方米，总建筑面积263680平方米（不含避难层6075），其中地上建筑面积约185585平方米，地下建筑面积约78095平方米，主要由A座、B座组成。地下二层，A、B座地下室连成一体。其中A座35层，建筑总高度153.55m；B座21层，建筑总高度87.95m。主要功能办公与高端商业服务及其附属配套设施2.3 结构概况基础形式主楼：桩筏基础，裙楼：桩基-防水板主楼结构形式钢筋混凝土核心筒+钢管混凝土框架+组合楼板的结构体系裙楼结构形式现浇钢筋混凝土

11、框架结构结构安全等级2级结构抗震设防烈度7度结构安全使用年限50年人防等级甲类层高36#地块E、F座地下二层层高6.5m，地下一层6.5m，地上部分层高分别为5m、4.5m、4m；37#地块A、B座地下二层层高6.5m，地下一层6.5m，地上部分层高分别为5.7m、4.8m、4.2m钢筋HPB300：fyk=300N/mm2；HRB335：fyk=335N/mm2；HRB400：fyk=400N/mm2；HRB500：fyk=500N/mm2。混凝土强度等级各层梁板混凝土强度等级为C40；地下室顶板无上部结构的部位为C40P8；屋面为C40P6。2.4 高大模板工程概况本工程高大模板的类型主要

12、为超重模板和超高模板，其中超重模板包括梁的线荷载超过15KN/m及板的面荷载超过10KN/m2，超高模板包括梁、板的模板支架搭设高度超过8m。超重模板主要分布在地下室-1F及顶板，少量分布在车道板、墙体连梁、及裙楼五层自动扶梯顶板等处；地下室架体搭设高度部分大于5.0m，小于8.0m。A、B座地上核心筒外围全部为钢结构（钢梁、桁架板），无需钢管架，核心筒内部楼板搭设高度小于8.0m，见各栋统计。考虑荷载组合时，计算板的荷载：N=1.2(N1+N2)+1.4N3=1.2（0.35+25h）+1.4*2.5=30h+3.92，即h0.203m为超重板。N为板的荷载，N1为板模板自重标准值取0.35

13、KN/m2，N2为钢筋混凝土自重标准值取25KN/m3，N3为施工人员及施工设备荷载取2.5KN/m2，h为板厚。考虑荷载组合时，计算梁的线荷载：Q=1.2(Q1+Q2)+1.4Q3=1.2（0.35b+G2*b*h）+1.4*2b=b（30h+3.22）B为梁宽，h为梁高，Q为梁的线荷载，Q1为梁模板自重面标准值取0.35KN/m2，Q2为钢筋混凝土自重标准值取25KN/m3，Q3为设备振捣荷载取2.0KN/m2。即梁截面尺寸满足b（30h+3.22）15KN/m的为超重模板，即b=300mm时，h1560mm；b=400mm时，h1200mm；b=500mm时，h900mm；b=600mm

14、时，h800mm；b700mm的梁均作为高大模板进行支撑体系搭设。根据上述荷载组合值，分别对36#地块、37#地块的高大模板进行统计。 2.4.1 36#地块E、F座高支模工程概况地下二层顶板，E-1/01 E-1轴交F-1/0A E-H轴，支模高度为8.2m，面积约3963m。高支模区域梁截面尺寸主要为300x600、400x600、600x900、750x1200、600x1200、750x1200、600x2000；板厚为180mm。2、裙房五层自动扶梯顶板，F-2F-4/ F-FF-G轴和E-13E-16/ F-HE-C轴（阴影范围），支模高度为21.4m，面积约109m。梁截面尺寸主

15、要为300x600、500x900、500x1200，板厚为120mm。 3、地下二层顶板和梁结构承受荷载较大，作为高大模板区域搭设。支模高度为6.5m，面积约22658m。地下二层顶板超重梁尺寸主要为400x1350、400x1700、400x1800、400x1950、500x900、500x（9001400）、500x（14002600），板厚主要有250mm，300mm。4、地下一层顶板和梁结构承受荷载较大，作为高大模板区域搭设。支模高度最高为6.5m，面积约22698m。地下一层顶板超重梁尺寸主要为400x1650、400x1700、500x1000、500x1200、500x170

16、0、500x1800、500x（10001600）、500x2200、700x1100、700x1200、700x1300、700x1800，板厚主要有250mm，300mm。5、36#地块E、F座按照后浇带划分为17个区，具体后浇带分布如下图：2.4.2 37#地块A、B座高支模工程概况1、A座高支模工程概况A座地下室二层，-2F板标高-12.7m，主楼筏板及底板承台上返，面标高为-12.2m，建筑面积约1.7万平。地下二层层高有6.5m，6.2m，5.8m，5.7m，5.3m，-1F板厚有250mm、300mm两种；-1F超重梁截面尺寸有4001900、4002500、500900、500

17、1000、5001200、5001400、6001000、6501000、6501200、6501400、6501600、7501000。(A-C轴A-L轴交A-1A-11轴区域部分柱为钢管混凝土柱或钢柱，部分梁为劲性梁，梁中有HN300*150钢骨，与钢柱铰接或固接。地下一层层高有6.1m，5.9m，5.7m，5.5m，5.2m，1.7万平，4.3m，顶板板厚有250mm、300mm两种。顶板超重梁截面尺寸有4001200、4001400、4001450、4001500、4001900、4002000、4002200、4002600（跨度7000mm）、5001000、5001100、500

18、1200、5001400（跨度11400mm）、5001500、6002400mm（跨度9100，弧形半径为18m，梁底为剪力墙）；(A-C轴A-L轴交A-1A-11轴区域部分柱为钢管混凝土柱或钢柱，部分梁为劲性梁，梁中有HN300*150钢骨，与钢柱铰接或固接。A座地上核心筒外均为钢结构，桁架楼承板板厚120mm，核心筒混凝土楼板板厚150mm，地上一层层高5.7m。2、B座高支模工程概况B座地下室二层，-2F板标高-12.7m，建筑面积约2.2万平方，主楼筏板及底板承台上返，面标高为-12.2m。地下二层层高有6.5m、6.2m、5.1m， -1F板厚有250mm、300mm、360mm（

19、B-33B-46交B-JB-K及1/B-36B-39交B-FB-J）、540mm（人防楼梯封板，尺寸范围4200mm11300mm）；-1F超重梁截面尺寸有3001700、4001400、4001700、5001100、5001700、6001100、7001100、8001500mm。地下一层层高有6.1m、5.9m、5.5m、5.2m、4.7m、4.3m，建筑面积约2.2万平方，顶板板厚有250mm、300mm、400mm、540mm（标高-1.5m，尺寸范围8400mm9500mm）；顶板超重梁截面尺寸有4001200、4001300、4001500、4001700、4001800、40

20、01900、4002100、5001000、5001500（跨度最大9400mm）、5002100（跨度9350mm）、600800、600900、6001000、6001100、6001200、700900、7001000、7001300（最大跨度10400mm）。B-2B-7交B-JB-F轴（蓄能水池）地下一层顶板，层高11.7m，板厚为300mm，梁截面尺寸有：4001000、400800。B座地上核心筒外均为钢结构，桁架楼承板板厚120mm，核心筒混凝土楼板板厚150mm，地上一层层高5.7m。3、37#地块A、B座后浇带分区图如下：第3章 进度计划3.1 进度计划高大模板施工进度应满

21、足每栋楼的施工进度需要。3.2 机械设备投入计划序号设备名称型号规格数量制造年份额定功率（KW）备注1塔式起重机MC48062012111租赁MC3201201271.4租赁MCT37012011100.4租赁TC80391201296.5租赁TC70351201186租赁TC80304201396.5租赁C60151201353.5租赁CTC60121201341.4租赁2布料机HGY1282013/自有3木工圆盘锯MJ1341620108KW自有4木工压刨MB104-11220133KW自有5手提电锯MJ50152013700W自有6手枪电钻6-16202013480W自有3.3 物资准备

22、（1） 材料准备1） 杆件材质要求：钢管应符合国家标准BG/T13293或BG/T3092。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允许偏差-0.35 mm，外径允许偏差0.50mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。如钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用；禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。对不符合要求的钢管禁止使用。使用符合要求的钢管前均进行刷油漆的防锈防腐处理。U型顶托螺杆直径不得小于36mm，顶托托盘钢板厚度不小于5mm。2） 扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将

23、影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm；新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符合国家标准GB1583，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。（2） 施工机具准备根据施工组织设计中施工机械需用量计划，做好施工机具的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。（3） 周转材料准备做好模板、钢管支顶等周转材料的备料工作，

24、分批分期进场。3.4 周转材料投入计划序号材料名称单位用量进场时间1模板（=18mm）m2556537随工程进度2钢管（48.33.6）t12600随工程进度3木枋（50100 mm）m314500随工程进度4木枋（100100 mm）m3967随工程进度5U型顶托个12000随工程进度6扣件个967852随工程进度7对拉螺杆（14）t87随工程进度8PVC塑料管m950随工程进度3.5 劳动力准备根据开工日期和劳动力需用量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明等教育工作

25、，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划，各项安全、技术、质量保证措施，质量标准和验收规范要求，设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。3.6 人员配备计划土建劳动力统计表工种/月份2014.42014.52014.62014.72014.82014.92014.10木工150350450450450300240钢筋工150220240240200180180砼工60809090807060架子工608012012010010060焊工20406060604020塔吊司机412404040404

26、0塔吊指挥4124040404040测量工610121515126合计45480410521055985782646地下室结构施工期间根据工程规模及面积按照国家规定投入4个专职安全员进行地下室结构安全生产管理，高支模架体搭设前对高支模架体搭设人员进行培训，保证架体搭设安全顺利进行。3.7 管理组织架构我司按照本项目的实际情况，成立以项目经理为第一责任人的项目经理部，对桩基施工的“质量、工期、安全、文明施工”进行统筹安排，按照我司全面管理体系进行管 理，确保高大模板施工顺利开展。第4章 模板支撑体系搭设方案4.1 模板支撑体系设计思路及选型实用性：主要应保证混凝土结构的质量，模板接缝严密，不漏浆

27、；构件的形状尺寸和相互位置的正确；模板的构造简单，支拆方便。安全性：保证在施工过程中不变形、不破坏、不倒塌。经济性：针对工程的具体情况，在确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性投入；增加模板周转，减少支拆用工，实现文明施工。结合本工程结构形式、实际施工特点，本方案采用18厚胶合木模板、扣件式钢管（48.33.6mm）脚手架，木方（横截面为50100mm 、100100mm）加U型顶托支撑梁板底的方式进行梁板支撑体系的搭设。水平方向使用48.33.6mm 的钢管连系加强，在竖向和水平向设置剪刀撑，并与周围结构采取有效拉结，加强支撑体系稳定性。4.2 支撑系统设计1. 梁：梁底采用50100mm木

28、方作为次楞、100100mm木方作为主楞，钢管立杆作为竖向支撑，纵横向设置水平杆用扣件扣结在立杆上的支撑体系；梁底部设置步步紧进行加固；立杆顶部设置U型顶托支托木方主楞，底部设置垫木。梁侧采用50100mm（h1000mm的超重梁，采用100100mm木方）木方作为次楞，2根48.33.6mm 的钢管作为主楞，并结合对拉螺杆作为加固体系，梁侧模顶部设置50100mm通长托木进行加固，梁底设置步步紧。2. 板：板底采用50100mm木方作为次楞、100100mm木方作为主楞，钢管立杆竖向支撑满堂式承重体系；立杆顶部设置U型顶托支托木方主楞，底部铺设垫木；应根据周边结构的情况，采取有效的连接措施加

29、强支架的整体稳固性。由于本工程梁截面较多，支撑立杆、木方等间距按梁截面进行分类设置搭设，具体详表1。板支撑体系中立杆纵横向间距为0.9（0.7）m，水平杆步距为1.5m。4.3 支撑系统搭设构造要求1.当立杆落在楼面时，楼面下应采取可靠的支顶措施，楼面下的模板支撑架不得提前拆除。2.每根立杆底部应设置长度不少于2跨、宽度不小于150mm、厚度不小于50mm的木垫板。3.立杆接长必须对接，严禁搭接，立杆步距不应超过1.5m。4.立杆的接头应相互，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。5.

30、立杆垂直度偏差应不大于H /500（H为架体总高度），且不宜大于50mm。梁下立杆间距应与板下立杆间距成自然倍数关系。6. 剪刀撑布置：在外侧周圈应由下至上的竖向布置连续式剪刀撑，中间再纵横向应每隔4排立杆设由下至上的竖向连续剪刀撑，其宽度为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560度。所有钢管连接均采用扣件连接，沿支架高度方向搭设的水平剪刀撑间距不宜大于6m且水平剪刀撑至架体底面的距离不宜大于6m。架体四周与建筑物应形成可靠连接，以减少架体搭设高度对稳定性的不利影响。竖直方向按每层楼面或沿柱高不大于4m设置一道连墙件，水平方向按每3跨

31、设置一道连墙件。如周边无既有建筑物或构件，可采用格构柱法或其他有效方法以提高整个支撑体系的稳定性。7.水平杆长度不宜小于3跨，并不小于6m。水平杆采用对接也可采用搭接，对接、搭接应符和以下规定：1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内。不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。为保证支架的整体安全稳定，水平杆步距为1.5m，纵横向设置。要求支架水平杆拉杆每隔一道（

32、2步距）均与混凝土墙柱拉结，加强高大模板的整体抗倾覆能力。架体必须连续设置纵、横向扫地杆和水平杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。8.支架高度在8m以上时，顶部水平杆下增设一道水平杆，以加强支撑架体顶部的刚度。9.为了加强超重梁（h1.2m，连梁除外）的梁侧稳定性，而防止爆模、胀模，在梁侧设置短钢管、斜撑顶住梁侧模；短钢管扣结在梁侧立杆不少于2跨，沿梁高方向不少于2道(h2.0时，不少于3道)，水平方向间距1.8m进行设置。10.所有的节点必须都有扣件连接，不得遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在4560N

33、m之间。11. U型顶托的螺杆插入钢管的长度不应小于150mm，螺杆伸出钢管的长度不应大于200mm，自由端长度不得大于300mm。4.4 模板系统设计荷载组合在超重梁尺寸范围以外的梁划为普通梁，地上核心筒混凝土楼板厚度均为150mm划为普通板，普通梁、板模板设计详见模板施工方案。根据第2章第2.2节“高大模板概况”的统计选取各栋楼具有代表性的梁如下：根据梁的线荷载截面尺寸及以往经验并通过多次计算比较将超重梁分类如下：1）A类：300x600、500x900、500x1200。选取线荷载最大的梁5001200mm（跨度12.50m、搭设高度20m ）为对象进行验算，其它梁参照搭设。2）B类：b

34、=400，1200h2000；b=500，900h1500； b=600，800h1200；6501000。选取线荷载最大的梁4002000mm（跨度6m、搭设高度6.2m）为对象进行验算，其它梁参照搭设。3）C类：b=400，2200h2600；b=500，1700h2100；6501200，6501400；b=700，900h1300；选取线荷载最大的梁5002100mm（跨度9.350m、搭设高度6.100m）为对象进行验算，其它梁参照搭设。4）D类：6501600（1跨），6002400（1跨弧形梁），8001500（5跨）；选取线荷载最大的梁6002400mm（跨度9.10m、搭设高

35、度5.80m）为对象进行验算，梁6501600、 8001500参照搭设。5）E类：裙房五层自动扶梯区域顶板厚为180mm，搭设高度21.4m；5）F类：地下室-1F及顶板大部分板厚为250mm、300mm，选取300mm板进行验算，250mm板参照搭设；6）G类：B座地下室-1F及顶板有部分板厚度为360mm、400mm、540mm；选取540mm板进行验算，360mm、400mm 的板参照搭设；7）H类：对于布置布料机区域的板，因布料机荷载较大单独进行验算保证布料机区域架体稳定性；具体搭设参数详见下表1。序号梁、板截面尺寸5001200（A类）4002000（B类）5002100（C类）6

36、002400（D类）1参照梁、板截面尺寸（同时满足）裙楼五层自动扶梯区域梁b=400，1200h2000；b=500，900h1500； b=600，800h1200；6501000b=400，2200h2600；b=500，1700h2100；6501200，6501400；b=700，900h1300；6501600、 80015002搭设高度（最大值）20m（层高21.4计算）6.2m（层高按8.2计算）6.1m（层高按8.2计算）4.1m（层高按6.5m）3梁底立杆数（m）22334梁（板）底木枋间距（m）3003002502505梁侧木枋间距（m）0.350.30.30.36梁侧对拉

37、螺杆（mm）A14，竖向间距300,500*2；水平间距500A14，竖向间距300,400*3；水平间距500A14，竖向间距300,400*3；水平间距450A14，竖向间距300,400*4；水平间距4507立杆横向间距（m）0.50.40.30.38立杆纵向间距（m）10.45（0.7）0.45（0.35）0.45（0.35）9步距（m）1.51.51.51.510竖向剪刀撑设置在外侧周圈应由下至上的竖向布置连续式剪刀撑，中间再纵横向应每隔4跨立杆设由下至上的竖向连续剪刀撑，其宽度为46m， 大于两米的梁两侧设置竖向剪刀撑；11水平剪刀撑设置在竖向剪刀撑顶部交点平面设置水平剪刀撑，在剪

38、刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，剪刀撑宽度为35m，夹角宜为4560。当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。12基础砼C40钢筋混凝土楼板13垫板木垫板长度不少于2跨，宽度不小于20cm，厚度不小于5 cm序号梁、板截面尺寸120厚板（E类）300厚板（F类）540厚板（G类）布料机区域400厚板（H类）1参照梁、板截面尺寸（同时满足）120mm板180、250mm板360、400mm板布置布料机区域统一按400厚板验算2搭设高度（最大

39、值）21m7.9m4.16m4.8m3梁底立杆数（m）/4板底木枋间距（m）0.30.30.30.35梁侧木枋间距（m）/6梁侧对拉螺杆（mm）/7立杆横向间距（m）1.00.90.7250、300mm板0.45360、400mm板0.78立杆纵向间距（m）1.00.90.7250、300mm板0.45360、400mm板0.79步距（m）1.51.51.51.510竖向剪刀撑设置外侧周边设置竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔4跨设竖向连续式剪刀撑，夹角宜为4560，剪刀撑宽度为4跨；梁底纵向立杆每隔4跨设置一道竖向剪刀撑。11水平剪刀撑设置在竖向剪刀撑顶部交点平面设置水平剪刀撑，在剪刀撑部位

40、的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，剪刀撑宽度为35m，夹角宜为4560。当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。12基础砼C40钢筋混凝土楼板13垫板木垫板长度不少于2跨，宽度不小于15cm，厚度不小于5 cm注：1、梁截面尺寸不符合三类梁时，按截面面积划分区较大类梁截面进行搭设。2、梁底均设置步步紧锁紧；板下梁高超过900mm，则梁侧木方垂直梁长方向布置，梁底架设木方以便步步紧锁紧。3、为保证结构受力，模板支撑不少于3层。4、为减小对结构本身的影

41、响，上下层间模板支撑立杆应尽量中心对齐。5、括号中为360 /400/540mm板区域内梁的搭设纵距。4.4.1 500x1200mm梁（A类）梁支撑立杆2道，立杆纵向间距(跨度方向)1.0m，立杆横向间距（截面方向）0.5m。立杆的步距h=1.50m，搭设高度最高为20m，梁跨L=12.5m；梁底次楞采用50100mm木方，间距300mm，主楞采用100100mm木方，用U型顶托顶牢。梁侧次楞用50100mm木方间距350mm，主楞采用A48.33.6的钢管，竖向间距500mm，设2道A14的对拉螺杆，竖向间距500mm，水平间距500mm。梁底用步步紧将侧模锁牢，步步紧间距350mm，梁底

42、立杆剪刀撑按表1要求设置。支模时按规定将梁板起拱1，梁模板支模如下图所示。4.4.2 4002000mm的梁（B类）梁支撑立杆2道，立杆纵向间距(跨度方向)0.45（0.7）m，立杆横向间距（截面方向）0.4m。立杆的步距h=1.50m，搭设高度最高为6.2m，梁跨L=6.0m；梁底次楞采用50100mm木方，次梁间距300mm，主楞采用100100mm木方，用U型顶托顶牢。梁侧次楞用50100mm木方间距300mm，主楞采用A48.33.6的钢管，竖向间距400mm，设4道A14的对拉螺杆，竖向间距400，水平间距500mm。梁底用步步紧将侧模锁牢，步步紧间距350mm，梁底立杆剪刀撑按表1

43、要求设置。支模时按规定将梁板起拱1，梁模板支模如下图所示。4.4.3 5002100mm的梁（C类）梁支撑立杆3道，立杆纵向间距(跨度方向)0.45m（0.35），立杆横向间距（截面方向）0.3m。立杆的步距h=1.5m，搭设高度最高为6.1m，梁跨L=9.35m；梁底次楞采用50100mm木方，间距250mm，主楞采用100100mm木方，用U型顶托顶牢。梁侧次楞采用1根100100mm或双拼50100木方，木方间距300mm，主楞采用A48.33.6的双钢管，间距400mm；加设4道A14的对拉螺杆，竖向间距400，水平间距450mm。梁底用步步紧将侧模锁牢，步步紧间距300mm，梁底立杆

44、向剪刀撑按表1要求设置。支模时按规定将梁板起拱1，梁模板支模如下图所示。4.4.4 6002400mm的梁（D类）梁支撑立杆3道，立杆纵向间距(跨度方向)0.45m（0.35m），立杆横向间距（截面方向）0.3m。立杆的步距h=1.5m，搭设高度最高为4.1m，梁跨L=9.1m；梁底次楞采用50100mm木方，间距250mm，主楞采用100100mm木方，用U型顶托顶牢。梁侧次楞采用1根100100mm或双拼50100mm木方，木方间距300mm，主楞采用A48.33.6的钢管，间距400mm；加设5道A14的对拉螺杆，竖向间距400，水平间距450mm。梁底用步步紧将侧模锁牢，步步紧间距30

45、0mm，梁底立杆向剪刀撑按表1要求设置。支模时按规定将梁板起拱1，梁模板支模如下图所示。4.4.5 120mm板（E类）板模支架搭设高度为21米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.0米，立杆的横距l=1.0米，立杆的步距h=1.50米，钢管采用48.3x3.6mm；板底主愣采用100x100mm木枋加U型顶托支撑，次愣采用50x100mm木枋间距300mm。搭设示意图如下：4.4.6 300mm板（F类）层高最高处为8.2m,板模支架搭设高度为7.9米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.9米，立杆的横距l=0.9米，立杆的步距h=1.5米，钢管采用A48.33.6；板底次楞采用采用50100mm木方，

46、间距300mm；主楞采用100100mm木方，用U型顶托顶牢，搭设示意图如下：4.4.7 540mm板（G类）板模板支架搭设高度为4.16米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.7米，立杆的横距 l=0.7米，立杆的步距 h=1.5米，钢管采用A48.33.6mm。板底次楞采用50100mm木方，间距300mm；主楞采用100100mm木方，用U型顶托顶牢，搭设示意图如下：4.4.8 布料机布置区域（H类）按400mm板验算模板支架搭设高度为4.8米，搭设尺寸为：360mm和400mm厚板设置布料机区域立杆的纵距b=0.7米，立杆的横距 l=0.7米，同原楼层板下立杆间距；250mm和300mm厚

47、板设置布料机区域立杆的纵距b=0.45米，立杆的横距 l=0.45米，原楼层板下立杆间距减半；立杆的步距 h=1.5米，钢管采用A48.33.6mm。板底次楞采用采用50100mm木方，间距300mm；主楞采用100100mm木方，加U型顶托支撑，搭设示意图如下：第5章 主要施工方法5.1 支撑架搭设施工前根据方案进行详细交底。1、搭设顺序放线放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第

48、一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。2、放线：柱网轴线梁中心线立杆纵排距线3、支撑架构造要求1、立杆（1）、每根立杆底部应设置底座或垫板。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。（2）、相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的1/3。（3）、钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1/500，且控制在50mm以内。（4）、每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。（5）、搭设上层立杆时，应保证与下层立杆对中。2、纵向水平杆纵向水平杆接长应采用对接扣件连

49、接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平杆。扫地杆与顶部水平杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平杆步距要求的条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平杆。当层高在820m时，在最顶步距梁水平杆中间应加设一道水平杆。当层高大于20m时，在最顶两步距水平杆中间分别增加一道水平杆，所有水平杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶

50、牢。3、剪刀撑在架体外侧周边及内部纵、横向每隔4跨（且不大于5m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为4跨。在竖向剪刀撑顶部交点平面设置水平剪刀撑，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3m5m。（1） 扣件1） 对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。2） 扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m。3） 在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。4） 抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。（2） 模板支撑架保证立杆垂直度，水平杆间距严

51、格按方案搭设（步距控制在1.5m以内），且每步处及顶托底部立杆顶端均纵横各设置一道水平杆。（3） 模板支撑架U型顶托螺杆伸出钢管顶部长度不得大于200mm，U型顶托螺杆直径应达到35mm。（4） 超高、超重模板支撑架在有结构柱、墙位置，结构柱先进行混凝土浇筑，待混凝土柱拆模达到一定强度后，支撑架体均需与墙柱拉结，按竖向间距每2步架设置一道拉结。（5） 其它要求：1） 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载。2） 泵送管道不能依附于满堂脚手架上，只能依附柱身另搭设支撑架。3） 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4） 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范要求。

52、立杆支撑必须竖直，禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木坊进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现象发生。5） 顶托支撑插入长度应以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，一般以伸出长度不超过总长的1/3为宜。6） 在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求的条件下，进

53、行平均分配确定步距后，且在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在梁板下第一步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20m时，在梁板下两步距水平拉杆中间均应增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周立体结构顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。7） 钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在 离杆端不小于100mm处进行固定。5.2 模板安装模板支撑体系验收合格后方可进行模板安装。1、模板安装前的准备工作（1）、模板的组拼拼装好模板要求逐块检查其横楞是否符合模板设计，模板的

54、安装与所用部位是否完全一致。（2）、模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前4线必须到位，以便于模板的安装和校正。立面钢筋绑扎完成后，在每层立面钢筋上部放出标高；立面拆模后，在每层立面上放出控制轴线和标高。（3）、标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。（4）、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。（5）、已经检查合格的拼装模板块，应按照要求堆码放，重叠放置时要在层间放置垫木，模板与垫木上下齐平，底层模板离地保证10cm以上距离。2、模

55、板的支设模板在支设时，阴阳角处及接缝处粘胶带，避免漏浆。（1）、梁板的支设梁、板模支设步骤：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁板支架安装梁底卡具安装梁底模板梁底起拱安装梁侧模绑扎钢筋安装对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连固。梁、板跨度4m时，其模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。（2）、穿梁螺杆穿梁螺杆按每条大梁的计算间距布置施工，每条螺杆外侧用两条48.3mm钢管配上蝴蝶扣对拉固定梁侧模。5.3 模板拆除1、模板拆除（1）、各构件底模拆除时的混凝土强度要求见下表。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标

56、准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100（2）、梁底必须在支模时设置小块板，确保早拆后的支撑保留。（3）、顶板模板拆除必须执行严格的拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单。（4）、拆除顺序梁底顶托梁底木枋梁底模板板底顶托板底木枋板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。（5）、本工程由于超重支模体系面积较大，梁截面较大。为保证高大模板的稳定性及混凝土结构的质量，要求支架水平拉杆每隔一道均与结构混凝土墙柱拉结，混凝土必须达到规范要求的拆模强度才能整体拆除。（6）、支撑体系的水平纵横杆、剪刀撑等不得随意拆除。（7）、拆除支撑及模板前，应将该层混凝土试件

57、送实验室检测，当试块达到规定的强度要求后，呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确定后，方可拆除。（8）、侧模拆除时的混凝土应能保证其表面的棱角不受损伤。（9）、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。（10）、严禁站在悬臂结构上敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。（11）、严格控制模板及其支架拆除的顺序。（12）、拆除模板支撑前，应清除高大模板支撑上存留的零星物件等杂物。（13）、拆除模板支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。（14）、拆除模板和支架时，先将脚手架可调顶托松下，用钢

58、钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。（15）、模板支撑的安全拆除应在统一的指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业要求进行拆除：1）、模板支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层进行，2）、同一层的构配件和加固件按先上后下、先外后内的顺序进行，3）、通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。4）、工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5）、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并存放室内堆存。5.4 模板的清理维修

59、、存放1、模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。2、模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整后及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面15cm，防止下雨时受潮。3、模板拆除成品保护要求（1）、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。（2）、坚持每次使用后清理板面。（3）、对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。第6章 混凝土浇筑施工方案6.1 施工准备1、配合比的确定：为保证砼浇筑施工的连续性，项目部选用厦门海投建材有限公司和厦门市路桥建材有限公司的搅拌站供

60、应商品混凝土，并已安排了砼配合比试验。2、砼开始浇筑前三天通知搅拌站，作好砼供应的工作协调安排。3、所有机具在浇筑前进行检查和试运转，保证砼施工正常进行。4、在砼浇筑前，掌握水电供应信息，保证水、电在砼施工中不中断，并备有人工捣固工具，以防临时停水、停电。5、在砼施工前，掌握好天气的变化情况，及时防护。施工调度必须提前掌握砼预计浇筑时间内的确切天气情况，并在砼施工过程中及时掌握天气预报。6、浇筑砼前，应将杂物及其它垃圾清除干净。7、钢筋工程经自检合格后，及时通知监理、甲方、质检站进行钢筋工程隐蔽验收，并作好钢筋的隐蔽验收记录。8、浇筑砼前，对机电预埋管线作好检查、验收，并请相关单位签字确认。6

61、.2 施工方法1、柱混凝土浇筑柱子混凝土先浇筑，必须振捣密实；柱浇筑完成后，为了加强模板支顶架的整体稳定性、防止立杆倾斜，利用脚手架水平杆与结构框架柱相互连接在一起用扣件加固，当水平杆遇到结构梁时，水平杆可以直接顶在梁侧边，水平杆形成一顶一拉的加固方法。然后再进行梁板混凝土的施工。支模高度超过8m区域，应提前浇筑竖向柱结构，待柱模板拆除后，为了加强模板支顶架的整体稳定性、防止立杆倾斜，利用支撑架水平杆与结构框架柱相互连接在一起用扣件加固，当水平杆遇到结构梁时，水平杆可以直接顶在梁侧边，水平杆形成一顶一拉的加固方法。然后再进行梁板混凝土的施工。如下图：2、梁板混凝土浇筑1）特殊梁混凝土浇筑方法对

62、于大于超重梁，如500*2100mm、600*2400mm的超重梁，混凝土浇筑时梁分3次浇筑，第一次浇筑深度为梁中，第二次浇筑至板底2030cm处，第三次同板混凝土一同浇筑；在第一次浇筑过程中采用分层浇筑，分层厚度不大于400mm，在下一层初凝前浇筑上层砼；混凝土浇筑待第一次混凝土强度达到一定强度后，进行第二次浇筑，同样分层浇筑，最后进行第三次浇筑。确保支架的整体稳定性，超重梁采用塔吊进行混凝土吊运，减轻梁支撑架的冲击荷载。对于大于1米的梁，浇筑过程中采用分层浇筑，分层厚度不大于400mm，在下一层初凝前浇筑上层砼浇筑； 2）普通梁浇筑本工程地上部分楼层砼浇筑采用布料机为主、塔吊吊装为辅进行布

63、料，特别是超重梁采用塔吊吊装进行混凝土浇筑，并且落度减少施工荷载，人工振捣密实。浇筑顺序为先柱头后梁板，柱头浇筑范围如下图所示：根据闽建建【2013】22号规定，当柱（墙）混凝土设计强度比梁（板）高两个等级及以上时，节点处砼施工应符合下列要求：不得采用泵送方式输送砼，砼坍落度宜不大于100mm；应与梁（板）砼分开浇筑，并在交界区域采取多层钢丝网等有效分隔措施，分隔位置应在低强度等级的构件（梁板）中，且距高强度构件边缘不应小于500mm（设计要求大于500mm的，按设计要求）。节点处砼浇筑完成后梁（板）砼浇筑前，应对现场不少于3个节点的砼浇筑情况进行拍照作为隐蔽验收资料；当梁高在700mm及以上

64、时，节点处砼应分两次浇筑。3、混凝土浇筑与振捣的一般要求（1）、混凝土自由倾落高度不得超过2m，浇筑高度如超过2m时必须采取措施，用串桶或溜管等。（2）、使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1.25倍(一般为300400mm)。振捣上一层时应插入下层510cm，以使两层混凝土结合牢固。振捣时，振捣棒不得触及钢筋和模板。表面振动器(或称平板振动器)的移动间距，应保证振动器的平板覆盖已振实部分的边缘。（3）、浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕。间歇的最

65、长时间应按所用水泥品种、气温及混凝土凝结条件确定，一般超过2h应按施工缝处理(当混凝土的凝结时间小于2h时，则应当执行混凝土的初凝时间)。（4）、混凝土浇筑之前要对钢筋、模板、支撑检查合格；对洞口尺寸和加筋、埋件检查无误后方可浇筑，浇筑过程中派专人观察模板、钢筋、洞口、埋件、插筋等有无移动、变形等情况，发现问题立即处理，并应在已浇筑的混凝土凝结前修正完毕。6.3 养护混凝土浇筑完毕后，应在12h以内加以覆盖和浇水，混凝土有足够的润湿状态，养护期一般不少于14d。6.4 混凝土施工注意事项（1）、框架的浇筑应注意施工缝的留设，避免留在受力最大和钢筋密集处。（2）、混凝土浇筑过程中，操作控制不严，

66、常出现一些质量通病，一旦发生，应分析产生的原因，及时采取有效的措施加以消除，以确保混凝土的质量。（3）、雨期施工应有防雨措施，及时对已浇混凝土的部位进行遮盖，避免雨淋、冲刷，降低强度；下大雨时应停止露天作业。（4）、混凝土浇筑前要统一组织、统一指挥，调配好各工种的协调等一系列问题，制定详细的方案，认真实施，使施工有条不紊和有节奏的进行，在整个混凝土的浇筑过程中，各工种都要设专人对钢筋、模板、螺栓、预埋铁件等的看管、修复，防止走动。（5）、混凝土浇筑时应注意振捣密实，防止漏振或振捣使钢筋产生位移，特别是避免出现蜂窝、空洞、露筋、夹渣等弊病，这些弊病将降低结构强度。（6）、泵送过程要做好各项记录，

67、以备作为评定质量、交接验收的资料。第7章 质量控制及技术保证措施7.1 技术保证措施1、构配件允许偏差序号项目允许误差(mm)检查工具1构件外表面锈蚀深度0.5游标卡尺2无缝钢管尺寸外径-0.5游标卡尺3钢管两端面斜切偏差1.7塞尺、拐角尺4钢管弯曲度偏差L500拉线、量尺5扣件无锈蚀/6U型顶托直径不小于35mm/卡尺2、搭设允许偏差和检测方法序号项目技术要求允许误差(mm)检查方法1地面表面坚实平整/观察检查垫板不晃动/2垂直度一跨距/L/600 及3吊线尺量架子整体/L/600 及53水平杆高差/20水平尺、卷尺3、模板拆除（1）、各构件底模拆除时的混凝土强度要求见下表。底模拆除时的混凝

68、土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100（2）、梁底必须在支模时设置小块板，确保早拆后的支撑保留。（3）、顶板模板拆除必须执行严格的拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单。4、高大模板工程安全专项施工方案报审、验收要求根据厦门市厦质监200714号文件规定，对高大模板专项施工方案的验收应按以下要求进行：（1）、施工单位在施工前，应编制专项施工方案，并组织专家论证审查。施工单位应根据论证审查报告完善专项施工方案，经施工企业技术负责人、总监理工程师签字后，方可实施。（2）、施工单位在施工方案经

69、总监理工程师批准后两个工作日内，填写高大模板工程开工备案表到质监站办理开工备案手续。（3）、高大模板工程施工完毕后，建设单位应组织施工、监理、设计单位，同时邀请论证专家进行验收，填写高大模板工程验收监督通知书，提前两个工作日书面通知我站，我站将进行验收监督。（4）、高大模板工程验收合格后，应填写高大模板工程专项验收记录表，建设单位将高大模板工程专项验收记录表报送我站后，施工单位方可进入下一道工序施工。5、模板支撑架检查及验收应按照规范（JGJ130-2011和JGJ162-2008）要求，定期对高大模板搭设过程及搭设完成进行检查、验收（1）、针对立杆、水平杆间距是否严格按照要求进行搭设。（2）

70、、杆件的设置和连接是否符合规范及施工方案的构造要求。（3）、地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空。（4）、扣件螺栓应无松动。（5）、高度在20m以上的满堂支撑架，其立杆的沉降和垂直度的偏差应符合规范要求。7.2 质量控制措施梁、板底不平、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口涨模，防治的方法是粱、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板

71、不变形。1、材料质量标准（1）、胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB70006-88）要求。（2）、木枋必须符合质量标准要求。2、施工质量要求（1）、严格控制预拼模板精度，其组拼精度要求符合下表要求。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法、预埋件和预留孔洞的允许偏差：序号项 目允 许 偏差 (mm)检查方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3截面内部尺寸偏差基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-54每层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m85相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查7预埋钢板中心线位置38预埋管、预留孔中心线位置

72、39插筋中心线位置5外露长度+10，010预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，011预留洞中心线位置10尺寸+10，0（2）、质量控制1）、在架体搭设过程中，应对立杆垂直度进行检查，在不满足垂直度要求的立杆，应立即进行整改。2）、留洞口时，木工严格按照墨线留洞。3）、模板的脱模剂要使用水性脱模剂，以防污染钢筋。4）、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并及时恢复。5）、钢筋吊运到楼层、混凝土布料机放置时不得冲击模板，造成模板几何尺寸不准。6）、支模前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。7）、模板应定期进行检查、维修、补充

73、，保证使用质量。8）、对于跨度较大的梁、板，应按规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱应符合下列规定：当梁板跨度4m时，模板应按设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的1/10003/1000。第8章 安全施工措施8.1 搭设的安全要求（1）、底座下的基础砼必须满足承载力要求（达到设计强度的75%以上）后才能进行上部支撑的搭设，并做到不积水、不沉陷。（2）、应遵守高处作业安全技术规范有关规定。（3）、架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，搭脚手板不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程

74、中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔。（4）、立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳，（5）、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。（6）、高大模板上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。（7）、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。（8）、不准架设探头板及未固定的杆。（9）、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并用横顺拉杆和剪刀撑。（10）、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工

75、序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。（11）、支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。（12）、在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。（13）、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。（14）、安装模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。（15）、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。搭设方法详见剪刀撑搭设要求章节。剪

76、刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n765（16）、搭设满堂红钢管支顶架前，先跟据每块结构平面形状，长宽尺寸搭设高度。确定搭设形式并清除场内的障碍物，根据需要和杆的特征选好立杆横杆等，立杆位置与楼板底部用木垫板。（17）、钢管架搭设时先从梁开始搭设，然后再搭设楼板部位的立杆，排列原则上按梁的中间向两边排列，如遇到楼板边缘或孔洞的边缘时，则钢管架离边缘距离不超过200mm。（18）、立杆搭接位置应错开，与相邻杆的距离位置不大于三分之一，连接扣件应正确使用，钢管接驳要有驳芯和驳夹。8.2 拆除的安全措施（1）、拆架前，全面检查待拆的架子，根据检查结果

77、拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准作业。（2）、拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。（3）、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。（4）、工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。（5）、拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；每天拆架下班时不应留下隐患部位。（6）、拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防

78、止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。（7）、拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。（8）、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。（9）、在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。8.3 砼浇筑的安全措施（1）、由于砼浇筑时荷载大幅增加，而且受振动等各种因素的影响，必须制订好有针对性的安全措施。（2）、砼浇筑前必须做好模板系统内人员的清场工作，浇筑期间任何人不得随意进入模板系统下。（3）、砼浇筑期间及浇筑完成一天内，设专职安全员

79、协同木工检查模板及支撑的系统的稳定性，发现异常立即停工，迅速疏散作业人员，组织人力排除险情，方能复工。（4）、砼浇筑时绝对禁止拆除任何模板及下部支撑，现场设专人负责监管。（5）、模板面不能集中堆放混凝土、机械，运输、倾倒砼严禁用力过猛，使用振动棒严禁振动模板。（6）、运输混凝土必须设稳固的平桥，未扎钢筋时也要设垫板。（7）、现场配备足够的砼工，人工传送料到楼面时，要及时将混凝土分散，以免混凝土堆放过高（不应超过20cm），导致楼面支顶负荷过大，产生坍塌。（8）、本工程采用混凝土输送泵浇筑砼，在泵管的安装路线必须避开阳台、独立梁、最高大支模的梁以及其它受力较为薄弱部位。（9）、安装泵管应采用支架

80、及防冲垫支承，支架及防冲垫应支承在枋木较为密集的部位，避免泵送砼的冲击力对支模系统及钢筋的损坏。（10）、浇筑砼的旋转架体必须支承在支撑体系统枋木较为密集的位置，尽量避免支承在枋木之间的模板上。（11）、泵管不得捆绑在墙、柱、梁、板钢筋及支撑系统上。以免因泵送砼的冲击力拉动或损坏捆绑部位而发生危险。（12）、所有最高、最大支模的梁均属危险源警示部位，浇筑砼施工必须安排在日间进行。严禁在夜间或准备不够充足的情况下浇筑。第9章 文明施工措施（1）、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑鞋。（2）、进入施工现场的人员要爱护场内各种设施和标牌，不得随意拆除的移动。（3）、架子堆放

81、场地做到整洁、摆放合理、专人保管。（4）、施工人员做到活完料净脚下清，确保架子施工材料不浪费。（5）、运至地面的材料应按指定地点随搭（拆）随运，分类堆放，当天搭（拆）当天清。第10章 高大模板监测（1）、班组日常进行安全检查，项目部每周三、周六进行高大模板的专项安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）、高大模板日常检查，重点巡查以下部位：1）、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）、连接扣件是否松动。4）、架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）、施工过程中是否有超载现象。6）、安全防护措施是否符合规范要求。7）、支

82、架与杆件是否有变形的现象。（3）、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（4）、监测点布设监测项目：A、B、C类梁沉降观测及水平位移、支架整体水平位移及沉降。应对架体搭设过程、钢筋绑扎过程、混凝土浇筑过程及混凝土终凝前后四个阶段进行监控，在架体及大梁上分别设置监控点。A、B、C类梁均在梁的两端及跨中，在同一标高处（距梁底100mm）侧面设置3个沉降观测点；用水准仪观测3个点的标高，并拉线用钢尺测量跨中的挠度值。A、B、C类梁均在梁的两端及跨中，梁高的中部设置3根小木条突出梁的侧面，在小木条上设置3个水平位移观测点（高度方向稍错开），然后在地面弹一基准墨线作为参照物，用经纬仪（或全站仪）

83、把3个水平位移观测点投影到地面上，用钢尺测量梁侧的水平位移。在支架边角位置及中间按每隔10m间距设置一个监测剖面，每个监测剖面应布置4个支架水平位移观测点及4个支架沉降观测点。观测方法同梁。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。（5）、监测频率在浇筑混凝土过程中应实施实时监测，一般监测频率30分钟一次。在混凝土初凝前后及终凝前后也实施实时监测，监测时间根据现场实际情况确定。监测时间控制在高大模板使用时间至混凝土终凝后混凝土强度到达设计强度的85%。扣件式钢管脚手架高大模板搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m12mm/3mL4m

84、12mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/610mm吊线和卷尺5支架沉降观测12mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢卷尺第11章 危险源辨识在工程建设中模板工程的施工是工程中的主要工序，施工作业时间占整个工程的一半以上，所以模板工程的安拆工作中的安全问题应该是工程建设中的首要问题之一。由于政府、公司对安全的重视，要求对本工程施工现场各作业工种的作业进行危险源的分析、评价、监控。所以本方案对施工现场木工作业进行危险源分析、评价，并根据实际情况进行监控。模板工程在施工中的重大危险源如下：序

85、号活动过程危险源导致事故是否重大1施工模板安装、拆除物体打击伤亡是2施工模板安装、拆除高出坠落伤亡是3施工模板安装、拆除坍塌伤亡是4施工模板加工机械伤害伤亡是5施工模板加工、安装触电伤亡是6施工模板安装、拆除火灾伤亡是第12章 危险源的监控1、物体打击的监控措施（1）、物体打击的监控在模板工程作业中发生物体打击主要是在模板的垂直运输、模板安装、模板拆除工作中。所以对模板在垂直运输、模板安装、模板拆除实施监控。（2）、物体打击危险源垂直运输监控由安全员定期或不定期对运输模板的钢丝绳的质量进行检查和作业情况进行检查，发现违章作业或钢丝绳质量问题及时纠正；组织班前活动，对当日的安全问题进行交底；由指

86、挥人员对运输木料的绑扎情况及钢丝绳的质量问题进行监控，并对吊运重物下方的场地监控，确保吊运重物下方无人。（3）、危险源模板安装、拆除的监控模板的安装、拆除过程中由安全员进行巡查，施工员和班组兼职安全员进行日常监督，避免发生作业人员随意向下抛掷木料、板块；模板拆除时按操作工艺进行作业，进入现场人员必须正确佩戴安全帽。2、高处坠落的监控措施在模板的施工作业中，高处坠落主要发生的可能性，在于作业人员在沿边操作和攀爬支架时。（1）、坠落危险源沿边作业的监控钢管维护架搭设应到位，并按要求进行设置，有安全员进行监督管理。加强对作业人员进行教育，提高临边作业人员的安全意识。酒醉、生病及有高血压、恐高症、心脏

87、病的工人不得在高处作业。（2）、坠落危险源攀爬支撑架的监控作业人员进场前进行安全“三级教育”，并进行安全考核，合格后方可作为本项目的工人。班组每日进行班前活动，对当日的危险源及安全要求进行交底，安全员对每分项工程进行交底。安全员每日在现场巡查，施工员、班组兼职安全员在施工过程中队班组进行监督管理。3、模板坍塌的监控措施（1）、模板坍塌时工程中伤亡性较大的安全事故，且经济损失最大，实施模板坍塌的监控最为重要，也是本方案的重点。（2）、确保模板专项施工方案的实施，安全员、质检员对现场模板工程进行检查专项施工方案的落实。（3）、确保材料的质量、材料员、质检员对材料进行认真检查验收。（4）、项目技术负

88、责人对施工员进行安全技术交底，施工员对班组进行安全技术交底。（5）、模板的验收必须认真进行，逐项进行，确保每项符合要求。（6）、混凝土浇筑过程中安全员、班组兼职安全员在现场对模板支撑架及模板进行观测，发现异常情况及时停止混凝土浇筑，并进行检查加固。4、模板施工机械伤害的监控措施（1）、为保证作业人员的安全，防止机械队人体的伤害事故，制定本措施。（2）、对所有各种机械设备进场后，必须由机电工长会同安全员和使用机械的人员共同对该机械设备进行进场验收工作，经验收发现安全防护装置不齐全的或有其他故障的应退回设备保障部门进行维修和安装。（3）、设备安装调试合格后，应进行检查，并按标准要求对该设备进行验收

89、，经项目组织验收合格后方能正常使用。（4）、使用前要对设备使用人员进行必要的安全技术交底和教育工作，使用人员必须严格执行交底内容及按照操作规程操作。（5）、使用中要经常对该设备进行保养检查，使用后电工切断电源并锁好电闸箱。（6）、各种机械设备必须专人专机，凡属特种设备，其操作人员要按规定每周对施工现场的所有机械设备进行检查，发现问题及隐患及时解决处理，确保机械设备的完好，防止机械伤害事故的发生。5、模板施工机械触电的监控措施（1）、根据国家JGJ46-2005规范规定，为了加强施工现场用电管理，保障施工现场用电安全，防止触电事故发生，制定本措施。（2）、安装作业前，必须按规范、标准、规定对安装

90、作业人员进行安全技术及操作的交底工作。（3）、在建工程外侧与外电高压线路未达到安全距离应增设屏障遮拦、围栏或保护网等防护。（4）、施工现场专用的中性点直接接地的供电线路必须实行TN-S接零保护系统，同时必须做到三级控制两级保护，电箱为标准电闸箱，并采取防雨、防潮措施。（5）、电气设备应根据地区或系统要求，做保护接零及保护接地。（6）、必须由持有合格证的专职电工，负责现场临时用电的管理及安拆工作。（7）、对新调入工地的电气设备，在安装使用前，必须进行检验测试，经检测合格方能投入使用。（8）、专职电工队现场电气设备每月进行巡查，项目部每周、公司每月对施工用电系统、漏电保护器进行一次全面性的检查。（

91、9）、配电箱设在干燥通风的场所，周围不得堆放任何妨碍操作、维修的物品，并与被控制的固定设备距离不得超过3米。安装和使用按“一机、一闸、一箱、一漏”的原则，不能同时控制两台或两台以上的设备，否则容易发生误操作事故。（10）、配电箱应标明其名称、用途，并做出分路标志，门应配锁，现场停止作业1小时以上时，应该将开关箱断电上锁。（11）、照明专用贿赂设置漏电保护器，灯具金属外壳做接零保护，室内线路及灯具安装高度低于2.5m的应有使用安全电压。在潮湿和易触及带电体的照明电源必须使用安全电压，电气设备架设或埋设必须符合要求，并保证绝缘良好。任何场合均不能拖地。（12）、线路过道应按规定进行架设或埋地，破皮

92、、老化电缆不准使用。（13）、使用移动电气工具和混凝土振捣作业时，必须按规定穿戴绝缘防护用品。（14）、凡从事于用电有关的施工作业时，必须实行电工跟班作业。6、模板工程火灾事故的监控措施（1）、加强对员工的消防安全知识教育，提高消防安全意识和防火救灾技能。（2）、施工现场必须按上级要求建立义务消防队，成员应进行消防专业知识培训和教育，做到有备无患。（3）、建立明火作业报告制度，凡需明火作业的部位和项目需提前向项目部提出申请，经批准方可进行明火作业，危险性较大的明火作业应有派专人监护。（4）、配备足量的消防器材，用具和水源，并保证其常备有效，做到防患于未然。（5）、严格对易燃易爆物品的管理，禁止

93、将燃油、油漆、乙炔等物品混存于一般材料库房，应有单独保管。（6）、对易燃物品仓库选址要远离员工宿舍及火源存在区域，同时要增加防护设施。（7）、临时用房、仓库必须留出足够的消防通道，以备应急之用。（8）、对于临时线路要加强管理和检查，防止因产生电火花造成火灾。（9）、定期对着火源、水源、消防器材等要害部位和设施进行安全检查，发现问题及时处理，将事故隐患消灭于萌芽。第13章 应急预案高大模板工程涉及的的事故包括：高空坠落、物体打击、模板坍塌、火灾等不可预见性的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施：13.1 建立应急预案组织机构公司成立项目部事故应急领导小组，组长：项

94、目经理；副组长：项目技术负责人，安全总监，协调经理，生产经理，材料负责人；组员：技术员、施工员、质检员、安全员、材料员、保安员为队员。名称联系方式职务备注计克贤组长现场总指挥，调动应急救援小组展开行动；于 凡副组长组织人员现场展开应急救援行动邱丽雅副组长与公司及外部联络；接受政府的指令和调动。吴习元18046286190副组长组织现场警戒；组织保护紧急疏散；组织保护事故现场及相关数据信息；赵 昂副组长组织现场人员急救，组织伤员送医院急救。郑兴平副组长组织应急救援器材、设备。李亚仁组员各组员根据所属部门配合各副组长开展应急救援行动。陈 筛组员陈启东组员刘 杰组员陈文华组员刘道伟组员向海波组员王昊

95、宇组员郭 亮组员詹亮辉组员殷际政组员陈星慧组员粟勇兵组员谢小东组员陈 峰组员13.2 建立对内、对外的通讯网络项目部应在现场办公室明显位置公布项目的应急领导小组和项目主要管理人员名单及其联系电话。社会救援及报告电话见下表急救电话120公安110火警电话11913.3 应急预案启动条件在高支模施工期间，出现以下情况之一，应立即启动应急预案：1、在施工过程中，造成伤害事故的；2、模板火灾；3、浇筑混凝土时模板支架明显位移；4、模板坍塌；5、台风出现时。13.4 重大危险源的应急救援方案1、高处坠落的物体打击事故应急救援方法（1）、一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电

96、话通知公司应急救援组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。（2）、迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清楚伤病人员口鼻内的泥沙、呕吐物、血块和其他异物，保持呼吸道通畅等。（3）、检查伤员的生命体征：检查伤员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。（4）、止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎，上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（5）、观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（6）、车辆一到立即就近送往医院。（7）、由事故调查组进行事故调查，责

97、任分析并形成调差报告上报上级主管部门。（8）、总结经验教训，教育职工。2、触电事故应急救援方法（1）、如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来进行抢救。（2）、如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料把触电者与电源分离。（3）、高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体，让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。（4）、触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知110送往最近的医院。（5）、由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（6）、总结经验教训，教育职工。3、机械伤

98、害应急救援方法（1）、一旦发生机械伤害事故后，项目部立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急救援组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。（2）、对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（3）、车辆一到立即就近送往医院。（4）、事故调差组进行事故调查，责任分析并形成调差报告上报上级主管部门。（5）、总结经验教训，教育职工。4、模板、脚手架坍塌应急救援方法（1）、一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪，受伤。了解事故发生前该区域施工人员的状况，作业人

99、数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。（2）、挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止机械设备对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短的时间内将被埋人员抢救出来。（3）、如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警，并做好救护车辆引导。（4）、在专业医疗人员到达前由现场伤员救护组对受伤人员进行简单救助。（5）、争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。（6）、出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。（7）、伤口止血

100、且使用止血带。（8）、切忌对压伤进行热敷或按摩。（9）、事故调差组进行事故调查，责任分析并形成调差报告上报上级主管部门。（10）、总结经验教训，教育职工。5、火灾事故应急救援方法紧急状况响应步骤：（1）、发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！”，并拨打119报警；（2）、现场救护组立即展开扑救防止火灾蔓延，并立即通知公司消防组，（3）、消防组接到报警后立即到现场组织扑救；（4）、报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；（5）、拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；（6）、接到报警后，消防组立即通知医务人员到达现场组织抢救；（7）、

101、安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；（8）、安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生，（9）、现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组，（9）、发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；（10）、在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生，（11）、如电器起火应首先切断电源再组织扑救，（12）、如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救，（13）、如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救，在扑救产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；（14）、在扑救火灾的

102、过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命与不顾，（15）、对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗，（16）、消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决，（17）、事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案，事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报第14章 高大模板支撑体系验算14.1 荷载参数序号构件名称单位构件自重1梁（板）模板自重KN/0.5（0.35）2混凝土自重KN/m324.03钢筋自重KN/m31.54水平/垂直模板混凝土振捣荷载KN/2.0/4.05人

103、工施工荷载/布料机荷载KN/2.5/4.06倾倒混凝土荷载KN/2.07砼侧压力KN/按计算计算梁底承载力取荷载组合为：1+2+3+4，验算挠度取荷载组合为：1+2+3。计算梁侧承载力取荷载组合为：7+4，验算挠度取荷载组合为：7。计算板底承载力取荷载组合为：1+2+3+5，验算挠度取荷载组合为：1+2+3。为保证工程安全及按照地方性规定，计算书中钢管按483.0mm的截面特性进行验算。14.2 A类梁( 5001200mm)梁模板及支撑架计算书大梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨

104、，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结， 每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。 外楞采用圆钢管483.0，每道外楞2根钢楞，间距500mm。 穿梁螺栓水平距离500mm，穿梁螺栓竖向距离500mm，直径14mm。 梁侧模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.

105、000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度

106、和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 50.001.801.80/6=27.00cm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.5028.80=17.28kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.506.00=4.20kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l

107、= 300mm； 面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值7.160N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 14.40N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.542mm； 面板的挠度

108、验算 v v,满足要求! 四、梁侧模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图 1.内楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q

109、 = (1.228.80+1.46.00)0.30=12.89kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 500mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值3.866N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 2.000mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.092mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求! (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷

110、载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管483.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图 3.外楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.228.80+1.46.00)0.500.50=10.74kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 500

111、mm； 外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值104.649N/mm2； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 4.外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v = 1.250mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.228mm； 外楞的挠度验算 v v,满足要求! 五、穿梁螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/

112、mm2； 穿梁螺栓的直径(mm): 14 穿梁螺栓有效直径(mm): 12 穿梁螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 穿梁螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 穿梁螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.200 穿梁螺栓强度验算满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 模板支架搭设高度为20.0米， 基本尺寸为：梁截面 BD=500mm1200mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。 梁顶托采用100100mm方木。采用的钢管类型为483.0。 图1 梁模板支撑架立面简图 一、模板面板计算 面板为受弯结构

113、,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5001.2000.500+0.5000.500=15.550kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.500=1.250kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W

114、面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.215.550+1.41.250)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18410001000/27000=6.803N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.215.550+1.41.250)0.300=3.674kN 截面抗剪强度计算值 T=33674.0/(2500.00018.000)=0.612N/mm2 截面抗剪

115、强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67716.8003004/(1006000243000)=0.632mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.300=9.180kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.20

116、0+0.500)/0.500=0.870kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.500)0.5000.300=0.375kN 均布荷载 q = 1.29.180+1.20.870=12.060kN/m 集中荷载 P = 1.40.375=0.525kN 方木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(mm) 方木剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.278kN N2=3.278kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 3.278kN 经过计算得到最大变形 V= 0.3

117、mm 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.443106/83333.3=5.31N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.278/(250100)=0.983N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方

118、木挠度计算 最大变形 v =0.3mm 方木的最大挠度小于350.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 12.067kN 经过计算得到最大变形 V= 1.0mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.

119、0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.087106/166666.7=6.52N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33278/(2100100)=0.492N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.0mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载

120、力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.07kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.12920.000=3.098kN N = 12.067+3.098+0.000=15.165kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A

121、立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 170.81N/mm2，立杆的稳定性计算

122、f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 91.45N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.042； 公式(3)的计算结果： = 129.15N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。14.3 B类梁( 4002000mm)梁模板及支撑架计算书大梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外

123、龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结， 每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。 外楞采用圆钢管483.0，每道外楞2根钢楞，间距400mm。 穿梁螺栓水平距离500mm，穿梁螺栓竖向距离400mm，直径14mm。 梁侧模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取2

124、4.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.000kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯

125、强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 40.001.801.80/6=21.60cm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.4048.00=23.04kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.406.00=3.36kN/m； l 计算跨度(内楞间距),

126、l = 300mm； 面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值11.000N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 19.20N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 40.001.801.801.80/12=19.44cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.903mm； 面板

127、的挠度验算 v v,满足要求! 四、梁侧模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图 1.内楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷

128、载，q = (1.248.00+1.46.00)0.30=19.80kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 400mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值3.802N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 1.600mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.063mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求! (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照

129、集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管483.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图 3.外楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.248.00+1.46.00)0.500.40=13.20kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l =

130、500mm； 外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值128.619N/mm2； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 4.外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v = 1.250mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.304mm； 外楞的挠度验算 v v,满足要求! 五、穿梁螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取17

131、0N/mm2； 穿梁螺栓的直径(mm): 14 穿梁螺栓有效直径(mm): 12 穿梁螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 穿梁螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 穿梁螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.600 穿梁螺栓强度验算满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 模板支架搭设高度为6.2米， 基本尺寸为：梁截面 BD=400mm2000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.70米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。 梁顶托采用100100mm方木。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和

132、刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5002.0000.400+0.5000.400=20.600kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.400=1.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；

133、f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.220.600+1.41.000)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.23510001000/21600=10.883N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.220.600+1.41.000)0.300=4.702kN 截面抗剪强度计算值 T=34702.0/(2400.00018.000)=0.980N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.

134、40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67721.6003004/(1006000194400)=1.016mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.0000.300=15.300kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(22.000+0.400)/

135、0.400=1.650kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.500)0.4000.300=0.300kN 均布荷载 q = 1.215.300+1.21.650=20.340kN/m 集中荷载 P = 1.40.300=0.420kN 方木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(mm) 方木剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.278kN N2=4.278kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 4.278kN 经过计算得到最大变形 V= 0.2mm 方木的截面

136、力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.449106/83333.3=5.39N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34.278/(250100)=1.283N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大

137、变形 v =0.2mm 方木的最大挠度小于400.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 11.073kN 经过计算得到最大变形 V= 0.3mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/

138、12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.692106/166666.7=4.15N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34278/(2100100)=0.642N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.3mm 顶托梁的最大挠度小于700.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规

139、范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.07kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1296.200=0.961kN N = 11.073+0.961+0.000=12.033kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (c

140、m2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 135.53N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式

141、(2)的计算结果： = 72.56N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式(3)的计算结果： = 96.48N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。14.4 C类梁（5002100mm）梁模板及支撑架计算书大梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧

142、模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结， 每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。 外楞采用圆钢管483.0，每道外楞2根钢楞，间距400mm。 穿梁螺栓水平距离450mm，穿梁螺栓竖向距离400mm，直径14mm。 梁侧模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

143、t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.100m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.390kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.400kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是

144、按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 40.001.801.80/6=21.60cm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.4050.40=24.19kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.406.00=3.36kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； 面

145、板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值11.480N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 20.16N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 40.001.801.801.80/12=19.44cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.948mm； 面板的挠度验算 v v,满足

146、要求! 四、梁侧模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图 1.内楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.250

147、.40+1.46.00)0.30=20.66kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 400mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值3.967N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 1.600mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.066mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求! (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计

148、算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管483.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图 3.外楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.250.40+1.46.00)0.450.40=12.40kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 450mm； 外楞抗弯强

149、度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值108.728N/mm2； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 4.外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v = 1.125mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.209mm； 外楞的挠度验算 v v,满足要求! 五、穿梁螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓

150、的直径(mm): 14 穿梁螺栓有效直径(mm): 12 穿梁螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 穿梁螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 穿梁螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.072 穿梁螺栓强度验算满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使 用安全，供脚手架设计人员参考。 模

151、板支架搭设高度为6.1米， 基本尺寸为：梁截面 BD=500mm2100mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加3道承重立杆。 梁顶托采用100100mm方木。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5002.1000.500+0.5000.500=27.025kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.500=1.250kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截

152、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.227.025+1.41.250)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21410001000/27000=7

153、.912N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.227.025+1.41.250)0.250=5.127kN 截面抗剪强度计算值 T=35127.0/(2500.00018.000)=0.855N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67728.2752504/(1006000243000)=0.513mm 面板的最大挠度小于250.0/250,

154、满足要求! 二、梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.1000.250=13.388kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.250(22.100+0.500)/0.500=1.175kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.500)0.5000.250=0.313kN 均布荷载 q = 1.213.388+1.21.175=17.475kN/m 集中

155、荷载 P = 1.40.313=0.438kN 方木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(mm) 方木剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.201kN N2=6.773kN N3=1.201kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.773kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.186

156、106/83333.3=2.23N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.168/(250100)=0.950N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.0mm 方木的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.

157、m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 13.394kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.609106/166666.7=3.65N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh

158、T 截面抗剪强度计算值 T=33168/(2100100)=0.475N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.1mm 顶托梁的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：

159、 横杆的最大支座反力 N1=13.39kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1296.100=0.945kN N = 13.394+0.945+0.000=14.339kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1

160、)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 161.51N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 86.46N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式(3)的计算结果： = 11

161、4.97N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。14.5 D类梁（6002400mm）梁模板及支撑架计算书大梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结， 每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。 外楞采用圆钢管483.

162、0，每道外楞2根钢楞，间距400mm。 穿梁螺栓水平距离450mm，穿梁螺栓竖向距离400mm，直径14mm。 梁侧模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.400m； 1 外加剂影响

163、修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.600kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.600kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 40.001.801.

164、80/6=21.60cm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.4057.60=27.65kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.406.00=3.36kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； 面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值12.920N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，

165、q = 23.04N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 40.001.801.801.80/12=19.44cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值, v = 1.083mm； 面板的挠度验算 v v,满足要求! 四、梁侧模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.

166、0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图 1.内楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.257.60+1.46.00)0.30=23.26kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 400mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值4.465N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2

167、.内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 1.600mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.076mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求! (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管483.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图 3.外楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中

168、 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.257.60+1.46.00)0.450.40=13.95kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 450mm； 外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值122.366N/mm2； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 4.外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞的弹性模量,E =

169、 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v = 1.125mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.239mm； 外楞的挠度验算 v v,满足要求! 五、穿梁螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓的直径(mm): 14 穿梁螺栓有效直径(mm): 12 穿梁螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 穿梁螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 穿梁螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.368 穿梁螺栓强度验算满足要求!梁模

170、板扣件钢管高支撑架计算书 模板支架搭设高度为4.1米， 基本尺寸为：梁截面 BD=600mm2400mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加3道承重立杆。 梁顶托采用100100mm方木。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5002.4000.600+0.5000.600=37.020kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.600=1.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵

171、抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.237.020+1.41.500)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.29110

172、001000/32400=8.975N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.237.020+1.41.500)0.250=6.979kN 截面抗剪强度计算值 T=36979.0/(2600.00018.000)=0.969N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67738.5202504/(1006000291600)=0.582mm 面板的最大

173、挠度小于250.0/250,满足要求! 二、梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.4000.250=15.300kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.250(22.400+0.600)/0.600=1.125kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.500)0.6000.250=0.375kN 均布荷载 q = 1.215.300+1.21.125

174、=19.710kN/m 集中荷载 P = 1.40.375=0.525kN 方木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(mm) 方木剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.217kN N2=7.916kN N3=2.217kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.916kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算

175、抗弯计算强度 f=0.222106/83333.3=2.66N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.696/(250100)=1.109N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.0mm 方木的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁

176、计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 15.654kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.711106/166666.7=4.27N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满

177、足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33696/(2100100)=0.554N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.1mm 顶托梁的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立

178、杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=15.65kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1295.800=0.899kN N = 15.654+0.899+0.000=16.553kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规

179、范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 186.44N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 99.81N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式

180、(3)的计算结果： = 132.72N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。14.6 120mm板厚支撑架计算楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使 用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为21.0米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00

181、米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。 梁顶托采用100100mm方木。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.1201.000+0.5001.000=3.560kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54

182、.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.560+1.43.000)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07610001000/54000=1.412N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T =

183、 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.560+1.43.000)0.300=1.525kN 截面抗剪强度计算值 T=31525.0/(21000.00018.000)=0.127N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.5603004/(1006000486000)=0.123mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算

184、(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.1200.300=0.918kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.20.918+1.20.150=1.282kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布

185、荷载 q = 2.542/1.000=2.542kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.541.00 最大剪力 Q=0.61.0002.542=1.525kN 最大支座力 N=1.11.0002.542=2.796kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.254106/83333.3=3.05N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2

186、)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31525/(250100)=0.457N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6771.9681000.04/(1009500.004166666.8)=0.337mm 方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力 P= 2.796kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。

187、托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.399kN 经过计算得到最大变形 V= 0.8mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.937106/166666.7=5.62N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必

188、须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35640/(2100100)=0.846N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.8mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷

189、载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.12921.000=2.711kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5001.0001.000=0.500kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.1201.0001.000=3.060kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.271kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (

190、1.000+2.000)1.0001.000=3.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.73kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完

191、全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 132.07N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 70.70N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.

192、057； 公式(3)的计算结果： = 102.03N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。14.7 300mm板厚支撑架计算楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使 用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为7.9米， 搭设尺寸为：立杆的纵距

193、b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。 梁顶托采用100100mm方木。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.3000.900+0.5000.900=7.335kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6

194、 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.27.335+1.42.700)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11310001000/48600=2.330N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算

195、 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.27.335+1.42.700)0.300=2.265kN 截面抗剪强度计算值 T=32265.0/(2900.00018.000)=0.210N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67710.0353004/(1006000437400)=0.210mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载

196、的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.3000.300=2.295kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.22.295+1.20.150=2.934kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下

197、: 均布荷载 q = 3.775/0.900=4.194kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.190.90 最大剪力 Q=0.60.9004.194=2.265kN 最大支座力 N=1.10.9004.194=4.152kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.340106/83333.3=4.08N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求

198、! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32265/(250100)=0.679N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6773.345900.04/(1009500.004166666.8)=0.375mm 方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力 P= 4.152kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m

199、。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 13.866kN 经过计算得到最大变形 V= 0.8mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.191106/166666.7=7.15N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强

200、度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=37595/(2100100)=1.139N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.8mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的

201、荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1297.900=1.020kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.3000.9000.900=6.196kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.621kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (

202、1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.55kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完

203、全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 141.33N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 75.66N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.

204、010； 公式(3)的计算结果： = 100.61N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。14.8 540mm板厚支撑架体计算楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使 用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为4.2米， 搭设尺寸为：立杆的纵距

205、 b=0.70米，立杆的横距 l=0.70米，立杆的步距 h=1.50米。 梁顶托采用100100mm方木。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.5400.700+0.5000.700=9.989kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.700=2.100kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/

206、6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.29.989+1.42.100)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13410001000/37800=3.554N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计

207、算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.29.989+1.42.100)0.300=2.687kN 截面抗剪强度计算值 T=32687.0/(2700.00018.000)=0.320N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67712.0893004/(1006000340200)=0.325mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷

208、载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.5400.300=4.131kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.24.131+1.20.150=5.137kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如

209、下: 均布荷载 q = 4.478/0.700=6.397kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.400.70 最大剪力 Q=0.60.7006.397=2.687kN 最大支座力 N=1.10.7006.397=4.926kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.313106/83333.3=3.76N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要

210、求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32687/(250100)=0.806N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6775.181700.04/(1009500.004166666.8)=0.213mm 方木的最大挠度小于700.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力 P= 4.926kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/

211、m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 12.823kN 经过计算得到最大变形 V= 0.4mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.802106/166666.7=4.81N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪

212、强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=37422/(2100100)=1.113N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.4mm 顶托梁的最大挠度小于700.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架

213、的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1294.160=0.537kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.7000.700=0.245kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.5400.7000.700=6.747kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.529kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ =

214、(1.000+2.000)0.7000.700=1.470kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.09kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果

215、完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 124.95N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 66.89N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1

216、.007； 公式(3)的计算结果： = 88.94N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。14.9 布置布料机区域板验算（板厚400mm，层高5.2m）扣件钢管楼板模板支架计算书 模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为4.8米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.70米，立杆的横距 l=0.70米，立杆的步距 h=1.50米。 梁顶托采用100100mm方木。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算

217、面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.4000.700+0.5000.700=7.490kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.700=2.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.m

218、m)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.27.490+1.42.800)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11610001000/37800=3.073N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.27.490+1.42.800)0.300=2.323kN 截面抗剪强度计算值 T=32323.0/(2700.00018.000)=0.277N/mm2

219、截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67710.2903004/(1006000340200)=0.276mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.4000.300=3.060kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m (3)活荷

220、载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (0.000+4.000)0.300=1.200kN/m 静荷载 q1 = 1.23.060+1.20.150=3.852kN/m 活荷载 q2 = 1.41.200=1.680kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.872/0.700=5.532kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.530.70 最大剪力 Q=0.60.7005.532=2.323kN 最大支座力 N=1.10.7005

221、.532=4.260kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.271106/83333.3=3.25N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32323/(250100)=0.697N/mm2 截面抗剪强度设计值

222、 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6774.410700.04/(1009500.004166666.8)=0.181mm 方木的最大挠度小于700.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力 P= 4.260kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 11.099kN 经过计算得到最大变形 V= 0.3mm 顶托梁的截面力学参数为

223、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.694106/166666.7=4.16N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=36423/(2100100)=0.963N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算

224、 最大变形 v =0.3mm 顶托梁的最大挠度小于700.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1294.800=0.620kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.7000.

225、700=0.245kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.4000.7000.700=4.998kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.863kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (0.000+4.000)0.7000.700=1.960kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 9.78 轴心受压立杆的稳定系数,由

226、长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公

227、式(1)的计算结果： = 109.05N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 58.97N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取7.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=840.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=700mm400mm，截面有效高度 h0=380mm。 按照楼板每15天浇筑一层，所以需要验算15天、30天、45天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土15天的强度

228、是否满足承载力要求 楼板计算长边7.00m，短边7.000.12=0.84m， 楼板计算范围内摆放112排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.2(0.50+25.500.40)+ 11.2(0.62112/7.00/0.84)+ 1.4(4.00+0.00)=46.90kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=0.7046.90=32.83kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=32.837.002 验算楼板混凝土强度的平均气温为22.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到15天后混凝土强度达到81.2

229、7%，C40.0混凝土强度近似等效为C32.5。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.50N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 840.00360.00/(700.00380.0015.50)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.077 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.077700.000380.000215.510-6 结论：由于Mi = 120.67=120.67 Mmax=215.42 所以第30天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑可以拆

230、除。第15章 附图15.1 梁搭设示意图A类梁立面搭设图B类梁立面搭设图C类梁立面搭设图D类梁立面搭设图15.2 板搭设示意图E类板立面搭设图F类板立面搭设图G类板立面搭设图15.3 立杆与周边框架柱连接示意图为了加强模板支撑架体的整体稳定性、防止支撑架体倾斜，将模板支撑架体与已施工的结构框架柱抱柱加固；四根抱柱钢管均与支撑架体的水平杆拉接。抱柱钢管与水平杆扣结根数不少于3根，沿支撑架体高度方向上中下各设一道。当水平杆遇到结构梁时，水平杆可以直接顶在梁侧边，水平杆形成一顶一拉的加固方法。如下图：15.4 柱、梁板浇筑顺序图15.5 后浇带模板支撑示意图15.6 高支模平面、剖面图及沉降观测点布置图1、36#地块高支模平面布置图（1）、地下二层顶板（E-1/01 E-1轴交F-1/0A E-H轴），立杆、剪刀撑平面及立面布置示意图（2）、裙房5层自动扶梯顶板(F-2F-4/ F-FF-G轴和E-13E-16/ F-HE-C轴)，立杆、剪刀撑平面及立面布置示意图。3、监测点平面布置示意图 2、37#地块高支模平面及剖面图(以B座一层局部区域梁、板为例)6、高大模板位移及沉降观测点布置示意图以A楼地下一层局部区域为例15.7 地下室施工应急救援通道平面图15.8 施工进度计划1、36#地块E、F座施工进度计划2、37#地块A、B座施工进度计划