厦门海峡交流中心二期工程高大模板工程安全专项施工方案（127页）.doc

1、厦门海峡交流中心二期工程厦门海峡交流中心二期工程 1#1#楼楼高大模板工程安全专项施工方案高大模板工程安全专项施工方案目录1.编制依据.-1-2.工程概况.-2-3.模板支撑体系配置、构造要求及技术措施.-3-3.1方案设计的思路.-3-3.2荷载参数表.-3-3.3梁、板支撑示意图.-4-3.4梁、板模板支撑体系配置.-4-2、-1 层梁.-4-地下室顶板.-5-2、3、4、17、33 层梁、板.-6-停机坪.-6-4.材料选用及技术要求.-8-4.1材料选用.-8-4.2技术要求.-8-5.施工计划.-8-5.1周转材料计划.-8-5.2机械需用计划.-9-5.3施工计划.-9-5.4劳动

2、力计划.-11-6.主要施工方法.-11-6.1搭设顺序.-11-6.2支撑架构造要求.-12-7.施工过程控制.-13-7.1高大支模支撑架的验收.-13-7.2高大支模支撑架的使用管理规定.-14-7.3高大支模拆除.-14-7.4混凝土浇筑期间的监护.-15-8.混凝土浇筑方法.-16-8.1主要部位浇筑方法.-16-8.2高大模板验收及监测.-17-高大模板的验收.-17-监测及过程控制.-17-9.安全施工文明施工措施.-18-9.1安全施工措施.-18-安全管理措施.-18-搭设的安全要求.-18-拆除的安全措施.-20-砼浇筑的安全措施.-21-9.2文明施工措施.-22-10.

3、质量保证.-22-10.1 质量保证措施.-22-10.2 质量要求.-23-11.应急预案.-24-11.1 建立应急预案组织机构.-25-11.2 建立对内、对外的通讯网络.-25-11.3 危险源识别.-25-11.4 危险源的监控措施.-26-11.5 事故处理程序.-32-11.6 应急主要设备和材料.-32-12.计算书.-33-12.1 板支撑体系验算.-33-地下室顶板 200mm 板验算.-33-顶板 400mm 厚板模验算.-37-停机坪板支撑体系验算.-42-12.2 典型梁支撑体系计算.-47-2 层连系梁 1200mm1400mm 验算体系.-47-2 层连系梁 12

4、00mm1400mm 侧模验算.-54-顶板梁 4501200mm 体系验算.-59-顶板梁 5002250mm 体系验算.-65-12.2.5顶板梁 5002250 侧模验算.-72-顶板连系梁 12004000mm 体系验算.-77-顶板连系梁 12004000mm 梁侧模验算.-84-地下室顶板 6004000mm 梁支撑体系验算.-89-2 层 2002500mm 梁支撑体系验算.-96-2002500mm 梁侧模验算.-103-停机坪梁 400700mm 体系验算.-108-13.附图.-116-13.1 梁、楼板支撑架示意图.-116-13.2 监测点布置图.-118-13.3 立

5、杆平面布置图.-119-高大模板工程安全专项施工方案高大模板工程安全专项施工方案1.编制依据编制依据序号项目内容备注1图纸本工程施工图纸2参 考施 工方案本工程施工组织设计3标准、规范、规程建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20014建筑施工安全检查标准JGJ 59-995建设工程施工安全技术操作规程6建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-917混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20028建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20019混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10-9510现浇钢筋混凝土（屋面）板及砌筑墙体的设计与施工技术规程DBJ13-20-19

6、9911建筑结构荷载规范GB50009-200112建筑地基基础设计规范GB50007-200213建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200814施工现场临时用电安全技术规范JG46-200515建筑工程施工重大危险源辨识与监控技术规程DBJ13-91-200716参 考书籍建筑施工手册第四版17简明施工计算手册第三版18脚手架结构计算及安全技术19文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号文20建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质【2009】254号文21高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定闽建建200732 号文22厦门市建设工程质量安全监督站关于

7、强化建设工程施工安全和实体质量监督的若干措施厦建质监200714 号文23关于加强模板工程安全生产管理的通知厦建质监200938 号文24关于进一步加强模板工程监督管理的通知闽建质安监总2009029 号25计 算软件中国建筑科学研究设计院施工计算软件 PKPM2.工程概况工程概况工程名称：厦门海峡交流中心二期工程 1#楼建设地点：厦门会展北片区（横三路交纵二路交口东南角）总建筑面积 108166m，建筑层数为地上 49 层，地下 3 层。建筑总高度 212.65米，主要功能为商业及办公，地下为停车设备用房。地下室-2 层、-1 层、顶板最大梁截面尺寸达 12004000mm、板厚 400mm

8、，屋顶停机坪高度为 8.3m，属于高大模板施工范围。具体情况见下表：序号位置层高（m）梁截面（mm）板厚备注1-2 层板4.2LL01/LL02(1200 950)、LL03/LL04（6501400）、LL05(6001400)、LL06/LL07(12001400)120核 心 筒剪 力 墙之 间 连系梁（跨 度1.7m）2-1 层板3.85LL01/LL02（12001000）、LL03/LL04（6501100）、LL05（6001100）、LL06/LL07（12001100）120核 心 筒剪 力 墙之 间 连系梁（跨 度3.5m）3地下室顶板5.46.85250400500221

9、7、6001000、LL01（12004000）、LL02(12003500)、LL05（6004000）、LL06/LL07（12004000）400200最 大 跨度 8.4m42 层板5.2300600、200600、200500、200350、200400、2501350、2002500110/序号位置层高（m）梁截面（mm）板厚备注/53 层板5.8300600、200600、200500、200350、200400、2501350110/64 层板5.5300600、200600、200500、200350、200400、2501350110/716 层顶板5.4300600、20

10、0600、200500、200350、200400、2501350110/832 层顶板5.4300600、200600、200500、200350、200400、2001030、250650110/9停机坪8.3400700、300450、200450150、100/3.模板支撑体系配置、构造要求及技术措施模板支撑体系配置、构造要求及技术措施3.1方案设计的思路方案设计的思路实用性：主要应保证混凝土结构的质量，模板接缝严密，不漏浆；构件的形状尺寸和相互位置的正确；模板的构造简单，支拆方便。安全性：保证在施工过程中不变形、不破坏、不倒塌。经济性：针对工程的具体情况，本方案采用满堂扣件式钢管（4

11、83.5）支撑进行搭设，钢管计算壁厚取 3.0mm。3.2荷载参数表荷载参数表序号构件名称单位数量备注（范围）1楼板模板(其中包括梁的模板)KN/0.52混凝土自重KN/m324.03垂直模板混凝土振捣荷载KN/4.0验算梁底板及支架荷载4水平模板混凝土振捣荷载KN/2.05梁钢筋自重KN/m31.56板钢筋自重KN/m31.17施工荷载KN/2.5板模板及支架时荷载值8计算支架均布荷载KN/1.0计算支架立杆构件时荷载值3.3梁、板支撑示意图梁、板支撑示意图50100mm木枋50100mm木枋可调顶托梁底支撑托梁木枋托梁木枋由计算确定梁、板支撑示意图梁底木枋梁底小横杆注：梁侧对拉螺杆直径为1

12、4，在跨度方向的间距为 500mm，在梁截面高度方向的螺杆道数由计算确定。梁下立杆在梁截面宽度方向的根数由计算确定，在跨度方向的间距为板下立杆间距的倍数。设计验算详见后所附计算书。3.4梁、板模板支撑体系配置梁、板模板支撑体系配置经初步计算，梁、板模支撑体系配置见下表，截面不满足下面划分的，按截面面积划分区较大类梁截面进行参照设置。设计验算（验算过程中不考虑梁底小横杆与立杆扣件的作用力，梁底小横杆扣件与立杆起固定作用）附后。3.4.1-2、-1 层梁层梁序号典型梁截面尺寸LL01/LL02（1200 1000）、LL06/LL07（12001100）（跨度3500mm）12001400（连系梁

13、）（跨度 1700m）120 板1参照梁截面尺寸范围（同时满足）/950梁高1400650梁宽1200/2搭设高度（最大值）4.084.083梁底支撑数4 根/4梁板底木枋间距2003005梁底小横杆间距3003006侧板木枋间距300/7立杆纵向间距（m）0.40.98立杆梁跨向间距（m）0.450.99步距1.5m10侧板对拉螺杆梁高 h700，不设对拉螺杆，设斜撑；梁高大于 700，首排距离梁底 300、沿高度间距 400、纵向间距 500 设置。对拉螺杆采用14。11垂直剪刀撑距离外侧周圈设置竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔 10m 左右设竖向连续式剪刀撑，宽度宜为 4-6m，夹角宜

14、为 4560。12基础砼C30 混凝土13垫板（mm）木垫板长度不少于 2 跨，宽度不小于 15cm，厚度不小于 5cm3.4.2 地下室顶板地下室顶板序号截面类型600 4000（跨度1600mm）12004000（跨度3500mm）5002217mm60010004501200300700200400 厚板11200350040001200 梁高2250300梁宽500550600 1000800梁高1200300梁宽450400梁高700250梁宽3502搭设高度（最大值）6.656.655.655.655.656.656.653梁底支撑数4 根6 根3 根222/4梁板底木枋间距150

15、1502003003003003005侧板木枋间距300300300300300300/6梁底小横杆200200300300300400/7立杆纵向间距（m）0.30.30.30.60.450.40.98立杆梁跨向间距（m）0.450.450.450.90.90.90.99步距1.51.21.51.51.51.51.510侧板对拉螺杆梁高 h700，不设对拉螺杆，设斜撑；梁高大于 700，首排距离梁底300、沿高度间距 400、纵向间距 500 设置。对拉螺杆采用14。11垂直剪刀撑距离外侧周圈设置竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔 10m 左右设竖向连续式剪刀撑，宽度宜为 4-6m，夹角宜为

16、 4560。12水平剪刀撑距离在垂直剪刀撑的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，夹角宜为 4560。13基础砼C3014垫板木垫板长度不少于 2 跨，宽度不小于 15cm，厚度不小于 5cm3.4.3 2、3、4、17、33 层梁、板层梁、板序号典型梁、板截面尺寸300600250135020025001101参照梁截面尺寸范围（同时满足）400 梁高 600200 梁宽 3001030梁高1350200梁宽300/2搭设高度（最大值）5.35.35.35.33梁底支撑数2 根2 根2/4梁（板）底木枋间距3003003003005侧板木枋间距300300300/7立杆纵向间距（m）0.450.45

17、0.4518立杆梁跨向间距（m）110.519梁底小横杆300300300/10步距1.5m1.5m1.51.511侧板对拉螺杆梁高 h700，不设对拉螺杆，设斜撑；梁高大于 700，首排距离梁底 300、沿高度间距 400、纵向间距 500 设置。对拉螺杆采用14。12垂直剪刀撑距离外侧周圈设置竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔 10m 左右设竖向连续式剪刀撑，宽度宜为 4-6m，夹角宜为 4560。13基础砼C30 混凝土14垫板木垫板长度不少于 2 跨，宽度不小于 15cm，厚度不小于 5cm3.4.4 停机坪停机坪序号典型梁、板截面尺寸400700 梁150 厚板1参照梁截面尺寸范围（

18、同时满足）450梁高700200梁宽400/2搭设高度（最大值）8.28.23梁底支撑数2 根/4梁板底木枋间距3003005侧板木枋间距400/7梁底小横杆4004008立杆纵向间距（m）0.419立杆梁跨向间距（m）1110步距1.5m1.5m11侧板对拉螺杆梁高 h700，不设对拉螺杆，设斜撑；梁高大于 700，首排距离梁底 300、沿高度间距 400、纵向间距 500 设置。对拉螺杆采用14。12垂直剪刀撑距离外侧周圈设置竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔 10m 左右设竖向连续式剪刀撑，宽度宜为 4-6m，夹角宜为 4560。13水平剪刀撑距离在垂直剪刀撑的顶部、扫地杆处设置水平剪刀

19、撑，夹角宜为 4560。14基础砼C30 混凝土15垫板木垫板长度不少于 2 跨，宽度不小于 15cm，厚度不小于 5cm4.材料选用及技术要求材料选用及技术要求4.1材料选用材料选用本工程高大支模施工部分全部采用钢管脚手架（扣件式）搭设支撑体系，选用钢管和 50100mm 方木作为背楞方木，18 厚木模作为底模。钢管规格为483.5，但由于目前市场钢管壁厚存在误差，经现场实际检测，决定按483.0进行计算。立柱顶端高度调节用可调钢支托。托梁采用 100mm100mm 木方。4.2技术要求技术要求1、杆件材质要求：钢管应符合国家标准 BG/T13793。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯

20、，两端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允许偏差-0.35 mm，外径允许偏差0.50 mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。2、扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于 1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于 5 mm；新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符合国家标准 GB15831，在螺栓拧紧扭力矩达 65

21、N.m 时，不得发生破坏。3、顶托必须逐个检查，对存在螺纹滑丝等现象的一律不得使用。方木开裂破损的一律不得使用。4、对高大支模中使用的模板、方木、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，要选样做破坏性力学试验，确定能够满足使用承载要求。5.5.施工计划施工计划5.15.1周转材料计划周转材料计划材料名称材 料 规 格单位进 场 数 量 及 日 期模板184091518mm张0.93 万按现场需要进场木枋200010050mmm3300木枋4000100100mmm3160钢管483.5mm吨462扣件旋转、直角、对接个2.5 万U 形顶托/个2.6 万垫板/m3655.25

22、.2机械需用计划机械需用计划序号类别机械名称型号数量1垂直运输机械塔吊K50/501塔吊S450L2512钢筋加工安装机械钢筋调直机JK34钢筋切断机GQ-404钢筋弯曲机GW-404直螺纹车丝机15-1543模板加工机械圆盘锯MJ13484混凝土施工机械布料机HGY-18P2插入式振动棒ZN5016平板振动器ZF55-1055.35.3施工计划施工计划序号区位项目开始时间完成时间备注-2 层梁板1 区模板安装钢筋绑扎砼浇筑模板拆除-1 层梁板1 区模板安装钢筋绑扎砼浇筑模板拆除1 区模板安装钢筋绑扎砼浇筑序号区位项目开始时间完成时间备注顶板模板拆除2-1 区模板安装钢筋绑扎砼浇筑模板拆除2-

23、2 区模板安装钢筋绑扎砼浇筑模板拆除3-1 区3-2 区模板安装钢筋绑扎砼浇筑模板拆除3-3 区模板安装钢筋绑扎砼浇筑模板拆除2 层梁板核心筒模板安装钢筋绑扎砼浇筑模板拆除3 层梁板核心筒模板安装钢筋绑扎砼浇筑模板拆除4 层梁板核心筒模板安装钢筋绑扎砼浇筑模板拆除模板安装序号区位项目开始时间完成时间备注17 层梁板核心筒钢筋绑扎砼浇筑模板拆除32 层梁板核心筒模板安装钢筋绑扎砼浇筑模板拆除停机坪核心筒模板安装钢筋绑扎砼浇筑模板拆除2011.10.17分区示意图5.45.4劳动力计划劳动力计划由于整个工期流水作业，根据进度计划，我司预备了架子工 30 人，木工 25人、普工 10 人，专职安全管

24、理人员 3 人。6.主要施工方法主要施工方法6.1搭设顺序搭设顺序放线放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起 34 根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。6.2支撑架构造要求支撑架构造要求1、立杆（1）必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆

25、上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。（2）立杆必须采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的 13。（3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的 1500，且控制在 50mm 以内。（4）每根立柱底部应设置底座及垫板。2、纵向水平杆纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500，各接头中心至最近主节点的

26、距离不宜大于纵距的 13。当搭设高度在 8m-20m（停机坪支撑架搭设时），在最顶步距两水平杆中间应加设一道水平拉杆。水平拉杆步距应严格按模板支撑体系配置要求设置，且每一步距处及 U 型顶托底部的钢管顶端应纵横向各设一道水平拉杆（即在每步、每跨均应双向设置水平拉杆）。3、剪刀撑满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周围应设由下至上的竖向连接式剪刀撑；中间在纵横向应每隔 10m 左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为 4-6m，并在剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为 45-60。当建筑层高在 8-20m 时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻

27、的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。4、扣件（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。（2）扣件螺栓拧紧力矩控制在 45-60N.m。（3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150。（4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。5、其它要求：（1）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载。（2）泵送管道不能依附于满堂脚手架上，只能依附柱身另搭设支撑架。（3）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（4）确保立杆的垂

28、直偏差和横杆的水平偏差小于扣件式脚手架规范的要求。立杆支撑必须竖直（保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木坊进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。（5）顶托支座位置必须采用两根钢管并排传递承载的方式。顶托支撑插入长度应以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，一般以伸出长度不超过总长的1/3 为宜，支托螺杆伸出钢管顶部不得大于 200mm。U 型顶托螺杆应达到直径35mm。（6）可调支托

29、底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆遇顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。（7）当支架立柱高度超过 5m 时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距 6-9m、竖向间距 2-3m 与建筑结构设置一个固节点。（8）钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应在用搭接，搭接长度不得小于 500mm，并应采用 2 个旋转扣件分别在 离杆端不小于 100mm 处进行固定。7.施工过程控制施工过程控制7.1高大支模支撑高大支模支撑架的验收架的验收高大支模搭设完成后，由项目技术负责人主持工序交

30、接验收，支撑系统未按技术方案要求完工前，不得进行模板安装，模板按作业流程要求全部或分部安装完毕后，支模分段或整体搭设安装完毕，经企业技术和安全负责人或其书面委托人主持分段或整体验收，并约专业监理工程师参加技术部门和安全部门的检查验收，并履行验收手续。合格后方能进行钢筋安装高支模搭设。高大模板工程施工完毕后，建设单位应组织施工、监理、设计单位，同时邀请论证专家进行验收，填写高大模板工程验收监督通知书，提前两个工作日书面通知质量安全监督站。高大模板工程验收合格后，应填写高大模板工程专项验收记录表，建设单位将高大模板工程专项验收记录表报送质量监督站后，施工单位方可进入下一道工序施工。7.2高大支模支

31、撑高大支模支撑架的使用管理规定架的使用管理规定1、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。2、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。3、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业。发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。4、在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和

32、倾倒垃圾。7.3高大支模拆除高大支模拆除当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。1、侧模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板面受损后，方可拆除模板。2、底模：在砼强度符合下表后，方可拆除模板。结构类型结构跨度(m)按设计的砼强度标准值的百分比计(%)板2502，8758100梁8758100悬臂构件1003、已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算。4、高支模拆除前，应由项目技术负责人向全

33、体作业人员进行详细的技术交底，明确技术操作责任人。5、拆除 4.5 米以上模板应搭设脚手架或操作平台，并在四周设防护栏，任何人不得在正在搭设或拆除的支模下通行。6、高大支模应在日间进行搭设和拆除作业，光线不足的地方应配备足够的灯光照明，作业过程应有质量和安全检查员在场监督。7、高支模应设爬梯，严禁操作人员爬支模上下。8、拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行，当设计无规定时，可采取先支的 后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，并应从上而下进行拆除，拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。9、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或

34、拉倒。10、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固，对活动部件必须一次拆除。11、当立柱的水平拉杆超出 2 层时，应首先拆除 2 层以上的拉杆，当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。12、当拆除 4-8m 跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方式。7.4混凝土浇筑期间的监护混凝土浇筑期间的监护1、混凝土浇筑前应做好现场范围内支模人员动清场工作，并安排专人看管，防止混凝土浇筑期间有人进入支模下逗留歇息。2、混凝土浇筑时，必须安排专人观察模板和支撑系统的变形情况，发现异常情况应立

35、即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经项目技术负责人检查同意后方可复工。3、夜间混凝土施工应配备足够灯光照明及有关部门的抢险材料，以保证安全。4、在模板面不得超负荷堆放钢筋、混凝土等材料及机械设备，以免支模局部沉陷。8.混凝土浇筑方法混凝土浇筑方法8.1主要部位浇筑方法主要部位浇筑方法本工程高支模区域，墙、柱竖向结构先浇筑混凝土，然后再施工梁板钢筋混凝土结构。楼板的梁板应同时浇筑，浇筑方法应先将梁根据高度分层浇捣成阶梯形，从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于 40cm。当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇捣，随着阶梯形的不断延长，则可连续向前推进。倾倒混凝土的方向应与浇筑方向相反。

36、对于梁高比较高的梁（如 LL01、LL02、LL05、LL06 连系梁）要进行分层浇筑。并在浇筑过程中，安排专人进行监护，加强对支撑的变形监测。同时对于截面高度 4000mm 的梁（连系梁）在浇筑过程中积极采取防温度裂缝措施。主要从以下几个方面进行：1)与混凝土公司确定配合比设计，在配合比设计过程中，尽量选用低热或中热水泥，如矿渣水泥、粉煤灰水泥等，减少水泥用量，降低水灰比；2)在混凝土中掺加一定量的具有减水、缓凝等作用的外加剂，改善混凝土拌合物的流动性、保水性，降低水化热，推迟热峰的出现时间；3)大体积混凝土要合理安排施工工序，分层浇筑，以利于散热，减小约束；4)浇注大体积的基础混凝土时尽量

37、避开高温炎热的天气；5)加强混凝土养护，混凝土浇筑后，注意洒水养护，适当延长养护时间，保证混凝土表面缓慢冷却。8.2高大模板验收及监测高大模板验收及监测8.2.1 高大模板的验收高大模板的验收高大支模施工是本工程施工的重点。由于局部楼面高度高，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高大支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。1）支撑支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为 200mm。2）立杆下垫木板作垫板。3）检查扣件螺栓的拧紧程度。4）满堂脚手架四边与中间每隔四排立杆必须设置一道纵向剪刀撑，由底部到顶连续设置；

38、每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨，且不应小于 6m，同时与地面的倾角宜在 45至 60之间，夹角用回扣连接牢固。水平剪刀撑自上而下每 3 步设置。5）单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。6）与柱的连接加固。8.2.2 监测及过程控制监测及过程控制8.2.2.1模板支撑体系监测1）对梁进行重点监控，主要是监控模板及支架的水平侧移和沉降情况。顶部水平钢管挠度达到 2.5mm，支架水平位移达到 10mm，支架沉降达到 10mm，时必须进行加固。2）必须在浇筑前按本方案设置好监测点，并安排专人负责监测并对支架的水平侧移和沉降进行监测。当出现突变下沉趋势时，应加强

39、监控，并通知项目经理和项目技术负责人，立即停止砼的浇筑，分析下沉原因，采取加强措施后方可继续浇筑。3）检测频率在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 20-30 分钟/次。在砼初凝后及砼终凝后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝后至少达到设计强度的 85%。8.2.2.2施工过程监测1）支撑体系、模板搭设完后，必须严格按规定组织有关部门进行验收，验收通过并签字确认后方可进行混凝土的浇筑。2）由施工现场专职安全员，对施工过程的支撑体系和模板的安全进行监控。监控内容为：支撑体系是否发生变形；混凝土浇筑过程中堆放高度情况。3）在浇筑

40、过程中，派专门的管理人员与木工进行跟班。4）过程监测设置。9.安全施工文明施工措施安全施工文明施工措施9.1安全施工措施安全施工措施9.1.1 安全管理措施安全管理措施1、建立完整的安全保障组织体系，项目部由项目经理、现场专职安全员、技术负责人负责具体落实，健全各级安全管理制度，做好各级安全技术交底，并将责任层层分解、落实到人。2、建立健全安全责任制，坚持每天安全主管现场巡察，专职安全员重点把关，制定严格的奖证制度；支模分段或整体搭设安装完毕，经相关人员主持分段或整体验收合格后方能进行下道工序施工。在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照

41、书面交底进行上、下班的自检和互检。3、高支模搭设的所有架子工、木工等必须持证上岗9.1.2 搭设的安全要求搭设的安全要求1)为了加强模板支顶架的整体稳定性、防止立杆倾斜，利用脚手架水平杆与结构框架柱相互连接在一起用扣件加固，当水平杆遇到结构梁时，水平杆可以直接顶在梁侧边，水平杆形成一顶一拉的加加固方法。如下图：框架柱钢管架与柱连接加固示意图48钢管与柱连接2）核心筒内模板支撑体系，采用顶托两边与剪力墙顶紧。3）底座下的基础砼必须满足承载力要求（达到设计强度的 75%以上）后才能进行上部支撑的搭设,并做到不积水、不沉陷。4）架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，搭脚手板不准马

42、虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔。应遵守高处作业安全技术规范有关规定。5）立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。6）高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护，模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。7）模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。8）不准架设探头板及未固定的杆。9）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑

43、要垂直、底部平整坚实、并用横顺拉杆和剪刀撑。10）安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。11）支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。12）在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。13）二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。14）安装模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。15）每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀

44、撑宽度应小于 6m，斜杆与地面的倾角宜在 4560之间。水平剪刀撑按每结构层架设一道，搭设方法按立面剪刀撑。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角 a455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n76516）搭设满堂红钢管支顶架前，先跟据每块结构平面形状，长宽尺寸搭设高度。确定搭设形式并清除场内的障碍物，根据需要和杆的特征选好立杆横杆等，立杆位置与楼板底部用板垫。17）钢管架搭设时先从梁开始搭设，然后再搭设楼板部位的立杆，排列原则上按梁的中间向两边排列，如遇到楼板边缘或孔洞的边缘时，则钢管架离边缘距离不超过 200mm。18）立杆搭接位置应错开,与相邻杆的距离位置不大于三分之一，连接扣件应正确

45、使用，钢管接驳要有驳芯和驳夹。9.1.3 拆除的安全措施拆除的安全措施1）拆架前，全面检查待拆的架子，根据检查结果拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准作业。2）拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。3）高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。4）工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。5）拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；每天拆架下班时不应

46、留下隐患部位。6）拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。7）拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。8）已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。9）在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。9.1.4 砼浇筑的安全措施砼浇筑的安全措施由于砼浇筑时荷载大幅增加，而且受振动等各种因素的影响，必须制订好有针对性的安全措施。1）高支模部位，砼浇筑时，应先浇筑墙、柱竖

47、向结构，然后再施工梁板混凝土结构。砼浇筑前必须做好模板系统内人员的清场工作，浇筑期间任何人不得随意进入模板系统下。2）砼浇筑期间及浇筑完成一天内，设专职安全员协同木工检查模板及支撑的系统的稳定性，发现异常立即停工，迅速疏散作业人员，组织人力排除险情，方能复工。3）砼浇筑时绝对禁止拆除任何模板及下部支撑，现场设专人负责监管。4）模板面不能集中堆放混凝土、机械，运输、倾倒砼严禁用力过猛，使用振动棒严禁振动模板；5）运输混凝土必须设稳固的平桥，未扎钢筋时也要设垫板。6）现场配备足够的砼工，人工传送料到楼面时，要及时将混凝土分散，以免混凝土堆放过高（不应超过 20cm），导致楼面支顶负荷过大，产生坍塌

48、。7）本工程采用混凝土输送泵浇筑砼，在泵管的安装路线必须避开阳台、独立梁、最高大支模的梁以及其它受力较为薄弱部位。8）安装泵管应采用支架及防冲垫支承，支架及防冲垫应支承在枋木较为密集的部位，避免泵送砼的冲击力对支模系统及钢筋的损坏。9）浇筑砼的旋转架体必须支承在支撑体系统枋木较为密集的位置，尽量避免支承在枋木之间的模板上。10）泵管不得捆绑在墙、柱、梁、板钢筋及支撑系统上。以免因泵送砼的冲击力拉动或损坏捆绑部位而发生危险。11）所有最高、最大支模的梁均属危险源警示部位，浇筑砼施工必须安排在日间进行。严禁在夜间或准备不够充足的情况下浇筑。9.2文明施工措施文明施工措施1）进入施工现场的人员必须戴

49、好安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑鞋。2）进入施工现场的人员要爱护场内各种设施和标牌，不得随意拆除的移动。3）架子堆放场地做到整洁、摆放合理、专人保管。4）施工人员做到活完料净脚下清，确保架子施工材料不浪费。5）运至地面的材料应按指定地点随搭（拆）随运，分类堆放，当天搭（拆）当天清。10.质量保证质量保证10.1 质量保证措施质量保证措施1）关柱模前，清理好基层，留好清灰槽。2）为保证结构位置断面准确，梁身平直，支模前应在砼表面弹出柱、梁构件边线控制线，故安装时带通线安装，放好支撑块（铁）。3）为防止保护层地过大或过小，应垫好保护层垫块。4）为防止模板漏浆，除严格控制接缝外向应用胶带纸封贴。

50、5）为保证支撑系统的稳固，浇筑前检查各扣件的坚固情况及剪力撑、保险卡等。6）为保证结构物件位置细部尺寸，平整度符合要求，模板支见后应根据校核线进行检查校核。7）浇筑前应有专人护模，随进发现问题随时解决，消险隐患。10.2 质量要求质量要求1）表观检查：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、

51、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的 1/10003/1000。检查数量：在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的 10，且不少于 3件；对板，应按有代表性的自然间抽查 10，且不少于 3 间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查 10，且不少于 3 面。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合 F 表规定：预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置

52、10尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的 10，且不少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10，且不少于 3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度 5m 左右划分检查面，板可按纵横轴线分检查面，抽查 10，且均不少于 3 面。检验方法：钢尺检查。4）现浇结构模板安装的偏差应按下表规定：现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁4，-5钢尺检查层高垂直度不大于 5m6

53、经纬仪或吊线、钢尺检查大于 5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m 靠尺和尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的 10，且不少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10，且不少于 3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度 5m 左右划分检查面，板可按纵、横轴线分检查面，抽查 10，且均不少于 3 面。11.应急预案应急预案高大模板工程涉及的的事故包括：高空坠落、物体打击、模板坍塌、火灾等不可预见性的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案

54、与措施：11.1 建立应急预案组织机构建立应急预案组织机构1）公司成立项目部事故应急领导小组，组长：项目经理；副组长：项目技术负责人，生产经理；组员：施工员、专职安全员、材料员、保安员为队员。2）小组成员、职责：职务姓名职责备注组长项目经理尹军华现场总指挥，调动应急救援小组展开行动；副组长项目总工计克贤与公司及外部联络；接受政府的指令和调生产副经理陈良斌组织人员现场展开应急救援行动成员现场总施工金崇斌各组员根据所属部门配合各副组长开展应急救援行动。13606052908施工员李亮各组员根据所属部门配合各副组长开展应急救援行动。施工员陈恩各组员根据所属部门配合各副组长开展应急救援行动。专职安全员

55、雷锡军各组员根据所属部门配合各副组长开展应急救援行动。材料员唐信凤各组员根据所属部门配合各副组长开展应急救援行动。急救员杨子全各组员根据所属部门配合各副组长开展应急救援行动。急救员葛善万各组员根据所属部门配合各副组长开展应急救援行动。11.2 建立对内、对外的通讯网络建立对内、对外的通讯网络项目部应在现场办公室明显位置公布项目的应急领导小组和项目主要管理人员名单及其联系电话。社会救援及报告电话见下表急救电话120火警电话11911.3 危险源识别危险源识别在工程建设中模板工程的施工是工程中的主要工序，施工作业时间占整个工程的一半以上，所以模板工程的安装拆除工作中的安全问题应是工程建设中的首要问

56、题之一。由于政府、公司对安全的重视，要求对施工现场各作业工种的作业进行危险源的分析、评价、监控。所以本方案对施工现场木工作业进行危险源分析、评价，并根据实际情况进行监控。模板工程在施工中的重大危险源如下：序号活动过程危险源导致事故是否重大1施工模板安装、拆除物体打击伤亡是2施工模板安装、拆除高处坠落伤亡是3施工模板安装、拆除坍塌伤亡是4施工模板加工机械伤害伤亡是5施工模板加工、安装触电伤亡是6施工模板安装、拆除火灾伤亡是11.4 危险源的监控措施危险源的监控措施（一）物体打击的监控措施1、物体打击的监控在模板工程作业中发生物体打击主要是在模板的垂直运输、模板安装、模板拆除工作中。所以对模板在垂

57、直运输、模板安装、模板拆除实施监控。（1）物体打击危险源垂直运输监控：由安全员定期或不定期对运输模板的钢丝绳的质量进行检查和作业情况进行检查，发现违章作业或钢丝绳质量问题及时纠正：组织班前活动，对当日的安全问题进行交底：由指挥人员对运输木料的绑扎情况及钢丝绳的质量问题进行监控，并对吊运重物下方的场地监控，确保吊运重物下方无人。（2）危险源模板安装、拆除的监控：模板的安装、拆除工程中由安全员进行巡查，施工员和班组兼职安全员进行日常监督。避免发生作业人员随意向下抛掷木料、板块；模板拆除时按操作工艺进行作业。进入现场人员必须正确佩戴安全帽。（二）高处坠落的监控措施在模板的施工作业中，高处坠落主要发生

58、的可能性，在于作业人员的延边操作和攀爬支架时。1、坠落危险源延边作业的监控钢管维护架搭设应到位，并按要求进行设置，有安全员进行监督管理。加强对作业人员进行教育，提高临边作业人员的安全意识。醉酒、生病及有高血压、恐高症、心脏病的工人不得在高处作业。2、坠落危险源攀爬支撑架的监控作业人员进场时进行安全“三级教育”，并进行安全考核，合格后方可作为本项目工程的员工。班组每日进行班前活动，结当日的危险源及安全要求进行交底，安全员对每分项工程进行安全交底。安全员在现场巡查，施工员、班组兼职安全员在施工过程中对班组进行监督管理。（三）模板坍塌的监控措施模板坍塌是工程中伤亡性较大的安全事故，且经济损失最大，实

59、施模板坍塌的监控最为重要，也是本方案的重点。1、确保模板专项方案的实施，安全员、质检员对现场模板工程进行检查专项方案落实。2、确保材料的质量、材料员、质检员对材料进行认真检查验收。3、项目技术负责人对施工员进行安全技术认真交底，施工员对班组进行安全技术认真交底。4、模板的验收必须认真进行，逐项进行，确保每项符合要求。5、混凝土浇注过程中安全员、班组兼职安全员在现场对模板支撑架及模板进行观测，发现异常情况及时停止混凝土的浇捣，并进行检查加固。（四）模板施工机械伤害的监控措施为保证作业人员的安全，防止机械队人体的伤害事故，制定本措施。1、对所有各种机械设备进场后，必须由设备负责人会同安全员和使用机

60、械的人员共同对该机械设备进行进场验收工作，经验收发现安全防护装置不齐全的或有其他故障的应有退回设备保障部门进行维修和安装。2、设备安装调试合格后，应进行检查并按标准要求对该设备进行验收，经项目组织验收合格后方能正常使用。3、使用前要对设备使用人员进行必要的安全技术交底和教育工作，使用人员必须严格执行交底内容及按照操作规程操作。4、使用中要经常对该设备进行保养和检查，使用后电工切断电源并锁好电闸箱。5、各种机械设备必须专人专机，凡属特种设备其操作负责人要按规定每周的施工现场的所有机械设备进行检查，发现问题及隐患及时解决处理，确保机械设备的完好，纺织机械伤害事故的发生。（五）模板施工机械设备触电的

61、监控措施根据国家 JGJ46-2005 规范规定，为了加强施工现场用电管理，保障施工现场用电安全，防止触电事故发生，制定本措施。1、安装作业前，必须按规范、标准、规定对作业人员进行安全技术及操作规程的交底工作。2、在建工程外测与外电高压线路未达到安全距离应设置屏障遮拦、围栏或保护网等防护。3、施工现场专用的中性点直接接地的供电线路必须实行 TN-S 接零保护系统同时做到三级控制两级保护，电箱为标准电闸箱，并采取防雨、防潮措施。4、电气设备应根据地区或系统要求，做保护接零，保护接地，不得一部分设备做保护接零，另一部分做保护接地。5、必须由持有合格证件的专职电工，负责现场临时用电管理及安拆。6、对

62、新调入工地的电气设备，在安装使用前，必须进行检验测试。经检测合格方能投入使用。7、专职电工对现场电气设备每月进行巡查，项目部每周、公司每月对施工用电系统、漏电保护器进行一次全系统的检查。8、配电箱设在干燥通风的场所，周围不得堆放任何妨碍操作、维修的物品，并与被控制的固定设备不得超过 3 米。安装和使用按“一机、一闸、一箱、一漏”的原则，不能同时控制两台或两台以上的设备，否则容易发生误操作事故。9、配电箱应标明其名称、用途，并作出分路标志，门应配锁，现场停止作业 1 小时以上，应将开关箱断电上锁。10、照明专用回路设置漏电保护器，灯具金属外壳做接零保护，室内线路及灯具安装高度低于 2.5 米的应

63、有使用安全电压。在潮湿和易触及带电体的照明电源必须使用安全电压，电气设备架设或埋设必须符合要求，并保证绝缘良好。任何场合均不能拖地。11、线路过道应按规定进行架设或地埋，破皮老化线路不准使用。12、使用移动电气工具的砼振捣作业时，必须按规定穿戴绝缘防护用品。13、凡从事与用电有关的施工作业时，必须按实行电工跟班作业。（六）模板工程火灾事故的监控措施1、加强对员工的消防安全知识教育，提高消防安全意识和防水救灾技能2、现场必须按上级要求建立义务消防队，成员应进行消防专业知识培训和教育，做到有备无患。3、建立明火作业报告制度，凡需明之作业的部位和项目需提前向项目部提出申请，经批准方可进行明火作业，危

64、险性较大的明火作业应有派专人监护4、配备足量的消防器材、用具和水源，并保证基常备有效，做到防患于未然。5、严格对易燃易爆物品的管理、禁止将燃油、油漆、乙炔等物品混存于一般材料库房，应有单独保管。6、对易燃物品仓库选址要远离员工宿舍及火源及火源存在区域，同时要增加防水设施。7、临时用房、仓库必须留出足量的消防通道，以备应急之用。8、对于临时线路要加强管理和检查，防止因产生电火花造成火灾。9、定期对着火源、水源、消防器材等要害部位和设施进行安全检查，发现问题及时处理，将事故隐患消灭于萌芽状态。重大危险源应急救援预案高处坠落和物体打击事故应急救援预案一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织

65、人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内泥沙、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。检查伤员的生命体征：检查伤员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。车辆一到立即就近送往医院。由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部

66、门。总结经验教训，教育职工。B、触电事故应急救援预案1如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来进行抢救。2如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。3高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让路线短路跳闸，再把触电者脱离电源。4触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知 110 送往最近的医院。5由事故调查组进行事故调查，责任分析分析并形成调查报告上报上级主管部门。6总结经验教训，教育职工。C、机械伤害应急救援预案1一旦发生机械伤害事故后，项目部

67、应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。3车辆一到立即就近送往医院。4事故调查组织进行调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。5总结经验教训，教育职工。D、模板、脚手架坍塌1一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机

68、械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。2如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导。3在专业医疗人员达到前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。（1）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。（2）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。（3）伤口止血且使用止血带。（4）切忌对压伤进行热敷或按摩。4事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。5总结经验教训，教

69、育职工。E、消防事故应急救援预案为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：紧急情况响应步骤：1发生火灾后，应大声喊：起火了，起火了，并拨打 110 报警；2现场抢救组立即展开扑救防止火灾蔓延，并立即通知公司消防组；3消防组接到报警立即到现场组织扑救；4报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；5拨打 110 报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；6接到报警后，消防组立即通知医务人员到达现场组织抢救；7安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；8安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；9现场抢救组随时

70、与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；10发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；11在火灾现场如在易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；12如有电器起火应首先切断电源再组织扑救；13如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；14如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；15在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；16对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；17消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发

71、展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；18事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。11.5 事故处理程序事故处理程序1）一旦事故发生，在现场的任何一位事故应急领导小组成员（特别是项目执行经理）应负责组织现场紧急抢救，以最快、最有效途径组织将受伤人员送往医院抢救和治疗。2）必要时，现场组织急救的项目经理或专职安全员应及时派员联络急救中心“120”或急救医院，现场的管理人员应服从组织者的指挥，完成联络、救援、接车等工作。3）联络电话应尽量详细说明：事故发生的具体地点、伤员数、伤势情况，联络人

72、员应负责或派人在主要路口引导救护车辆尽快进入现场。4）同时，施工现场专职安全员应及时将事故逐级向上（公司工程部经理、公司安全总监）报告，以便抢救工作得到公司的支持。对造成四级或以上重大事故的，现场专职安全员应立即报告公司总经理。总经理接到报告后，即时组织质安机电部向上级主管部门书面报告。5）及时将伤员安全转移，并适当包扎、止血等临时急救处理后医院抢救。6）当人从高空坠落，如果伤员是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，应该迅速妥善地将伤者送医院急救。若发现伤员的耳朵、鼻子有血液流出，千万不可用手帕、棉花或纱布去堵塞，这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，从而会危及生命。7）如果伤员是腰背部先着地

73、，可能造成脊柱骨折、下肢瘫痪，这时候不能随意翻动。搬动时要三个人同时同一个方向将伤员平直抬于木板上，运送时不能扭转脊柱并要平稳。8）项目部应注意保护事故现场，事故未查清，未征得有关部门同意，不得借口恢复生产，擅自清理破坏现场。因抢救或排除险情需移动物件时，应做出标记或现场示意图。11.6 应急主要设备和材料应急主要设备和材料1）消防器材：高压水泵 1 台、普通水泵 2 台、消防水管 1000 米、消防水管接口 10 个、沙袋若干；2）必要的救护车辆、设备：项目自备面包车 1 台；3）必要的卫生防护用品和救援设施：担架 1 付、棉纱、消炎药若干；4）抢救有毒有害物质的药品和食物中毒的救护药品：消

74、炎、止痒、止痛、防腐、镇定药等（由项目土建后勤部准备）；5）应急照明设备及用品：低压电源、低压灯泡若干、手电 20 把；6）必要的资金保证。12.计算书计算书12.1 板支撑体系验算板支撑体系验算12.1.1地下室顶板地下室顶板 200mm 板验算板验算模板支架搭设高度为 6.7 米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90 米，立杆的横距l=0.90 米，立 杆 的 步 距h=1.50 米。梁 顶 托 采 用 100 100mm 方 木。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连

75、续梁计算。在混凝土浇筑过程中，会采用混凝土输送泵与布料机相结合浇筑，在计算过程中以最大活荷载进行考虑，活荷载值取 4.0KN/m。静荷载标准值 q1=25.0000.2500.900+0.5000.900=6.075kN/m活荷载标准值 q2=(0.000+4.000)0.900=3.600kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=90.001.801.80/6=48.60cm3；I=90.001.801.801.80/12=43.74cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M

76、面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.26.075+1.43.600)0.300经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值f=0.111 1000 1000/48600=2.283N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.26.075+1.43.600)0.300=2.219kN截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3 2219.0/(2 900.000 18

77、.000)=0.206N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算值v=0.6779.6753004/(1006000437400)=0.202mm面板的最大挠度小于 300.0/250,满足要求!二、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.0000.2500.300=1.875kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝

78、土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(4.000+0.000)0.300=1.200kN/m静荷载 q1=1.21.875+1.20.150=2.430kN/m活荷载 q2=1.41.200=1.680kN/m2.方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=3.699/0.900=4.110kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.14.110.90最大剪力 Q=0.60.9004.110=2.219kN最大支座力 N=1.10.9004.110=4.069kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩

79、I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.333106/83333.3=4.00N/mm2方木的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32219/(250100)=0.666N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最 大 变 形v=0.677 3.22

80、5 900.04/(100 9500.00 4166666.8)=0.362mm方木的最大挠度小于 900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力 P=4.069kN均布荷载取托梁的自重 q=0.096kN/m。900 900 900 4.07kN 4.07kN 4.07kN 4.07kN 4.07kN 4.07kN 4.07kN 4.07kN 4.07kN 0.10kN/mAB托梁计算简图0.9521.167托梁弯矩图(kN.m)0.8100.057托梁变形图(mm)4.85 4.840.770.743.333.367.437.44

81、6.15 6.132.062.032.032.066.13 6.157.44 7.433.363.330.740.774.844.85托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F=13.590kN经过计算得到最大变形 V=0.8mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=10.0010.0010.00/6=166.67cm3；I=10.0010.0010.0010.00/12=833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.167106/166666.7=7.00N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满

82、足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=37444/(2100100)=1.117N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v=0.8mm顶托梁的最大挠度小于 900.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板

83、支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.1296.650=0.859kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5000.9000.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.0000.2500.9000.900=5.062kN经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=6.326kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(4.000+0.000)0.9000.

84、900=3.240kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.13kN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)

85、k1 计算长度附加系数，按照表 1 取值为 1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u=1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：=136.59N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：=73.13N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表 2 取值为 1.010；公式(3)的计算结果：=97.24N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!12.1.2顶板顶板 400mm 厚板模验算厚板模验算模

86、板支架搭设高度为 6.45 米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80 米，立杆的横距 l=0.80 米，立杆的步距 h=1.50米。顶板梁顶托采用 100100mm 方木。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。在顶板区域局部存在 400 厚的板，面积比较小。为了保证施工安全，减少活荷载，此处仍然考虑用混凝土泵浇筑，而非采用布料机。活荷载值取 2.5KN/m。静荷载标准值 q1=25.1000.4000.800+0.5000.800=8.432kN/m活荷载标准值

87、q2=(0.000+2.500)0.800=2.000kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=80.001.801.80/6=43.20cm3；I=80.001.801.801.80/12=38.88cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.28.432+1.42.000)0.3000.3

88、00经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值f=0.116 1000 1000/43200=2.691N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.28.432+1.42.000)0.300=2.325kN截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3 2325.0/(2 800.000 18.000)=0.242N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算值v=0.67710.4323004/(10

89、06000388800)=0.245mm面板的最大挠度小于 300.0/250,满足要求!二、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.4000.300=3.012kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+0.000)0.300=0.750kN/m静荷载 q1=1.23.012+1.20.150=3.794kN/m活荷载 q2=1.40.750=1.050

90、kN/m2.方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=3.876/0.800=4.844kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.14.840.80最大剪力 Q=0.60.8004.844=2.325kN最大支座力 N=1.10.8004.844=4.263kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.310106/83333.

91、3=3.72N/mm2方木的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32325/(250100)=0.698N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最 大 变 形v=0.677 3.912 800.04/(100 9500.00 4166666.8)=0.274mm方木的最大挠度小于 800.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力 P=4.263kN

92、均布荷载取托梁的自重 q=0.096kN/m。800 800 800 4.26kN 4.26kN 4.26kN 4.26kN 4.26kN 4.26kN 4.26kN 4.26kN 0.10kN/mAB托梁计算简图0.7350.909托梁弯矩图(kN.m)0.5330.044托梁变形图(mm)4.504.480.220.194.074.108.368.374.304.280.010.014.284.308.378.364.104.070.190.224.484.50托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F=12.670kN经过计算得到最大变形 V=0.5mm顶托梁的截面力

93、学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=10.0010.0010.00/6=166.67cm3；I=10.0010.0010.0010.00/12=833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.909106/166666.7=5.45N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=38368/(2100100)=1.255N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v=0.5mm顶

94、托梁的最大挠度小于 800.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.1296.800=0.878kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5

95、000.8000.800=0.320kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.4000.8000.800=6.426kN经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=7.623kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经 计 算 得 到，活 荷 载 标 准 值NQ=(2.500+0.000)0.800 0.800=1.600kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.39kN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i

96、计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表 1 取值为 1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u=1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：=128.27N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要

97、求!公式(2)的计算结果：=68.67N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表 2 取值为 1.010；公式(3)的计算结果：=91.31N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!注：本计算使用板厚大于 200mm 和 400mm 以内的板厚，200mm 厚以内的板采用立杆间距 0.9m，根据经验，模板和支撑系统的承载能力完全满足，不必计算。12.1.3停机坪板支撑体系验算停机坪板支撑体系验算模板支架搭设高度为 8.2 米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00 米，立杆的横距l

98、=1.00 米，立杆的步距 h=1.50 米。梁顶托采用 100100mm 方木。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.1501.000+0.5001.000=4.265kN/m活荷载标准值 q2=(0.000+4.000)1.000=4.000kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=100.001.801.80/6=54.00cm3；I=100.001.8

99、01.801.80/12=48.60cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.24.265+1.44.000)0.300经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值f=0.096 1000 1000/54000=1.786N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.24.265+

100、1.44.000)0.300=1.929kN截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3 1929.0/(2 1000.000 18.000)=0.161N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算值v=0.6778.2653004/(1006000486000)=0.155mm面板的最大挠度小于 300.0/250,满足要求!二、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.1500.300=1.130k

101、N/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(4.000+0.000)0.300=1.200kN/m静荷载 q1=1.21.130+1.20.150=1.535kN/m活荷载 q2=1.41.200=1.680kN/m2.方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=3.215/1.000=3.215kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.13.221.00最大剪力 Q=0.61.00

102、03.215=1.929kN最大支座力 N=1.11.0003.215=3.537kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.322106/83333.3=3.86N/mm2方木的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31929/(250100)=0.579N/mm

103、2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最 大 变 形v=0.677 2.480 1000.04/(100 9500.00 4166666.8)=0.424mm方木的最大挠度小于 1000.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力 P=3.537kN均布荷载取托梁的自重 q=0.096kN/m。100010001000 3.54kN 3.54kN 3.54kN 3.54kN 3.54kN 3.54kN 3.54kN 3.54kN 3.54kN 3.54kN 0.10kN/mAB托梁计算简

104、图1.0451.183托梁弯矩图(kN.m)1.0530.077托梁变形图(mm)4.70 4.691.151.122.422.445.98 6.017.127.123.583.550.010.013.553.587.127.126.01 5.982.442.421.121.154.69 4.70托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F=13.128kN经过计算得到最大变形 V=1.1mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=10.0010.0010.00/6=166.67cm3；I=10.0010.0010.0010.00/12=

105、833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.183106/166666.7=7.10N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=37122/(2100100)=1.068N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v=1.1mm顶托梁的最大挠度小于 1000.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载

106、力设计值,取 8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.1298.200=1.059kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5001.0001.000=0.500kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.1501.0001.000=3.765kN经计算得到，静荷载标准值 NG

107、=NG1+NG2+NG3=5.324kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经 计 算 得 到，活 荷 载 标 准 值NQ=(4.000+0.000)1.000 1.000=4.000kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.99kN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

108、f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表 1 取值为 1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u=1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：=135.03N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：=72.29N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2

109、计算长度附加系数，按照表 2 取值为 1.016；公式(3)的计算结果：=97.26N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!12.2 典型梁支撑体系计算典型梁支撑体系计算12.2.1-2 层连系梁层连系梁 1200mm1400mm 验算体系验算体系模板支架搭设高度为 4.08 米，基本尺寸为：梁截面 BD=1200mm1100mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.45 米，立杆的步距 h=1.50 米，梁底增加 4 道承重立杆。梁底木方间距 0.2mm。梁底小横杆间距为 0.3m。梁顶托采用 100100mm 方木。采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其

110、抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.4000.300=10.710kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.300(21.400+1.200)/1.200=0.500kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(0.000+2.000)1.2000.300=0.720kN均布荷载 q=1.210.710+1.20.500=13.452kN/m集中荷载 P=1.40.720=1.008kN面

111、板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=30.001.801.80/6=16.20cm3；I=30.001.801.801.80/12=14.58cm4；200 200 200 200 200 200 1.01kN13.45kN/mAB计算简图0.0420.057弯矩图(kN.m)1.061.631.421.271.321.371.371.321.271.421.631.06剪力图(kN)0.1580.008变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.061kNN2=3.053kNN3=2.587kNN4=3.750k

112、NN5=2.587kNN6=3.053kNN7=1.061kN最大弯矩最大变形 V=0.2mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.05710001000/16200=3.513N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31630.0/(2300.00018.000)=0.453N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.158mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计

113、算（一）梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=3.750/0.300=12.500kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.112.500.30最大剪力 Q=0.60.30012.500=2.250kN最大支座力 N=1.10.30012.500=4.125kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.113106/833

114、33.3=1.35N/mm2方木的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32250/(250100)=0.675N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v=0.67710.417300.04/(1009500.004166666.8)=0.014mm方木的最大挠度小于 300.0/250,满足要求!三、梁底小横杆的计算小横杆按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。40

115、0 400 400 400 400 1.06kN 3.05kN 2.59kN 3.75kN 2.59kN 3.05kN 1.06kN 0.10kN/mAB小横杆计算简图0.1920.185托梁弯矩图(kN.m)0.0080.019托梁变形图(mm)0.150.191.241.221.841.851.891.881.881.891.851.841.221.240.190.15托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F=3.87kN经过计算得到最大变形 V=0.0mm抗弯计算强度 f=0.192106/4491.0=45.32N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/

116、mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 600.0/150 与 10mm,满足要求!四、梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取托梁的自重 q=0.096kN/m。托梁计算简图0.2950.372托梁弯矩图(kN.m)0.0720.006托梁变形图(mm)3.86 3.860.030.033.813.815.755.751.921.921.921.925.755.753.813.810.030.033.863.86托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F=9.559kN经过计算得到最大变形 V=0.1mm顶托梁的

117、截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=10.0010.0010.00/6=166.67cm3；I=10.0010.0010.0010.00/12=833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.372106/166666.7=2.23N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31927/(2100100)=0.289N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v=0.1

118、mm顶托梁的最大挠度小于 450.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.56kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2=1.20.1394.080=0.683kNN=9.559+0.683+0.000=10.242kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细

119、比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表 1 取值为 1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u=1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：=115.36N/mm2，

120、立杆的稳定性计算f,满足要求!公式(2)的计算结果：=61.76N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!0如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表 2 取值为 1.007；公式(3)的计算结果：=82.12N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!12.2.2-2 层连系梁层连系梁 1200mm1400mm 侧模验算侧模验算一、梁侧模板基本参数梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结，每个穿梁螺栓

121、成为外龙骨的支点。模板面板厚度 h=18mm，弹性模量 E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。内楞采用方木，截面 50100mm，每道内楞 1 根方木，间距 250mm。外楞采用圆钢管 483.0，每道外楞 2 根钢楞，间距 500mm。穿梁螺栓水平距离 500mm，穿梁螺栓竖向距离 400mm，直径 14mm。二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(

122、T+15)，取4.000h；T 混凝土的入模温度，取 32.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.000m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.400m；1 外加剂影响修正系数，取 1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.380kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.390kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=6.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。500

123、500 50015.23kN/mAB面板计算简图1.抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩,W=50.001.801.80/6=27.00cm3；f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。M=ql2/10其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括:新浇混凝土侧压力设计值,q1=1.20.5025.39=15.23kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.40.506.00=4.20kN/m；l 计算跨度(内楞间距),l=250mm；面板的抗弯强度设计值f=15.000N/mm2；经计算得到，面板的抗弯强度计算值

124、 4.499N/mm2；面板的抗弯强度验算 f,满足要求!2.挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q=12.70N/mm；l 计算跨度(内楞间距),l=250mm；E 面板的弹性模量,E=6000N/mm2；I 面板的截面惯性矩,I=50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值,v=1.000mm；面板的最大挠度计算值,v=0.230mm；面板的挠度验算 v v,满足要求!四、梁侧模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性

125、矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；500 500 500 9.72kN/mAB内楞计算简图1.内楞抗弯强度计算f=M/W f其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 内楞的最大弯距(N.mm)；W 内楞的净截面抵抗矩；f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。M=ql2/10其中 q 作用在内楞的荷载，q=(1.225.39+1.46.00)0.25=9.72kN/m；l 内楞计算跨度(外楞间距),l=500mm；内楞抗弯强度设计值f=13.000N/mm2；经计算

126、得到，内楞的抗弯强度计算值 2.915N/mm2；内楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2.内楞的挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250其中 E 内楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2；内楞的最大允许挠度值,v=2.000mm；内楞的最大挠度计算值,v=0.068mm；内楞的挠度验算 v v,满足要求!(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:外钢楞的规格:圆钢管 483.0；外钢楞截面抵抗矩 W=4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I=10.78cm4；500 500 500

127、 7.77kN 7.77kN 7.77kNAB外楞计算简图3.外楞抗弯强度计算f=M/W f其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 外楞的最大弯距(N.mm)；W 外楞的净截面抵抗矩；f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。M=0.175Pl其中 P 作用在外楞的荷载，P=(1.225.39+1.46.00)0.500.40=7.77kN；l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l=500mm；外楞抗弯强度设计值f=205.000N/mm2；经计算得到，外楞的抗弯强度计算值 75.745N/mm2；外楞的抗弯强度验算 f,满足要求!4.外楞的挠度计算v=1.146Pl3/100EI v=

128、l/400其中 E 外楞的弹性模量,E=210000.00N/mm2；外楞的最大允许挠度值,v=1.250mm；外楞的最大挠度计算值,v=0.161mm；外楞的挠度验算 v v,满足要求!五、穿梁螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积(mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；穿梁螺栓的直径(mm):14穿梁螺栓有效直径(mm):12穿梁螺栓有效面积(mm2):A=105.000穿梁螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850穿梁螺栓所受的最大拉力(kN):N=5.078穿梁螺栓强度验算满足要求!12.2.3顶板梁顶板梁 4501

129、200mm 体系验算体系验算模板支架搭设高度为 5.7 米，基本尺寸为：梁截面 BD=450mm1200mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.90 米，立杆的步距 h=1.50 米，采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.2000.400=12.240kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.400(21.200+0.450)/0.450=1.267kN/m(3)活荷载为施工荷

130、载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(0.000+2.000)0.4500.400=0.360kN均布荷载 q=1.212.240+1.21.267=16.208kN/m集中荷载 P=1.40.360=0.504kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=40.001.801.80/6=21.60cm3；I=40.001.801.801.80/12=19.44cm4；225 225 0.50kN16.21kN/mAB计算简图0.0570.103弯矩图(kN.m)1.372.282.281.37

131、剪力图(kN)0.0000.188变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.368kNN2=5.063kNN3=1.368kN最大弯矩最大变形 V=0.2mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.10310001000/21600=4.748N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=32279.0/(2400.00018.000)=0.475N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.

132、188mm面板的最大挠度小于 225.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算（一）梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=5.063/0.400=12.656kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.112.660.40最大剪力 Q=0.60.40012.656=3.038kN最大支座力 N=1.10.40012.656=5.569kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=41

133、6.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.203106/83333.3=2.43N/mm2方木的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33038/(250100)=0.911N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v=0.67710.547400.04/(1009500.004166666.8)=0.046mm方木的最大挠度小于 400.0/250,满足要求!三、梁底小横杆的计算

134、梁底小横杆按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。计算简图弯矩图(kN.m)0.0850.029变形图(mm)剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩 M=0.39kN.m经过计算得到最大支座 F=5.06kN经过计算得到最大变形 V=0.1mm抗弯计算强度 f=0.39106/4491.0=92.1N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 600.0/150 与 10mm,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。托梁计算简图0.8551.048托梁弯矩图

135、(kN.m)0.7280.051托梁变形图(mm)4.35 4.350.670.673.003.006.686.685.52 5.521.841.841.841.845.52 5.526.68 6.683.003.000.670.674.354.35托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F=12.201kN经过计算得到最大变形 V=0.7mm顶托梁的截面力学参数为5.06KN本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=10.0010.0010.00/6=166.67cm3；I=10.0010.0010.0010.00/12=833.33cm4；(1)顶托梁抗弯

136、强度计算抗弯计算强度 f=1.048106/166666.7=6.29N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33301/(2100100)=0.495N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v=0.7mm顶托梁的最大挠度小于 900.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.0kN；R 纵向或横

137、向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=12.20kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2=1.20.1395.650=0.945kNN=12.201+0.945+0.000=13.146kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆

138、抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表 1 取值为 1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u=1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：=148.07N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：=79.27N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加

139、系数，按照表 2 取值为 1.007；公式(3)的计算结果：=105.41N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!12.2.4顶板梁顶板梁 5002250mm 体系验算体系验算模板支架搭设高度为 5.7 米，基本尺寸为：梁截面 BD=500mm2250mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.45 米，立杆的步距 h=1.50 米，梁顶托采用 100100mm 方木。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.2000.300=9

140、.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.300(21.200+0.450)/0.450=0.950kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(0.000+2.000)0.4500.300=0.270kN均布荷载 q=1.29.180+1.20.950=12.156kN/m集中荷载 P=1.40.270=0.378kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=30.001.801.80/6=16.20cm3；I=30.001.801.801.8

141、0/12=14.58cm4；225 225 0.38kN12.16kN/mAB计算简图0.0430.077弯矩图(kN.m)1.031.711.711.03剪力图(kN)0.0000.188变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.026kNN2=3.797kNN3=1.026kN最大弯矩最大变形 V=0.2mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.07710001000/16200=4.748N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31709.0/(2300.0

142、0018.000)=0.475N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.188mm面板的最大挠度小于 225.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算（一）梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=3.797/0.300=12.656kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.112.660.30最大剪力 Q=0.60.30012.656=2.278kN最大支座力 N=1.10.30012.656=4.177kN方木的截面力学参数为本算例

143、中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.114106/83333.3=1.37N/mm2方木的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32278/(250100)=0.683N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v=0.67

144、710.547300.04/(1009500.004166666.8)=0.015mm方木的最大挠度小于 300.0/250,满足要求!三、梁底小横杆的计算按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取小横杆的自重 q=0.033kN/m。计算简图0.0440.033弯矩图(kN.m)0.0000.004变形图(mm)0.000.040.70 0.690.330.360.360.330.69 0.700.040.00剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F=4.509kN经过计算得到最大变形 V=0.0mm抗弯计算强度 f=0.044106/

145、4491.0=10.39N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 600.0/150 与 10mm,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取托梁的自重 q=0.096kN/m。托梁计算简图0.5400.610托梁弯矩图(kN.m)0.1020.011托梁变形图(mm)7.21 7.211.361.369.929.924.284.284.284.289.92 9.921.361.367.217.21托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F=14.19

146、7kN经过计算得到最大变形 V=0.1mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=10.0010.0010.00/6=166.67cm3；I=10.0010.0010.0010.00/12=833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.610106/166666.7=3.66N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34071/(2100100)=0.611N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算

147、满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v=0.1mm顶托梁的最大挠度小于 450.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=14.20kN(已经包括组合系数 1.4)脚手架钢管的自重 N2=1.20.1295.650=0.875kNN=14.197+0.875+0.

148、000=15.073kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表 1 取值为 1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u=1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.

149、30m；公式(1)的计算结果：=169.77N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!公式(2)的计算结果：=90.89N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表 2 取值为 1.007；公式(3)的计算结果：=120.85N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!12.2.5顶板梁顶板梁 5002250 侧模验算侧模验算一、梁侧模板基本参数梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁

150、螺栓将梁体两侧模板拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。模板面板厚度 h=18mm，弹性模量 E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。内楞采用方木，截面 50100mm，每道内楞 1 根方木，间距 250mm。外楞采用圆钢管 483.0，每道外楞 2 根钢楞，间距 500mm。穿梁螺栓水平距离 500mm，穿梁螺栓竖向距离 400mm，直径 14mm。梁侧模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混

151、凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取200/(T+15)，取 4.000h；T 混凝土的入模温度，取 32.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.000m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 2.220m；1 外加剂影响修正系数，取 1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.380kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.390kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和

152、模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。500 500 50015.23kN/mAB面板计算简图1.抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩,W=50.001.801.80/6=27.00cm3；f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。M=ql2/10其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括:新浇混凝土侧压力设计值,q1=1.20.5025.39=15.23kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.40.504.00=2.80kN/m；l 计算跨度(内楞间距),l=250mm；面板的抗弯强度设计值f=1

153、5.000N/mm2；经计算得到，面板的抗弯强度计算值 4.175N/mm2；面板的抗弯强度验算 f,满足要求!2.挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q=12.70N/mm；l 计算跨度(内楞间距),l=250mm；E 面板的弹性模量,E=6000N/mm2；I 面板的截面惯性矩,I=50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值,v=1.000mm；面板的最大挠度计算值,v=0.230mm；面板的挠度验算 v v,满足要求!四、梁侧模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布

154、荷载的三跨连续梁计算。本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；500 500 500 9.02kN/mAB内楞计算简图1.内楞抗弯强度计算f=M/W f其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 内楞的最大弯距(N.mm)；W 内楞的净截面抵抗矩；f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。M=ql2/10其中 q 作用在内楞的荷载，q=(1.225.39+1.44.00)0.25=9.02kN/m；l 内楞计算跨度(外楞间距),l=500mm

155、；内楞抗弯强度设计值f=13.000N/mm2；经计算得到，内楞的抗弯强度计算值 2.705N/mm2；内楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2.内楞的挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250其中 E 内楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2；内楞的最大允许挠度值,v=2.000mm；内楞的最大挠度计算值,v=0.068mm；内楞的挠度验算 v v,满足要求!(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:外钢楞的规格:圆钢管 483.0；外钢楞截面抵抗矩 W=8.89cm3；外钢楞截

156、面惯性矩 I=21.56cm4；500 500 500 7.21kN 7.21kN 7.21kNAB外楞计算简图3.外楞抗弯强度计算f=M/W f其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 外楞的最大弯距(N.mm)；W 外楞的净截面抵抗矩；f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。M=0.175Pl其中 P 作用在外楞的荷载，P=(1.225.39+1.44.00)0.500.40=7.21kN；l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l=500mm；外楞抗弯强度设计值f=205.000N/mm2；经计算得到，外楞的抗弯强度计算值 35.500N/mm2；外楞的抗弯强度验算 f,满足要求!4

157、.外楞的挠度计算v=1.146Pl3/100EI v=l/400其中 E 外楞的弹性模量,E=210000.00N/mm2；外楞的最大允许挠度值,v=1.250mm；外楞的最大挠度计算值,v=0.080mm；外楞的挠度验算 v v,满足要求!五、穿梁螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积(mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；穿梁螺栓的直径(mm):14穿梁螺栓有效直径(mm):12穿梁螺栓有效面积(mm2):A=105.000穿梁螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850穿梁螺栓所受的最大拉力(kN):N=5.078穿梁螺

158、栓强度验算满足要求!12.2.6顶板连系梁顶板连系梁 12004000mm 体系验算体系验算模板支架搭设高度为 6.8 米，基本尺寸为：梁截面 BD=1200mm4000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.45 米，立杆的步距 h=1.20 米，梁底增加 6道承重立杆。梁顶托采用 100100mm 方木。模板支架搭设高度为 6.8 米。梁顶托采用 100100mm 方木。采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=2

159、5.5004.0000.200=20.400kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.200(24.000+1.200)/1.200=0.767kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(0.000+2.000)1.2000.200=0.480kN均布荷载 q=1.220.400+1.20.767=25.400kN/m集中荷载 P=1.40.480=0.672kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=20.001.801.80/6=10.80cm3

160、；I=20.001.801.801.80/12=9.72cm4；150 150 150 150 150 150 150 150 0.67kN25.40kN/mAB计算简图0.0440.060弯矩图(kN.m)1.502.312.011.801.881.931.911.901.901.911.931.881.802.012.311.50剪力图(kN)0.1420.008变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.502kNN2=4.321kNN3=3.673kNN4=3.849kNN5=4.462kNN6=3.849kNN7=3.673kNN8=4.321kNN9=1.502kN最

161、大弯矩最大变形 V=0.1mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.06010001000/10800=5.592N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=32308.0/(2200.00018.000)=0.962N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.142mm面板的最大挠度小于 150.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算（一）梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活

162、荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=4.462/0.200=22.312kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.122.310.20最大剪力 Q=0.60.20022.312=2.677kN最大支座力 N=1.10.20022.312=4.909kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.089106/83333.3=1.07N/mm2方木的抗弯计算强度小于 13.0N/

163、mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32677/(250100)=0.803N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v=0.67718.593200.04/(1009500.004166666.8)=0.005mm方木的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!三、梁底小横杆的计算按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取的自重 q=0.033kN/m。托梁计算简图0.2220.198

164、托梁弯矩图(kN.m)0.0160.008托梁变形图(mm)0.000.041.54 1.522.80 2.812.19 2.181.67 1.681.73 1.722.13 2.142.57 2.551.77 1.780.190.15托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F=8.677kN经过计算得到最大变形 V=0.0mm顶托梁的最大挠度小于 400.0/250,满足要求!抗弯计算强度 f=0.222106/4491.0=52.4N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 600.0/150 与 10mm,满足要求!（

165、二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取托梁的自重 q=0.096kN/m。托梁计算简图0.7490.918托梁弯矩图(kN.m)0.1590.011托梁变形图(mm)7.62 7.621.181.185.265.2611.70 11.709.66 9.663.223.223.223.229.66 9.6611.70 11.705.265.261.181.187.627.62托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F=21.362kN经过计算得到最大变形 V=0.2mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩

166、I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=10.0010.0010.00/6=166.67cm3；I=10.0010.0010.0010.00/12=833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.918106/166666.7=5.51N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33425/(2100100)=0.514N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v=0.2mm顶托梁的最大挠度小于 450.0

167、/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=21.36kN(已经包括组合系数 1.4)脚手架钢管的自重 N2=1.20.1616.800=1.315kNN=21.362+1.315+0.000=22.677kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计

168、算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表 1 取值为 1.167；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u=1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：=171.46N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求

169、!公式(2)的计算结果：=106.33N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表 2 取值为 1.014；公式(3)的计算结果：=140.16N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!12.2.7顶板连系梁顶板连系梁 12004000mm 梁侧模验算梁侧模验算一、梁侧模板基本参数梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。模板面

170、板厚度 h=18mm，弹性模量 E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。内楞采用方木，截面 50100mm，每道内楞 1 根方木，间距 250mm。外楞采用圆钢管 483.0，每道外楞 2 根钢楞，间距 500mm。穿梁螺栓水平距离 500mm，穿梁螺栓竖向距离 400mm，直径 14mm。梁侧模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取200/(T+15

171、)，取 4.000h；T 混凝土的入模温度，取 32.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 4.000m；1 外加剂影响修正系数，取 1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.380kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.380kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。500 500

172、 50017.03kN/mAB面板计算简图1.抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩,W=50.001.801.80/6=27.00cm3；f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。M=ql2/10其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括:新浇混凝土侧压力设计值,q1=1.20.5028.38=17.03kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.40.504.00=2.80kN/m；l 计算跨度(内楞间距),l=250mm；面板的抗弯强度设计值f=15.000N/mm2；经计算得到，面板的抗弯强度计算值 4.

173、590N/mm2；面板的抗弯强度验算 f,满足要求!2.挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q=14.19N/mm；l 计算跨度(内楞间距),l=250mm；E 面板的弹性模量,E=6000N/mm2；I 面板的截面惯性矩,I=50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值,v=1.000mm；面板的最大挠度计算值,v=0.257mm；面板的挠度验算 v v,满足要求!四、梁侧模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩 I

174、 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；500 500 500 9.91kN/mAB内楞计算简图1.内楞抗弯强度计算f=M/W f其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 内楞的最大弯距(N.mm)；W 内楞的净截面抵抗矩；f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。M=ql2/10其中 q 作用在内楞的荷载，q=(1.228.38+1.44.00)0.25=9.91kN/m；l 内楞计算跨度(外楞间距),l=500mm；内楞抗弯强度设计值f=13.000N/mm2；经计算得到，

175、内楞的抗弯强度计算值 2.974N/mm2；内楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2.内楞的挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250其中 E 内楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2；内楞的最大允许挠度值,v=2.000mm；内楞的最大挠度计算值,v=0.076mm；内楞的挠度验算 v v,满足要求!(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:外钢楞的规格:圆钢管 483.0；外钢楞截面抵抗矩 W=8.89cm3；外钢楞截面惯性矩 I=21.56cm4；500 500 500 7.

176、93kN 7.93kN 7.93kNAB外楞计算简图3.外楞抗弯强度计算f=M/W f其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 外楞的最大弯距(N.mm)；W 外楞的净截面抵抗矩；f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。M=0.175Pl其中 P 作用在外楞的荷载，P=(1.228.38+1.44.00)0.500.40=7.93kN；l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l=500mm；外楞抗弯强度设计值f=205.000N/mm2；经计算得到，外楞的抗弯强度计算值 39.032N/mm2；外楞的抗弯强度验算 f,满足要求!4.外楞的挠度计算v=1.146Pl3/100EI v=l/4

177、00其中 E 外楞的弹性模量,E=210000.00N/mm2；外楞的最大允许挠度值,v=1.250mm；外楞的最大挠度计算值,v=0.090mm；外楞的挠度验算 v v,满足要求!五、穿梁螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积(mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；穿梁螺栓的直径(mm):14穿梁螺栓有效直径(mm):12穿梁螺栓有效面积(mm2):A=105.000穿梁螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850穿梁螺栓所受的最大拉力(kN):N=5.676穿梁螺栓强度验算满足要求!12.2.8地下室顶板地下室顶板 600

178、4000mm 梁支撑体系验算梁支撑体系验算模板支架搭设高度为 6.7 米，基本尺寸为：梁截面 BD=600mm4000mm，梁底增加 4 道承重立杆。梁底采用 50100mm 方木。拖梁为 100 mm100mm 木方。采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5004.0000.200=20.400kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.200(24.000+0.600)/0.600=1.

179、433kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(0.000+2.000)0.6000.200=0.240kN均布荷载 q=1.220.400+1.21.433=26.200kN/m集中荷载 P=1.40.240=0.336kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=20.001.801.80/6=10.80cm3；I=20.001.801.801.80/12=9.72cm4；150 150 150 150 0.34kN26.20kN/mAB计算简图0.0450.063弯

180、矩图(kN.m)1.542.392.111.821.822.112.391.54剪力图(kN)0.1440.007变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.544kNN2=4.491kNN3=3.985kNN4=4.491kNN5=1.544kN最大弯矩最大变形 V=0.1mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.06310001000/10800=5.848N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=32386.0/(2200.00018.000)=0.994N/m

181、m2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.144mm面板的最大挠度小于 150.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算（一）梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=4.491/0.200=22.457kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.122.460.20最大剪力 Q=0.60.20022.457=2.695kN最大支座力 N=1.10.20022.457=4.941kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W

182、 分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.090106/83333.3=1.08N/mm2方木的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32695/(250100)=0.808N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v=0.67718.714200.04/(100

183、9500.004166666.8)=0.005mm方木的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!三、梁底小横杆的计算按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取的自重 q=0.048kN/m。400 400 400 1.54kN 4.49kN 3.99kN 4.49kN 1.54kN 0.05kN/mAB计算简图0.2790.345托梁弯矩图(kN.m)0.0360.103托梁变形图(mm)0.300.321.86 1.866.49 6.492.001.991.992.006.49 6.491.86 1.860.320.30托梁剪力图(kN)经过计算得到

184、最大弯矩经过计算得到最大支座 F=8.358kN经过计算得到最大变形 V=0.1mm抗弯计算强度 f=0.0345106/4491.0=8.14N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 600.0/150 与 10mm,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取托梁的自重 q=0.096kN/m。450 450 450 5.76kN 5.76kN 5.76kN 5.76kN 5.76kN 5.76kN 5.76kN 5.76kN 5.76kNAB托梁计算简图8.358KN

185、8.358KN 8.358KN8.358KN 8.358KN 8.358KN0.6700.821托梁弯矩图(kN.m)0.1430.010托梁变形图(mm)6.82 6.821.061.064.714.7110.47 10.478.65 8.652.882.882.882.888.65 8.6510.47 10.474.714.711.061.066.826.82托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F=19.116kN经过计算得到最大变形 V=0.1mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=10.0010.0010.00/6=16

186、6.67cm3；I=10.0010.0010.0010.00/12=833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.821106/166666.7=4.93N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33074/(2100100)=0.461N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v=0.1mm顶托梁的最大挠度小于 450.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件

187、的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=19.12kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2=1.20.1496.650=1.188kNN=19.116+1.188+0.000=20.304kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=

188、4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表 1 取值为 1.167；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u=1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：=153.52N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：=95.20N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要

189、求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表 2 取值为 1.014；公式(3)的计算结果：=125.50N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!12.2.92 层层 2002500mm 梁支撑体系验算梁支撑体系验算对 2002500mm 梁进行验算，其他梁截面比较小，根据设置的立杆情况，将不进行验算。模板支架搭设高度为 5.3m，梁截面 BD=200mm2500mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加 2 道承重立杆。采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,

190、需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5002.5000.300=19.125kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.300(22.500+0.200)/0.200=3.900kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(0.000+2.000)0.2000.300=0.120kN均布荷载 q=1.219.125+1.23.900=27.630kN/m集中荷载 P=1.40.120=0.1

191、68kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=30.001.801.80/6=16.20cm3；I=30.001.801.801.80/12=14.58cm4；200 0.17kN27.63kN/mAB计算简图0.1470.000弯矩图(kN.m)2.850.080.082.85剪力图(kN)0.0000.679变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.847kNN2=2.847kN最大弯矩最大变形 V=0.7mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.14710001000/16200=9.04

192、6N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=32847.0/(2300.00018.000)=0.791N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.679mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算（一）梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=2.847/0.300=9.490kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=

193、0.19.490.30最大剪力 Q=0.60.3009.490=1.708kN最大支座力 N=1.10.3009.490=3.132kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.085106/83333.3=1.03N/mm2方木的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T

194、=31708/(250100)=0.512N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v=0.6777.908300.04/(1009500.004166666.8)=0.011mm方木的最大挠度小于 300.0/250,满足要求!三、梁底小横杆的计算按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取自重 q=0.033kN/m。400 300 400 2.85kN 2.85kN 0.10kN/mAB计算简图0.0080.136弯矩图(kN.m)0.0000.018变形图(mm)0.000.042.8

195、6 2.860.010.012.86 2.860.040.00剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F=2.900kN经过计算得到最大变形 V=0.0mm抗弯计算强度 f=0.136106/4491.0=32.1N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 600.0/150 与 10mm,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.096kN/m。托梁计算简图0.2780.238托梁弯矩图(kN.m)1.111.112.062.061.591.591.591.592.06

196、2.061.111.11托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：500 500 500 2.56kN 2.56kN 2.56kN 2.56kN 2.56kN 2.56kN 2.56kNAB托梁变形计算受力图0.0490.003托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F=6.821kN经过计算得到最大变形 V=0.049mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=10.0010.0010.00/6=166.67cm3；I=10.0010.0010.0010.00/12=833.33cm4；(1)顶托

197、梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.277106/166666.7=1.66N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32062/(2100100)=0.309N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v=0.049mm顶托梁的最大挠度小于 500.0/250,满足要求!三、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.00k

198、N；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。四、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.82kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.200.1295.300=0.821kNN=6.821+0.821=7.642kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强

199、度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表 1 取值为 1.167；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u=1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m=2976/15.8=188.345=0.203=7642/(0.203489)=76.942N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=

200、2.100m=2100/15.8=132.911=0.386=7642/(0.386489)=40.440N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表 2 取值为 1.007；公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m=2468/15.8=156.193=0.287=7642/(0.287489)=54.389N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。12.2.10200

201、2500mm 梁侧模验算梁侧模验算一、梁侧模板基本参数梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。模板面板厚度 h=18mm，弹性模量 E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。内楞采用方木，截面 50100mm，每道内楞 1 根方木，间距 250mm。外楞采用圆钢管 483.0，每道外楞 2 根钢楞，间距 500mm。穿梁螺栓水平距离 500mm，穿梁螺栓竖向距离 400mm，直径 14mm。梁侧模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准

202、值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取200/(T+15)，取 4.000h；T 混凝土的入模温度，取 32.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 2.500m；1 外加剂影响修正系数，取 1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.380kN/m2实际计算中采用新

203、浇混凝土侧压力标准值 F1=28.380kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。500 500 50017.03kN/mAB面板计算简图1.抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩,W=50.001.801.80/6=27.00cm3；f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。M=ql2/10其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括:新浇混凝土侧压力设

204、计值,q1=1.20.5028.38=17.03kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.40.504.00=2.80kN/m；l 计算跨度(内楞间距),l=250mm；面板的抗弯强度设计值f=15.000N/mm2；经计算得到，面板的抗弯强度计算值 4.590N/mm2；面板的抗弯强度验算 f,满足要求!2.挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q=14.19N/mm；l 计算跨度(内楞间距),l=250mm；E 面板的弹性模量,E=6000N/mm2；I 面板的截面惯性矩,I=50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面

205、板的最大允许挠度值,v=1.000mm；面板的最大挠度计算值,v=0.257mm；面板的挠度验算 v v,满足要求!四、梁侧模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；500 500 500 9.91kN/mAB内楞计算简图1.内楞抗弯强度计算f=M/W f其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 内楞的最大弯距(N.mm)；W 内楞的净截面抵抗矩

206、；f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。M=ql2/10其中 q 作用在内楞的荷载，q=(1.228.38+1.44.00)0.25=9.91kN/m；l 内楞计算跨度(外楞间距),l=500mm；内楞抗弯强度设计值f=13.000N/mm2；经计算得到，内楞的抗弯强度计算值 2.974N/mm2；内楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2.内楞的挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250其中 E 内楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2；内楞的最大允许挠度值,v=2.000mm；内楞的最大挠度计算值,v=0.076mm；内楞的挠度验算 v v,满足要求!(二).外楞(木或钢)承

207、受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:外钢楞的规格:圆钢管 483.0；外钢楞截面抵抗矩 W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I=21.56cm4；500 500 500 7.93kN 7.93kN 7.93kNAB外楞计算简图3.外楞抗弯强度计算f=M/W f其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 外楞的最大弯距(N.mm)；W 外楞的净截面抵抗矩；f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。M=0.175Pl其中 P 作用在外楞的荷载，P=(1.228.38+1.44.00)0.500.40=7.93kN

208、；l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l=500mm；外楞抗弯强度设计值f=205.000N/mm2；经计算得到，外楞的抗弯强度计算值 38.640N/mm2；外楞的抗弯强度验算 f,满足要求!4.外楞的挠度计算v=1.146Pl3/100EI v=l/400其中 E 外楞的弹性模量,E=210000.00N/mm2；外楞的最大允许挠度值,v=1.250mm；外楞的最大挠度计算值,v=0.090mm；外楞的挠度验算 v v,满足要求!五、穿梁螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积(mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；穿梁螺

209、栓的直径(mm):14穿梁螺栓有效直径(mm):12穿梁螺栓有效面积(mm2):A=105.000穿梁螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850穿梁螺栓所受的最大拉力(kN):N=5.676穿梁螺栓强度验算满足要求!12.2.11停机坪梁停机坪梁 400700mm 体系验算体系验算模板支架搭设高度为 8.2 米，基本尺寸为：梁截面 BD=400mm700mm，梁底支撑间距为 0.4m，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=1.00，立杆的步距 h=1.50米，采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重

210、荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5000.7000.400=7.140kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.400(20.700+0.400)/0.400=0.900kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(0.000+2.000)0.4000.400=0.320kN均布荷载 q=1.27.140+1.20.900=9.648kN/m集中荷载 P=1.40.320=0.448kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截

211、面抵抗矩 W 分别为:W=40.001.801.80/6=21.60cm3；I=40.001.801.801.80/12=19.44cm4；200 200 0.45kN 9.65kN/mAB计算简图0.0270.048弯矩图(kN.m)0.721.211.210.72剪力图(kN)0.0000.070变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.724kNN2=2.860kNN3=0.724kN最大弯矩最大变形 V=0.1mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.04810001000/21600=2.233N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/m

212、m2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31206.0/(2400.00018.000)=0.251N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.070mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算（一）梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=2.860/0.400=7.150kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.150.40最大剪力 Q=0.60.4007.1

213、50=1.716kN最大支座力 N=1.10.4007.150=3.146kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.114106/83333.3=1.37N/mm2方木的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31716/(250100)=0.515N/mm2截面抗

214、剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v=0.6775.958400.04/(1009500.004166666.8)=0.026mm方木的最大挠度小于 400.0/250,满足要求!三、梁底小横杆的计算按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取自重 q=0.033kN/m。计算简图0.2300.107弯矩图(kN.m)0.0340.013变形图(mm)0.000.041.201.181.681.700.290.25剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F=2.709kN经过计算得到最

215、大变形 V=0.0mm（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取托梁的自重 q=0.096kN/m。托梁计算简图0.6080.688托梁弯矩图(kN.m)0.6120.045托梁变形图(mm)2.73 2.730.660.661.411.413.49 3.494.154.152.072.070.000.002.072.074.154.153.49 3.491.411.410.660.662.73 2.73托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F=7.631kN经过计算得到最大变形 V=0.6mm顶托梁的截面力学

216、参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=10.0010.0010.00/6=166.67cm3；I=10.0010.0010.0010.00/12=833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.688106/166666.7=4.13N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31855/(2100100)=0.278N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v=0.6mm顶托

217、梁的最大挠度小于 1000.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=7.63kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2=1.20.1298.300=1.286kNN=7.631+1.286+0.000=8.916kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0

218、/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表 1 取值为 1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u=1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00m；公式(1)的计算结果：=88.85N/mm2，立杆的稳定

219、性计算f,满足要求!公式(2)的计算结果：=28.87N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表 2 取值为 1.024；公式(3)的计算结果：=36.71N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!13.附图附图13.1 梁、楼板支撑架示意图梁、楼板支撑架示意图沿 梁 宽 方 向 立 面 图沿 梁 长 方 向 立 面 图中 建 三 局 建 设 工 程 股 份 有 限 公 司对 拉 螺 杆木 枋 30048钢 管对 拉 螺 杆说 明：1、立 杆 间 距 L1、L2取值 根 据 梁 截

220、面 尺 寸 按 梁、柱 模 板 支 撑 体 系 配 置 表；2、剪 力 撑 按 纵 横 向 6m设 置 一 道，搭 接 不 小 于1000mm，采 用 不 少 于 2个 旋转 扣 件 连 接；3、梁 高 h 700，不 设 对拉 螺 杆；梁 高 大 于 700，首 排 距离 梁 底 300、沿 高 度 间 距 400、纵 向 间 距 500设 置。采 用 14,用 蝴 蝶 扣 加 双 螺 帽 紧 固。4、纵 横 扫 地 杆 距 地200mm搭 设。厦 门 海 峡 交 流 中 心 二 期 工 程 1#楼梁 支 撑 示 意 图楼板18厚胶模板木枋50*100中建三局建设工程股份有限公司说明：1、立竿间距L根据板厚h按梁、柱板模板体系配置表取值。2、剪刀撑按纵横向6m设置一道，搭接不小于1000mm，采用不少于2个旋转扣件连接。托梁100*100mm木方U 型顶托3、满堂架水平杆纵横设置且与立杆连接，不得在水平杆上连接。4、支撑体系一步架内接头超过30%的需加设一道水平剪刀撑。厦门海峡交流中心二期工程1#楼板支撑示意图13.2 监测点布置图监测点布置图13.3 立杆平面布置图立杆平面布置图