金地酩悦项目大型住宅小区花篮拉杆式悬挑脚手架专项施工方案（115页）.doc

1、金地酩悦项目花篮拉杆式悬挑脚手架专项施工方案 编制： 赵亮 审核： 袁庆 审批： 叶文启 目录 第一章 施工概况-2 1 工程概况-2 2 平面布置图-2第二章 编制依据-5第三章 组织机构-6第四章 施工准备-7第五章 材料要求-9 第六章 材脚手架搭设材料、人员及进度计划-11 第七章 外脚手架搭设方案及要求-12 第八章 脚手架搭设的一般规定-23 第九章 施工安全技术保证措施-26 第十章 应急预案-26 第十一章 计算书-30 1、落地式扣件钢管脚手架计算书-32 2、悬挑式扣件钢管脚手架计算书-42 3、超长部位连梁悬挑脚手架计算书-92 4、阳角部位连梁手架计算书-109 第一章

2、 施工概况一、 工程概况 （1）总体简介序 号项 目内 容1工程名称金地酩悦四期项目2工程地址项目场地位于扬州市邗江区站南路西侧，新盛路东侧，同泰路北侧，周边道路通畅。站南路为市政主干道，不能作为施工运输道路，新盛路为二、三期施工运输道路，可作为四期的临时施工运输道路，用于桩基及基础施工使用。四期施工道路设置在场地的最北侧（靠近河道）及场地的最东侧（靠近东侧围墙）3建设单位金地集团扬州置业发展有限公司4勘察单位扬州市开元岩土工程检测有限公司5设计单位江苏筑森建筑设计股份有限公司（主楼部分） 江苏浩森建筑设计股份有限公司（地下部分）6监理单位扬州市建筑设计研究院有限公司7施工总承包单位中天建设集

3、团有限公司（2）建筑设计简介序号项 目内 容1建筑功能地下为车库，地上为7栋27层住宅及商业2建筑特点本工程为大型住宅小区3建筑面积(m2)总建筑面积98643m2商业建筑面积m2地下建筑面积20150m2地上建筑面积77597m24建筑层数地上27地下1层5建筑层高（m）地下部分层高地上部分层高地下一层车库3.55、住宅2.9米首层及标准层2.9米（3）结构设计简介序号项 目内 容1结构形式结构形式基础结构形式桩基筏板基础主体结构形式框架+剪力墙屋盖结构形式现浇钢筋混凝土2结构断面尺寸（mm）基础底板厚度1100、370地下室顶板250、300、350地下室外墙厚度330内墙厚度200、25

4、0、300楼板厚度100、120、90楼梯结构形式全现浇二、平面布置图 第二章 编制依据一、编制依据1、本工程的施工图2、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042011版）3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）4、 江苏省建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程（DGJ32/J121-2011）5、 建筑施工手册（第五版）中国建筑工业出版社6、 江苏省建筑安装工程施工技术操作规程（2011年）（第十一分册：脚手架工程）7、 参考对外脚手架涉及安全问题的一些认识（东南大学郭正兴）8、 建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社9、 钢结构设计规范（GB50017-

5、2014）10、 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2016） 11、 危险性较大的分部分项工程安全管理方法住房和城乡建设部建质200987号文12、 本工程的施工组织设计13、 钢结构高强度螺栓连接技术规程（JGJ82-2011）14、 索具螺旋扣（CBT3818-2013） 第三章、组织机构1、 项目部组织机构项目经理：林必坤项目工程师：幸厚新现场管理：赵亮 施工负责：殷振一、傅晓明、周大民、赵五查质量负责：赵亮 安全负责：何洪刚电工班长：秦鹏、黄建 材料部：胡永浩架子工班长：黄建明2、管理人员职责序号姓名职务职责1林必坤项目经理全面组织本次脚手架施工方案编制、审核与实施。对脚手架

6、的施工全过程进行全面的动态管理。针对脚手架方案的具体情况，确定项目组织机构人员的配备，并有针对性地制定规章制度，明确有关人员的职责，组织项目经理部开展工作2幸厚新工程师全面负责项目技术管理，组织施工方案的编制，负责脚手架搭设过程中的质量管理3赵亮现场管理负责脚手架工程施工的全面组织工作，组织技术人员按照施工方案的要求对施工班组的管理人员进行施工方案、施工技术及安全技术交底，并组织质检、安全部门对施工现场进行验收，合格后，组织开展施工4赵亮质检员负责脚手架工程中的质量管理、质量控制、质量监督工作，并对脚手架的施工质量进行检查验收5何洪刚安全参与编制脚手架施工方案中的安全保证措施。对入场的施工班组

7、进行三级安全教育。并按照脚手架施工方案中的安全保证措施和安全技术交底的要求对整个施工过程进行现场安全监督检查，做好施工现场的文明施工管理工作。发现安全隐患，提出整改意见，并落实对安全隐患的整改工作。6胡永浩材料主管负责材料的采购、租赁及验证7黄建明脚手架班组长负责脚手架检查和验评工作，包括过程检查、报验工作，对脚手架搭设进行过程监督，及时将现场脚手架搭设过程中的问题反馈至项目部。第四章、施工准备1、技术准备（1）结合设计图纸及规范要求，初步确定脚手架搭设方案。（2）脚手架施工方案编制、审批完毕以后，组织各个施工单位的脚手架班组长、现场负责人召开专题会议，进行脚手架方案的交底。明确脚手架编制原则

8、、脚手架的节点做法、安拆方法及注意事项。（3）脚手架施工之前，对各脚手架班组人员、现场工长、现场楼施工负责人，进行书面技术交底，交底内容包括：施工方法、施工顺序、施工过程中注意事项及细部节点、脚手架搭设报验程序等。（4）安全交底。技术人员会同安全员，对所有脚手架搭设人员进行统一安全交底，明确现场危险源及脚手架搭设过程中的安全注意事项。（5）验收检查。 1）脚手架搭设前检查。落地脚手架检查地面是否满足脚手架搭设要求；悬挑脚手架，对锚环的规格、预埋位置进行检查。 2）过程检查。技术人员在脚手架搭设过程中，对脚手架搭设予以监督，及时发现问题解决问题。 3）脚手架验收。根据规范验收要求，对搭设完毕的脚

9、手架进行验收，提出整改意见，限期整改。2、人员准备 结合现场进度、脚手架搭设的规模，合理安排施工人员，下表为劳动力投入计划。施工阶段劳动力投入计划投入总人数持证人数力工地下结构15124地上结构403510装饰阶段20184外架拆除302753、机具投入机械设备投入计划序号机械设备名称规格数量功率备注1力矩扳手T0933154、材料投入序号材料名称材料规格单位数量1脚手钢管6米根300005直角扣件个200006旋转扣件个150007钢笆片1200*970块120008密目网1.5米*6米m2100009大眼网1.5米*6米m260005、脚手架搭设进度计划序号分项工程名称开始时间完成时间32

10、#楼1层以下落地脚手架2017.3.152017.3.292层8层悬挑脚手架2017.4.12017.5.58层14层悬挑脚手架2017.5.62017.6.1114层19层悬挑脚手架2017.6.122017.7.1719层24层悬挑脚手架2017.7.182017.7.2424层屋面悬挑脚手架2017.7.252017.8.2436#楼1层以下落地脚手架2017.3.252017.4.92层8层悬挑脚手架2017.4.102017.5.158层14层悬挑脚手架2017.5.162017.6.2114层19层悬挑脚手架2017.6.222017.7.2719层24层悬挑脚手架2017.7.2

11、82017.8.424层屋面悬挑脚手架2017.8.52017.9.435#楼1层以下落地脚手架2017.4.152017.4.292层8层悬挑脚手架2017.4.302017.6.58层14层悬挑脚手架2017.6.62017.7.1114层19层悬挑脚手架2017.7.122017.8.1719层24层悬挑脚手架2017.8.182017.9.2424层屋面悬挑脚手架2017.9.252017.10.2431#楼1层以下落地脚手架2017.4.252017.5.92层8层悬挑脚手架2017.5.102017.6.158层14层悬挑脚手架2017.6.162017.7.2114层19层悬挑脚

12、手架2017.7.222017.8.2719层24层悬挑脚手架2017.8.282017.10.424层屋面悬挑脚手架2017.10.52017.11.434#楼1层以下落地脚手架2017.6.52017.6.192层8层悬挑脚手架2017.6.202017.7.258层14层悬挑脚手架2017.7.262017.8.3114层19层悬挑脚手架2017.9.12017.10.719层24层悬挑脚手架2017.10.82017.11.1424层屋面悬挑脚手架2017.11.152017.12.1433#楼1层以下落地脚手架2017.6.152017.6.292层8层悬挑脚手架2017.6.302

13、017.8.58层14层悬挑脚手架2017.8.62017.9.1114层19层悬挑脚手架2017.9.122017.10.1719层24层悬挑脚手架2017.10.182017.11.2424层屋面悬挑脚手架2017.11.252017.12.2430#楼1层以下落地脚手架2017.5.52017.5.192层8层悬挑脚手架2017.5.202017.6.258层14层悬挑脚手架2017.6.262017.7.3114层19层悬挑脚手架2017.8.12017.9.719层24层悬挑脚手架2017.9.82017.10.1424层屋面悬挑脚手架2017.10.152017.11.144#商业

14、1-3层落地脚手架2018.3.152017.5.15 第五章、材料要求1、钢管 脚手架钢管应采用现行国家标准低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091-2008）中规定的普通钢管。脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.0mm的焊接钢管，钢管的检查应符合下列规定： a.新钢管：应有产品质量合格证和质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表8.1.8的规定：外径允许偏差为0.5mm、壁厚允许偏差为0.36mm、钢管两端面切斜偏差1.7mm。 b.旧钢管：钢管表面锈蚀深度应0.1

15、8mm；钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表8.1.8的规定： .各种杆件钢管的端部弯曲L1.5m，5mm .立杆钢管弯曲，当3mL4m，12mm；当4mL6.5m，20mm .水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m，30mm。2、扣件 扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定。在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不应有裂纹。扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。十字扣、回转扣符合规范要求，与钢管管径相匹配。所使用的扣件必须有复检报告。3、型钢现场选用16#工字钢挑梁，工字钢的截面尺寸允许偏

16、差如下：型号允许偏差（mm）高度腿宽度腰厚16#工字钢2.02.50.5工字钢的验收： （1）工字钢验收时首先观看其外观质量，看其是否有裂缝、结疤和折叠，成捆时检查端面是否平整，有无缺损。检查其长度是否有弯曲、弯曲度每米不能大于2mm，总弯曲度不大于总长度的0.2%。其次检查尺寸时要以腰的高度为准，检查弯腰饶角要用直尺和塞尺测量，并在距端头部小于750mm处测量，工字钢每米质量偏差不得超过-5%+3%，另每批材料均应向厂家索取材质证明书。（2）工字钢的重量可以通过过磅或通过理论换算得出。其每米重量的理论值如下表：型号尺寸（毫米）截面面积（cm2）理论重量（公斤米）hbdtrl161608869

17、.9426.1205悬挑工字钢使用计划详见附表。4、高强螺栓及索具螺旋扣 高强螺栓、索具螺旋扣：严格按照本方案中的规格采购，其质量应符合钢结构高强度螺栓连接技术规程（JGJ82-2011）、索具螺旋扣（CBT3818-2013）的规定，并附有制造厂提供的质量证明书。 高强螺栓连结，应按包装箱配套供货，包装箱上应标明批号、规格、数量、日期、螺栓、螺帽、垫圈外观表面应涂油保护，不应出现生锈和沾染脏污，螺纹不应损伤。 检查数量：按包装箱数量抽查5%且不应小于3箱 检查方法：观察检查。5、焊接焊缝要求 焊条、焊剂等焊接材料，与母材匹配应符合设计要求及国家现行行业标准（建筑钢结构焊接技术规程）JGJ81

18、-2002的规定。 焊工必须经考试合格并取得合格证书。持证焊工必须在其考试合格项目及其认可范围内施焊。 设计要求全焊透的一、二级焊缝应采取超声波探伤进行内部缺陷的检验。焊缝表面不得有裂缝、焊瘤等缺陷。一级、二级焊缝不得有表面气孔、夹渣、弧坑裂缝、电弧擦伤等缺陷。且一级焊缝不得有咬边、未焊满根部收缩等缺陷。第六章、脚手架搭设材料、人员及进度计划1、劳动力计划表序号分项工程名称计划劳动人数32#楼1层以下落地脚手架10人2层8层悬挑脚手架15人8层14层悬挑脚手架15人14层19层悬挑脚手架15人19层24层悬挑脚手架15人24层屋面悬挑脚手架15人36#楼1层以下落地脚手架10人2层8层悬挑脚手

19、架15人8层14层悬挑脚手架15人14层19层悬挑脚手架15人19层24层悬挑脚手架15人24层屋面悬挑脚手架15人35#楼1层以下落地脚手架10人2层8层悬挑脚手架15人8层14层悬挑脚手架15人14层19层悬挑脚手架15人19层24层悬挑脚手架15人24层屋面悬挑脚手架15人31#楼1层以下落地脚手架10人2层8层悬挑脚手架15人8层14层悬挑脚手架15人14层19层悬挑脚手架15人19层24层悬挑脚手架15人24层屋面悬挑脚手架15人34#楼1层以下落地脚手架10人2层8层悬挑脚手架15人8层14层悬挑脚手架15人14层19层悬挑脚手架15人19层24层悬挑脚手架15人24层屋面悬挑脚手

20、架15人33#楼1层以下落地脚手架10人2层8层悬挑脚手架15人8层14层悬挑脚手架15人14层19层悬挑脚手架15人19层24层悬挑脚手架15人24层屋面悬挑脚手架15人30#楼1层以下落地脚手架10人2层8层悬挑脚手架15人8层14层悬挑脚手架15人14层19层悬挑脚手架15人19层24层悬挑脚手架15人24层屋面悬挑脚手架15人4#楼商业1-3层落地架15人附：悬挑预埋部分项目部机工、焊工配合。第七章、外脚手架搭设方案及要求1、脚手架总体布置 本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： （1）架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 （

21、2）在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 （3）选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 （4）结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； （5）综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JGJ59-2011检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。 （6）结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案： 7栋主楼及商铺1层采取落地脚手架，主楼2层、7层、13层、19层、24层至顶层采用花篮螺杆式悬挑脚手架，2层至顶层分五个悬挑段： 悬挑段1，悬挑6层，标高为2.

22、920.3m，架体高度为17.4m； 悬挑段2，标高为20.337.7m，架体高度为17.4m； 悬挑段3，整体标高为37.752.2m，架体高度为14.5m； 悬挑段4，整体标高为52.266.7m，架体高度为14.5m 悬挑段5，整体标高为66.782.2m（构架部分屋顶）+1.50m（架子顶护栏），架体高度为17.0m。 （7）总体方案：首先搭设落地脚手架（从地面底部搭设）；然后搭设悬挑脚手架。在地下结构施工完成后，地下部分外墙防水、保温、保护层尽快施工，完成后进行回填土并施工落地脚手架垫层，待脚手架垫层强度满足搭设要求后进行立杆落地脚手架搭设。 脚手架只作为地上结构的操作架和安全防护使

23、用，不作为任何材料的堆放架，不作为模板安装的顶撑使用（严禁外架与支模架连接）。2、花篮螺杆悬挑式脚手架设计 （1）花篮螺杆式悬挑脚手架设计 悬挑支撑梁采用16#工字钢，分为普通型、转角加长型，普通型长度为1.4m，转角加长型和阳台加长型长度为1.7m2.0m不等（详见附件图），采用2个8.8级M20高强螺栓与建筑结构固定，型钢悬挑外端采用花篮螺杆与结构拉结，花篮斜拉杆由20长螺栓杆，中间配有M50的高强螺母组成花篮螺栓，普通型采用1根花篮螺杆，加长型采用1根花篮螺杆，同时下部采用10#工字钢做斜撑。 悬挑外脚手架体采用483.0钢管搭设，立杆横距1.0m，立杆纵距1.5m，立杆步距1.8m，内

24、排架距墙宽度0.30m，脚手板采用钢笆片，隔步铺设。连墙件按两步两跨设置。悬挑支撑梁布置图见附图。（2）脚手架搭设 .在设置悬挑梁的平台砼浇筑前，根据悬挑梁的设计位置，梁中预埋M20高强螺栓套筒，并与结构钢筋定位牢固，确保预埋位置、标高控制准确。套筒两端采用泡沫封堵，待砼梁侧板拆除后，清理套筒，安装高强螺栓与悬挑梁。 .悬挑工字钢安装 1）混凝土浇筑完毕并达到设计强度等级后，即可进行安装悬挑工字钢。 2）悬挑工字钢安装时注意型号、位置准确，保证悬挑的长度符合设计要求。 3）悬挑工字钢位置确定后，采用2个8.8级M20高强螺栓与结构固定。 4）悬挑工字钢安装完成后进行焊接10#连梁，再按图纸.花

25、篮螺杆安装 1）上层混凝土结构模板拆除后，开始安装花篮螺杆，拉结悬挑工字梁； 2）花篮螺杆利用丝杠进行伸缩，调整拉杆的松紧，由具有左和右旋螺纹的调节杆、螺母及拉杆组成，花篮螺栓为一铸钢件，设计计算时，仅计算与其相应的拉杆即可，但花篮的规格应比拉杆高一级。 .脚手架体的搭设同落地脚手架。上拉式悬挑脚手架剖面图 节点1：花篮拉杆上端固定节点节点2：花篮拉杆花篮螺栓节点节点3：单根斜拉杆连结：钢梁悬挑长度1.8米节点4：悬挑梁与建筑物螺栓连接节点螺栓孔预埋钢管定位图：当悬挑架处于建筑物转角处可设置加长型钢挑梁或采用双根加长型挑梁。见下图：阳角工字钢根部节点做法：（采用200*200*12的钢板，焊接

26、4根直径10个的钢筋焊接在结构主筋上，防止浇筑砼过程中造成偏移；模板拆除后与16#工字钢进行焊接保障焊缝质量（阳角部位工字钢采用上拉下撑）阳角工字钢下部节点做法（采用200*200*12的钢板，焊接4根直径10个的钢筋焊接在结构主筋上，防止浇筑砼过程中造成偏移，上部工字钢安装后立即采用10#工字钢进行有效焊接，保障焊接质量，焊接要及时，注意焊接时采取防火措施）阳角挑梁布置示意图阳角挑梁立面图节点实物图片：预留螺栓孔采用镀锌管预埋悬挑梁根部连接板8.8级高强螺栓 8.8级高强螺栓 悬挑梁拉杆端连接件拉杆下端连接件8.8级高强螺栓2、节点实物图片：拉杆上端连接件花 篮 组装完成的钢拉杆悬 挑 梁3

27、、安全通道在方便出入位置设置防护棚，做为主要行人通道，安全通道采用可拆卸式钢结构搭设而成，立柱与地面采用4个M16膨胀螺栓固定，纵向桁架每端与立柱用两个十字扣件连接，横向每拐角部加斜撑，立柱部位面砼强度达到C30要求及表面平整。该产品柱、梁均用黄色。通道两侧隔离采用中天蓝格栅、绿色钢丝网片等。（详见下图）4、施工电梯部位脚手架构造 根据施工进度安排，地上主体结构施工期间，下部二次结构施工已经开始，需要在悬挑脚手架尚未拆除时，安装外用电梯。需要考虑脚手架与外用电梯之间的位置关系，每层均设置不小于3个拉结。施工人货电梯的位置及做法见附图。第八章、脚手架搭设的一般规定1、悬挑外脚手架搭设 （1）搭设

28、流程 搭设准备工作埋设套管搭设临时脚手安装悬挑工字钢挑梁安装花篮斜拉杆拧紧花篮、调整悬挑梁端头高度验收进行上部脚手架搭设（包括连墙件安装）根据现场情况拆除临时脚手架 （2）搭设过程 .现场准备 1）脚手架搭设前要熟悉施工方案，严格按照方案中的各项要求及扣件式钢管脚手架安全技术规范施工。 2）应按规范的规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、钢笆片、安全网、工字钢、高强螺栓、花篮螺栓、钢丝绳、预埋环等进行检查验收，不合格的材料禁止使用。 3）严格按照施工方案详图加工配件。经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。悬挑工字钢加工见附。 4）将悬挑架构配件，对照施工组织

29、设计要求进行全数检查。核对型号、规格、数量、构件外形，检查连结板是否有缺陷，螺栓孔与螺栓匹配。 .套筒预埋 在设置悬挑梁的平台砼浇筑前，根据悬挑梁的设计位置，梁中预埋M20高强螺栓套筒，并与结构钢筋定位牢固，确保预埋位置、标高控制准确。套筒两端采用泡沫封堵，待砼梁侧板拆除后，清理套筒，安装高强螺栓与悬挑梁，详图见附图所示。 .混凝土浇筑 1）混凝土浇筑要注意保护预埋的套筒，避免碰撞、损坏。 2）混凝土浇筑过程中要派专人检查，如果套筒被碰歪斜偏位，要及时纠正。 .悬挑工字钢安装 1）混凝土浇筑完毕，混凝土强度等级达到15MPa后，即可进行安装悬挑工字钢。 2）悬挑工字钢安装时注意型号、位置准确，

30、保证悬挑的长度符合设计要求。 3）悬挑工字钢位置确定后，采用2个8.8级M20高强螺栓与结构固定。 .花篮螺杆安装 1）上层混凝土结构施工完毕并达到设计强度后，开始安装花篮螺杆，拉结悬挑工字梁； 2）花篮螺杆利用丝杠进行伸缩，调整拉杆的松紧，由具有左和右旋螺纹的调节杆、螺母及拉杆组成，花篮螺栓为一铸钢件，设计计算时，仅计算与其相应的拉杆即可，但花篮的规格应比拉杆高一级。 .脚手架体的搭设同落地脚手架。 1）连墙件的布置应符合下列规定：应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；应优先采用菱形布置，或采用方

31、形、矩形布置；每根连墙件覆盖面积27m2，且连墙件垂直间距不大于层高，水平方向不大于三跨设置；本项目悬挑脚手架高度较大，采用刚性连墙件与建筑物连接。 2）双排外脚手架设置剪刀撑与横向斜撑，每道剪刀撑跨越立杆的根数不少于6根。每道剪刀撑宽度不小于4 跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角应在4560之间；剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。 3）悬挑架阳角挑梁布置见附图，并设置8辅助搭设脚手架立杆，悬挑较长时，转角处采用双挑梁方案设置。 4）架体内每隔10m设置一道安全平网，距离地面3.2设置首道平网，平网沿架体连续设置，

32、操作层下设置随层安全平网，安全平网架设牢固，封闭严密。2、脚手架的验收（1）脚手架必须由持有效上岗证的人员搭设，随楼层的增高逐层对其进行检查及分段验收，不符合要求的应迅速整改。（2）脚手架分段验收应按JGJ59-2011中外脚手架检查评分表所列项目和施工方案要求的内容进行检查，填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离1

33、50 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求3、脚手架的拆除（1）拆除脚手架前的准备工作

34、应符合下列规定：.应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；.应根据检查结果补充完善施工方案中的拆除顺序和措施，经批准后方可实施；.应由工程项目技术负责人进行拆除安全技术交底；.应清除脚手架上杂物及地面障碍物。（2）拆除脚手架时，应符合下列规定：.拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。.拆除时应设警戒区，设置明显标志，并有专人警戒。.连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。.分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。.当脚手架采

35、取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按本方案中前述有关规定设置连墙件和横向斜撑加固。宜靠近主节点设置连墙件，偏移主节点的距离不应大于300mm，应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施，并优先采用菱形布置，亦可采用方形、矩形布置。（3）卸料时应符合下列规定：.拆下的扣件和配件应及时运至地面，严禁高空抛掷。.运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。第九章、施工安全技术保证措施 1、脚手架的构配件质量与搭设质量应根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）进行检查验收，合格后方准使用。 2、脚手架搭设期

36、间，项目专职质检员、安全员必须在现场旁站监督。脚手架必须严格按照专项施工方案搭设，悬挑梁的位置、预埋件的位置和标高、剪刀撑、连墙件的设置等关键部位必须重点检查。 3、脚手架搭设标准：横平竖直、连接牢固、底脚着实、层层拖牢、支撑挺直、通畅平坦、安全设施齐全、牢固。 4、脚手架架设工必须具备中华人民共和国国家标准特殊作业人员安全技术考核管理规则（GB5306）要求的条件，经培训考核合格。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。 5、架子工必须熟悉脚手架安全操作规程，严格按规程的要求搭设，在搭设中要必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 6、脚手架的地基必须平整夯实，有排水措施，脚手架一经搭设，其地基即

37、不准随意开挖。 7、脚手架每平方米的施工荷载：严格控制施工荷载不超过200kg，只允许在两步脚手架上同时堆物。脚手架上不准超载，垃圾杂物必须经常清理。 8、不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。 9、脚手架主节点处的纵、横水平杆，纵、横向扫地杆和连墙件等严禁随意拆除，违者从严论处。 10、脚手架拆除应明确专人负责指挥，拆除前必须进行全面检查加固，拆除时应设围栏，指定专人警戒；拆除必须按搭设的顺序自上而下进行，做到一步一清，严禁上下同时拆除，拆除的材料不准从高处抛掷。 11、施工现场必须健全脚手架的检查维修管理制度，每幢脚手架均应有专人负责监视保养，

38、并做好例保记录，要健全脚手架的巡视值班制度，梅雨季节、台风暴雨期间要加强检查，发现隐患立即进行加固。第十章、应急预案 悬挑脚手架属于高危险项目。由于它可变因素比较多，出现险情时常有的。当出现险情，必须做出应急响应，及时排除险情，确保安全。为在发生突发紧急事件时，能做到及时、迅速、有序、高效地处理好事件，保障员工的生命安全，根据中华人民共和国安全生产法及其他相关法律的规定，结合本项目部的实际情况，特采取如下措施： 悬挑脚手架施工过程中一旦发生安全事故，为有序地进行救援，避免事故或事件扩大，尽可能减少事故或事件造成的人员和财产损失，特编制本预案。 1、应急准备成立应急救援指挥小组项目部应急救援领导

39、小组 组长：林必坤副组长：张航明副组长：幸厚新何洪刚楼远琦赵五查周大民傅晓明殷振一胡应杰 2、救援路线医院：苏北人民医院新区分院 电话：0514-87837877地址：扬州市邗江区文昌西路延伸段火车站西消防大队：邗江区消防队 电话：119地址：扬州市邗江区四通南路53号 3、悬挑脚手架施工过程中监视 当监测到悬挑工字钢有变形趋势或者钢管立杆有倾斜趋势，则通告项目部待加固处理后方能进行下一步施工，对于在施工过程中发生危险情况时的应急方案主要内容及程序如下：（1）通告程序和报警系统（内容有通告、报警形式和内容、应急反应人员向外求援的方式、接到报警信息通知相关人员和赶赴事故预兆现场、应急预警方案启动

40、条件）。 （2）应急救援小组，负责指挥及协调工作。（3）事故预兆的应急反应、事故预兆具体处理方法和注意事项。（4）具体内容如下： 1）通告程序 4、脚手架坍塌应急救援预案（1）不论任何人，一旦发现脚手架有坍塌或倒塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行紧急撤离。（2）现场人员应迅速通知项目经理或现场管理人员，并打电话及时向公司应急救援中心报告事故的发生情况。请求公司应急救援中心的支援。 （3）根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打120急救电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行

41、急救。本项目部配备应急急救药箱1只和担架1幅，药箱和担架存放在医务室。（4）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救和加固措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。（5）现场安全员应对施工现场坍塌或倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报公司应急救援中心。当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。 5、高处坠落事故应急救援预案 （1）当发生

42、高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。 发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20左右，尽快送医院进行抢救治疗。 （2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治

43、疗。 （3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 （4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。 （5）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。 .一般伤口

44、小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。 .加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。 .止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。 (6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。 6、防雷

45、击应急预案 扬州地区雷雨天气较多，为了避免雷击对人体、建筑物、机械造成损害，特制定防雷措施应急预案现场的塔吊、脚手架，施工电梯必须设置避雷接地装置。防雷装置的避雷针，接地线和接地体必须焊接，焊缝长度应为圆钢长度的6倍或扁钢宽度的2倍以上，测试电阻不超过1欧姆。 为防止雷电袭击造成事故，脚手架一般是由接地线、避雷针和接地体来来进行防雷击的。接地线可用于面积不小于16mm2的铝导线，或用截面不小于12mm2的铜导线，接地体可采用截面积不小于50mm2，长度不小于3m的扁钢，平卧与地下500mm处脚手架的接地布置，在外架体沿建筑物的四角设4根立杆于四周的外围脚手架整体贯通，通过从建筑结构四个大角部位

46、的主体结构避雷引下主筋上中引出悬挑架的防雷接地连接线，也可以通过位于楼层卫生间或者窗户部位等电位连接预留连接端进行连接。 施工期间遇到电闪雷鸣，风雨交加的突然袭击时，操作人员应提前遮盖好施工电器和机械，迅速离开现场。或者及时躲避雷雨袭击，待雷雨过后，再组织检查各种施工电器及机械。如确认有安全隐患应先整改，整改到位后方可使用这些电器。为了有效的防止雷雨袭击，专业操作人员必须经常对接地装置进行检查，测试，对于不到位的应立即整改，不留隐患。 7、防台风应急预案 （1）在获得台风预报后，应对脚手架进行全面检查，特别是连墙件，拉结杆是否牢固，有无破坏，脚手板绑扎是否牢固，除必要的连墙杆拉结外，根据脚手架

47、情况，在相对薄弱位置再与结构进行拉结，加固脚手架与结构的连接 （2）随时监控台风情况，根据台风大小和正面接触情况，视要求将密目安全网临时拆除减小挡风系数，台风过后再行恢复。第十一章、计算书1、花篮螺杆式悬挑支撑计算H=17.4m 本工程中，7栋主楼1层采取落地脚手架，主楼2层、8层、14层、19层、24层至顶层采用花篮螺杆式悬挑脚手架，1层至顶层分五个悬挑段： 悬挑段1，悬挑6层，标高为2.920.3m，架体高度为17.4m； 悬挑段2，标高为20.337.7m，架体高度为17.4m； 悬挑段3，整体标高为37.752.2m，架体高度为14.5m； 悬挑段4，整体标高为52.266.7m，架体

48、高度为14.5m； 悬挑段5，整体标高为66.782.2m（构架部分屋顶）+1.50m（架子顶护栏），架体高度为17.0m。 综上所述，本工程的悬挑段1、2，架体高度为17.4m，工程的悬挑段3、4，架体高度为14.5m，工程的悬挑段5，架体高度为17.0m。为本工程中花篮螺杆式悬挑搭设最大高度，现以此为代表计算花篮螺杆式悬挑支撑的安全性。悬挑脚手架计算（H=17.4m），计算书如下：计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-2011

49、)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)、建筑施工现场安全防护设施技术规程(DB42/535-2009)以及本工程的施工图纸。脚手架搭设体系剖面图脚手架搭设体系正立面图 2、4#商业落地架 本工程中，1栋商铺3层采取落地脚手架，脚手架搭设高度为16.5米。1、落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度16.5米，立杆采用

50、单立管。立杆的纵距1.00米，立杆的横距1.50米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设6层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.9600。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.50。钢管

51、惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.000/2=0.150kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.000/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.150+1.41.500=2.326kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式

52、如下: M=2.3261.5002 =0.654106/4491.0=145.671N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值 q=0.038+0.150+1.500=1.688kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.6881500.04/(3842.06105107780.0)=5.013mm小横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计

53、算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.5001.000/2=0.225kN 活荷载标准值 Q=3.0001.5001.000/2=2.250kN 荷载的计算值 P=(1.20.058+1.20.225+1.42.250)/2=1.745kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.0002+0.1751.745=0.309106/4491.

54、0=68.801N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381000.004/(1002.060105107780.000)=0.012mm集中荷载标准值 P=(0.058+0.225+2.250)/2=1.266kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1461266.3001000.003/(1002.060105107780.000)=0.654mm最大挠度和

55、V=V1+V2=0.665mm大横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.5001.000/2=0.225kN 活荷载标准值 Q=3.0001.5001.000/2=2.250kN 荷载的计算值 R=1.20.038+1.20.22

56、5+1.42.250=3.466kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0995 NG1 = 0.10016.500=1.643kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30061.000(1.500+0.300)/

57、2=1.620kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.0006=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.00016.500=0.165kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.387kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.0001.500/2=4.500kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压

58、(kN/m2)， W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数： Us = 0.960经计算得到：Wk = 0.2501.0000.960 = 0.240kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.24.387+0.91.44.500=10.935kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.24.387+1.44.500=11.565kN风荷载设计值产生的立杆段弯

59、矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2401.0001.800五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.565kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.6001.800=3.326m；

60、A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3326/16=209 0 允许长细比(k取1)，为2880/16=181 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.168； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =11565/(0.17424)=162.826N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.935kN； i

61、 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.6001.800=3.326m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3326/16=209 0 允许长细比(k取1)，为2880/16=181 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.168； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.098kN.

62、m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =10935/(0.17424)+98000/4491=175.772N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=5.419kN，小于双扣件的抗滑力12.0kN，连墙件双扣件满足要求! 连墙件双扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立

63、杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=35.55 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 4.39+4.50=8.89kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 85.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.50 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！2、悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB5000

64、9-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横

65、杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度0.20米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用10号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.30m。而拉杆采用圆钢20.0 mm。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的

66、脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.075+1.41.500=2.236kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.2361.0002=0.280106/4491.0=62.238N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布

67、荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.075+1.500=1.613kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.01.6131000.04/(3842.06105107780.0)=0.946mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0001.500/2=0.075kN 活荷载标

68、准值 Q=2.0001.0001.500/2=1.500kN 荷载的计算值 P=(1.20.038+1.20.075+1.41.500)/2=1.118kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.118=0.302106/4491.0=67.197N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集

69、中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm集中荷载标准值P = (0.038+0.075+1.500)/2 = 1.613kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1461613.4001500.003/(1002.060105107780.000)=2.81mm最大挠度和V=V1+V2=2.870mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

70、R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0001.500/2=0.075kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0001.500/2=1.500kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.075+1.41.500=2.259kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下

71、会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10717.400=1.866kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10041.500(1.000+0.300)/2=0.390kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2

72、)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.400=0.261kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.477kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5001.000/2=3.000kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225

73、kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.477+0.91.43.000=7.953kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.477+1.43.000=8.373kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.225

74、1.5001.800五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.373kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169

75、 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =8373/(0.19424)=104.197N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.953kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = ku

76、h 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.138kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =7953/(0.19424)+138000/4491=129.649N

77、/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=6.402kN，小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件单扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=8.37kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.50/1.50=1经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(1-1)/28.37+8.37+1.500.11/2=8.46kN通过传递

78、到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 20.00+8.37+1.500.11=8.54kN最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=(11-1)/(81)8.371.50+0.111.50抗弯计算强度: f=0.03106/49000.0=0.63N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm

79、4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力 N=8.54kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=9.496kN,R2=15.722kN,R3=-7.751kN最大弯矩 Mmax抗弯计算强度: f=M/1.05W+N/A=1.555106/(1.05141000.0)+4.4091000/261

80、0.0=12.193N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =1.56106/(0.929141000.00)=11.87N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!十、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的

81、轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=10.470kN十一、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=10.470kN 拉杆的强度计算：上面拉杆以圆钢20.0 mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算： =N/A f其中 N 斜拉杆的轴心压力设计值，N = 10.47kN； A 斜拉杆净截面面积，A =3.14cm2； 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是 33.33 N/mm2； f 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm2；受拉斜杆的稳定性计算 f,满足要求!斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙

82、体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力，N=10.470kN； lwt为焊接面积，取314.16mm2； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 10470.01/314.16 = 33.33N/mm2。斜撑杆对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=15.722kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65

83、N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=157224/(3.141665.002)1/2=13mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 15.72kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于15722.00/(3.1416201.

84、5)=166.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 15.72kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 15.72根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中

85、1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 1.57106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0070 = 1-(1-20.0070)1/2=0.0070s = 1-0.0070/2=0.9970楼板压点负弯矩配筋为 As = 1.57106 / (0.9970105.0210.0) = 71.5 mm2悬挑脚手架计算满足要求！a、拉杆的受力计算1.花篮螺杆的内力

86、计算（1）普通型挑梁斜拉杆选择M20花篮螺杆，花篮螺杆抗拉强度205MPa，直径20mm。20一级钢，净截面Aj=2.45cm2=245mm2，按拉结花篮螺杆承受全部荷载计算，则斜拉杆T=13.35KN，f=205N/mm2。经计算，选此型号花篮螺杆能够满足要求。（2）转角加长及17002000型挑梁斜拉杆选择M20花篮螺杆，花篮螺杆抗拉强度205MPa，直径20mm。20一级钢，净截面Aj=2.45cm2=245mm2，按拉结花篮螺杆承受全部荷载计算，则斜拉杆T=14.66KN，f=205N/mm2。经计算，选此型号花篮螺杆能够满足要求。（3）阳台处挑梁斜拉杆选择M20花篮螺杆，花篮螺杆抗拉

87、强度205MPa，直径20mm。20一级钢，净截面Aj=2.45cm2=245mm2，按拉结花篮螺杆承受全部荷载计算，则斜拉杆T=15.72KN，f=205N/mm2。经计算，选此型号花篮螺杆能够满足要求。2.花篮螺杆的拉结强度计算（1）普通型挑梁花篮螺杆的轴力T作为拉结点的拉力N进行计算，为N=T=14.66kN花篮螺杆拉结螺栓的强度计算公式为 N=0.8P= 0.8110=88KNN=14.66kN其中 N 为拉结螺栓抗拉强度，按钢结构高强螺栓连接的设计、施工及验收规范2.2.2 规定计算；实际配置2个8.8级M20高强螺栓拉结满足构件连接要求。（2）转角加长及17002000型挑梁花篮螺

88、杆的轴力T作为拉结点的拉力N进行计算，为N=T=15.72kN花篮螺杆拉结螺栓的强度计算公式为 N=0.8P= 0.8110=88KNN=15.72kN实际配置2个8.8级M20高强螺栓拉结满足构件连接要求。（3）阳台处挑梁花篮螺杆的轴力T作为拉结点的拉力N进行计算，为N=T=14.66kN花篮螺杆拉结螺栓的强度计算公式为 N=0.8P= 0.8110=88KNN=14.66kN实际配置2个8.8级M20高强螺栓拉结满足构件连接要求。b、锚固段与楼层梁板连接的计算水平悬挑梁与结构采用2个8.8级M20高强螺栓连接，弯矩和剪力共同作用的高强螺栓计算如下：（1）普通型挑梁VA=RA=6.35KN受

89、剪高强螺栓承载力设计值：VA=6.35KN其中 - 高强螺栓受剪承载力； - 高强螺栓受压承载力； - 高强螺栓直径； - 高强螺栓剪切强度设计值，250Mpa； 实际高强螺栓采用2个8.8级M20满足钢梁与结构连接强度计算要求！ （2）转角加长及17002000型挑梁VA=RA=6.37 KN受剪高强螺栓承载力设计值：VA=6.37KN实际高强螺栓采用2个8.8级M20满足钢梁与结构连接强度计算要求！ （3）阳台处挑梁VA=RA=3.62KN受剪高强螺栓承载力设计值：VA=3.62KN实际高强螺栓采用2个8.8级M20满足钢梁与结构连接强度计算要求！ c、花篮螺杆式悬挑极限状态支撑计算H=2

90、8m 悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度28.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10

91、kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度0.20米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用10号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。

92、一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.075+1.41.500=2.236kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.2361.0002=0.280106/4491.0=62.238N/mm

93、2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.075+1.500=1.613kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.01.6131000.04/(3842.06105107780.0)=0.946mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038

94、kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0001.500/2=0.075kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0001.500/2=1.500kN 荷载的计算值 P=(1.20.038+1.20.075+1.41.500)/2=1.118kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.118=0.302106/4491.0=67.197N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度

95、考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm集中荷载标准值P = (0.038+0.075+1.500)/2 = 1.613kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1461613.4001500.003/(1002.060105107780.000)=2.81mm最大挠度和V=V1+V2=2.870mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗

96、滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0001.500/2=0.075kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0001.500/2=1.500kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.075+1.41.500=2.259kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验

97、表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10728.000=3.003kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10041.500(1.000+0.300)/2=0.390kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3

98、= 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50028.000=0.420kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.773kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5001.000/2=3.000kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0

99、.600经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.773+0.91.43.000=9.507kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.773+1.43.000=9.927kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m

100、)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2251.5001.800五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.927kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm

101、3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =9927/(0.19424)=123.549N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.507kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度

102、系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.138kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/m

103、m2；经计算得到 =9507/(0.19424)+138000/4491=149.001N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=6.402kN，小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件单扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=9.93kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.50/1.50=1经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) R

104、A = RB=(1-1)/29.93+9.93+1.500.11/2=10.01kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 20.00+9.93+1.500.11=10.09kN最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=(11-1)/(81)9.931.50+0.111.50抗弯计算强度: f=0.03106/49000.0=0.63N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算

105、公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1400mm，l = 200mm，ml = 300mm，m2 = 1300mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用传递集中力 P=10.09kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.40/0.20=7.00 kl=0.30/0.20=1.50 k2=1.30/0.20=6.50代入公式，经过计算得到支座反力 RA=102.495kN支座反力 RB=-81.917kN最大

106、弯矩 MA抗弯计算强度: f =16.388106/(1.05141000.0)=110.695N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.77+3.00=7.77kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=3.472mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2800.0/250,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构

107、设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =16.39106/(0.929141000.00)=125.11N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=81.917kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；

108、所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=819174/(3.141665.002)1/2=29mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 81.92kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于81917.09/(3.1416201.5)=869.2mm。3.水平钢梁与楼板压点如果

109、采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 81.92kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 81.92根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0

110、,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 8.19106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0350 = 1-(1-20.0350)1/2=0.0350s = 1-0.0350/2=0.9820楼板压点负弯矩配筋为 As = 8.19106 / (0.9820105.0210.0) = 378.2 mm2悬挑脚手架计算满足要求！d、在没有斜拉杆情况下二步悬挑梁验算悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣

111、件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度3.6米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为

112、0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度0.20米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用10号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板

113、和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.075+1.41.500=2.236kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.2361.0002=0.280106/4491.0=62.238N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作

114、用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.075+1.500=1.613kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.01.6131000.04/(3842.06105107780.0)=0.946mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0001.500/2=0.075kN 活荷载标准值

115、Q=2.0001.0001.500/2=1.500kN 荷载的计算值 P=(1.20.038+1.20.075+1.41.500)/2=1.118kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.118=0.302106/4491.0=67.197N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载

116、最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm集中荷载标准值P = (0.038+0.075+1.500)/2 = 1.613kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1461613.4001500.003/(1002.060105107780.000)=2.81mm最大挠度和V=V1+V2=2.870mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R R

117、c其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0001.500/2=0.075kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0001.500/2=1.500kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.075+1.41.500=2.259kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动

118、,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.1073.600=0.386kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10041.500(1.000+0.300)/2=0.390kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.

119、010 NG4 = 0.0101.5003.600=0.054kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.790kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5001.000/2=3.000kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2

120、。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.21.790+0.91.43.000=5.928kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.21.790+1.43.000=6.348kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2251.500

121、1.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.348kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆

122、的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =6348/(0.19424)=79.003N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.928kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800

123、=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.138kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =5928/(0.19424)+138000/4491=104.456N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl

124、，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=6.402kN，小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件单扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=6.35kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.50/1.50=1经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(1-1)/26.35+6.35+1.500.11/2=6.43kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 20.0

125、0+6.35+1.500.11=6.51kN最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=(11-1)/(81)6.351.50+0.111.50抗弯计算强度: f=0.03106/49000.0=0.63N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1400mm，l = 200mm，ml = 300

126、mm，m2 = 1300mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用传递集中力 P=6.51kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.40/0.20=7.00 kl=0.30/0.20=1.50 k2=1.30/0.20=6.50代入公式，经过计算得到支座反力 RA=66.701kN支座反力 RB=-53.282kN最大弯矩 MA抗弯计算强度: f =10.661106/(1.05141000.0)=72.012N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N

127、/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=1.79+3.00=4.79kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=2.159mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2800.0/250,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.92

128、9经过计算得到强度 =10.66106/(0.929141000.00)=81.39N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=53.282kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=532824/(3.141665.002)1/2=23mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢

129、筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 53.28kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于53282.09/(3.1416201.5)=565.3mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 53.28kN； d 楼

130、板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 53.28根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面

131、有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 5.33106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0230 = 1-(1-20.0230)1/2=0.0230s = 1-0.0230/2=0.9890楼板压点负弯矩配筋为 As = 5.33106 / (0.9890105.0210.0) = 244.4 mm2悬挑脚手架计算满足要求！ e、型钢与建筑物连接的计算 水平钢梁与耳朵采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 =N/A f=F/A (2+3f2)1/2 1.1ft 其中 N - 对接焊缝轴向力,N=6

132、.957kN; F - 对接焊缝切向力，F=14.641kN； A - 水平钢梁满焊的截面积，A=30.6cm2； fc - 对接焊缝的抗压强度，fc=215N/mm2； ft - 对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2； fv - 对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力= N/A =6.957103/(30.600102)=2.274N/mm2； 焊缝剪应力f=F/A =14.641103/(30.600102)=4.785N/mm2； 对接焊缝的折算应力(2.2742.274+34.7854.785)0.5=8.594N/mm2； 对接焊缝的正应力=2.2

133、74N/mm2小于焊缝的抗压强度215.000N/mm2，满足要求； 对接焊缝的剪应力f =4.785N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000N/mm2，满足要求； 对接焊缝的折算应力8.594N/mm2小于1.1ft =203.500N/mm2，满足要求！3、超长部位悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单

134、立管。立杆的纵距1.00米，立杆的横距1.50米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数0.6500，体型系数0.9600。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.1

135、0米，建筑物内锚固段长度0.20米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用10号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.00m，支杆采用10号工字钢。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值 Q=2.

136、0001.500/2=1.500kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.075=0.136kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.500=2.100kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.136+0.102.100)1.0002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.136+0.1172.100)1.0002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.

137、259106/4491.0=57.739N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.075=0.113kN/m活荷载标准值 q2=1.500kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.113+0.9901.500)1000.04/(1002.06105107780.0)=0.703mm大横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在

138、最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.5001.000/2=0.075kN 活荷载标准值 Q=2.0001.5001.000/2=1.500kN 荷载的计算值 P=1.20.038+1.20.075+1.41.500=2.236kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.5002/8+2.236 =0.851106/4491.0

139、=189.599N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381500.004/(3842.060105107780.000)=0.11mm集中荷载标准值 P=0.038+0.075+1.500=1.613kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1613.4001500.01500.01500.0/(482.06105107780.0)=5.109mm最大挠度和 V=V1+V

140、2=5.223mm小横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.5001.000/2=0.075kN 活荷载标准值 Q=2.0001.5001.000/2=1.500kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.075+1.41.500=2.2

141、59kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0995 NG1 = 0.10017.400=1.732kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10041.000(1.500+0.300)/2=0.360kN(3)栏杆与

142、挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.0004=0.640kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.00017.400=0.174kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.906kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.0001.500/2=3.000kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.

143、250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 0.650 Us 风荷载体型系数：Us = 0.960经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.2500.6500.960 = 0.156kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.906+0.91.43.000=7.267kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.906+1.43.000=7.687kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.

144、91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.1561.0001.800五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.687kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.6001.800=3.326m； A

145、 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3326/16=209 0 允许长细比(k取1)，为2880/16=181 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.168； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =7687/(0.17424)=108.231N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.267kN； i 计算

146、立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.6001.800=3.326m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3326/16=209 0 允许长细比(k取1)，为2880/16=181 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.168； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.064kN.m；

147、钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =7267/(0.17424)+64000/4491=116.498N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=4.572kN，小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件单扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=7.69kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公

148、式 其中 n=1.00/1.00=1经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(1-1)/27.69+7.69+1.000.11/2=7.74kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 20.00+7.69+1.000.11=7.80kN最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=(11-1)/(81)7.691.00+0.111.00抗弯计算强度: f=0.01106/49000.0=0.28N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板

149、的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1500mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力 N=7.80kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=7.215kN,R2

150、=21.344kN,R3=-12.400kN最大弯矩 Mmax抗弯计算强度: f=M/1.05W+N/A=2.485106/(1.05141000.0)+7.2151000/2610.0=19.549N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =2.49106/(0.929141000.0

151、0)=18.97N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!十、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=10.204kN十一、支杆的强度计算斜压支杆的强度计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=10.204kN 下面压杆以10号工字钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 10.20kN； 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.21； i 计算受压斜杆

152、的截面回转半径，i = 1.52cm； l 受最大压力斜杆计算长度，l = 2.83m； A 受压斜杆净截面面积，A =14.30cm2； 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 34.42 N/mm2； f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求! 斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力，N=10.204kN； lwt为焊接面积，取1430.00mm2； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 10204.22/1430.00

153、= 7.14N/mm2。斜撑杆对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=21.344kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=213444/(3.141665.002)1/2=15mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压

154、点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 21.34kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于21344.41/(3.1416201.5)=226.5mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 21.34kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b

155、=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 21.34根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 2.

156、13106/(1.00014.3001.01000105.02)=0.0140 = 1-(1-20.0140)1/2=0.0140s = 1-0.0140/2=0.9930楼板压点负弯矩配筋为 As = 2.13106 / (0.9930105.0210.0) = 97.5 mm2悬挑脚手架计算满足要求！4、阳角部位悬挑脚手架型钢计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003计算参数:水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离

157、墙体300mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。型钢采用16号工字钢，型钢支点距离建筑物角点2350mm。型钢截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图一、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力 P=8.54kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(kN) 阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m) 阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为: 6.429kN型钢固接处的支撑力为: 11.254kN型钢最

158、大弯矩 Mmax图中距离 |MP|=(2.3502.350+0.5100.510+2.3500.5101.414+2.4002.400)1/2=3.638m图中角度 MPQ=arcsin(2.400/3.638)=0.720图中角度 OPQ=arctg(0.7070.510) / (2.350+0.7070.510)=0.132每根支撑杆的压力 T=6.429/2/sin(0.720)=4.873kN水平型钢的轴向力 N=24.873cos0.720cos0.132=7.261kN型钢抗弯计算强度: f=M/1.05W+N/A=4.952106/(1.05141000.0)+7.2611000

159、/2610.0=36.227N/mm2型钢计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!二、型钢整体稳定性计算水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=1.76由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录其值bb=0.909经过计算得到强度 =4.95106/(0.909141000.00)=38.62N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!三、支杆的强度计算斜压支杆的轴力 R=4.873kN下面压杆以9号角钢bdr=901210mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计

160、算： 其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 4.87kN； 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=0.17； i 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.75cm； l 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.64m； A 受压斜杆净截面面积，A =20.31cm2； 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 14.19 N/mm2； f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求!斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=4.873kN； lw为斜撑支杆件的周长，取367.42mm；

161、t为斜撑支杆的厚度，t=12.00mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 4872.74/(367.4212.00) = 1.11N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!四、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下：对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =120mm2；其中 N 对接焊缝轴向力，N=7.261kN； F 对接焊缝切向力，F=11.254kN； A 水平钢梁满焊的截面积，A=120mm2； ft 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝正应力强度 = 7260.50/120.00 = 60.50N/mm2；焊缝剪应力强度 f = 11253.78/120.00 = 93.78N/mm2；焊缝总强度为 173.34N/mm2；对接焊缝的强度计算满足要求!悬挑脚手架阳角型钢计算满足要求！附图（见附件）