茂名兴和商业广场高大支模施工方案（151页）.doc

1、目 录一、工程概况2二、编制依据4三、高大支模施工要点及轮扣式可调钢管支架的施工要点及技术参数4四、模板方案选择及计算项目列表6五、主要材料及规格选择15六、模板体系安装施工方法16七、楼板混凝土浇捣18八、模板支架体系的检查与验收19九、模板体系拆除25十、监测措施26十一、安全、环境保障措施27十二、危险源分板及预防措施32十三、文明施工37十四、应急预案37十五、模板体系计算书42一、模板及支架的设计荷载42二、参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项标准值组合中下表43三、轮扣式钢管架支撑部位模板体系计算书43120mm厚楼板模板计算43250mm550梁模板计算50400mm1000梁

2、模板计算58600mm1200梁模板计算68600mm1500梁模板计算77500mm1800边梁模板计算87多层支架楼板承载力验算97四、扣件式钢管支撑部位模板体系计算书101100板模板计算书101180板模板计算书108250600梁模板计算书115400800梁模板计算书1234001000梁模板计算书1335501200边梁模板计算书143多层支架楼板承载力验算153一、工程概况茂名兴和商业广场位于茂名市站前二路南面、计星商贸城东边，由茂名市世和城建房地产开发有限公司投资建设，广东宏图建筑设计有限公司设计，广东正茂工程管理有限公司监理，江西省建工集团有限责任公司施工。本工程规划用地面

3、积44175，总建筑面积294579.14，地下建筑面积为93378.12，地上建筑面积为201201.02，其中住宅区总建筑面积131913.17、集中商业总建筑面积69121.22，地下3层，地上530层，框架剪力墙结构，筏板基础。茂名兴和广场（商业二栋）地下3层，商业部分地上6层，酒店部分地上20层，集中商业总建筑面积69121.22，其中裙楼商业建筑面积52700.78、酒店建筑面积16205.2、不计容建筑面积386.69。负三层高3.6m，负二层高4.6m，负一层高6.65m，首层高6.0m，二层五层高6.0m，六层七层层高5.0m，八层十六层层高3.50m，十七层以上层高4.8m

4、。本方案为兴和广场（商业二栋）高支模施工方案，其具体位置及梁板规格如下：1、B-VB-AEB-4B-8轴四层放映厅及大堂上空顶板为商业裙楼屋面梁板，其标高为+29.05m，板厚120，板底筋为8200、板面筋为8150，砼强度C30，梁的规格主要有250700、400800、4001000、4001200、5001800、6001200、6001500；模板立杆支承在四层梁板上，四层梁板面标高为+17.05m，板厚100，板底筋为6140、板面筋为8150，砼强度为C30。该位置高支模层高为29.05-17.05=12m，面积约为1893，拟采用轮扣式钢管脚手架进行模板支撑系统。2、B-4B-

5、7B-VB-AB轴二层中庭及自动扶梯上空顶板为商业裙楼四层梁板，其标高为+17.05m，板厚100，板底筋为6140、板面筋为8150，砼强度C30，梁的规格主要有250550、300800、4001200、5001000；模板立杆支承在二层梁板上，二层梁板面标高为+5.05m，板厚100，板底筋为6140、板面筋为8150，砼强度为C30。该位置高支模层高为17.05-5.05=12m，面积约为890，拟采用轮扣式钢管脚手架进行模板支撑系统。3、B-3B-9B-A轴三层梁板外飘2.4m、B-AB-LB-9轴三层梁板外飘2.0m、B-LB-TB-7轴三层梁板外飘2.65m，以上三个飘板位置均为

6、三层梁板，其标高为+11.05m，板厚100，板底筋为6140、板面筋为8150，砼强度C30，梁的规格主要有200300、200500、200550、200600、200800、250800、300800、400800；模板立杆支承在地下室顶板上，地下室顶板面标高为-0.95m，板厚180，板筋为10150双层双向通长设置，砼强度为C35。该位置高支模层高为11.05+0.95=12m，面积约为373.4。由于该段模板支撑要配合外脚手架进行搭设及防护，所以拟采用扣件式钢管脚手架进行模板支撑系统。5、B-AB-CB-9轴五层梁板外飘1.3m，其标高为+23.05m，板厚150，板筋为8150双

7、层双向通长设置，砼强度C30，梁的规格主要有200800、250800、300800；模板立杆支承在地下室顶板上，地下室顶板面标高为-0.95m，板厚180，板筋为10150双层双向通长设置，砼强度为C35。该位置高支模层高为23.05+0.95=24m，面积约为23.4。由于该段模板支撑要配合外脚手架进行搭设及防护，所以拟采用扣件式钢管脚手架进行模板支撑系统。6、2#车道B-2B-3D-AD-C轴负一层上空顶板为地下室顶板，其标高为-1.6m，负一层车道坡道为15，宽7.45m，长9.0m，该段车道高度约8.0m9.3m，属高支模位置，其面积为67，板厚180，板筋为10150双层双向通长设

8、置，梁规格为300700，混凝土强度为C35；模板立杆支承在负一层车道板上，板厚150，板筋为10150双层双向通长设置，混凝土强度为C35。该段模板立杆支撑系统由于需要支撑在倾斜的车道板上，模板支撑系统拟采用扣件式钢管脚手架进行模板支撑系统。7、B-4B-6B-DB-K轴首层中庭及自动扶梯上空顶板为商业裙楼五层梁板，其标高为+23.05m，板厚100，板底筋为6140、板面筋为8150，砼强度C30，梁的规格主要有200550、250600、300800、400800、4001000、5501200；模板立杆支承在地下室顶板上，地下室顶板面标高为-0.95m，板厚180，板筋为10150双层

9、双向通长设置，砼强度为C35。该位置高支模层高为23.05+0.95=24m，面积约为644，拟采用扣件式钢管脚手架进行模板支撑系统。二、编制依据模板工程的施工质量是对整个砼工程质量，对下道工序的施工有直接的影响。因此，合理选用模板体系，做好模板接缝和细部处理，严格执行“三检制”，保证模板的施工质量，确保主体结构达到合同及规范要求标准。本工程模板工程计算依据为茂名兴和广场（商业二标）建筑及结构图纸及以下标准、规范： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；2、轮扣式钢管脚手架构件DB44/T 1168-2013；3、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-

10、2010；4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；5、建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-2013）；6、建筑结构荷载规范GB50009-2012；7、混凝土结构设计规范GB50010-2010；8、钢结构设计规范GB50017-2003；9、木结构设计规范GB50005-2003（2005年版）；10、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013；11、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；12、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50200-2011；13、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005；14、建设工程安全生产管理条例15、危险性较大的分部分

11、项工程安全管理办法（建质【2009】87号）；16、广东省住建厅关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则（粤建质【2011】13号）；17、本工程的施工组织设计； 18、广州一洲信息技术有限公司开发的建筑工程施工安全辅助设计系统（2014版）。三、高大支模施工要点及轮扣式可调钢管支架的技术参数3.1施工要点1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，并由总包单位放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、轮扣式可调钢管支架及扣件钢管支架安装在钢筋混凝土楼板上，梁板混凝土强度必须满足设计要求。3、钢管支架宜使用同一标高的梁板底板的标高范

12、围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。4、轮扣架水平横杆步距按1.2m设置1道，顶步水平横杆步距为0.6m。5、木枋使用次数多，使用前必须进行选材。6、本层剪力墙、柱必须先浇筑，砼柱、剪力墙拆模后，将高大支模系统与砼柱、墙顶牢和抱紧7、楼板混凝土浇筑时，应沿施工段的长方向，从一端平行推进另一端。大梁应分层浇筑。8、砼浇筑过程中，派测量员对高支模变形、位移、沉降进行监测，发现问题及时处理。9、本支模层砼强度达到75%后，下层结构支模体系方能拆除。10、浇筑高支模层混凝土时，施工层下对应部位2层模板支撑严禁拆除。11、立

13、杆底部支座采用配套门架用钢底座。3.2轮扣式可调钢管支架产品性能 1、横杆插销主要在轮扣式可调钢管支架中起连接作用，本部件是铸造的，具有结构简单合理、设计巧妙、使用方便、安全、快捷等特点。 2、轮扣式可调钢管支架具有拆装效率高，负荷承载力高、支撑稳定可靠高、产品维护要求少的良好性能。钢管通过自锁连接，负荷越大锁紧力越大，减少钢管与钢管连接的人为操作不当因素，承载能力及施工可靠性大大提高。 3、轮扣和接头是轮扣式可调钢管支架的核心部件，由轮扣、横插头、钢管组成，立杆按要求每隔一段距离焊接一只轮扣、横杆两端各焊接一只横插头，连接时把横杆插头插入轮扣上相应的孔内即可锁紧。每个轮扣可同时插紧四支横杆，

14、四支横杆互为90度。3.3轮扣式可调钢管支架技术参数轮扣式可调钢管支架严格按照JGJ231-2010及轮扣式钢管脚手架构件（DB44/T 1168-2013）标准执行。本工程使用的轮扣式可调钢管支架规格、型号如下表所示名称型号长度（mm）理论重量材质、壁厚立杆LG-24024008.61kg钢管材质为Q235，规格为48mm立杆LG-12012004.30kg立杆LG-909003.23kg横杆LG-606002.15kg横杆LG-909003.23kg横杆LG-12012004.30kg四、模板方案选择及计算项目列表1、本工程B-VB-AEB-4B-8轴四层放映厅及大堂上空顶板、B-4B-7

15、B-VB-AB轴二层中庭及自动扶梯上空顶板这二个层高12.0m的部位，模板支撑系统采用轮扣式可调钢管支架进行支撑，其模板体系设计内容如下表：构件设计参数模板简图500mm1800mm梁底模18mm厚胶合板，次龙骨8080mm木枋，间距200mm，梁底两边立杆上为双钢管主龙骨，梁底两侧采用“步步紧”卡牢。梁侧模18mm厚胶合板，竖肋为8080mm木枋300，横檀为483.0mm双钢管，梁中部设置4道M14对拉螺杆，水平间距600mm，两侧顶部设压脚龙骨。支撑架轮扣钢管立杆沿梁跨度方向间距0.6m，沿梁宽度方向间距0.6m，共3条，立杆步距1.2m，立杆顶部设置可调托撑。计算截面500mm1800

16、mm，计算层高12.0m，详见计算书构件设计参数模板简图600mm1500mm梁底模18mm厚胶合板，次龙骨8080mm木枋，间距200mm，梁底两边立杆上为双钢管主龙骨，梁底两侧采用“步步紧”卡牢。梁侧模18mm厚胶合板，竖肋为8080mm木枋300，横檀为483.0mm双钢管，梁中部设置3道M14对拉螺杆，水平间距600mm，两侧顶部设压脚龙骨。支撑架轮扣钢管立杆沿梁跨度方向间距0.6m，沿梁宽度方向间距0.6m，共3条，立杆步距1.2m，立杆顶部设置可调托撑。计算截面600mm1500mm，计算层高12.0m，详见计算书 构件设计参数模板简图400mm1200mm500mm1000mm6

17、00mm1200mm梁底模18mm厚胶合板，次龙骨8080mm木枋，间距200mm，梁底两边立杆上为双钢管主龙骨，梁底两侧采用“步步紧”卡牢。梁侧模18mm厚胶合板，竖肋为8080mm木枋300，横檀为483.0mm双钢管，梁中部设置2道M14对拉螺杆，水平间距600mm，两侧顶部设压脚龙骨。支撑架轮扣钢管立杆沿梁跨度方向间距0.6m，沿梁宽度方向间距0.6m，共3条，立杆步距1.2m，立杆顶部设置可调托撑。计算截面600mm1200mm，计算层高12.0m，详见计算书构件设计参数模板简图250mm700mm300mm800mm400mm800mm400mm1000mm梁底模18mm厚胶合板，

18、次龙骨8080mm木枋，间距250mm，梁底两边立杆上为双钢管主龙骨，梁底两侧采用“步步紧”卡牢。梁侧模18mm厚胶合板，竖肋为8080mm木枋300，横檀为483.0mm双钢管，梁中部设置1道M14对拉螺杆，水平间距600mm，两侧顶部设压脚龙骨。支撑架轮扣钢管立杆沿梁跨度方向间距0.9m，沿梁宽度方向间距0.9m，共2条，立杆步距1.2m，立杆顶部设置可调托撑。计算截面400mm1000mm，计算层高12.0m，详见计算书构件设计参数模板简图250mm550mm梁底模18mm厚胶合板，次龙骨8080mm木枋，间距300mm，单钢管主龙骨，梁底两侧采用“步步紧”卡牢。梁侧模18mm厚胶合板，

19、竖肋为8080mm木枋300，采取“步步紧”卡牢，水平间距为600mm，两侧顶部设压脚龙骨。支撑架轮扣钢管立杆沿梁跨度方向间距0.9m，沿梁宽度方向间距0.90m，共2条，立杆步距1.2m，立杆顶部设置可调托撑。计算截面250mm550mm，计算层高12.0m，详见计算书楼板设计参数模板简图100120板底模18mm厚胶合板，次龙骨8080mm木枋，间距350mm，单钢管主龙骨，间距900mm。支撑架钢管立杆纵横向间距均为900mm，立杆步距1.2m，立杆顶部设置可调托撑。计算截面120mm板，计算层高12.0m，详见计算书2、B-4B-6B-DB-K轴首层中庭及自动扶梯上空顶板层高24.0m

20、的部位，B-3B-9B-A轴三层飘板（层高12.0m）、B-AB-LB-9轴三层飘板（层高12.0m）、B-LB-TB-7轴三层飘板（层高12.0m）、B-AB-CB-9轴五层飘板（层高24.0m）、2#车道B-2B-3D-AD-C轴负一层上空顶板（高度8.09.3m），以上各部位模板支撑系统采用扣件式可调钢管支架进行支撑，计算高度按24.0m进行计算，其模板体系设计内容如下表：构件设计参数模板简图550mm1200mm梁底模18mm厚胶合板，次龙骨8080mm木枋，间距250mm，梁底两边立杆上为单钢管主龙骨，梁底两侧采用“步步紧”卡牢。梁侧模18mm厚胶合板，竖肋为8080mm木枋300，

21、横檀为483.0mm双钢管，梁中部设置2道M14对拉螺杆，水平间距600mm，两侧顶部设压脚龙骨。支撑架钢管立杆沿梁跨度方向间距0.45m，沿梁宽度方向间距0.45m，共4条，立杆步距1.5m，立杆顶部设置可调托撑。计算截面550mm1200mm，计算层高24.0m，详见计算书构件设计参数模板简图200mm800mm250mm800mm300mm700mm300mm800mm400mm800mm梁底模18mm厚胶合板，次龙骨8080mm木枋，间距250mm，梁底两边立杆上为单钢管主龙骨，梁底两侧采用“步步紧”卡牢。梁侧模18mm厚胶合板，竖肋为8080mm木枋300，横檀为483.0mm双钢管

22、，梁中部设置1道M14对拉螺杆，水平间距600mm，两侧顶部设压脚龙骨。支撑架钢管立杆沿梁跨度方向间距0.9m，沿梁宽度方向间距0.45m，共2条，立杆步距1.5m，立杆顶部设置可调托撑。计算截面400mm800mm，计算层高24.0m，详见计算书构件设计参数模板简图400mm1000mm梁底模18mm厚胶合板，次龙骨8080mm木枋，间距250mm，梁底两边立杆上为单钢管主龙骨，梁底两侧采用“步步紧”卡牢。梁侧模18mm厚胶合板，竖肋为8080mm木枋300，横檀为483.0mm双钢管，梁中部设置1道M14对拉螺杆，水平间距600mm，两侧顶部设压脚龙骨。支撑架钢管立杆沿梁跨度方向间距0.4

23、5m，沿梁宽度方向间距0.9m，共2条，立杆步距1.5m，立杆顶部设置可调托撑。计算截面400mm1000mm，计算层高24.0m，详见计算书构件设计参数模板简图200mm300mm200mm500mm200mm550mm200mm600mm250mm600mm梁底模18mm厚胶合板，次龙骨8080mm木枋，间距300mm，梁底两边立杆上为单钢管主龙骨，梁底两侧采用“步步紧”卡牢。梁侧模18mm厚胶合板，竖肋为8080mm木枋300，采取“步步紧”卡牢，水平间距为600mm，两侧顶部设压脚龙骨。支撑架钢管立杆沿梁跨度方向间距1.0m，沿梁宽度方向间距0.7m，共2条，立杆步距1.5m，立杆顶部

24、设置可调托撑。计算截面250mm600mm，计算层高24.0m，详见计算书楼板设计参数模板简图100板底模18mm厚胶合板，次龙骨8080mm木枋，间距350mm，单钢管主龙骨支撑架钢管立杆横向间距均为900mm，纵向间距900，立杆步距1.5m，立杆顶部设置可调托撑。计算截面100mm板，计算层高24.0m，详见计算书楼板设计参数模板简图180板底模18mm厚胶合板，次龙骨8080mm木枋，间距350mm，双钢管主龙骨支撑架钢管立杆纵横向间距均为900mm，立杆步距1.5m，立杆顶部设置可调托撑。计算截面180mm板，计算层高9.3m，详见计算书2、板底及梁底离其下面水平杆间距不大于500m

25、m；3、水平拉杆设计本工程B-VB-AEB-4B-8轴四层放映厅及大堂上空顶板、B-4B-7B-VB-AB轴二层中庭及自动扶梯上空顶板这二个层高12.0m的部位，模板支撑系统采用轮扣式可调钢管支架进行支撑搭设，其水平杆由轮扣管横杆替代，不再另外增加水平杆。本工程B-4B-6B-DB-K轴首层中庭及自动扶梯上空顶板（层高24.0m），B-3B-9B-A轴三层飘板（层高12.0m）、B-AB-LB-9轴三层飘板（层高12.0m）、B-LB-TB-7轴三层飘板（层高12.0m）、B-AB-CB-9轴五层飘板（层高24.0m）、2#车道B-2B-3D-AD-C轴负一层上空顶板（高度8.09.3m），模

26、板支撑系统采用扣件式可调钢管支架进行支撑搭设，其水平杆步距为1.5m，纵横向均须设置，扫地杆距地面200。4、剪刀撑本工程B-VB-AEB-4B-8轴四层放映厅及大堂上空顶板、B-4B-7B-VB-AB轴二层中庭及自动扶梯上空顶板这二个层高12.0m的部位，模板支撑系统采用轮扣式可调钢管支架进行支撑搭设，竖向剪刀撑从支架架体四周外立面及架体内部区域不大于5.0m由底至顶纵、横向均设置扣件钢管搭设的剪刀撑，水平剪刀撑设置3道，分别设置在第一道水平杆、中间及平梁底处。B-4B-6B-DB-K轴首层中庭及自动扶梯上空顶板（层高24.0m），B-3B-9B-A轴三层飘板（层高12.0m）、B-AB-L

27、B-9轴三层飘板（层高12.0m）、B-LB-TB-7轴三层飘板（层高12.0m）、B-AB-CB-9轴五层飘板（层高24.0m）、2#车道B-2B-3D-AD-C轴负一层上空顶板（高度8.09.3m），模板支撑系统采用扣件式可调钢管支架进行支撑搭设，竖向剪刀撑从支架架体四周外立面及架体内部区域不大于5.0m由底至顶纵、横向均设置扣件钢管搭设的剪刀撑，水平剪刀撑设置5道，分别设置在第一道水平杆及平梁底处、中间按6.0m设置一道。五、主要材料及规格选择1、本工程满堂轮扣式可调钢管支架、扣件式钢管支架均采用钢管作受力杆件。钢管应采用国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管

28、(GB/T3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25kg，钢管尺寸为483.0，钢管上严禁打孔。 2、新旧钢管的尺寸要统一，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺，钢管必须涂防锈漆，锈蚀严重的钢管不得使用。 3、轮扣、插件、剪刀撑、连墙件、扫地杆等所用钢管连接采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定：同时在螺栓拧紧扭力矩时，不得发生破坏。使用时各种螺栓拧紧扭力矩不得小于。扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。扣件使用

29、前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件应进行防锈处理，扣件螺帽拧紧后应加上黄油。扣件与钢管的接合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于。 4、轮扣、横杆插头等杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀。 5、材料质量必须符合有关规范要求。木料应无腐朽，无虫蛀，无折裂，无枯节。并不宜使用弯曲木料。铁料应无严重锈蚀。6、原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。7、轮扣式可调钢管支架构配件进场前，须具有产品合格证及有资质检测单位检验合格后方能进场使用。8、模

30、板材料进场计划见下表表1 模板材料进场计划序号名 称规 格单位数 量进场时间118mm厚夹板9001800块15000模板支撑前分批进场2木 枋80802000条30000模板支撑前分批进场3轮扣式立杆900 mm、1200、2400mm条15000模板支撑前分批进场4轮扣式横杆900mm、1200mm条25000模板支撑前分批进场5顶 托L=700mm个10000模板支撑前分批进场6钢管483.00m8500模板支撑前分批进场7扣件个7000模板支撑前分批进场 注：上表为模板材料进场计划数量，具体数量按实际使用量进场。六、模板体系安装施工方法 1、施工准备工作 （1）编制专项施工方案，经专家

31、组进行书面论证审核、符合规范和施工要求后，由施工企业技术负责人、总监理工程师签字后，方可实施。（2）人员准备：现场木工班30人，脚手架工小组20人，各由1个班组长各自管理，由一名施工工长统一协调指挥，以提高支模速度和质量，操作工人经过安全技术培训及经考核合格，取得省建设行政主管部门颁发的“特种作业人员操作证”后，方能上岗操作。（3）支架搭设前，工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细说明，对其进行技术和安全作业的书面交底，并由双方签字确认。（4）支架搭设前，应确定指挥人员、监理人员，并划定安全警戒区，排除作业障碍。（5）对钢管、杆件、构件、配件、加固件等材料按规范要求进行检查、验收

32、。严禁使用不合格的钢管及构配件。2、模板支架施工程序梁板模板支架施工程序：根据建筑轴线在钢筋混凝土楼面弹出立杆的定位墨线逐列逐排和逐层搭设钢管立杆并随搭随设剪刀撑、水平加固杆等安装板模板纵托梁安装板底木方装板底模板校正和调整底模高接着装平板模板搁栅装平板模楼板钢筋绑扎安装混凝土浇捣拆板模板模板支架的杆件保养的调整模板支架的作业循环。 3、操作工艺 （1）模板放线时，应先清理好现场。首先用经纬仪根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出轴线，以便于模板安装和校正。用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平控制标高。用墨线弹出钢管立杆的位置线，垫板、底座安放位置应准确。 （2）安装前，先在楼板

33、上弹出钢管立杆的位置线。安装时，按照墨线准确放置底座，所有立柱支承底座上。（3）轮扣钢管不另设扫地杆，其扫地杆由第一道水平横杆代替，第一道水平横杆距地面高度不大于550。扣件钢管设置扫地杆，其距地面高度为0.2m。（4）支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调整其水平度与垂直度，以及杆件的步距、纵距和横距。 （5）本工程B-VB-AEB-4B-8轴四层放映厅及大堂上空顶板、B-4B-7B-VB-AB轴二层中庭及自动扶梯上空顶板这二个层高12.0m的部位，模板支撑系统采用轮扣式可调钢管支架进行支撑搭设，竖向剪刀撑从支架架体四周外立面及架体内部区域不大于5.0m由底至顶纵、横向均设置扣件钢管搭设的

34、剪刀撑，水平剪刀撑设置3道，分别设置在第一道水平杆、中间及平梁底处。B-4B-6B-DB-K轴首层中庭及自动扶梯上空顶板（层高24.0m），B-3B-9B-A轴三层飘板（层高12.0m）、B-AB-LB-9轴三层飘板（层高12.0m）、B-LB-TB-7轴三层飘板（层高12.0m）、B-AB-CB-9轴五层飘板（层高24.0m）、2#车道B-2B-3D-AD-C轴负一层上空顶板（高度8.09.3m），模板支撑系统采用扣件式可调钢管支架进行支撑搭设，竖向剪刀撑从支架架体四周外立面及架体内部区域不大于5.0m由底至顶纵、横向均设置扣件钢管搭设的剪刀撑，水平剪刀撑设置5道，分别设置在第一道水平杆及平

35、梁底处、中间按每6.0m设置一道。（6）顶托螺栓伸出钢管顶部不宜超过200mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。（7）立杆基础施工须清除施工现场的杂物。（8）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。 （9）各层各步接头必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。4、梁模板安装（1）梁模板安装前，先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。 （2）按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的3。施工时，起拱高

36、度须符合设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。 （3）根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁确定。 （4）当梁高超过700mm时，梁侧模板按计算要求加穿梁螺栓。 5、楼板模板安装（1）模板安装前，先在柱子上弹出轴线。 （2）按设计标高调整支顶的标高，然后通线调节支顶的高度，将主楞（主梁）拉平，架设次楞（次梁）。施工时，楼板模板须按设计及规范要求起拱高度。（3）铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉牢固。 （4）楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定

37、、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。 （5）根据墨线安装楼板侧模板、压脚板、斜撑等。 七、楼板混凝土浇捣本工程采用商品砼，拟采用砼泵管进行砼浇筑，配置一台汽车泵车，混凝土浇筑前在项目技术负责人、项目总监确认并具备混凝土浇筑的安全生产条件后，方可浇筑混凝土。1、混凝土浇筑前，钢筋按设计图纸要求绑扎完毕，通过监理工程验收合格；模板拼缝应严密，不得漏浆；模板间的所有杂物必须清理干净，并湿润模板呈饱和面干状态，不得干燥，不得积水。2、楼板混凝土浇筑时，应沿施工段的长方向，从一端平行推进另一端。利用混凝土自然流淌形成的斜面，依次浇筑循序渐进，一次到顶。楼板浇筑的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直沿浇筑

38、方向来进行振捣，根据设置的板厚标志来控制混凝土板厚度。3、砼浇筑顺序应有序、均匀进行，不要过于集中，要严格控制浇筑进度不得过快，混凝土不得堆放过于集中，要及时将其拨开，使砼荷载能均匀分布。4、梁混凝土浇筑：梁高超过1000的梁混凝土应分二层浇筑，每层约为梁高的1半，第二层混凝土应在第一层初凝前浇筑完成，以减少大梁混凝土发热量，其余梁混凝土与板混凝土一次浇筑完成。混凝土入模温度控制在25左右，混凝土浇筑后应尽快洒水进行养护，减少混凝土的温差效应。5、柱、剪力墙混凝土必须先浇筑，拆模后将支模系统与柱、剪力墙卡牢、顶紧。6、出料后用插入式振捣棒将混凝土摊平并振捣，先振捣出料点混凝土，促成流坡，在呈阵

39、列自下而上全面振捣。混凝土振捣必须密实，不得漏振、欠振，也不可过振。振捣手开动振动棒，握住振捣棒上端的软轴胶管，快速插入混凝土内部。振捣时，振动棒上下略为抽动，振捣时间为2030s，以混凝土面不再出现气泡，不再显著下沉、表面泛浆为准。使用插入式振捣棒应做到快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，按顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振动棒作用半径的1.5倍（一般300400mm），靠近模板距离不应小于200mm。7、在浇筑过程中正确控制间歇时间，上层混凝土应在下层混凝土初凝之前浇筑完毕，并在振捣上层混凝土时，振捣棒应插入下层混凝土面50mm，以消除两层间的接缝，使上下层混凝土之间更好的

40、结合。8、混凝土筑完振捣密实后，表面用铝合金刮杆将混凝土表面的脚印、振捣接槎不平处整体刮平，且使混凝土表面的虚铺高度略高于其实际高度。9、待混凝土初凝前，再用平板振捣器振一遍，进行此遍振捣时，应保证振捣后的混凝土面标高比实际标高稍高。在混凝土初凝后、终凝前再进行一次抹压，使混凝土面层再次充分达到密实，以消除混凝土由初凝到终凝过程中由于收水硬化而产生表面裂缝的最大可能性。10、整个抹压应控制在混凝土终凝前完成。11、在浇捣楼面砼过程中，要安排专职质安员进行跟班，在浇筑过程中跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，特别是支撑体系有无弯曲而造成失稳或木枋挠度过大等异常情况，出现上述异常情况，施工员

41、应立即指挥楼面工作人员撤离，经确认模板支撑体系安全威胁解除后方可继续进行正常施工。12、混凝土浇筑完毕后，应在12h以内加以覆盖和浇水，浇水次数应能保持混凝土有足够的润湿状态，养护时间不少于14d。八、模板支架体系的检查与验收 1、模板支架搭设质量应按阶段进行检验： （1）架体应随施工进度定期进行检查，达到设计标高后进行全面的检查与验收； （2）遇6级以上大风、大雨等特殊情况的检查； （3）停工超过一个月恢复使用前。2、模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：（1）杆件的设置和连接应符合本规程和安全专项施工方案要求；（2）套扣、水平杆端接头、连墙件、扣件应无松动，架体应无明显变形；（3）安全防

42、护措施应符合本规程要求；（4）应无超载使用；（5）承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求； （6）底座是否松动，立杆立柱是否悬空；（7）立杆立柱垂直度的偏差是否符合要求； （8）楼面荷载是否超载； （9）模板支撑体系是否按照专项方案搭设；（10）水平杆扣接头与立杆连接盘的插销应击紧至所需插入深度的标志刻度。3、模板支撑系统验收管理 模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员 、项目安全、质量、施工人员、方案编制人员、模板搭设负责人、监理单位总监及专业监理工程师，验收合格后经施工单位项目技术负责及项目总监理工程师同意后

43、，并报安监部门备案后，方可进行后续工序施工。 模板支撑系统检查验收管理程序包括自检、互检及交接检验收。（1）自检验收制度每位施工人员对施工的分项工程随时进行自检，发现不合格的及时返修，不留质量隐患，每道工序施工完成后必须要进行自检，合格后方可进行下道工序的施工并将自检实测数据填写在自检记录上，交质检人员复查核定。（2）互检验收制度施工班组对施工的分项工程互相进行检查，发现不合格处及时相互通报，加以纠正。总工、质检工程师要及时组织班组、质检人员、施工人员互相检查，督促上道工序，搞好本道工序，服务下道工序。（3）交接检验收制度工序交接检查在双方自检的基础上进行抽检认定后方能办理工序交接检手续，凡不

44、符合质量要求的不准办理交接手续，工序交接由班组长或兼职质检员负责，班组交接由项目负责人或质检工程师组织，在交接检查过程中要树立为下道工序服务的思想。4、模板支架体系验收时应具备下列文件： （1）施工组织设计及变更文件；（2）专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家评审或咨询意见； （3）扣件钢管、轮扣式钢管支架构配件及轮扣钢管的产品质量合格证、质量检验报告（周转使用的脚手架构配件使用前的复验合格记录）； （4）模板工程的施工记录及质量检查记录； （5）模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录； （6）模板支架体系的验收申请报告。 5、轮扣架模板支撑系统验收主要技术要求、允许偏差及检

45、验方法轮扣架主要构配件的制作质量及允许偏差要求构配件名称检查项目公称尺寸（mm）允许偏差（mm）检测量具立杆长度0.7钢卷尺连接盘间距5000.5钢卷尺杆件直线度L/1000专用量具杆端面对轴线垂直度0.3角尺连接盘与立杆同轴度0.3专用量具水平杆长度0.5钢卷尺扣接头平行度1.0专用量具水平斜杆长度0.5钢卷尺扣接头平行度1.0专用量具坚向斜杆两端螺栓孔间距1.5钢卷尺可调托座托板厚度50.2游标卡尺加劲片厚度40.2游标卡尺丝杆外径48，382游标卡尺可调底座底板厚度50.2游标卡尺丝杆外径48，382游标卡尺轮扣架立杆搭设允许偏差检查内容允许偏差（mm）立杆垂直度L/500且505水平杆

46、水平度5可调托座垂直度5插入立杆深度150-5可调底座垂直度5插入立杆深度150-5立杆组合对角线长度66、扣件式钢管支架模板支撑系统验收主要技术要求、允许偏差及检验方法7、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查8、扣件扭力检查表扣件拧紧抽样检查表 检查日期 年 月 日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量（个）规定

47、抽检数量（个）允许不合格数（个）实抽数（个）不合格数（个）所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0合格 不合格 截面高度1m并3200nn/10合格 不合格检查结论处理意见检查人注：1、使用力距板手检查，拧紧力矩为40Nm65 Nm。2、“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。3、扣件安装数量超过3200个，抽样数应增加。4、对检查不合格的部位，应重新扣紧后再次抽样检查，直至合格。5、截面高度1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调托撑承重。九、模板体系拆除 1、非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏（大于1.2N/mm2）方

48、可拆除，承重模板应按混凝土结构工程施工及验收规范的规定执行。混凝土浇筑完，将同条件下养护的混凝土试块送试验室试压，根据实验室出具的强度报告，决定模板的拆除时间和措施。拆模时，一般应遵循先浇筑完先拆的原则进行拆模。梁、板模板和支撑在混凝土强度达到设计强度值后拆除。2、在楼板砼达到设计强度后，全面检查脚手架的连接、支撑体系是否符合构造要求，并经项目技术负责人检查验证确认不再需要，并监理单位审批同意后，方可拆除。 3、模板拆除前，由项目部技术负责人应对在岗操作人员进行有针对性的模板拆除安全技术交底。 4、支架的拆除应从一端走向另一端。 5、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其它工

49、种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。6、拆除顺序：先松开顶托、然后按照先支的后拆，先拆次承重模板后拆主承重模板顺序拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行，连墙件必须拆到该部位时方可拆除，严禁提前拆除。 7、在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。 8、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关的立杆时方可拆除。 9、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，不得硬拉，严禁敲击。 10、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。各拆除的模板、

50、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面，应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。 11、模板拆除后要及时、认真清除残灰，再刷脱模剂。脱模剂要涂刷均匀，不能漏刷，也不能刷得过多，脱模剂干后再支设模板。模板拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂梁/100十、监测措施(1) 监测项目支架沉降、模板位移和变形。(2) 监测点设置根据图纸情况，观测点需尽量选择在受力最大位置，即4001000、4001200、5001000、5001800、5501200、6001200、6001500等梁的跨中，故在每条梁的跨中设置观

51、测点，每个监测坡面布设不少于2个支架沉降观测点，2个支架水平位置监测点，沉降观测点与水平观测点共用，监测仪器精度应满足现场监测要求。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、

52、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；7）节点上的插头是否松动，焊接质量是否存在隐患； (6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。（7）监测方法 支架的变形监测采用水准仪和经纬仪进行，做法是：在顶层柱的侧面标示出观测基准点，分别在支杆上标示观测点。在整个浇筑混凝土的过程中，安排专人对模板体系进行监测。其主要负责

53、人陈海，组员车迪、林连生、李兴福。（8）模板体系监测报警值及处理方法 1) 本工程立柱监测预警支架水平位移值为25mm，支架沉降值为20mm；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。十一、安全、环境保障措施（一）安全生产保证体系 项目安全管理组织架构图项目经理宁振宁项目技术负责人刘来钢施工员杨庆质量员吴素芳安全员周玮资料员陈宏伟材料员叶锋电工彭其庆各施工班组项目安全管理组织一览表序号职务姓名联系电话主要工作职责1项目经理宁振宁负责工程管理全面工作2项目技术负责人刘来钢负责工程技术全面工作3 安全员（安全主管）周玮负责工程质量、安全、检查、监督管理工作4质

54、检员吴素芳负责工程质量、安全、检查、监督管理工作5施工员杨庆负责工程质量、安全、检查、监督管理工作6电工彭其庆负责工程质量、安全、检查、监督管理工作7资料员陈宏伟负责文件、资料的收集、整理、归档工作1、以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。项目经理是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理。 2、施工负责人是安全管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的制定，执行情况的监督与检查。 3、技术负责人是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。 4、施工工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业队伍

55、开展安全建设，是安全生产有力保证层。 5、本工程模板施工和管理工作由施工队负责。现场施工安全小组：项目经理（组长）：宁振宁项目技术人员：刘来钢 施工员：杨庆质安员：吴素芳 周玮（二）安全教育措施 1、严格执行三级安全教育制度。新进场的每个施工人员，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码。 2、三级安全教育是指公司对新进场的施工人员着重进行安全基本知识、法规、法制教育；项目部对新进场的施工人员着重进行现场规章制度和遵章守纪教育；班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育。 3、根据模板支撑系统设计，由技术负责人向操

56、作施工人员交底，并进行双方签字确认。 4、项目部对工人的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育汇总表”。 5、实行班前安全活动，每天班前，由班长安排工作时，班长向队组人员指出各工作部位的安全注意事项（三）安全检查措施 1、工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安全设施进行应进行检查，发现问题应向工地有关人员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。 2、工地专职安全员要每日对施工作业区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验收，对不改进的，提出处理意见，报项目负责人处理。指导、督促工人认真执行安全制度、

57、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品。 3、要认真执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订整改计划，并做到“定人、定时间、定措施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业。4、电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配电装置、低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记”。 5、发现违章行为，及时纠正。6、班组安全员每天对本班工作部位详细检查，发现问题及时处理或报告值班工长处理。 7、如果需要动火，如电焊、氧割等,应征得工长和安全员同意,并办好动火审批手续,才能动火，且火源周边配

58、备2个以上灭火器，派专人监控火情。（四）模板工程的安全管理措施 1、搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。 2、施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。 3、搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。 4、施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。 5、支模应按规定的作业程序

59、进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。 6、支设模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在交装后将洞盖没。 7、施工作业场所有坠落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高处作业中所用的物料均应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件禁止抛掷。 8、安排专职人员负责对支架进行经常检查和保修工作。 9、施工中对支架发现有缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。 10、六级及六级以上大风和雨、遇有台风暴雨后应对支架设施逐一加以检查，发现有松动、变形

60、、损坏或脱落等现象立即修理完善。 11、进行高处拆模作业，应配置登高用具或搭设支架，工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业。 12、拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。 13、拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。14、模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。15、混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常情况应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后

61、方可复工。16、不准在施工现场宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡；17、 加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用；18、 严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。19、认真执行建筑机械使用安全技术规程和施工现场电气安全管理规定执行。现场设工地施工用电管理负责人，负责各种电机设备的用电许可证发放。对进入工地的电气工作人员进行用电操作交底，并检查监督工地用电安全。20、楼层上从配电箱分出的移动式的配电装置，电缆线要可靠地保护，拖线

62、箱本身要可靠的接电和防雨措施。施工中一切伸向高空的金属架子、机械和建筑，全部设置防雷装置和接地装置，接地电阻不得大于10欧姆。21、施工中必须建立本工地的机械电气安全管理规定和各项检查制度，施工期间日夜都设有机电工值班，处理机电事故，非专职人员不得触动机电设备。22、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小于lm，堆放高度不得超过lm。楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。 23、拆下的支架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污物，并分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。 （五）泵送砼安全措施 1、浇

63、筑砼时用商品砼汽车地泵进行施工，浇筑砼时砼输送管不得直接支承在钢筋、模板支架上，水平管每隔2米用支架固定，垂直或斜管用独立钢管架固定，且其尽量安装在离高支模位置稍远的地方，以免泵送砼时泵管振动对模板支架造成影响。 2、浇筑梁板时，砼的堆积厚度不得超过模板设计时的计算厚度。 3、浇筑砼时，必须安排专人对模板及其支架进行观察和维护，发现异常情况，立即停止浇筑砼，并卸载纠正变形模板后，才能继续浇筑砼。（六）预防模板及支架坍塌的安全技术措施 1、设计模板及支撑体系案时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其支架的刚度时，其最大变

64、形不得超过混凝土结构工程施工及验收规范的允许值。 2、所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，严禁使用不合格的材料。 3、模板支架搭设场地必须平整场地。 4、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。 5、现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置底座或木垫块。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。 6、支架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。 7、模板支架

65、立杆的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性。 8、可调托座伸出长度不宜超过300mm，若伸出长度超过300mm，应加拉杆连结稳定。 9、安装完毕经验收确认符合要求后才能进行混凝土浇筑。 10、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。 （七）环境保护措施 1、加强对现场施工人员的环保意识教育，在砼震捣过程中要尽量避免震动钢筋及模板，尽可能避免发出不必要的施工噪音，最大限度地减少施工噪音对环境的污染。2

66、、废弃的模板及方木应及时收集清理，要做到工完场清。3、楼层模板拆除完后，楼层内的废料垃圾均应清理出楼层，运至堆放场。4、现场木作余料要尽量利用，不能再利用的要及时送到回收站。十二、危险源分析及预防措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。（1）危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌、火灾，有可能造成机械伤害、物体打击。（2）可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌、火灾等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。一、危险源预防措施（1）坍塌事故的

67、安全技术预防措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及

68、钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（2）高空坠落事故安全预防技术措施高支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应

69、经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应

70、做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。（3）施工现场安全用电及触电事故预防措施1、安全用电组织措施建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。2、安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电

71、工。手持电动工具必须设触（漏）电保护器。夜间施工，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。（4）机械伤害安全预防措施项目部安全员应不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。切割小块的模板时应采取有效的保护措施。（5）物体打击安全预防措施模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要

72、在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。（6）火灾安全预防措施设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。现场设置足够的灭火器。水管应随楼层设置，便于取水。 二、危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险

73、源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。1、模板坍塌、当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）2、高处坠落发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。 如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅

74、速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。3、触电 发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，

75、以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法： 如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速

76、请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。4、机械伤害发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救护车辆，有程序的处理事故。抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。 伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。5、物体打击当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全

77、地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。 若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。6、火灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。 火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒

78、息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。十三、文明施工1、进入工地的施工人员应遵守公司的规章制度，文明作业。 2、材料进场前，应与工地施工人员协商好，定出堆放地点，材料堆放应有序。 3、施工作业期间，脚手架施工人员应合理组织施工材料，分段搭设完成后，应清理剩余的材料，并堆放好。 4、拆除期间及时清运拆卸下来的材料。十四、应急预案为了保证本工程的施工安全工作落实到实处，根据有关法律、法规和标准，根据本工程的特点，并结合本工程的实际情况制定满堂扣件式可调钢管支架模板支撑系统应急预案。制定本应急救援预案的目的是当

79、发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。1、应急组织机构 本项目经理部成立应急救援指挥中心，负责公司应急救援工作的组织和指挥。 总指挥：宁振宁（项目经理） 副总指挥：刘来钢（项目技术负责人） 成 员：周玮、吴素芳、杨庆、彭其庆、陈宏伟、各作业班组相关人员2、应急救援预案人员配置 项目部安全领导小组机构组成：由项目负责人、项目技术负责人、安全员、各作业班组等相关人员组成。 (1)事故现场抢险组人员组成：由吴素芳任组长，作业队负责人、专业工长等相关人员组成。 (2)事故现场救护组人员组成：由

80、周玮任组长，项目相关人员等组成。 (3)事故现场保护组人员组成：由杨庆任组长，现场保安人员组成。 (4)事故现场通讯组人员组成：由陈宏伟任组长，项目相关人员等组成。(5)后勤支援组人员组成：由彭其庆任组长，项目相关人员等组成。(6)事故支援组人员组成：由刘来钢任组长，项目相关人员等组成应急救援组织机构人员一览表项目序号职务姓名联系电话/主要工作职责1项目经理宁振宁总指挥负责工程应急救援管理全面工作2项目技术负责人刘来钢组长负责事故技术处理工作3安全员周玮组员负责工地现场救援联系管理工作4质检员吴素芳组员负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作5施工员杨庆组员负责工地应急救援实施、联络、排除险情

81、工作6电工彭其庆组员负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作7资料员陈宏伟组员负责工地应急救援相关资料收集整理工作施工现场安全生产应急救援组织架构图组长：吴素芳组员：项目相关人员现场抢险 组事故现场总指挥：宁振宁事故现场副总指挥：刘来钢现场救护组现场保护组现场通讯组组长：周玮组员：项目相关人员组长：杨庆组员：项目相关人员组长：陈宏伟组员：项目相关人员组长：彭其庆组员：项目相关人员后勤支援组技术支援组组长：刘来钢组员：项目相关人员3、应急救援装备 应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、铁撬及担架等。 外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带

82、、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。 内服药品：云南白药等。 4、应急救援措施 （1）发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施 当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。 当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现场。 当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织

83、人员进行相应的抢救。 被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院进行治疗。 当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。 （2）发生高处坠落事故的应急救援措施： 当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。 抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。 对于处于休克状态的伤员应将其平卧

84、，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物、呕吐物，防止影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。 对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。 对于脊椎受伤的伤员，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位

85、用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。 对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。 （3）发生物体打击伤害事故的应急救援措施： 发生物体打击伤害事故时，必须立即对伤者进行救治。抢救的重点应放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。 抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸。 对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，

86、立即就近送有条件的医院治疗。 对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。处理后，应立即送往邻近医院进行检查治疗。 、对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。 （4）发生机械伤害事故的应急救援措施： 发生机械伤害事故时，要立即采取拉闸断电等措施，停止机械运转，然后应立即对伤员采取包扎止血措施。 对于手、脚趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干净布包好，与伤员同时送到医院，以便做接驳手术。 对于手脚骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上。进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。 （5）发生火灾事故的应急救援措施： 发生火灾时，首先是迅速扑

87、灭火源，及时疏散有关人员，并对伤者进行救治；同时拨打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有人在现场门口等待并引导救火车入场救火。 火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要及时把握好这一时机，尽快把火扑灭。 现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区域扩大；同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。 如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。 （6）发生触电事故的应急救援措施： 触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根

88、据触电者的具体症状进行对症施救。 当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。 夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。 触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。 触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。 若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。 （7）模板支撑体系的监测值达到预警值时的

89、应急处理措施当出现监测项目的监测值变化量较大或速率加快时，应进一步强加监测，缩短监测时间间隔，加密观测次数，并及时向施工、监理和设计人员报告监测结果。当有危险事故征兆时，应连续监测。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。施工现场紧急情况处理流程图项目经理或现场负责人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。发现人发现后立即向项目经理或现场负责人报告公司工程部、安全生产委员会下属单位工程部门、经理判定项目部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向公司工程部和安全生产委员会报告。跟踪应急处

90、理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。5、应急通信联络项目负责人：宁振宁 手机： 项目技术负责人：刘来钢 手机： 专职安全员：周玮 手机：吴素芳 手机：医院急救中心：120 火警：119 匪警：110十五、模板体系计算书 本工程梁板模板及支架计算使用广州粤建三和软件有限公司、广州市建筑集团有限公司和广州一洲信息技术有限公司联合开发的一洲建筑工程施工安全辅助设计系统2014系列软件中的梁模板计算和板模板计算程序进行计算。由于市场使用的基本是钢管，为确保安全计算起见，本计算书选取的钢管计算参数进行计算。的钢管的计算参数如下：一、模板及支架的设计荷载 模

91、板的荷载参考混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011)）、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010和建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）取值和组合。 模板支架的荷载根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）取值和组合，模板及支架的设计荷载取值如下：1、楼板模板及其支架0.75kNm2； 2、新灌混凝土自重：普通混凝土采用24.0kNm3； 3、钢筋自重：按照建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定，一般楼板钢筋自重可取为1.1kNm3，梁钢筋自重拟选用1

92、.5kNm3用于模板计算。4、施工人员、施工设备和混凝土堆集的自重： （1）计算模板及直接支撑模板的小楞时，均布荷载为2.5 kNm2，另以集中荷载2.5kN，再行验算；比较两者所产生的弯矩，取其大值。 （2）计算直接支撑小楞结构构件时，均布荷载为1.5 kNm2。 （3）支架立柱及其他支承结构构件计算时，均布活荷载为1.0 kNm2。5、振捣混凝土时产生的荷载： （1）对水平面模板为2.0 kNm2； （2）对垂直面模板为4.0 kNm2； 6、新浇混凝土对模板侧面的压力。 参照建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008中的规定。 7、倾倒混凝土时所产生的荷载： 溜槽、串筒或导管：2.0

93、kNm2； 容量小于0.2m3的运输器具：2.0kNm2； 容量为0.2m3至0.8m3的运输器具：4.0kNm2； 容量0.8m3以上的运输器具：6.0kNm2； 二、参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项标准值组合中下表项目参与组合的荷载类别计算承载能力验算挠度平板的模板及支架大体积结构、柱侧面模板(边长大于300mm)备注模板及支架自重标准值（）；新浇筑混凝土自重标准值（）；钢筋自重标准值（）；新浇筑混凝土对模板侧面的压力（）；施工人员及施工设备荷载标准值（）；振捣混凝土时产生的荷载标准值（）；倾倒混凝土时产生的荷载标准值（）。三、层高12.0m部位模板体系计算书、120mm厚楼板模板计

94、算1.计算参数结构板厚120mm，层高12.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm轮扣式钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=15.90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2，Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷

95、载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 1.0 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 5.37 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1

96、000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm41）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105,M1=KMq1L2 =-0.1055.373502=-69072N.mm剪力系数KV=0.606,V1=KVq1L=0.6065.37350=1139Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105,M2=KMq2L2 =-0.1053.973502=-51064N.mm跨中弯矩系数KM=0.078,M3=KMq2L2 =0.0783.973502=37933N.mm剪力系数KV=0.606,V2=KVq2L=0.6063

97、.97350=842N挠度系数K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3504/(1006000486000)=0.11mmc.施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.41.00=1.40kN ,计算简图如下图所示跨中弯矩系数KM=0.200,M4=KMPL=0.2001.401000350=98000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100,M5=KMPL=-0.1001.401000350=-49000N.mm剪力系数KV=0.600,V3=KVP=0.6001.40=0.84kN挠度系数K=1.456,3=KP,L

98、3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)10003503/(1006000486000)=0.21mm2）抗弯强度验算M1=-69072N.mm,M2M5=-100064N.mm,M3M4=135933N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩Mmax=135933Nmm=0.14kNm=Mmax/W=135933/54000=2.52N/mm2 楼板底模抗弯强度=2.52N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1139N,V2+ V3=842+840=1682N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vm

99、ax=1682N=1.68kN=3Vmax/（2bh）=31682/(2100018)=0.14N/mm2楼板底模抗剪强度=0.14N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.11+0.21=0.32mm=350/250=1.40mm楼板底模挠度max=0.32mm=1.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1

100、)抗弯强度验算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=5.37350/1000=1.88kN/m弯矩系数KM=-0.125,Mmax=KMqL2=-0.1251.889002=-190350Nmm=-0.19kNm=Mmax/W =190350/85333=2.23N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=2.23N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.6251.88900=1058N=1.06kN=3Vmax/（2bh）=31058/(28080)=0.25N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.25N/mm2fv=

101、1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.521,q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=3.97/1.2350/1000=1.16kN/m=1.16N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5211.169004/(10090003413333)=0.13mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.13mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用单钢管A=424mm2W=4490mm3, I=107800mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.26

102、7,P=1.2501.88900=2115N=2.12kNMmax=KMPL=0.2672115900=508235Nmm=0.51kNm=Mmax/W=508235/4490=113.19N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=113.19N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.933,Vmax=KVP=1.9332.121000=4098N=4.10kN=3Vmax/(2bh)=34098/(12424)=14.50N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=14.50N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=1.737,P

103、，=1.2501.16900=1305N=1.31kNmax=KP，L3/(100EI)=1.73713059003/(1002060001107800)=0.74mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.74mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=6220.00N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=6220+810=7030N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=11.880.03261000=387N水平

104、拉杆10层,拉杆重量=10(0.90+0.90) 0.051000=900N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=387+900=1287N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.21287+7030=8575N(2)钢管立杆长细比验算LO=h=1.441.20=1.73m,LO=h+2ka=0.60+ 20.70.35=1.09mLO=1.73m，钢管的i=15.90mm,=LO/i=1728.00/15.90=108.68轮扣式钢管杆件长细比108.7150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.523,P=N/(A)=8575/(0.523424.00)=38.67N/mm2 轮扣

105、式钢管立杆稳定性38.67N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算轮扣式钢管脚手架立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=100mm,上部荷载F=8575/1000=8.57kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=100-20=80mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+80)+2(100+80)=720mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.0072080/1000=57.66kN 受冲切承载力57.66

106、kNF=8.57kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力273.49kNF=8.57kN,满足要求。4.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用单钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm。立杆顶层步

107、距0.60m,立杆中间层最大步距1.20m,沿架体四周及架体内不大于5.0m设置1道竖向剪刀撑，剪刀撑宽度不大于5.0m。水平剪刀撑共设置3道，分别设置在第一道水平杆、中间及平大梁底处。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。、250m550梁模板计算1计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=250mm，梁高h=550mm，层高12.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.90m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.0

108、0N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用两根轮扣式钢管支撑,横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.35m;钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.25 + 0.86

109、) 1.2 = 0.40 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.25 0.55 1.2 = 3.96 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.25 0.55 1.2 = 0.25 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.25 1.4 = 0.70 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 5.31 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 3.84 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=250mm。W=bh2/6=250182/6=13500mm3,I=bh3/12=250183/12=12

110、1500mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.1055.313002=-50180Nmm=Mmax/W=50180/13500=3.72N/mm2梁底模抗弯强度=3.72N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6065.31300=965N=3Vmax/(2bh)=3965/(225018)=0.32N/mm2梁底模抗剪强度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=3.84kN/m;max=Kq2L4/(100EI)=0

111、.6443.843004/(1006000121500)=0.27mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.27mm=1.20mm,满足要求。（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=900mm ，C=250、=250/900=0.28,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=5.31300/250=6.37kN/mMq=qcL(2-)/8=6.37250/1000900/1

112、000(2-0.28)/8=0.31kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(450+163)/1000300/10007.46=1.37kNa=0.5(L-c)=0.5(900-250)=325mm=0.3m，Mp=Pa=1.370.33=0.45kNmMmax=MqMp=(0.31+0.45)106=760000Nmm=0.76kNm=Mmax/W=760000/85333=8.91N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度=8.91N/mm2fm=13.00

113、N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.56.37250/1000+1.37=2.17kN=3Vmax/(2bh)=32.171000/(28080)=0.51N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.51N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=3.84300/250=4.61N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =4.612509003(8-40.282+0.283)/(38490003413333)=0.55mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.3710003259002

114、(3-40.362)/(2490003413333)=1.21mmmax=qp=0.55+1.21=1.76mm=L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=1.76mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管横向间距L=900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用单钢管，483.0W=4490.00mm3，I=107800.00mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.281,P=V=1/2q梁宽P=0.56.37250/1000+1.37=2167N=2.17kNMmax=KmPL=-0.2812.17100090

115、0=-548793Nmm=-0.55kNm=Mmax/W=548793/4490=122.23N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=122.23N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.281,Vmax=KVP=1.2812.17=2.78kN =3Vmax/(2bh)=32.781000 /(2424.00)=9.83N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=9.83N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795,P=V=1/2q梁宽P板传=0.54.61250/1000+1.37=1.95kNmax= KPL3/

116、(100EI)=1.7951.9510009003/(100206000107800)=1.15mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=1.15mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351每根钢管承载NQK1=3.3512170=7272N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.900.901000=1134N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=7272+1134=8406N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.032611.51000=37

117、5N水平拉杆10层,拉杆重量=101.8047.90=862N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=375+862=1237N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.21237+8406=9890N(2)钢管立杆长细比验算LO1=h=1.441.20=1.73m,LO2=h+2ka=0.60+ 20.70.35=1.09mLO=LO1=1.73m=1728mm,i=15.90mm,=LO/i=1728/15.90=108.68钢管立杆长细比108.68150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.523,P=N/(A)=9890/(0.523424.00)=44.60N/mm2钢管立杆稳定

118、性计算44.60N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=9.89kN=9890N（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+85)+2(100+85)=740mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.0074085/1000=62.96kN钢管支承面受冲切承载力62.96kN9.89kN,

119、满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力F=273.49kN9.89kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22200/(T+15)12V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 =(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.

120、0)F2=H=24梁高=240.55=13.20kN/m2F1、F2两者取小值F=13.20kN/m2，有效压头高度=F/=0.552)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 13.20 kN/m2 G=1.2 15.84 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 21.44 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 13.20 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=430182/6=23220mm3，I=

121、bh3/12=430183/12=208980mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=21.44(550-120)/1000=9.22kN/m=9.22N/mmMmax=KMqL2=-0.1059.223002=-87129Nmm=-0.09kNm=Mmax/W=87129/23220=3.75N/mm2 侧模抗弯强度=3.75N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.6069.22300/1000=1.68kN =3Vmax/(2bh)=31.681000/(218430)=0.33N/mm2侧模抗剪强度

122、=0.33N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q=13.20(550-120)/1000=5.68kN/m=5.68N/mmmax=KqL4/100EI=0.6445.683004/(1006000208980)=0.24mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.24mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：6. 侧肋强度验算计算跨度430mm,跨数1跨,木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度

123、验算弯矩系数KM=-0.125,q=21.44300/1000=6.43N/mm；Mmax=KMqL2=-0.1256.434302=-148613Nmm=-0.15kNm=Mmax/W=148613/85333=1.74N/mm2侧肋抗弯强度=1.74N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.500,Vmax=KVqL =0.5006.43430/1000=1.38kN =3Vmax/(2bh)=31.381000/(28080)=0.32N/mm2侧肋抗剪强度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.302,

124、q=13.20300/1000=3.96N/mm;max=KqL4/100EI=1.3023.964304/(10090003413333)=0.06mm=L/250=430/250=1.72mm侧肋挠度max=0.06mm=1.72mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 7.计算结果 底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨(次楞)8080mm木枋300mm，第二层龙骨(主楞)单钢管483.0900mm；轮扣式B-LG 483.0钢管支撑纵向间距900mm，钢管横向间距900mm，竖肋8080mm木枋 300mm。立杆顶层步距0.60m,立杆中间层最大步距1.20m,沿架体四周及架体内不大于5.

125、0m设置1道竖向剪刀撑，剪刀撑宽度不大于5.0m。水平剪刀撑共设置3道，分别设置在第一道水平杆、中间及平大梁底处。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。、400m1000mm梁模板计算1计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=400mm，梁高h=1000mm，层高12.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.90m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用两根轮扣式钢

126、管支撑,横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.35m;钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 1.76 ) 1.2 = 0.78 kN/m砼自重 24.0 kN/m3

127、0.40 1.00 1.2 = 11.52 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.40 1.00 1.2 = 0.72 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 14.14 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 10.85 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2/6=400182/6=21600mm3,I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105

128、,Mmax=KMq1L2=-0.10514.142502=-92794Nmm=Mmax/W=92794/21600=4.30N/mm2梁底模抗弯强度=4.30N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60614.14250=2142N=3Vmax/(2bh)=32142/(240018)=0.45N/mm2梁底模抗剪强度=0.45N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=10.85kN/m;max=Kq2L4/(100EI)=0.64410.852504/(100600019

129、4400)=0.23mm=L/250=250/250=1.00mm梁底模挠度max=0.23mm=1.00mm,满足要求。（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=900mm ，C=400、=400/900=0.44,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=14.14250/400=8.84kN/mMq=qcL(2-)/8=8.84400/1000900/1000(2-0.44)/8=0.62kNmb

130、 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(450+125)/1000250/10007.46=1.07kNa=0.5(L-c)=0.5(900-400)=250mm=0.3m，Mp=Pa=1.070.25=0.27kNmMmax=MqMp=(0.62+0.27)106=890000Nmm=0.89kNm=Mmax/W=890000/85333=10.43N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度=10.43N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算V

131、max=0.5q梁宽P=0.58.84400/1000+1.07=2.84kN=3Vmax/(2bh)=32.841000/(28080)=0.67N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.67N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=10.85250/400=6.78N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =6.784009003(8-40.442+0.443)/(38490003413333)=1.23mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.0710002509002(3-40.282)/(2490003

132、413333)=0.79mmmax=qp=1.23+0.79=2.02mm=L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=2.02mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管横向间距L=900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.383,P=V=1/2q梁宽P=0.58.84400/1000+1.07=2840N=2.84kNMmax=KmPL=0.3832.841000900=979000Nmm=0.98kNm=M

133、max/W=979000/8980=109.02N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=109.02N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.050,Vmax=KVP=2.0502.84=5.82kN =3Vmax/(2bh)=35.821000 /(22424.00)=10.29N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=10.29N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=2.587,P=V=1/2q梁宽P板传=0.56.78400/1000+1.07=2.43kNmax= KPL3/(100EI)=2.5872.43100

134、09003/(100206000215600)=1.03mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=1.03mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=11465N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.900.901000=1134N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=11465+1134=12599N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.032611.01000=359N水平拉杆10层,拉杆重量=101.8047.90=862N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重

135、量=359+862=1221N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.21221+12599=14064N(2)钢管立杆长细比验算LO1=h=1.441.20=1.73m,LO2=h+2ka=0.60+ 20.70.35=1.09mLO=LO1=1.73m=1728mm,i=15.90mm,=LO/i=1728/15.90=108.68钢管立杆长细比108.68150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.523,P=N/(A)=14064/(0.523424.00)=63.42N/mm2钢管立杆稳定性计算63.42N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套

136、底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=14.06kN=14064N（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+85)+2(100+85)=740mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.0074085/1000=62.96kN钢管支承面受冲切承载力62.96kN14.06kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+20.10)(0.103)

137、=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力F=273.49kN14.06kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22200/(T+15)12V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 =(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.00=24.00kN/m2F1、F2两者取小值F=2

138、4.00kN/m2，有效压头高度=F/=1.002)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 24.00 kN/m2 G=1.2 28.80 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 34.40 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 24.00 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=880182/6=47520mm3，I=bh3/12=880183/12=427680mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=

139、-0.105,q=34.40(1000-120)/1000=30.27kN/m=30.27N/mmMmax=KMqL2=-0.10530.273002=-286052Nmm=-0.29kNm=Mmax/W=286052/47520=6.02N/mm2 侧模抗弯强度=6.02N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60630.27300/1000=5.50kN =3Vmax/(2bh)=35.501000/(218880)=0.52N/mm2侧模抗剪强度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠

140、度系数K=0.644,q=24.00(1000-120)/1000=21.12kN/m=21.12N/mmmax=KqL4/100EI=0.64421.123004/(1006000427680)=0.43mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.43mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 6.对拉螺栓计算 Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9534.40=32.68kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1000-120)/2=440mm=0.44m,N=abFs=0.600.4432.68=8.63kN；

141、对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力8.63kN容许拉力17.80kN,满足要求。 7. 侧肋强度验算计算跨度440mm,跨数2跨,木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125,q=34.40300/1000=10.32N/mm；Mmax=KMqL2=0.12510.324402=249744Nmm=0.25kNm=Mmax/W=249744/85333=2.93N/mm2侧肋抗弯强度=2.93N/mm2fm=13.00N/mm2,

142、满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL =0.62510.32440/1000=2.84kN =3Vmax/(2bh)=32.841000/(28080)=0.67N/mm2侧肋抗剪强度=0.67N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.521,q=24.00300/1000=7.20N/mm;max=KqL4/100EI=0.5217.204404/(10090003413333)=0.05mm=L/250=440/250=1.76mm侧肋挠度max=0.05mm=1.76mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 8.梁侧檩梁验

143、算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.2510.320.44=5.68kNMmax=KmPL=0.1715.680.60106=582768Nmm=0.58kNm =Mmax/W=582768/(24490)=64.90N/mm2檩梁抗弯强度=64.90N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6585.68=3.73kN =3Vmax/(2b

144、h)=33735/(22424)=6.61N/mm2檩梁抗剪强度=6.61N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.25qL=1.257.200.44=3.96kN;max=KP,L3/(100EI)=1.09739606003/(1002060002107800)=0.21mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.21mm=2.40mm,满足要求。9.计算结果 底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨(次楞)8080mm木枋250mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.0900mm；轮扣式B-LG 483.0钢管支撑纵向间

145、距900mm，钢管横向间距900mm，竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓1排14600mm,采用483.0双钢管作为横檩。立杆顶层步距0.60m,立杆中间层最大步距1.20m,沿架体四周及架体内不大于5.0m设置1道竖向剪刀撑，剪刀撑宽度不大于5.0m。水平剪刀撑共设置3道，分别设置在第一道水平杆、中间及平大梁底处。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。600mm1200m梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=600mm，梁高h=1200mm，层高12.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度1

146、8mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.90m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用三根轮扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.35m;钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。2梁底

147、模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.60 + 2.16 ) 1.2 = 0.99 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.60 1.20 1.2 = 20.74 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.60 1.20 1.2 = 1.30 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.60 1.4 = 1.68 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 24.71 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 19.19 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=200mm

148、，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=600mm。W=bh2/6=600182/6=32400mm3,I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.10524.712002=-103782Nmm=Mmax/W=103782/32400=3.20N/mm2梁底模抗弯强度=3.20N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60624.71200=2995N=3Vmax/(2bh)=32995/(260018)=0.42N/mm2

149、梁底模抗剪强度=0.42N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=19.19kN/m;max=Kq2L4/(100EI)=0.64419.192004/(1006000291600)=0.11mm=L/250=200/250=0.80mm梁底模挠度max=0.11mm=0.80mm,满足要求。（3）第一层龙骨(次楞)验算立杆横向间距L2=600mm，梁宽度b=600mm；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm。W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4；a.梁传荷载计算q

150、=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=24.71200/600=8.24kN/mb板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(450+ 300)/1000200/10007.46=1.12kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=-0.25kN,N2=4.96kN,N3=4.96kNMmax=0.15kNm, Vmax=2.47kN，F=4.96kN,max =0.24mm1）抗弯强度验算=Mmax/W=0.15106/85333=1.76N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯

151、强度=1.76N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算=3Vmax/(2bh)=32.471000/(28080)=0.58N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.58N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.24=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.24mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管横向间距L=600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=

152、-0.281,F=4960N=4.96kNMmax=KmPL=-0.2814.961000600=-836256Nmm=-0.84kNm=Mmax/W=836256/8980=93.12N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=93.12N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.281,Vmax=KVP=1.2814.96=6.35kN =3Vmax/(2bh)=36.351000 /(22424.00)=11.23N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=11.23N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795,F=5

153、max= KPL3/(100EI)=1.7954.9610006003/(100206000215600)=0.43mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.43mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351每根钢管承载NQK1=3.3514960=16621N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.600.601000=504N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=16621+504=17125N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326

154、10.81000=352N水平拉杆10层,拉杆重量=101.2047.90=575N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=352+575=927N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2927+17125=18237N(2)钢管立杆长细比验算LO1=h=1.441.20=1.73m,LO2=h+2ka=0.60+ 20.70.35=1.09mLO=LO1=1.73m=1728mm,i=15.90mm,=LO/i=1728/15.90=108.68钢管立杆长细比108.68150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.523,P=N/(A)=18237/(0.523424.00)=82.2

155、4N/mm2钢管立杆稳定性计算82.24N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=18.24kN=18237N（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+85)+2(100+85)=740mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.0074085/1000=62.96kN钢管支承面受冲切承载力

156、62.96kN18.24kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力F=273.49kN18.24kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22200/(T+15)12V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 =(=24.0 1=1.20 2=

157、1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.20=28.80kN/m2F1、F2两者取小值F=28.80kN/m2，有效压头高度=F/=1.202)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 28.80 kN/m2 G=1.2 34.56 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 40.16 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 28.80 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1080

158、182/6=58320mm3，I=bh3/12=1080183/12=524880mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=40.16(1200-120)/1000=43.37kN/m=43.37N/mmMmax=KMqL2=-0.10543.373002=-409847Nmm=-0.41kNm=Mmax/W=409847/58320=7.03N/mm2 侧模抗弯强度=7.03N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60643.37300/1000=7.88kN =3Vmax/(2bh)=37.881000

159、/(2181080)=0.61N/mm2侧模抗剪强度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q=28.80(1200-120)/1000=31.10kN/m=31.10N/mmmax=KqL4/100EI=0.64431.103004/(1006000524880)=0.52mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.52mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 6.对拉螺栓计算 Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9540.16=38.15kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60

160、m，竖向间距b=(1200-120)/3=360mm=0.36m,N=abFs=0.600.3638.15=8.24kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力8.24kN容许拉力17.80kN,满足要求。 7. 侧肋强度验算计算跨度360mm,跨数3跨,木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.100,q=40.16300/1000=12.05N/mm；Mmax=KMqL2=0.10012.053602=156168Nmm=0.16kN

161、m=Mmax/W=156168/85333=1.83N/mm2侧肋抗弯强度=1.83N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.600,Vmax=KVqL =0.60012.05360/1000=2.60kN =3Vmax/(2bh)=32.601000/(28080)=0.61N/mm2侧肋抗剪强度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.677,q=28.80300/1000=8.64N/mm;max=KqL4/100EI=0.6778.643604/(10090003413333)=0.03mm=L/250=

162、360/250=1.44mm侧肋挠度max=0.03mm=1.44mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 8.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.10qL=1.1012.050.36=4.77kNMmax=KmPL=0.1714.770.60106=489402Nmm=0.49kNm =Mmax/W=489402/(24490)=54.50N/mm2檩梁抗弯强度=54.50N/mm2fm=205.00N/mm2,满

163、足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6584.77=3.14kN =3Vmax/(2bh)=33139/(22424)=5.55N/mm2檩梁抗剪强度=5.55N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.10qL=1.108.640.36=3.42kN;max=KP,L3/(100EI)=1.09734216003/(1002060002107800)=0.18mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.18mm=2.40mm,满足要求。9.计算结果 底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨

164、(次楞)8080mm木枋200mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.0600mm；轮扣式B-LG 483.0钢管支撑纵向间距600mm，钢管横向间距600mm，竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓2排14600mm,采用483.0双钢管作为横檩。立杆顶层步距0.60m,立杆中间层最大步距1.20m,沿架体四周及架体内不大于5.0m设置1道竖向剪刀撑，剪刀撑宽度不大于5.0m。水平剪刀撑共设置3道，分别设置在第一道水平杆、中间及平大梁底处。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。、600mm1500m梁模板支撑计算书1计算参数结

165、构楼板厚120mm，梁宽b=600mm，梁高h=1500mm，层高12.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.90m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用三根轮扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.35m;钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性

166、模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.60 + 2.76 ) 1.2 = 1.21 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.60 1.50 1.2 = 25.92 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.60 1.50 1.2 = 1.62 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.60 1.4 = 1.68 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 30.43 kN/m

167、梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 23.96 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=600mm。W=bh2/6=600182/6=32400mm3,I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.10530.432002=-127806Nmm=Mmax/W=127806/32400=3.94N/mm2梁底模抗弯强度=3.94N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=

168、KVq1L=0.60630.43200=3688N=3Vmax/(2bh)=33688/(260018)=0.51N/mm2梁底模抗剪强度=0.51N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=23.96kN/m;max=Kq2L4/(100EI)=0.64423.962004/(1006000291600)=0.14mm=L/250=200/250=0.80mm梁底模挠度max=0.14mm=0.80mm,满足要求。（3）第一层龙骨(次楞)验算立杆横向间距L2=600mm，梁宽度b=600mm；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm。W

169、=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4；a.梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=30.43200/600=10.14kN/mb板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(450+ 300)/1000200/10007.46=1.12kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=-0.30kN,N2=5.59kN,N3=5.59kNMmax=0.18kNm, Vmax=3.04kN，F=5.59k

170、N,max =0.29mm1）抗弯强度验算=Mmax/W=0.18106/85333=2.11N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度=2.11N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算=3Vmax/(2bh)=33.041000/(28080)=0.71N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.71N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.29=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.29mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管横向间距L=600mm，计算跨数5跨；第

171、二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.281,F=5590N=5.59kNMmax=KmPL=-0.2815.591000600=-942474Nmm=-0.94kNm=Mmax/W=942474/8980=104.95N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=104.95N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.281,Vmax=KVP=1.2815.59=7.16kN =3Vmax/(2bh)=37.161000 /(22424.00)=12.67N/mm2第二

172、层龙骨(主楞)抗剪强度=12.67N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795,F=6max= KPL3/(100EI)=1.7955.5910006003/(100206000215600)=0.49mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.49mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351每根钢管承载NQK1=3.3515590=18732N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.600.601000=504

173、N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=18732+504=19236N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.032610.51000=342N水平拉杆9层,拉杆重量=91.2047.90=517N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=342+517=859N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2859+19236=20267N(2)钢管立杆长细比验算LO1=h=1.441.20=1.73m,LO2=h+2ka=0.60+ 20.70.35=1.09mLO=LO1=1.73m=1728mm,i=15.90mm,=LO/i=1728/15.90=108.68钢管立杆长细比108

174、.68150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.523,P=N/(A)=20267/(0.523424.00)=91.39N/mm2钢管立杆稳定性计算91.39N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=20.27kN=20267N（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+85)+2(100+85)=740mm,h=1.00(0.7h ft

175、0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.0074085/1000=62.96kN钢管支承面受冲切承载力62.96kN20.27kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力F=273.49kN20.27kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22200/(T+15)12

176、V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 =(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.50=36.00kN/m2F1、F2两者取小值F=36.00kN/m2，有效压头高度=F/=1.502)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 36.00 kN/m2 G=1.2 43.20 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 48.80 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 36

177、.00 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1380182/6=74520mm3，I=bh3/12=1380183/12=670680mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=48.80(1500-120)/1000=67.34kN/m=67.34N/mmMmax=KMqL2=-0.10567.343002=-636363Nmm=-0.64kNm=Mmax/W=636363/74520=8.54N/mm2 侧模抗弯强度=8.54N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0

178、.606,Vmax=KVqL=0.60667.34300/1000=12.24kN =3Vmax/(2bh)=312.241000/(2181380)=0.74N/mm2侧模抗剪强度=0.74N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q=36.00(1500-120)/1000=49.68kN/m=49.68N/mmmax=KqL4/100EI=0.64449.683004/(1006000670680)=0.64mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.64mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 6.对拉螺栓计算

179、 Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9548.80=46.36kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1500-120)/4=345mm=0.35m,N=abFs=0.600.3546.36=9.74kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力9.74kN容许拉力17.80kN,满足要求。 7. 侧肋强度验算计算跨度345mm,跨数4跨,木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.107,q=4

180、8.80300/1000=14.64N/mm；Mmax=KMqL2=0.10714.643452=186450Nmm=0.19kNm=Mmax/W=186450/85333=2.18N/mm2侧肋抗弯强度=2.18N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.607,Vmax=KVqL =0.60714.64345/1000=3.07kN =3Vmax/(2bh)=33.071000/(28080)=0.72N/mm2侧肋抗剪强度=0.72N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.632,q=36.00300/1000=10.

181、80N/mm;max=KqL4/100EI=0.63210.803454/(10090003413333)=0.03mm=L/250=345/250=1.38mm侧肋挠度max=0.03mm=1.38mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 8.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.14qL=1.1414.640.35=5.77kNMmax=KmPL=0.1715.770.60106=592002Nmm=0.59kNm

182、 =Mmax/W=592002/(24490)=65.92N/mm2檩梁抗弯强度=65.92N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6585.77=3.80kN =3Vmax/(2bh)=33799/(22424)=6.72N/mm2檩梁抗剪强度=6.72N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.14qL=1.1410.800.35=4.26kN;max=KP,L3/(100EI)=1.09742596003/(1002060002107800)=0.23mm=L/2

183、50=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.23mm=2.40mm,满足要求。9.计算结果 底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨(次楞)8080mm木枋200mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.0600mm；轮扣式B-LG 483.0钢管支撑纵向间距600mm，钢管横向间距600mm，竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓3排14600mm,采用483.0双钢管作为横檩。立杆顶层步距0.60m,立杆中间层最大步距1.20m,沿架体四周及架体内不大于5.0m设置1道竖向剪刀撑，剪刀撑宽度不大于5.0m。水平剪刀撑共设置3道，分别设置在第一道水平杆、中间及平大梁底处。模板支架可调底座调

184、节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。5001800梁模板计算书1计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=500mm，梁高h=1800mm，层高12.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.90m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用三根轮扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.35m;钢

185、管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.50 + 3.36 ) 1.2 = 1.39 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.50 1.80 1.2 = 25.92 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.50 1.80 1.2 = 1.62 kN/m振捣砼

186、荷载 2.0 kN/m2 0.50 1.4 = 1.40 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 30.33 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 24.11 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=500mm。W=bh2/6=500182/6=27000mm3,I=bh3/12=500183/12=243000mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.10530.332002=-127386Nmm=Mmax/W=127386/27000=4.72N/mm2

187、梁底模抗弯强度=4.72N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60630.33200=3676N=3Vmax/(2bh)=33676/(250018)=0.61N/mm2梁底模抗剪强度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=24.11kN/m;max=Kq2L4/(100EI)=0.64424.112004/(1006000243000)=0.17mm=L/250=200/250=0.80mm梁底模挠度max=0.17mm=0.80mm,满足要求。（3）第一层

188、龙骨(次楞)验算立杆横向间距L2=600mm，梁宽度b=500mm；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm。W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4；a.梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=30.33200/500=12.13kN/mb板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(450+ 325)/1000200/10007.46=1.16kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N

189、1=-0.40kN,N2=4.60kN,N3=4.60kNMmax=0.24kNm, Vmax=4.19kN，F=4.60kN,max =0.37mm1）抗弯强度验算=Mmax/W=0.24106/85333=2.81N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度=2.81N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算=3Vmax/(2bh)=34.191000/(28080)=0.98N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.98N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.37=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.37m

190、m=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管横向间距L=600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.281,F=4600N=4.60kNMmax=KmPL=-0.2814.601000600=-775560Nmm=-0.78kNm=Mmax/W=775560/8980=86.37N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=86.37N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.281,Vmax=KVP=1.28

191、14.60=5.89kN =3Vmax/(2bh)=35.891000 /(22424.00)=10.42N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=10.42N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.795,F=5max= KPL3/(100EI)=1.7954.6010006003/(100206000215600)=0.40mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.40mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351每根钢管承载NQK1=

192、3.3514600=15415N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.600.601000=504N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=15415+504=15919N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.032610.21000=333N水平拉杆9层,拉杆重量=91.2047.90=517N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=333+517=850N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2850+15919=16939N(2)钢管立杆长细比验算LO1=h=1.441.20=1.73m,LO2=h+2ka=0.60+ 20.70.35=1.09mLO=

193、LO1=1.73m=1728mm,i=15.90mm,=LO/i=1728/15.90=108.68钢管立杆长细比108.68150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.523,P=N/(A)=16939/(0.523424.00)=76.39N/mm2钢管立杆稳定性计算76.39N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=16.94kN=16939N（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S

194、=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+85)+2(100+85)=740mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.0074085/1000=62.96kN钢管支承面受冲切承载力62.96kN16.94kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力F=273

195、.49kN16.94kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22200/(T+15)12V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 =(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.80=43.20kN/m2F1、F2两者取小值F=43.20kN/m2，有效压头高度=F/=1.802)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 43.20 kN/m2 G=1.2 51.84 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=

196、1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 57.44 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 43.20 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1680182/6=90720mm3，I=bh3/12=1680183/12=816480mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=57.44(1800-120)/1000=96.50kN/m=96.50N/mmMmax=KMqL2=-0.10596.503002=-911925Nmm=-0.91kNm=Mmax/W=911925/90720=1

197、0.05N/mm2 侧模抗弯强度=10.05N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60696.50300/1000=17.54kN =3Vmax/(2bh)=317.541000/(2181680)=0.87N/mm2侧模抗剪强度=0.87N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q=43.20(1800-120)/1000=72.58kN/m=72.58N/mmmax=KqL4/100EI=0.64472.583004/(1006000816480)=0.77mm=L/250=

198、300/250=1.20mm侧模挠度max=0.77mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 6.对拉螺栓计算 Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9557.44=54.57kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1800-120)/5=336mm=0.34m,N=abFs=0.600.3454.57=11.13kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力11.13kN容许拉力17.80kN,满足要求。 7. 侧肋强度验算计算跨度336mm,跨数5跨,木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6

199、=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105,q=57.44300/1000=17.23N/mm；Mmax=KMqL2=0.10517.233362=204246Nmm=0.20kNm=Mmax/W=204246/85333=2.39N/mm2侧肋抗弯强度=2.39N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVqL =0.60617.23336/1000=3.51kN =3Vmax/(2bh)=33.511000/(28080)=0.82N/mm2侧肋抗剪强度=

200、0.82N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q=43.20300/1000=12.96N/mm;max=KqL4/100EI=0.64412.963364/(10090003413333)=0.03mm=L/250=336/250=1.34mm侧肋挠度max=0.03mm=1.34mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 8.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.13qL=

201、1.1317.230.34=6.55kNMmax=KmPL=0.1716.550.60106=672030Nmm=0.67kNm =Mmax/W=672030/(24490)=74.84N/mm2檩梁抗弯强度=74.84N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6586.55=4.31kN =3Vmax/(2bh)=34313/(22424)=7.63N/mm2檩梁抗剪强度=7.63N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.13qL=1.1312.960.34=4.93

202、kN;max=KP,L3/(100EI)=1.09749296003/(1002060002107800)=0.26mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.26mm=2.40mm,满足要求。9.计算结果 底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨(次楞)8080mm木枋200mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.0600mm；轮扣式B-LG 483.0钢管支撑纵向间距600mm，钢管横向间距600mm，竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓4排14600mm, 采用483.0双钢管作为横檩。立杆顶层步距0.60m,立杆中间层最大步距1.20m,沿架体四周及架体内不大于5.0

203、m设置1道竖向剪刀撑，剪刀撑宽度不大于5.0m。水平剪刀撑共设置3道，分别设置在第一道水平杆、中间及平大梁底处。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。多层支架楼板承载力验算本工程最大梁为6001500，其受力最大，所以取其荷载进行验算，施工层下2层楼板厚均为100、板面筋8150、板底筋6140、混凝土强度C30、层高6.0m；保留施工层下二层模板支架不拆。一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、建筑施工模板安全技术规范JGJ1

204、62-20085、建筑结构荷载规范GB50009-20126、钢结构设计规范GB50017-20037、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002参考资料1、高层建筑多层模板支撑体系及其安全性研究（同济大学应惠清、徐佳炜）2、多层模板支撑体系的时空分析（浙江工业大学杨俊杰、林璋璋）3、建筑施工计算手册（江正荣）二、工程属性施工层支架立杆轴向力标准值kN立杆间距m转换为均布荷载标准值kN/m220.270.90.925.02板单元计算长度m板单元计算宽度m单向板或双向板32双向板楼板层数层高m楼板厚度（mm）砼强度等级砼龄期（天）支架自重（kN/m2）支架下第1层60.1C30250.65

205、支架下第2层60.1C30280.65各楼层配筋：楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第1层长向正筋HRB4006140201.99短向正筋HRB4006140201.99长向负筋HRB4008150335.15短向负筋HRB4008150335.15第2层长向正筋HRB4006140201.99短向正筋HRB4006140201.99长向负筋HRB4008150335.15短向负筋HRB4008150335.15三、各楼层荷载计算顶层支架下第n层楼板立杆传递荷载标准值kN/m2楼盖自重荷载标准值kN/m2第1层25.020.125.1=2.51第2层0.650.125.1=2.51计算

206、各个楼层的荷载分配，假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)P2/(E2h23)P3/(E3h33).则有：Pi(Eihi3Fi)/(Eihi3)，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的荷载值为：Gi1.2Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi1.4Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(qi+qi-1+qi-2)顶层支架下第n层楼板各楼层砼龄期(天)各楼层混凝土弹性模量Ei(MPa)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/

207、m2)分配后各楼层恒载Gi(kN/m2)分配后各楼层活载Qi(kN/m2)第1层25268412.5125.022.9717.72第2层28275852.510.653.0518.21四、板单元内力计算 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区

208、钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度板的支撑类型Bc/Bl2/3=0.67四边固支m10.0335m20.0102m1-0.0754m2-0.0570四边简支mq10.0723mq20.0281第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/22.9717.7211.8320.698.86内力计算m1m

209、2m1m2mq1mq2Bc内力值(kNm)M10.03350.01020.07230.02810.224.44M20.03350.01020.07230.02810.222.31M1-0.07540.22-6.24M2-0.05700.22-4.72M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M2=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)(mm)s比较335.15360201.9936080113

210、.8110003.4720m1满足要求!Mu2m2满足要求!MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kNm)Mu1360335.158020-7.24-6.24Mu2360335.158020-7.24-4.72比较Mu1m1满足要求!Mu2m2满足要求!第2层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/23.0518.2112.1621.269.11内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kNm)M10.03350.01020.07230.02810.224.57M20.0

211、3350.01020.07230.02810.222.37M1-0.07540.22-6.41M2-0.05700.22-4.85M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M2=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)(mm)s比较335.15360201.9936080114.3010003.3520m1满足要求!Mu2m2满足要求!MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)

212、板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kNm)Mu1360335.158020-7.24-6.41Mu2360335.158020-7.24-4.85比较Mu1m1满足要求!Mu2m2满足要求!四、扣件式钢管支撑系统模板体系计算书100板模板计算书1.计算参数结构板厚100mm，层高24.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆

213、伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.10 1.2 = 2.88 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.10 1.2 = 0.13 kN/m施工人员及施工设备荷

214、载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 6.87 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 3.37 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1056.873502=-88365Nmm剪力系数KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.6066.87350

215、=1457Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1053.373502=-43347Nmm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0783.373502=32200Nmm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.6063.37350=715N挠度系数K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(3.37/1.2)3504/(1006000486000)=0.09mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200，M4=K

216、MPL=0.2003.501000350=245000Nmm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500Nmm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-88365Nmm，M2M5=-165847Nmm，M3M4=277200Nmm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=277200Nmm=0.28kNm，

217、=Mmax/W=277200/54000=5.13N/mm2 楼板底模抗弯强度=5.13N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1457N，V2+ V3=715+2100=2815N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=2815N=2.81kN，=3Vmax/（2bh）=32815/(2100018)=0.23N/mm2楼板底模抗剪强度=0.23N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.09+0.54=0.63mm=350/250=1.40mm楼板底模挠度max=0.63mm=1.40mm,满足要求。内力图如

218、下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125，q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=6.87350/1000=2.40kN/mMmax=-KMqL2=-0.1252.409002=-243000Nmm=-0.24kNm=Mmax/W=243000/85333=2.85N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=2.85N/mm2fm=1

219、3.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.6252.40900=1350N=1.35kN=3Vmax/（2bh）=31350/(28080)=0.32N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.521，q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=3.37/1.2350/1000=0.98kN/m=0.98N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5210.989004/(10090003413333)=0.11mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)

220、挠度max=0.11mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用单钢管A=424mm2；W=4490mm3, I=107800mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.266，P=1.2502.40900=2700N=2.70kNMmax=KMPL=0.2662700900=646380Nmm=0.65kNm=Mmax/W=646380/4490=143.96N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=143.96N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.933，

221、Vmax=KVP=1.9332.701000=5219N=5.22kN=3Vmax/(2bh)=35219/(12424)=18.46N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=18.46N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=1.727，P，=1.2500.98900=1103N=1.10Nmax=KP，L3/(100EI)=1.72711039003/(100206000107800)=0.63mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.63mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载N

222、QK1=7922N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=7922+810=8732N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=23.900.03261000=779N水平拉杆16层,拉杆重量=16(0.90+0.90)0.03261000=939N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=1614.60=234N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=779+939+234=1952N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.21952+8732=11074N(2)钢管立杆长细比验算剪刀撑设置加强型顶

223、部立杆段：LO=k1(h+2a)=1.01.386(1500+2200)=2633mm,非顶部立杆段：LO=12h=1.01.7551500=2633mm，钢管的i=15.90mm,=LO/i=2633/15.90=165.60钢管立杆长细比165.60210,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算顶部立杆段：LO=1(h+2a)=1.2911.386(1500+2200)=3400mm，非顶部立杆段：LO=2h=1.2911.7551500=3399mm，钢管的i=1.59mm,= LO/i=3400/15.90=213.84=0.159,N/(A)=11074/(0.159424.00)=16

224、3.24N/mm2钢管立杆稳定性计算163.24N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C35考虑）,楼板厚=180mm,上部荷载为：F=11074/1000=11.07kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=180-20=160mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(100+160)+2(100+160)=1040mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.57+0.250)1.001040160/1000=182.87kN 受

225、冲切承载力182.87kNF=11.07kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75lfccAl=0.753141950.01=319.39kN支承面局部受压承载力319.39kNFa=11.07kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用单钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵

226、向间距900mm,立杆步距1.50m单钢管483.0，A=424mm2。在架体外侧周边及内部纵、横向不大于5m由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度不大于5.0m。设置5道水平剪刀撑，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑，剪刀撑宽度不大于5m。180板模板计算书1.计算参数结构板厚180mm，层高9.30m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m

227、；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 5.18 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 0.24 kN/m施工人员及施工

228、设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 9.28 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 5.78 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1059.283502=-119364Nmm剪力系数KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.6069.2

229、8350=1968Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1055.783502=-74345Nmm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0785.783502=55228Nmm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.6065.78350=1226N挠度系数K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(5.78/1.2)3504/(1006000486000)=0.16mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200

230、，M4=KMPL=0.2003.501000350=245000Nmm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500Nmm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-119364Nmm，M2M5=-196845Nmm，M3M4=300228Nmm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=300228Nmm=0.

231、30kNm，=Mmax/W=300228/54000=5.56N/mm2 楼板底模抗弯强度=5.56N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1968N，V2+ V3=1226+2100=3326N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=3326N=3.33kN，=3Vmax/（2bh）=33326/(2100018)=0.28N/mm2楼板底模抗剪强度=0.28N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.16+0.54=0.70mm=350/250=1.40mm楼板底模挠度max=0.70mm=1.40mm,满足

232、要求。内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125，q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=9.28350/1000=3.25kN/mMmax=-KMqL2=-0.1253.259002=-329063Nmm=-0.33kNm=Mmax/W=329063/85333=3.86N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=3.86N/

233、mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.6253.25900=1828N=1.83kN=3Vmax/（2bh）=31828/(28080)=0.43N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.521，q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=5.78/1.2350/1000=1.69kN/m=1.69N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5211.699004/(10090003413333)=0.19mm=900/250=3.60mm第一

234、层龙骨(次楞)挠度max=0.19mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2；W=8980mm3, I=215600mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.267，P=1.2503.25900=3656N=3.66kNMmax=KMPL=0.2673656900=878537Nmm=0.88kNm=Mmax/W=878537/8980=97.83N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=97.83N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1

235、.933，Vmax=KVP=1.9333.661000=7075N=7.07kN=3Vmax/(2bh)=37075/(22424)=12.51N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=12.51N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=3.461，P，=1.2501.69900=1901N=1.90Nmax=KP，L3/(100EI)=3.46119019003/(100206000215600)=0.54mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.54mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算每根

236、钢管承载NQK1=10738N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=10738+810=11548N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=9.120.03261000=297N水平拉杆7层,拉杆重量=7(0.90+0.90)0.03261000=411N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=714.60=102N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=297+411+102=810N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2810+11548=12520N(2)钢管立杆长细比验算剪刀撑设置加

237、强型顶部立杆段：LO=k1(h+2a)=1.01.386(1500+2200)=2633mm,非顶部立杆段：LO=12h=1.01.7551500=2633mm，钢管的i=15.90mm,=LO/i=2633/15.90=165.60钢管立杆长细比165.60210,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算顶部立杆段：LO=1(h+2a)=1.1851.386(1500+2200)=3121mm，非顶部立杆段：LO=2h=1.1851.7551500=3120mm，钢管的i=1.88mm,= LO/i=3121/15.90=196.29=0.188,N/(A)=12520/(0.188424.00)

238、=155.41N/mm2钢管立杆稳定性计算155.41N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C35考虑）,楼板厚=150mm,上部荷载为：F=12520/1000=12.52kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=150-20=130mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(100+130)+2(100+130)=920mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.57+0.250)1.00920130/1000=131.44kN

239、受冲切承载力131.44kNF=12.52kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75lfccAl=0.753141950.01=319.39kN支承面局部受压承载力319.39kNFa=12.52kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管

240、纵向间距900mm,立杆步距1.50m双钢管483.0，A=424mm2。在架体外侧周边及内部纵、横向不大于5m由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度不大于5.0m。设置5道水平剪刀撑，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑，剪刀撑宽度不大于5m。250600梁模板计算书1计算参数结构楼板厚100mm，梁宽b=250mm，梁高h=600mm，层高24.00m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁梁边至板支撑的距离1.00m；板弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支

241、撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距450mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.25 + 1.00 ) 1.2 = 0.45 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.25 0.60 1.2 = 4.32 kN/m钢筋荷

242、载 1.5 kN/m3 0.25 0.60 1.2 = 0.27 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.25 1.4 = 0.70 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 5.74 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 4.20 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=250mm。 W=bh2 /6=250182/6=13500mm3，I=bh3/12=250183/12=121500mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.1055.743002=

243、-54243Nmm=-0.05kNm=Mmax/W=54243/13500=4.02N/mm2梁底模抗弯强度=4.02N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6065.74300=1044N=3Vmax/(2bh)=31044/(225018)=0.35N/mm2梁底模抗剪强度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=4.20kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.6444.203004/(1006000121500)=0.30mm=L/250=300/2

244、50=1.20mm梁底模挠度max=0.30mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距450为mm ，C=250mm、=第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3I=bh3/12=80803/12=3413333mm41）抗弯强250/450=0.56度验算a .梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=5.74300/250=6.89kN/mMq=qcL(2-)/8=6.89250/1000450/1000(2-0.56)/8=0.14kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度

245、25模板重)1.4活载=1.2(0.1025+0.30)+1.42.50=6.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=500/1000300/10006.86=1.03kNa =0.5(L-c)=0.5(450-250)=100mm，Mp=Pa=1.030.10=0.10kNmMmax=MqMp=(0.14+0.10)106=240000Nmm=Mmax/W=240000/85333=2.81N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=2.81N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.56.89250/1000+1.03=1.89kN=3Vma

246、x/(2bh)=31.891000/(28080)=0.44N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.44N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=4.20300/250=5.04N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =5.042504503(8 - 4 0.562+0.563)/(38490003413333)=0.07mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.0310001004502(3 - 40.222)/(2490003413333)=0.08mmmax=qp=0.07+0.08=0.15mm=L/

247、250=450/250=1.80mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.15mm=1.80mm,满足要求。内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用单钢管，483.0； W=4490.00mm3，I=107800.00mm4 ，A=4.24cm21）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.281,P=V=1/2q梁宽P=0.56.89250/1000+1.03=1891N=1.89kNMmax=KmPL=-0.2811.891000900=-477981Nmm =Mmax/W=477981/4490=106.45N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯

248、强度=106.45N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.281,Vmax=KVP=1.2811.89=2.42 kN =3Vmax/(2bh)=32.421000 /(2424.00)=8.57N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=8.57N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.795P=V=1/2q梁宽P板传=0.55.04250/1000+1.03=1.66kNmax= KPL3/(100EI)=1.7951.6610009003/(100206000107800)=0.98mm=L/250=900/250=

249、3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.98mm=3.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351,每根钢管承载NQK1=3.3511890=6333N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.450.901000=567N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=6333+567=6900N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.032623.41000=763N水平拉杆16层,拉杆重量=161.350.0326=704N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.6016=234N支架重

250、量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=763+704+234=1701N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.21701+6900=8941N(2)钢管立杆长细比验算顶部立杆段：LO=11(h+2a)=1.01.386(1500+2200)=2633mm,非顶部立杆段：LO=12h=1.01.7551500=2633mm，钢管的i=15.90mm,=LO/i=2633/15.90=165.60钢管立杆长细比165.60210,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算顶部立杆段：LO=1(h+2a)=1.2911.386(1500+2200)=3400mm，非顶部立杆段：LO=2h=1.291

251、1.7551500=3399mm，钢管的i=15.90mm,= LO/i=3400/15.90=213.84=0.159,N/(A)=8941/(0.159424)=132.62N/mm2钢管立杆稳定性计算132.62N/mm2205N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板,楼板厚=180mm,上部荷载为：F=8.94kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=180-15=165mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+165)+2(100+165)=1

252、060mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.57+0.250)1.001060165/1000=192.22kN 钢管支承面受冲切承载力192.22kN8.94kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75lfccAl=0.753141950.01=319.39kN支承面局部受压承载力F=319.39kN8.94kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇

253、砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.60=14.40kN/m2比较F1、F2两者取小值F=14.40kN/m2,有效压头高度=F/=0.60m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 14.40 kN/m2 G=1.2 17.28 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 22.8

254、8 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 14.40 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm。W=bh2/6=500182/6=27000mm3，I=bh3/12=500183/12=243000mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=22.88(600-100)/1000=11.44kN/m=11.44N/mMmax=KMqL2=-0.10511.443002=-108108Nmm= Mmax/W=108108/27000=4.00N/mm2 侧模抗弯强度=4.00N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2

255、）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606；Vmax=KVqL=0.60611.44300/1000=2.08kN =3Vmax/(2bh)=32.081000/(218500)=0.35N/mm2 侧模抗剪强度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=14.40(600-100)/1000=7.20kN/m=7.20N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.6447.203004/(1006000243000)=0.26mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.26mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图：（3）

256、侧肋强度验算计算跨度500mm，跨数1跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125,q=22.88300/1000=6.86N/mm；Mmax=KMqL2=-0.1256.865002=-214375Nmm=Mmax/W=214375/85333=2.51N/mm2侧肋抗弯强度=2.51N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.500,Vmax=KV qL =0.5006.86500/1000=1.72kN

257、 =3Vmax/(2A)=31.721000/(28080)=0.40N/mm2侧肋抗剪强度=0.40N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.302,q，=14.40300/1000=4.32N/mmmax=Kq，L4/100EI=1.3024.325004/(10090003413333)=0.11mm=L/250=500/250=2.00mm侧肋挠度max=0.11mm=2.00mm,满足要求。6.计算结果：底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)8080mm木枋300mm，第二层龙骨(主楞)单钢管483.0450mm；钢管纵向间距900mm，钢管横向间

258、距450mm，竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓0排。在架体外侧周边及内部纵、横向不大于5m由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度不大于5.0m。设置5道水平剪刀撑，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑，剪刀撑宽度不大于5m。400800梁模板计算书1计算参数结构楼板厚100mm，梁宽b=400mm，梁高h=800mm，层高24.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.00m；板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用两根扣件

259、式钢管支撑，横向间距450mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 1.40 ) 1.2 = 0.65 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 0.80 1.2 = 9.22 kN/m钢筋荷载 1.5 k

260、N/m3 0.40 0.80 1.2 = 0.58 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 11.56 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 8.70 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2/6=400182/6=21600mm3， I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10511.562502=-75863

261、Nmm=-0.08kNm=Mmax/W=75863/21600=3.51N/mm2 梁底模抗弯强度=3.51N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60611.56250=1751N=3Vmax/(2bh)=31751/(240018)=0.36N/mm2梁底模抗剪强度=0.36N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=8.70kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.6448.702504/(1006000194400)=0.19mm=L/250=250/250=1

262、.00mm 梁底模挠度max=0.19mm=1.00mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=450mm ，C=400mm、=400/450=0.89。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=11.56250/400=7.23kN/mMq=qcL(2-)/8=7.23400/1000450/1000(2-0.89)/8=0.18kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚

263、度25模板重)1.4活载=1.2(0.1025+0.30)+1.42.50=6.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=500/1000250/10006.86=0.86kNa =0.5(L-c)=0.5(450-400)=25mm，Mp=Pa=0.860.03=0.03kNmMmax=MqMp=(0.18+0.03)106=210000Nmm=Mmax/W=210000/85333=2.46N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=2.46N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.57.23400/1000+0.86=2.31kN=3Vma

264、x/(2bh)=32.311000/(28080)=0.54N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.54N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=8.70250/400=5.44N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =5.444004503(8 - 4 0.892+0.893)/(38490003413333)=0.09mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.861000254502(3 - 40.062)/(2490003413333)=0.02mmmax=qp=0.09+0.02=0.11mm=L/2

265、50=450/250=1.80mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.11mm=1.80mm,满足要求。内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用单钢管，483.0W=4490.00mm3，I=107800.00mm4 ，A=4.24cm21）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.57.23400/1000+0.86=2306N=2.31kN弯矩系数KM=0.383,Mmax=KmPL=0.3832.311000900=796000Nmm =Mmax/W=796000/4490=177.28N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=177.

266、28N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.050,Vmax=KVP=2.0502.31=4.74kN =3Vmax/(2bh)=34.741000 /(2424.00)=16.75N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=16.75N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=2.623，P=V=1/2q梁宽P板传=0.55.44400/1000+0.86=1.95kNmax= KPL3/(100EI)=2.6231.9510009003/(100206000107800)=1.68mm=L/250=900/250=3.6

267、0mm第二层龙骨(主楞)挠度max=1.68mm=3.60mm,满足要求。内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力NQK1=9325N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.450.901000=567N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=9325+567=9892N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.032623.21000=756N水平拉杆16层,拉杆重量=161.350.0326=704N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.6016=234N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=756+704+234=

268、1694N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.21694+9892=11925N(2)钢管立杆长细比验算顶部立杆段：LO=11(h+2a)=1.01.386(1500+2200)=2633mm,非顶部立杆段：LO=12h=1.01.7551500=2633mm，钢管的i=15.90mm,=LO/i=2633/15.90=165.60钢管立杆长细比165.60210,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算顶部立杆段：LO=1(h+2a)=1.2911.386(1500+2200)=3400mm，非顶部立杆段：LO=2h=1.2911.7551500=3399mm，钢管的i=15.90mm,= L

269、O/i=3400/15.90=213.84=0.159,N/(A)=11925/(0.159424)=176.89N/mm2钢管立杆稳定性计算176.89N/mm2205N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板,楼板厚=180mm,上部荷载为：F=11.92kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=180-15=165mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+165)+2(100+165)=1060mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)Um

270、hO=(0.711.57+0.250)1.001060165/1000=192.22kN 钢管支承面受冲切承载力192.22kN11.92kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75lfccAl=0.753141950.01=319.39kN支承面局部受压承载力F=319.39kN11.92kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/

271、2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.80=19.20kN/m2F1、F2两者取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度=F/=0.80m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m2 G=1.2 23.04 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 28.64 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 19.20

272、 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=700182/6=37800mm3，I=bh3/12=700183/12=340200mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=28.64(800-100)/1000=20.05kN/m=20.05N/mmMmax=KMqL2=-0.10520.053002=-189473Nmm=Mmax/W=189473/37800=5.01N/mm2 侧模抗弯强度=5.01N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0

273、.60620.05300/1000=3.65kN =3Vmax/(2bh)=33.651000/(218700)=0.43N/mm2 侧模抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=19.20(800-100)/1000=13.44kN/m=13.44N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0.64413.443004/(1006000340200)=0.34mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.34mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.95

274、28.64=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(800-100)/2=350mm=0.35m，N=abFs=0.600.3527.21=5.71kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力5.71kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度350mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mmW=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125,q=28.64300/1000=8.59N/mmMma

275、x=KMqL2=0.1258.593502=131534Nmm=Mmax/W=131534/85333=1.54N/mm2侧肋抗弯强度=1.54N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KV qL =0.6258.59350/1000=1.88kN =3Vmax/(2A)=31.881000/(28080)=0.44N/mm2 侧肋抗剪强度=0.44N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.521,q，=19.20300/1000=5.76N/mm max=Kq，L4/100EI=0.5215.76350

276、4/(10090003413333)=0.01mm=L/250=350/250=1.40mm侧肋挠度max=0.01mm=1.40mm,满足要求。内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.258.590.35=3.76kN;Mmax=KmPL=0.1713.760.60106=385776Nmm=Mmax/W=385776/(24490)=42.96N/mm2檩梁抗弯强度=42.96N/mm

277、2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6583.76=2.47kN =3Vmax/(2A)=32473/(22424)=4.38N/mm2檩梁抗剪强度=4.38N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.25qL=1.255.760.35=2.52kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09725206003/(1002060002107800)=0.13mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.13mm=2.40mm,满足要求。7.计算结果 底

278、模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)8080mm木枋250mm，第二层龙骨(主楞)单钢管483.0450mm；钢管纵向间距900mm，钢管横向间距450mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓1排14,横向间距600mm，采用483.0双钢管作为横檩梁。在架体外侧周边及内部纵、横向不大于5m由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度不大于5.0m。设置5道水平剪刀撑，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑，剪刀撑宽度不大于5m。4001000梁模板计算书1计算参数结构楼板厚100mm，梁宽b=400mm，梁高h=1000mm，层高24.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，

279、侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.00m；板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距900mm，纵向间距450mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m

280、) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 1.80 ) 1.2 = 0.79 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 1.00 1.2 = 11.52 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.40 1.00 1.2 = 0.72 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 14.15 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 10.86 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2/6

281、=400182/6=21600mm3， I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10514.152502=-92859Nmm=-0.09kNm=Mmax/W=92859/21600=4.30N/mm2 梁底模抗弯强度=4.30N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60614.15250=2144N=3Vmax/(2bh)=32144/(240018)=0.45N/mm2梁底模抗剪强度=0.45N/mm2fv=1.40N/mm

282、2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=10.86kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.64410.862504/(1006000194400)=0.23mm=L/250=250/250=1.00mm 梁底模挠度max=0.23mm=1.00mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=900mm ，C=400mm、=400/900=0.44。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q

283、1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=14.15250/400=8.84kN/mMq=qcL(2-)/8=8.84400/1000900/1000(2-0.44)/8=0.62kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1025+0.30)+1.42.50=6.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=500/1000250/10006.86=0.86kNa =0.5(L-c)=0.5(900-400)=250mm，Mp=Pa=0.860.25=0.22kNmMmax=MqMp=(0.62+0.22)106=840000Nmm=Mmax/W=840000/85333=9.84N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=9.84N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.58.84400/1000+0.86=2.63kN=3Vmax/(2bh)=32.631000/(28080)=0.62N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.62N/mm2fv=1.40N