黄浦江上游水源地连通管工程C3标沉井施工方案（98页）.doc

1、目 录目录一、工程概况11.1 工程描述11.2 工程规模及主要实物工作量11.3工程地质2地形地貌21.3.2地基土的构成与特征21.3.3水文地质条件31.3.4场地地震效应41.4编制依据4二、沉井施工技术方案52.1各井位施工、分节概况52.1.1 JB04顶管临时工作井概况52.1.2 JB05顶管临时接收井概况62.1.3 JB06顶管永久工作井工程概况72.1.4 JB07顶管临时工作接收井工程概况82.1.5 JB08顶管永久工作井工程概况92.1.6 JB09顶管永久工作接收井工程概况102.1.7 JB10顶管临时接收井工程概况112.1.8 JB11顶管临时工作井工程概况

2、122.2各井位砂层和混凝土垫层计算132.2.1 JB04砂层和混凝土垫层计算132.2.2 JB05砂层和混凝土垫层计算142.2.3 JB06砂层和混凝土垫层计算152.2.4 JB07砂层和混凝土垫层计算162.2.5 JB08砂层和混凝土垫层计算172.2.6 JB09砂层和混凝土垫层计算182.2.7 JB10砂层和混凝土垫层计算182.2.8 JB11砂层和混凝土垫层计算192.3各井位下沉验算202.3.1 JB04#井下沉验算202.3.2 JB05#井下沉验算242.3.3 JB06#井下沉验算282.3.4 JB07#井下沉验算312.3.5 JB08#井下沉验算352.

3、3.6 JB09#井下沉验算392.3.7 JB10#井下沉验算422.3.8 JB11#井下沉验算462.4坑底防隆起、管涌措施492.4.1 JB04坑底防隆起、管涌502.4.2 JB05坑底防隆起、管涌502.4.3 JB06坑底防隆起、管涌502.4.4 JB07坑底防隆起、管涌512.4.5 JB08坑底防隆起、管涌512.4.6 JB09坑底防隆起、管涌522.4.7 JB10坑底防隆起、管涌522.4.8 JB11坑底防隆起、管涌522.5各井位水下封底抗浮验算532.5.1 JB04水下封底抗浮验算532.5.2 JB05水下封底抗浮验算532.5.3 JB06水下封底抗浮验

4、算542.5.4 JB07水下封底抗浮验算542.5.5 JB08水下封底抗浮验算542.5.6 JB09水下封底抗浮验算552.5.7 JB10水下封底抗浮验算552.5.7 JB11水下封底抗浮验算552.6施工流程562.7沉井制作56降水施工方案562.7.2基坑开挖、垫层施工63脚手架工程64钢筋绑扎及预埋件、预留洞口处理66模板工程67混凝土工程692.7.7 施工缝止水与拉杆螺栓止水712.8沉井下沉71第一次下沉（排水下沉）71第二次下沉（不排水下沉）72终沉742.9不排水法沉井封底742.10沉井采用的关键技术措施752.10.1 沉井下沉垂直度、稳定性控制措施752.10

5、.2 下沉减摩应急措施782.10.3 沉井阻沉措施792.11 沉井施工监测方案79三、机械设备、人员计划803.1 机械设备计划803.2 劳动力计划813.2.1 劳动力配置原则813.2.2 劳动力管理原则81劳动力实施81四、 沉井施工应急预案824.1 应急管理组织机构824.2 应急体系各岗位职责834.3 应急措施844.3.1 沉井下沉应急措施844.3.2 防汛防台应急措施844.3.3 地下管线保护应急措施85环境保护应急预案85坍塌事故应急预案86机械伤害应急预案87高处坠落应急预案87触电事故应急预案88火灾应急预案88应急救援电话894.4 应急抢修材料设备90五、

6、安全文明施工措施915.1 沉井安全施工保证措施915.2 消防管理措施925.3 社会治安综合治理措施935.4 文明施工措施94一、工程概况1.1 工程描述黄浦江上游水源地连通管工程，包括连通管线、松江泵站及青浦、金山、闵奉三个分水点。工程起自金泽水库出水泵站外JA-01井，终到闵奉分水点，线路全长约42（不含泵站及分水点内部管道长度）。工程输水规模351万m/d，其中：金泽水库至青浦分水点线路长度约8.57，采用DN4000钢管，青浦分水点向青浦分水65万m/d；青浦分水点至松江泵站线路长度约9.87，采用DN4000钢管，松江泵站分水点66万m/d；松江泵站至金山分水点线路长度约15.

7、87采用DN3800钢管，金山分水点分水50万m/d；金山分水点至闵奉分水点线路长度约7.69，采用DN3600钢管，闵奉分水点向闵行分水110万m/d，向奉贤分水60m/d。1.2 工程规模及主要实物工作量本标段为连通管 C3标段，工程自青浦至松江泵站段的JB-03井（不含），到JB-12井（不含），线路长度 5220.95m，包括 8座顶管井(全部为沉井)及9个顶进区段。本标段采用 DN4000钢管。本工程8座顶管井均采用沉井施工，沉井主体结构混凝土采用强度等级为C30，临时井无抗渗要求，永久井抗渗等级为P6(P8)，封底混凝土采用水下C20。表1.1黄浦江上游水源地连通管工程C3标顶管井

8、工程量井号类型围护施工方法深度（m）外径尺寸（m）备 注JB04工作井沉井施工16.7517.00临时井JB05接收井沉井施工16.4010.60临时井JB06工作井沉井施工18.2517.00永久井JB07工作井沉井施工21.7517.00临时井JB08工作井沉井施工21.7517.00永久井JB09工作井沉井施工17.2517.00永久井JB10接收井沉井施工16.9010.60临时井JB11工作井沉井施工18.2517.00临时井总体平面布置示意图1.3工程地质1.3.1地形地貌工程沿线穿越地形主要为农田、林地、鱼塘、河道，场地地势基本平坦，平均为3.53m。地基土为第四纪全新世 Q43

9、上更新世Q22的沉积层，主要由填土、粉性土、淤泥质土、黏性土、砂性土组成。本地区地貌类型属于滨海平原，地势较平坦。沿线地面标高一般在3.31m4.55m之间，拟建区域位于上海市松江区临近泖河的绿化沿线，施工区域附近有极少量民房以及小河道。1.3.2地基土的构成与特征由上至下主要土层分布情况： 1层填土，厚度0.6-1.0m，以粘性土为主，土质松散不均。2层浜土，厚度1.0-1.4m，在河底及工程沿线局部地段有分布，含有机质，夹腐植物，土质极差。1层粉质黏土，厚度2.6-3.4m，工程沿线大部分区域有分布，软塑可塑状态，含氧化铁斑点，铁锰质结核，工程性质相对较好该层为上海地区轻型建筑的理想天然地

10、基持力层。2层有机质土，厚度0.0-0.5m，软塑，含灰黑色有机质、腐植物，工程性质差。3层粘质粉土，厚度0.0-1.0m，中密，含云母，土质不均。1夹 层灰色粘质粉土，厚度6.6-9.8m，该层土呈中密状态，含云母，夹薄层黏性土，易产生坍塌、流砂、管涌现象，对顶管工作井、基坑围护设计有较大影响。3层黏土，厚度0.5-1.1m，软塑状态，含云母、有机质，工程性质一般。1-1层粉质黏土，厚度2.5-3.8m，暗绿草黄色，该层土呈可塑硬塑状态，含云母，氧化铁斑点，工程性质相对较好。1-2层粉质黏土，厚度2.0-2.5m，草黄色，该层土呈可塑状态，含云母，氧化铁斑点，局部夹薄层粉性土，工程性质相对较

11、好。 2层砂质粉土，厚度4.0-7.0m，灰色，该层土呈稍密中密状态，含云母，有机质，夹薄层粘性土，工程性质一般。3层粉质黏土夹粉性土，厚度0.5-1.2m，灰色，该层土呈软塑可塑状态，含云母、有机质、腐植物，夹薄层粉性土，局部较集中，工程性质一般。 4-1层粉质黏土，厚度3.5-4.50m，暗绿草黄色，该层土呈可塑硬塑状态，含云母，氧化铁斑点，局部夹有粉性土、粉砂，工程性质相对较好。天然地基承载力详见下表：1.3.3水文地质条件上海地区与工程建设密切相关的地下水主要为第四纪地层中的潜水、微承压水和承压水。潜水赋存于浅部地层中，潜水水位埋深一般为 0.3m1.5m，水位受降雨、潮汛、地表水及地

12、面蒸发的影响有所变化，年平均水位埋深一般为 0.5m0.7m；当大面积填土时，潜水位会随地面标高的升高而上升。微承压水赋存于全新统地层中下部的粉性土或砂土中，呈不连续分布，局部与承压水连通，其水位低于潜水位，呈周期性变化，水位埋深约 3m11m。承压水赋存于上更新统地层中的粉性土或砂土中，其水位低于潜水位，呈周期性变化，水位埋深约 3m12m，不同区域其水位有较大变化。地下水的温度，在地表下 4m 深度范围内受气温变化影响明显，4m 以下水温受气温变化影响小，一般为 1620。（1）地表水本工程临近太泖河，河水位随潮汐变化而变化。由于场地浅部土层含 3层粘质粉土、1夹层粘质粉土、2层砂质粉土、

13、3夹层砂质粉土，其渗透性较强，地表水与地下水水力联系密切，基坑开挖施工及顶管顶进时应注意含水层与河水的水力联系，拟建场地浅部土层中的地下水类型为潜水。（2）微承压水及承压水潜水主要赋存于浅部填土、黏性土、粉性土中，其补给来源为大气降水，附近有众多河流，故与地表迳流互补性较强，以蒸发排泄为主，地下水位随季节、气候的变化较大。按场地地形、 地貌及上海地区年平均地下水位， 以不利因素考虑， 高水位埋深取 0.50m，低水位埋深取 1.50m。根据上海市长期观测资料，微承压水位一般均低于潜水位，年呈周期性变化，埋深一般为311m，承压水位埋深一般为311m。1.3.4场地地震效应本工程场地所处的上海地

14、块自新生代以来处于相对稳定状态，无活动性断裂分布，且地震强度较低，本筑抗震设防烈度为7度，设计地震基本加速度值为0.10g，工程地质浅部有硬土层分布，本工程场地为类建筑场地。1.4编制依据1、黄浦江上游水源地连通管工程C3标施工招标文件及补遗文件；2、黄浦江上游水源地连通管工程C3标施工招标图；3、黄浦江上游水源地连通管工程C3标初勘报告；4、混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002（2011版） 5、地下工程防水技术规范 GB501082008 6、地下防水工程质量验收规范 GB502082011 7、基坑工程施工监测规程 DG/TJ08-2001-2006 8、地基处理技术规范

15、 JGJ79-20129、混凝土结构设计规范 GB50010-200210、市政地下工程施工质量及验收规范 DGJ08-236-201311、钢筋焊接及验收规程 JGJ18-201212、建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB50202-200213、基坑工程设计规程 DG/TJ08-61-201014、地基基础设计规范 DGJ08-11-2010二、沉井施工技术方案2.1各井位施工、分节概况2.1.1 JB04顶管临时工作井概况JB04为临时工作井，沉井外径17m，内径15m,井壁厚1m，刃角宽度0.7m，沉井总高度16.75m(+3m-13.75m)；两个出洞洞口加固范围为3.7m9.2m

16、10m，两个后靠加固范围2m10m10m，采用800600高压旋喷桩加固；沉井主体结构混凝土强度等级为C30，无抗渗要求，封底混凝土为水下C20。钢筋保护层底板底为40mm、底板顶为35mm，井壁外侧为40mm，井壁内侧为35mm，其他均为35mm。沉井施工主要涉及土层有：1填土（总厚2.5m，沉井范围内为2.22m）、1淤泥质粉质粘土（4m）、1-2粉质粘土（6.5m）、3粉质粘土夹粉性土（6.8m）。沉井封底时，刃脚处于3粉质粘土夹粉性土层。JB04#沉井主体结构根据验算，沉井第一次下沉采用排水法下沉，第二次下沉采用不排水下沉施工工艺、水下封底。设计起沉标高为0.5m，该沉井采用三次制作两

17、次下沉，第一次、第二次制作共9.75m，下沉至标高-9.25，采用排水下沉；第三次制作共5m，沉井下沉至标高-13.75，采用不排水下沉。剩余2m待沉井下沉至设计标高，水下封底完成后接高临时段2.0m至现状地坪标高。 表 JB04沉井分层制作、分次下沉表 单位：m制作分层制作高度分层总高度下沉工艺下沉高度备注第一段3.0m（-13.75m-10.75m）9.75排水下沉9.75起沉标高+0.500下沉至-9.25（根据沉井内土质和渗水情况进行动态调整）第二段6.75m(-10.75m-4.00m)沉井第一次下沉到位后，向井内回填黄砂、回灌水，再进行第三段沉井接高施工。第三段5.00m（-4.0

18、0m1.00m）5不排水下沉4.5终沉标高-13.75水下封底表2.1.2 JB04各层次砼量及重量下沉次数砼量（m3）总重(t)全部重(t)第一次590.771476.931863.16第二次154.49386.232.1.2 JB05顶管临时接收井概况JB05为临时接收井，沉井外径10.6m，内径9m,井壁厚0.8m，沉井总高度16.4m（+3m-13.4m）；两个进洞洞口加固范围为3.7m9.2m10m，采用800600高压旋喷桩加固；沉井主体结构混凝土强度等级为C30，无抗渗要求，封底混凝土为水下C20。钢筋保护层底板底为40mm、底板顶为35mm，井壁外侧为40mm，井壁内侧为35m

19、m，其他均为35mm。沉井施工主要涉及土层有：1填土（总厚2.7m，沉井范围内是1.8m）、1淤泥质粉质粘土（9.2m）、1-1粉质粘土（2.9m）、1-2粉质粘土（3.1m）、3粉质粘土夹粉性土（6.8m）。沉井封底时，刃脚处于1-2粉质粘土。JB05#沉井主体结构根据验算，沉井第一次下沉采用排水法下沉，第二次下沉采用不排水下沉施工工艺、水下封底。设计起沉标高为0.5m，该沉井采用三次制作两次下沉，第一次、第二次制作共9.4m，下沉至标高-8.9m，采用排水下沉；第三次制作共5m，沉井下沉至标高-13.40m，采用不排水下沉。 表2.1.3 JB05沉井分层制作、分次下沉表 单位：m制作分层

20、制作高度分层总高度下沉工艺下沉高度备注第一段2.65m（-13.4m-10.75m）9.4排水下沉9.4起沉标高+0.500下沉至-8.90（根据沉井内土质和渗水情况进行动态调整）第二段6.75m(-10.75m-4.00m)沉井第一次下沉到位后，向井内回填黄砂、回灌水，再进行第三段沉井接高施工。第三段5.00m（-4.00m1.00m）5不排水下沉4.5终沉标高-13.40水下封底表2.1.4 JB05各层次砼量及重量下沉次数砼量（m3）总重(t)全部重(t)第一次231.40578.5776.73第二次79.29198.232.1.3 JB06顶管永久工作井工程概况JB06为永久工作井，沉

21、井外径17.0m，内径15m,井壁厚1.0m，沉井总高度18.25m（+3m-15.25m）；两个洞口加固范围分别为为3.7m9.2m10m（出洞口）、3.7m10m10m（进洞口），采用800600高压旋喷桩加固，砖砌房屋处采用两排800600高压旋喷桩加固（-13.00m0.5m）；沉井主体结构混凝土强度等级为C30，抗渗等级为P6，封底混凝土为水下C20。钢筋保护层底板底为40mm、底板顶为35mm，井壁外侧为40mm，井壁内侧为35mm，其他均为35mm。沉井施工主要涉及土层有：1填土（总厚0.86m，沉井范围内是0.1m）、3黏土（2.4m）、1-1粉质粘土（3.1m）、1-2粉质粘

22、土（1.4m）、2-1砂质粉土（4.1m）、3粉质粘土夹粉性土（6.6m）、4-1粉质黏土。沉井封底时，刃脚处于4-1粉质黏土。JB06#沉井主体结构根据验算，沉井第一次下沉采用排水法下沉，第二次下沉采用不排水下沉施工工艺、水下封底。设计起沉标高为0.5m，该沉井采用三次制作两次下沉，第一次、第二次制作共10.75m，下沉至标高-10.25m，采用排水下沉；第三次制作共5.5m，沉井下沉至标高-15.25m，采用不排水下沉。剩余2m待沉井下沉至设计标高，水下封底完成后接高临时段2.0m至现状地坪标高。 表2.1.5 JB06沉井分层制作、分次下沉表 单位：m制作分层制作高度分层总高度下沉工艺下

23、沉高度备注第一段3m（-15.25m-12.25m）10.75排水下沉10.75起沉标高+0.500下沉至-10.25m（根据沉井内土质和渗水情况进行动态调整）第二段7.75m(-12.25m-4.50m)沉井第一次下沉到位后，向井内回填黄砂、回灌水，再进行第三段沉井接高施工。第三段5.50m（-4.50m1.00m）5.5不排水下沉5.0终沉标高-15.25水下封底 表2.1.6 JB06各层次砼量及重量下沉次数砼量（m3）总重(t)全部重(t)第一次653.571633.932058.78第二次169.94424.852.1.4 JB07顶管临时工作接收井工程概况JB07为临时工作接收井，

24、沉井外径17.0m，内径15m,井壁厚1.0m，沉井总高度21.75m（+3m-18.75m）；两个洞口加固范围为3.7m9.2m10m，采用800600高压旋喷桩加固；沉井主体结构混凝土强度等级为C30，封底混凝土为水下C20。钢筋保护层底板底为40mm、底板顶为35mm，井壁外侧为40mm，井壁内侧为35mm，其他均为35mm。沉井施工主要涉及土层有：1填土（总厚0.80m，沉井范围内是0.80m）、3粘质粉土（0.80m）、1-1粉质粘土（2.9m）、1-2砂质粉土（2.8m）、2-1砂质粉土（3.2m）、3粉质黏土夹粉性土（8.2m）、4-1粉质黏土（3.8m）。沉井封底时，刃脚处于4

25、-1粉质黏土。JB07#沉井主体结构根据验算，沉井第一次下沉采用排水法下沉，第二次下沉采用不排水下沉施工工艺、水下封底。设计起沉标高为0.5m，该沉井采用四次制作两次下沉，第一次、第二次、第三次制作共14.25m，下沉至标高-13.75m，采用排水下沉；第三次制作共5.5m，沉井下沉至标高-18.75m，采用不排水下沉。剩余2m待沉井下沉至设计标高，水下封底完成后接高临时段2.0m至现状地坪标高。 表2.1.7 JB07沉井分层制作、分次下沉表 单位：m制作分层制作高度分层总高度下沉工艺下沉高度备注第一段3m（-18.75m-15.75m）14.25排水下沉14.25起沉标高+0.500下沉至

26、-13.75m（根据沉井内土质和渗水情况进行动态调整）第二段6m(-15.75m-9.0m)第三段4.5m(-9.0m-4.50m)沉井第一次下沉到位后，向井内回填黄砂、回灌水，再进行第四段沉井接高施工。第四段5.50m（-4.50m1.00m）5.5不排水下沉5.0终沉标高-18.75水下封底表2.1.8 JB07各层次砼量及重量下沉次数砼量（m3）总重(t)全部重(t)第一次816.852042.132466.98第二次169.94424.852.1.5 JB08顶管永久工作井工程概况JB08为永久工作井，沉井外径17.0m，内径15m,井壁厚1.0m，沉井总高度21.75m（+3m-18

27、.75m）；两个出洞洞口加固范围为3.7m9.2m10m，采用800600高压旋喷桩加固；沉井主体结构混凝土强度等级为C30，抗渗等级为P8，封底混凝土为水下C20。钢筋保护层底板底为40mm、底板顶为35mm，井壁外侧为40mm，井壁内侧为35mm，其他均为35mm。沉井施工主要涉及土层有：1填土（总厚1.7m，沉井范围内是1.7m）、1粘质粉土（0.70m）、1淤泥质粉质粘土（1.6m）、1黏土（3.7m）、1-1粉质粘土（2.8m）、2-1砂质粉土（7.0m）、2-2砂质粉土（5.5m）。沉井封底时，刃脚处于2-2砂质粉土。JB08#沉井主体结构根据验算，沉井第一次下沉采用排水法下沉，第

28、二次下沉采用不排水下沉施工工艺、水下封底。设计起沉标高为0.5m，该沉井采用四次制作两次下沉，第一次、第二次、第三次制作共14.25m，下沉至标高-13.75m，采用排水下沉；第三次制作共5.5m，沉井下沉至标高-18.75m，采用不排水下沉。剩余2m待沉井下沉至设计标高，水下封底完成后接高临时段2.0m至现状地坪标高。 表2.1.9 JB08沉井分层制作、分次下沉表 单位：m制作分层制作高度分层总高度下沉工艺下沉高度备注第一段3m（-18.75m-15.75m）14.25排水下沉14.25起沉标高+0.500下沉至-13.75m（根据沉井内土质和渗水情况进行动态调整）第二段6m(-15.75

29、m-9.0m)第三段4.5m(-9.0m-4.50m)沉井第一次下沉到位后，向井内回填黄砂、回灌水，再进行第四段沉井接高施工。第四段5.50m（-4.50m1.00m）5.5不排水下沉5.0终沉标高-18.75水下封底表2.1.10 JB08各层次砼量及重量下沉次数砼量（m3）总重(t)全部重(t)第一次816.852042.132466.98第二次169.94424.852.1.6 JB09顶管永久工作接收井工程概况JB09为永久工作接收井，沉井外径17.0m，内径15m,井壁厚1.0m，沉井总高度17.25m（+3m-14.25m）；两个洞口加固范围为3.7m9.2m10m，采用80060

30、0高压旋喷桩加固；沉井主体结构混凝土强度等级为C30，抗渗等级为P6，封底混凝土为水下C20。钢筋保护层底板底为40mm、底板顶为35mm，井壁外侧为40mm，井壁内侧为35mm，其他均为35mm。沉井施工主要涉及土层有：1填土（总厚1.7m，沉井范围内是0.91m）、3粘质粉土（1.30m）、1淤泥质粉质粘土（9.5m）、3黏土（1.0m）、1-1粉质粘黏土（3.5m）、1-2粉质黏土（1.5m）、3粉质粘土夹粉性土（1.0m）。沉井封底时，刃脚处于1-2粉质黏土。JB09#沉井主体结构根据验算，沉井第一次下沉采用排水法下沉，第二次下沉采用不排水下沉施工工艺、水下封底。设计起沉标高为0.5m

31、，该沉井采用三次制作两次下沉，第一次、第二次制作共9.75m，下沉至标高-9.25，采用排水下沉；第三次制作共5.5m，沉井下沉至标高-14.25，采用不排水下沉。剩余2m待沉井下沉至设计标高，水下封底完成后接高临时段2.0m至现状地坪标高。 表2.1.11 JB09沉井分层制作、分次下沉表 单位：m制作分层制作高度分层总高度下沉工艺下沉高度备注第一段3.0m（-14.25m-11.25m）9.75排水下沉9.75起沉标高+0.500下沉至-9.25（根据沉井内土质和渗水情况进行动态调整）第二段6.75m(-11.25m-4.50m)沉井第一次下沉到位后，向井内回填黄砂、回灌水，再进行第三段沉

32、井接高施工。第三段5.50m（-4.50m1.00m）5.5不排水下沉5.0终沉标高-14.25水下封底表2.1.12 JB09各层次砼量及重量下沉次数砼量（m3）总重(t)全部重(t)第一次590.771476.931901.78第二次169.94424.852.1.7 JB10顶管临时接收井工程概况JB10为临时接收井，沉井外径10.60m，内径9.0m,井壁厚0.8m，沉井总高度16.90m（+3m-13.90m）；两个洞口加固范围为3.7m9.2m10m，采用800600高压旋喷桩加固；沉井主体结构混凝土强度等级为C30，封底混凝土为水下C20。钢筋保护层底板底为40mm、底板顶为35

33、mm，井壁外侧为40mm，井壁内侧为35mm，其他均为35mm。沉井施工主要涉及土层有：1填土（总厚2.8m，沉井范围内是2.09m）、1淤泥质粉质粘土（7.3m）、3黏土（1.1m）、1-1粉质粘粘土（3.8m）、1-2粉质粘土（2.5m）、3粉质粘土夹粉性土（1.3m）。沉井封底时，刃脚处于3粉质粘土夹粉性土。JB10#沉井主体结构根据验算，沉井第一次下沉采用排水法下沉，第二次下沉采用不排水下沉施工工艺、水下封底。设计起沉标高为0.5m，该沉井采用三次制作两次下沉，第一次、第二次制作共9.4m，下沉至标高-8.9m，采用排水下沉；第三次制作共5.5m，沉井下沉至标高-13.90m，采用不排

34、水下沉。 表2.1.13 JB10沉井分层制作、分次下沉表 单位：m制作分层制作高度分层总高度下沉工艺下沉高度备注第一段2.65m（-13.9m-11.25m）9.4排水下沉9.4起沉标高+0.500下沉至-8.90（根据沉井内土质和渗水情况进行动态调整）第二段6.75m(-11.25m-4.50m)沉井第一次下沉到位后，向井内回填黄砂、回灌水，再进行第三段沉井接高施工。第三段5.50m（-4.50m1.00m）5.5不排水下沉5.0终沉标高-13.90水下封底表2.1.14 JB10各层次砼量及重量下沉次数砼量（m3）总重(t)全部重(t)第一次231.40578.5796.55第二次87.

35、22218.052.1.8 JB11顶管临时工作井工程概况JB11为临时工作井，沉井外径17.0m，内径15.0m,井壁厚1.0m，沉井总高度18.25m（+3m-15.25m）；两个出洞洞口加固范围为3.7m9.2m10m，采用800600高压旋喷桩加固，连接青松港桥道路处采用800600高压旋喷桩加固；沉井主体结构混凝土强度等级为C30，封底混凝土为水下C20。钢筋保护层底板底为40mm、底板顶为35mm，井壁外侧为40mm，井壁内侧为35mm，其他均为35mm。沉井施工主要涉及土层有：1填土（总厚1.6m，沉井范围内是0.9m）、3粉质粉土（0.9m）、1淤泥质粉质粘土（5.8m）、3黏

36、土（2.8m）、1-1粉质粘粘土（3.5m）、2-1砂质粉土（2.0m）、3粉质粘土夹粉性土（2.4m）、4-1粉质粘土（2.6m）。沉井封底时，刃脚处于4-1粉质粘土。沉井下沉为不排水下层，设计起沉标高为0.50m。沉井井壁混凝土分段浇筑，第一次下沉高度为10.75m，第二次接高为5.5m，待下沉就位后，接高临时段2.0m至现状地坪标高。JB11#沉井主体结构根据验算，沉井第一次下沉采用排水法下沉，第二次下沉采用不排水下沉施工工艺、水下封底。设计起沉标高为0.5m，该沉井采用三次制作两次下沉，第一次、第二次制作共10.75m，下沉至标高-10.25m，采用排水下沉；第三次制作共5.5m，沉井

37、下沉至标高-15.25m，采用不排水下沉。剩余2m待沉井下沉至设计标高，水下封底完成后接高临时段2.0m至现状地坪标高。 表2.1.15 JB11沉井分层制作、分次下沉表 单位：m制作分层制作高度分层总高度下沉工艺下沉高度备注第一段3m（-15.25m-12.25m）10.75排水下沉10.75起沉标高+0.500下沉至-10.25m（根据沉井内土质和渗水情况进行动态调整）第二段7.75m(-12.25m-4.50m)沉井第一次下沉到位后，向井内回填黄砂、回灌水，再进行第三段沉井接高施工。第三段5.50m（-4.50m1.00m）5.5不排水下沉5.0终沉标高-15.25水下封底表2.1.16

38、 JB11各层次砼量及重量下沉次数砼量（m3）总重(t)全部重(t)第一次653.571633.932058.78第二次169.94424.852.2各井位砂层和混凝土垫层计算P砂垫层底部地基土承载力设计值（KPa）hs砂垫层的厚度（m）h素混凝土垫层厚度（m）G0每米长沉井重量（KN/m）rs砂的天然容重（一般取15KN/m）L素混凝土的宽度（m），L=2b1+b+n可取b1=hb刃脚踏面宽度（m）n刃脚斜面的水平投影宽度（m）砂垫层的压力扩散角（），取30B砂垫层宽度R砂垫层的承载力设计值，取160KN/2.2.1 JB04砂层和混凝土垫层计算G0=G/ L刃+底梁=(1476.93*10

39、)/（50.24+29*0.7）= 209.38 KN/mG施=0.8 KN/mP=85KPa(修正后地基承载力)（1） 素混凝土垫层厚度h计算：根据公式：R(G0+ G施)/L得：h(G0+ G施)/R-(b+n)/2=(209.38+0.8)/160-(0.7+0.6)/2=0.04m根据规范沉井与气压沉箱施工技术规程取h=0.15m（2） 素混凝土宽度L计算：L=2b1+b+n=2h+b+n=0.3+1.3=1.6m取L=1.8m（3） 砂垫层厚度hs计算：根据公式：P（G0+G施+G砼）/(2hstan+L)+rshs得85（209.38+0.8+0.15*1.8*2.5）/(2hs*

40、0.578+1.8)+15hshs0.76m 取hs=0.8m（4）砂垫层宽度B计算：根据B2hstan+L得砂垫层宽度B2*0.8*0.58+1.6=2.53m取B=2.8m根据计算，各参数取值汇总如下：表 JB04#沉井垫层参数取值表（单位：m） 参数井号砂垫层素砼垫层厚度宽度厚度宽度JB040.82.80.151.62.2.2 JB05砂层和混凝土垫层计算G0=G/L刃=(578.5*10)/31.71 = 182.44 KN/mG施=0.8 KN/mP=85KPa（1） 素混凝土垫层厚度h计算：根据公式：R(G0+G施)/L得：h(G0+ G施)/R-(b+n)/2=(182.44+0

41、.8)/160-(0.6+0.5)/2=0.023m取h=0.15m（2） 素混凝土宽度L计算：L=2b1+b+n=2h+b+n=0.3+1.1=1.4m取L=1.5m（3） 砂垫层厚度hs计算：根据公式：P（G0+G施+G砼）/(2hstan+L)+rshs得85（182.44+0.8+0.15*1.5*2.5）/(2hs*0.578+1.5)+15hshs0.57m 取hs=0.7m（4）砂垫层宽度B计算：根据B2hstan+L得砂垫层宽度B2*0.7*0.58+1.5=2.31m取B=2.5m根据计算，各参数取值汇总如下： JB05#沉井垫层参数取值表（单位：m） 参数井号砂垫层素砼垫层

42、厚度宽度厚度宽度JB050.72.50.151.52.2.3 JB06砂层和混凝土垫层计算G0=G/ L刃+底梁=(1633.93*10)/（50.24+29*0.7）=231.64KN/mG施=0.8 KN/mP=120KPa（1） 素混凝土垫层厚度h计算：根据公式：R(G0+ G施)/L得：h(G0+ G施)/R-(b+n)/2=(231.64+0.8)/160-(0.6+0.7)/2=0.076m根据规范沉井与气压沉箱施工技术规程取h=0.15m（2） 素混凝土宽度L计算：L2b1+b+n=2h+b+n=0.3+1.3=1.6m取L=1.8m（3） 砂垫层厚度hs计算：根据公式：P（G0

43、+G施+G砼）/(2hstan+L)+rshs得120（231.64+0.8+0.15*1.8*2.5）/(2hs*0.578+1.8)+15hshs0.13m 取hs=0.6m（4） 砂垫层宽度B计算：根据B2hstan+L得砂垫层宽度B2*0.6*0.58+1.8=2.5m取B=2.8m根据计算，各参数取值汇总如下： JB06#沉井垫层参数取值表（单位：m） 参数井号砂垫层素砼垫层厚度宽度厚度宽度JB060.62.80.151.82.2.4 JB07砂层和混凝土垫层计算G0=G/ L刃=(2042.13*10)/（50.24+29*0.7） = 289.50 KN/mG施=0.8 KN/m

44、P=120KPa（1） 素混凝土垫层厚度h计算：根据公式：R(G0+G施)/L得：h(G0+ G施)/R-(b+n)/2=(289.50+0.8)/160-(0.6+0.7)/2=0.247m取h=0.25m（2） 素混凝土宽度L计算：L=2b1+b+n=2h+b+n=0.5+1.3=1.8m取L=1.9m（3） 砂垫层厚度hs计算：根据公式：P（G0+G施+G砼）/(2hstan+L)+rshs得120（289.50+0.8+0.25*1.9*2.5）/(2hs*0.578+1.9)+15hshs=0.458m 取hs=0.6m（4）砂垫层宽度B计算：根据B2hstan+L得砂垫层宽度B2*

45、0.6*0.58+1.9=2.59m取B=2.7m根据计算，各参数取值汇总如下： JB07#沉井垫层参数取值表（单位：m） 参数井号砂垫层素砼垫层厚度宽度厚度宽度JB070.62.70.251.92.2.5 JB08砂层和混凝土垫层计算G0=G/ L刃=(2042.13*10)/（50.24+29*0.7） = 289.50 KN/mG施=0.8 KN/mP=85KPa（1） 素混凝土垫层厚度h计算：根据公式：R(G0+G施)/L得：h(G0+ G施)/R-(b+n)/2=(289.50+0.8)/160-(0.6+0.7)/2=0.247m取h=0.25m（2） 素混凝土宽度L计算：L=2b

46、1+b+n=2h+b+n=0.5+1.3=1.8m取L=1.9m（3） 砂垫层厚度hs计算：根据公式：P（G0+G施+G砼）/(2hstan+L)+rshs得85=（289.50+0.8+0.25*1.9*2.5）/(2hs*0.578+1.9)+15hshs=1.1m 取hs=1.2m（4）砂垫层宽度B计算：根据B2hstan+L得砂垫层宽度B2*1.2*0.58+1.9=3.29m取B=3.3m根据计算，各参数取值汇总如下： JB08#沉井垫层参数取值表（单位：m） 参数井号砂垫层素砼垫层厚度宽度厚度宽度JB081.23.30.251.92.2.6 JB09砂层和混凝土垫层计算G0=G/

47、L刃+底梁=(1476.93*10)/（50.24+29*0.7）= 209.38 KN/mG施=0.8 KN/mP=85KPa(修正后地基承载力)（1） 素混凝土垫层厚度h计算：根据公式：R(G0+ G施)/L得：h(G0+ G施)/R-(b+n)/2=(209.38+0.8)/160-(0.7+0.6)/2=0.04m根据规范沉井与气压沉箱施工技术规程取h=0.15m（2） 素混凝土宽度L计算：L=2b1+b+n=2h+b+n=0.3+1.3=1.6m取L=1.8m（3） 砂垫层厚度hs计算：根据公式：P（G0+G施+G砼）/(2hstan+L)+rshs得85（209.38+0.8+0.

48、15*1.8*2.5）/(2hs*0.578+1.8)+15hshs0.76m 取hs=0.8m（4）砂垫层宽度B计算：根据B2hstan+L得砂垫层宽度B2*0.8*0.58+1.6=2.53m取B=2.8m根据计算，各参数取值汇总如下： JB09#沉井垫层参数取值表（单位：m） 参数井号砂垫层素砼垫层厚度宽度厚度宽度JB090.82.80.151.62.2.7 JB10砂层和混凝土垫层计算G0=G/L刃=(578.5*10)/31.71 = 182.44 KN/mG施=0.8 KN/mP=85KPa（1） 素混凝土垫层厚度h计算：根据公式：R(G0+G施)/L得：h(G0+ G施)/R-(

49、b+n)/2=(182.44+0.8)/160-(0.6+0.5)/2=0.023m取h=0.15m（2） 素混凝土宽度L计算：L=2b1+b+n=2h+b+n=0.3+1.1=1.4m取L=1.5m（3） 砂垫层厚度hs计算：根据公式：P（G0+G施+G砼）/(2hstan+L)+rshs得85（182.44+0.8+0.15*1.5*2.5）/(2hs*0.578+1.5)+15hshs0.57m 取hs=0.7m（4）砂垫层宽度B计算：根据B2hstan+L得砂垫层宽度B2*0.7*0.58+1.5=2.31m取B=2.5m根据计算，各参数取值汇总如下： JB10#沉井垫层参数取值表（单

50、位：m） 参数井号砂垫层素砼垫层厚度宽度厚度宽度JB100.72.50.151.52.2.8 JB11砂层和混凝土垫层计算G0=G/ L刃+底梁=(1633.93*10)/（50.24+29*0.7）=231.64KN/mG施=0.8 KN/mP=85KPa（1） 素混凝土垫层厚度h计算：根据公式：R(G0+ G施)/L得：h(G0+ G施)/R-(b+n)/2=(231.64+0.8)/160-(0.6+0.7)/2=0.076m根据规范沉井与气压沉箱施工技术规程取h=0.15m（2） 素混凝土宽度L计算：L2b1+b+n=2h+b+n=0.3+1.3=1.6m取L=1.8m（3） 砂垫层厚

51、度hs计算：根据公式：P（G0+G施+G砼）/(2hstan+L)+rshs得85=（231.64+0.8+0.15*1.8*2.5）/(2hs*0.578+1.8)+15hshs=0.82m 取hs=1.0m（4） 砂垫层宽度B计算：根据B2hstan+L得砂垫层宽度B2*1.0*0.58+1.8=2.96m取B=3m根据计算，各参数取值汇总如下： JB11#沉井垫层参数取值表（单位：m） 参数井号砂垫层素砼垫层厚度宽度厚度宽度JB111.03.00.151.82.3各井位下沉验算2.3.1 JB04#井下沉验算2.3.1.1第一次下沉系数计算沉井第一次下沉采用排水下沉，下沉穿越1淤泥质粉质

52、粘土、1-2粉质粘土；参考地质勘查报告，沉井外壁与土体间的单位摩阻力在1淤泥质粉质粘土层为12 kPa，1-2粉质粘土层20kPa，第一次下沉深度为9.75m，得加权平均单位摩阻力标准值f=（12x3.72+20x6.03）/9.75=16.95 kPa；下沉时刅脚全部插入土中，下沉系数应满足1.01.25；（1）采取刃脚切土下沉时，下沉系数应按下式计算： 式中下沉系数。自重标准值（包括外加助沉重量的标准值）（14769.3kN）。Tf土与侧壁的总摩阻力Tf=UA=53.38（9.75-2.5）16.95=6559.94KNU侧壁外围周长(53.38m)A单位周长的摩阻力（KN/m），A=f（

53、H-2.5）H为入土深度（9.75m）f多层土的加权平均单位摩阻力标准值（取16.95 kPa）， 下沉过程中地下水的浮托力（kN），采取排水下沉时取0，气压沉箱接 高时取气压浮托力标准值。刃脚踏面及斜面下土的极限承载力（kN），可按式计算。R1=53.38x(0.7+0.3)x210=11209.8KN 地基土承载力极限值（kPa）。 隔墙和底梁下土的极限承载力（kN），可按式式计算。R2=29x1x210=6090KN 隔墙支承面积（）。 底梁支撑面积（）。=（14769.3+0.8*50.24-0）/（6559.94+11209.8+6090） =0.62远远小于沉井下沉施工要求的1.0

54、1.25靠自重下沉深度计算，取下沉系数=1.0：由公式： 1.0=（14769.3+0.8*50.24-0）/（Tf+53.38x210+29x210）得H=3.3m故沉井下沉3.3m后需采用助沉措施，助沉措施拟采用井内土体开挖排水下沉。(2)此时靠自重下沉深度的计算：，取下沉系数=1.0：由公式： 1.0=（14769.3+0.8*50.24-0）/（6559.94+53.38x210+0）得H=3.3m由此可见JB04#沉井在第一次下沉时首先靠自重下沉3.3m，然后掏取底梁下土方下沉，最后适当掏取底梁与刃脚下土方下沉到位。（3）沉井下沉经过软弱土层时稳定性计算沉井下沉过程中经过1淤泥质粉质

55、粘土，现取对其进行沉井稳定性验算根据得=（14769.3+0.8*50.24-0）/（53.38x（3.72-2.5）x16.95+53.38x170+29x170）=0.941故，沉井在自重下能够稳定。（4）沉井接高稳定性验算,需kc1.0：沉井第一次下沉结束后，向井内分层回填黄土，使沉井部分刃脚埋置于黄土内，增加刃脚踏面的承载面积的同时提高刃脚下土体极限抗承载力；由地勘报告可知，JB04地下水位标高为+1.0mGk1=1863.16*10+0.8*50.24=18671.80KNTf=UA=53.38x（9.75-2.5）x16.95=6559.94KNR1=53.38x(0.7+0.3)

56、x210=11209.8KNR2=29x1x210=6090KNFt=gV排=1000x10x511.57=5115.7KNKc=0.631.0满足要求。2.3.2.2第二次下沉系数计算沉井第二次下沉采用不排水下沉，井内加水至+0.5m，沉井下沉穿越1淤泥质粉质粘土、1-2粉质粘土，3粉质粘土夹粉性土；参考地质勘查报告，沉井外壁与土体间的单位摩阻力在1淤泥质粉质粘土层为12 kPa，1-2粉质粘土层20kPa，3粉质粘土夹粉性土层16 kPa，第二次下沉深度为4.5m，得加权平均单位摩阻力标准值f=（12x3.72+20x6.5+16x4.03）/14.75=16.22 kPa；下沉时刅脚全部

57、插入土中，下沉系数应满足1.01.25；（1）采取刃脚切土下沉时，下沉系数应按下式计算： 式中下沉系数。自重标准值（包括外加助沉重量的标准值）。Tf土与侧壁的总摩阻力Tf=UA=53.38x（14.75-2.5）x16.22=10606.34KNU侧壁外围周长(53.38m)A单位周长的摩阻力（KN/m），A=f（H-2.5）H为入土深度（14.75m）f多层土的加权平均单位摩阻力标准值（取16.22kPa）， 下沉过程中地下水的浮托力（kN），采取不排水下沉时取。=gV排=1000x10x（511.57+154.49）=6660.6KN刃脚踏面及斜面下土的极限承载力（kN），可按式计算。R1

58、=53.38x(0.7+0.3)x200=10676KN 地基土承载力极限值（kPa）。 隔墙和底梁下土的极限承载力（kN），可按式式计算。R2=29x1x200=5800KN 隔墙支承面积（）。 底梁支撑面积（）。=（18631.6+0.8*50.24-6660.6）/（10606.34+10676+5800） =0.45远远小于沉井下沉施工要求的1.01.25（2）考虑浮力为0时，靠自重下沉深度计算，取下沉系数=1.0：由公式： 1.0=（18631.6+0.8*50.24-0）/（Tf+10676+5800）H=5.53m（3）采取掏刃脚下沉时，下沉系数为：=（18631.6+0.8*5

59、0.24-6660.6）/（10606.34）=1.14综合（2）（3）的计算情况，拟采用适当降低沉井内的水位，首先靠沉井自重下沉，然后再采取掏刃脚下沉。2.3.2 JB05#井下沉验算2.3.2.1第一次下沉系数计算沉井第一次下沉采用排水下沉，下沉穿越1淤泥质粉质粘土、1-1粉质粘土；参考地质勘查报告，沉井外壁与土体间的单位摩阻力在1淤泥质粉质粘土层为12 kPa，1-1粉质粘土层23kPa，第一次下沉深度为9.4m，得加权平均单位摩阻力标准值f=（12x8.5+23x0.9）/9.4=13.05kPa；下沉时刅脚全部插入土中，下沉系数应满足1.01.25；（1）采取刃脚切土下沉时，下沉系数

60、应按下式计算： 式中下沉系数。自重标准值（包括外加助沉重量的标准值）（5785kN）。Tf土与侧壁的总摩阻力Tf=UA=33.29x（9.4-2.5）x13.05=2997.6KNU侧壁外围周长(33.29m)A单位周长的摩阻力（KN/m），A=f（H-2.5）H为入土深度（9.4m）f多层土的加权平均单位摩阻力标准值（取13.05 kPa）， 下沉过程中地下水的浮托力（kN），采取排水下沉时取0，气压沉箱接 高时取气压浮托力标准值。刃脚踏面及斜面下土的极限承载力（kN），可按式计算。R1=31.72x(0.5+0.3)x240=6090.24KN 地基土承载力极限值（kPa）。 隔墙和底梁下

61、土的极限承载力（kN），可按式式计算。 隔墙支承面积（）。 底梁支撑面积（）。=（5785+0.8*31.72-0）/（2997.6+6090.24） =0.64远远小于沉井下沉施工要求的1.01.25（2）靠自重下沉深度计算，取下沉系数=1.0：由公式： 1.0=（5785+0.8*31.72-0）/（Tf+31.72x0.8x170）得H=5.8m故沉井下沉5.8m后需采用助沉措施，助沉措施拟采用井内土体开挖排水下沉。（3）沉井下沉经过软弱土层时稳定性计算沉井下沉过程中经过1淤泥质粉质粘土，现取对其进行沉井稳定性验算根据得=（5785+0.8*31.72-0）/（33.29x（8.5-2.

62、5）x13.05+31.72x0.8x170）=0.841故，沉井在自重下能够稳定下沉。（4）沉井接高稳定性验算,需kc1.0：沉井第一次下沉结束后，向井内分层回填黄土，使沉井部分刃脚埋置于黄土内，增加刃脚踏面的承载面积的同时提高刃脚下土体极限抗承载力；由地勘报告可知，JB05地下水位标高为+1.5mGk1=776.73*10+0.8*33.29=7793.94KNTf=UA=33.29x（9.4-2.5）x13.05=2997.6KNR1=31.72x(0.5+0.3)x240=6090.24KNFt=gV排=1000x10x231.4=2314KNKc=0.6841.0满足要求。2.3.2

63、.2第二次下沉系数计算沉井第二次下沉采用不排水下沉，下沉穿越1淤泥质粉质粘土、1-1粉质粘土，1-2粉质粘土；参考地质勘查报告，沉井外壁与土体间的单位摩阻力在1淤泥质粉质粘土层为12 kPa，1-1粉质粘土层23kPa，1-2粉质粘土层23kPa，第二次下沉深度为4.5m，得加权平均单位摩阻力标准值f=（12x8.5+23x2.9+20x2.5）/13.9=15.74kPa；下沉时刅脚全部插入土中，下沉系数应满足1.01.25；（1）采取刃脚切土下沉时，下沉系数应按下式计算： 式中下沉系数。自重标准值（包括外加助沉重量的标准值）。Tf土与侧壁的总摩阻力Tf=UA=33.29x（13.9-2.5

64、）x15.74=5973.43KNU侧壁外围周长(33.29m)A单位周长的摩阻力（KN/m），A=f（H-2.5）H为入土深度（13.9m）f多层土的加权平均单位摩阻力标准值（取15.74kPa）， 下沉过程中地下水的浮托力（kN），采取不排水下沉时取。=gV排=1000x10x（231.4+79.29）=3106.9KN刃脚踏面及斜面下土的极限承载力（kN），可按式计算。R1=31.72x(0.5+0.3)x210=5592.72KN 地基土承载力极限值（kPa）。 隔墙和底梁下土的极限承载力（kN），可按式式计算。 隔墙支承面积（）。 底梁支撑面积（）。=（7767.3+0.8*31.7

65、2-3106.9）/（5973.43+5592.72） =0.41远远小于沉井下沉施工要求的1.01.25（2）考虑浮力为0时，靠自重下沉深度计算，取下沉系数=1.0：由公式： 1.0=（7767.3+0.8*31.72-0）/（Tf+5592.72）H=6.7m（3）采取掏刃脚下沉时，下沉系数为：=（7767.3+0.8*31.72-3106.9）/5973.43=0.78综合（2）（3）的计算情况，拟采用适当降低沉井内的水位以及井外的地下水位，首先靠沉井自重下沉，然后再采取掏刃脚下沉。2.3.3 JB06#井下沉验算2.3.3.1第一次下沉系数计算沉井第一次下沉采用排水下沉，下沉穿越1-1

66、粉质粘土、1-2粉质粘土、2-1砂质粉土、3粉质粘土夹粉性土；参考地质勘查报告，沉井外壁与土体间的单位摩阻力在1-1粉质粘土层为23kPa、1-2粉质粘土层为20kPa、2-1砂质粉土层为22kPa、3粉质粘土夹粉性土层为16kPa，第一次下沉深度为10.75m，得加权平均单位摩阻力标准值f=（23x3.1+20x1.4+22x4.1+16x2.15）/10.75=20.83kPa；下沉时刅脚全部插入土中，下沉系数应满足1.01.25；（1）采取刃脚切土下沉时，下沉系数应按下式计算： 式中下沉系数。自重标准值（包括外加助沉重量的标准值）（16339.3kN）。Tf土与侧壁的总摩阻力Tf=UA=

67、53.38x（10.75-2.5）x20.83 =9173.22KNU侧壁外围周长(53.38m)A单位周长的摩阻力（KN/m），A=f（H-2.5）H为入土深度（10.75m）f多层土的加权平均单位摩阻力标准值（取20.83 kPa）， 下沉过程中地下水的浮托力（kN），采取排水下沉时取0，气压沉箱接 高时取气压浮托力标准值。刃脚踏面及斜面下土的极限承载力（kN），可按式计算。R1=53.38x(0.7+0.3)x160=8540.8KN 地基土承载力极限值（kPa）。 隔墙和底梁下土的极限承载力（kN），可按式式计算。R2=29x1x160=4640KN 隔墙支承面积（）。 底梁支撑面积（

68、）。=（16339.3+0.8*50.24-0）/（9173.22+8540.8+4640） =0.74远远小于沉井下沉施工要求的1.01.25（2）靠自重下沉深度计算，取下沉系数=1.0：由公式： 1.0=（16339.3+0.8*50.24-0）/（Tf+8540.8+4640）得H=5.4m故沉井下沉5.4m后需采用助沉措施，助沉措施拟采用井内土体开挖排水下沉。（3）沉井下沉经过软弱土层时稳定性计算第一节沉井下沉无软弱土层，故无需进行稳定性验算。（4）沉井接高稳定性验算,需kc1.0：沉井第一次下沉结束后，向井内分层回填黄土，使沉井部分刃脚埋置于黄土内，增加刃脚踏面的承载面积的同时提高刃

69、脚下土体极限抗承载力；由地勘报告可知，JB06地下水位标高为+2.0mGk1=2058.78*10+0.8*50.24=20628.0KNTf=UA=53.38x（10.75-2.5）x20.83 =9173.22KNR1=53.38x(0.7+0.3)x160=8540.8KNR2=29x1x160=4640KNFt=gV排=1000x10x574.37=5743.7KNKc=0.7351.0满足要求。2.3.3.2第二次下沉系数计算沉井第二次下沉采用不排水下沉，下沉穿越1-1粉质粘土、1-2粉质粘土、2-1砂质粉土、3粉质粘土夹粉性土、4-1粉质黏土；参考地质勘查报告，沉井外壁与土体间的单

70、位摩阻力在1-1粉质粘土层为23kPa、1-2粉质粘土层为20kPa、2-1砂质粉土层为22kPa、3粉质粘土夹粉性土层为16kPa、4-1粉质黏土层为25kPa，第二次下沉深度为5m，得加权平均单位摩阻力标准值f=（23x3.1+20x1.4+22x4.1+16x6.6+25x0.55）/15.75=19.61 kPa；下沉时刅脚全部插入土中，下沉系数应满足1.01.25；（1）采取刃脚切土下沉时，下沉系数应按下式计算： 式中下沉系数。自重标准值（包括外加助沉重量的标准值）。Tf土与侧壁的总摩阻力Tf=UA=53.38x（15.75-2.5）x19.61 =13869.86KNU侧壁外围周长

71、(53.38m)A单位周长的摩阻力（KN/m），A=f（H-2.5）H为入土深度（15.75m）f多层土的加权平均单位摩阻力标准值（取19.61kPa）， 下沉过程中地下水的浮托力（kN），采取不排水下沉时取。=gV排=1000x10x（653.57+169.94）=8235.1KN刃脚踏面及斜面下土的极限承载力（kN），可按式计算。R1=53.38x(0.7+0.3)x270=14412.6KN 地基土承载力极限值（kPa）。 隔墙和底梁下土的极限承载力（kN），可按式式计算。R2=29x1x270=7830KN 隔墙支承面积（）。 底梁支撑面积（）。=（20587.8+0.8*50.24-

72、8235.1）/（13869.86+14412.6+7830） =0.344远远小于沉井下沉施工要求的1.01.25（2）考虑浮力为0时，靠自重下沉深度计算，取下沉系数=1.0：由公式： 1.0=（20587.8+0.8*50.24-0）/（Tf+14412.6+7830）Tf0（3）采取掏刃脚下沉时，下沉系数为：=（20587.8+0.8*50.24-8235.1）/（13869.86）=0.8941.0综合（2）（3）的计算情况，拟采用适当降低沉井内的水位，然后再采取掏刃脚下沉。2.3.4 JB07#井下沉验算2.3.4.1第一次下沉系数计算沉井第一次下沉采用排水下沉，下沉穿越1-1粉质粘

73、土、1-2砂质粘土、2-1砂质粉土、3粉质粘土夹粉性土；参考地质勘查报告，沉井外壁与土体间的单位摩阻力在1-1粉质粘土层为23kPa、1-2粉质粘土层为20kPa、2-1砂质粉土层为22kPa、3粉质粘土夹粉性土层为16kPa，第一次下沉深度为14.25m，得加权平均单位摩阻力标准值f=（23x2.89+20x2.8+22x3.2+16x5.45）/14.25=19.56kPa；下沉时刅脚全部插入土中，下沉系数应满足1.01.25；（1）采取刃脚切土下沉时，下沉系数应按下式计算： 式中下沉系数。自重标准值（包括外加助沉重量的标准值）（20421.3kN）。Tf土与侧壁的总摩阻力Tf=UA=53

74、.38x（14.25-2.5）x19.56 =12268.33KNU侧壁外围周长(53.38m)A单位周长的摩阻力（KN/m），A=f（H-2.5）H为入土深度（14.25m）f多层土的加权平均单位摩阻力标准值（取19.56 kPa）， 下沉过程中地下水的浮托力（kN），采取排水下沉时取0，气压沉箱接 高时取气压浮托力标准值。刃脚踏面及斜面下土的极限承载力（kN），可按式计算。R1=53.38x(0.7+0.3)x160=8540.8KN 地基土承载力极限值（kPa）。 隔墙和底梁下土的极限承载力（kN），可按式式计算。R2=29x1x160=4640KN 隔墙支承面积（）。 底梁支撑面积（）

75、。=（20421.3+0.8*50.24-0）/（12268.33+8540.8+4640） =0.81远远小于沉井下沉施工要求的1.01.25（2）靠自重下沉深度计算，取下沉系数=1.0：由公式： 1.0=（20421.3+0.8*50.24-0）/（Tf+8540.8+4640）得H=9.5m故沉井靠自重下沉9.5m后需采用助沉措施，助沉措施拟采用井内土体开挖排水下沉。（3）沉井下沉经过软弱土层时稳定性计算第一节沉井下沉无软弱土层，故无需进行稳定性验算。（4）沉井接高稳定性验算,需kc1.0：沉井第一次下沉结束后，向井内分层回填黄土，使沉井部分刃脚埋置于黄土内，增加刃脚踏面的承载面积的同时

76、提高刃脚下土体极限抗承载力；由地勘报告可知，JB07地下水位标高为+0.6mGk1=2466.98*10+0.8*50.24=24710.0KNTf=UA=53.38x（14.25-2.5）x19.56 =12268.33KNR1=53.38x(0.7+0.3)x160=8540.8KNR2=29x1x160=4640KNFt=gV排=1000x10x737.65=7376.5KNKc=0.7531.0满足要求。2.3.4.2第二次下沉系数计算沉井第二次下沉采用不排水下沉，下沉穿越1-1粉质粘土、1-2粉质粘土、2-1砂质粉土、3粉质粘土夹粉性土、4-1粉质黏土；参考地质勘查报告，沉井外壁与土

77、体间的单位摩阻力在1-1粉质粘土层为23kPa、1-2粉质粘土层为20kPa、2-1砂质粉土层为22kPa、3粉质粘土夹粉性土层为16kPa、4-1粉质黏土层为25kPa，第二次下沉深度为5m，得加权平均单位摩阻力标准值f=（23x2.89+20x2.8+22x3.2+16x8.2+25x2.25）/19.25=19.76kPa；下沉时刅脚全部插入土中，下沉系数应满足1.01.25；（1）采取刃脚切土下沉时，下沉系数应按下式计算： 式中下沉系数。自重标准值（包括外加助沉重量的标准值）。Tf土与侧壁的总摩阻力Tf=UA=53.38x（19.25-2.5）x19.76 =17667.8KNU侧壁外

78、围周长(53.38m)A单位周长的摩阻力（KN/m），A=f（H-2.5）H为入土深度（19.25m）f多层土的加权平均单位摩阻力标准值（取19.76kPa）， 下沉过程中地下水的浮托力（kN），采取不排水下沉时取。=gV排=1000x10x（737.65+169.94）=9075.9KN刃脚踏面及斜面下土的极限承载力（kN），可按式计算。R1=53.38x(0.7+0.3)x270=14412.6KN 地基土承载力极限值（kPa）。 隔墙和底梁下土的极限承载力（kN），可按式式计算。R2=29x1x270=7830KN 隔墙支承面积（）。 底梁支撑面积（）。=（24669.8+0.8*50.

79、24-9075.9）/（17667.8+14412.6+7830） =0.392远远小于沉井下沉施工要求的1.01.25（2）考虑浮力为0时，靠自重下沉深度计算，取下沉系数=1.0：由公式： 1.0=（24669.8+0.8*50.24-0）/（Tf+14412.6+7830）H=4.84（3）采取掏刃脚下沉时，下沉系数为：=（24669.8+0.8*50.24-9075.9）/（17667.8）=0.8851.0综合（2）（3）的计算情况，拟采用适当降低沉井内的水位，靠沉井自重下沉，然后再掏土助沉。2.3.5 JB08#井下沉验算2.3.5.1第一次下沉系数计算沉井第一次下沉采用排水下沉，下

80、沉穿越1粘质粉土、1淤泥质粉质粘土、1黏土、1-1粉质粘土、2-1砂质粉土；参考地质勘查报告，沉井外壁与土体间的单位摩阻力在1粘质粉土17kPa、1淤泥质粉质粘土12kPa、1黏土15kPa、1-1粉质粘土23kPa、2-1砂质粉土22kPa，第一次下沉深度为14.25m，得加权平均单位摩阻力标准值f=（17x0.58+12x1.6+15x3.7+23x2.8+22x5.57）/14.25=19.06kPa；下沉时刅脚全部插入土中，下沉系数应满足1.01.25；（1）采取刃脚切土下沉时，下沉系数应按下式计算： 式中下沉系数。自重标准值（包括外加助沉重量的标准值）（20421.3kN）。Tf土与

81、侧壁的总摩阻力Tf=UA=53.38x（14.25-2.5）x19.06 =11954.8KNU侧壁外围周长(53.38m)A单位周长的摩阻力（KN/m），A=f（H-2.5）H为入土深度（14.25m）f多层土的加权平均单位摩阻力标准值（取19.06 kPa）， 下沉过程中地下水的浮托力（kN），采取排水下沉时取0，气压沉箱接 高时取气压浮托力标准值。刃脚踏面及斜面下土的极限承载力（kN），可按式计算。R1=53.38x(0.7+0.3)x260=13878.8KN 地基土承载力极限值（kPa）。 隔墙和底梁下土的极限承载力（kN），可按式式计算。R2=29x1x260=7540KN 隔墙支

82、承面积（）。 底梁支撑面积（）。=（20421.3+0.8*50.24-0）/（11954.8+13878.8+7540） =0.62远远小于沉井下沉施工要求的1.01.25（2）靠自重下沉深度计算，取下沉系数=1.0：由公式： 1.0=（20421.3+0.8*50.24-0）/（Tf+53.38x240+29x240）得H=3.1m故沉井靠自重下沉3.1m后需采用助沉措施，助沉措施拟采用井内土体开挖排水下沉。（3）沉井下沉经过软弱土层时稳定性计算沉井下沉过程中经过1、3土层时有突沉的风险，现取对其进行沉井稳定性验算根据得=（20421.3+0.8*50.24-0）/（53.38x（5.88

83、-2.5）x19.06+53.38x170+29x170）=1.171故，沉井在自重下经过1、3土层时有突沉风险，项目部应适当控制地下水位以及在下沉过程中不宜掏空底梁及刃脚，可逐步掏除沉井刃脚和底梁下土体，观察沉井下沉速度，尽量留高井格内涌土塞高度，依靠沉井自重挤土下沉，不能出现较大的锅底。（4）沉井接高稳定性验算,需kc1.0：沉井第一次下沉结束后，向井内分层回填黄土，使沉井部分刃脚埋置于黄土内，增加刃脚踏面的承载面积的同时提高刃脚下土体极限抗承载力；由地勘报告可知，JB08地下水位标高为+0.5mGk1=24669.8*10+0.8*50.24=24710.0KNTf=UA=53.38x（

84、14.25-2.5）x19.06 =11954.8KNR1=53.38x(0.7+0.3)x260=13878.8KNR2=29x1x260=7540KNFt=gV排=1000x10x737.65=7376.5KNKc=0.611.0满足要求。2.3.5.2第二次下沉系数计算沉井第二次下沉采用不排水下沉，下沉穿越1粘质粉土、1淤泥质粉质粘土、1黏土、1-1粉质粘土、2-1砂质粉土；参考地质勘查报告，沉井外壁与土体间的单位摩阻力在1粘质粉土17kPa、1淤泥质粉质粘土12kPa、1黏土15kPa、1-1粉质粘土23kPa、2-1砂质粉土22kPa、2-2砂质粉土22kPa，第二次下沉深度为5m，

85、得加权平均单位摩阻力标准值f=（17x0.58+12x1.6+15x3.7+23x2.8+22x7+22x3.07）/19.25=19.25kPa；下沉时刅脚全部插入土中，下沉系数应满足1.01.25；（1）采取刃脚切土下沉时，下沉系数应按下式计算： 式中下沉系数。自重标准值（包括外加助沉重量的标准值）。Tf土与侧壁的总摩阻力Tf=UA=53.38x（19.25-2.5）x19.25 =17211.72KNU侧壁外围周长(53.38m)A单位周长的摩阻力（KN/m），A=f（H-2.5）H为入土深度（19.25m）f多层土的加权平均单位摩阻力标准值（取19.25kPa）， 下沉过程中地下水的浮

86、托力（kN），采取不排水下沉时取。=gV排=1000x10x（737.65+169.94）=9075.9KN刃脚踏面及斜面下土的极限承载力（kN），可按式计算。R1=53.38x(0.7+0.3)x290=15480.2KN 地基土承载力极限值（kPa）。 隔墙和底梁下土的极限承载力（kN），可按式式计算。R2=29x1x290=8410KN 隔墙支承面积（）。 底梁支撑面积（）。=（24669.8+0.8*50.24-9075.9）/（17211.72+15480.2+8410） =0.38远远小于沉井下沉施工要求的1.01.25（2）考虑浮力为0时，靠自重下沉深度计算，取下沉系数=1.0：

87、由公式： 1.0=（24669.8+0.8*50.24-0）/（Tf+15480.2+8410）H=3.29（3）采取掏刃脚下沉时，下沉系数为：=（24669.8+0.8*50.24-9075.9）/（17211.72）=0.901.0综合（2）（3）的计算情况，拟采用适当降低沉井内的水位，靠沉井自重下沉，然后再掏土助沉。2.3.6 JB09#井下沉验算2.3.6.1第一次下沉系数计算沉井施工主要涉及土层有：1填土（总厚1.7m，沉井范围内是0.91m）、3粘质粉土（1.30m）、1淤泥质粉质粘土（9.5m）、3黏土（1.0m）、1-1粉质粘黏土（3.5m）、1-2粉质黏土（1.5m）、3粉质

88、粘土夹粉性土（1.0m）。沉井封底时，刃脚处于1-2粉质黏土。 JB09各层次砼量及重量下沉次数砼量（m3）总重(t)全部重(t)第一次590.771476.931901.78第二次169.94424.85沉井第一次下沉采用排水下沉，下沉穿越1淤泥质粉质粘土、3黏土；参考地质勘查报告，沉井外壁与土体间的单位摩阻力在1淤泥质粉质粘土层为12 kPa，3黏土层15kPa，第一次下沉深度为9.75m，得加权平均单位摩阻力标准值f=（12x9.21+15x0.54）/9.75=12.17 kPa；下沉时刅脚全部插入土中，下沉系数应满足1.01.25；（1）采取刃脚切土下沉时，下沉系数应按下式计算： 式

89、中下沉系数。自重标准值（包括外加助沉重量的标准值）（14769.3kN）。Tf土与侧壁的总摩阻力Tf=UA=53.38x（9.75-2.5）x12.17=4709.9KNU侧壁外围周长(53.38m)A单位周长的摩阻力（KN/m），A=f（H-2.5）H为入土深度（9.75m）f多层土的加权平均单位摩阻力标准值（取12.17 kPa）， 下沉过程中地下水的浮托力（kN），采取排水下沉时取0，气压沉箱接 高时取气压浮托力标准值。刃脚踏面及斜面下土的极限承载力（kN），可按式计算。R1=53.38x(0.7+0.3)x120=6405.6KN 地基土承载力极限值（kPa）。 隔墙和底梁下土的极限承

90、载力（kN），可按式式计算。R2=29x1x120=3480KN 隔墙支承面积（）。 底梁支撑面积（）。=（14769.3+0.8*50.24-0）/（4709.9+6405.6+3480） =1.01此时沉井仍能继续靠自重下沉，满足下沉要求。（4）沉井接高稳定性验算,需kc1.0：沉井第一次下沉结束后，向井内分层回填黄土，使沉井部分刃脚埋置于黄土内，增加刃脚踏面的承载面积的同时提高刃脚下土体极限抗承载力；由地勘报告可知，JB09地下水位标高为+1.8mGk1=1901.78*10+0.8*50.24=190580KNTf=UA=53.38x（9.75-2.5）x12.17=4709.9KNR

91、1=53.38x(0.7+0.3)x120=6405.6KNR2=29x1x120=3480KNFt=gV排=1000x10x511.57=5115.7KNKc=0.971.0满足要求。为确保接高安全，井内采取刃脚注砂平衡，井内刃脚踏面以上砂的高度 0.6m，宽度为1.5m2.3.6.2第二次下沉系数计算沉井第二次下沉采用不排水下沉，井内加水至+0.5m，下沉穿越1淤泥质粉质粘土、3黏土、1-1粉质粘黏土、1-2粉质黏土；参考地质勘查报告，沉井外壁与土体间的单位摩阻力在1淤泥质粉质粘土层为12 kPa，3黏土层15kPa，1-1粉质粘黏土层23kPa、1-2粉质黏土层20kPa，第二次下沉深度

92、为5m，得加权平均单位摩阻力标准值f=（12x9.21+15x1+23x3.5+20x1.96）/14.75=16.63 kPa；下沉时刅脚全部插入土中，下沉系数应满足1.01.25；（1）采取刃脚切土下沉时，下沉系数应按下式计算： 式中下沉系数。自重标准值（包括外加助沉重量的标准值）。Tf土与侧壁的总摩阻力Tf=UA=53.38x（14.75-2.5）x16.63=10874.5KNU侧壁外围周长(53.38m)A单位周长的摩阻力（KN/m），A=f（H-2.5）H为入土深度（14.75m）f多层土的加权平均单位摩阻力标准值（取16.63kPa）， 下沉过程中地下水的浮托力（kN），采取不排

93、水下沉时取。=gV排=1000x10x（511.57+169.94）=6815.1KN刃脚踏面及斜面下土的极限承载力（kN），可按式计算。R1=53.38x(0.7+0.3)x210=11209.8KN 地基土承载力极限值（kPa）。 隔墙和底梁下土的极限承载力（kN），可按式式计算。R2=29x1x210=6090KN 隔墙支承面积（）。 底梁支撑面积（）。=（19017.8+0.8*50.24-6815.1）/（10874.5+11209.8+6090） =0.43远远小于沉井下沉施工要求的1.01.25（2）考虑浮力为0时，靠自重下沉深度计算，取下沉系数=1.0：由公式： 1.0=（19

94、017.8+0.8*50.24-0）/（Tf+11209.8+6090）H=4.48m（3）采取掏刃脚下沉时，下沉系数为：=（19017.8+0.8*50.24-6815.1）/（10874.5）=1.13综合（2）（3）的计算情况，拟采用适当降低沉井内的水位，首先靠沉井自重下沉，然后再采取掏刃脚下沉。2.3.7 JB10#井下沉验算2.3.7.1第一次下沉系数计算沉井第一次下沉采用排水下沉，下沉穿越1淤泥质粉质粘土、3黏土、1-1粉质粘土；参考地质勘查报告，沉井外壁与土体间的单位摩阻力在1淤泥质粉质粘土层为12 kPa，3黏土15 kPa、1-1粉质粘土层23kPa，第一次下沉深度为9.4m

95、，得加权平均单位摩阻力标准值f=（12x6.89+15x1.1+23x1.41）/9.4=14.0kPa；下沉时刅脚全部插入土中，下沉系数应满足1.01.25；（1）采取刃脚切土下沉时，下沉系数应按下式计算： 式中下沉系数。自重标准值（包括外加助沉重量的标准值）（5785kN）。Tf土与侧壁的总摩阻力Tf=UA=33.29x（9.4-2.5）x14.0=3215.9KNU侧壁外围周长(33.29m)A单位周长的摩阻力（KN/m），A=f（H-2.5）H为入土深度（9.4m）f多层土的加权平均单位摩阻力标准值（取14.0 kPa）， 下沉过程中地下水的浮托力（kN），采取排水下沉时取0，气压沉箱

96、接 高时取气压浮托力标准值。刃脚踏面及斜面下土的极限承载力（kN），可按式计算。R1=31.72x(0.5+0.3)x240=6090.24KN 地基土承载力极限值（kPa）。 隔墙和底梁下土的极限承载力（kN），可按式式计算。 隔墙支承面积（）。 底梁支撑面积（）。=（5785+0.8*31.72-0）/（3215.9+6090.24） =0.624远远小于沉井下沉施工要求的1.01.25（2）靠自重下沉深度计算，取下沉系数=1.0：由公式： 1.0=（5785+0.8*31.72-0）/（Tf+31.72x0.8x170）得H=5.7m故沉井下沉5.7m后需采用助沉措施，助沉措施拟采用井内

97、土体开挖排水下沉。（3）沉井下沉经过软弱土层时稳定性计算沉井下沉过程中经过1淤泥质粉质粘土，现取对其进行沉井稳定性验算根据得=（5785+0.8*31.72-0）/（33.29x（6.89-2.5）x14+31.72x0.8x170）=0.841故，沉井在自重下能够稳定下沉。（4）沉井接高稳定性验算,需kc1.0：沉井第一次下沉结束后，向井内分层回填黄土，使沉井部分刃脚埋置于黄土内，增加刃脚踏面的承载面积的同时提高刃脚下土体极限抗承载力；由地勘报告可知，JB05地下水位标高为+1.5mGk1=776.73*10+0.8*33.29=7793.94KNTf=UA=33.29x（9.4-2.5）x

98、14=3215.9KNR1=31.72x(0.5+0.3)x240=6090.24KNFt=gV排=1000x10x231.4=2314KNKc=0.6831.0满足要求。2.3.7.2第二次下沉系数计算沉井第二次下沉采用不排水下沉，下沉穿越1淤泥质粉质粘土、3黏土、1-1粉质粘土、1-2粉质粘土、3粉质粘土夹粉性土；参考地质勘查报告，沉井外壁与土体间的单位摩阻力在1淤泥质粉质粘土层为12 kPa，3黏土15 kPa、1-1粉质粘土层23kPa，1-2粉质粘土20kPa、3粉质粘土夹粉性土16kPa，第二次下沉深度为5m，得加权平均单位摩阻力标准值f=（12x6.89+15x1.1+23x3.

99、8+20x2.5+16x0.11）/14.4=13.43kPa；下沉时刅脚全部插入土中，下沉系数应满足1.01.25；（1）采取刃脚切土下沉时，下沉系数应按下式计算： 式中下沉系数。自重标准值（包括外加助沉重量的标准值）。Tf土与侧壁的总摩阻力Tf=UA=33.29x（14.4-2.5）x13.43=5320.3KNU侧壁外围周长(33.29m)A单位周长的摩阻力（KN/m），A=f（H-2.5）H为入土深度（14.4m）f多层土的加权平均单位摩阻力标准值（取13.43kPa）， 下沉过程中地下水的浮托力（kN），采取不排水下沉时取。=gV排=1000x10x（231.4+87.22）=318

100、6.2KN刃脚踏面及斜面下土的极限承载力（kN），可按式计算。R1=31.72x(0.5+0.3)x160=4060.16KN 地基土承载力极限值（kPa）。 隔墙和底梁下土的极限承载力（kN），可按式式计算。 隔墙支承面积（）。 底梁支撑面积（）。=（7965.5+0.8*31.72-3186.2）/（5320.3+4060.16） =0.51远远小于沉井下沉施工要求的1.01.25（2）考虑浮力为0时，靠自重下沉深度计算，取下沉系数=1.0：由公式： 1.0=（7965.5+0.8*31.72-0）/（Tf+4060.16）H=8.8m（3）采取掏刃脚下沉时，下沉系数为：=（7965.5+

101、0.8*31.72-3186.2）/5320.3=0.9综合（2）（3）的计算情况，拟采用适当降低沉井内的水位以及井外的地下水位，首先靠沉井自重下沉，然后再采取掏土下沉。2.3.8 JB11#井下沉验算2.3.8.1第一次下沉系数计算沉井第一次下沉采用排水下沉，下沉穿越1淤泥质粉质粘土、3黏土、1-1粉质粘粘土；参考地质勘查报告，沉井外壁与土体间的单位摩阻力在1淤泥质粉质粘土12 kPa、3黏土15kPa、1-1粉质粘土层为23kPa，第一次下沉深度为10.75m，得加权平均单位摩阻力标准值f=（12x5.19+15x2.8+23x2.76）/10.75=15.61kPa；下沉时刅脚全部插入土

102、中，下沉系数应满足1.01.25；（1）采取刃脚切土下沉时，下沉系数应按下式计算： 式中下沉系数。自重标准值（包括外加助沉重量的标准值）（16339.3kN）。Tf土与侧壁的总摩阻力Tf=UA=53.38x（10.75-2.5）x15.61 =6870.5KNU侧壁外围周长(53.38m)A单位周长的摩阻力（KN/m），A=f（H-2.5）H为入土深度（10.75m）f多层土的加权平均单位摩阻力标准值（取15.61kPa）， 下沉过程中地下水的浮托力（kN），采取排水下沉时取0，气压沉箱接 高时取气压浮托力标准值。刃脚踏面及斜面下土的极限承载力（kN），可按式计算。R1=53.38x(0.7+

103、0.3)x210=11209.8KN 地基土承载力极限值（kPa）。 隔墙和底梁下土的极限承载力（kN），可按式式计算。R2=29x1x210=6090KN 隔墙支承面积（）。 底梁支撑面积（）。=（16339.3+0.8*50.24-0）/（6870.5+11209.8+6090） =0.68远远小于沉井下沉施工要求的1.01.25（2）靠自重下沉深度计算，取下沉系数=1.0：由公式： 1.0=（16339.3+0.8*50.24-0）/（Tf+53.38x170+29x170）得H=5.3m故沉井下沉5.4m后需采用助沉措施，助沉措施拟采用井内土体开挖排水下沉。（3）沉井下沉经过软弱土层时

104、稳定性计算沉井下沉过程中经过3土层，现取对其进行沉井稳定性验算根据得=（16339.3+0.8*50.24-0）/（53.38x（5.19-2.5）x15.61+50.24x120+29x120）=1.391下沉系数较大，存在突沉风险，在下沉过程中不宜掏空底梁及刃脚，可逐步掏除沉井刃脚和底梁下土体，依靠沉井自重挤土下沉，不能出现较大的锅底，同时确保井格对称挖土，观察沉井下沉速度。 （4）沉井接高稳定性验算,需kc1.0：沉井第一次下沉结束后，向井内分层回填黄土，使沉井部分刃脚埋置于黄土内，增加刃脚踏面的承载面积的同时提高刃脚下土体极限抗承载力；由地勘报告可知，JB011地下水位标高为+1.2m

105、Gk1=2058.78*10+0.8*50.24=20628.0KNTf=UA=53.38x（10.75-2.5）x15.61=6870.5KNR1=53.38x(0.7+0.3)x240=12811.2KNR2=29x1x240=6090KNFt=gV排=1000x10x574.37=5743.7KNKc=0.6551.0满足要求。2.3.8.2第二次下沉系数计算 沉井第二次下沉采用不排水下沉，下沉穿越1淤泥质粉质粘土、3黏土、1-1粉质粘粘土、2-1砂质粉土、3粉质粘土夹粉性土；参考地质勘查报告，沉井外壁与土体间的单位摩阻力在1淤泥质粉质粘土12 kPa、3黏土15kPa、1-1粉质粘土层

106、为23kPa、2-1砂质粉土22kPa、3粉质粘土夹粉性土16kPa，第二次下沉深度为5m，得加权平均单位摩阻力标准值f=（12x5.19+15x2.8+23x3.5+22x2+16x2.26）/15.75=16.82kPa；下沉时刅脚全部插入土中，下沉系数应满足1.01.25；（1）采取刃脚切土下沉时，下沉系数应按下式计算： 式中下沉系数。自重标准值（包括外加助沉重量的标准值）。Tf土与侧壁的总摩阻力Tf=UA=53.38x（15.75-2.5）x16.82 =11896.5KNU侧壁外围周长(53.38m)A单位周长的摩阻力（KN/m），A=f（H-2.5）H为入土深度（15.75m）f多

107、层土的加权平均单位摩阻力标准值（取16.82kPa）， 下沉过程中地下水的浮托力（kN），采取不排水下沉时取。=gV排=1000x10x（653.57+169.94）=8235.1KN刃脚踏面及斜面下土的极限承载力（kN），可按式计算。R1=53.38x(0.7+0.3)x160=8540.8KN 地基土承载力极限值（kPa）。 隔墙和底梁下土的极限承载力（kN），可按式式计算。R2=29x1x160=4640KN 隔墙支承面积（）。 底梁支撑面积（）。=（20587.8+0.8*50.24-8235.1）/（11896.5+8540.8+4640） =0.49远远小于沉井下沉施工要求的1.0

108、1.25（2）考虑浮力为0时，靠自重下沉深度计算，取下沉系数=1.0：由公式： 1.0=（20587.8+0.8*50.24-0）/（Tf+53.38x260+29x260）Tf0（3）采取掏刃脚下沉时，下沉系数为：=（20587.8+0.8*50.24-8235.1）/（11896.5）=1.041.0综合（2）（3）的计算情况，拟采用适当降低沉井内的水位，然后再采取掏刃脚下沉。2.4坑底防隆起、管涌措施2.4.1 JB04坑底防隆起、管涌承压水头临界面计算：根据公式hs FswH，计算沉井下沉时井底土体承压水临界下沉深度。依据勘察报告4-1层承压水初始水位取地表以下3.0m（相应标高为+0

109、.00m）。式中：h 基坑底至承压含水层顶板间距离(m)，h=8.7m；s 基坑底至承压含水层顶板间的土的重度(kN/m3)，取18 kN/m3；H 承压水头高度至承压含水层顶板的距离，本井位取20.3m；w 水的重度(kN/m3)，取10kN/m3；Fs 安全系数，一般为1.051.2；本工程取1.1；4-1层承压水层顶板标高为-20.3m。承压水头临界深度，计算结果如下：h= FswH/s=12.41m；2.4.2 JB05坑底防隆起、管涌承压水头临界面计算：根据公式hs FswH，计算沉井下沉时井底土体承压水临界下沉深度。依据勘察报告4-1层承压水初始水位取地表以下3.0m（相应标高为+

110、0.00m）。式中：h 基坑底至承压含水层顶板间距离(m)，h=7.6m；s 基坑底至承压含水层顶板间的土的重度(kN/m3)，取18 kN/m3；H 承压水头高度至承压含水层顶板的距离，本井位取-19.9m；w 水的重度(kN/m3)，取10kN/m3；Fs 安全系数，一般为1.051.2；本工程取1.1；4-1层承压水层顶板标高为-19.9m。承压水头临界深度，计算结果如下：h= FswH/s=12.16m；2.4.3 JB06坑底防隆起、管涌承压水头临界面计算：根据公式hs FswH，计算沉井下沉时井底土体承压水临界下沉深度。依据勘察报告4-1层承压水初始水位取地表以下3.0m（相应标高

111、为+0.00m）。式中：h 基坑底至承压含水层顶板间距离(m)，h=7.0m；s 基坑底至承压含水层顶板间的土的重度(kN/m3)，取18 kN/m3；H 承压水头高度至承压含水层顶板的距离，本井位取22.1m；w 水的重度(kN/m3)，取10kN/m3；Fs 安全系数，一般为1.051.2；本工程取1.1；4-1层承压水层顶板标高为-22.1m。承压水头临界深度，计算结果如下：h= FswH/s=13.51m；2.4.4 JB07坑底防隆起、管涌承压水头临界面计算：根据公式hs FswH，计算沉井下沉时井底土体承压水临界下沉深度。依据勘察报告4-1层承压水初始水位取地表以下3.0m（相应标

112、高为+0.00m）。式中：h 基坑底至承压含水层顶板间距离(m)，h=3.3m；s 基坑底至承压含水层顶板间的土的重度(kN/m3)，取18 kN/m3；H 承压水头高度至承压含水层顶板的距离，本井位取19.5m；w 水的重度(kN/m3)，取10kN/m3；Fs 安全系数，一般为1.051.2；本工程取1.1；4-1层承压水层顶板标高为-19.5m。承压水头临界深度，计算结果如下：h= FswH/s=11.92m；2.4.5 JB08坑底防隆起、管涌承压水头临界面计算：根据公式hs FswH，计算沉井下沉时井底土体承压水临界下沉深度。依据勘察报告2层承压水初始水位取地表以下3.0m（相应标高

113、为+0.00m）。式中：h 基坑底至承压含水层顶板间距离(m)，h=13.8m；s 基坑底至承压含水层顶板间的土的重度(kN/m3)，取18 kN/m3；H 承压水头高度至承压含水层顶板的距离，本井位取30.4m；w 水的重度(kN/m3)，取10kN/m3；Fs 安全系数，一般为1.051.2；本工程取1.1；4-1层承压水层顶板标高为-30.4m。承压水头临界深度，计算结果如下：h= FswH/s=18.58m；2.4.6 JB09坑底防隆起、管涌承压水头临界面计算：根据公式hs FswH，计算沉井下沉时井底土体承压水临界下沉深度。依据勘察报告4-1层承压水初始水位取地表以下3.0m（相应

114、标高为+0.00m）。式中：h 基坑底至承压含水层顶板间距离(m)，h=6.9m；s 基坑底至承压含水层顶板间的土的重度(kN/m3)，取18 kN/m3；H 承压水头高度至承压含水层顶板的距离，本井位取20.6m；w 水的重度(kN/m3)，取10kN/m3；Fs 安全系数，一般为1.051.2；本工程取1.1；4-1层承压水层顶板标高为-20.6m。承压水头临界深度，计算结果如下：h= FswH/s=12.59m；2.4.7 JB10坑底防隆起、管涌承压水头临界面计算：根据公式hs FswH，计算沉井下沉时井底土体承压水临界下沉深度。依据勘察报告4-1层承压水初始水位取地表以下3.0m（相

115、应标高为+0.00m）。式中：h 基坑底至承压含水层顶板间距离(m)，h=7.5m；s 基坑底至承压含水层顶板间的土的重度(kN/m3)，取18 kN/m3；H 承压水头高度至承压含水层顶板的距离，本井位取19.8m；w 水的重度(kN/m3)，取10kN/m3；Fs 安全系数，一般为1.051.2；本工程取1.1；4-1层承压水层顶板标高为-19.8m。承压水头临界深度，计算结果如下：h= FswH/s=12.1m；2.4.8 JB11坑底防隆起、管涌承压水头临界面计算：根据公式hs FswH，计算沉井下沉时井底土体承压水临界下沉深度。依据勘察报告4-1层承压水初始水位取地表以下3.0m（相

116、应标高为+0.00m）。式中：h 基坑底至承压含水层顶板间距离(m)，h=5.7m；s 基坑底至承压含水层顶板间的土的重度(kN/m3)，取18 kN/m3；H 承压水头高度至承压含水层顶板的距离，本井位取18.6m；w 水的重度(kN/m3)，取10kN/m3；Fs 安全系数，一般为1.051.2；本工程取1.1；4-1层承压水层顶板标高为-18.6m。承压水头临界深度，计算结果如下：h= FswH/s=11.37m；2.5各井位水下封底抗浮验算沉井抗浮按封底时可能出现的最高水位进行验算，抗浮系数按Kf=Gk/Fk进行计算，且Kf大于等于1.02.5.1 JB04水下封底抗浮验算 沉井封底后

117、抗浮计算，根据地勘资料，JB04#井地下水位标高为+1.0m，沉井封底标高为-13.25mFk=gv排=10x14.25=32328.3KNGk= G封底+ G封底=x2.0(平均)x23=26756.35 KN Kf=Gk/Fk=26756.35/38034=0.7041m所以为了保证封底后沉井的稳定，需对沉井进行回填土。回填土后，考虑井壁与侧面土反摩阻力。Tf=UA=53.38x（14.75-2.5）x16.22=10606.34KNKf=（Gk + Tf）Gk/Fk=1.15回填土后符合要求。2.5.2 JB05水下封底抗浮验算 沉井封底后抗浮计算，根据地勘资料，JB05#井地下水位标高

118、为+1.2m，沉井封底标高为-12.9mFk=gv排=10x14.1=12436.6KNGk= G封底+ G封底=x2.0(平均)x23=10692.3 KN Kf=Gk/Fk=10692.3/12436.6=0.861m所以为了保证封底后沉井的稳定，需对沉井进行回填土。Tf=UA=33.29x（13.9-2.5）x15.74=5973.43KNKf=（Gk + Tf）/Fk=1.34回填土后满足要求2.5.3 JB06水下封底抗浮验算 沉井封底后抗浮计算，根据地勘资料，JB06#井地下水位标高为+2.0m，沉井封底标高为-14.75mFk=gv排=10x16.75=37999.9KNGk=

119、G封底+ G封底=x2.0(平均)x23=28712.6 KN Kf=Gk/Fk=28712.6 /37999.9=0.761m所以为了保证封底后沉井的稳定，需对沉井进行回填土。Tf=UA=53.38x（15.75-2.5）x19.61 =13869.86KNKf=（Gk + Tf）/Fk=1.12回填土后满足要求。2.5.4 JB07水下封底抗浮验算 沉井封底后抗浮计算，根据地勘资料，JB07#井地下水位标高为+0.6m，沉井封底标高为-18.25mFk=gv排=10x18.85=42764.1KNGk= G封底+ G封底=x2.0(平均)x23=32794.55 KN Kf=Gk/Fk=3

120、2794.55/42764.1=0.771m所以为了保证封底后沉井的稳定，需对沉井进行回填土。Tf=UA=53.38x（19.25-2.5）x19.76 =17667.8KNKf=（Gk + Tf）/Fk=1.18回填土后满足要求。2.5.5 JB08水下封底抗浮验算 沉井封底后抗浮计算，根据地勘资料，JB08#井地下水位标高为+0.5m，沉井封底标高为-18.25mFk=gv排=10x18.75=42537.2KNGk= G封底+ G封底=x2.0(平均)x23=32794.55 KN Kf=Gk/Fk=32794.55/42537.2=0.771m所以为了保证封底后沉井的稳定，需对沉井进行

121、回填土。Tf=UA=53.38x（19.25-2.5）x19.25 =17211.72KNKf=（Gk + Tf）/Fk=1.17回填土后满足要求。2.5.6 JB09水下封底抗浮验算 沉井封底后抗浮计算，根据地勘资料，JB08#井地下水位标高为+1.8m，沉井封底标高为-13.75mFk=gv排=10x15.55=35278KNGk= G封底+ G封底=x2.0(平均)x23=27142.55KN Kf=Gk/Fk=27142.55/35278=0.771m所以为了保证封底后沉井的稳定，需对沉井进行回填土。Tf=UA=53.38x（14.75-2.5）x16.63=10874.5KNKf=（

122、Gk + Tf）/Fk=1.08回填土后满足要求。2.5.7 JB10水下封底抗浮验算 沉井封底后抗浮计算，根据地勘资料，JB08#井地下水位标高为+1.6m，沉井封底标高为-13.4mFk=gv排=10x15=13230.1KNGk= G封底+ G封底=x2.0(平均)x23=10890.41KN Kf=Gk/Fk=10890.41/13230.1=0.821m所以为了保证封底后沉井的稳定，需对沉井进行回填土。Tf=UA=33.29x（14.4-2.5）x13.43=5320.3KNKf=（Gk + Tf）/Fk=1.23回填土后满足要求。2.5.7 JB11水下封底抗浮验算 沉井封底后抗浮

123、计算，根据地勘资料，JB08#井地下水位标高为+1.2m，沉井封底标高为-14.75mFk=gv排=10x15.95=36184.9KNGk= G封底+ G封底=x2.0(平均)x23=28712.6KN Kf=Gk/Fk=28712.6/36184.9=0.791m所以为了保证封底后沉井的稳定，需对沉井进行回填土。Tf=UA=53.38x（15.75-2.5）x16.82 =11896.5KNKf=（Gk + Tf）/Fk=1.13回填土后满足要求。2.6施工流程沉井封底混凝土养护基坑内排水下沉准备工作沉井下沉布设测量控制网点沉井分节制作混凝土养护拆 模施工缝处理平整场地测量放样基坑开挖铺筑

124、垫层2.7沉井制作2.7.1降水施工方案2.7.1.1降水施工概况本工程降水方案设计主要依据本工程相关设计、地勘资料。拟建场地内部分地段分布有微承压水、承压水，承压水水头埋深一般为311m。本工程采用深层井点降水，每个井在进出洞口处各打设一口降水井，打设井点时避开加固区，平面图如下图（以JB04为例）。沉井下沉时保证基坑外水位低于井内水位，在降水过程中还应加强监测，防止由于降水引起地面沉降给周围环境带来不利影响。成井施工质量控制标准：井深误差：小于井深的2%；孔斜：每50m小于0.5；井水含砂量：抽水稳定后，小于1/20000（体积比）；井中水位降深：抽水稳定后，井中水位处于安全水位以下。2.

125、7.1.2降水目的本次降水主要是配合沉井制作、下沉、封底、底板，特别是防止下部4-1、2层微承压水突涌，综合本工程降水主要达到以下目的：1）降低沉井开挖土体的含水量，便于沉井下沉的顺利进行。2）根据稳定性验算的结果，必要时按需降低下部（微）承压含水层的承压水水头，将其控制在安全埋深以内，以防止沉井底部发生突涌，确保沉井施工时基坑底板的稳定性。3）尽量减少由于减压降水引起的地表沉降以及降水对周边建（构）筑物的不利影响。2.7.1.3降水分析与对策根据本工程沉井结构特征和拟建场地的工程地质及水文地质特征，对本工程降水分析及拟采取的降水对策如下： (1)工程分析根据本工程沉井结构特征和拟建场地的水文

126、地质特征，由于JB06、JB07沉井过程中遇到4-1层微承压水，沉井工程的安全极大程度上依赖于基坑降水的成功与否，这使得降水设计的可靠性十分重要，本降水工程的主要特点及难点分析：1）本工程上部沉井大部刃角均进入了4-1层微承压含水层，该土层呈可塑状态，沉井过程中，在一定动水压力的作用下，易发生流砂现象。2）本工程沉井底板以下下伏的第4-1、2层承压含水层，经抗突涌稳定性验算，如果存在承压水突涌风险时，需进行减压降水。(2)降水对策针对本沉井工程特点，采用以下措施解决沉井过程中，承压水降水的难点：1）对于上部浅层水，考虑到第一节沉井约11米左右，且采用排水开挖下沉，根据实际情况，拟进行井点降水，

127、将水位降至开挖面以下0.51.0m。2）本工程下部广泛分布的4-1层微承压含水层，是本次沉井工程的重点难点，针对本沉井沉度的不同，管涌计算数据拟在沉井外围布置减压井，根据本次沉井刃角底部深度不同，分为底板不进入微承压水层，底板位于微承压水层中两种形式。3）本工程下部广泛分布的4-1层承压水，根据稳定验算结果，如果基坑挖到底时满足不了抗突涌稳定性要求时，为防止发生承压水层突涌，拟布置的降压井，并有一定的安全储备，在沉井底板浇注时，对坑内开挖深度以下的承压水进行“按需减压”降水，保证沉井底板安全及施工顺利进行。深井井点施工工艺流程钻孔回填井底砂垫层吊放井点管井管与孔壁间填砂砾滤料井管顶部与孔壁间填

128、粘土密封洗井安装潜水泵并与井管连通开动潜水泵与水泵试抽水正常抽水测量观测井中地下水位变化使用结束拨除井管封堵井孔钻机就位挖井口、安护筒放线定位井点管制作井点计算根据工程建设标准基坑工程技术规范关于基坑抗承压水稳定性验算的相关规定，基坑开挖面以下存在承压含水层且其上部存在不透水层时，应按下列公式验算开挖过程中此不透水层的抗承压水稳定性。基坑底板抗突涌稳定性条件：基坑底板至承压含水层顶板间的土压力应大于安全系数下承压水的顶托力。即：hs FswH其中：h 基坑底至承压含水层顶板间距离(m)；s 基坑底至承压含水层顶板间的土的重度(kN/m3)；H 承压水头高度至承压含水层顶板的距离；w 水的重度(

129、kN/m3)，取10kN/m3；Fs 安全系数，一般为1.01.2；本工程取1.1。 本工程地面标高+3.00m，经计算降水井工作量统计结果如下： 工程部位类型井深（m）井数（口）滤管埋深（m）滤料埋深（m）粘土球埋深（m）JB04降水井192171816191216JB05降水井192171816191216JB06降水井192171816191216JB07降水井192171816191216JB08降水井252232422251822JB09降水井192171816191216JB10降水井192171816191216JB11降水井192171816191216降压井构造设计1、井口：

130、井管口应高于地面以上0.50m，一般采用优质粘土封闭，其深度不小于3.00m，以隔离地表污水浸下部含水层； 2、井壁管：疏干井开孔直径为650，井管直径为250mm；降压井开孔直径为650，井管直径为250mm。3、过滤器（滤水管）：疏干井采用外套管滤水，滤水管外均包一层30目40目的尼龙网，滤水管的直径与井壁管的略大,设置潜水泵；降水管井采用桥式滤水管,滤水管的直径与井壁管的直径相同。4、沉淀管：沉淀管主要起到过滤器不致因井内沉砂堵塞而影响进水的作用，沉淀管接在滤水管底部，直径与滤水管相同，长度1.00m，沉淀管底口用铁板封死；5、填滤料：降水管井的滤水管部位采用颗粒磨圆度较好的中粗砂围填，

131、围填部位从井底向上至地表以下3.00m深。成孔、成井施工工艺与技术要求成孔施工机械设备选用GPS-10型工程钻机及其配套设备。采用正循环回转钻进泥浆护壁的成孔工艺及下井壁管、滤水管，沉淀管、围填填滤、粘性土、封孔等成井工艺。（1）测放井位：根据降水井点井位平面布置图测放井位，当布设的井点受地面障碍物或施工条件的影响时，现场可作适当调整；（2）埋设护口管：护口管底口应插入原状土层中，管外应用粘性土和草辫子封严，防止施工时管外返浆，护口管上部应高出地面0.10m0.30m；（3）安装钻机：机台应安装稳固水平，大钩对准孔中心，大钩、转盘与孔的中心三点成一线；（4）钻进成孔：降水井点开孔孔径为600m

132、m，一径到底。钻进开孔时应吊紧大钩钢丝绳，轻压慢转，以保证开孔钻进的垂直度，成孔施工采用孔内自然造浆，钻进过程中泥浆密度控制在1.101.15，当提升钻具或停工时，孔内必须压满泥浆，以防止孔壁坍塌；（5）清孔换浆：钻孔钻进至设计标高后，在提钻前将钻杆提至离孔底0.50m处进行冲孔，清除孔内杂物，同时将孔内的泥浆密度逐步调至1.10，孔底沉淤小于30cm，返出的泥浆内不含泥块为止；（6）下井管：管子进场后，应检查过滤器的缝隙是否符合设计要求。下管前必须测量孔深，孔深符合设计要求后，开始下井管，下管时在滤水管上下两端各设一套直径小于孔径5cm的扶正器（找正器），以保证滤水管能居中。井管焊接要牢固，

133、垂直，不透水 ，下到设计深度后，井管口固定居中；（7）填滤料（中粗砂）：填滤料前在井管内下入钻杆至离孔底0.30m0.50m，井管上口应加闷头密封后，从钻杆内泵送泥浆进行边冲孔边逐步调浆使孔内的泥浆从滤水管内向外由井管与孔壁的环状间隙内返浆，使孔内的泥浆密度逐步调到1.05,然后按前述井的构造设计要求填入滤料，并随填随测填滤料的高度。直至滤料下入预定位置为止。（8）填粘性土：在降水井点内围填粘性土时，应将块状的粘性土碾碎（粒径3cm）后填入，下入速度不宜太快。（9）井口封闭：为防止泥浆及地表污水从管外流入井内，在地表以下3.00m范围围填，采用优质粘性土封孔。（10）洗井：在提出钻杆前利用井管

134、内的钻杆接上空压机先进行空压机抽水，待井出水较清后提出钻杆再用活塞洗井，活塞必须从滤水管下部向上拉，将水拉出孔口，对出水量很少的井可将活塞在过滤器部位上下窜动，冲击孔壁泥皮，此时应向井内边注水边拉活塞。当活塞拉出的水基本不含泥砂后，可换用空压机抽水洗井，吹出管底沉淤,直到水清不含砂为止。（11）安泵试抽：成井施工结束后，在降水井点内及时下入潜水泵排设排水管道、电缆等，电缆与管道系统在设置时应注意避免在抽水过程中不被挖土机、吊车等碾压、碰撞损坏，因此，现场要在这些设备上进行标识。抽水与排水系统安装完毕，即可开始试抽水。（12）排水: 洗井及降水运行时应用管道将水排至场地四周的明渠内，通过排水渠将

135、水排入场外管道中。降水井示意图.8降水监测措施因基坑开挖深度比较深以及降水深度比较大，必须委托专业监测单位对基坑围护结构和周边环境进行监测，加强信息化施工，监测数据必须提交一份给降水单位，对周边环境出现异常情况，监测单位必须通知降水单位，从而使降水单位根据数据实时调整抽水井数以及抽水井位置。.9深井井点使用注意事项1、井点使用时，使水位差控制在要求限度内。2、靠近建筑物的深井，应使建筑物下水位与附近水位差保持不大于1m，以免造成建筑物不均匀沉降出现裂缝。为此，要加强水位观测，当水位差过大时，应立即采取措施补救。3、井点供电系统应采用双线路，防止中途停电或发生其他故障，影响排水。必要时设置能满足

136、施工要求的备用发电机组，以防止突然停电，造成水淹基坑。4、潜水泵在运行时，应经常观测水位变化情况，检查电缆线是否和井壁相碰，以防磨损后水沿电缆芯掺入电动机内。同时，还须定期检查密封的可靠性，以保证正常运转。2.7.2基坑开挖、垫层施工利用业主移交并经施工单位复测后满足精度要求的控制点，以导线形式建立施工区域平面控制网。井位测量资料上报经审核后，方可进行下步工序。施工过程中注重对刃脚的保护，本工程采用砖块砌筑填充刃脚斜面，以确保刃脚均匀受力，减少单边受力时刃脚破坏（详见附图）。沉井垫层制作前，基坑按1:1坡度大开挖，挖深为2.5m，使沉井起沉标高为+0.5m，采用一台挖机和人工进行结合开挖，边坡

137、和基底预留20cm厚度采用人工开挖修整，土方挖出进行装车外运。基坑开挖完毕后，立即在基坑底部周边设置一条400400mm的明沟，并在基坑四周设8008001000mm集水井，明沟及集水井内回填碎石，水经明沟引至集水坑内，用抽水设备将水排至坑外。同时在基坑的上边口2m外设截水沟，防止地表水进入基坑。按照砂垫层、混凝土垫层的计算数据，进行各井位垫层铺设；砂垫层，混凝土垫层均采用满堂铺设。(如下图所示)2.7.3脚手架工程（1）沉井制作首先需要搭设脚手架，采用48钢管、扣件式结构，第一段结构制作的脚手架均坐落在基坑内，竖管的下端应铺设木板，扩大在基础上的接触面积。脚手架分多层搭设，层高控制在1.5m

138、1.9m，立杆横距为1.20m。每层铺设竹篱笆并设置防护栏杆两道，第一道高度0.6m，第二道高度1.2m。为了让施工人员上下脚手架方便，在脚手架每一区域搭设简易倾斜走道或扶梯，倾斜走道斜率为40，斜道走道面上要求每间隔50cm绑扎防滑条。脚手架设置扫地杆、八字撑等进行加固，且内外脚手架于沉井井壁间距0.3m0.5m。脚手架外侧做30cm高踢脚板，并用黑黄漆涂刷。每层走道板与井壁之间挂防坠网。（2）结构制作时，井内和井外的脚手架继续逐层加高，对原有底层脚手架需要加固处理，并可适当增加抛撑和斜拉钢索。内圈应拆除原有脚手架，在第二节井壁的预埋钢板上焊接三角架，三角支撑间距在1.6m左右，内圈脚手架竖

139、杆坐落在三脚支撑上的限位槽内，向上搭设，并用钢丝绳与结构上的对拉扁铁孔绑扎，控制脚手架的稳定性。（3）沉井接高时在已沉好井壁内侧预埋铁板上焊钢支架，内脚手架搭在支架上。外脚手与井壁分开。见附图。（4）要控制好脚手架上堆放的施工用品，特别是脚手架搭设在三脚架上的或层数较高的脚手架上的集中堆放物重量不得大于1.0t。（5）每次下沉前应拆除脚手架，接高前再进行搭设，搭设前沉井周边得塌陷凹坑应予填充密实。预埋铁平面布置图（6）脚手板的铺设，施工操作层的脚手架必须铺满、铺稳、铺严，与脚手架的固定防止一端固定，一端未固定的情况，须两端固定连接。距离墙面不得大于200mm，里立杆与墙面之间铺设一块脚手板，不

140、得有空隙，对头铺设的脚手板，接头下面必须设两根小横杆，板端距小横杆150mm，拐弯处的脚手板必须交叉搭铺。（7）操作层、通道口的防护，在操作层高1.2m处设两道防护栏杆，且设置有准用证的密目式立网，立网的边绳与大横杆靠紧，并用绳系结牢固，并设180mm高的踢脚板用木脚板代替。（8）脚手架体与沉井之间封闭办法：密目网垂直封闭，密目网的质量要求：密目网要四证齐全，要有阻燃性能，其续燃，阴燃时间均不得大于4秒，要符合GB16909的规定。每10CM10CM100cm2的面积上，有2000以上网目。密目风的绑扎方法：用14#铅丝将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。系蝇的材质应符合

141、GB16909的规定。兜网封闭：用大眼安全网（平网）将脚手架与建筑之间封闭起来，二层处设置一道平网，每隔10米封闭一道。（9）脚手架上要设置安全马道：马道宽度不小于1米，坡度以40。马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑。人行斜道小横杆间距不超过1.5米。马道上满铺脚手板，板上钉防滑条，防滑条间距不大于300mm。设置护栏杆，上部护身栏杆1.2米，下部护身栏杆距脚手板0.6米，同时设180mm宽档脚板。斜道高度每6m处应设中间平台。钢筋绑扎及预埋件、预留洞口处理钢筋采用现场制作的方法，进场的原材料钢筋必须有钢材保证书、试验报告，并批量做好原材料试验，经监理认可

142、后方可使用，进场成型钢筋的质量资料需齐全。钢筋进场后，对钢筋外表锈蚀、麻坑、裂纹、夹砂等现象进行检查，原材料按规范要求分批取样做机械性能试验，全部指标合格后，进行钢筋加工，并向监理报验质保书及相应检查报告。对于焊接接长使用的钢筋，按相应规定做机械性能试验，HRB235钢筋锚固长度为25d，HRB335钢筋锚固长度为d25锚固长度31d、d25锚固长度35d。现场搭接长度使用的钢筋严格执行规范规定。钢筋保护层底板底为40mm、底板顶为35mm，井壁外侧为40mm，井壁内侧为35mm，其他均为35mm。钢筋施工人员应严格按照设计图进行翻样，并按翻样图进行弯配钢筋，确保每根钢筋的尺寸准确。而且由于构

143、筑物多，因此每个构筑物的钢筋加工，均专人负责，立签标志，防止混淆。每种近似的成型钢筋件需设置明确标志，归类堆放。而且需有专人保管，提货。所有预埋件、预留孔洞的位置和尺寸应该符合设计要求，并在浇筑混凝土以前进行核对检查。钢筋规格尺寸应符合设计图纸规定，如需变换规格尺寸须符合规范要求。绑扎钢筋时应采用撑铁将二层钢筋位置固定，保持钢筋应有的间距及保护层厚度。对有防渗要求的各类穿墙管件和固定模板用的对拉螺栓等应该设有止水片。洞门采用砖砌封堵，砌块内部采用型钢进行支撑以增加砌体的强度，待顶管施工时，安装好止水密封圈，将型钢割除，顶管机切削砌块封堵墙出洞。 井壁预留洞门封堵示意图2.7.5模板工程在模板拼

144、装前，先搭脚手架，支架底铺设垫板，脚手架采用满堂支架，材料、钢管、扣件、搭式多边形，支架邻边与井壁的距离为0.30.5m，以防生成弯矩影响质量。层高控制在1.5m1.9m，立杆横距为1.20m，另外八字撑加强，以保证支架稳定。井壁钢模板采用0.3cm厚的木模板组装而成，以保证拼缝严密，不漏浆。内外模的稳定采取竖向和横向分节支设，内外模板竖围檩采用双拼483.5毫米脚手钢管，横围檩采用双拼28钢筋，脚手钢管对拉螺杆采用14圆钢，并在对拉螺杆中间设50503止水片，以防渗水。横围檁0.6m一道，竖围檁0.5m一道，内模板与内脚手作支撑稳定。沉井井壁模板支设及脚手架加固图1）沉井工程的模板和钢筋的施

145、工顺序一般是：支设内模绑扎钢筋支设外模。 2）井的内模宜一次安装完毕或分节安装。刃脚底模应用水平尺进行校平，使之保持在同一水平面上。3） 井内模应保持垂直（第一次制作时），外模跟着内模支立，不得内外倾倒，以保证外壁面平正垂直以及井壁厚度均等。内外模板及模板支撑的牢固性、刚性、密封性须经验算检查，符合要求后方可进行下道工序的施工。4）大型预埋件应专门设置支撑，不得撑在井壁或隔墙的模板或钢筋上，内外脚手架应和模板与钢筋分开。5）模板施工安全技术措施（1）拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板。（2）离地2 m以上拆模板时，不能用斜撑与平撑代替作为扶梯上下，以防撑头脱落，断裂跌下伤人，在拆除较重模板时，

146、应先把模板扒开，系好绳索，轻拆轻放，防止拆下的模板冲断脚手板，拆摸时严禁乱抛模板。（3) 高空作业时材料堆放应稳妥、可靠，使用时工具随时装入袋内，防止坠落伤人，严禁向高空操作人员抛送工具、物件。（4)使用的榔头、斧头等工具、木柄要装牢，操作时手要握紧，以防工具脱柄或脱手伤人。2.7.6混凝土工程2.7.6.1混凝土的运输混凝土车进入施工现场的运输路线图如下图所示：2.7.6.2混凝土的浇筑（1） 浇捣前对模板、钢筋、预埋件检查完成后，必须由监理单位进行隐蔽工程验收，经合格签证后才能进行混凝土浇捣。（2）商品混凝土选择质量有保证的搅拌站，混凝土到达后核对报码单，并在现场做塌落度核对，允许2cm误

147、差，超过者立即通知搅拌站调整，严禁在现场任意加水，并按规定做好抗压和抗渗试块。（3）沉井混凝土在浇捣之前检查模内是否干净。经检查无问题方可浇捣，浇捣采用泵送，插入式振捣器振捣密实，振捣过程中应快插慢提，移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍。不得碰挂模板、钢筋、预埋件。同时还应控制好每层初凝时间，每层混凝土浇捣应控制在0.5m，并应均匀向上。严禁单侧浇捣，并有专人负责商品混凝土质量，严格按操作规程施工，以保证混凝土的浇捣质量。 （4）混凝土振捣时有专人用木锤轻击模板外侧以检查混凝土密实度，若发现模板有漏浆走动、变形、垫块脱落等现象，应停止操作，进行处理后方可继续施工。混凝土浇捣时施工人员操作平

148、台不得与模板、钢筋连接。（5）混凝土浇捣后的12小时以内应及时养护，对混凝土覆盖处浇水湿润。养护期间应防止阳光暴晒，温度骤变。对普通水泥拌制的混凝土不得少于7昼夜，如用矿渣水泥拌制的混凝土不得少于14昼夜，对于有抗渗要求的混凝土不得少于14昼夜。 （6）混凝土浇筑间隔时间不得超过初凝时间，否则应按施工缝处理，施工缝采用止水钢板。在第二次浇捣时必须将松散部分除去，并用水冲洗干净，充分湿润，然后铺上一层同级配（除去骨料）的水泥砂浆，厚约23cm，再浇捣混凝土，要求仔细振捣，保证新老混凝土的良好结合，以防施工缝渗水影响质量。（7）井接高的轴线应与沉井中轴线重合或平行。在接高时混凝土浇筑过程中，应尽量

149、使沉井刃脚塌面处压力保持均匀，防止因荷载不均匀而引起沉井偏斜。接高处的混凝土表面应先进行凿毛，清除水泥薄膜和表面的浮松石子和软硬混粘土层并冲洗干净。（8）在混凝土浇筑前应对模板、钢筋、预埋件及预留孔的位置和尺寸等按照现行“钢筋混凝土施工及验收规范”和设计中所提出的特殊要求进行仔细检查核对，经隐蔽工程验收手续合格后方可浇筑混凝土，刃脚混凝土必须一次浇筑完毕，不得中途停顿。（9）浇筑混凝土前应检查混凝土配比、水泥、外掺料砂石料等材质必须符合规范要求。有抗渗要求的沉井在抽承垫木之前应对封底及底板部位的刃脚、底梁和隔墙进行凿毛处理。（10）沉井按接高位置一般应在沉井浇筑面露出地面尚有0.81.0m时进

150、行。在接高前的一段下沉过程中应特别注意纠偏，应尽可能在刃脚底面呈水平状态时进行接高，接高前的前后一次下沉的刃脚宜沉实在土层中，使刃脚在土层中嵌固，有利于接高期间的井体稳定。2.7.6.3混凝土的质量控制为了对沉降井壁混凝土的强度进行试验，现场浇筑混凝土时需制作混凝土试块。为了对混凝土试块进行养护，我项目部拟在大临设置标养室。标养室要求保温隔热，配置冷暖空调或电热棒等恒温装置，使室内温度控制在203C范围；并配置喷淋装置，使室内湿度大于90%。 同时配置温度计、湿度计，温湿度应由专人负责每天记录两次（上、下午各一次）.同时建立标准养护室的管理制度,确定标准养护室的岗位工作职责,将岗位工作职责具体

151、化、规范化。2.7.7 施工缝止水与拉杆螺栓止水1）钢板止水施工缝镀锌钢板厚度一般为23mm左右，设置在平缝中。施工接缝在浇筑上一层混凝土前，下面的混凝土面均须凿毛，用水湿润混凝土面，铺浆1015mm，然后浇筑混凝土。2）井壁模板用拉杆螺栓对销栓定，为防止水的渗漏，在拉杆中间加焊60*60钢板止水片，拉杆的两端用对拉装卸螺栓定模板，拆模板后卸下,表面用聚合物水泥砂浆密封。2.8沉井下沉沉井下沉过程中，以纠偏为主，下沉为辅的原则，大偏要纠，小偏也要纠。在沉井下沉前，需对沉井边的构筑物（距离JB06井中心27m的砖砌房，距离JB11井中心22m的青松港小道和27m的练高路）进行高压旋喷桩加固。2.

152、8.1第一次下沉（排水下沉）第一次下沉拟采用排水下沉的工艺，根据实际情况进行调整。（1）、沉井挖土采用抓铲挖掘机进行，从中间开始挖向四周，均衡对称地进行，使其能均匀竖直下沉。挖出的土由土方车直接运出现场。每层挖土厚度为0.5m左右，在刃脚、底梁处留1.21.5m宽土台，用人工逐层切削，每人负责23m一段。方法是按顺序分层逐渐往刃脚方向削薄土层，每次削515cm，当土垅挡不住刃脚的挤压而破裂时，沉井便在自重作用下破土下沉。削土时应沿刃脚方向全面、均匀、对称地进行，使均匀平稳下沉。刃脚下部土方必须边挖边清理。当沉井下沉有困难时，其刃脚下淘土宜遵守下列顺序：先挖纵向（南北）底梁下土；如还有困难，可挖

153、除横向底梁下土；当下沉确有困难时，最后才可以外圈井壁下刃脚土。（2）、如碰到块石或硬土层，当土垅削至刃脚，沉井仍不下沉或下沉不平稳，则须按平面布置分段的次序逐段对称地将刃脚下挖空，并挖出双脚外壁10cm，每段挖完后用小卵石填塞夯实，待全部掏空填实后，再分层刷掉回填的小卵石，可使沉井因均匀的减少承压面而平稳下沉。（3）、在沉井开始下沉和将沉至设计标高时，周边开挖深度应小于30cm，避免发生倾斜。尤其在开始下沉5m以内时，其平面位置与垂直度要特别注意保持正确，否则继续下沉不易调整。在离设计深度20cm左右应停止取土，依自重下沉至设计标高。第二次下沉（不排水下沉）第二次下沉拟采用不排水下沉的工艺，根

154、据实际情况进行调整。沉井接高后，按照上述计算要求，采用不排水下沉应保持井内水位，下沉施工过程中必须严格控制井身垂直度、倾斜度、标高等各项指标，确保其偏差在允许规范范围内。不排水下沉采用机械冲土，使用高压水泵将高压水流通过进水管分别送进沉井内的高压水枪和水力吸泥机，利用高压水枪射出的高压水流冲刷土层，使其形成一定稠度的泥浆汇流至积泥坑，然后用水力吸泥机（或空气吸泥机）将泥浆吸出。如图所示。水力吸泥机在水中冲吸土冲粘性土时，宜使喷嘴接近90角冲刷立面，将立面底部冲成缺口使之坍落。挖土顺序先中央后四周，并沿刃脚流出土堤，最后对称分层冲挖，不得冲空刃脚踏面下的土层。施工时，应使用高压水枪冲入井底的水量

155、和外部掺入的水量与水力吸泥机吸出的泥浆量保持平衡。水力机械冲泥的主要设备包括吸泥器（水力吸泥机或空气吸泥机）、吸泥管、扬泥管和高压水管、离心式高压清水泵、空气压缩机（采用空气吸泥时用）等。吸泥器内部高压水嘴处的有效水压与扬泥所需要的水压的比值平均约为7.5。在吸泥的时候，应使各种土成为适宜稠度的泥浆的比重：砂类土为1.081.18；粘性土为1.091.20。吸入泥浆所需的高压水流量，约与泥浆量相等，吸入的泥浆和高压水混合以后的稀释泥浆，在管路内的适当流速应不超过23m/s。喷嘴处的高压水流速一般约为3040m/s。具体措施如下：1）合理安排吸泥设备，保证大锅底的形成；2）空气吸泥机排水量大，为

156、保证井内水位平衡，用低压水泵向井内补水；3）井内水位高于井外地下水位；4）吸泥管口离开泥面高度一般为1520cm，水枪压力大于2.0Mpa；在吸泥时，要进行移动位置，以提高泥浆浓度；5）及时纠偏，避免出现较大的偏差，防止沉井平面位移；6）冲浆，吸出的泥浆由泥浆车直接运出现场。沉井施工人员服从指挥台的统一指挥，注意分层对称冲浆，不能单边冲浆，每层厚度不得超过0.5米，冲浆应由中心向外围冲，掌握沉井的重心，不能将沉井的刃脚抽空，刃脚边始终要保持不少于0.5米宽的泥浆，在离设计下沉底标高1.5米以上时应将井底冲成锅底式，在1.5米以下时，将井底冲平，一层冲浆厚度不得大于0.2米。沉井下沉过程中，当沉

157、井的倾斜未达到允许值的1/4时，应及时采取纠偏措施。2.8.3终沉在沉井开始下沉和将沉至设计标高时，周边每层开挖深度应小于30cm，避免发生倾斜。尤其在开始下沉5m以内时，其平面位置与垂直度要特别注意保持正确，否则继续下沉不易调整。在离设计深度2m左右控制下沉速度，防止突沉和超沉。终沉阶段必须严格控制下沉速度、出土量等下沉状态，同时加强下沉测量。终沉阶段每小时至少测量一次，在软土地层中如停止挖土后沉井仍不能自沉时应立即采取措施控制下沉。当沉井下沉接近设计标高时应加强观测，待8h内沉井自沉累计不大于10mm时方可进行封底，此时井体的标高位移和倾斜应在允许偏差范围内，并经检验合格。2.9不排水法沉

158、井封底本次沉井封底采用水下封底的方法施工。沉井下沉至设计标高，应进行沉降观测，在8小时内沉降量不大于10mm，封底前经潜水员摸底，检查锅底是否形成以及是否达到设计标高，且经检查验收后方可进行封底工作。（1）准备工作沉井下沉前，应先对封底混凝土与沉井壁接触面上的混凝土表面凿毛处理；沉井下沉稳定后，进行水下封底。封底前用潜水泵冲除该混凝土表面的淤泥，死角处用钢刷清除，不得留有硬块泥土；然后在仓内吸除淤泥，布置2只泄水孔（潜水员安装，固定泄水孔），抛入碎石压淤和造底。井底土体超挖部分，先用0.300.40m粒径的块石抛填，然后用碎石和中粗砂整平，潜水员检查符合要求后实施封底。在井上搭设平台，平台上放

159、置钢制托架，吊起300的钢制导管，导管分节尺寸为0.5m和1m（制作数量比例1：3）。浇筑设备由托架、漏斗、导管（约35m长），球胆，手拉葫芦（2只一组）组成。（2）素混凝土浇筑封底素混凝土标号水下C20，采用泵送混凝土灌入导管内，及时计量，按测定的水中封底混凝土锅底提升情况，编排导管灌入混凝土的数量和先后次序。混凝土封底面应比设计底板面标高高0.15m以上，因为水下混凝土灌入时有大量淤泥和废物渣带上来，测深器只能测表面标高不能识别混凝土质量好坏，高出部分待井内抽水后再凿去。井内布置2只泄水孔。（3）钢筋混凝土底板结构施工封底混凝土达到设计强度后，进行沉井底板施工。在施工钢筋混凝土底板前，必须

160、将底板和井壁接触处部位凿毛（凿毛工作已在沉井下沉前完成）和清洗，避免封底后渗漏，底板浇筑前必须对施工用预埋件、钢筋接驳器进行检查，确保位置正确，混凝土浇筑完毕后，集水井必须配专人抽水，必须连续运转，然后进行钢筋混凝土底板施工。底板钢筋安装要求同沉井制作要求。2.10沉井采用的关键技术措施2.10.1 沉井下沉垂直度、稳定性控制措施2.10.1.1起沉过程控制沉井起沉时由于基础垫层已破除，沉井下沉稳定性差，若刃脚受力不均匀，易发生偏斜现象。因此，合理制定垫层的凿除顺序，对沉井起沉时垂直度控制十分重要，凿除沉井刃脚下素砼垫层遵循 “对称、同步、均匀”、“先外侧后内侧” 原则。素砼凿除顺序如下图所示

161、：2.10.1.2下沉过程控制在沉井下沉过程中，因土质变化、井壁摩阻力不均等原因发生倾斜的不正常情况。如遇这种情况我们将采取以下纠偏技术措施。（1）增大纠偏力矩的办法在沉井偏斜一侧地面增加一定量土堆，增加堆载；在沉井的顶上堆载；在沉井的顶部套上钢丝绳，用布置在沉井偏斜的另一侧用卷扬机收紧钢丝绳；当水下下沉时，井内抽水减小浮力，增大下沉力，配合上面的方法一起用。（2）减小抵抗纠偏力矩的办法在沉井偏斜的另一侧刃脚处挖土，使土体支承反力减小；在沉井偏斜的另一侧井壁外挖土，使被动土压力减小；当沉井有底梁时，掏挖底梁下土体，减小土体支承反力；若采用挖土纠偏措施效果不理想，则采用水力切削（结合气幕）的方法

162、（或与挖土纠偏措施同时使用）切削沉井较高一侧的井壁外紧贴的土体，减小该侧井壁的摩阻力。如下图所示：（3）在沉井下沉过程中挖土要严格按照施工技术规范进行操作：若土质较软，挖土顺序由中到边；若土质坚实，挖土顺序由边到中。挖土必须对称、均匀、同步进行，沉井应连续作业，中途不应有长时间的停顿。（4）在沉井下沉过程中应有专人进行高差、倾斜、轴线位移等测量工作，做到勤纠微纠，沉井下沉间隙最长不超过2小时，并根据测量结果及时指挥挖土，并做好记录。（5）在沉井开始下沉和将沉至标高，尤其在开始下沉5m以内时，其平面位置与垂直度要特别注意，保持正确，否则继续下沉不易调整。（6）沉井下沉到离设计标高还有2m时，应放

163、慢下沉速度。加强井顶标高监测。刃脚下的土体不能挖空。当沉井下沉到离设计标高还有20cm时，应停止机械挖土。由其自然下沉到设计标高后进行封底，防止沉井在下沉过程中突沉。防止沉井超沉（1）当沉井沉至接近设计标高时，注意观测，减慢挖土速度。（2）适当加大下沉系数，形成挤土下沉状态，刃脚斜面应始终埋在土中，在刃脚下土体不被挤出的条件下，沉井下沉系数控制在1.2左右较为合适。（3）不排水下沉时，根据井内水位的高低来控制下沉速度，当下沉速度太快，可于井内回灌水，增加井内水位高度，来降低下沉速度。（4）沉井采取不排水下沉至设计标高，在进行水下封底时，若沉井刃脚内部能顺利冲露出来，即可进行水下封底。2.10.

164、1.4防止突沉的主要措施（1）沉井接高后再次下沉时，千万不可将沉井内锅底土挖的过深，应先沿刃脚四周挖土。当刃脚底面还未掏挖，沉井仍没有下沉的迹象时，先用水冲法破坏外井壁的土体摩擦力，切不可继续掏挖刃脚底面土体，使沉井只靠外壁摩擦力处于悬空状态。（2）沉井在下沉过程中，应该在井内24小时不停地挖土，使沉井一直处于滑动摩擦下沉的状态，尽量不要停停下下、下下停停以免出现静摩擦力而阻碍下沉。（3）沉井外四周尽量不要停放机械设备，即使是吊车也要在沉井不下沉作业时远离井边。2.10.2 下沉减摩应急措施为减少沉井下沉井壁摩阻力，沉井下沉过程可采用泥浆套结合气幕法的减摩的应急措施。（1）井上灌浆沉井下沉过程

165、中，在施工场地布置膨润土搅拌箱，当刃脚完全沉入土体中后，开始将搅拌后的膨润土浆液自流填充至沉井周围，直至沉井下沉结束。（2）井下压浆、气幕措施在井壁标高-11m、-6m二个水平面标高位置分别预埋注浆管，水平面间隔2m设置一根1寸注浆管（内设单向阀），同时在井壁标高-10m、-6m二个水平面标高位置分别预埋气幕管，气孔水平间隙30cm，孔径4mm。当每层注浆管下沉至起沉标高以下时，该层注浆管开始向井壁四周压注膨润土浆液。主要作用： 减少摩阻力的同时减少沉井下沉的带土现象防止周围土体坍塌，保护周边建筑物； 使沉井井壁四周摩阻力均匀，易于纠偏，有利于沉井稳定下沉，并且有效防止突沉情况发生。井壁压浆剖

166、面图 注浆管平面布置图 2.10.3 沉井阻沉措施1、不排水下沉时，提高井内水位标高增加浮力；2、下沉速度过大时，停止向井壁外注水泥浆，提高井壁的摩阻力；2.11 沉井施工监测方案在沉井下沉前，在道路上和沉井施工影响范围内布置沉降观测点或沉降观测桩（桩深1.5m）。沉井下沉施工时的周围土体沉降检测： 1）下沉前测量观测点原始标高；2）下沉过程每一小时测量一次；3）测量沉井下沉到指定标高后的沉降值；4）测量下沉到指定标高13日后的沉降值；根据反馈的沉降观测数据，适时的调整沉井下沉速度，沉降量过大，从预留的注浆孔进行压密注浆填充和加固土体。施工前摸清电力管线的准确位置，按照管线单位的要求进行监测点

167、的布设，形成监测点位图，并做好监测点的保护工作。所有管线测点尽量直接布置，采用包裹法布设直接点将测点插入到管线上部的软土层中，然后加设套管，见示意图。房屋沉降监测点一般均匀布设在外墙上，主要在立柱、门窗、边角等变形敏感位置设点。离基坑较近的房屋边角适当加密监测点，在外墙上直接打入射钉作为测量标志。（1）沉井施工主要监测的内容是房屋、防汛墙、电力电缆、高压电杆及周边土体在沉井施工中。监测项目包括：电力管线垂直、水平位移监测；房屋的垂直、倾斜监测；围护土体结构水平位移监测；坑外地下水位监测等。（2）监测频率要求：正常一般情况下每天监测3次。当变形超过有关标准或场地条件变化较大时，应加密观测。当有危

168、险事故征兆时，则需进行连续跟踪监测。施工前3天应完成监测项目的初始值测定，所有测点和测试项目的初始值测量不得少于2次。（3）监测精度要求：地下管线沉降的高差中误差不应超过1mm。相邻建筑物沉降测量中误差不应大于1mm。裂缝观测仪的最小读数不大于0.1mm。（4）监测报警值要求监测对象速率（mm/d)累计值（mm）围护桩顶位移230围护墙体位移（测斜）230坑外地下水位3001000管线（电力电缆等）310建构筑物沉降320三、机械设备、人员计划3.1 机械设备计划为确保工期节点，本工程投入足够的机械设备，以充分保证机械设备能周转，并保证施工的质量和可靠性。设备进场前做好维修保养工作，保证设备机

169、械完好性；并主动协同监理把好设备进场关。具体设备见下表：序号设备名称型号规格数量制造年份额定功率（KW）生产能力备注1电焊机BX-30042013良好2履带吊150t/100t1辆2012良好3自卸汽车东风5t10辆2012良好4水准仪TOPCOnAT-GT1架2012良好5经纬仪J2-a2u1架2011良好6激光经纬仪J21架2011良好7全站仪二秒级1架2010良好8监测设施1套2012良好9挖机1台2010良好10钢筋切断机6-40mm3台20118良好11钢筋弯曲机6-40mm3台20118良好12深井潜水泵QX3-35-1.116台20107.5良好13排浆泵100NL4台2011良

170、好3.2 劳动力计划3.2.1 劳动力配置原则在本工程的实施过程中，人员的合理安排和配置是重要的环节，为此，我们将根据方案实施要求及施工进度制定劳动力需求计划，并建立相应的领导体系和管理制度，确定施工队伍，组织劳动力分批进场，确保工程施工人员的投入。3.2.2 劳动力管理原则项目管理部在劳动力选择时，除劳务单位必须具备施工许可证经营手册营业执照资质等级外重点对下列各项进行选择：（1）劳务单位的信誉，人员配套情况及近阶段的实际表现。（2）劳务单位的技术素质，施工能力和施工质量能否满足需要。（3）劳务单位以往完成的施工对象和合同履行能力。3.2.3劳动力实施对现场的施工队伍进行严格的资格审查，施工

171、班组必须配备兼职质量员。对已进场的队伍实施动态的管理，不允许擅自扩充和随意抽调，以确保施工队伍的素质和人员相对稳定。未经项目管理部有关质量、安全、落手清方面培训的操作工人不许上岗，定期组织劳务班组活动。凡进场的劳务单位必须配备一定数量的专职协调质量、安全的管理人员。劳动力配置表（人数根据现场实际情况进行调整）序号类别人数备注1管理人员82架子工203钢筋工205木工206电工27杂工158电焊工5合计90四、 沉井施工应急预案4.1 应急管理组织机构项目部成立应急救援工作小组，突发事件一旦发生，应急救援工作小组将迅速运转。应急救援工作小组组织机构如下： 应急组织网络图应急小组职务姓名职务联系电

172、话备注组长王帅常务副经理第一联系人副组长曹东升项目副经理第二联系人副组长刘廷扣项目副经理、总工第二联系人组员戴燕磊风险评估/组员钱新亮现场抢救/组员腾颖堃技术处理/组员蒋明伤员营救/组员潘业楼消防灭火/组员张益鑫后勤供应/组员施凌峰善后工作/组员李勇事故调查/4.2 应急体系各岗位职责（1）施工现场发生险情后，现场负责人应立即电话通知应急领导小组组长。 （2）组长：接到险情后，分析紧急状态确定相应报警级别，启动应急预案程序，应急抢险救援指挥系统立即投入运作，在现场设立指挥场所，相关人员到位，组织实施抢险工作。必要时采取措施防止坍塌、涌水等事态扩大，将人员和机械迅速撤出危险区。（3）副组长：是协

173、助组长组织应急所需资源满足现场应急需求，与项目部外应急响应人员、部门、组织和机构进行联络。组织项目部相关管理人员对危险源进行风险评估，定期检查日常工作和应急响应准备状态。（4）风险评估小组：由项目总工程师负责，相关部门人员参加；评估施工现场以及生产过程的危险源的风险，指导安全部门对安全措施落实和监控、减少和避免危险源的事故发生、完善危险源的风险评估资料信息、为应急响应的评估提供科学、合理、准确的依据，为应急响应提供及时的应急响应支援措施。（5）现场抢救小组：由项目副经理负责，相关部门人员参加，根据伤员情况，制定抢救方案，联系就近医疗单位设备、医务人员会同项目抢救人员，进行现场抢救处置工作。（6

174、）技术处理小组：由项目总工程师负责相关人员参加，公司工程科协助提供技术支持，制订其可操作性的施工应急响应方案，为事故现场提供有效的技术储备、图纸。应急预案启动后，根据事故现场的特点，及时向应急总指挥提供科学的工程技术方案和技术支持文件。（7）伤员营救小组：由项目副经理负责，相关部门人员参加，根据伤员情况，制定伤员营救方案、进行事故现场伤员的营救、转运等工作，联系就近医疗单位进行妥善的营救治疗工作。（8）消防灭火小组：由项目安全负责人负责，相关部门人员参加，制定灭火方案，组织施工现场人员，进行事故现场的灭火工作。（9）后勤供应小组：由项目材料设备负责人负责（公司物资科提供物资信息），制订物资计划

175、，检查、监督、落实物资的储备情况。应急预案启动后，按应急总指挥的部署，有效地组织应急响应物资资源到施工现场。（10）善后工作小组：由项目副经理负责，相关部门人员参加。主要做好伤亡人员及家属的抚恤工作，确保事故发生后伤亡人员及家属思想能够稳定。做好受伤人员医疗救护的跟踪工作，协调处理医疗救护单位的相关矛盾。与保险单位一起做好伤亡人员及财产损失的理赔工作、慰问伤员及家属。（11）事故调查小组：由项目经理负责，相关部门人员参加，主要保护事故现场、对现场的有关实物资料进行取样封存、调查了解事故发生的主要原因及相关人员的责任、按“四不放过”的原则对相关人员进行处罚、教育、总结。4.3 应急措施 在沉井施

176、工过程中，会产生坍塌、机械伤害、坠落、触电等重大危险源，针对以上危险源，制定了相应的应急措施。4.3.1 沉井下沉应急措施1）沉井下沉过程，配备快速回灌水所需设备材料，若周围保护建筑物沉降值接近警戒值时，立即停止下沉施工，同时向井内回灌水至地下水位标高，经相关单位讨论方案，采取进一步保护的措施实施后，再进行下沉施工。2)在排水下沉过程中，如发现沉井内基底土体发生开裂，并有进一步加大趋势，井下施工人员立即停止施工并撤离现场，经相关单位讨论决定后，再进行施工。3)施工现场备好溺水抢救设备，并组织经过急救培训的人员在施工现场待命。4.3.2 防汛防台应急措施（1）每年五月一日至十月底为汛期。（2）在

177、主汛期的高潮期（农历三十、初一、初二、初三、初四、十四、十五、十六、十七、十八）潮位4.5米以上和有热带气旋，暴雨警报时，负责人必须到位值班加强巡查，并安排好值班车辆和驾驶员，随时准备接收防汛任务。（3）凡预报强热带风暴警报和台风紧急警报在1224小时影响本市时，防汛领导小组成员、抢险队伍必须到位参加值班。同时车辆和抢险物资、设备必须到位，遇有险情及时进行抢险工作。（4）防汛防台期间对沉井脚手架的加固处理，遇有6级以上强风等恶劣气候要停止高空作业。下沉施工配备足够数量的排水泵，及时将水排入地面下水道内。4.3.3 地下管线保护应急措施我们将与管线管理单位联系，确定施工区段内可以关闭的开关及负责

178、的值班人员，建立24小时通讯联系，关键时请管线公司专人值班，一旦发现管线损坏，即关闭开关及时抢修。工程施工监测以仪器监测数据为主，目测为辅，观测人员应是专业人员，仪器固定，所有数据及时绘成图表。观测数据变化大时，观测次数增多，有危险征兆时，连续监测。当发现监测指标超过预警值时，及时向建设方和设计院汇报，采取相应措施，将变形控制在允许的范围内。1）当沉井下沉范围内透水性较好时，易塌方、冒水，极易形成流沙，因此在发生较大水位下降并引起地面沉降时，找出原因，并考虑采用人工回灌补充地下水。2）对重要保护的管线，除在下沉前要采取有效加固措施外，还应准备好注浆材料，根据监测数据采用双液跟踪控制注浆。3）沉

179、井过程中定期召开周围管线各单位协调会，及时向单位汇报施工监测情况，征求意见，拿出可靠措施后，方可继续施工。环境保护应急预案1）施工现场发生一般的环境（如扬尘、噪声、污水）污染，项目部环境污染应急响应指挥部组织上相关人员及时处理、中止施工，并制定相应的处理方案及采用有效措施，经确认无误，环境达标时方可继续施工。2）当施工现场发生为重大的环境污染，项目部应及时组织人员工进行抢险。同时采取有效措施，切断污染源及时制止污染的后续发生，并及时上报集团公司。3）对较严重的环境污染发生（如火灾发生、涉及有毒有害化学品泄漏）后，要首先保护好现场，组织项目部人员进行自救并立即向公司工程管理部上报事件的初步原因、

180、范围、估计后果。如有人员在该环境污染中受到伤害，则应立即向当地医疗卫生部门(120)电话求救。同时通知环保部门进行环境污染的检测。工程管理部指挥部人员应即赶赴现场，按各自职能组织事故抢险与处理。4）遵循消防和环境保护有关规定，当火灾发生后，应以最快速度采取切实有效措施切断火源，控制火势。并做好现场的有效隔离和警戒措施及火灾的善后处理工作。及时组织分类清理、清运各类垃圾，最大限度地减少环境污染；当发生有毒有害化学品泄漏后，应及时采取隔离措施，采取适当防护措施后委托有相应资质的单位及时清理外运，并委托环保部门对火灾现场进行检测、确认，力求将环境的污染降低到最低限度。5）立即组织现场自查自纠、消除隐

181、患，确保施工安全；对全体施工作业人员进行举一反三的安全、环境保护教育，提高安全防范意识，做到遵章守纪，防止同类事故发生。坍塌事故应急预案1）现场发生坍塌事故后，应急救援指挥小组应立即停止该区域的施工作业，设置警戒区域；根据现场实际情况进行决策，对有可能继续产生险情的基坑，组织力量现场制定并落实针对性防范措施，在安全、技术管理人员的监护下实施应急技术处理，制止冒险作业，防止事态进一步扩大。 2）组织现场的保护、警戒，同时组织落实对人员被掩埋等伤员的抢救、现场人员的疏散。3）挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。4）清除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。5）进行简易包扎、止

182、血或简易骨折固定。6）对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。7）尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。8）组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症的发生，并将其转移至安全地方。9）若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。10）组织落实后勤保障工作，安排专人负责事故者善后事宜的具体工作。11）组织现场恢复，对脚手架、井架、塔吊等倒塌的设施安全状态进行检查，确认。12）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。13）分析坍塌倒塌事故发生的原因，结合现场实际情况，制定应急技术处理后的恢

183、复技术方案和针对性防范措施，填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报公司应急抢险领导小组。4.3.6机械伤害应急预案1）发生机械伤害事故后，现场第一目击者应迅速设法关闭设备的动力，立即向上级报告。2）机械伤害常见于出血现象，如伤者一次出血量达全身血量的1/3以上时，生命就有危险。因此，及时止血是非常必要和重要的。遇有这类创伤时不要惊慌，可用毛巾、纱布、工作服等立即采取止血措施。3）如果创伤部位有异物在重要器官附近，切不可拔出异物，应处理好伤口。立即送医院抢救，以免发生大出血措手不及。高处坠落应急预案1）迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。2）保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除

184、其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。3）有效止血，包扎伤口。4）视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。5）伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。6）若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。7）预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。8）记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。9）如果创伤部位有异物在重要器官附近，切不可拔出异物，应处理好伤口。立即送医院抢救，以免发生大出血措手不及。10）立即拨打120向当

185、地急救中心取得联系（直接送往附近的医院），应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。11）项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。触电事故应急预案1）对于低压触电事故，现场人员应当机立断设法切断电源（关闭电路），可采用现场得到的绝缘材料使触电人员脱离带电体；对于高压触电事故，现场指挥小组必须火速向当地供电部门求援，同时在电气技术人员或专职电工的指导下在现场划出警戒线，设置警戒设施，禁止人员进入，防止该区域带有危险电压，致事态进一步扩大。2）应立即使伤员脱离危险地方，组织人员进行抢救。 3）若发现触电者呼吸

186、或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人员呼吸或同时进行体外心脏按压。4）立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。5）立即向所属公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持。6）维护现场秩序，严密保护事故现场，安排专人负责事故的善后处理事宜。7）协助事故的调查和处理。火灾应急预案1）当接到现场发生火灾信息时，应急救援领导小组应立即拨打“119”火警电话，并及时上报公司应急抢险领导小组，以便上级领导了解和指挥扑救火灾事故。2）遵循“先控制、后抢险、救人重于救火、先重点后一般”的原则，组织

187、抢险人员迅速落实现场电源切断、伤员抢救、现场保护及警戒、人员疏散等控制措施。3）在专业消防队未到达现场之前，应由专职消防管理人员负责现场防火、防爆抢险的技术指导，组织力量将火灾产生的危险源与外部进行隔离，尽量使易燃易爆物远离火灾现场。4）伤员身上燃烧的衣物一时难以脱下时，应让伤员躺在地上滚动，或用水洒扑灭火焰。5）当专业消防人员进行抢险时，项目部应急救援小组要简要的向消防队负责人说明火灾情况，密切配合专业消防队，共同协力扑救。6）在抢险的过程及火灾消除未经恢复、确认的现场，不得采用原现场供电线路供电，不得撤除警戒和状态标识。7）火灾消除后，应在专职消防管理人员的指导下，组织现场清理，将火灾造成

188、的垃圾分类处理并采取其他有效措施，目的是消除可能存在的火种和火灾事故对周围环境的污染；将火灾事故对环境造成的污染降低到最低限度。安全管理人员应同时进行现场恢复的监护和恢复状态的确认。8）保护现场。当火灾发生时和扑救完毕后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，配合上级对事故原因及责任人的调查。9）安排专人事故的善后处理工作。10）火灾事故调查处置。按照集团公司事故（事件）报告分析处理制度规定，项目部火灾事故应急准备和响应指挥小组在调查和审查事故情况报告出来以后，作出有关处理决定，重新落实防范措施。并报集团公司应急抢险领导小组和上级主管部门。4.3.10应急救援电话存留工地周边较大医院的联系

189、电话和交通路线图。在施工期间安排值班车辆，随时准备应急使用。对施工人员进行急救知识的教育。为从事本工程的作用人员办理安全保险。一旦发生伤亡事故，立即与应急小组第一联系人联系，要根据人员伤亡情况及时请求社会救援，做好事故现场的保护工作。医疗医院名称地址联系电话骨科上海市松江区中心医院上海市中山中路746号中国人民解放军第八五医院上海市长宁区华山路1328号021-62528805伤科上海长征医院上海市凤阳路415号021-81886999手外科中国人民解放军第二军医大学上海市翔殷路800号021-81870405心内外科上海市中山医院上海市徐汇区枫林路180号021-64041990从施工现场到

190、松江中心医院的路线图如下：4.4 应急抢修材料设备作为应急预案的一部分，我公司有移动堵漏设备系统集装箱两套，可随时应对突发事故，此外，施工现场应保证下列设备材料的储备：应急设备材料储备详见下表应急抢修材料设备表序号名 称单 位数 量1麻袋包（蛇皮袋）只50002脚手管及配套扣件m200034mm钢板m220420mm钢板m2105Dg50钢管m106水溶性聚氨酯Kg1007水玻璃Kg2008普硅(P32.5)水泥袋2009双快水泥袋2010大功率泥浆泵台211大功率潜水泵台81250T履带吊台113挖掘机台114振管注浆设备套115手电筒只1216小型发电机台117测量仪器套118对讲机台61

191、9木材M25五、安全文明施工措施5.1 沉井安全施工保证措施（1）坚决贯彻执行上海市建设主管部门有关安全生产的有关规定、规程，定期组织有关人员进行安全检查。凡进入现场人员必须戴好安全帽。（2）加强对施工人员的安全教育，特别是对新到工地现场施工人员必须进行安全技术交底，增强班组安全生产意识和自觉性。（3）施工现场醒目之处设置安全生产标牌和标识，提醒人们时刻注意安全生产。（4）现场办公室、宿舍、材料间、钢筋木工间等必须配备适量的消防器材。施工点必须设置足够的灭火器，做到人人会用，以防不备。（5）现场各种机电设备，均应实行挂牌验收制度，未经专职人员验收合格不得使用，特殊工种操作者必须持证上岗。（6）

192、认真做好施工现场安全用电管理，现场用电采用架空线输送，电缆过施工便道采取架空处理。做好保护措施，并按规定使用保安装置，不准超载运行，夜间要有足够的照明，由专业电工值班。（7）严格贯彻执行建委有关施工现场临时用电安全技术规范和施工现场电气安全管理规定有关规定，制定安全用电技术措施和电气防火措施，严禁超负荷或不符合安全规定运行。所有电气线路和设备安装完工后，由动力设备部门进行验收，合格后方可运行。（8）施工现场的起重指挥人员须考试合格持证上岗，各种机械定人、定机操作，操作人员须持证上岗。（9）现场组织成立安全、消防、保卫组，根据工程进展情况组织安全、消防检查，每月不少于2次。通过检查，结合现场逐步

193、完善措施。（10）执行施工现场机械设备安全管理规定，各起重设备、机械设备经设备部门和安全部门验收合格后方可使用，并定期检查，定机、定人、定岗位的制度。坚持“有轮必有罩、有轴必有套”的原则。起重机械必须执行“十不吊” 的规定。（11）执行施工现场防火规定，建立健全防火检查制度，发现火险隐患，必须立即消除。施工现场明确划分用火作业区，执行动火审批制度，加强电源管理，防止电气火灾。焊割作业时，必须符合防火要求，严格执行“十不烧”规定：配备足够的灭火器材：临时设施区、临时木工间、易燃易爆材料堆放仓库等，并定期检查灭火器，做到人人会用，配备完好。施工现场配备足够扬程的高压水泵或其他防火设施。（12）季节

194、施工时，应根据不同的季节做好技术交底和安全检查1)雨季节做好防滑、防漏电措施和配电线路、施工机械、电动工具等安全检查。2)高温季节做好防暑降温工作。3)宿舍不得使用电炉、太阳灯等危险电器。4)坚持“三不放过”原则，消除事故隐患。5)由于本工程施工分散，路线长，夜间组织人员对施工现场、仓库等进行巡逻。（13）沉井内外两侧搭设人行爬梯，爬梯外侧用钢管围护，并布设安全网，沉井的上口搭设施工指挥操作平台，平台与沉井必须安装牢固，视线清晰；（14）冲浆设备用吊车吊至井内，安装就位，调试确保安全，施工用电应架设空中，夜间施工照明固定牢固；（15）参加沉井的施工人员必须服从技术人员的统一指挥，不得盲目违章作

195、业；（16）用电设备必须从开关箱内接出，并确保一机一箱一闸以及三级漏电保护； 沉井下沉时，无关人员禁止出入，并派专人巡回监督检查；沉井四周拉上警戒线，夜间施工必须保证充足的照明；（17）沉井下沉时，必须对所有的工机具进行全面检查，经确认完好合格后方可使用。5.2 消防管理措施（1）消防工作要遵循“预防为主、防消结合”的方针，实行消防工作责任制，将消防安全工作纳入管理范围，做到同计划、同布置、同检查、同总结、同评比。（2）在编制施工组织设计时，必须编写消防工作与施工的有关条文。（3）对分包队伍进入施工前，必须办理消防资格审查手续，签定治安消防协议书。（4）进入施工现场必须健全消防组织，落实施工现

196、场的消防设备。（5）开展消防安全宣传教育，组织消防安全培训，管理和指导消防应急演练。（6）工地有消防管理网络（上墙），消防制度齐全，落实三级动火审批手续。（7）加强现场防火力量，按业主要求及其它相关要求布置灭火设备，现场设兼职消防员，落实防火责任制；消防设备配备合理，性能完好可靠，油库、危险品仓库等重点部位应配备足够数量种类合适灭火机。（8）消防栓、消防器材周围畅通不得堆物，消防器材应有专人负责维护管理。（9）焊割作业点与氧气瓶、乙炔瓶的距离不得少于10m，使用时两瓶距离不少于5m，氧气瓶和乙炔瓶的安全附件完整有效。5.3 社会治安综合治理措施（1）治安工作必须坚持“预防为主，确保重点，打击敌

197、人”的指导思想，保证工程建设过程的安全。（2）搞好外来民工登记、申报工作，做到证件记录齐全。（3）严格门卫制度，杜绝外来人员留宿。（4）治安综合治理工作列入施工大纲，贯穿于施工全过程，保障在整个合同期内，提供、维护正确的安全保卫措施。（5）落实治安综合治理领导责任，综合治理工作网络要上墙，完善安全防范制度，实行逐级负责制，将综合治理工作落实到班组、个人，加强门卫制度和巡查制度，在工地实行一天24小时的安全保卫工作，并与当地的公安机关合作落实各项规章制度。（6）现场设施做到防范要求，加强施工现场综治管理；工地现场禁止酗酒、吸毒。（7）分包工程要有治安承包责任协议书，按规定进行资格审查，加强外来分

198、包队伍民工管理，外来施工人员证件齐全。（8）施工工地应与本地区搞好联防工作，定期协商，与地区力量共同做好施工期间治安保卫工作。5.4 文明施工措施文明施工是企业取信于民，维护企业声誉的大事，本工程施工期间，我们将严格按照上海市有关要求，做好文明施工管理，达到道路畅通，排水畅通、堆物有序、环境整洁、管理规范的要求，争创文明工地。（1）工地司旗布置工地现场设置标准的围墙和大门，还必须在工地较开阔点设置司旗。 （2）工地现场会议室和办公室工地将设置正规的办公室，办公室内部布置管理人员职责标牌以及施工管理图表，施工管理图表应外设边框。施工管理人员的工作服、安全帽、工作鞋，放置整齐。会议室布置以下图牌：

199、施工总平面图；施工进度计划网络图；施工形象进度图；交通、施工、人行通道图；临时排水管道图；公用管线分布图；消防器材布置图；质量管理网络图；安全管理网络图；文明施工管理网络图。（3）施工现场挂牌施工现场在明显的路段、出入口设置施工铭牌和施工平面图，在设牌的同时，还将设置施工现场卫生包干图、防火须知牌、安全生产无重大事故日记数牌、工地主要管理人员名单及监督电话号码。（4）施工现场道路及排水措施施工现场通道路面必须平整，无坑塘、无积水。按施工组织设计实施，主要通道应为混凝土路面。 应严格按施工组织设计设有排水系统。严禁将泥浆排放在排水系统内。（5）扬尘污染控制施工段采用围档作业；施工时采取分段、集中施工方法，做到当天施工，当天清场；挖掘土方，做到当天清理，不能及时清理的，及时覆盖；进入工地的砂石料、填土料，必须是当天用多少进多少，当天不能用完的要采取覆盖防尘。施工现场要有围档，并采取喷淋措施防止扬尘；及时清运拆迁物料。（6）现场设备管理现场的机械设备机容、机貌整齐，机械停放按照施工总平面图要求布置，大型设备有本单位的标识。