福州苏宁广场B13地块普通模板专项施工方案（105页）.doc

1、福州苏宁广场B13地块普通模板专项施工方案编制人： 审核人： 审批人： 日 期： 中建三局集团有限公司目 录第1章 编制依据11.1 图纸、资料依据11.2 标准、规范依据11.3 国家、省、市相关法律法规及指导文件11.4 企业内部管理标准2第2章 工程概况22.1 总体概况22.2 模板概况3第3章 施工准备53.1 技术准备53.2 材料准备和要求53.3 机械、机具准备73.4 人员准备8第4章 模板选型及支撑体系设计94.1 模板选型94.2 梁、板模板支设9 梁模板支撑体系构造设计10 板模板支撑体系构造设计参数144.3 墙体模板支设15 地下室外墙支设16 内剪力墙模板支设17

2、 车道弧形墙模板支设174.4 柱模板支设184.5 楼梯模板支设204.6 后浇带模板支设224.7 电梯井模板支设244.8 预留洞口模板及支撑体系设计24第5章 模板支撑架搭设方法255.1 准备工作255.2 搭设构造要求265.3 支撑架施工流程275.4 支撑架搭设注意事项27第6章 模板施工方法276.1 梁、板模施工流程276.2 柱、墙模板施工流程276.3 模板施工具体方法286.4 模板防漏浆措施296.5 施工质量要求29第7章 施工质量保证措施307.1 普通模板体系质量保证措施307.2 质量验收标准31 材料验收标准31 模板安装验收标准317.3 架体检查337

3、.4 模板检查33第8章 模板拆除时间及安全保证措施348.1 模板拆除时间348.2 模板拆除的安全措施35第9章 成品保护措施36第10章 安全文明施工保证措施3610.1 安全文明措施36 一般安全要求36 用电安全37 台风施工安全措施3710.2 危险源识别3810.3 危险源监控措施38 物体打击的监控38 高处坠落的监控措施39 模板坍塌的监控措施39 模板施工机械伤害的监控措施39 模板施工机械触电的监控措施40 模板工程消防管理及监控措施41第11章 应急预案4111.1 应急预案41 建立应急预案组织机构42 建立对内、对外的通讯网络42 应急预案启动条件4211.2 重大

4、危险源的应急救援方案42第12章 相关计算书4512.1 250mm板计算书45 计算参数45 模板面板计算46 模板支撑木方的计算48 托梁的计算49 模板支架荷载标准值(立杆轴力)51 立杆的稳定性计算52 楼板强度的计算5312.2 梁模板计算书5412.2.1 300*600梁模板支设计算书5412.2.2 300*1100梁模板支设计算书6312.2.3 500*1000梁模板支设计算书7012.3 剪力墙模板计算书（800mm厚）78 墙模板基本参数78 墙模板荷载标准值计算79 墙模板面板的计算79 墙模板内龙骨的计算81 墙模板外龙骨的计算83 对拉螺栓的计算8412.4 柱模

5、板计算书8412.4.1 1300*1300柱模板支设计算书8412.4.2 1100*3300柱模板支设计算书92第1章 编制依据1.1 图纸、资料依据（1）福州苏宁广场B13地块工程施工图纸；（2）福州苏宁广场B13地块工程施工总承包合同、施工组织设计和施工进度计划；（3）施工现场的实际情况；（4）我司编制的项目管理手册、程序文件及其支持性文件；（5）业主、监理相关要求。1.2 标准、规范依据（1）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）（2）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）（3）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）（4）建筑工程施工质量验收统一标准

6、（GB50300-2013）（5）混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）（6）建筑施工安全技术统一规范（GB50870-2013）（7）钢管脚手架扣件（GB15831-2006）（8）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）（9）建筑模板安全技术规程（JGJ162-2008）（10）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）（11）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）（12）建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)（13）建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（DBJ13-91-2007）1.3 国家、省、市相关法律法规及指导文件（

7、1）福建省建筑施工安全文明标准示范图集（2）建筑工程预防坍塌事故若干规定（建质200382号）（3）福建省建设厅关于加强建筑模板工程钢管支撑体系施工安全管理的通知（闽建建200435号）（4）关于进一步加强模板工程监督管理的通知（闽建质安监总2009029号）（5）加强我市模板工程施工质量管理若干规定（榕建筑201046号）（6）关于开展建筑施工模板工程专项整治工作的通知 （闽建建201148号）（7）房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集（闽建建【2012】13号）（8）关于深化建筑施工模板工程等三个专项整治工作的通知(闽建建201322号)（9）关于进一步加强建筑施工模板工程质量安全管理工

8、作的通知（闽建建201436号）（10）关于模板支撑工程可调托撑等有关事项的通知（闽建质安监总2014166号）（11）关于加强建筑施工安全生产工作有关事项的通知（闽建建201523号）（12）关于开展房屋建筑工程质量专项整治工作的通知（榕建质安201679号）（13）建筑施工计算手册江正荣著，中国建筑工业出版社（14）建筑施工手册第五版1.4 企业内部管理标准（1）中建三局施工现场安全防护标准化图册（2013版）第2章 工程概况2.1 总体概况工程名称福州苏宁广场B13地块工程地理位置福州市台江区西二环路与工业路交叉路口西南侧建设单位苏宁置业有限公司设计单位南京长江都市建筑设计股份有限公司监

9、理单位福建省建设工程管理有限公司勘察单位福州市建筑设计院施工单位中建三局集团有限公司建筑功能本工程为大型公共建筑，包含二栋办公、二栋公寓，辅楼为商业，地下部分共有三层，为汽车库、自行车库、设备用房等，其中地下三层部分区域为人防。建筑面积及高度用地面积45805m2，总建筑面积223625.25m2，其中地上总建筑面积137493.56m2，辅楼总建筑面积为64.21.32m2，地下建筑面积为86131.79m2。办公楼高度分别为14层63.8米和19层83.8米；两栋酒店式公寓建筑分别为28层93.15米和29层96.15米，商业辅楼四五层，最高高度为27.55米。地下三层。结构形式框架-剪力

10、墙结构、框架-核心筒结构、框架结构建筑分类及耐火等级属于一类高层建筑，建筑耐火等级为一级。设计标高本工程室内标高0.00 相当于绝对标高（罗零）7.650m。2.2 模板概况结构部位尺寸备注混凝土板厚（mm）地下部分地下室二层：400、300、250；地下室一层：400、250、200、150；地下室顶板：400、350、300、250、200；地下三、二层层高3.8m；地下室顶一层层高7.05m地上部分A、B公寓楼（6层及以上）：150、120、90mm；C、D办公楼（7层及以上）：200、120mm；A、B商业辅楼（25层）：180、150、140、120mm；C、D商业辅楼（26层）：1

11、50、140、120mm；商业辅楼最大搭设高度6m、5.4m；主楼以上搭设高度约3m、4m；柱截面尺寸(mm)地下部分300*600、300*800、400*400、400*600、400*700、400*800、400*900、500*500、600*600、600*850、650*700、700*700、800*600、800*800、800*1600、900*900、1000*1000、1100*1100、1200*1200、1300*1300、1867*700、2300*1100、3300*1100、A1100；/地上部分300*550、300*800、400*400、400*500、

12、400*800、500*500、500*600、500*700、500*800、500*1500、500*1300、600*600、600*850、600*850、600*1700、700*700、800*600、900*900、1000*1000、1100*1100、1200*1200、2300*1100、3300*1100、A900、 A1100； /梁截面尺寸(mm)地下室梁地下室二层：200*600、250*800、300*600、300*700、300*800、300*900、300*1000、400*600、400*800、400*900、450*600、500*800、500*9

13、00、500*1000；地下室一层：200*400、200*500、200*600、200*700、250*500、250*600、250*700、300*400、300*500、300*600、300*700、300*800、300*900、300*1000、300*750、350*750、350*800、350*900、400*500、400*600、400*800、400*900、400*1000、400*1100、400*550、400*750、450*900、450*1000、450*1100、500*500、500*800、500*900、500*1000、600*800；地下室顶

14、板：200*400、200*500、200*600、200*700、200*800、250*600、250*700、250*800、300*600、300*700、300*800、300*850、300*900、300*1000、300*1100、350*500、350*900、350*1000、350*1200、400*400、400*500、400*600、400*800、400*900、400*1000、400*1200、400*1300、400*650、450*1000、500*800、500*900、500*1000、600*800；不含超长超大超重梁，详见高大模板专项施工方案地上楼

15、层梁A、B公寓楼： 200*350、200*400、200*450、200*500、200*600、200*700、200*900、250*900、300*400、300*700、350*500、400*120、400*400、C、D办公楼：200*400、200*500、200*650、200*700、200*800、250*400、250*700、250*800、300*400、300*500、300*600、300*700、300*750、40*400、400*500、400*600、400*700、400*750、400*800、400*750、500*700、500*800、600*

16、800；商业辅楼： 200*400、200*500、200*600、200*700、250*500、250*600、250*700、250*1000、300*400、300*600、300*700、300*750、300*800、300*900、300*1000、300*650、300*750、400*700、350*1000、350*750、400*400、400*500、400*650、400*700、400*750、400*900、400*1000、400*1150、400*1200、500*500、500*600、500*700、500*750、500*800、500*900、500*

17、1000、600*600、600*700、600*750、650*400、650*550、650*700；不含超长超大超重梁，详见高大模板专项施工方案墙厚度(mm)地下部分200、250、300、400、500mm（内墙）；400、500、700、800mm（外墙）；/地上部分AB辅楼（14层）：200、300、400、500、600mm；A、B公寓楼（5层及以上）： 200、250、300、350、400、500mm；CD辅楼（15层）：200、250、400、500mm；C、D办公楼（6层及以上）：150、200、250、300、400、500mm；/备注：（1）本方案只针对本工程的普通模

18、板进行设计和施工方法编写，具体高支模区域的梁板模板设计和支撑架搭设做法需另详高大模板专项施工方案，本方案中的模板选型章节将不再进行赘述，仅围绕危险性较大及普通模板、非超规模危险性较大的结构进行设计。（2）本工程地下室二层、一层的梁板考虑到拆撑作业过程各种镐头机、小型挖掘机等机械荷载，需按楼板支撑架加固措施进行设计。具体架体搭设参数和方法需结合高大模板专项施工方案进行施工。第3章 施工准备3.1 技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，编制模板专项施工方案，做好三级安全、技术交底工作，减少和避免施工误差。3.2 材料

19、准备和要求总体材料设备按施工组织设计及现场工期要求，满足现场施工需要，材料及时进场并堆放在指定地点堆放整齐。（1）主材选用本工程使用扣件式钢管模板支撑架，不得使用烂模或起皮、脱层、掉角、翘曲变形的木模板，木模板制作安装应拼缝严密、棱角顺直。模板采用18mm厚胶合木模板。支撑体系使用外径48.3mm、壁厚3.6mm的焊接钢管，长有2000mm、3000mm、4000mm、5000mm、6000mm几种，另配有短钢管，供接长调距使用。钢管统一按48*3.0mm计算惯性矩、回转半径等截面特性。（2）材料要求1）钢管钢管应符合国家标准直缝电焊钢管BG/T13793或低压流体输送用焊接钢管BG/T309

20、1中的规定，其质量应符合国家标准碳素结构钢（GB/T77000）中Q23F-A级钢管的规定。钢管选用A48.33.6mm，每根钢管的最大质量控制在25.8kg，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、结疤、错位、毛刺、压痕、硬弯和深的划痕，两端面切斜的偏差0.50 mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔，如钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用；禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件，对不符合要求的钢管禁止使用。使用符合要求的钢管前均进行刷油漆防锈防腐处理。2）扣件扣件为杆件的连接件，包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及各类附件等，用

21、可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm。扣件材质应符合国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。新扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告；就扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。3）木枋楞木：次楞采用50*100mm方木

22、、主楞采用100*100mm方木；立杆下设置通长木垫板，长度不少于2跨、宽度200mm、厚度50mm。4）顶托应采用标准可调顶托，U型托盘（支托板厚度不小于5mm，宽度120mm，长度100mm，高度60mm），顶托与楞梁两侧间如有间隙，采用木楔必须楔紧，其螺杆直径3739mm，长度600mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm（直径为36mm），可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于300mm。（3）周转材料需求计划应根据本工程施工组织设提前做好模板、钢管支顶等周转材料的备料工作，分批分期进场。主要周转材料需用计划表如下：（材料实际用量以现场需求为准）由于内支撑拆除

23、时地下室结构模板、支撑无法拆除，考虑地下室模板满投入，地下室模板总量约为20.5万m2。地上裙楼部分的模板采用地下室拆除下来的模板再次投入使用，裙房模板用量约14.17万m2；各塔楼部分配置三套模板进行周转（三套模板同样取自地下室模板），对部分破损、废旧的模板再进行新模板补充，塔楼模板用量约为19.30万m2。序号材料名称单位总用量1模板（=18mm）m2总用量约53.97万2钢管T113403木枋（50*100 mm、100*100 mm）m3137254扣件个24381005圆柱模板m2约3006型钢T约3803.3 机械、机具准备序号设备名称型号规格数量备注1塔式起重机TC7013/70

24、m1台随进度安装TC76515/65m2台随进度安装TC6013/60m1台随进度安装TC5613/44m1台随进度安装2汽车吊25t4台随进度进场50t2台随进度进场3台式平刨/4台一次性进场4台式电锯/24台一次性进场5木工压刨MB104-110台一次性进场6圆盘锯MJ1348个一次性进场7手提电锯MJ506个一次性进场8手电钻2X70520个一次性进场9冲击钻DX1-250A8个一次性进场10手提式切割机1004台随进度进场11交直流电焊机ZX-4006台随进度进场12二氧化碳焊机/20台随进度进场13砂轮切割机400型6台随进度进场14空气压缩机YJ600WS8台随进度进场15碳弧气刨

25、机ZX5-4008台随进度进场16角向磨光机1508台随进度进场17扭力扳手/60把随进度进场18自动安平水准仪AT-G68台现场常备19电子水准仪ZeissDini106台现场常备20精密水准仪NA23台现场常备21全站仪Leica TC18002台现场常备22经纬仪TDG2E2台现场常备23激光铅直仪DZJ2002台现场常备24外径千分尺0-2504个现场常备25内径百分尺35-1604个现场常备26钢卷尺50m5把现场常备27钢卷尺5m20把现场常备28线锤1.5Kg20个现场常备29线锤2.5Kg20个现场常备3.4 人员准备本工程模板劳务分包队伍选用具备建筑业劳务企业资质的模板工程劳

26、务作业分包队伍,具体负责全部模板分项工程的制作安装，并配备相应的技术、质量、安全管理人员。操作人员必须按照国家有关规定经专门的安全技术培训，取得架子工操作资格证书，持证上岗。根据开工日期和劳动力需用量计划，组织工人进场， 做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明等教育工作，进行岗前培训，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划，各项安全、技术、质量保证措施，质量标准和验收规范要求，设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。模板施工阶段需用配置的劳动力计划如下表：序号职务或工种工人数量备注1专职安全员3人 持证上岗，负责现场施工安全管理2施工

27、员6人负责现场施工组织协调3质检员4人负责现场施工质量监督、检测、管控4架子工120人持证上岗，负责支撑架的搭设5模板工250人负责木枋的铺设和模板的拼装6塔吊司机10人负责材料的吊运7塔吊指挥10人配合塔吊负责材料的吊运8测量工6人负责梁侧边线、钢管立杆位置线、标高的引测，施工的变形监测9电工6人持证上岗，负责现场临时用电10杂工50人负责混凝土浇筑前板面垃圾清理及混凝土浇筑后的浇水养护等等第4章 模板选型及支撑体系设计4.1 模板选型结构位置模板及支撑体系备注地下部分基础部分（地梁、承台）砖胎膜另见地下室砖胎膜专项施工方案其他普通胶合木模板扣件式满堂脚手架支撑体系高大模板采用扣件式满堂架地

28、上部分梁、板、柱、墙、楼梯等普通胶合木模板扣件式满堂脚手架支撑体系备注若后期塔楼上部主体结构标准层梁板模板采用碗扣式脚手架，再另行编制单独的专项施工方案。本方案均考虑采用扣件式脚手架进行搭设。全面推广应用扣件式钢管模板支架，禁止使用木立柱和门式钢管模板支架。模板采用木质胶合模板，规格为：183091518mm，U形顶托内采用100100木方作为主楞，模板下采用50100木方作为次楞，U形顶托内禁止用钢管作为主楞。严格控制木模板的周转次数，不得使用烂模或起皮、脱层、掉角、变形的木模板；木模板制作安装应拼缝严密、棱角顺直；钢管统一按483.0mm计算惯性矩、回转半径等截面特性。施工现场必须保证两套

29、墙、柱模板。在楼面上支承上一层板时，该楼面下需保留不少于2个楼层的竖向支撑体系，且其下第1楼层的支撑体系的立杆、水平杆、扫地杆、剪刀撑等应保持原来安装位置不变，其下第2楼层支撑体系的立杆应保持原安装位置不变，并根据支撑高度保留不少于上下两道的纵横水平杆。另，由于内支撑拆除时地下室结构模板、支撑架无法拆除，需在地下室顶板浇注完成后梁板模板按规范要求时间分别拆除，不得随意拆除，达到拆除时间后方可拆除供地上部分梁板支设用。4.2 梁、板模板支设部分梁板支模架高度超过8m，施工总荷载超过15kN/m2，集中线荷载超过20kN/m2，梁长超过18m的危险性较大的高支模施工，根据国务院建设工程安全生产管理

30、条例和建设部危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法，另编制专项施工方案并请专家进行论证，详见高大模板施工方案。梁板模板支撑采用分离搭设。本方案主要包含除高大模板以外的普通模板的构造要求和施工方法。4.2.1 梁模板支撑体系构造设计（1）设计参数：序号梁截面尺寸（mm）A类：梁宽b300；梁高h600；B类：梁宽b300；梁高600h1800；C类：梁宽300b700；梁高梁高h1000；1层高（m）地下：3.8/7.05；地上：6/5.4/4/3地下：3.8/7.05；地上：6/5.4/4/3地下：3.8/7.05；地上：6/5.4/4/32梁底立杆数2223 立杆横向间距（梁截

31、面方向）/（mm）6006006004立杆纵向间距（梁跨度方向）/（mm）110011001100注意：地下室二层、一层的普通梁下立杆纵向间距需根据楼板板底立杆间距进行相应调整，详高大模板专项施工方案。5步距（mm）1500150015006梁底次楞50*100木枋数量2根2根4根7梁底主楞100*100木枋间距/（mm）1100110011008侧板背楞50*100木枋间距/（mm）梁两侧底部加设木枋一道，用步步紧锁死350mm竖向放置350mm一道；梁底用步步紧锁死350mm竖向放置350mm一道；梁底用步步紧锁死350mm9侧板对拉螺杆（双钢管）/0.5m，梁高小于1m居中设置；1道或2

32、道10楼板支撑立杆间距（mm）1100*110011剪刀撑设置模板支撑架外侧周边及内部纵、横向每4跨，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4跨。剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间，剪刀撑斜杆应每步与立杆扣接。12水平剪刀撑距离在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。当支撑高度超过8m，或施工总荷载大于15kN/m2，或集中荷载大于20kN/m的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。13扫地杆架体底部纵横向须设置扫地杆，离地高度200mm，严禁在施工中拆除扫地杆。14钢管底砼强度等级C35混凝土（2）梁模板搭设除进行专

33、家论证的高大模板支撑架外的普通梁按常规方法施工。1）A类梁以300*600m为例，其他梁搭设方式相同。梁底支撑立杆2道，立杆纵向间距(跨度方向)1.1m，立杆横向间距（截面方向）0.6m。立杆的步距h=1.50米；梁底次楞用50*100木枋（2根），主楞用100*100木枋1.1m，梁底用步步紧将侧模锁牢，步步紧间距350mm。支模时按规定将梁板起拱，按跨度的13起拱。2）B类梁以300*1100m为例，其他梁搭设方式相同。梁底支撑立杆2道，立杆纵向间距(跨度方向)1.1m，立杆横向间距（截面方向）0.6m。立杆的步距h=1.50米；两侧背楞采用50*100木枋竖向放置350mm；梁高大于60

34、0mm，设置对拉螺杆，对拉螺杆（A14）沿梁长方向间距500mm，沿梁高方向间距500mm，梁高不足1m时居中设置,位于梁高中部。梁底次楞用50*100木枋（2根），主楞用100*100木枋1.1m，梁底用步步紧将侧模锁牢，步步紧间距350mm。支模时按规定将梁板起拱，按跨度的13起拱。3）C类梁以500*1000m为例，其他梁搭设方式相同。梁底支撑立杆2道，立杆纵向间距(跨度方向)1.1m，立杆横向间距（截面方向）0.6m。立杆的步距h=1.50米；两侧背楞采用50*100木枋竖向放置350mm；梁高大于600mm，设置对拉螺杆，对拉螺杆（A14）沿梁长方向间距500mm，沿梁高方向间距50

35、0mm，梁高不足1m时居中设置，位于梁高中部。梁底次楞用50*100木枋（4根），主楞用100*100木枋1.1m，梁底用步步紧将侧模锁牢，步步紧间距350mm。支模时按规定将梁板起拱，按跨度的13起拱。4.2.2 板模板支撑体系构造设计参数根据高大模板的相关规范内容规定并计算，得出板厚大于等于300mm的为超重板，超高、超重板采用扣件式钢管搭设模板支架，其模板支撑体系设计另见高大模板专项施工方案，以下表格只对普通楼板进行设计，受力验算分别取180mm、250mm板厚进行验算。本工程楼板厚度小于300mm的有：90、120、140、150、180、200、250mm，取250mm进行计算。本工

36、程地下一层层高为7.05m；商业辅楼首层高度为6.0m，以上层高5.4m；公寓主楼层高3.0m，办公主楼层高4m。立杆的纵距b=1.1m，立杆的横距l=1.1m，立杆的步距h=1.50m，钢管采用48.33.6mm；板底主楞采用100*100mm木枋+U型顶托支撑，次愣采用（采用50*100mm木枋计算）间距250mm。（1） 具体设计参数如下：板厚度（mm）板底次楞板底主楞立杆横向间距（m）立杆纵向间距（m）步距（m）备注地上部分h30050*100mm木枋间距2501.11.115/地下部分地下室二层、一层所有板厚注意：这两层模板支撑架综合考虑到拆撑阶段的镐头机、小型挖机等机械设备荷载，按

37、楼板支撑架加固措施进行设计确定该搭设参数。具体搭设参数和方法需另见高大模板专项施工方案。h300（顶板）50*100mm木枋间距2501.11.11.5300厚属于超重板注意：为减小对结构本身的影响，上下层间模板支撑立杆应尽量中心对齐。（2）250mm板搭设示意图：4.3 墙体模板支设剪力墙采用模板采用18mm厚木模板，竖向次背楞采用50*100mm木枋350mm；横向主背楞采用48.3*3.6双钢管支撑500mm，最下一道双钢管距结构面不大于150mm；14对拉螺杆穿墙（注意：外墙必须采用止水螺杆）竖向间距500mm，水平间距700mm。剪力墙侧加23道斜撑，用扣件固定支撑于梁板满堂架上，外

38、侧用钢管+U型顶托支撑于外部土体面层上，钢管间距1000*1000mm。具体搭设方法如下图所示：4.3.1 地下室外墙支设外墙采用止水对拉螺杆紧固模板，对拉螺杆采用一道止水片增加防渗抗漏性能。对拉螺杆大样图如下图所示：4.3.2 内剪力墙模板支设4.3.3 车道弧形墙模板支设本工程1#车道在标高-7.000-5.107为弯道，共有两段弧形墙。其中一段为内半径R=5800mm，弧长L=16585mm，墙高约4.2m6m；另一段为内半径R=13200mm，弧长L=44335mm，墙高约4.2m6m。墙厚均为300mm。2#车道在标高-4.870-3.257为弯道，共有四段短弧形墙。其中一段为内半径

39、R=9100mm，弧长L=4600mm；一段为内半径R=5600mm，弧长L=6560mm；一段为内半径R=5900mm，弧长L=4200mm；一段为内半径R=13300mm，弧长L=10850mm；墙高约3.5m4.3m，墙厚均为300mm。本工程的弧形墙均采用18mm厚木模板，竖向次背楞为50*100木枋350，水平方向采用20圆弧钢筋间距500mm，竖向主背楞采用248.3*3.6500mm，对拉螺杆为14500*500mm。4.4 柱模板支设柱模板采用18mm厚木胶合板，模板竖楞采用50*100mm木枋250，横楞采用双钢管（或槽钢），第一道柱箍离柱底不应大于150mm。柱模根部预留清

40、扫口。柱模第一道箍离柱底不应大于150mm，最下两箍间距不应大于500mm。柱侧模采用钢管加顶托与柱箍顶紧，钢管与满堂脚手架用扣件连接牢固，为有效控制柱模垂直度，加钢管斜撑，支撑在基础底板预埋钢筋或满堂架上。（1）截面尺寸600mm的柱采用钢管紧固，柱高2m以下范围内柱箍间距500mm，柱高2m以上范围内柱箍间距550mm。柱竖向背楞采用50*100mm木枋间距250mm，柱外侧双向对加14对拉螺栓，对拉螺栓布置间距同柱箍，墙中部以下的对拉螺栓采用双螺帽。（2）截面尺寸600*600mm1300mm的矩形柱：采用14#槽钢作为柱箍紧固，柱高2米以下范围内柱箍间距400mm，柱高2米以上范围柱箍

41、间距450mm。柱竖向背楞采用50*100mm木枋间距250，在外柱中加设14对拉螺栓，柱截面h高度方向设置14对拉螺栓，水平间距约500mm设置一道，纵向间距同柱箍间距。外墙柱、有水部位墙柱对拉螺栓中部焊接3mm*30mm*30mm的止水钢片，不在迎水面的可采用普通对拉螺栓。（3）圆柱模板：圆柱选用定制的木模板作为外模，上下两圆形木模板之间采用32mm宽、1.2mm厚，拉伸强度650MP/mm 的固定夹钢带进行固定，每个配件固定夹之间的间距平均为250mm，固定夹与垂直的模板加固时卡固要求平行，上紧螺丝。UV槽要对齐卡紧确保建筑圆模板的圆整度。圆柱模板加固支撑架搭设时，扫地杆距基础距离不得超

42、过200mm，必须沿纵横向连续设置，水平杆步距1.5米。要求沿着支撑主梁立杆两侧连续通长设置剪刀撑，与地面夹角4560度为宜，剪刀撑与每根相交立杆均须用旋转扣件扣紧。模板合拢加固后，模板的底部圆平面最好离地面510mm距离，并用砂浆封堵。示意图如下所示： （4）支设示意图：600mm*600mm及以下柱模板钢管+螺栓加固600mm*600mm1300mm柱模板采用14#槽钢柱箍加固（5）当建筑层高达到6m时满堂架要进行抱柱连接，每根柱不少于三道连接。抱柱示意图如下：注：1、满堂架与框架柱抱柱加固的第一道连接位置为第一道水平杆上部，连墙件在梁板面按两步三跨设置，最后一道为顶部水平杆上部，中间按每

43、两步距设置；2、四根抱柱钢管均与水平杆拉接。（6）梁柱交接处模板支设如下图所示：116mm厚胶合板；2次楞木：3主楞木；4顶部封口托木5M14穿墙螺杆； 7泄水孔；当梁高大于600mm时柱头应增加穿柱螺栓。4.5 楼梯模板支设本工程楼梯模板采用18mm厚木模板，次背楞选用50*100mm木枋，间距300mm，主背楞为100*100mm木方，支撑架为48.33.6mm钢管架，钢管架间距小于900。楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯侧板，应先在侧板内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线，安装加工好的踏步模板到位。为确保踏步线条尺寸的准确，踏步板高度须与楼梯

44、踏步的高度一致，放样时，须预留出装修面层的厚度。 楼梯模板支撑大样 1-楞木；2-顶托木枋；3-立杆；4-纵横斜拉杆；5-纵横水平杆；6-顶托；7-底模；8-木楔(用小木块将木楔与木枋固定)楼梯模板示意图 1-外帮板；2-对拉螺栓（间距1000mm）；3-立木；4-木枋；5-楞木；6-踏步侧板； 7-底模；8-反三角木；9-外帮板上、下楞；外帮木与反三角示意图1-外侧板；2-木档；3-踏步定位板；4-木枋；5-反三角木楼梯施工缝后插板做法示意图 备注：1、楼梯施工缝模板的做法采用后插板施工法,楼梯施工缝留设于剪力最小的每跑楼梯约1/3处；2、在上跑楼梯砼浇筑时，施工缝表面应剔凿清理干净露出石子

45、。接槎处浇水湿润，用同砼配合比无石子砂浆细致振实，形成一体。4.6 后浇带模板支设后浇带模板支撑架必须独立搭设，支撑架必须保证每边各3排及以上立杆支撑，且该位置处立杆直至后浇带浇筑完成后混凝土强度达到100%方可拆除。不得与旁边相邻的模板支撑架相连接，并确保两侧构件在浇捣是和满堂架拆除后，后浇带处模板支撑无松脱、不变形，支撑所采用的钢管，必须提前涂刷油漆，以便区别于其它模板支撑架，避免拆除旁边相邻的模板支撑架时混拆。在后浇带接槎处模板底板要留置可抽取活动式模板，用于接槎处卫生清理。后浇带模板支撑架必须在二次混凝土浇灌完毕，养护期达到要求后，才能拆除。在未进行浇筑前，后浇带两边各设砖砌式挡水坎，

46、防止雨水锈蚀钢筋。再用九层板进行封闭隔离，确保不被工人踩踏或上层模板木方直接砸到钢筋，如下图所示。后浇带模板支撑架按福建省房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集第38页搭设要求进行搭设，如下图所示：后浇带模板支撑架示意图1板底托梁9090方木；2地下室楼层板面；39090板底方木格栅366；448*3.6mm钢管；5扫地杆；6地下室底板；7预留9090清扫口； 8止水钢板；916mm厚胶合板；104090木方； 114090通长方木；12压板；13斜撑板；14长钉；15侧板；16钢筋孔洞；17底板垫层；4.7 电梯井模板支设电梯井基坑内侧采用胶合木模板，50mm*100mm木枋，间距25030

47、0mm，48.3*3.6mm钢管支撑，钢管支撑间距600*600（双向设置），钢管两端用顶托支撑固定。模板底部用A14钢筋支撑并固定吊模。详细搭设做法如下图： 4.8 预留洞口模板及支撑体系设计类型支模体系设计预留洞口模板混凝土墙预留洞口模板采用木板、角铁、螺栓制作而成的定型钢木模板。图示预留洞口防护 洞口短边尺寸1500mm（一）：洞口短边尺寸1500mm：第5章 模板支撑架搭设方法5.1 准备工作（1）搭设前，工程技术负责人应按施工方案的要求，对架子工进行安全技术交底，交底双方履行签字手续。（2）熟悉图纸和施工现场，掌握建筑平面和立面的构造特点，环境条件，按照建筑施工扣件式钢管脚手架技术规

48、范JGJ130-2011中构造要求，决定脚手架步距等等。（3）材料准备。对进场的钢管、扣件、脚手架、安全网等进行检查验收。（4）搭设场地准备。根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准做好脚手架地基与基础的施工要求，坚实平整，不积水，砼硬化。经验收合格后，按方案的要求放线定位。（5）架子工应持有效的特种作业人员操作证上岗作业。进场时间应在管架到场前一天进场，砼作业时还需安排人员看守。工人施工时必须戴好安全帽、佩安全带、必须穿鞋，严禁穿塑料底鞋，皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作业。操作工具及小零件要放在工具袋内，扎紧衣袖口，领口以及裤腿口，以防钩挂发生危险。5.2 搭设构造要求（1）支设立杆的

49、地基应平整坚实。立杆布置前，应先在楼地面弹线定位，底座、垫板均应准确放在定位线上。每根立杆底部应设置底座或垫板。（2）立柱顶部应设可调支托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm,螺杆外径与立柱钢管内经的间隙不得大于3mm,安装时应保证上下同心。（3）在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆；当立杆底部不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆应向低处延长2跨与立杆固定,高低差不应大于1m，靠边坡上方的立杆轴线距边坡的距离不应小于500mm。（4）立杆顶部应采用可调顶托受力，不得采用横杆受力，立杆步距不应超过1.8m，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度不应超过0.5

50、m，当伸出顶层水平杆长度大于0.5m时应增设水平杆。（5）当满堂架高宽比大于2或2.5时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接，连墙件水平间距为69m，竖向间距为23m。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行连接。（6）立杆接长必须采用对接扣件接，严禁搭接；纵向水平拉杆接长应采用对接扣件连接或搭接，两根相邻纵向水平拉杆接头不应在同步或同跨内，不同步或不同跨两接头水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点距离不应大于步距的1/3；搭接长度不得小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端距离不小于100mm。（7）每道剪刀撑

51、宽度不应小于4跨，且不应小于6m，跨越立杆最多根数为：45时7根，50时6根，60时5根。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，倾角为4560。（8）边跨梁模板的横向立杆上方受力点应布置对称、合理。采用调斜外立杆方式的，立杆上的每道水平拉杆应与楼板模板支架的立杆相连接至少三道立杆。（9）支撑架根据架体的类型设置剪刀撑，应符合以下规定： 1）、在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为58m。2）、在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。当支撑高度超过8m，或施工总荷载大于15kN/m，或集中线荷载大于20kN/m 的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水

52、平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。5.3 支撑架施工流程基础处理 放线测量 架体地脚排布并验收 架体搭设 垂直度调整 扫地杆、剪刀撑等构造搭设 安全防护设施搭设 架体验收 模板搭设 结构施工、达到拆模强度 拆模。5.4 支撑架搭设注意事项（1）支架必须保证有足够的强度，刚度和稳定性。施工操作人员应严格按设计要求安装和拆除支撑，不能有随意性。具体构造、拆除方法和时间等的要求，一定严格按规范进行，保证安装质量合格。（2）支架、模板搭设到位后，组织技术、安全、施工人员对整体架体结构进行全面的检查验收，及时解决存在的结构缺陷，经检查验收合格后方可正式投入使用。（3）混凝土浇注过程时

53、，派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（4）其他未尽事宜，可按国家相关规范要求进行。第6章 模板施工方法6.1 梁、板模施工流程6.2 柱、墙模板施工流程6.3 模板施工具体方法满堂架搭设满堂架搭设应放线抄平，梁立杆每排间距按设计排放，并采用纵横向横杆与满堂架拉结牢固，且纵横向剪刀撑必须按要求搭设。墙侧模板支设墙模板使用前必须刷涂水质脱模剂。模板支设前应进行木工翻样，将墙模板根据所在部位编号标记，并根据模板设计钻好螺杆孔；模板脚部在墙钢筋上焊接限位钢筋；模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装。墙模板应先将墙体一面模板就位后临时固定，将对拉螺杆安装在一面模板螺杆孔

54、上，再将另一面模板根据对拉螺杆孔对孔安装上墙，模板临时固定后，根据支模要求将背枋钉在模板上；然后根据对拉螺杆安装模板钢管横楞，钢管横楞应平直美观。并及时上紧螺杆山型卡固定钢管横楞，加山型卡固时可将模板截面拉紧35mm；模板支设必须全高吊线拉紧山型卡，校正垂直度。墙模第一道主楞离墙底不应大于150mm，墙边第一行对拉螺栓与第二行螺栓间距不应大于500mm。柱侧模板支设柱侧模板：柱模板支设前必须刷涂水质脱模剂；模板支设前应进行木工翻样，将柱模板根据所在部位编号标记；模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装；相邻模板拼接部位，采用50mm*100mm木枋背方顶牢拼接边；柱模板就位后，将50*

55、100背方根据支模要求安装在模板上，木枋间距应根据模板边长均匀分布，采用钢管抱箍夹紧，及时上紧抱箍螺杆山型卡，山型卡加固时可将模板截面拉紧35mm；柱模板支设时要求全高吊线，校正垂直度。柱模第一道箍离柱底不应大于150mm，最下梁箍间距不应大于500mm。梁模板支设对框架主梁模板，梁侧模板应待主梁钢筋绑扎完成后支设；梁高较大模板，设对拉螺杆拉结模板；梁柱墙模板交接处，先在墙柱模板位置留出梁截面开口，梁模板压墙柱模板支设；梁板平面模板压梁侧立面模板支设；梁侧模板压梁底模板支设；梁模板底部顶撑采用双扣件顶撑。梁模板支设应先根据楼板弹线，吊线安装梁模板底模，梁底木枋须立放横向铺设；两侧模板桩梁底模板

56、安装就位固定后安装，梁高大于900mm的梁侧模应在梁内钢筋绑扎后，再支设侧模。梁模板阳角应设50 *100 mm木枋顶牢；如梁模板采用对拉螺杆加固时，梁侧模板安装可参照墙侧模板支设，梁模板加固应加设钢管斜撑将梁模板与满堂架连接。板模板支设满堂架搭设完成后，应进行满堂架验收，通过后方可支设楼板模板，根据满堂架抄平标高确定木枋下钢管横楞及木枋标高，木枋应立放在钢管横楞上；楼板模板采用木模板，模板应根据楼板边线下料拼装；楼板模板与梁交接边应压住梁侧模板，模板拼缝宽度不得超过1.5mm；楼板模板拼接时应尽可能使用整块模板，如遇宽度不足处，应将窄边拼缝留置在板跨中部，梁边柱边等为保证美观宜采用整块模板；

57、对拼缝过大处采用铝皮粘贴封堵。预埋件预埋件埋设前应根据每层结构板面控制轴线重新放线，不得依模板边定位预埋件；预埋件就位应挂线抄平就位，固定采用将埋件锚脚与结构钢筋焊接牢固或采用短钢筋将埋件钢板固定的结构钢筋上；结构侧面埋件应在支模前将埋件固定在钢筋上，吊线安装，保证埋件进出位置。预留孔洞、门洞预留孔洞应在支设模板前在结构楼面和模板上弹出预留孔洞边线，再安装模板，孔洞模板边应对撑牢固，支承点间距不大于600 mm；对撑可使用顶撑钢管调节；洞口模板支设完成后，应检查洞口尺寸和标高，并测量对角校核。一次性高强螺栓孔处理模板拆除以后，在螺杆根部，将墙体砼人工打凿一个深15-20mm的小坑；用气割齐坑底

58、割除露在墙体以外部位的螺栓；用1：2.5的水泥砂浆补平小坑至墙面。6.4 模板防漏浆措施（1）柱模板支设完成后，在柱根部堵塞水泥砂浆有效防止产生烂根；（2）柱头模板支设前，在柱混凝土上口标高下20mm处粘贴两道1010海绵条；海绵条尽量不要粘在结构面上，而应该粘贴在模板或方木上，这样就不会因清理不干净而影响结构的观感；支设梁侧面模板前将柱头模板先加固到位，确保柱梁接头处模板与下层柱混凝土结合密切；在拼装模板时一定要小心，减少来回移动的次数，争取一次到位，以免破坏粘贴好的海绵条。（3）胶合板模板拼缝，贴透明胶防止漏浆。（4）安装构造柱模板时,柱子两边10cm范围内的砖墙表面用4米左右的大刮杠找平

59、后铁抹子压光,以后模板夹在墙上，个别缝隙用砂浆堵。6.5 施工质量要求（1）一般要求：1）模板应安装牢固，拼缝严密，尺寸正确。2）在涂刷隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处3）预留插筋及预埋件不得遗漏且安装牢固4）模板安装允许偏差：轴线位移5mm；截面尺寸+4mm、-5 mm；相邻两板表面高低差+2mm；表面平整度+5mm；（2）模板工程还应符合福建省“三个专项整治”要求，检查内容如下：1）模板支架是否违规使用木立柱和门式钢管模板支架或存在钢木混撑现象；2）钢管立柱顶部是否存在未设可调支托而直接利用横杆和扣件传力现象；3）是否有施工方案，施工方案是否经过审批，高大模板施工方案是否经过专家论证审

60、查；4）钢管立柱间距和步距是否符合规定；5）是否存在扣件式钢管立柱接长采用搭接、对接接头在同步断面、上段钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上等现象；6）可调支托底部的立柱顶端是否沿纵横向设置一道水平拉杆，是否存在不按规定设置扫地杆、水平拉杆、剪刀撑现象；7）可调支托的螺杆是否存在伸出钢管顶部超过200mm现象；8）竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时是否加设有足够强度和支承面积的垫板（垫板厚度不得小于50mm）或型钢底座（底座长度不得小于2000mm）；9）经审批的模板施工方案是否根据混凝土输送方法制定有针对性安全措施，是否存在砼强度未达规定提前拆模现象；10）木模板是否存在烂模或起

61、皮、脱层、掉角、翘曲变形的现象；第7章 施工质量保证措施7.1 普通模板体系质量保证措施应严格按照方案进行搭设，立杆间距、步距及支撑方式应按方案进行，不得随意改动。在逐层向上施工的过程中，每层核心筒和柱子混凝土先浇筑,其他位置梁板墙混凝土按区分次浇筑。在模板体系的选择上，需要突出保证质量，且方便施工、迅速快捷。现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m 时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。现浇多层或高层房屋和构筑物，安装上层模板及其支架应符合下列规定：下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架；上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立

62、柱底铺设垫板；当采用悬臂吊模板、桁架支模方法时，其支撑结构的承载能力 和刚度必须符合设计构造要求。阴阳角采用钢木组合定型模板，保证阴阳角不漏浆，形状规整，线条流畅；楼梯采用封闭式整体支模，确保楼梯施工质量；在模板工程细部处理、防水止水等方面采取保证质量措施密肋梁侧面胀出，梁身不顺直，梁底不平：防治的方法是，模板支架系统应有足够的强度、刚度和稳定；支柱底脚应垫通长脚手板，并应支撑在竖实的地面上；模板下端和侧面应设水平和侧向支撑，以补足模板的刚度；密肋梁底楞应按设计和施工规范起拱；支撑角钢与次楞弹平线安装，并销固牢靠。单向密肋板底部局部下挠；防治的方法是，模板安装应由跨中向两边安装，以减少模板搭接

63、长度的累计误差。安装后要认真调整模板搭接长度，使其不得小于10cm，以保证接口处的刚度。密肋梁轴线位移，两端边肋不等：防治的方法是，主楞安装调平后，要放出次楞边线再安装次楞，并进行找方校核。安装次楞要严格跟线，并与主楞连接牢靠。模板安装不严密：这是模板加工的负公差所致。认真检查模板安装缝隙，钉塑料条或橡胶条补严。7.2 质量验收标准7.2.1 材料验收标准模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。7.2.2 模板安装验收标准（1）现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法、预埋件和预留孔洞的允许偏差：序号项 目允许偏差(mm)检查方法1轴

64、线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3模板内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁5楼梯相邻踏步高差54垂直度柱墙层高6m8经纬仪或吊线、钢尺检查柱墙层高6m105相邻两块模板表面高低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查7预埋板中心线位置3拉线、尺量8预埋管、预留孔中心线位置3拉线、尺量9插筋中心线位置5拉线、尺量外露长度+10，010预埋螺栓中心线位置2拉线、尺量外露长度+10，011预留洞中心线位置10拉线、尺量尺寸+10，0备注：检查轴线位置当有纵横两个方向时，沿纵、横两个方向量测，并取其中偏差的较大值。（2）柱模板应符合下列规定：现场拼装柱模时，应适时按设临时支撑

65、进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60，严禁将大片模板系于柱子钢筋上。待四片柱模就位组拼经对角线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。若为整体预组合柱模，吊装时应采用卡环和柱模连接，不得用钢筋钩代替。柱模校正（用四根斜支撑或用连接在柱模顶四角带花篮螺丝的揽风绳，底端与楼板钢筋拉环固定进行校正）后，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定。当高度超过4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。当需单根支模时，柱宽大于500mm应每边在同一标高上设不得少于两根斜撑或水平撑。斜撑与地面的夹角宜为4560，下端尚应有防滑移的措施。角柱模板的支撑，除满足上款要求外，还应在里侧设置

66、能承受拉、压力的斜撑。（2）墙模板应符合下列规定：当用散拼定型模板支模时，应自下而上进行，必须在下一层模板全部紧固后，方可进行上一层安装。当下层不能独立安设支撑件时，应采取临时固定措施。当采用预拼装的大块墙模板进行支模安装时，严禁同时起吊两块模板，并应边就位、边校正、边连接，固定后方可摘钩。安装电梯井内墙模前，必须于板底下200mm 处牢固地满铺一层脚手板。模板未安装对拉螺栓前，板面应向后倾一定角度。安装过程应随时拆换支撑或增加支撑。当钢楞长度需接长时，接头处应增加相同数量和不小于原规格的钢楞，其搭接长度不得小于墙模板宽或高的15%20%。拼接时的U型卡应正反交替安装，间距不得大于300mm；

67、两块模板对接接缝处的U型卡应满装。对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确。墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应于里面设置能承受拉和压的支撑。多排并列且间距不大的墙模板，当其支撑互成一体时，应有防止灌筑混凝土时引起临近模板变形的措施。7.3 架体检查架体随施工进度定期进行检查，到达方案搭设要求的高度后进行全面检查与验收，保证架子的几何尺寸不变形，立杆的间距、水平杆的步距，剪刀撑等设置是否完整。过程检查内容应包括立杆底部基层清理、木垫板、底座位置、顶托螺杆伸出长度、钢管规格尺寸、立杆垂直度、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑及安全网等各种安全措施等的

68、设置情况是否满足方案及相关规范规定，不合格的不得使用。模板支撑架浇注混凝土时，设专人全过程监督：立杆拉杆是否安装牢固，钢管连接、扣件拧紧程度是否符合要求。根据规范规定搭设高度在20m以下的模板支撑体系由项目部技术负责人组织技术、安全、生产及监理人员进行验收并填写验收记录表。7.4 模板检查支顶板前放线工人提供模板标高控制线及轴线，支顶板后质检员应检查标高，确保准确无误。杜绝模板接缝漏浆提高接缝质量，模板与模板间拼缝、模板与阴角拼缝方法为硬拼并做成企口形式，注意切割质量，毛边要用手刨刨平。为保证梁柱接头模板接缝严密，梁模必须由两头向中部配模，保证梁端与柱贴实严密。模板支搭完毕后，要进行预检并办理

69、项目部内工长的交接检手续经监理公司签认合格后方可进行下道工序。浇筑混凝土时，设木工专门负责看管模板。 模板安装允许偏差和检查方法：序号项 目允许偏差(mm)检查方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3模板内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁5楼梯相邻踏步高差54垂直度柱墙层高6m8经纬仪或吊线、钢尺检查柱墙层高6m105相邻两块模板表面高低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查7预埋板中心线位置3拉线、尺量8预埋管、预留孔中心线位置3拉线、尺量9插筋中心线位置5拉线、尺量外露长度+10，010预埋螺栓中心线位置2拉线、尺量外露长度+10，011预留洞中心线位置10

70、拉线、尺量尺寸+10，0备注：检查轴线位置当有纵横两个方向时，沿纵、横两个方向量测，并取其中偏差的较大值。第8章 模板拆除时间及安全保证措施8.1 模板拆除时间拆除模板的顺序和方法，应按照模板设计的规定进行。若设计无规定时，应遵循先支的先拆，后支的后拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统一由一个作业班组进行。这样，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找到关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护均有利。侧模及其支架拆除时的混凝土强度应达到1.2Mpa以上，保证其表面及棱角不受损坏，拆除的模板及

71、其支架应堆放整齐并及时外运。模板拆除前预留7天拆模试块，拆模需向监理提交拆模审批表，经同意才可拆模。后浇带位置左右2跨模板支撑必须保留，与后浇带模板一起等到结构强度达到100时才可以拆除。在现场留置同条件养护试块，以混凝土同条件养护试块强度作为模板拆模依据。底模拆除时的混凝土强度要求：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。8.2 模板拆除的安全措施梁板模板应先拆梁侧模，再

72、拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。柱模应分片拆除，自上而下拆除柱箍及竖楞，拆除后清洗干净后刷除锈剂或脱模剂备用。拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩吊至地面。严禁作业人员在悬臂构件边缘敲拆下面的底模。待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。拆架前，全面检查待拆的架子，根据检查结果拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准作业。拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除

73、非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；每天拆架下班时不应留下隐患部位。拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定

74、牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。第9章 成品保护措施在层高1/2处左右的支架系统的水平栏杆上宜固定一层水平安全网，用于防止人员坠落，同时，拆模板时，使之坠入安全网，保护模板。拆除模板壳要用小撬棍，以木楞为支点，先撬模板相对两侧边中点，模板松动后，依然以木楞为支点，撬模板底脚的内肋，轻轻撬掉模板。切忌硬撬或用铁锤硬砸，也不能使用大撬棍以肋梁混凝土为支点进行撬动，以保护模板和密肋混凝土。吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模

75、板，以防模板变形。要严格遵循混凝土强度达到10MPa时方可拆模板；肋跨8m时，混凝土强度必须达100%方可拆除支柱。模板面板不得污染、磕碰；胶合板面板切口处必须涂刷两遍封边漆，避免因吸水翘曲变形；螺栓孔眼必须有保护垫圈。工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠,以防止模板变形或产生垂直偏差。已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。模板拆卸应与安装顺序相反，拆模时轻轻将模板撬离墙体，然后整体拆离墙体，严禁直接用撬杠挤压，拆下的模板轻轻吊离墙体。模板拆后及时清理，木模板面板破损处用铁腻子修复

76、，并在修复腻子上刮用两遍清漆，以免在混凝土表面留下痕迹；钢模板用棉丝沾养护剂均匀涂擦表面，以便周转。穿墙螺栓、螺母等相关零件也应清理、保养。第10章 安全文明施工保证措施10.1 安全文明措施10.1.1 一般安全要求进入施工现场要正确佩戴安全帽，高空作业正确佩带安全带，严禁上下抛摔物品，现场严禁吸烟，严禁酒后作业。10.1.2 用电安全 （1）振捣和拉线人员必须穿胶鞋戴绝缘手套，以防触电；（2）作业转移时，电动机地电源线保持足够地长度和松度，严禁用电源线拖拉振捣器；（3）电源线路要悬空移动，注意避免电源线与地面和钢筋相摩擦及车辆的碾压，经常检查电源线的完好情况，发现破损立即进行处理；（4）作

77、业后，必须切断电源。10.1.3 台风施工安全措施 （1）落实塔吊、电器等防台风措施。塔吊、脚手架、工地围墙等易兜风的设施要按相关技术要求进行防大风处理，多加侧面支撑，防止倒塌和脱落；作业吊篮要落地；用电设施和线路要逐一检查，防止漏电和短路，对松散线路进行绑扎加固。（2）台风到来前严格按规定停止作业。台风橙色预警信号发布后，要停止施工和高空作业。作业人员要减少户外停留时间，特别注意不可在工地围墙下躲风避雨。（3）特殊情况下在高空作业突然来大风或台风来临时，施工人员不能及时下来躲避，要充分利用好安全带，把安全带牢牢系挂在牢固的结构上面，确保安全帽的紧固性，必要时双手紧抱钢构件或躲在设备挡风侧系挂

78、好安全带，一定要就近寻找避风点，很多没有经历过台风的施工人员千万不要过于慌乱，要保持镇定。（4）清理现场临时用电箱，或对难以搬离的采取钢丝绳斜拉筋固定，台风来临时一定要切断现场施工总电源。（5）加强工地排水，确保管网畅通。 各建设工地要对周围的排水管道进行清理，确保排水畅通，减少台风期间工地积水；深基坑工程要特别关注，加强监测，防止发生意外事故。（6）施工现场班房、办公室及时采用钢丝斜拉筋固定。台风来临前确保所有人员撤离施工现场。（7）台风来时，严禁进行设备吊装，结构安装，砼浇筑，管道焊接、安装等工作。（8）必须进行砼浇筑时，应用两倍的草袋进行防护，并确保压牢。（9）施工现场的机具设备棚库应重

79、新固定，棚库上面和周围的瓦楞板要绑扎牢固。吊车应收杆、收腿开出装置，放在安全的地方。（10）现场的铁皮、木板、石棉瓦等易被大风吹起的东西应打扫干净，材料设备摆好放牢，预制场地照明、动力电缆应敷设好，固定牢固预防被台风吹断，发生漏电触电事故。（11）材料库房和露天库应提前进行检查，若有缺陷要马上进行修整，露天库的材料要摆放整齐，易损物件应放入库房保管，较轻的物品用重物压好，或用铁丝捆牢。10.2 危险源识别在工程建设中模板工程的施工是工程中的主要工序，施工作业时间占整个工程的一半以上，所以模板工程的安拆工作中的安全问题应该是工程建设中的首要问题之一。由于市政府、公司对安全的重视，要求对本工程施工

80、现场各作业工种的作业进行危险源的分析、评价、监控。所以本方案对施工现场木工作业进行危险源分析、评价，并根据实际情况进行监控。模板工程在施工中的重大危险源如下：序号活动过程危险源导致事故是否重大1施工模板安装、拆除物体打击伤亡是2施工模板安装、拆除高出坠落伤亡是3施工模板安装、拆除坍塌伤亡是4施工模板加工机械伤害伤亡是5施工模板加工、安装触电伤亡是6施工模板安装、拆除火灾伤亡是10.3 危险源监控措施10.3.1 物体打击的监控在模板工程作业中发生物体打击主要是在模板的垂直运输、模板安装、模板拆除工作中。所以对模板在垂直运输、模板安装、模板拆除实施监控。1、物体打击危险源垂直运输监控由安全员定期

81、或不定期对运输模板的钢丝绳的质量进行检查和作业情况进行检查，发现违章作业或钢丝绳质量问题及时纠正；组织班前活动，对当日的安全问题进行交底；由指挥人员对运输木料的绑扎情况及钢丝绳的质量问题进行监控，并对吊运重物下方的场地监控，确保吊运重物下方无人。2、危险源模板安装、拆除的监控模板的安装、拆除过程中由安全员进行巡查，施工员和班组兼职安全员进行日常监督，避免发生作业人员随意向下抛掷木料、板块；模板拆除时按操作工艺进行作业，进入现场人员必须正确佩戴安全帽。10.3.2 高处坠落的监控措施在模板的施工作业中，高处坠落主要发生的可能性，在于作业人员在沿边操作和攀爬支架时。1、坠落危险源沿边作业的监控钢管

82、维护架搭设应到位，并按要求进行设置，有安全员进行监督管理。加强对作业人员进行教育，提高临边作业人员的安全意识。酒醉、生病及有高血压、恐高症、心脏病的工人不得在高处作业。2、坠落危险源攀爬支撑架的监控作业人员进场前进行安全“三级教育”，并进行安全考核，合格后方可作为本项目的工人。班组每日进行班前活动，对当日的危险源及安全要求进行交底，安全员对每分项工程进行交底。安全员每日在现场巡查，施工员、班组兼职安全员在施工过程中对班组进行监督管理。10.3.3 模板坍塌的监控措施模板坍塌时工程中伤亡性较大的安全事故，且经济损失最大，实施模板坍塌的监控最为重要，也是本方案的重点。1、确保模板专项施工方案的实施

83、，安全员、质检员对现场模板工程进行检查专项施工方案的落实。2、确保材料的质量，材料员、质检员对材料进行认真检查验收。3、项目技术负责人对施工员进行安全技术交底，施工员对班组进行安全技术交底。4、模板的验收必须认真进行，逐项进行，确保每项符合要求。5、混凝土浇筑过程中安全员、班组兼职安全员在现场对模板支撑架及模板进行观测，发现异常情况及时停止混凝土浇筑，并进行检查加固。10.3.4 模板施工机械伤害的监控措施为保证作业人员的安全，防止机械对人体的伤害事故，制定本措施。1、对所有各种机械设备进场后，必须由机电工长会同安全员和使用机械的人员共同对该机械设备进行进场验收工作，经验收发现安全防护装置不齐

84、全的或有其他故障的应退回设备保障部门进行维修和安装。2、设备安装调试合格后，应进行检查，并按标准要求对该设备进行验收，经项目组织验收合格后方能正常使用。3、使用前要对设备使用人员进行必要的安全技术交底和教育工作，使用人员必须严格执行交底内容及按照操作规程操作。4、使用中要经常对该设备进行保养检查，使用后电工切断电源并锁好电闸箱。5、各种机械设备必须专人专机，凡属特种设备，其操作人员要按规定每周对施工现场的所有机械设备进行检查，发现问题及隐患及时解决处理，确保机械设备的完好，防止机械伤害事故的发生。10.3.5 模板施工机械触电的监控措施根据国家JGJ46-2005规范规定，为了加强施工现场用电

85、管理，保障施工现场用电安全，防止触电事故发生，制定本措施。1、安装作业前，必须按规范、标准、规定对安装作业人员进行安全技术及操作的交底工作。2、在建工程外侧与外电高压线路未达到安全距离应增设屏障遮拦、围栏或保护网等防护。3、施工现场专用的中性点直接接地的供电线路必须实行TN-S接零保护系统，同时必须做到三级控制两级保护，电箱为标准电闸箱，并采取防雨、防潮措施。4、电气设备应根据地区或系统要求，做保护接零及保护接地。5、必须由持有合格证的专职电工，负责现场临时用电的管理及安拆工作。6、对新调入工地的电气设备，在安装使用前，必须进行检验测试，经检测合格方能投入使用。7、专职电工对现场电气设备每月进

86、行巡查，项目部每周、公司每月对施工用电系统、漏电保护器进行一次全面性的检查。8、配电箱设在干燥通风的场所，周围不得堆放任何妨碍操作、维修的物品，并与被控制的固定设备距离不得超过3米。安装和使用按“一机、一闸、一箱、一漏”的原则，不能同时控制两台或两台以上的设备，否则容易发生误操作事故。9、配电箱应标明其名称、用途，并做出分路标志，门应配锁，现场停止作业1小时以上时，应该将开关箱断电上锁。10、照明设置漏电保护器，灯具金属外壳做接零保护，室内线路及灯具安装高度低于2.5m的应有使用安全电压。在潮湿和易触及带电体的照明电源必须使用安全电压，电气设备架设或埋设必须符合要求，并保证绝缘良好。任何场合均

87、不能拖地。11、线路过道应按规定进行架设或埋地，破皮、老化电缆不准使用。12、使用移动电气工具和混凝土振捣作业时，必须按规定穿戴绝缘防护用品。13、凡从事于用电有关的施工作业时，必须实行电工跟班作业。10.3.6 模板工程消防管理及监控措施加强对员工的消防安全知识教育，提高消防安全意识和防火救灾技能。1、施工现场必须按上级要求建立义务消防队，成员应进行消防专业知识培训和教育，制定具体的防火制度，并在重点防火部位设置警示牌，做到有备无患。2、建立明火作业报告制度，凡需明火作业的部位和项目需提前向项目部提出申请，经批准方可进行明火作业，危险性较大的明火作业应有派专人监护。3、禁止工人在现场吸烟，木

88、工作业区、模板、木方堆放区域以及现场模板安装时和未拆模部位按规定配置足够的灭火器材（库房及木工作业区等重点防火部位，每处布置不少于2个5KG的干粉灭火器），用具和水源，并配置专人管理，保证其常备有效，做到防患于未然。4、严格对易燃易爆物品的管理，禁止将燃油、油漆、乙炔等物品混存于一般材料库房，应有单独保管。5、对易燃物品仓库选址要远离员工宿舍及火源存在区域，同时要增加防护设施。6、仓库、料场应配备足够的消防器材，对易燃材料要集中管理，并设有明显标志，严禁在消火栓周围堆放设备材料，以确保消防设施道路的畅通。7、对于临时线路要加强管理和检查，防止因产生电火花造成火灾。8、定期对着火源、水源、消防器

89、材等要害部位和设施进行安全检查，发现问题及时处理，将事故隐患消灭于萌芽。9、严格执行现场用火制度，主动接受总包安全员的检查，电、气焊用火前应先办理用火手续，并设专人看火并设有临时灭火设施。同时电、气焊工要经常检查电、气焊工具是否漏气、漏电，以防易燃易爆等不安全因素的产生，遇到五级以上大风天气时，禁止使用明火作业。第11章 应急预案11.1 应急预案模板工程涉及的的事故包括：高空坠落、物体打击、模板坍塌、火灾等不可预见性的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施：11.1.1 建立应急预案组织机构公司成立项目部事故应急领导小组，组长：项目经理；副组长：项目技术负责人，

90、安全总监，生产经理，材料负责人；组员：技术员、施工员、质检员、安全员、材料员、保安员为队员。11.1.2 建立对内、对外的通讯网络项目部应在现场办公室明显位置公布项目的应急领导小组和项目主要管理人员名单及其联系电话。社会救援及报告电话见下表急救电话120警察110火警电话11911.1.3 应急预案启动条件在模板施工期间，出现以下情况之一，应立即启动应急预案：（1）在施工过程中，造成伤害事故的；（2）模板火灾；（3）浇筑混凝土时模板支架明显位移；（4）模板坍塌；（5）台风出现时。11.2 重大危险源的应急救援方案（1）高处坠落的物体打击事故应急救援方法1）一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目

91、部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急救援组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清楚伤病人员口鼻内的泥沙、呕吐物、血块和其他异物，保持呼吸道通畅等。3）检查伤员的生命体征：检查伤员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。4）止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎，上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。5）观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。6）车辆一到立即就近送往医院。7）由事故调查组进行事故调

92、查，责任分析并形成调差报告上报上级主管部门。8）总结经验教训，教育职工。（2）触电事故应急救援方法1）如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来进行抢救。2）如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料把触电者与电源分离。3）高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体，让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。4）触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知110送往最近的医院。5）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。6）总结经验教训，教育职工。（3）机械伤害应急救援方法1）

93、一旦发生机械伤害事故后，项目部立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急救援组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2）对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。3）车辆一到立即就近送往医院。4）事故调差组进行事故调查，责任分析并形成调差报告上报上级主管部门。5）总结经验教训，教育职工。（4）模板、脚手架坍塌应急救援方法1）一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪，受伤。了解事故发生前该区域施工人员的状况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有

94、效的挖掘、移除工作。2）挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止机械设备对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短的时间内将被埋人员抢救出来。3）如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警，并做好救护车辆引导。4）在专业医疗人员到达前由现场伤员救护组对受伤人员进行简单救助。5）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。6）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。7）伤口止血且使用止血带。8）切忌对压伤进行热敷或按摩。9）事故调差组进行事

95、故调查，责任分析并形成调差报告上报上级主管部门。10）总结经验教训，教育职工。（5）火灾事故应急救援方法紧急状况响应步骤：1）发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！”，并拨打119报警；2）现场救护组立即展开扑救防止火灾蔓延，并立即通知公司消防组，3）消防组接到报警后立即到现场组织扑救；4）报警时要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；5）拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；6）接到报警后，消防组立即通知医务人员到达现场组织抢救；7）安全部组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；8）安全部安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生

96、，9）现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组，10）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；11）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生，12）如电器起火应首先切断电源再组织扑救，13）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救，14）如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救，在扑救产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；15）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命与不顾。16）对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗。17）值班人员坚守岗位，认真负责、做

97、好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决。18）事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案，事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。第12章 相关计算书计算依据：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-201112.1 250mm板计算书12.1.1 计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，

98、钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.0m，立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，间距250mm，木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用100100mm木方。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图 图

99、2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.25+0.50)+1.402.50=11.630kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.25+0.71.402.50=10.921kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。12.1.2 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.

100、9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2501.100+0.5001.100)=6.707kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.100=2.475kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 110.001.801.801.80/12 = 53.46cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W

101、f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07210001000/59400=1.211N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.206.707+1.42.475)0.250=1.727kN截面抗剪强度计算值 T=31727.0/(21100.00018.000)=0.131N/mm2截面抗剪强度设

102、计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6776.7072504/(1006000534600)=0.055mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2501.200+0.5001.200)=7.31

103、7kN/m面板的计算跨度 l = 250.000mm经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.20110001000/59400=3.391N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!12.1.3 模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2500.250=1.569kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.250=0.125kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625k

104、N/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.569+1.200.125)=1.829kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.625=0.787kN/m计算单元内的木方集中力为(0.787+1.829)1.100=2.878kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.878/1.100=2.617kN/m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.1002.617=1.727kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.1002.617=3.166kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗

105、矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.317106/83333.3=3.80N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31727/(250100)=0.518N/mm2截面

106、抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.524kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.5241100.04/(1009000.004166667.0)=0.403mm木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN抗弯计算强度 f =

107、 M/W =0.870106/83333.3=10.44N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!12.1.4 托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.166kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 15.408kN经过计算得到最大变形 V= 0.987mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = b

108、h2/6 = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.555106/166666.7=9.33N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=39022/(2100100)=1.353N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要

109、求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.987mm顶托梁的最大挠度小于1100.0/250,满足要求!12.1.5 模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1517.000=1.057kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5001.1001.100=0.605kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2501.1001.100=7.593kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 8.

110、329kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.1001.100=2.723kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ12.1.6 立杆的稳定性计算(1)不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.81kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 20

111、5.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=13806/(0.458424)=71.114N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!(2)考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 W

112、k 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4000.5100.126=0.026kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0261.1001.5001.500/10=0.007kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.28.329+0.91.42.723+0.90.91.40.007/1.100=13.433kN经计算得到=13433/(0.458424)+7000/4491=70.795

113、N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=61.69所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。综上，钢管楼板模板支架计算满足要求！12.2 梁模板计算书12.2.1 300*600梁模板支设计算书12.2.1.1 计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.0m，梁截面 BD=300mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm

114、2。木方50100mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托采用木方: 100100mm。梁底承重杆按照布置间距100,600mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.60+0.50)+1.402.00=21.760kN/m2由永久荷载效应控制的

115、组合S=1.3525.500.60+0.71.402.00=22.615kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。12.2.1.2 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6001.100=16.830kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m

116、)： q2 = 0.5001.100(20.600+0.300)/0.300=2.750kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3001.100=1.485kN均布荷载 q = 1.3516.830+1.352.750=26.433kN/m集中荷载 P = 0.981.485=1.455kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12

117、 = 110.001.801.801.80/12 = 53.46cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.693kN N2=4.693kN最大变形 V = 0.634mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.40610001000/59400=6.835N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计

118、算值 T=3Q/2bh=34692.0/(21100.00018.000)=0.355N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.634mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!12.2.1.3 梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.693/1.100=4.266kN/m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.1004.266=2.816kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.1004.266=5.162kN木方的截面力学参数为

119、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.516106/83333.3=6.19N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32816/(2501

120、00)=0.845N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.670kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.6701100.04/(1009000.004166667.0)=0.706mm木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求!12.2.1.4 托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图

121、(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 4.736kN经过计算得到最大变形 V= 0.243mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.708106/166666.7=4.

122、25N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34725/(2100100)=0.709N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.243mm顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!12.2.1.5 立杆的稳定性计算（1）不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.74kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.

123、350.931=1.257kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.226=0.305kN 非顶部立杆段 N = 4.736+1.257=5.993kN 顶部立杆段 N = 4.736+0.305=5.041kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公

124、式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.880 允许长细比=196.433 210 长细比验算满足要求! =0.143 =5041/(0.143423.9)=83.356N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；

125、=3748/16.0=234.983 允许长细比=203.449 210 长细比验算满足要求! =0.134 =5041/(0.134423.9)=89.042N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=83.356N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.089,l0=3.619m； =3619/16.0=226.909 允许长细比=196.458 210 长细比验算满足要求! =0.143 =5993/(0.143423.9)=99.091N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!（2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： MW=0.91.4Wkl

126、ah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4000.5100.126=0.026kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0260.8001.5001.500/10=0.006kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=4.736+1.3500.226+0.90.9800.006/1.100=5.046kN 非顶部立杆Nw=4.736+1.3500.931+0.90.9800.006/1.100=5.997

127、kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.880 允许长细比=196.433 210 长细比验算满足要求! =0.143 =5046/(0.143423.9)+6000/4491=84.731N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.983 允许长细比=203.449 210 长细比验算满足要求! =0.134 =5046/(0.134423.9)+6000/4491=90.423N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=84.731N/mm2,立杆的稳定性计算 f,

128、满足要求!非顶部立杆段：u2=2.089,l0=3.619m； =3619/16.0=226.909 允许长细比=196.458 210 长细比验算满足要求! =0.143 =5997/(0.143423.9)+6000/4491=100.466N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。综上，模板支撑架计算满足要求！12.2.2 300*1100梁模板支设计算书12.2.2.1 计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.0m，梁截面 BD=300mm1100mm，立杆的纵距(跨度

129、方向) l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托采用木方: 100100mm。梁底承重杆按照布置间距100,600mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项

130、系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.10+0.50)+1.402.00=37.060kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.10+0.71.402.00=39.828kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。12.2.2.2 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载

131、的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.1001.100=30.855kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.100(21.100+0.300)/0.300=4.583kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.3001.100=0.660kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3530.855+1.354.583)=43.058kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.660=0.582kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分

132、别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 110.001.801.801.80/12 = 53.46cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=6.750kN N2=6.750kN最大变形 V = 1.147mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.

133、52810001000/59400=8.889N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=36749.0/(21100.00018.000)=0.511N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.147mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!12.2.2.3 梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 6.750/1.100=6.136k

134、N/m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.1006.136=4.050kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.1006.136=7.425kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.742106/83333.3=8.91N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/m

135、m2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34050/(250100)=1.215N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.833kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.8331100.04/(1009000.004166667.0)=1.277mm木方的最大挠度小于1100.0/250

136、,满足要求!12.2.2.4 托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 6.793kN经过计算得到最大变形 V= 0.438mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 10.0010.0010.0010

137、.00/12 = 833.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.016106/166666.7=6.10N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=36782/(2100100)=1.017N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.438mm顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!12.2.2.5 立杆的稳定性计算（1）不

138、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.793kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1337.000=1.131kN N = 6.793+1.131=7.924kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取

139、1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=7924/(0.458424)=40.815N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!（1）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4000.5100.126=0.026kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；

140、la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0260.8001.5001.500/10=0.005kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=6.793+0.91.20.931+0.90.91.40.005/1.100=7.929kN经计算得到=7929/(0.458424)+5000/4491=42.011N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!综上，模板支撑架计算满足要求！12.2.3 500*1000梁模板支设计算书12.2.3.1 计

141、算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.0m，梁截面 BD=500mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托采用木方: 100100mm。梁底承重杆按照布置间距100,600mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50k

142、N/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.50)+1.402.00=34.000kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。12.2.

143、3.2 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0001.100=28.050kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.100(21.000+0.500)/0.500=2.750kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.5001.100=1.100kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3528.050+1.352.

144、750)=37.422kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.100=0.970kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 110.001.801.801.80/12 = 53.46cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支

145、座力分别为 N1=2.422kN N2=7.419kN N3=7.419kN N4=2.422kN最大变形 V = 0.050mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.11610001000/59400=1.953N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33814.0/(21100.00018.000)=0.289N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.050

146、mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!12.2.3.3 梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 7.419/1.100=6.744kN/m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.1006.744=4.451kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.1006.744=8.160kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 =

147、 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.816106/83333.3=9.79N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34451/(250100)=1.335N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距

148、)得到q=5.133kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.1331100.04/(1009000.004166667.0)=1.357mm木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求!12.2.3.4 托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 9.884kN经过计算得到最大变形 V= 0.665mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截

149、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.732106/166666.7=10.39N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=39873/(2100100)=1.481N/mm2截面抗剪强

150、度设计值 T=1.50N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.665mm顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!12.2.3.5 立杆的稳定性计算（1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.884kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1337.000=1.131kN N = 9.884+1.131=11.015kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩

151、),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=11015/(0.458424)=56.736N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!（2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5

152、.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4000.5100.126=0.026kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0260.8001.5001.500/10=0.005kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=9.884+0.91.20.931+0.90.91.40.005/1.100=11.020kN经计算得到=11

153、020/(0.458424)+5000/4491=57.932N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!综上，模板支撑架计算满足要求！12.3 剪力墙模板计算书（800mm厚）12.3.1 墙模板基本参数计算断面宽度800mm，高度7000mm，两侧楼板厚度300mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距350mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置13道，在断面内水平间距150+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距700mm，直径14mm。面板厚度18mm，

154、剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图12.3.2 墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h

155、； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。12.3.3 墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取6.70m。荷载计算值 q = 1.224.3006.700+1.405.400

156、6.700=246.024kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 670.001.801.80/6 = 361.80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 670.001.801.801.80/12 = 325.62cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=34.443kN N2=94.719kN N3=94.719kN

157、N4=34.443kN最大变形 V = 0.847mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 3.01310001000/361800=8.328N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=351665.0/(26700.00018.000)=0.643N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.847mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!12.3.4 墙模板

158、内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3524.30+1.40.355.40=12.852kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3524.30=8.505kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 7.666kN经过计算得到最大变形 V= 0.129mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2

159、/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.378106/83333.3=4.54N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34170/(250100)=1.251N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙

160、骨挠度计算 最大变形 v =0.129mm内龙骨的最大挠度小于540.0/250,满足要求!12.3.5 墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大变形 vmax=0.453mm最大支座力 Qmax=16.481kN抗弯计算强度 f = M/W =0.939106/8982.0=104.54N/mm2支撑

161、钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!12.3.6 对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.481对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！12.4 柱模板计算书12.4.1 1300*1300

162、柱模板支设计算书12.4.1.1 柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1300mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=1300mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 7000mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用14b号槽钢U口水平。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。B方向竖楞6根，H方向竖楞6根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图12.4.1.2 柱模板荷载标准值计算强度验

163、算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土

164、侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。12.4.1.3 三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3000.500+1.402.7000.500=16.470kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.001.801.80/6 = 27.00cm

165、3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10310001000/27000=3.813N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=

166、0.600(1.2012.150+1.41.350)0.250=2.470kN截面抗剪强度计算值 T=32470.0/(2500.00018.000)=0.412N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.1502504/(1006000243000)=0.220mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!12.4.1.4 竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方

167、计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.250m。荷载计算值 q = 1.224.3000.250+1.402.7000.250=8.235kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.117/0.500=8.235kN/m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5008.235=2.470kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5008.235=4.529kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5

168、.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.206106/53333.3=3.86N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32471/(25080)=0.926N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.075500.04/(1009000.

169、002133334.0)=0.134mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!12.4.1.5 B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.250 0.500 = 4.12kNB 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。B 柱箍计算简图B 柱箍弯矩图(kN.m)B 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：B 柱箍变形计算受力图B 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 14.727kN经过计算得到最大变形 V= 0.149mmB柱箍的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.12cm3；截面惯性

170、矩 I = 61.10cm4；(1)B柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.118106/1.05/14120.0=75.41N/mm2B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍挠度计算最大变形 v = 0.149mmB柱箍的最大挠度小于760.0/400,满足要求!12.4.1.6 B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.

171、000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.727B方向对拉螺栓强度验算满足要求!12.4.1.7 H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.250 0.500 = 4.12kNH 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。H 柱箍计算简图H 柱箍弯矩图(kN.m)H 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 14.727kN经过计算得到最大变形 V= 0.149mmH

172、柱箍的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.12cm3；截面惯性矩 I = 61.10cm4；(1)H柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.118106/1.05/14120.0=75.41N/mm2H柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍挠度计算最大变形 v = 0.149mmH柱箍的最大挠度小于760.0/400,满足要求!12.4.1.8 H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效

173、直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.727H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！12.4.2 1100*3300柱模板支设计算书12.4.2.1 柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1100mm，柱模板的截面高度 H=3300mm，H方向对拉螺栓6道，柱模板的计算高度 L = 7000mm，柱箍间距计算跨度 d = 400mm。柱箍采用14b号槽钢U口水平。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞14根。面

174、板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。柱模板支撑计算简图12.4.2.2 柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速

175、度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。12.4.2.3 柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。荷载计算值 q = 1

176、.224.3000.400+1.402.7000.400=13.176kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M

177、 = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09110001000/21600=4.203N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.209.720+1.41.080)0.263=2.075kN截面抗剪强度计算值 T=32075.0/(2400.00018.000)=0.432N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度

178、计算值 v = 0.6779.7202634/(1006000194400)=0.268mm面板的最大挠度小于262.5/250,满足要求!12.4.2.4 竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.263m。荷载计算值 q = 1.224.3000.263+1.402.7000.263=8.647kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.459/0.400=8.647kN/m最大弯矩最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4008.647=2.075kN

179、最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4008.647=3.805kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.138106/53333.3=2.59N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T =

180、 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32075/(25080)=0.778N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.379400.04/(1009000.002133334.0)=0.058mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!12.4.2.5 B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.263 0.400 = 3.46kNB 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。B 柱箍计算简图B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(

181、kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：B 柱箍变形计算受力图B 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 6.917kN经过计算得到最大变形 V= 2.785mmB柱箍的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.12cm3；截面惯性矩 I = 61.10cm4；(1)B柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =2.749106/1.05/14120.0=185.42N/mm2B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍挠度计算最大变形 v = 2.785mmB柱箍的最大挠度小于1320.0/400,满足要求!12

182、.4.2.6 B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.917B方向对拉螺栓强度验算满足要求!12.4.2.7 H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.250 0.400 = 3.29kNH 柱箍按照

183、集中荷载下多跨连续梁计算。H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m)H 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 7.614kN经过计算得到最大变形 V= 0.047mmH柱箍的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.12cm3；截面惯性矩 I = 61.10cm4；(1)H柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.377106/1.05/14120.0=25.43N/mm2H柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍挠度计算最大变形 v = 0.047mmH柱箍的最大挠度小于581.4/400,满足要求!12.4.2.8 H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.614H方向对拉螺栓强度验算满足要求!综上，大断面柱模板支撑计算满足要求！