1、一、一、工程概况工程概况本工程外围钢结构采用钢管混凝土柱作为竖向承力，钢管柱通过水平向钢梁与钢筋混凝土核心筒连接，钢梁上铺设桁架楼承板传递水平力。本方案主要针对外框 16 根钢管柱的混凝土浇筑进行编制。二、二、钢管柱砼浇筑钢管柱砼浇筑1、钢管的吊装分节应注意钢管柱砼标号的变化，不使两种标号出现在一节柱内，钢管柱混凝土强度等级在 48 层及以下为 C60，49 层及以上为 C50。2、现阶段钢管柱混凝土已利用塔吊料斗浇筑完成了 8 层钢管柱的混凝土浇筑，为能够提高钢管柱混凝土的浇筑速度，保证工人混凝土浇筑时的安全，减少塔吊的使用为钢结构的吊装提供充裕的时间， 从 9 层钢管柱混凝土浇筑时采用液压
2、布料机进行浇筑。钢管柱从 4 层往上为两层一节，根据钢结构的吊装、焊接进度，待钢管柱及第一层钢梁连接、焊接完成后，将液压布料机吊运至外框四个角的斜向钢梁上进行钢管柱砼的浇筑， 布料机利用倒链将四个角与钢梁捆绑在一起，保证混凝土浇筑过程中布料机的稳定性。布料机的平面布置如下图：此钢管柱砼浇筑方案，由于楼层未铺压型钢板，必须完善一个标准层的完全封闭满铺水平安全网措施。水平网通过铁丝直接与钢梁绑扎连接（作业面与水平安全网的垂直距离不得超过 10 米） ；泵管铺设层利用木跳板、10#槽钢及 C 18 废钢筋制作定型的通道（具体见下图，通道宽为 1.3m，长 2.8m 的 1 个、4m 长的20 个）
3、，形成水平安全通道及泵管布设通道，通道与通道对接处采用 14mm 的螺丝通过预先打好的孔进行连接。工人上楼层后必须佩带安全带，安全带利用钢结构在钢柱上的钢丝绳生根。 钢管柱混凝土浇筑利用已做好的定型化浇筑平台进行浇筑。三、安全措施三、安全措施1、作业人员必须按要求佩带安全带。2、混凝土浇筑前先将安全通道架设好，然后再进行布料机的吊运，待布料机吊运到位后， 用钢丝绳将布料机的四个角与钢梁连接牢固，保证布料机在混凝土浇筑过程中的稳定。3、安全通道与通道相连处螺丝要柠紧，保证通道连接牢固。四、验算四、验算4.14.1、计算概况、计算概况布 料 机 底 座 尺 寸 为 5000X4000 ， 布 料
4、机 重 量 为 10t ， 放 在 两 根H500X200X10X16 的次梁上。布料机如下图：图图 1 1：布料机实样图：布料机实样图布料机和钢梁的位置关系如下图：图图 2 2：布料机和钢梁位置图：布料机和钢梁位置图由于是完全对称结构，取其中一个布料机进行计算，下面以布料机 3 为例：图图 3 3：布料机：布料机 3 3 和钢梁详细位置图和钢梁详细位置图4.24.2、荷载计算：、荷载计算：根据布料机和钢梁的位置关系，再通过结构力学的力的分配关系，得出简支梁上的集中荷载最不利时候为 25.0KN。4.34.3、简支梁详细计算结果：、简支梁详细计算结果：钢梁钢材：Q345梁跨度(m)：11.87
5、0梁平面外计算长度(m)： 4.000钢梁截面：焊接组合 H 形截面:H*B1*B2*Tw*T1*T2=500*200*200*10*16*16允许挠度限值: l/250 = 47.480 (mm)强度计算净截面系数：1.000计算梁截面自重作用: 计算简支梁受荷方式: 竖向单向受荷荷载组合分项系数按荷载规范自动取值4.3.1 设计依据建筑结构荷载规范 （GB 50009-2012）钢结构设计规范 （GB 50017-2003）4.3.2 简支梁作用与验算1、截面特性计算A=1.1080e-002;Xc =1.0000e-001;Yc =2.5000e-001;Ix =4.6037e-004;
6、Iy =2.1372e-005;ix =2.0384e-001;iy =4.3919e-002;W1x=1.8415e-003;W2x=1.8415e-003;W1y=2.1372e-004;W2y=2.1372e-004;2、简支梁自重作用计算梁自重荷载作用计算:简支梁自重 (KN): G =1.0324e+001;自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=8.6978e-001;3、梁上恒载作用荷载编号12荷载类型44荷载值 125.0025.00荷载参数 1荷载参数 2荷载值 24.617.170.000.000.000.004、单工况荷载标准值作用支座反力 (压为正,单位：KN)恒载标
7、准值支座反力左支座反力 Rd1=30.352, 右支座反力Rd2=29.9735、梁上各断面内力计算结果组合 1：1.2 恒+1.4 活断面号弯1235.51735.390370.01234.3574567矩0.000103.487135.940157.297158.03233.32532.2921.2600.227(kN.m)36.422剪力(kN)断面号8910111213弯矩157.747134.140102.13769.11235.0670.000(kN.m)剪力0.80531.83732.87033.90234.93535.967(kN)2：1.35 恒+0.7*1.4 活组合断面号
8、弯1239.95639.8139378.76438.652104567矩0.000116.423152.932176.959177.78637.4901136.3291239.450-39.302(kN.m)40.975剪力(kN)断面号81.417130.000-40.4630.256弯矩177.465150.907114.90477.752(kN.m)-36.979-38.140剪力-0.906-35.817(kN)6、局部稳定验算翼缘宽厚比B/T=5.94 容许宽厚比 B/T =12.4腹板计算高厚比 H0/Tw=46.80 容许高厚比H0/Tw=66.07、简支梁截面强度验算简支梁最大
9、正弯矩(kN.m)：177.786(组合：2;控制位置：5.935m)强度计算最大应力(N/mm2)：91.949 f=310.000简支梁抗弯强度验算满足。简支梁最大作用剪力(kN)：40.975(组合：2;控制位置：0.000m)简支梁抗剪计算应力(N/mm2)：9.329 fv=180.000简支梁抗剪承载能力满足。8、简支梁整体稳定验算平面外长细比y：91.076梁整体稳定系数b：0.886简支梁最大正弯矩(kN.m)：177.786(组合：2;控制位置：5.935m)简支梁整体稳定计算最大应力(N/mm2)：108.916 f=310.000简支梁整体稳定验算满足。9、简支梁挠度验算
10、标准组合：1.0 恒+1.0 活断面号弯1229.59729.4919358.34428.6311085.114-27.392486.23927.7711157.594-28.252567矩0.000113.283131.081131.69426.9101229.222-29.1121.050130.000-29.9730.190(kN.m)30.352剪力(kN)断面号8弯矩131.456111.783(kN.m)-26.531剪力-0.671(kN)简支梁挠度计算结果:断面号124.93939.573413.608516.754618.747719.417挠 度 值0.000(mm)断面号8916.7201013.569119.541124.921130.000挠 度 值18.730(mm)最大挠度所在位置: 5.935m计算最大挠度: 19.417(mm) 容许挠度: 47.480(mm)简支梁挠度验算满足。4.44.4 、结论：、结论：通过以上分析，次梁满足安全要求，不需要加固。
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