航道主塔塔柱施工安全专项方案（168页）.docx

1、航道主塔塔柱安全专项施工方案目 录1、工程概况- 1 -1.1主塔塔柱工程概况- 1 -1.2施工平面布置- 1 -1.3施工要求- 2 -2、编制依据- 2 -3、施工计划- 3 -3.1施工进度计划- 3 -3.2材料进场计划- 5 -3.3设备进场计划- 5 -4、施工工艺技术- 9 -4.1施工工艺流程- 9 -4.2桥塔总体方案简介- 10 -4.3主塔测量控制- 15 -4.4劲性骨架的制作、安装- 25 -4.5钢筋的制作、安装及冷却水管安装- 28 -4.6主塔预埋件施工- 30 -4.7绕塔平台支架施工- 31 -4.8模板安装- 36 -4.9混凝土施工- 43 -4.10

2、主塔临时支撑的安装- 43 -4.11钢锚箱安装- 43 -4.12主塔环向预应力施工- 43 -4.13桥塔防雷装置及其它附属设施- 45 -4.14质量标准- 45 -4.15质量控制措施- 46 -5、施工安全保证措施- 47 -5.1组织保障- 47 -5.2技术措施- 53 -5.3应急预案- 60 -5.4监测监控- 69 -6、劳动力计划- 70 -7、计算书及相关图纸- 70 -7.1塔吊安全专项方案- 70 -7.2 ZPM100液压爬模方案- 83 -7.3主塔中横梁模板验算- 121 -7.4主塔主动支撑方案- 127 -1、工程概况1.1主塔塔柱工程概况主塔设计为“人”

3、字型，主塔高度为107.8m，为独塔双索面斜拉桥，从上至下分为塔头、上塔柱、中横梁、下塔柱、塔座五个部分。两侧塔柱在62.6m高度合拢。斜拉索锚固区采用钢砼结合的锚箱结构。其高度范围为，主塔钢锚箱共分为9个节段，锚固区段设置环向预应力。中塔柱采用空心箱形断面，索塔内设置施工及运营阶段检修爬梯，检修入口设于绕塔平台以上1.803m处。主塔塔身设有劲性骨架以确保钢筋施工需要。主塔共计C50混凝4502m3，钢筋954.6t，钢结构485t。1.2施工平面布置主塔造型示意图主塔断面示意图1.3施工要求（1）主塔造型独特正面、侧面均为曲线变截面形式，每浇筑一个节段均需对模板尺寸进行调整；（2）钢锚箱安

4、装高度较高，且重量较大，最重节段可达76.7t，钢锚箱的吊装、空中定位和焊接需严格控制； （3）整个塔柱施工周期跨度大，跨夏季和冬季，受气候（温度、湿度、风力）变化影响大，各类施工措施需提前进行规划、安排；（4）主塔采用商砼浇筑，确保商砼水泥、碎石等原材的统一性，确保主塔外观质量；（5）确保高空作业中的施工安全。2、编制依据为主塔施工质量，施工现场做到“安全、文明、环保”，以及下列法律、法规、标准、规范、规程、相关文件为强制性前提，并结合现场地形地貌及预期施工期的气候条件等，编制工程主桥索塔施工方案。（1）工程施工图设计（第五册）（2）钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2012）（3）钢筋机械连

5、接技术规范（JGJ107-2010）（4）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）（5）钢结构设计规范（GBJ 50017-2003）（6）混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）（7）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204-2011）（8）建筑施工计算手册 江正荣 编著（9）钢结构工程施工质量验收规范（GB 50205-2001）（10）泵送混凝土施工技术规范（JGJ/10-2011）（11）混凝土结构耐久性设计规范（G13/T50476-2008）（12）普通混凝土力学性能试验方法标准（GB/T 50081-2002）（13）混凝土质量控制标准GB 50164-20

6、11（14）城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ2-2008）（15）建质200987号文危险性较大的分部分项工程安全管理办法（16）本公司类似工程施工经验3、施工计划3.1施工进度计划3.1.1计划说明主塔主体工程施工工期为378天，具体如下：1、主塔0-4节段，体量较大且爬模不能自行爬升，每节段钢筋绑扎需15天，模板安装需6天，混凝土浇筑1天，故每节段施工时间按22天考虑；2、5-13节段，塔柱为空心段，爬模已可以自行爬升，每节段钢筋绑扎需6天，模板安装需3天，混凝土浇筑1天，故每节段施工时间按10天考虑；3、主塔1-9节段施工完毕时已至10月底，按照经验大同地区气温已低至零度以下，已不

7、具备混凝土施工条件，故此时将爬模卸落，进行保养封存，暂按7天考虑。4、由于14-15节段为主塔合拢段，需另支底模，耗费时间相对较长，钢筋绑扎需9天，模板安装需5天，混凝土浇筑1天，故每节段按15天考虑；4、钢锚箱现场安装暂按60天考虑。5、主塔16-26节段中不涉及劲性骨架，且16-24节段为钢塔外包砼节段，钢筋绑扎相对简单，故16-26节段每节段按6天考虑。6、环向预应力张拉在缩塔主体施工完毕后进行，按每天张拉30根计算，共计656根，共计需22天。3.2材料进场计划序号名称规格单位数量产地备注1钢筋（HRB400）32t578.2塔柱钢筋28t264.920t320.116t28.512t

8、1.42混凝土C50m34502塔柱混凝土3槽钢20at52.4劲性骨架4角钢808t41.1785钢板4602608t3.264002008t1.372002008t0.384004008t13.3设备进场计划（1）设备进场清单序号机械名称型号数量（台/套）状况1履带吊50t/650t1/1良好2轮胎吊30t2良好3电焊机B3-500-210良好4钢筋弯曲机GW40-16良好5钢筋切段机CQ40-26良好6直螺纹加工机具4良好7装载机502良好8电动磨光机8良好9混凝土拌合站商砼10混凝土拖泵（含泵管）SY512THB型2良好11塔吊TC6015-101良好12爬梯/电梯电梯SC2001/1

9、良好13千斤顶70t4良好14高压油泵ZB5004良好15空压机3-6m3/min2良好16高压水泵IS50-1204良好17发电机150KW1良好18竹胶板244122cm1000m219爬模ZPM1002套20型钢各类120t21钢管各类158t22泵车ZLJ5413THB125-492良好（2）爬梯、电梯、泵管、水电等的布设爬梯、电梯：在主塔施工中，中横梁以下设爬梯辅助施工，中横梁以上设电梯辅助施工；Z型爬梯设在主塔两塔柱中间与竖向支撑可靠焊接，随着爬模支架的爬升而接高；爬梯与主塔竖向钢管相连，增加其稳定性；电梯设在主塔东侧，位置与塔吊对称，纵桥向电梯中心距离距塔顶边缘外侧净距均为5m。

10、泵管：砼浇筑采用两种方式进行40米以下采用汽车泵直接泵送，40米以上采用拖泵通过墩身预埋泵管输送砼。混凝土垂直输送管安装在两塔柱侧面，用“”型卡固定在预埋件上，泵管采用高强螺栓、锥形螺母作为预埋件，塔身外侧采用20b槽钢，通过外侧高强螺栓与锥形螺母连接；输送管的直径为125mm，3m一节，要求每节泵管设两个固定点，间距为两米；泵管随塔身上升而上升，工作面上采用水平管或三通截止阀外接软管布料。泵管预埋件示意图水：用两台高压多级水泵，分布塔柱外侧，在主塔西侧设供水水箱。施工用水由水车输送。上水管同泵管一同上升入模。供电系统：项目在主塔北侧设置两台400KW变压器，施工用电可由此接入，另备用120K

11、W发电机一台，以满足施工。爬梯、泵管等施工机具布置4、施工工艺技术4.1施工工艺流程主塔施工工艺流程图第1-3节段支架搭设施工：3#节段施工时布设冷却水管劲性骨架安装钢筋绑扎、锥形螺母、高强螺栓等预埋模板安装2#节段施加主动平撑、并设置四道竖向支撑砼浇筑第4-13节段施工：劲性骨架安装4#节段施工时布设冷却水管钢筋绑扎、锥形螺母、高强螺栓等预埋爬模安装第4、6、8、10、12、13节段施工完成后施加主动横撑砼浇筑11节段施工后安装塔吊扶臂14-27节段施工：14-15段中横梁施工钢锚箱厂家制作、运输T8、T7、T6节段钢锚箱安装15节段浇筑砼与主塔固结T5-T0节段钢锚箱安装钢筋绑扎、锥形螺母

12、、高强螺栓等预埋爬模安装16-24节段砼浇筑17、22节段施工后安装塔吊扶臂养护25-26节段施工重复以上流程避雷针安装、环向预应力张拉主塔施工结束4.2桥塔总体方案简介塔柱分段主塔塔柱共分27个节段浇筑，均采用爬模施工。0-3节段主塔内侧采用落地碗口钢管支架作为辅助施工平台； 0-4节段均采用双拼40b工字钢、630钢管作为辅助支撑；其余各节段采用液压自爬模体系自身操作平台进行施工；施工至第2、4、6、8、10、12、13节段时需施加主动横撑及四道竖向支撑，竖向支撑主要作用为：为平撑支顶提供施工平台并稳定平撑，并用于支撑中横梁模板；横撑采用直径1000mm，壁厚12mm的钢管，支撑采用630

13、钢管，壁厚8mm进行布设；每节段在钢筋绑扎前设置劲性骨架作为钢筋定位、支撑的辅助措施，具体节段划分及阶段划分详见下表：主塔塔柱分段示意图主塔节段划分表 节段编号高度（m）备注04.3531423.12施加主动横撑32.9944.115施加主动横撑5134.1第6、8、10、12、13节段施加主动横撑143.615194.1204.6214.1224.206233.624254.1262.186主塔塔柱支撑布设示意图4道竖向支撑7道横向支撑塔吊、电梯设置（详见：塔吊方案）（1）塔吊的设置主塔施工配备一台TC6015-10型塔吊，设置在主塔西侧道路中心线上，塔吊中心距塔顶边缘距离为5m，塔吊最大有

14、效起吊高度120m。所选塔吊主要参数如下：最大起重力量为10t，起重臂长60m，臂端最大幅度起重量1.5t；附着式起重高度120m。所选塔吊起重能力较大，主要考虑主塔合拢段定型模板吊装。塔吊基础顶标高与承台齐平为1023.26m，尺寸为88.52.4m，施工时注意预埋型钢及钢板，螺栓精确定位后与预埋型钢构件焊接牢固，连同塔吊底座一起浇入混凝土中。待混凝土达到设计强度后，将塔吊基础节段直接固定在预埋地脚螺栓上，用水准仪和水平尺校准塔吊基础节的水平度，然后用楔形钢板将塔吊垫平、紧固，直到符合安装要求。塔吊基础完成安装后，用50t履带吊将塔吊安装至最小自升高度，塔吊即可利用自身的吊臂，自升架及液压顶

15、升系统完成自升工作，塔吊共设三道扶臂，第一道设在46m处，第二道设在70m处，第三道设在93m处，附着杆件由厂家提供；塔吊安装完成，报请地方安监部门检测合格后方可使用。（2）电梯的布置电梯型号为SC200，设在主塔东侧，位置与塔吊对称，纵桥向电梯中心距离距塔顶边缘外侧净距均为5m。高度方向每隔十米设一道附墙，电梯的额定人数为20人，在实际使用中要求每次承载人数不准超过9人含司机。电梯参数详见下表：电梯参数表塔吊、电梯附着示意图塔吊、电梯基础平面布置4.3主塔测量控制主塔施工测量控制指标主塔施工测量的重点是确保塔柱中心的位置正确，塔柱各部分满足倾斜度、垂直度和几何尺寸的要求，斜拉索导管位置及其空

16、间倾角准确。具体要求如下：钢筋混凝土索塔质量控制标准项目规定值或允许偏差（mm）混凝土强度Mpa在合格标准内塔座底轴线偏位mm10横梁轴线偏位mm10倾斜度mm总体符合设计要求，当设计未规定时按塔高的1/3000，且不大于30mm节段节段高的1/1000，且不大于8塔顶高程偏差mm20外轮廓尺寸mm塔柱20横梁10拉索锚固点高程mm10横梁顶面高程10预埋索管孔道位置10，且两端同向施工控制网的建立对已有施工控制网的基础上，根据索塔具体情况，通过加密建立有效的索塔施工控制网。建立的施工控制网必须满足控制精度和观测条件的要求并应使其在施工测量中发挥最大的作用，与其同时应尽可能提高建立的控制网精度

17、，以减少索塔放样后点位误差中控制点误差比例。（1）平面位置将大地坐标系转换桥梁施工坐标系，以塔柱中心线和道路中心线交点为原点O，以道路顺桥向为轴，横桥向为Y轴，以索塔结构离塔柱中心线和道路中心线的距离作为平面坐标（X，Y）。为满足开源街御河桥主塔施工测量要求，在主塔周围布设四个控制点KYX3-1、KYX4、KYX5、KYD1、KYD2，其平面位置及线路走向如下图所示：索塔施工测量控制点平面位置（2）高程位置高程的传递主要采用全站仪EDM三角高程方法，高处水准点测量也可采用水准配合钢尺传递的方法，两种方法可相互校核；采用三角高程传递过程中，为了保证高程数据的准确性，可将全站仪架设到索塔正面和侧面

18、观测，如图可架设到控制点KY3-1、KY5和KYD1上，在限差之内取平均值作为最终值。为方便塔柱的高程控制以及承台的沉降观测，在承台顶面埋设8个水准点，通过定期观测其绝对高程的变化来监测索塔的绝对沉降，通过观测其相对高差的变化来监测索塔的不均匀沉降及索塔局部的倾斜状况，沉降观测的线路、承台顶面平面及高程控制点的布置见下图：承台顶面观测点布置图高处水准点的传递采用检定合格的钢尺进行传递，且同时设置两台水准仪、两根水准尺、一把钢尺。将钢尺悬挂在固定架上，零点端在下，下挂一与钢尺检定时同重的重锤,如图4所示将承台顶高程点传递到牛腿顶上，作为控制支座高程和下、中塔柱高程检核的基准。承台顶水准仪A在起始

19、水准点H1的水准尺上读数为a，在钢尺上读数为b，上水准仪B同时在钢尺上读数为c，在待测定水准点BM1上的水准尺上的读数为d，并同时测定温度，则待定点BM1的高程可用下式计算：BM1=H1+a+(c-b)-d+lt+l式中：lt 为温度改正，l为钢尺的检定改正数。因钢尺一般水平悬空检定，在传递高程时钢尺垂挂，故此时尺长改正l外，还需加入垂曲改正l1和钢尺自重产生的伸长改正l2：l=l+l1+l2 l1=Q2/24/P2 l2 = RL2/2E式中: L为钢尺总长，Q为钢尺总重，P为检定时的拉力，R 为钢的比重，E为钢的弹性模量。为检核，后视尺应分别立于承台顶其它两个水准点，水准仪、钢尺均应变换三

20、次高度，再取平均值作为最后结果。随着塔柱的施工，高度和自重加大，注意观测基础沉降量对高程采用值的影响，应与全站仪EDM三角高程测量结果基本一致，并分析误差产生的原因,确保测量精度。牛腿顶高程点传递示意图施工测量控制指标索塔施工测量的重点是确保塔柱中心的位置正确，塔柱各部分满足倾斜度、垂直度和几何尺寸的要求，斜拉索导管位置及其空间倾角准确。按规范要求，塔柱的倾斜度误差应不大于塔高的1/3000且不大于30mm，承台处塔柱底偏位不大于10mm，塔柱断面尺寸偏差不大于20mm，塔顶高程、横梁高程偏差均不大于10mm，斜拉索孔道位置偏差不大于10mm且两端同向，锚固点高程、预埋件位置偏位不大于5mm。

21、施工测量控制流程（1）索塔第一节预埋钢筋安装位置和标高控制（2）第一节劲性骨架加工、安装控制（3）第一节钢筋安装控制（4）第一节模板安装控制位置、垂直度、标高（5）调整、监测监测无误后报请测量监理工程师进行验收（6）砼浇筑前整体检查，砼浇筑过程中监测模板变移情况（7）砼浇筑完成后监测顶面位置和标高，即进行成品验收（8）进行第二节劲性骨架安装控制（9）第二节钢筋安装控制（10）依次循环49工序，进行下一节段塔柱施工（11）当塔柱施工超过约50米高度后，应尽量选择在夜晚或者塔柱受日照、温度影响小的时间段进行塔身垂直度及其他控制测量（12）注意按照设计图纸预留预埋件（13）上塔柱钢锚箱及其索导管运转

22、、加工精度控制（14）对钢锚箱进行初步定位，定位精度约在20mm左右（15）对索导管锚固点中心空间位置及轴线进行检测（16）精细调整钢锚箱及索导管位置、标高、轴线、倾角，当定位误差3mm后，即进行固定措施，将索导管固定、牢固（17）依次循环进行1316工序施工，即完成了逐根索导管的安装、定位工作，砼浇筑完成后须进行索导管的成品验收工作（18）依次循环各节段施工，直至塔柱施工封顶完成（19）最后进行塔柱的整体成品验收塔柱的施工测量（1）劲性骨架定位劲性骨架按塔柱节段分节制造和安装，底节安装在预埋在承台的预埋钢板构件上，以后每节对接接长，劲性骨架要根据下塔柱的倾斜度进行安装。劲性骨架的安装及校正是

23、下塔柱施工的一个极其重要的环节，由于它决定钢筋的绑扎及内外模板的安装，所以劲性骨架的正确与否直接影响到内在质量及外形尺寸，为此劲性骨架的安装必须保证偏差不超出塔柱施工的允许误差，做到高标准、严要求。为了保证劲性骨架安装的准确，需控制每节骨架顶部外侧到桥轴线的距离和塔柱轴线的距离，每节控制距离可由结构尺寸与弧度算出。（2）塔柱模板定位根据承台顶面左右中心点和主塔的桥轴线方向标志,放样出下塔座的柱轴线和立模边线,同时按塔柱内、外侧半径及各节模板的长度计算出模板角点（或轴线点）的高程和坐标。因塔柱的内、外侧皆有弧度、截面尺寸变化，模板检查时应特别注意当各节模板顶口的高程与设计值相差较大时，一定要顾及

24、因弧度引起的模板顶口的X、Y值的变化，对按标准模板长度计算的放样X、Y值进行修正，以确保塔柱的内、外侧弧度设计要求。每节段混凝土浇筑后，须按同样的方法进行竣工测量验收。平面位置的放样用极坐标法。高程放样与竣工测量采用三角高程的方法进行。（3）模板检查时应特别注意：1）各节模板顶口的高程与设计值是否一致，当相差较大时，一定要顾及因弧度引起的模板顶口X、Y值的变化（桥轴线方向的距离变化），对按标准模板长度计算的放样X、Y值进行修正，以确保塔柱的弧度；2）随着塔柱的伸高，因塔柱的位置变移受日照和塔吊方向的影响较大，塔柱会产生一定的位移变化现象，故需在塔柱施工到一定的高度后，进行变形监测，以掌握塔柱在

25、某一高度条件下的时间、温度、外力变化规律。在测量监控检测过程中须将塔吊大臂收放在某一平衡位置处，并停止作业，即尽量减小塔柱受外力影响的因素，确保测量过程中塔柱不因塔吊的位置、荷载的变化而使测量数据包含偶然误差，最终达到塔柱施工成品位置正确，满足各项技术指标标准要求。（4）特征点计算桥梁坐标系原点O(塔柱中心线和道路中心线交点)理论坐标为（X=0，Y=0）下塔柱角点测量编号示意图中塔柱角点测量编号示意图1）下塔柱角点计算（角点测量编号见图5）左X1=474.123-（471.52-（49.83-H）2）左Y1=-219.914+（219.22-（110.585-H）2）左X2=474.123-（

26、471.52-（49.83-H）2）左Y2=-251.444+（254.22-（114.627-H）2）左X3=2.5左Y3=-251.444+（254.22-（114.627-H）2）左X4=1.5左Y4=-251.444+（255.22-（114.627-H）2）左X5=1.5左Y5=-19+5.2(H-1.317)/11.468左X6=-1.5左Y6=-19+5.2(H-1.317)/11.468左X7=-1.5左Y7=-251.444+（255.22-（114.627-H）2）左X8=-2.5左Y8=-251.444+（254.22-（114.627-H）2）左X9=-474.123+

27、（471.52-（49.83-H）2）左Y9=-251.444+（254.22-（114.627-H）2）左X10=-474.123+（471.52-（49.83-H）2）左Y10=-219.914+（219.22-（110.585-H）2）左X11=-474.123+（474.12-（49.83-H）2）左Y11=-219.914+（219.22-（110.585-H）2）左X12=474.123-（474.12-（49.83-H）2）左Y12=-219.914+（219.22-（110.585-H）2）右X1=474.123-（471.52-（49.83-H）2）右Y1=219.914-（

28、219.22-（110.585-H）2）右X2=474.123-（471.52-（49.83-H）2）右Y2=251.444-（254.22-（114.627-H）2）右X3=2.5右Y3=251.444-（254.22-（114.627-H）2）右X4=1.5右Y4=251.444-（255.22-（114.627-H）2）右X5=1.5右Y5=19-5.2(H-1.317)/11.468右X6=-1.5右Y6=19-5.2(H-1.317)/11.468右X7=-1.5右Y7=251.444-（255.22-（114.627-H）2）右X8=-2.5右Y8=251.444-（254.22-

29、（114.627-H）2）右X9=-474.123+（471.52-（49.83-H）2）右Y9=251.444-（254.22-（114.627-H）2）右X10=-474.123+（471.52-（49.83-H）2）右Y10=219.914-（219.22-（110.585-H）2）右X11=-474.123+（474.12-（49.83-H）2）右Y11=219.914-（219.22-（110.585-H）2）右X12=474.123-（474.12-（49.83-H）2）右Y12=219.914-（219.22-（110.585-H）2）2）中塔柱角点计算（角点测量编号见图6）左X

30、1=474.123-（471.52-（49.83-H）2）左Y1=-219.914+（219.22-（110.585-H）2）左X2=474.123-（471.52-（49.83-H）2）左Y2=-251.444+（254.22-（114.627-H）2）左X3=-474.123+（471.52-（49.83-H）2）左Y3=-251.444+（254.22-（114.627-H）2）左X4=-474.123+（471.52-（49.83-H）2）左Y4=-219.914+（219.22-（110.585-H）2）左X5=-474.123+（474.12-（49.83-H）2）左Y5=-219

31、.914+（219.22-（110.585-H）2）左X6=474.123-（474.12-（49.83-H）2）左Y6=-219.914+（219.22-（110.585-H）2）右X1=474.123-（471.52-（49.83-H）2）右Y1=219.914-（219.22-（110.585-H）2）右X2=474.123-（471.52-（49.83-H）2）右Y2=251.444-（254.22-（114.627-H）2）右X3=-474.123+（471.52-（49.83-H）2）右Y3=251.444-（254.22-（114.627-H）2）右X4=-474.123+（47

32、1.52-（49.83-H）2）右Y4=219.914-（219.22-（110.585-H）2）右X5=-474.123+（474.12-（49.83-H）2）右Y5=219.914-（219.22-（110.585-H）2）右X6=474.123-（474.12-（49.83-H）2）右Y6=219.914-（219.22-（110.585-H）2）3）上塔柱角点计算（上塔柱为合拢段角点测量编号见图7）X1=474.123-(471.52-(H-49.83)2)Y1=-101.9+(1002-(93.814-H)2)X2=474.123-(471.52-(H-49.83)2)Y2=101.

33、9-(1002-(93.814-H)2)X3=474.123-(474.12-(H-49.83)2)Y3=101.9-(1002-(93.814-H)2)X4=-474.123+(474.12-(H-49.83)2)Y4=101.9-(1002-(93.814-H)2)X5=-474.123+(471.52-(H-49.83)2)Y5=101.9-(1002-(93.814-H)2)X6=-474.123+(471.52-(H-49.83)2)Y6=-101.9+(1002-(93.814-H)2)X7=-474.123+(474.12-(H-49.83)2)Y7=-101.9+(1002-(

34、93.814-H)2)X8=474.123-(474.12-(H-49.83)2)Y8=-101.9+(1002-(93.814-H)2)上塔柱角点测量编号示意图说明：以上各式中H为每节骨架顶部的实测高程，单位均为米。劲性骨架离模板Y轴距离为70cm，离X轴距离为50cm，角点计算和模板相同。钢锚箱及索导管定位测量斜拉索是连接塔和梁的纽带，而索导管是将斜拉索两端分别锚固在主塔和主梁上的重要构件，为了防止斜拉索与索导管口发生摩擦而损坏斜拉索，影响工程质量，以及保证主塔两侧对称布置的各斜拉索位于同一设计平面上，防止因锚固定位偏心而产生的附加弯矩超过设计允许值，对索导管锚垫板中心和塔壁外侧索导管中心

35、的三维空间坐标位置提出了很高的精度要求。索导管的定位精度包括两个方面：一是锚固点空间位置的三维坐标允许偏差10mm；二是索导管轴线与斜拉索轴线的相对允许偏差5mm。根据两方面的要求和斜拉索的结构受力特性，索导管的定位应优先保证其轴线精度，其次才是锚固点位置的三维精度。索导管轴线与斜拉索轴线的相对偏差主要由索导管两端口中心的相对定位精度决定。（1）根据（三、施工控制网的建立）建立桥梁三维坐标系，以顺桥向为轴，横桥向为Y轴，以原点的铅垂距离为Z轴。（2）确定索导管特征线的空间直线方程。采用空间直线方程，根据高程（H）及给定的索导管在顺桥向铅垂面的投影与水平面的夹角、索导管在横桥向铅垂面的投影与水平

36、面的夹角得出平面坐标。假设索导管锚固点中心坐标为（X1，Y1）、出口点中心坐标为（X2，Y2），根据设计资料可知Y1=A、X2=B（A、B为设计图上锚固点和出口点中心坐标）、锚固点中心高程为H1、出口点中心高程为H2，则：索导管锚固点的中心坐标(X1=X2+（H1-H2）/tan,Y1=A)出口点中心坐标(X2=B,Y2=Y1+(H1-H2)/tan)由于主塔预偏值及主塔预抛高值的影响，索导管实际坐标应根据设计院及监理单位提供的预偏值和预抛高值计算出实际的锚固点及出口点中心坐标。（3）定位方法。安装前，在索导管的外管壁上用墨线弹出索道管的特征线，用2条小钢片依据特征线将锚固中心点做出来（详见下

37、图）。依据已放样出的搁置点坐标计算出与搁置点相对应的点在索导管特征线上距锚垫板的距离，用小钢尺从锚垫板处沿特征线量取尺寸，并做好标记。安装时一定要做到索导管外壁特征线上的标识与搁置点准确对位。锚固中心示意图首先，将索导管出口底1号点位置在劲性骨架上放样，用油漆将该点标明；并在该放样点前加一角钢，以确保索导管安装后，出口底即1号点空间位置不会变。然后，将棱镜置于锚固中心3号点上，测出其空间坐标，再根据设计坐标计算出空间差值，用导链调整锚固中心位置（详见下图）。当锚固点中心位置误差满足（5mm）时，将索导管稍加点焊固定。再将棱镜置于索导管出口顶即2号点位置，测量其空间位置是否在允许误差范围之内。如

38、果超限，在进行调整，直到各点都满足要求时将索导管全部加焊固定，再检查各点位置，最后在索导管顶面特征线上任意取一点测量其空间位置，复核索导管各部位的坐标是否满足要求，并将各点位置的实测数据做好记录。根据现场实践检验，用这种方法进行索导管定位完全能满足施工进度要求，而且可保证精度要求。测点及调整方法示意施工中的变形观测为了研究塔柱受日照和气温变化影响而产生变化的规律性，正确指导塔柱施工并为以后选择挂索的有利时间提供依据，在塔柱施工中拟进行三次变形观测。其中第一次下塔柱完工后，此次变形监测主要为掌握塔柱变形规律，为中塔柱的施工寻找有利放样时间，实现全天候准确测量的目标；第二次是在中横梁完工后、上塔柱

39、施工之前进行，此次变形监测是继续掌握高塔柱的变形规律外，为上塔柱施工时提供基准依据；第三次是塔柱完工后、主梁挂索之前进行，此次变形监测除掌握塔柱变形规律外，主是要寻找塔柱平衡位置，为主梁施工时的塔柱偏移测量提供基准依据，为健康检测工作服务。测量方法：全站仪坐标法。测站点的布置选在索塔相应较为适当的位置，观测点的布置可随测试作相应的适时调整，设置在塔柱侧壁或顶端部位。测量成果：提供塔柱在日照和各种荷载作用下，随温度变化发生纵横向偏移的曲线以及在主梁施工过程下塔柱的变位值。（1）观测点布置：第一次变形观测的观测点布置在塔柱高约15m处；上下游塔柱各布设两个，共布设四个观测点，它们基本位于主塔柱侧面

40、，观测点需埋设在塔柱侧面上。第二次变形观测的观测点布置在塔柱高约65m处；第二次变形观测的观测点布置在索塔柱封顶后，塔柱高约107.8m处；（2）观测方案平面位置采用全站仪坐标法，正面和侧面观测，在限差之内取平均值作为最终值；高程可采取全站仪EDM三角高程和钢尺、水准仪法，相互校核；观测频率：每两个小时观测一次。（3）测量监控1）为消除光照温差的影响，立模放线和检测宜安排在日照影响小、温差影响小或日出之前的清晨、阴天进行。2）各节段的施工误差在下一个节段施工中及时予以纠正，防止出现误差累计。3）每浇注一节墩身混凝土，以全站仪、水准仪对中心、标高和垂直度进行核对一次。 4）根据索塔施工方案及实际

41、进度情况，动态开展好中、下塔柱施工过程中局部位移变化及实施横向主动横撑的监测工作。4.4劲性骨架的制作、安装按设计图纸要求，劲性骨架主要采用20a槽钢、808角钢和不同规格的钢板焊接而成。劲性骨架必须具有足够的刚度和强度以承受模板、钢筋、新浇砼的自重水平分力及风力。劲性骨架首节预埋于塔座混凝土中。劲性骨架布置如下图：根据实际施工要求，劲性骨架的总体施工思路为：在条件允许下尽量在地面将一切工作做好，减少塔上工作量。骨架采用在地面单片制作、塔上整体拼装的方式施工。因主塔分段高度多为4.1m，考虑每段骨架焊接，单块骨架的制作安装高度按4.5m考虑。骨架框架形式按设计要求施工，并兼顾施工操作便利的要求

42、。劲性骨架设计塔劲性骨架材料数量表 编号规格（mm）单根长度m数量总长m单位重Kg/m(块)总重kgN120a槽钢均72.412322317.1830422.6352437.9N2808角钢均61.9574247.8289.9582467.9N3808角钢33.2494132.99729.9581324.4N4808角钢2.84913183754.52079.95837387.5N54602608钢板-426-7.5113199.6N64002008-264-5.0241326.3N72002008-118-2.512296.4N84004008-96-10.048964.6合计99404.6

43、焊缝（1.5%）1491.1总计100895.7（1）地面整体加工制作每节劲性骨架制作，先加工各单块骨架，再按各侧组合成单侧骨架，最后将四面单侧骨架拼成整体。1）加工平台在地面上进行地表整平处理，铺装混凝土面层，水平高差不大于3mm，采用平卧法加工，劲性骨架在地面上的所有制作工序均在加工平台上完成。2）单块制作为方便加工，根据骨架制作的重复性，在平台上实样划出各大小片的尺寸和角钢布置位置。加工时要求主要受力型钢及边角型钢严格控制，精度在3mm内，并严格按钢结构施工技术规范施工，通过采取设置焊接胎架及劲性夹具的措施来控制焊接变形，减小加工误差。（2）组装先加工单块内架，再将各单块骨架按每侧组拼成

44、单侧组合骨架。根据塔柱尺寸和设计图纸要求画出骨架侧向截面整体尺寸于平台上。用垂球和全站仪校核垂直度，然后完成单块骨架的拼装。确保结构稳定安全和垂直精度。（3）塔上拼装劲性骨架在地面单块制作安装好以后，利用塔吊吊装，在塔柱施工节段就位。第一节在塔座混凝土施工时预埋，以上各节的连接采用搭接，搭接长度0.3m，搭接位置设节点板焊接连接。各单块骨架间的水平连接采用焊接。劲性骨架的空间位置采用全站仪通过确定各角点的三维空间位置来调节，符合要求后，将骨架互相连接、焊牢。（4）骨架的协调优化在实际施工中，骨架有时会与其它构件的安装发生一些干扰，比如与模板对拉螺杆等。这就要求对劲性骨架的结构位置进行优化，同时

45、注重施工中骨架与其它工序的协调。1）骨架与主筋定位为确保主筋位置与设计相符，需按设计提前在劲性骨架上对主筋进行定位，并确保钢筋与骨架连接牢固。2）骨架与模板定位塔柱采用翻转式爬模施工，模板的安装、定位需借助劲性骨架的刚性辅助。在模板提升相应高度处测出骨架坐标，焊接模板定位角铁，再通过放点，即可随时控制模板的位置。3）骨架、主筋、模板的整体化为保证劲性骨架、主筋、模板位置的准确性，可将内外模板顶缘用螺栓和扁铁与主筋、骨架焊接在一起以增加整体刚性。4.5钢筋的制作钢筋型号、尺寸、间距、保护层厚度严格按图纸施工。主筋进料定尺长度为9m，钢筋加工工艺具体如下：直螺纹连接1）25及以上的钢筋采用直螺纹套

46、筒连接，采用套筒连接的钢筋切口端面应与钢筋轴线垂直，端头有弯曲、马蹄现象的应切去，不得用气割下料。2）连接完成后，对连接部位的套筒尺寸、连接后外露丝扣进行检测，要求外露完整丝扣不大于2丝。受力钢筋的连接接头应错开布置，满足规范要求。标准型套筒的几何尺寸表规 格螺纹直径套筒外径套筒长度2525.437602828.441653232.24775钢筋滚丝长度及牙数见表规格套筒长度滚丝长度牙数2560135.5122865138133275140.5143）钢筋连接（1）将待连接钢筋吊装就位；（2）回收密封盖和保护帽。连接前，应检查钢筋规格与连接套筒规格是否一致，确认丝头无损坏时，将带有连接套筒的一

47、端拧入待连接钢筋；（3）用管钳扳手拧紧钢筋接头，并达到规定的螺纹长度。连接时，将扳手钳头咬住连接钢筋，垂直钢筋轴线均匀加力，严禁钢筋丝头未拧入连接套筒就用扳手连接钢筋。否则会损坏接头丝扣，造成钢筋连接质量事故。（4）钢筋接头拧紧时应随手作油漆标记，以备检查，防止漏拧。焊接（1）当钢筋需进行焊接时，宜采用双面焊缝；仅在双面焊无法施焊时，方可采用单面焊缝。单面焊缝要求为不小于10d，双面焊缝为要求为不小于5d。（2）钢筋接头采用搭接电弧焊时，两钢筋搭接端部应预先折向一侧，使两接合钢筋轴线一致。（3）搭接焊接头的焊缝厚度 s 不应小于主筋直径的 0.3 倍；焊缝 宽度 b 不应小于主筋直径的 0.8

48、 倍。（4）焊缝表面平整，不得有较大的凹陷、焊瘤。（5）接头区域不得有裂纹。（6）咬边深度，气孔、夹渣的数量和大小以及接头偏差，不得超过下表中所规定的数值。 钢筋电弧焊接头尺寸偏差及缺陷允许值名称单位接头型式帮条焊搭接焊坡口焊及熔槽帮条焊帮体沿接头中心线的纵向偏移mm0.5d接头处弯折0333接头处钢筋轴线的偏移mm0.1d0.1d0.1d焊缝厚度mm+0.05-00+0.05-00焊缝宽度mm+0.1d-0+0.1d-0焊缝长度mm-0.3d-0.3d横向咬边深度mm0.50.5-0.5在长2d的焊缝表面上数量个22面积mm66在全部焊缝表面上的气孔及夹渣数量个2面积mm6注： d为钢筋直径

49、（mm）。钢筋定位、绑扎1）定位按照图纸要求间距，将12的钢筋焊接在劲性骨架808角钢横梁上作为定位筋，高度方向每个2m设置一排。2）绑扎主筋用直螺纹接头连接之后，每一层箍筋由下而上绑扎，箍筋平直部分与竖向钢筋交叉点，可每隔一根箍筋相互成梅花式扎牢。绑扎高度按每次砼浇筑高度进行。4.6主塔预埋件施工主塔施工预埋件统计序号预埋件预埋件类型位置数量竖向预埋间距/高度备注1塔吊扶墙钢板、钢筋主塔西侧人字型面48.9m、70m、84.9m处厂家提供专业图纸2电梯扶墙钢板、钢筋两塔柱间四道竖向钢管上厂家提供专业图纸3拖泵泵管钢板、钢筋主塔东侧人字型面见泵管布置图4主塔平撑钢板、钢筋2、4、6、8、10、

50、12、13节段施加平撑7道详见平撑图纸5主塔通道A型爬梯钢筋主塔人孔通道内间距30cm，19.35m向上预埋第五册图号54-1026绕塔平台钢筋两塔柱Y型面17.147m位置开始预埋第五册图号50-2017爬模爬锥高强螺栓、锥形螺母整个塔身详见爬模电子图1-3从第一节段开始8爬模锥形螺母锥形螺母整个塔身间距详见ZPM100液压爬模方案从第一节段开始9防雷、接地接地端子、镀锌钢筋等第四册图号60-00210中横梁模板牛腿预埋件钢板、钢筋主塔中横梁以下内侧12个54.41m、55.41m处每侧六个11主塔通道水密门钢板、钢筋两塔柱外侧3个18.95m处第五册图号54-20112照明系统主塔塔身第四

51、册图号50-01913B型护栏底座钢板、钢筋塔顶第五册图号54-20614避雷针底座钢板、钢筋塔顶第五册图号54-201 备注：竖向高度以承台顶面为基准。4.7绕塔平台支架施工由于绕塔平台钢筋、混凝土施工工艺与主塔相同在此不单独介绍。绕塔平台位于主塔高度14.147m处，位于主塔侧面及背面，平面呈扇形，平台底面设有加劲肋，主塔根部平台厚度为0.936m（含加劲肋），平台端部厚度为0.35m，正常段平台厚度为0.2m。支架分段绕塔平台支架分为两段，14.628m以下采用420钢管布设，以上部分采用483碗扣支架搭设，钢管与碗扣支架搭接部分采用40b工字钢衔接。下部钢管布设420钢管共布设46根，

52、围绕塔柱布设，在塔座上的钢管下设C30 1*1*0.5m砼基础（待绕塔平台施工完成后凿除），钢管间采用20a槽钢平联焊接，间距为4m一道，并在在平联间设20a槽钢剪刀撑，具体布设如下图所示：420钢管布设示意图（钢管间距90cm）备注：图中，塔座部分钢管支撑于塔座斜面基础上，其余部分钢管支撑于承台顶面。衔接部分布设钢管顶部顺桥向分别采用4拼40b工字钢及单拼40b工字钢布设，间距90cm，具体布设情况见下图：4拼40b工字钢布设部分单拼40b工字钢布设部分碗扣支架布设碗扣支架布设于40b工字钢上方，纵桥向步距60cm，横桥向90cm，竖向60cm。支架外侧四周连续布设剪刀撑。主龙骨采用20b工

53、字钢，横桥向布置，间距60cm，次龙骨采用3030cm方木，纵桥向布置，间距90cm，模板采用1.5cm厚竹胶板铺设。支架计算1）荷载计算底模承受的重力F1=0.936*2.6*1=24.3KN/m2施工荷载：F2=1KN/m2倾倒混凝土产生的冲击荷载：F3=4KN/m2振捣混凝土产生荷载：F4=2KN/m2竹胶板：F5=0.1 KN/m2方木：F6=7.5 KN/m2（1）模板计算q=（1.2*24.3+1.4*7）*1=38.96KN/m弹性模量E=0.1105MPa。截面惯性矩：I=ah312=1001.53/12=28.125cm4截面抵抗矩：W=ah26=1001.52/6=37.5

54、cm3截面积：A=ah=1001.5=150cm2强度计算：M= ql2=M/W=0.351*103/37.5=9.36Mpa11Mpa强度满足要求。刚度计算：w=ql4/150EI=38.96*0.34/(150*0.1*28.125)=0.0007m0.3/400=0.00075m刚度满足要求。（2）次龙骨方木验算：q=38.96*0.3+1.2（0.9*0.3*0.1）=11.72KN/m强度验算：M= ql2=M/W=0.95*103/166.7=5.7Mpa12Mpa强度满足要求刚度验算：I=ah312=833.3cm4 E=9*103Mpaw=ql4/150EI=11.72*0.9

55、4*102/(150*9*833.3)=0.00068m0.9/400=0.00225m方木刚度满足要求。主龙骨20b工字钢：q=38.96*0.9+（0.9*0.9*0.1+0.9*0.12*7.5*3）=35.4KN/m强度验算：M= ql2=M/W=2.867*103/237=12Mpa205Mpa强度满足要求。刚度计算：w=ql4/150EI=35.4*0.94/(150*2.1*2500)=2.95*10(-5)m0.9/400=2.25*10(-3)m刚度满足要求。（3）碗扣支架承重及稳定性计算F砼=24.3*0.9*0.6=13.14KNF模板=0.9*0.9*0.015*7.5

56、=0.09KNF方木=3*0.9*0.1*0.1*7.5=0.2KNF20b工字钢=0.311*0.9=0.28KNF支架=0.1KNF动载=7KNF总=21.9KN30KN立杆承重满足要求。根据实用建筑施工手册轴心受压构件的稳定性计算：N/Af/rN 轴心压力；-轴心受压构件的稳定系数；A 构件的毛截面面积；f钢材的抗压强度设计值，取215 N/ mm2；r-材料强度附加分项系数，当支架搭设高度小于25m时取值1.35。立杆长细比计算:回转半径计算：=(I/A)(1/2)=(7.659104/2.89102) (1/2)=16.275mm长细比计算：=1200/16.275=73.7mm由长

57、细比由长细比可查得，轴心受压构件的纵向弯曲系数=0.67立杆截面积：A=2.89102 mm2稳定性验算：N/A=21.9*103/(0.67*2.89102*10(-6)=113.1Mpaf/r =215/1.35=159Mpa，支架稳定性满足要求。（4）40b工字钢及420钢管验算绕塔平台四拼40b工字钢及420钢管验算：40bKN/m2根数间距跨径F KN/m240.60040.98.4q KN/m40.082M KN.m282.821w cm34560.000强度Mpa62.022205w刚度 m0.014w0.021420*4钢管稳定性N KN208.43 A cm252.28 I

58、cm411309.41 L cm500i cm14.71 入34.0 0.847f Mpa47.07 205绕塔平台40b工字钢及420钢管验算：40bKN/m2根数间距跨径F KN/m240.60010.94.8q KN/m37.426M KN.m86.229w cm31140.000强度Mpa75.639205w刚度 m0.005w0.012420*4钢管稳定性N KN194.61 A cm252.28 I cm411309.41 L cm500i cm14.71 入34.0 0.847f Mpa43.95 205综上所述，绕塔平台支撑体系满足要求。4.8模板安装 4.8.1塔柱模板本工程

59、爬模系统由北京卓良模板厂制作，型号为ZPM100，配备塔身外模及爬架具体见下图。外模采用进口维萨板。内模我部拟采用木模。塔柱外模布置立面图1）外模：采用进口维萨板，竖楞用工字木梁（或几型钢），背楞用槽钢。拉杆用45号钢。整个外模体系详见：ZPM100液压爬模方案。装饰凹槽处外模采用竹胶板加工。凹槽内第二节段施工时安装爬架机组，第三节段起开始爬模施工。2）内模：内模采用木模。倒角、直线段采用竹胶板、方木和槽钢加工的木模。塔柱内腔尺寸随高度一直在变化中，通过逐层裁剪直线段木模的方式进行匹配。3）模板改制：塔柱截面一直处于变化中，因此内外模板应随截面尺寸增减做相应调整。调整方式为在原有模板尺寸的基础

60、上直接加宽或裁剪。4）模板及施工平台要求（1）施工平台塔柱0-3#节段辅助施工平台采用碗扣支架搭设，支架搭设与0#节段顶面平齐，平面尺寸为1515m，支架钢管断面尺寸为483.5mm，在支架上设置5cm厚跳板作为操作平台；支架以承台、塔座顶面为基础进行搭设，立杆平面间距为90cm*90cm，横杆高度方向步距为1.2m；另四周施工平台最外侧立杆需高出施工平台1.2m，并采用架子管横向连接，作为安全护栏防止施工人员高处坠落；高度方向支架在0-3节段施工时分别搭设，其中0-1节段在塔柱内侧、塔肋内侧支设斜撑时，因支架与斜撑位置冲突，故需将支架拆除，待下节段施工时再进行搭设；重复该过程直至1#节段施工

61、完成为止；各节段施工时需预埋爬模下架体预埋件；主塔第4节段仰爬面，在牛腿顶部设辅助施工平台长12m，宽4m，主龙骨采用双拼40b工字钢两道，次龙骨采用20a槽钢间距为1m，次龙骨上满铺5cm木跳板，平台四周设安全护栏，护栏采用48*3.5mm钢管焊接而成，护栏高度1.5m，立杆间距为1m，横杆间距50cm，护栏与次龙骨槽钢焊接固定；另主塔空中通道依托平撑设置，即在平撑顶部采用20a槽钢连接，槽钢间距1m，槽钢顶部满铺5cm后的木跳板形成空中通道，通道两侧设置安全护栏，护栏设置原则与牛腿顶部辅助施工平台护栏相同；空中通道与施工平台间采用爬梯连接，爬梯宽2m，采用80*8角钢与20a槽钢焊接而成；

62、0-4节段塔柱、塔肋模板外侧后背6根双拼40b工字钢，并采用6道双拼40b工字钢作为斜向支撑（具体见下图所示）；塔柱2-4#节段采用爬模体系三脚架下架体作为主要受力构件，采用履带吊吊装安装；施工至4#节段时，采用630钢管在2#节段搭设横向支撑（横撑搭设参见：主塔支撑方案）；主塔1#节段支撑示意图由于主塔第一节段混凝土体量最大，现以第一节段为例，对双拼40b工字钢作为斜向支撑进行计算：1#节段高度为4m，截面划分如下图：1#截面水平分力为：48.2*4*26*COS46.1=3475.9KN该截面共计双拼I40b工字钢4道，每一道承受的轴向压力为：3475.9/4=869KN根据实用建筑施工手

63、册轴心受压构件的稳定性计算：N/Af/rN 轴心压力；-轴心受压构件的稳定系数；构件的毛截面面积；f钢材的抗压强度设计值，取215 N/ mm2；r-材料强度附加分项系数，当支架搭设高度小于25m时取值1.35。(1)长细比计算:查表得：双拼40b回转半径计算：=15.6*2=31.2cm 长细比计算：=1200/31.2=38.5=150（2）由长细比由长细比可查得，轴心受压构件的纵向弯曲系数=0.98（3）双拼40b工字钢截面积：A=94.1*2=188.2cm2（4）稳定性验算：N/A=869*103*10(-6)/(0.98*188.210（-4）)=47Mpaf/r =215/1.3

64、5=159Mpa，截面斜撑稳定性满足要求。2#、3#截面水平分力为：12.3*4*26*COS46.1=887KN(1)长细比计算:查表得：双拼40b回转半径计算：=15.6*2=31.2cm 长细比计算：=1200/31.2=38.5=150（2）由长细比由长细比可查得，轴心受压构件的纵向弯曲系数=0.98（3）双拼40b工字钢截面积：A=94.1*2=188.2cm2（4）稳定性验算：N/A=887*103*10(-6)/(0.98*188.210（-4）)=48.1Mpaf/r =215/1.35=159Mpa，斜撑稳定性满足要求。综上所述，支撑体系满足要求。支架搭设时严格按规范执行，要

65、求做到横平竖直，各杆件与碗口间连接牢固；本支架纵、横向设扫地杆，扫地杆距砼垫层顶面距离不大于35cm；要求在支架周圈由上至下竖向连续设置剪刀撑，剪刀撑纵、横桥向设置间距均为不大于4.5m，剪刀撑张开的水平间距为46m；竖向剪刀撑下端需搭设在有效持力层上，不得悬空；竖向剪刀撑与水平面夹角为4560之间。剪刀撑采用旋转扣件与立杆连接牢固；本支架顶端底端设水平剪刀撑，中间水平剪刀撑间距不大于4.8m；支架搭设时，立杆接头应错开布置，严禁将接头布置在同一水平高度；支架内部布设爬梯，爬梯宽90cm，并设置转折平台，平台尺寸180*120cm。本支架外侧及爬梯周围全部设置安全网。爬梯设置见下图：支架爬梯设

66、计4.8.2中横梁模板中横梁由14、15节段组成，采用定型钢模施工； 中横梁模板由面板、次楞、主楞、胎架、千斤顶、横梁、竖向支撑等七部分组成；面板为6mm钢板，次楞为12槽钢、主楞为18槽钢；胎架为桁架形式，主梁为18槽钢，支撑梁为12槽钢，在主梁梁端设丝杠用以调整模板跨度，桁架纵桥向间距为75cm，共设计7片；横梁为40b工字钢，施工时将40b工字钢预埋在塔柱内，再用相应长度的40b工字钢直接与预埋件焊接，形成分配梁，分配梁共有7根。分配梁1/4跨支撑在竖向立柱上。支撑梁为18a工字钢，预埋钢板为1.6cm厚钢板，顺桥向每侧设6道牛腿及横梁。具体详见下图：主塔中横梁模板总体布置图中横梁模板正

67、立面图中横梁模板侧立面图中横梁模板桁架横撑图4.9混凝土施工（1）主塔为C50混凝土，坍落度为160200mm，混凝土必须严格按照既定配比拌制。（2）混凝土浇筑时，保证自由倾落高度不大于2m，防止混凝土发生离析。（3）混凝土浇注时要分层，每层厚度不大于30cm。采用插入式振捣器振捣，振捣棒移动间距不大于其作用半径的1.5倍，加强模板周围的振捣，将气泡全部振出，确保外观质量。 （4）振捣器插入下层混凝土时要重叠，深入到下层混凝土510cm，插点要均匀，做到不漏振，不过振。振捣到混凝土停止下沉、不再冒出气泡、表面平坦泛浆时方可停振。（5）混凝土浇注完毕后，采用抹子收面，要求盖梁顶面平整、出光、无裂

68、缝；砼初凝后应及时对盖梁顶面进行覆盖。（6）在砼强度未达到15MPa前爬模不得进行下一节段的爬升，拆模后应立即涂刷优质养护剂保持水分，养护剂采用北京市建筑工程研究院有限责任公司生产的金护RB90型；节段顶部采用布设在主塔上的水管洒水养生，养生期期不少于14天，养生期间时刻保持构件表面湿润。 4.10主塔临时支撑的安装详见：主塔主动支撑方案4.11钢锚箱安装详见：主塔钢锚箱、钢箱梁施工施工方案4.12主塔环向预应力施工4.12.1预应力波纹管埋设1）预应力采用采用D503mm钢管，采用定位架固定，定位准确后需将钢管与钢筋绑扎牢固避免上浮。2）M1、M2精轧螺纹JL32钢筋采用后穿施工，在混凝土浇

69、筑时为避免混凝土进入预应力管道，需将钢管两端临时封堵。4.12.2预应力施工准备1）预应力钢筋预应力钢筋采用精轧螺纹JL32钢筋，其标准强度为785MPa，张拉控制应力为706.5MPa。钢绞线进场应分批验收。验收时检查质保书是否齐全、正确。2）锚具：锚固体系采用JLM-32锚具，锚夹具应有供方提供的试验单及质量证明书，进场时应分批进行外观检查，不得有裂纹、伤痕、锈蚀，尺寸不得超过允许偏差。当质量证明书不符合要求或对质量有疑时，应按有关规定进行复检，符合要求才能验收使用。3）张拉机具张拉机具采用70t液压千斤顶，ZB500型高压油泵，0.5级精密压力表。在张拉前应由计量检测机构对高压油泵、液压

70、千斤顶和压力表进行配套标定校验，校验时应使千斤顶活塞的运行方向与实际工作状态一致。通过校验确定千斤顶与油泵压力表的应力应变关系曲线。4）其它准备工作利用爬模吊架平台作为施工平台；对各种施工机械和电器进行检查及试运转；对操作人员进行施工技术交底工作。4.12.3预应力施工1）预应力钢筋下料本预应力筋采用单端张拉，下料时采用砂轮锯切割钢绞线，张拉端工作长度为130mm；固定端工作长度为100mm。2）穿束及锚具安装（1）预应力筋穿入孔道前，应检查其品种、规格及机械性能是否满足设计要求。按孔号与束号对应穿束。并采用空气压缩机清除管道杂质。（2）钢束穿束采用人工推拉方式进行。（3）锚具安装时应使张拉力

71、的作用线与孔道中心线一致。3）预应力钢束张拉（1）预应力筋的张拉需在混凝土强度达到设计强度的100%且砼龄期达到14天后方可进行张拉。（2）环向预应力M1、M2钢筋均为单端张拉。张拉程序为：0初应力con（持荷5min）0con（锚固）。预应力钢束实际伸长值L的计算公式：L=L1+L2式中：L1从初应力至最大张拉力间实测长度（cm）L2初应力时推算长度（cm），可采用邻级伸长值。4）张拉注意事项（1）预应力张拉施工现场应设有明显的警告标志，严禁与工作无关人员围观。（2）预应力张拉施工时，钢束两端延线不得站人，操作人员应在千斤顶两侧操作。（3）锚具必须保持干净，不得粘有杂质。（4）千斤顶安装必须

72、与端部垫板接触良好，位置正直对称，严禁加垫铁，以免不稳定或受力不均。（5）油泵开动过程中，操作员不得擅离岗位，如需离开，必须松开全部阀门或切断电源。（6）油压表在使用过程中发生震动、跳表等情况，必须重新标定后才能使用。5）孔道压浆（1）压浆使用PB4活塞式真空压浆泵，压浆泵压力控制在。（2）压浆采用52.5普通硅酸盐水泥，水泥浆标号不低于40MPa，且应压注密实。（3）预应力钢筋张拉后48小时内进行管道压浆。（4）水灰比控制在0.4以内，水泥浆稠度控制在14-18S之间，水泥浆的泌水量最大不超过2%。（5）水泥浆强度7天龄期大于40 MPa，28天龄期大于50MPa。为增加水泥浆强度和密实度，

73、掺入适量的高效减水剂和膨胀剂，膨胀率小于5%。（6）压浆时应制作水泥浆试件（7.077.077. 07cm），并进行标准养护。6）外露预应力筋处理为减少精轧螺纹钢筋张拉槽口对主塔普通钢筋的影响，锚固端采用塔外锚固方式，但锚头、锚板、锚垫板外必须做做镀镍防腐处理，锚头外安保防护罩，保护罩要求采用铝合金制作。4.13桥塔防雷装置及其它附属设施索塔上的附属设施主要有塔顶防雷装置、航空障碍灯、塔内爬梯、固结段上的栏杆、照明设施等。塔内爬梯在索塔封顶之前安装，防雷装置和航空障碍灯在塔冠施工完成后安装。4.14质量标准（1）基本要求索塔的索道孔预埋钢管及锚垫板位置应控制准确，锚板与孔道必须相互垂直，符合设

74、计要求；塔柱浇筑节段之间不应有错台。混凝土表面平整、线形顺直、色泽一致。（2）实测项目塔柱实测项目 项 次检查项目规定值或允许偏差1混凝土强度（MPa）在合格标准内2塔柱底偏位（mm）103倾斜度（mm）塔高的1/3000，且不大于304断面尺寸（mm）205壁厚（mm）56锚固点高程（mm）107孔道位置（mm）10，且两端同向8预埋件位置（mm）不大于54.15质量控制措施（1）一般措施1）按施工设计和施工方案的要求，制定索塔施工的实施细则，详细设计支架、模板等施工设施，规定施工步骤、施工方法、操作要领、安全措施、工料机计划等，使索塔的施工有章可循。2）加强商砼质量控制，尤其原材质量。3）

75、用于索塔施工的砼，其水泥品种和配合比不得中途变更，以保证外观颜色一致。4）新浇砼的表面采取覆盖饱水养护。5）冬季施工时注意低温保护。6）按设计要求设置临时支撑，砼浇筑过程中加强监测，防止砼浇筑时产生附加应力。7）预应力施工严格按相关操作规程执行。（2）外观质量控制措施索塔外观质量的优劣，是本工程能否实现质量目标的关键，同时也是体现本工程质量管理水平的重要环节。结合本桥的构造特点，主要从模板、砼和施工工艺三个方面采取措施来控制其外观质量：1）塔柱的外模板采用大块进口维萨板，除强度应满足浇注砼的各项要求外，为保证其表面平整度，设计时主要以刚度控制。2）对模板的拼接缝，力求做到设计合理，加工制作精细

76、，减少或避免漏浆现象发生。3）尽量减少对拉螺杆数量，以减少塔身砼上的孔洞，并对塔身施工完成后留下的孔洞及时封堵修补。修补安排专人负责，采用与塔身相同标号的水泥浆进行，力求做到与塔身砼颜色一致。4）对商砼站加强质量控制：塔身砼配合比进行优化选择，材料采用同一厂家、同一品牌的水泥，砂石料和外掺剂等亦采用相同的产品，不得变更。砼搅拌均匀，保证其工作性能，确保塔身砼整体上色泽一致。5）对模板的准确安装定位，砼的搅拌、泵送入模、振捣、养护等工艺过程采取有效措施，加强控制。对现场管理人员和操作工人进行质量意识教育，做好每个关键工序的技术交底。通过保证各个工艺环节的工作质量来确保工程的质量。6）塔身的施工放

77、样测量，除采取正确合理的测量方法外，严格执行两人复测制度，复核必须采用不同的方法进行，以确保塔身放样准确，防止因测量误差过大而导致塔身砼线条不平顺。5、施工安全保证措施5.1组织保障安保机构的设置安全保证体系图项目经理部安全领导小组综合办公室及劳资专职安全员兼职安全员安全信息通讯及劳动保护桥梁施工工区安全后勤保障安全领导组组长： 副组长：专职安全员： 兼职安全员： 安全管理程序安全生产检查程序框图如下：有效控制安全生产，要贯彻国家有关安全生产和劳动保护方面的法律、法规，按“安全生产，预防为主”的原则组织施工生产。要消除事故隐患，实现安全生产的目的，应做到：（1）认真贯彻执行“安全第一、预防为主

78、、综合治理”的方针。经常组织职工学习安全法规、条例和安全操作规程，提高职工的安全意识和安全操作技能。设置安全标志网和特殊安全保障措施。（2）制定安全管理制度和安全技术措施，工地操作人员必须持证上岗，做到上岗必有证，无证不上岗，严禁无证上岗操作；高空作业必须设置防护网，作业人员要戴安全帽、安全带、安全绳；机械操作必须持证上岗，定人定机，遵守使用及操作规程。（3）严格安全监督，建立和完善定期安全检查制度，各级安全领导小组定期组织检查，各级安全监督人员要经常检查，真正把事故消灭在萌芽状态。（4）各分部分项工程开工前必须进行安全技术交底。安全教育（1）全方位齐抓共管，加强安全教育，提高职工安全意识。（

79、2）职工每周组织一次安全活动，学习工序工种的安全规程，严格按规程进行施工。（3）工人进场前要进行常规安全操作教育，才准上岗作业。（4）作业安全1）安全方面各种临时性结构和设备操作工况，要详细计算，并按规范要求留取足够的安全储备；2）大型机具较多，由于工期紧迫，将会采用多班作业，各种机械操作人员变换频繁，因此要建立健全机械的操作责任制以及交接班制度，并加强管理，避免失误，确保安全生产；3）加强现场施工管理，施工现场人员必须戴好安全帽及其它安全防护用品；4）各工种必需持证上岗；5）起重作业较多，应根据施工工序安排，制定严格的安全保证措施，并在施工过程中逐一落实；6）起重设备严禁超载；7）严禁自高处

80、向下抛掷任何物品；8）在施工操作范围，应设置安全防护网和安全护栏；9）6级风以上应暂停索塔上的施工作业；10）严格按预应力施工安全操作规程进行预应力施工。（5）交通安全：施工地段设置各种警告标志， 夜间应有良好的照明，限速行驶，保证施工现场道路畅通；严禁非司机开车或试车，严禁酒后开车，施工机械专人驾驶操作。（6）进行用电安全教育，未经电工同意，不得擅自挪动用电线路或配电箱等设施。安全检查：（1）建立健全安全检查制度，项目部设专职安全干部，各分部工段班组设兼职安全员。（2）各工段长是安全检查的第一把关人，重点工序要在每一天工作之前或下班后都进行一次全面检查。（3）专职安全人员除正常在工地检查外，

81、对重点新工序要提出安全注意事项，并配合工地技术人员做好安全技术交底。（4）定期召开安全会议，解决出现的问题，及时采取措施消除事故隐患。塔吊施工安全措施（1）落实气象情况，风力在4级以上，雨雪天气，严禁升塔，风力6级以上时严禁塔吊作业；（2）安装开始前作一次全面的安装安全技术交底。将作业全过程及每个细节向全体装作业人员交底清楚；（3）进入施工现场必须戴好安全帽，扣好帽带，作业人员严禁穿拖鞋、硬底鞋及酒后和疲劳时作业，高空作业必须戴好安全带，要有可靠的安全防护措施方可施工；（4）塔吊安装和拆卸过程中在安全距离处必须设置警戒线，派专职安全管理人员现场监督管理；（5）顶升时必须由专人开动油泵，顶升作业

82、时严禁塔机回转动作，加标准节时严禁人员爬出栏杆外或站在标准节上；（6）施工电气线路应有足够的保护装置和绝缘措施，线路严禁乱拉乱拖，一旦发生故障，不得擅自维护；（7）钢丝绳在使用过程中应经常检查，发现腐蚀或断丝达钢丝绳直径的10时必须更换。桩机各传动部位应正常工作，控制润滑油油位，机械安全防护装置必须保持齐全有效。（8）夜间作业必须由充足的照明；（9）机械设备逐级保护，做到一机一闸一保护；（10）班组人员应各司其职，密切配合，专业部份无关人员不得进行操作，严格执行安全生产操作规程；（11）施工现场配备专职安全人员，操作过程中随时注意周围的动向和施工情况，发现违章操作和指挥的，应立即制止，发现有较

83、大问题的，立即停止及时汇报，处理完毕后再作业；（12）加强对职工的安全思想教育，使每一个职工有较强的安全意识，避免事故的发生，把事故隐患消灭在萌芽状态；（13）要使全体职工树立“安全第一、预防为主”和“生产必须安全、安全为了生产”的意识。采取有效措施，严格按照操作规程和施工规范进行有效的施工，严禁违章作业，提倡文明施工，安全施工。电梯、爬梯施工安全措施岗位安全职责（1）负责日常例行保养，对电梯进行检查、维修、调整，并作好记录；（2）严格按照安全技术交底和操作规程实施作业；岗位任职条件（1）上岗前经过身体检查，无不适应性疾病。（2）必须经培训考核合格，持证上岗。上岗作业准备（1）仔细阅读上一班司

84、机写的运转记录，以便了解机械状况。（2）检查电梯控制箱看电源开关是否在零位，电路是否正常。（3）检查电梯的技术状况，如：1）立柱导轨架附墙支撑的螺栓连接是否可靠；2）梯笼、平衡重装置在运行范围内的绳轮系统是否有故障，钢索与夹具的联接是否松动；3）检查齿轮齿条啮合，滚导轮与立柱之间间隙是否正常；4）检查电缆导向上下有无障碍，安全保护开关以及电磁制动器是否灵敏可靠；5）在传动机械试运转时是否有异常声响，各部分限位开关门和行程开关是否良好。安全操作规程（1）当班期间，司机不能离开梯笼岗位。操作时，司机必须精神集中眼观四方。遇有不正常声响，应立即停车检查。（2）电梯运行时，乘载人员必须听从司机指挥，严

85、禁他人擅自操作。（3）上电梯的货物在笼内注意荷载均匀分布，尽量紧靠立柱中心，严防单边偏重。（4）司机在操作时遇雷雨、大雾、导轨冰冻以及风力超过6 级时严禁开车，并应将梯笼停靠在地面。（5）发现电磁制动器、限速器以及其他安全装置出现失灵情况，应立即停车，修复后再开车。（6）工作结束必须将电梯降至地面，断开梯笼内开关以及地面的总开关，切断电源，并检查梯笼内机械动力部分，是否有过热或损坏现象；打扫梯笼，并做好电梯运转记录；锁好电器控制台和开关箱，并将钥匙移交下一班司机。其它注意事项（1）电梯下降、橇动制动器的方法：如电梯已越过限位块或在安装梯笼时，电梯可进行橇动升降。在着手橇动前，要切断电源；用特制

86、的木块松开一台传动机组的制动器；把另一台传动机中间法兰盘上的检查盖取下，并用橇杆插入该传动机组的联轴节孔内。橇动时，须用手拉电动机尾部的把手，以松开制动器；橇动一次，需使制动器抱闸一次（否则梯笼要坠落）；橇动完成后，盖上检查盖，并把另一传动机组上的楔块取下，使两传动机组恢复原状，制动器都抱闸；（2）当电梯在运行中由于断电或其他原因需要停车时，梯笼能靠自重滑到下一层的停靠站上。这时应提起两个电机上的制动器电磁铁或松开制动盘，使梯笼缓慢下滑。但不允许超过额定运行速度，否则限速器将运作。但每下降20 米，要停止下滑1 小时，使制动器冷却。脚手架施工安全措施脚手架的搭设作业遵守以下规定（1）钢管脚手架

87、的杆件连接必须使用合格的玛钢扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。脚手杆件不得钢木混搭；（2）搭设场地应平整，立杆落在软基上时，下面需垫木垫板；（3）在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件；（4）脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置；周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第l步的纵向和横向钢管，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。脚手架各杆件相交伸出的端头均大于10cm，以防止杆件滑脱；（5）剪

88、刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置；（6）脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施；（7）脚手板或其它作业层板铺板要求脚手板或其它铺板应铺平铺稳，必要时应予绑扎固定；脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在 100200mm之间；脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未作固定的探头板；长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于：冲压钢脚手板为1.5m。纵铺脚手板应

89、按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定：脚手架的两端和拐角处；沿板长方向每隔1520m；坡道的两端；其它可能发生滑动和翘起的部位；（8）脚手架的操作面必须满铺脚手板，不得有空隙、探头板和飞跳板；（9）装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形；（10）工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业；（11）在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应

90、提交技术主管人员解决；（12）发现脚手架搭设不附合要求时，必须及时整改，直到满足要求为止，否则不予进入下一道工序；脚手架使用规定（1）作业层每1m2架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过3kN/m2，施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值；（2）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行；（3）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度；（4）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后

91、，及时予以恢复；（5）工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息；（6）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下；（7）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离；（8）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上(下)步架；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐；在作业期间，应及时清理落入安全网内的

92、材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾；（9）在冬期施工期间，霜雪天后要及时对脚手架进行清扫，并要采取防滑措施；（10）发现有违反脚手架使用规定时，应立即制止。脚手架的拆除规定（1）脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业；（2）拆除脚手架时，禁止无关人员进入危险区域；（3）拆除脚手架人员进入作业区后，要系好安全带

93、，安全带必须高挂低用；（4）拆除脚手架要统一指挥，上下呼应，动作协调；（5）发现有违反脚手架拆除规定时，应立即制止。5.2技术措施一般措施（1）按施工设计和施工方案的要求，制定索塔施工的实施细则，详细设计支架、模板等施工设施，规定施工步骤、施工方法、操作要领、安全措施、工料机计划等，使索塔的施工有章可循；（2）加强商砼质量控制，尤其原材质量；（3）用于索塔施工的砼，其水泥品种和配合比不得中途变更，以保证外观颜色一致；（4）新浇砼的表面采取覆盖饱水养护；（5）冬季施工时注意低温保护；（6）按设计要求设置临时支撑，砼浇筑过程中加强监测，防止砼浇筑时产生附加应力；（7）预应力施工严格按相关操作规程执

94、行。外观质量控制措施索塔外观质量的优劣，是本工程能否实现质量目标的关键，同时也是体现本工程质量管理水平的重要环节。结合本桥的构造特点，主要从模板、砼和施工工艺三个方面采取措施来控制其外观质量：（1）塔柱的外模板采用大块进口维萨板，除强度应满足浇注砼的各项要求外，为保证其表面平整度，设计时主要以刚度控制；（2）对模板的拼接缝，力求做到设计合理，加工制作精细，减少或避免漏浆现象发生；（3）对塔身施工完成后留下的孔洞及时封堵修补。修补安排专人负责，采用与塔身相同标号的水泥浆进行，力求做到与塔身砼颜色一致。（4）对商砼站加强质量控制：塔身砼配合比进行优化选择，材料采用同一厂家、同一品牌的水泥，砂石料和

95、外掺剂等亦采用相同的产品，不得变更。砼搅拌均匀，保证其工作性能，确保塔身砼整体上色泽一致；（5）对模板的准确安装定位，砼的搅拌、泵送入模、振捣、养护等工艺过程采取有效措施，加强控制。对现场管理人员和操作工人进行质量意识教育，做好每个关键工序的技术交底。通过保证各个工艺环节的工作质量来确保工程的质量；（6）塔身的施工放样测量，除采取正确合理的测量方法外，严格执行两人复测制度，复核必须采用不同的方法进行，以确保塔身放样准确，防止因测量误差过大而导致塔身砼线条不平顺。季节性施工措施（1）雨季施工时应对堆料场做好排水工作，不使泥浆冲入原材料，若有泥浆，应加以冲洗，对仓库要经常检查；（2）雨季施工中加强

96、施工便道保护，并在其两旁设置排水沟，确保施工运输畅通；（3）塔吊需安装专门的避雷设施，且雷雨天气禁止施工，防止雷击事故发生；（4）钢筋加工存放场、水泥库等建在地势较高处或架空堆放，保证钢筋不生锈、水泥库不受潮；（5）对机电设备要进行经常性检修并采取防雨措施，确保设备性能良好，线路不发生漏电、断电等情况；（6）施工期间预备抽水设备，建立完整的抽排水系统，遇雨和地下水及时抽排；（7）现场各种机械棚、材料库搭设严密、防止漏雨。防火措施（1）生活防火1）吸烟应在指定“吸烟点”，禁止在工作场所吸烟，以免引起火灾；2）禁止在宿舍使用煤油炉、液化气炉以及电炉、电热棒、电饭煲、电炒锅、电热毯等电器；3）发现火

97、情及时报告。（2）现场防火1）施工现场必须建立、健全消防责任制，明确消防责任人，发现火灾隐患，必须立即消除，不能立即消除的，要定人员、定项目、定措施限期整改；2）在编制施工组织设计时，施工总平面图、施工方法和施工技术均要符合消防安全要求，并在现场明确划分用火作业，如易燃可燃材料堆放场、仓库；易燃废品堆放处和生活区域等，按要求设置消防器材、消防器材应指定专人维护，管理并定期更新；3）从事电焊、气割操作人员，必须经过专门培训，掌握焊割的安全技术，操作规程经考试合格，取得操作合格证后方准操作。进行电焊、气割前，应由施工员或班组长向操作、看火人员进行消防安全技术措施交底，任何人不能以任何理由让电、气焊

98、工人冒险作业；4）装过或有易燃、可燃液体、气体及化学危险品的容器、管道和设备，在未彻底清洗干净前不得进行焊割，遇有五级以上大风时，施工现场严禁高处露天焊割作业；5）乙炔发生器、乙炔瓶不准放在高低架空线路下方或变压器旁。高处焊割时，也不要放在焊割部位的正下方，应保持一定的水平距离，乙炔瓶、氧气瓶应直立使用，禁止平放卧倒使用；6）乙炔瓶、氧气瓶严禁爆晒、撞击、防止受热膨胀。开启阀门时要缓慢开启，防止升压过速产生高温、火花，引起爆炸和火灾；7）配电盘、刀闸、控制开关下方严禁堆放成品、半成品及废料，工作完毕应拉闸断电，并经检查无火险后方可离开；8）严禁在屋顶用明火熔化柏油。（3）消防设施：1）一般临时

99、设施区每100m2配备两个10 L灭火器，大型临时设施总面积起过1200m2的必须备有专供消防用的太平桶（池）黄沙池等器材设施，其周围不得堆放杂物；2）电工车间、机械室等每25m2必须设一个合适的灭火器。仓库和堆料场内必须分组布置酸碱、泡沫、二氧化碳等灭火器，每组灭火器不应少于四个，每组灭火器之间的距离不得大于30m；3）当建筑施工高度超过30米时，要随层做消防水源管道，用2寸立管，设加压泵，每层留有消防水源接口，加压泵必须单独敷设电源，水枪充实水柱不小于13m，其充量不小于5升/秒；4）施工现场要建立动火审批制度作业时，应按规定设监护人员作业后，必须确认无火源危险时方可离开。防雷措施（1）施

100、工现场内的起重机、井字架、龙门架、塔吊等机械设备以及钢脚手架和正在施工的在建工程的金属结构。当在相邻建筑物、构筑物等设施的防雷装置接闪器的保护范围外时，应按下表规定安装防雷装置。地区年平均雷暴日机械设备高度155015403240902090及雷害特别严重地区12（3）当最高机械设备上避雷针的保护范围能覆盖其它设备，且又退出现场则其它设备可不设防雷装置；（4）机械设备上需设置避雷针，长度为12m，塔式起重机可不另设避雷针；（5）做防雷机械上的电气设备所连的PE线必须同时做重复接地，同一台机械电气设备的重复接地和机械的防雷接地可共用同一接地体，但接地电阻应不大于10。泵送砼防堵管应急措施混凝土泵

101、送原理 可泵性混凝土主要由水泥、砂、石、外加剂、水组成，形成了无数大小不一、形状各异的颗粒。经过搅拌之后，水泥砂浆均匀包在粗骨料表面，并以小颗粒包大颗粒的形式连接起来，携带粗骨料在输送管中以悬浮状态运动，在这种状态之下才能形成流动的混凝土，这就是可泵性混凝土的形成。泵送过程中由于压力作用，一部分水泥砂浆被挤向泵管外层，在粗骨料与管壁之间形成一个润滑层，从而使粗骨料顺利通过泵管。混凝土只有保持这种状态，泵送才能顺利进行。当这一润滑层被破坏，混凝土在输送管内的局部，甚至大部分范围的摩擦阻力（混凝土内部摩擦力和混凝土对管壁的摩擦力）过大时，就会产生堵管现象。 堵管判断 堵管一般有比较明显的征兆，正常

102、泵送时管道和泵机只产生轻微的后座震动，如果突然产生剧烈震动，尽管泵送操作仍在进行，但管口不见混凝土流出，表明发生了堵管。输送管有时会因为堵管时产生的强大压力而胀裂。 堵管原因及排除方法 坍落度不稳定堵管 原因分析：（1）混凝土坍落度过小（8cm）时：混凝土泵吸入混凝土非常困难，吸入量减少，使容积效率降低，并带入了空气，造成摩擦阻力增大，流速不均，出口处常出现一段段的柱状混凝土并掺杂着热气，即通常所说的“放炮”现象。造成这种现象的原因是管内运动混凝土中润滑膜成分颗粒被水膜包裹时其膜太薄，使润滑膜在混凝土内部及其管内壁的润滑作用降低而造成。（2）混凝土坍落度过大（23-25cm）时：混凝土已接近离

103、析状态，在长距离水平输送时，由于骨料的重力作用，粗骨料逐渐下沉而产生分层离析，而造成中距、远距混凝土泵送将无法进行；当平行泵距100m以上，泵送时将出现流量失控及混凝土离析堵管，这是因为混凝土坍落度过大时容易出现弯头处骨料的紊流现象，使泵的推动力无法克服这种紊流阻力，而出现骨料相互冲撞挤压和划动管壁，造成混凝土堆积而堵管；当混凝土在上下垂直泵送时垂直下90弯头很容易出现骨料堆积，稍加停顿就会在压力作用下产生严重泌水而堵管。 排除方法：控制混凝土合适的坍落度。泵送混凝土的坍落度应根据泵送的高度和距离确定。对于大落差，垂直向下的混凝土泵送施工，坍落度宜控制在12-16cm为好，由于向下泵送混凝土过

104、程中，管内混凝土因自重而产生向下自流，粗骨料下落速度远大于砂浆的流散速度而造成混凝土的分层离析。所以若坍落度选择过大，极易造成粗细骨科分离，而发生堵管现象。混凝土配合比不良堵管 原因分析：（1）配比不良的混凝土拌合物在压力较大处，水分会通过骨料间隙渗透，使骨料聚结引起堵管；（2）混凝土水灰比过大时易产生分层离析，造成砂浆与骨料分离而堵管；（3）水泥用量过少或砂率过大时，混凝土拌合物的和易性差，与管壁的摩阻力增大，极易堵管；而水泥用量过大，往往无助于提高混凝土的可泵性，相反会加大混凝土运输中的坍落度损失，粘度增大，从而增加泵送阻力，也易堵管。 排除方法：确定适当的水灰比及用水量。泵送混凝土的水泥

105、用量一般不得小于300kg/m3，且各项指标应符合硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥（GB 175-1999）和矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥（GBl344-1999）标准，最大水灰比为0.6，一般宜控制在比较好。混凝土的用水量应根据坍落度要求，并参照砂石级配来确定。如果为满足坍落度要求而用水量过大，很容易在泵送混凝土过程中，产生泌水离析而堵管，此时应通过改善砂石级配、增加外加剂和掺合料，调整坍落度，以保证混凝土的可泵性。 骨料级配和砂率不合理堵管 原因分析：砂率对混凝土拌合物的流动性和粘聚性影响最大。砂率过大消耗水泥浆多，混凝土流动性下降，影响泵送；砂率过小，细骨料不能包裹粗骨

106、料和填充粗骨料之间产生的空隙，使石子之间直接接触，增加石子间的摩擦力，影响混凝土的流动性，甚至于管道内由于缺少必要的水泥砂浆作润滑剂，而使混凝土中石子直接与管壁接触，增大了泵送阻力而堵管。排除方法： （1）改善砂石的组配和调整砂率：粗骨料宜选用表面光滑的圆形或近似圆形的骨料，卵石优于碎石，而碎石中针片状碎石含量应小于5%，粗骨料的最大粒径也应符合以下要求：1）碎石粒径不应大于输送管内径的1/4；2）卵石粒径不应大于管内径的1/3；3）粗骨料量大粒径不得大于结构截面最小尺寸的1/4。粗骨料的级配直接影响空隙率和砂率，从而影响混凝土的可泵性，一般常用5-25mm和5-40mm的连续级配。 （2）对

107、细骨料的要求：细骨料要求有良好的级配，空隙率小，粗砂空隙率大，可泵性差；砂粒过细，泌水性增大，导致混凝土干缩，泵送阻力大。如因细骨料不能满足泵送要求而发生堵管，可通过调整水泥用量、砂率、改善粗骨料级配、添加外加剂等方法予以解决；（3）泵送混凝土的砂率要求：泵送混凝土的砂率主要与石子种类、最大粒径、砂的级配和水泥用量有关。泵送混凝土的砂率一般应控制在40%-50%，砂率可根据实际情况具体调整。使用粗骨料可适当增大砂率；用细砂则减少砂率。根据经验，中砂的砂率一般控制在38%-45%；细砂或特细砂的砂率以32%-38%较为合适。间歇超时堵管 原因分析：由于混凝上在管内间隙时间过长，混凝土内部水泥、外

108、加剂的变化而产生蒸发作用，使混凝土内水膜脱出，从管卡子的接缝处向外漏水，此时表明混凝土已开始初罐；当再泵送时，混凝土颗粒间的润滑膜不能随机械的推动力作用使混凝土回复到原来的和易性状态，使温凝土在拐弯处的摩阻力急剧增加，超出泵的最高压力而堵管。当被顶出混凝土已超过手的量度就说明管内已经堵死。处理管内超时间歇混凝土时不可强压，以免管内继续堵管。混凝土泵送管道（配管及布管不合理堵管）原因分析：（1）使用了弯曲半径太小的弯管；（2）使用了锥度太大的锥形管：（3）配管凹陷或接口末对齐；（4）管子和管接头漏水，造成输送过程中混凝土坍落度下降和泄压。 排除方法：（1）严格确定输送泵停放位置与浇灌地点的距离，

109、除满足施工要求外，还要利用水平管的摩阻力抵消部分垂直管内混凝土自重造成的逆流压力；（2）精确计算输送管水平换算长度；（3）垂直向上布管时，宜使地面水平管长度不小于垂直管长度的1/4，一般不宜少于15m。布管时，如受条件限制，可增加弯管或环形管来满足要求；当垂直输送距离较大时，应在混凝土泵机“Y”形管出料口3-6cm处的输送管根部设置销阀管，防止逆流；（4）侧斜向下布管时，当高差大于20m倾度大于4-7时，应在斜管下端设置5倍高差长度的水平管或3倍高差长度加段软管；如条件限制可增加弯管或环形管来满足要求；（5）当倾度大于712时；应在斜管上端设排气装置。泵送时，除在斜管下端设置5倍高差长度的水平

110、管(或3倍高差长度加一段软管外，还应先打开排气阀，待输送管下端混凝土有了一定压力时，方可关闭排气阀。 浇筑时外界高温堵管 原因分析：大气温度在32-39以上时，混凝土输送管壁温度可达70以上，而管内温度可达73。此时管内混凝土极易出现水分蒸发，混凝土润滑膜形成初期，水分被管壁热量侵蚀，水分热量使包裹的细粉量产生极快的蒸发作用而消失，混凝土内部层次的水分不断的补偿又因蒸发作用而消失，导致混凝土内部产生超值阻力，从而堵管。 排除方法：（1）用草袋、布袋等能吸水的材料将被阳光照射的管路包裹起来，每隔15min浇一次；（2）泵送混凝土前应将冷水泵入管内降温；（3）打开泵的出口堵进海绵球，使管内水与砂浆

111、隔开，以免造成砂浆离析；（4）尽量保持泵送的连续性，使外温造成的管温能及时降温。 浇筑时外界低温堵管 原因分析：当冬季室外气温在-12以下进行混凝上泵送，因为水泥颗粒表面水膜超出防冻剂作用范围，在一定时间里被冻成结晶状态，细粉量成分颗粒之间失去水膜的润滑作用而不能形成润滑膜层次，管内混凝上达不到悬浮流动状态而堵管。 排除方法：（1）用草袋、布袋等保温材料将管路包裹起来；（2）泵送前，先打水泥浆，再打砂浆，拌水泥砂浆时，垂直泵送50m时，用水泥200kg，超出50m时，每增加30m再增加水泥100kg；（3）泵送砂浆时要以前出口见砂浆为准，以最大泵送流量进行，使管壁温度与混凝土温度尽快适应；（4

112、）掌握好泵进流速，尽量保持泵送的连续性，间歇不可超过30min。 操纵方法不当堵管 原因分析：（1）管道清洁不够干净；（2）混凝土排量过大；（3）待料或停机时间过长；（4）泵送困难或泵压升高时处理不当：（5）混凝土配料准确度不够，搅拌不均。 处理方法：（1）混凝土泵使用完清洗时，应从进料口塞入海绵球，然后用水或压缩空气推出管道中混凝土。清洗前应反泵吸料，降低管内压力，避免水洗时泵水和管内混凝土直接接触，水泥浆流失而堵管。用压缩空气吹管时，动作要迅速，管线太长宜分段进行，否则易造成混凝土挤密而堵管；（2）合理确定混凝土排量；（3）待料时间较长时应使泵低速运转并调小流量，可适当反泵以保持混凝土的流

113、动性；（4）泵压持续增高时，应放慢速度，先进行1-2个反泵循环，并用木槌敲击锥形管、弯管部位；（5）采用自动配料装置和强制式搅拌机，保证恰当的混凝土坍落度及和易性。 5.3应急预案原则（1）以人为本，安全第一。把保障人民群众的生命安全和身体健康、最大程度地预防和减少安全生产事故灾难造成的人员伤亡作为首要任务。切实加强应急救援人员的安全防护，充分发挥人的主观能动性，充分发挥专业救援力量的骨干作用和人民群众的基础作用。（2）统一领导，分级负责。在项目部事故应急组织领导小组的组织协调下，项目部各有关部门按照各自职责和权限，负责有关安全生产事故灾难的应急管理和应急处置工作。（3）依靠科学，依法规范。采

114、用先进的救援装备和技术，增强应急救援能力，依法规范应急救援工作，确保应急预案的科学性、权威性和可操作性。（4）预防为主，平战结合。贯彻落实“安全第一，预防为主”的方针，坚持事故灾难应急与预防工作相结合，做好预防、预测、预警和预报工作，做好常态下的风险评估、物资储备、队伍建设、完善装备、预案演练等工作。组织机构指挥部成立应急救援领导小组，由组长、副组长、成员三部分组成：组长由项目经理担任，副组长由项目书记和安全总监担任，成员由指挥部其他相关领导、相关部门负责人、安全员、现场管理人员组成。以应急救援领导小组为基础，成立应急反应指挥部，下设应急处理物资设备组、应急处理保卫组、应急处理撤离组、应急处理

115、联络调度组、义务消防队、应急救护组、事故调查组。应急处理工作组24小时轮流值班。应急工作小组值班室设在综合部。联系人: 联系电话: 应急救援电话： 指挥部应急处理组织机构图 组长：副组长：副组长：副组长：后勤组：保卫组：撤离组：消防组：救护组：调查组：调度组：保障措施（1）通信与信息保障序号姓名职务电话1项目经理2生产副经理3经理助理4安全总监安全事故应急救援领导小组成员24小时不准关机，无事不得离开指挥部，以保证通信的畅通。（2）应急队伍保障专业应急队伍的人力资源由项目指定，主要来源于项目部门负责人，兼职应急队伍由施工班组配合组建。各应急队伍定期进行培训，以提高应急队伍的素质，满足发生事故时

116、的应急队伍保障。（3）经费保障应急专项经费由已经提取的安全经费中支出，列入工程造价，不得删减，专项储存，专项用于应急救援，具体数量在安全生产费用计划列出，由安保部监督实施。应急救援工作准备现场应急准备（1）加强对办公区、施工区、材料库房、易燃易爆物品仓库和生活区的安全观察和监测。（2）组织各职能部门和班组人员进行生产安全事故应急救援的演练工作，全过程摄像并作好记录，监督安全生产措施的落实。（3）对施工过程中的安全隐患进行登记造册，实行日常监管和动态管理，督促有关班组及其他有关人员对重大隐患进行整改，增加资金投入，确保工程施工中周边环境的安全。（4）现场的主要交通道路疏导由后勤保障负责人负责，保

117、持现场交通道路的畅通。（5）建立安全值班制度，确保生产安全事故的信息能及时传递和实施紧急救援。（6）对全体员工进行安全生产知识的教育和培训，实行新工人岗前三级安全教育和技术交底制度，建立并完善项目部的生产安全责任制，严格执行国家有关安全生产的法律和法规。（7）组织制定生产安全事故的应急救援预案，并负责落实。施工过程中的生产安全事故隐患的处理（1）现场管理人员应将现场施工情况和生产安全事故隐患情况及时向项目经理、技术负责人和安全员汇报；并产生坍塌、火灾等隐患的原因进行分析、调查、检验、评审和处置。（2）根据安全文明施工方案要求为工人配备劳动保护用品和完善施工现场的安全防护设施。应急救援工作程序生

118、产安全事故应急救援程序图发生生产安全事故救援领导组到现场应急救援办公室 应急救援程序启动综合协调小组后勤保障小组应急救援现场指挥部现场救援小组通信联络小组通讯联络生产安全事故 打电话请求外部支援外部支援是否请求外部支援 是 否向上级有关部门报告事故情况和数据应急救援工作总结（1）生产安全事故发生后，事故现场的管理人员和各施工班组的员工应迅速采取措施，组织自救，抢救伤员和物资，疏散仍处于事故危险区域的其他闲散人员，控制事态发展，最大限度地减少人员伤亡和经济损失，并立即报告生产安全事故应急救援领导小组。（2）应急救援领导小组组长接到生产安全事故的报告后，根据事故的发展动态及事故的程度，宣布启动应急

119、救援预案和对应急救援领导小组的其他成员下达救援指令，并立即以电话、快报等形式迅速报告上级有关部门，事故报告应包括以下内容：1）事故发生的时间、地点、单位。2）事故发生的简要经过、伤亡人数、直接经济损失的初步估计。3）事故发生后采取的措施及事故控制情况。（1）应急救援领导小组其他成员在接到事故发生的报告信息和领导小组组长的指令后，根据各自的职责对事故现场实施紧急救援。救援负责人到现场指挥现场救援，通讯联络负责人负责保持与外部的通讯联络和内部的信息传递，后勤保障负责人进行应急救援所需的交通工具、器材和通信设备供给和调配。（2）现场救援负责人在接到综合协调负责人下达的救援指令后，立即组织救护人员、车

120、辆和救援器材，赶赴现场实施紧急救援工作，并引导社会急救力量抢救伤员和物资。（3）后勤保障人员在接到综合协调负责人下达的救援指令后，立即赶赴现场，做好紧急救援的后勤保障工作，保持道路和通讯的畅通，及时抢救伤员，迅速落实人员的伤亡和财产损失情况，协调有关部门做好事故的善后处理工作。（4）参加现场救援的人员必须严格按应急救援预案实施救援，未经综合协调负责人批准，不得擅自改变救援计划。（5）安全事故的报告制度按 企业职工伤亡事故处理规定执行。施工现场危险源识别根据生产过程危险有害因素分类代码（GB/T13861-2009）和企业职工伤亡事故分类标准（GB6441-86），本工程施工生产过程中危险源主要

121、有：物体打击、起重伤害、触电、烧烫伤、中毒以及高处坠落等。常用应急救援方法触电事故触电急救基本办法：（1）使触电者脱离电源1）首先查明触电者是否脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电，2）脱离电源方法：A、断开电源开关（要断开相线以及零线）；B、使用绝缘物（如干燥的竹枝、木杆）隔离或挑开电源或带电体；C、用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。（2）对触电者进行急救1）触电者停止呼吸、心脏不跳动，如果没有其他致命的外伤，应视触电为假死，必须立即在现场进行人工呼吸抢救，即使请医生和送医院途中也不能停止抢救。2）抢救可用口对口、口对鼻的人工呼吸法和胸外心脏挤压方法

122、。（3）抢救方法1）人工呼吸法（停止呼吸者）：A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天，解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、用一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。2）胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）:A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人骑跪在其腰部两侧，两手相迭，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至二分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4厘米，以每分钟

123、挤压60次为宜。挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。 3）如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。4）人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生鉴定作出无法救治的诊断后方可停止抢救。机械伤害事故当机械性伤害发生时,应尽快将伤员搬到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。（1）止血1）出血的种类：A、动脉出血：血色先鲜红，出血对象小喷泉一样喷出，时间稍久，就有生命危险。B、静脉出血：血色暗红，出血时慢慢流出，时间久了也有危险。C、毛细管出血：

124、血色鲜红，出血时血液从整个伤面渗出，常可自动凝固。2）止血方法一般有加压包扎止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等四种方法：A、加压包扎止血法：用止血纱布或干净毛巾、布料折成比伤口稍大的垫子盖住伤口，然后用三角巾或绷带加压包扎，就可达到止血的目的。B、指压止血法：用手指或掌、拳把出血的血管上部（近心脏的一头）用力压向其下面的骨头，阻断血液来源，达到临时止血的目的。C、堵塞止血法：把消过毒的棉花或纱布堵塞在伤口内，在用加压法包扎。在此适用于腋窝、肩部、大腿部伤口的止血。D、止血带止血法：止血带止血适用于大血管出血，尤其是动脉出血，当采用加压包扎止血法不可以有效地止住出血时加用此法。常用橡

125、皮管作止血带，也可用绷带、三角巾，布带等代替。使用止血带时要记住“快、准、垫、上、适、放”六个字；其中“快”是动作快，抢时间；“准”是看准出血点，准确包扎止血带；“垫”是垫上垫子，不要直接扎在皮肤止；“上”是扎在伤口上方，接近伤口处，但禁扎于上臂中段；“适”是松紧适宜，以出血停止，摸不到远端脉搏为合适；“放”是每隔半小时放松二至三分钟。松止血带时，应同时用指法压迫止血，缓缓放松。（2）包扎1）包扎的目的：保护伤口，减少感染；压迫止血，固定骨折；扶伤伤肢，减轻疼痛。2）包扎时注意事项：A、动作要轻而熟练，不可碰撞伤口。B、包扎的部位要准确。C、接触、覆盖伤口的敷料要干净，最好经过消毒。D、包扎要

126、牢固，松紧合适，打结应避开伤口。3）包扎用器材：有条件时可用三角巾、四头带和专用绷带等包扎救护材料。当无专用材料时，可机动灵活的采用身边干净的衣服、毛巾等到进行包扎。高空坠落事故人从高处跌下后,由于跌下的高度、身体落地的部位及姿态的不同，症状表现各异。高处跌下的急救要点如下：（1）先要仔细观察伤员的神志是否清醒，有否昏迷、休克等现象，并尽快了解伤员落地时身体的着地部位。（2）如果伤员是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如果在途中发现伤员的耳朵、鼻子有血液流出，千万不可用手帕、棉花或纱布进行堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安

127、全。（3）如果伤员是腰肾背部先着地，可能造成脊柱骨析、下肢瘫痪，这时不能随意翻动。搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板床上，不能扭转脊柱。运送时要平稳，否则会加重伤情。起重机械事故（1）当施工现场发生起重伤害事故时，急救人员应尽快赶往出事地点，并呼叫周围人员及时通知医疗部门，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，尽可能不要移动患者，尽量当场施救。如果处在不宜施工的场所时必须将患者搬运到能够安全施救的地方，搬运时应尽量多找一些人来搬运，观察患者呼吸和脸色的变化，如果是脊柱骨折，不要弯曲、扭动患者的颈部和身体，不要接触患者的伤口，要使患者身体放松，尽量将患者放到担架或平板上进行搬运。 （

128、2）遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。 （3）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。中毒事故（1）焊接中毒高热、高温、强烈照射而产生高热环境和不良通风，是导致焊接中毒的主要原因，常见的有日射病、热射病、热痉挛三种情况。处理方法为迅速将患者转移到阴凉通风处，

129、解开衣服，用冷湿毛巾敷在额部，随时更换，并让患者多喝盐开水，可内服人丹、正气丸等。（2）食物中毒食物中毒有多种情况，在毒物性质未查明之前，应尽快就医，根据病情，对症治疗。一般急救处理的原则：1）排出毒物：尽快排除胃道内未被吸收的毒物；2）防止毒物吸收，保护胃肠道粘膜 ；3）使用特效解毒剂；4）促进已被吸收毒物的排泄。传染性疾病当所管辖区域出传染性疾病（如禽流感）时，应采取隔离措施并及时与当地卫生防疫部门以及医院联系，防止疫情扩散。化学危险品大量泄漏事故泄漏处置一般要求：（1）有毒易燃气体危险化学品：1）速撤离至安全地点，隔离、切断火源；2）应急人员进入现场的防护；3）切断气源；4）通风；5）进

130、行适当的技术处理。（2）液体危险化学品：1）隔离、切断周围火源；2）应急人员进入现场的防护；3）堵漏；4）在保障安全的情况下，围堤收容或用惰性材料吸收，也可用其他适当的处理方法；5）进行适当的技术自理；（3） 固体危险化学品：1）隔离；2）应急人员防护；3）堵塞；4）用适当的工具直接收集；5）现场处置。灾害性天气在得到灾害性天气预报后，应尽快通知各有关部门，做好防灾准备，以最大限度的减少灾害天气带来的经济损失和人员伤亡。基本措施包括：（1）地下室或其它集水不能排泄的地方要准备好足够的排洪设备。（2）对可能因乱刮风或雷击导致电路出危险的线路，应切断其电源。（3）加固房屋、雨棚、脚手架、电线杆等临

131、时性设施。（4）对由于集水导致存在危险因素的部位，如未完工的集水井、电梯井等，应采取措施、加装护栏、悬挂警示牌等措施，以防人员掉落。（5）做好救护准备，备好应急医药。（6）天气情况恶劣时必须停工或进行人员转移。烧伤和烫伤事故（1）化学性皮肤烧伤1）发生化学性皮肤烧伤时，应立即将患者移离现场，迅速脱去被化学品沾污的衣裤、鞋袜等，用足量流动清水冲洗创面15-30分钟，无条件时，可细心擦尽水份，将患部用干净的布盖住，新鲜创面上不要任意涂油膏或红药水、紫药水，应尽快就医。2）如果是黄磷烧伤时，应用大量清水冲冼创面，以隔绝空气，阻止燃烧，不要用油质药膏涂抹，以免磷溶于油，被伤品吸收而中毒。（2）火焰烧伤

132、1）发生火焰时，应立即脱去着火的衣物，并迅速卧倒，慢慢滚动而压灭火焰，切忌用双手扑打，以免双手重度烧伤：切忌奔跑，以免发生呼吸道烧伤。2）对小面积的四肢创面可用清洁冷水(一般10-20C，夏季3-5C)冲冼30-60分钟，然后简单包扎，去医院起进一步处理。（3）烫伤1）对明显红肿的轻度烫伤，要立即用冷水冲冼几分钟，用干净的纱布包好即可。如果皮肤起水泡疼痛难忍、发烧，要立即冷却30分钟以上，若患处起了水泡，不要自己碰破，应就医处理，以免留下疤痕。2）如果烫伤部位很脏，可用肥皂冲冼，不可用力擦洗；干水后，应包上消毒纱布。如包扎后局部发热、疼痛，并有液体渗出，可能是细菌感染，应马上到医院接受治疗。3

133、）如果衣服与皮肤粘连，不可撕拉或用水浸湿，可将未粘的部分剪去，粘连部分留在皮肤上，尽快去医院治疗。（4）电击烧伤发生电击烧伤时，要将创口用盐水或新洁尔灭棉球洗净，用凡士林油，纱或干净的毛巾、手帕包扎好，然后去医院进一步治疗。（5）化学性眼烧伤1）发生化学性眼烧伤时，立即用流动清水冲冼。冲冼时，被烧伤的眼睛要在下方，以防止冲冼过的水流入另一只眼睛。无法冲冼时，最好把脸浸入清洁的水中，然后把眼皮掰开，使眼球来回转动20分钟以上。2）如果是电石、生石灰颗粒入眼内，应先用蘸有石腊油或植物油的棉签去除颗粒，再用水冲冼。3）不论是哪一种眼烧伤，充分冲冼后都要立即到医院眼科治疗。交通事故（1）首先要保持头脑

134、冷静，切不可惊慌失措，要抱以积极的态度对待出现的交通危险或发生的交通事故。 （2）拨打“120”救护电话和拨打“110”、“122”报警电话，请求紧急救援。 （3）通过可利用的通讯方式，迅速将情况向本单位及运输工具所有人、经营人报告，请求紧急救援。 （4）通过可利用的方式向外界传递信号，向就近的单位或人员请求紧急救援。 （5）请求紧急救援时，要将出现的交通危险或发生交通事故的时间、地点、危险或受损情况、受助要求向救援方讲情楚，或者将向外界请求紧急救援的信号显示表达明确。 （6）在场的其它人员要注意保护现场，以便调查取证工作，查明事故成因、责任人，正确合理的进行善后处理。5.4监测监控为了研究塔

135、柱受日照和气温变化影响而产生变化的规律性，正确指导塔柱施工并为以后选择挂索的有利时间提供依据，在塔柱施工中拟进行三次变形观测。其中第一次在下塔柱施工到1/2位置，此次变形监测主要为掌握塔柱变形规律，为塔柱的施工寻找有利放样时间，实现全天候准确测量的目标；第二次是在下塔柱完工后、上塔柱施工之前进行，此次变形监测是继续掌握高塔柱的变形规律外，为上塔柱施工时提供基准依据；第三次是塔柱完工后、主梁挂索之前进行，此次变形监测除掌握塔柱变形规律外，主是要寻找塔柱平衡位置，为主梁施工时的塔柱偏移测量提供基准依据，为健康检测工作服务。对爬模在安装过程、定位（轴线、高程）和受力时的变形进行监测监控，按监测的内容

136、、频率和控制值等做好记录，发现问题及时处理。6、劳动力计划技术人员及特殊工种主要包括起重工、钢筋工、模板工、混凝土工及各种司机人员，根据施工进度安排配备，详见下表：序号岗位名称人员/数量管理职责、配置情况1现场负责人负责对主桥塔柱生产实施全过程的控制和管理2技术负责人负责工程技术、质量控制及管理工作3安全总监负责施工现场的安全技术管理工作，并检查监督安全生产制度贯彻执行情况。4现场施工质量负责人检查、监督工程技术、质量管理、温控记录工作5资料员1负责现场资料整理，及时向监理和业主交付资料6模板工10模板拼装7钢筋工21每班组7人8劲性骨架10劲性骨架搭设9混凝土工10每班组5人10杂工10杂活

137、或偶发情况处置11塔吊司机2每台2人12履带吊司机4每台2人13吊车司机4每台2人14装载机司机4每台2人15起重工2配合塔吊吊装16修理工2应急修理17电工2电力供应7、计算书及相关图纸7.1塔吊方案概述主塔施工配备一台TC6015-10型塔吊，设置在主塔西侧道路中心线上，塔吊中心距塔顶边缘距离为5m，塔吊最大有效起吊高度120m。所选塔吊主要参数如下：最大起重力量为10t，起重臂长60m，臂端最大幅度起重量1.5t；附着式起重高度120m。所选塔吊起重能力较大，主要考虑主塔合拢段定型模板吊装。塔机混凝土基础作业安装人员提前进入施工现场必须严格按塔机使用说明书对塔机固定混凝土基础的施工进行验

138、收。地基必须坚固，地耐力不小于0.2MPa，分析钎探记录有无异常，检查基础混凝土强度试验报告，混凝土标号为C30，塔吊基础顶标高与承台齐平为1023.26m，尺寸为88.52.4m，施工时注意预埋型钢及钢板，螺栓精确定位后与预埋型钢构件焊接牢固，连同塔吊底座一起浇入混凝土中。待混凝土达到设计强度后，将塔吊基础节段直接固定在预埋地脚螺栓上，用水准仪和水平尺校准塔吊基础节的水平度，然后用楔形钢板将塔吊垫平、紧固，直到符合安装要求。塔吊安装前混凝土强度应达到设计强度的90%，检查钢筋试验报告应符合要求，检查埋件及地脚螺栓资料，材质符合要求，实测埋件及螺栓埋设位置、标高应符合出厂说明书的要求，基础表面

139、整度不应大于1/1000，检查有无可靠接地装置，测试电阻值不大于4欧姆，基础周围应修筑边坡和排水设施，经检查确认基础符合设计要求后方可进行塔机的安装作业。塔机安装施工工艺路线图安装底架安装基础节安装上下标准节套架安装圆转支座转台塔顶及司机室平衡臂起重臂平衡配重穿绕钢丝绳调试安全装置。塔吊拆卸工艺路线与安装工艺路线相反。塔机安装人员配备塔机拆装工8人，信号工2人，塔机电工2人，汽吊司机2人，安全员1人，质检员1人，现场总指挥1人，以上人员必须持证上岗，严禁无证人员上岗。塔机安装绳索工具塔机安装需用2吨倒链一个，5吨卡环5个，吊索4根，直径21.5毫米，长5米；4根17.5毫米，长4米；2根21.

140、5毫米，长3米0 50米麻绳1根，固定扳手、管钳、钳子、铅丝等。操作前应检查上述绳索吊具，凡不合格者不得使用。塔机安装前准备工作（1）塔机安装前，应按照出厂说明书的有关规定，对塔吊的各机构、各部位、结构焊缝、重要部位螺栓、销轴、卷扬机和钢丝绳、吊钩以及电气设备线路等进行检查，使隐患排除于安装前。（2）对塔吊顶升液压系统的液压缸和油管，顶升套架结构、导向轮、顶升撑脚（爬爪）等进行检查，及时处理存在的问题。（3）指挥人员应熟悉装拆作业方案，遵守装拆工艺和操作规程，使用正确的指挥信号进行指挥。（4）安拆人员必须熟知塔吊的结构性能和工艺规定，安拆部件应选择合适的吊点和吊挂部位，严禁由于吊挂不当造成零部

141、件损坏或造成钢丝绳的断裂。（5）塔吊安拆现场总指挥向所有参加安装塔机饿人员认真细致的贯彻本塔吊安装方案，做好书面技术交底工作和口头技术交底工作。书面技术交底要认真履行交底人、接底人的签字手续加强安全技术责任感。（6）安装塔吊应在白天进行，当遇大风（四级以上大于6m/s）、浓雾和雨雪等恶劣天气时，应停止作业。（7）安装塔吊作业人员，进入工作现场时，应穿戴安全保护用品，带手套，带好安全帽，高处作业必须穿防滑鞋，系好安全带，不准酒后参加安装，不准从高空向下抛掷物件。全体安装组员必须服从统一指挥，循序安装，遵守安装操作规程。安装顺序及要求塔吊基础完成安装后，用50t履带吊将塔吊安装至最小自升高度，塔吊

142、即可利用自身的吊臂，自升架及液压顶升系统完成自升工作，塔吊共设三道扶臂，第一道设在46m处，第二道设在70m处，第三道设在93m处，附着杆件由厂家提供；塔吊安装完成，报请地方安监部门检测合格后方可使用。具体如下：（1）本机安装时应先将底架用地脚螺栓固定在混凝土基础上，底架上平面的水平度允许误差应小于或被侧长度的0.1070。底架固定好后，把由基础节、标准节、套架、上下支座及回转支撑组成的底架总成用汽吊吊起，用专用高强螺栓固定在底架上。安装尺寸要注意，标准节有爬爪的一面应与起重臂安装时地方向相反。（2）安装塔帽塔帽吊装前应在地面上把平台、栏杆、扶梯固定在塔帽上。为使安装平衡臂、起重臂方便，事先在

143、塔帽前面装一根起重臂拉杆；在塔帽后面装两根平衡臂拉杆。然后把塔帽吊装到回转支撑支座上面，用四根销轴将塔帽与支座连接固定，把开口销插好并充分打开。（3）安装驾驶室吊住驾驶室顶上的专用吊环，吊装到驾驶室悬挑梁上，用专用螺栓固定好，未固定好的以前决不可以提前摘钩。（4）安装平衡臂和平衡重把两根钢丝绳吊索的四个端用U型环连接在平衡臂的四个安装吊耳上。平行吊起平衡臂，塔上人员用销轴将平衡臂与塔帽连接并穿好开口销。然后将平衡臂吊点的两根绳卸下，继续将平衡臂尾部提高，直到将平衡臂拉杆。用销轴连接并穿好开口销，然后缓幔将平衡臂放下至拉杆完全受力。吊装两块平衡重安装在平衡臂尾部。（5）安装起重臂在地面上支设支点

144、，把每节起重臂分别用销轴组装好，并将开口销充分打开。将变幅小车装在吊臂根部最小幅度处，并收紧变幅小车的钢丝绳。再将吊臂拉杆拼装好后与吊臂上的吊点用销轴连接并穿好开口销，用铅丝将拉杆捆在吊臂上弦杆拖架上。用两根专用钢丝绳吊索捉住起重臂上弦杆的斜撑接点处，指挥汽吊起重臂总成吊至安装高度，根部与塔帽上的纹孔用销轴连接并穿好开口销。然后将起重臂端部逐渐抬高至起重臂拉杆与塔帽上的拉杆用销轴连接并穿好开口销。再指挥汽吊将起重臂缓慢放平，直至拉杆完全受力。将剩余三块平衡重吊装到平衡臂尾端的位置放好，在全面检查一下各销轴连接部位及其它装配部位，这时吊装结束。吊装完毕后进行起升钢丝绳的穿绕，钢丝绳从起升机构卷筒

145、上放出，经塔帽上导向滑轮后向下，再经起重臂根部的起重限制器导向滑轮向前，再绕道变幅小车和吊钩滑轮组，最后将绳头用小于3个绳扣固定在起重臂前端。各限位装置的调试（1）幅度限位调试：先把限制器盖打开，然后将小车开到距最大半径0.5米处，调试至让小车自动停下并且连续试验两次。最小半径限位用同样的方法调试，但要注意小车通过时调试人员要暂时避开小车跑道。（2）超高限位调试：将吊钩降下，把限位开关调整螺栓拧松，再把吊钩用二速上升到小车1.5米高位置动作，以此为限位基准，然后再把吊钩下降，再用最快档三速上冲，最好动作后的距离为距小车1米处，调试时首先要把制动器调试好再调试高度限位开关两者相互牵连。（3）回转

146、限位调试：按照使用说明书中要求把回转限位调整到540度即1.5圈即可。（4）重量限制器调试：按照说明书中最大起重量和相应的工作半径10.7米处，起吊4吨重物，离地面高度不得超过200毫米。检查重量限制器开关与顶杆的位置应处在即将动作的状态，然后加5%的重物，迫使开关动作断电，此时只能下降不能上升，变幅小车只能向小半径方向行走。此时试验上升达到能工作状态，调好以后卸下加重，然后进行往复升降3次，试运转能够正常工作调试结束。（5）力矩限制器调试：共分三个步骤进行，绳倍率为4倍率，应从最小半径开始调试，a、把所吊重物4吨开到10.7米处，在增加5%重物使力矩限位器开关动作；b、回转半径中部吊重物2吨

147、，将小车开到20米处，再增加5%重物使力矩限位器开关动作；c、0.71吨重物将小车开到最大半径处，然后再增加5%重物，这是力矩开关动作，吊钩只能下降不能上升。这样整个调试工作结束。塔机拆卸程序塔机拆卸是其方法与立塔组装时基本相同，只是程序与安装相反，即先装的后拆，后装的先拆，在拆卸过程中，不能马虎大意，否则会发生人身设备安全事故，必须由专人统一指挥，按程序操作。（1）拆卸前的准备工作。1）清理施工现场，将各种物品堆放在指定地点，道路畅通；2）准备好各种索具，绳扣、扳手等常用工具；3）25T吊车一部；4）拆卸人员必须具备相应的专业知识，持证上岗，统一指挥；5）工作时风速不大于13m/s；6）检查

148、顶升液压系统使其能正常工作。（2）降塔、拆除标准节。1）将起重臂回转到标准节的引进方向，同吊车吊一节作平衡用的标准节使小车处于平衡位置，将上下转台插上销轴锁定。2）启动液压系统，顶压油缸伸出全长的90%左右，将顶升横梁销轴落在从上往下数第二标准节的下踏步上，（绝对不允许将顶升油缸放置之不理在靠近油缸全缩状态附近的踏步上），并使顶升横梁两销轴在踏步的两端面的露出量基本相等。3）拆除下转台与标准节之间相连的高强螺栓，启到液压油缸，将外套架上升至标准节与下转台之间有10-20的间隙时停止顶压，检查套架的导轮与塔身主弦杆的间隙，如间隙均匀，则塔机上部处于平衡状态，（顶压时要指定专人注意观察套架上端滚轮

149、不准超出塔身节的主弦杆不得顶帽）。4）拆除标准节与标准节之间的高强螺栓，将标准节挂在引进梁的小钩上。5）略顶升套架，利用引进装置将标准节拉出塔身。6）回缩油缸，使套架下降，当下降约半个标准节时，由专人将套架上的卡子准确的落在标准节的踏步上。7）再略回升油缸，将顶升横梁脱离踏步，再伸出油缸使顶升横梁落在下一个踏步的圆弧槽内。8）回缩油缸，使套架下降，当下降约半个标准节时，下转台落在塔身上，对准连接套孔，穿上八个高强螺栓，拧紧螺母。9）开动小车，放下作平衡用的标准节，再用吊钩将刚拆下标准节从引进平台上吊出，将小车开到平衡位置，准备拆除下一标准节。10）如此重复以上的全部动作，直至将标准节拆至塔身的

150、最低高度为止。11）如果遇到附着装置时，须先拆除附着装置，但必须注意塔机套架接近要拆除时的附着装置时才能进行拆除，其离下一个附着装置的独立高度不能超过规定高度，下支座与塔身节还没有用高强度螺栓连接并拧紧前，严禁使回转机构，起升机构、变幅机构，更不能用来拆除附着装置。（3）拆除平衡臂配重（4）拆除吊钩，将起重绳绕在卷筒上捆牢，拆除风速仪，障碍灯等。（5）拆除起重臂。1）用汽车吊吊起重，使起重臂仰起一定的高度，启动卷扬机，将起重臂绕过塔顶滑轮，用直重臂拉杆头部滑轮并固定，开动卷扬机拉紧拉杆，打下前臂拉杆，与塔帽拉板的连接销轴，将拉杆置于起重臂上，并捆牢。2）用汽车吊吊起重臂，将起重臂与回转塔身之连

151、接销轴的打掉，汽轩吊钩下降，将起重臂置于地南的马蹬上。3）切断塔机电源（6）拆平衡臂1）用汽车吊将平衡臂吊起一定的高度，打下拉杆连接轴销。2）将平衡臂放平，打下与回转塔身连接的轴销，将平衡臂吊下置于地上。（7）拆除塔帽、回转塔身及驾驶室。（8）拆除上下转台和套架的总成。将下转台与塔身之间的高强度螺栓拆下，之后将上下转台和套架一起吊下来，注意：这个总成重量较大，提升高度较高，总体尺寸也大，吊车位置须精心选定。（9） 拆除塔身标准节，斜撑杆和底座。（10） 塔吊拆除后的清理1）至此塔机全部拆除。拆下的件中有几个件组成的，须根据情况再细拆下去。2）对各结构构件和构件要进行严格检查和修复。3）进行除锈

152、，涂漆处理。塔机的拆卸要求及注意事项拆除要求：（1）塔机的拆除人员必须持证上岗，并按规定的顺序和要求进行。（2）在拆除过程中，工程人员必须佩戴好安全带，安全帽，不穿硬底鞋。（3）拆除时，装配了的各销轴端部开口销必须张开到规定的开口度，轴端的档板螺丝，钢丝绳螺栓及其它连接螺栓必须可靠牢固。（4）塔机采用的连接绳卡，螺栓、螺母、开口销等标准节必须采购合格产品，轴端挡板，销轴应由生产厂家提供或按生产厂家设计图样和技术要求生产的合格产品，不允许随意代用。（5）拆除场地应平整，无杂物及障碍，场地空应无任何架空线路。注意事项：（1）在塔机拆除时，对某些部件接通电源前或拆除完毕，对整机各部件接通电源前，应摇

153、测各部对地的绝缘电阻，电机绝缘电阻不应低于0.5m，导线间，导线与地间的绝缘电阻不应小于1m。（2）起重机的供电，电缆线横截面应不小于10mm2，否则电压降过大，造成塔机不能正常启动。（3）电气线路或塔机临时发生故障，需检修或保修时必须切断电源，不允许带电检修。（4）非操作人员不得擅自操作。塔吊安装、使用安全技术要求（1）清除或避开起重臂及回转半径内的障碍物，以保证作业安全，并划分作业场地，进行临时围栅和警告标志，并有专人看管，非作业人员禁止进入作业场内，吊物或起重臂下严禁站人。（2）塔吊安拆人员必须持证上岗，指挥人员作业时应与操作人员密切配合，执行规定的指挥信号，不得违章指挥，违章作业。操作

154、人员应按照指挥人员的信号进行作业，当信号不清或错误时，操作人员可拒绝执行，不得违章操作，应停止作业，待联系清楚后再进行。（3）对拆装人员所用的工具安全带、安全帽等进行检查，不合格者立即更换。（4）安拆过程中当发现有异常情况或疑难问题时，应及时向总指挥反映，不得自行其是，应防止处理不当而造成事故。（5）在拆装作业中当遇到天气剧变，突然停电，机械故障等意外情况短时间不能继续作业时，必须使已拆装的部位达到稳定状态，并固定牢靠，经检查确认无隐患后，方可停止作业。（6）拆装塔吊时，应随着降落塔身的进程拆卸相应的锚固装置，严禁在落塔之前先拆锚固装置。（7）升降作业过程必须有专人指挥，专人照看电源，专人操作

155、液压系统，专人拆装螺栓，非作业人员不得登上顶升套架的操作平台，操纵室内应只准一人操作必须听从指挥信号。（8）为了避免籽手或脚卷进卷筒造成伤亡，向转动的卷筒上缠绕钢丝绳时，不得用手拉或脚踩来引导钢丝绳，钢丝绳涂抹润滑脂，必须在停止运转后进行。（9）检验内容及要求：采用绳夹接法固定钢丝绳端头时，应注意钢丝绳绳夹的规格与钢丝绳直径适应。把夹座扣在钢丝绳的工作段上，U型螺栓扣在钢丝绳的尾段上，钢丝绳夹不得在钢丝绳上交替布置，直径小于018钢丝绳，绳夹不小于3组，其间距等于67倍的钢丝绳直径，钢丝绳末端距第一个钢丝绳夹至少要保持140160mm安全段距离，拧紧程度压缩到相当于钢丝绳初始高度的2/3也就是

156、要把钢丝绳压扁1/3。（10）塔机安拆作业应在风力不大于4级时进行，要求白天作业，不得在雨雪天及大雾天勉强进行作业。特殊情况需要在夜间作业时，应有充分的照明。（11）安装或拆卸时，各种工具、零部件要码放整齐，防止发生坠落砸人、伤人事故。（12）塔机安拆过程中，工作人员必须配戴安全帽，穿防滑鞋，高处作业必须系好安全带，严禁饮酒后上岗作业，严禁从高空向下抛掷物件。（13）塔机使用前要求每个工作人员，认真阅读塔机使用说明书，严格按照方案要求及顺序进行。安拆前必须对塔机做全面细致的检查，发现问题及早处理。（14）吊索规格、长度以及吊索的装设均应符合要求，捆扎部件时要找准部件的重心位置，捆扎要牢固。起吊

157、时，先提离地面30-50cm，待稍停片刻确认无异常时，才能起升安装就位。一个部件就位妥当并固定牢靠之后，才能吊装下一个部件。连接件不得用错，风螺杆及螺纹部分有外观残伤者不得使用。开口销不得重复使用，每次拆卸后必须换新。吊装起重臂时，为便于使臂根就位并便于连接臂架吊索，应使臂头部稍许仰起（臂架宜仰起11度左右），吊装平衡臂时，按同理亦仰起1 0度左右。（15）在拆装上回转小车变幅的起重臂时应根据出厂说明书的拆装要求进行，并应保持起重机的平衡。（16）采用高强度螺栓连接的结构，应使用原厂制造的连接螺栓。自制螺栓应有质量合格的试验证明，否则不得使用，连接螺栓时，应采用扭矩扳手或专用扳手，并应按装配技

158、术要求拧紧。（17）送电前，各控制器手柄应在零位，当接通电源时，应采用试电笔检查金属结构部分，确认无漏电后方可上机。符合说明书中规定的预紧力或预紧力矩及其允许偏差。（18）在拆装起重臂和平衡臂时，要始终保持起重臂的平衡，严禁只拆装一个臂就中断作业。（19）在拆除回转台与塔身标准节之间的连接螺栓（销子）时，如出现最后一处螺栓拆装困难，应将其对角方向的螺栓重新插入，再采取其他措施，不得以旋转起重臂动作来松动螺栓（销子）。（20）塔机各种行程限位开关、安全保护装置，应完好齐全，灵敏可靠，不得随意调整或拆作，严禁利用限制器和限位装置代替操纵机构。（21）紧固螺栓时，应在螺栓表面涂轻机油或二硫化钼润滑脂

159、螺栓连接应采用扭矩扳手（或丝力矩扳手），紧固到规定扭矩。（22）顶升前必须检查液压顶升系统各部件的连接情况，并调整好爬升架滚轮与塔身的间隙，然后放松电缆，其长度略大于总的顶升高度，并紧固好电缆卷筒。套架升降速度不得大于0.8lvr/min，防脱装置可靠有效。（23）在安装拆卸过程中任何一个部位发生故障，应及时向总指挥报告，必须由专业人员进行检修，严禁自行动手修理。 （24）塔机安装过程中，必须分阶段进行技术检验，整机安装完毕后应进行整机技术检验和调整。各机构动作应正确，平稳无异常，制动可靠，各安全装置应灵敏有效，在无载荷、无风力的情况下塔身和基础平面的垂直允许偏差为4/1000，经有关方面人员

160、审查签证后方可交付使用。（25）钢丝绳与卷筒应连接牢固，放出钢丝绳时，卷筒上至少保留三圈，收放钢丝绳时，应防止钢丝绳打环、扭结、弯折和乱绳。塔吊安装事故应急预案（1）基本原则安全第一，预防为主；自救为主，统一指挥，分工负责；优先保护人和优先保护大多数人，优先保护贵重财产。（2）本预案启动的前提条件：项目经理部施工场区内发生如下情况：人员坠落；落物伤人；高耸设备设施倾倒；不可预见突发性事件；应急总指挥认为必须启动应急预案的；施工场区发生重大事故前兆或发生评估预测为死亡数在1人以上；直接财产损失10万元以上；对施工场区外的影响有明显的破坏或人身伤亡。（3）应急救援的启动和响应当事故的评估预测达到启

161、动应急预案条件时，总指挥发出启动应急预案令。启动项目部应急反应行动组织。按规定和要求以及事故现场的特性，执行应急救援行动。根据事态的发展需求，及时启动应急救援资源和社会应急救援公共资源，最大限度的降低灾害损失。（4）应急救援预案的终止具备以下条例：危险源得到有效控制、消除；所有现场人员均得到清点；确保未授权人员不会进入事故现场；不存在其他影响应急预案终止的因素；应急救援行动已完全转化为社会公共救援；局面已无法控制和挽救的，场内相关人员已经全部撤离。终止令由总指挥下达或总指挥授权人下达。（5）应急救援组织机构及职责应急救援组织机构1）人员组成：总指挥： 副总指挥： 成员： 2）总指挥的职能及职责

162、分析紧急状态和确定相应报警级别，根据相关危险类型、潜在后果，现有资源和控制紧急情况的行动类型；指挥、协调应急反应行动；与企业外应急反应人员、部门、组织和机构进行联络；直接监察应急操作人员的行动；最大限度地保证现场人员和外援人员及相关人员的安全；协调后勤方面以支援应急反应组织；应急反应组织的启动；应急评估、确定升高或降低应急警报级别；通报外部机构；决定请求外部援助；决定应急撤离；决定事故现场外影响区域的安全性；3）操作副总指挥的职能及职责协助应急总指挥组织和指挥应急操作任务；向应急总指挥提出应采取的减缓事故后果行动的应急对策和建议；保持与事故现场操作副总指挥的直接联系；协调、组织和获取应急所需的

163、其他资源、设备以支援现场的应急操作；组织公司总部的相关技术和管理人员对施工场区生产全过程各危险源进行风险评估；定期检查各常设应急反应组织和部门的日常工作和应急反应准备状态；根据各施工场区的实际条件，努力与周边有条件的企业达成在事故应急处理中共享资源，相互帮助、建立共同应急救援网络和制定应急救援协议。4）危险源风险评估的职能和职责对各施工现场的特点以及生产全过程的危险源进行科学的风险评估；指导生产安全部门措施落实和监控工作，减少和避免危险源的事故发生；完善危险源的风险评估资料信息，为应急反应的评估提供科学的、合理的、准确的依据。落实周边协议应急反应共享资源及应急反应最快捷有效的社会公共资源的报警

164、联络方式，为应急反应提供及时的应急反应支援措施；确定各种可能发生事故的应急反应现场指挥中心位置，以便应急反应及时启用；制订项目施工场区的应急反应物资，科学合理的人力资源储备力量。5）培训演练的职能和职责根据工程项目生产的特点，施工场区人员的构成情况，以及施工场区周围环境状态，按照已确定的各种可能发生的事故应急内容，制订培训和演练计划；按照应急预案和公司总部年度计划规定和各项目经理的计划安排，按时按计划组织各应急反应队伍进行各种应急反应技能的学习和培训，适时组织各应急反应队伍进行应急反应技能的演练；协助组织各项目经理部施工场区内的各类应急反应队伍，建立各项应急反应机制；通过培训和演练，及时修正应

165、急反应的不足和缺陷，逐步完善各项目经理部的项目应急反应实施机制，培训演练内容和措施；收集和整理在应急反应技能演练和实施中所获得的信息，及时反馈反应操作副总指挥，作好应急反应的人力资源和应急能力资料档案的归档。6）工程部的职能和职责技术服务根据各项目经理部的施工内容及特点，制订其可能出现而必须运用建筑工程技术解决的应急反应方案，整理归档，为事故现场提供有效的工程技术服务做好技术储备；应急预案启动后，根据事故现场的特点，及时向应急总指挥提供科学的工程技术方案和技术支持，有效地指导应急反应行动中的工程技术工作；物资管理职责及职能协助各项目经理部制订施工场区应急反应物资资源的储备计划，按已制订的项目施

166、工场区的应急反应物资储备计划，检查、监督、落实应急反应物资的储备数量，收集和建立档案并归档。定期收集和整理各项目经理部施工场区的应急反应物资资源信息，建立档案并归档，为应急反应行动的启动，作好物资资源的数据储备；应急预案启动后，按应急总指挥的部署，有效地组织周边其他项目经理部的应急反应物资资源，及时对事故现场进行应急救援。应急人力调配的职能职责协助各项目经理部制订施工场区的应急反应行动人力配备计划；按已制定的项目施工场区应急反应行动人力配备计划，协助项目施工场区建立和配置各种应急反应救援小组；定期检查、监督、落实各应急救援小组的人员变更，数量到位状态；定期收集和整理各项目施工场区的应急反应行动

167、人力资源信息，建立档案并归档，为应急反应行动的启动，作好人力资源的数据储备。应急预案启动后，按应急总指挥的部署，有效地组织周边其他项目经理部的应急反应人力资源，及时对事故现场进行应急救援7）后勤保障部的职责根据各项目经理部施工场区的位置，了解落实该项目周边的应急反应物资供应点分布情况，为及时向应急反应行动的后勤物资供给作好准备工作；应急预案启动后，按应急总指挥的部署，及时赶赴现场，根据应急反应救援工作的需要，及时提供后勤服务。定期检查项目场区的保安人员数量落实情况；应急预案启动后，按应急总指挥的部署，及时赶赴现场，协助组织事故现场的保卫工作，必要时负责组织场区外的居民疏散工作。建立应急救援计划

168、（1）危险源的风险评估根据施工现场区周边实际情况，平面图布置工程项目的具体特点规模等科学地主估几种可能发生事故及影响度，综合评价结合周边应急救援能力，制定出该项目的应急计划，报公司质安部备案。并形成项目独立应急预案。（2）确定资源配置，辩认危险源根据订立的应急计划确定配置所需用的设备资源，公司的丰田面包车作为应急用车，各项目部要配备急救药品箱，担架等，确定场内易发生危险的清单，根据危险点的分布情况落实相应人员（操作者、管理人员）定时定向，进行监控，以便及时发现。（3）应急呈报程序1）要由下而上，由内而外2）危险辩认点（发现者）现场负责人公司总部总指挥启动预案命令各职能部门及现场全体人员邻近周边

169、项目部应急救援，社会公共救援机构等3）汇报：按省市有关规定的上报程序逐级的上报4）安全通道、通讯、交通的有关规定应急计划中要确定应急绿色通道（垂直通道，水平通道），准备多条通道方案设计，确保应急状态下能有效使用。事故发生后要进行，现场警戒隔离，维护秩序防止外来干扰，尽力保护事故现场人员安全，对事故周边道路由交警部门进行有效管制力救援工作提供畅通的道路。培训与演练（1）培训1）公司应急救援组织，每年进行一次培训，项目应急救援组织每半年进行一次培训。2）内容：灭火器的使用及灭火步骤；个人防护措施；对危险源的突显特性辩识；事故报警；紧急情况下人员的安全疏散；各种抢救的基本技能；应急救援的团队协作精神

170、3）培训目的：使应急救援人员明确“做什么”“怎么做”“谁来做”及相关法规所列出的事故危险和应急责任。（2）应急反应演练应急反应预案和应急反应计划确立后，经过有效的培训，应做到，公司总部人员每年演练一次，施工场区人员开工后演练一次，不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。（3）演练目的：测试预案和计划的充分程度；测试应急培训的有效性和应急人员的熟练性；测试现有应急反应装置、设备和其他资源的充分性；提高与现场外的事故应急反应协作部门的协调能力；通过演练来判别和改进应急预案和计划中的缺陷和不足。应急预案实施工终止后的恢复工作应急预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场，需

171、要移动现场物品证，并按照国家有关规定及时向有关部门进行事故报告。对事故过程中造成的人员伤亡和财物损失做收集统计、归纳，形成文件，为进一步处理事故的工作提供资料。对应急预案在事故发生实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后预案建立、制订提代经验和完善的依据。依据公司总部的劳动奖罚制度，对事故过程中的功过人员进行奖罚，妥善处理好在事故中伤亡人员工的善后工作。尽快组织恢复正常的生产和工作。塔吊安装预防监控措施和应急预案施工项目部要根据公司有关规定要求，充分考虑本工程特点及周围环境，分析易发生安全重大事故的部位，找出潜在的危险因素，对其进行重点监控，制定预防措施和应急救援预案。

172、（1）预防措施起重机司机指挥、司索人员要持证上岗，安装人员岗前要培训交底持证上岗。熟悉安装程序。要分工明确。要正确佩戴安全防护用品，正确使用操作工具和安全防护用具。安装用设备、机具、工具等要完整有效，不能带病作业。要进行安装前认真检校，不合要求的禁止使用。作业中要有警戒范围，作业半径内禁止非作业人员进入。制定相适用的安装方案，并在安装时得到贯彻落实。（2）应急救援措施工地在进行安装作业前应配备相应的应急救援器材，成立作业指挥机构，派工地安全专兼职人员现场监督，出现问题能够及时采取措施补救。事故发生后，如果是机器设备事故，并造成人员伤亡的要及时启动公司、项目两级应急预案，并向社会救助。如果只是造

173、成人员伤害的，项目部要据受伤人员情况及事态发展，确定是否启动应急预案，但对伤者要及时进行救助。救援通道要保证畅通，项目部救援人员要首先到位。及时利用现有资源进行抢救。7.2 ZPM100液压爬模方案爬模简介7.2.1.1 ZPM100爬模简介主塔采用液压自爬模施工，主塔共分为27个节段，墩身大模板采用木工字梁模板体系。面板为21mm厚Wisa板；竖向背楞为H20木工字梁，布置间距不超过300mm；横向背楞采用双14号槽钢，竖向间距分别为300mm、1000mm、1100mm、1200mm。面板采用560、590自攻自钻螺钉将木工字梁与面板钉在一起，H20木工字梁采用木梁连接爪和槽钢背楞相连成整

174、体。模板最大尺寸为57804680mm，重量为1760kg。为了减轻塔吊的工作次数，桥梁主塔外模采用液压爬升模板体系（ZPM100），主塔墩身采用木工字梁大模板体系，内模为现场散拼。7.2.1.2 主塔墩身外模爬模施工总体设计思路a）塔身砼浇筑共分为27节；b）（1）下塔柱内侧前三次浇筑砼需要现场搭设操作平台；（2）下塔柱内侧从第五节开始安装三脚架依次作为第五至第十三节的施工操作平台,第六节安装导轨正常爬升；（3）除内侧外，其余三个面在第二节开始安装下架体，第三节安装导轨可正常爬升；（4）模板架体可爬升至第二十四节,施工至第二十五节，施工完第二十五节后，需现场在爬模架体上搭设钢管架施工第二十六

175、节；（5）施工至上塔柱钢锚箱空洞处无法挂架体时，现场采用型钢穿过洞口搭设操作平台；（6）由于索塔截面斜度较大，局部架体三脚架横梁和三脚架斜撑采用异形设计；（具体规格使用参见图纸）（7）爬模俯爬面斜度较大处现场准备钢丝绳与主平台横梁拉结，仰、俯爬面主背楞斜撑与劲性骨架拉结；（具体做法见施工图）c）（1）模板配置高度4680mm，最大浇筑高度4550mm，下包100mm，上挑不小于50mm；（2）MB1与MB1反通过角膜在面板上的滑动实现截面的收缩，面板不需要裁切；（3）其余模板需根据模板图纸放样逐层裁切面板；（4）凹槽及较小角模需要现场制作木盒子，塔柱外侧凹槽模板到第五节施工完毕后，及塔柱内侧与

176、上塔柱弧形连接处，第一节浇筑以下部分模板工地散拼；（5）模板拼装时根据图纸放样尺寸，在木梁与面板之间添加造型木条满足结构变化要求；（6）模板截面弧度较大，对拉螺杆无法实现对拉，需要与劲性骨架焊接，因此模板上拉杆孔需要根据现场劲性骨架位置开孔，但要满足拉杆受力要求水平间距控制在800mm范围内，如果不能与骨架拉结，现场需要增加骨架保证模板拉结。爬模及模板设计方案模板的组成木模板的主要配件序号名称效果图1吊钩2竖肋3横肋4连接爪5芯带6芯带插捎和垫板模板节点设计模板节点示意图模板之间用芯带和螺母连接，芯带用芯带销插好。阳角处不能拉结的地方可以在每次浇筑前将模板背楞与对面的模板点焊连接。模板与内腔散

177、拼模板采用D20高强螺杆对拉，拉杆抗拉强度255kN，横向布置间距不超过800mm，竖向布置4根拉杆。拉杆采用D20蝶形螺母及垫片紧固。对拉杆连接示意图D20高强螺杆的抗拉强度为255kN，实际验算下，拉杆横向间距控制在800mm以内就能满足混凝土浇筑侧压力要求。模板平面设计首模模板平面布置图上图为墩身首模结构平面模板平面布置图，由于采用的是木工字梁胶合板模板体系，在结构变化平面处，只需要将大模板裁剪相应的尺寸即可，不需要重新吊装拼装，节省时间。预埋设计（1）墩身外侧爬模采用重爬模标准双埋件系统，确保安全稳固；混凝土浇筑完毕脱模后安装受力螺栓。（2）重爬模标准双埋件系统预埋件螺杆直径D26.5

178、，采用45#钢；受力螺栓直径M42，10.9级，长度为300mm,见下图：（3）预埋件位置：由于结构的变化和分层需求预埋件竖向位置在浇筑分层线下的位置基本上不确定，即随施工层数的变化而变化。（4）预埋施工时预埋件与附加筋点焊，防止浇筑时预埋件位置偏移。预埋件两端须利用海绵、泡沫、胶带封堵，防止浇筑时注入混凝土。架体平面设计（1）主塔墩身采用ZPM100爬模体系，主塔最多布置22个爬模机位。机位间最大间距2米，单支墩身最多11个机位。如下图：（2）爬模上架体采用三层桁架式平台，模板后移采用卓良公司专用后移装置后移，后移装置和上架体一体，保证模板能后移500mm，满足附墙挂座安装施工空间。（3）整

179、个爬模机位共分为8个单元，每4个单元是相同的，且每个单元的机位用槽钢做平台梁连接，然后在将整个单元通过外侧围护钢管连接成整体。架体立面设计（1）爬模总装爬模共有六层平台，从下往上分别为吊平台（拆卸埋件挂座）、液压平台（液压系统）、主平台（模板后移平台）、次平台（模板操作平台）、次平台（钢筋绑扎平台）、上平台（钢筋绑扎及浇筑混凝土平台）。（2）爬模施工顺序爬模从2层开始安装，首层浇筑混凝土时在模板上安装预埋件，然后按照爬模架体。爬模安装流程如下所示：爬模安装时候需要塔吊配合工作，安装结束之后进入正常爬升流程。不在需要塔吊。正常爬升流程如下：桥梁墩身施工至顶层后，需要通过塔吊配合拆除爬模体系。爬模

180、拆除流程如下：（3）墙体收缩处爬模施工顺序塔柱在第四节段，第八节段及第十六节段墙体有收缩，在浇筑该层混凝土模板时候，模板没有下包。导轨倾斜爬升，然后通过三角架斜撑进行调节水平，将架体爬升到位，具体流程如下：（4）外围围护 架体机位通过普通的48钢管扣件将连接成整体，外侧采用安全防护网封闭。施工载荷设计（1）爬模处于施工工况时，上平台施工荷载为3 kN/m2，其余平台施工荷载为1.0kN/ m2，施工状态下允许上平台、次平台和主平台同时承载，并在各层平台显眼处用醒目的字体注明堆载要求。（2）爬模处于爬升工况时，上操作平台（第一层）施工荷载标准值为1.0kN/ m22，液压操作平台（第三层）施工荷

181、载标准值为1.0kN/ m2。（3）爬模处于停工工况时，各平台无施工荷载，且模板前移靠近结构并拉紧模板对拉螺杆。（4）按照JGJ195-2010要求，爬模处于施工工况和爬升工况时，按8级风力进行安全计算；爬模处于停工工况时，按9级风力进行安全计算。施工准备技术准备（1）爬模专业公司与施工方进行充分沟通，爬模专项方案按程序审核批准。（2）爬模安装前应由方案编制人员或项目技术负责人向现场管理人员和作业人员进行安全技术交底。（3）进场的爬模产品和零部件按照专项方案和设计要求，经数量核对和质量验收合格。人员组织（1）爬模安装由爬模专业公司负责技术指导，施工方组织专业施工人员（专业的架子工和木工）和机具

182、进行安装，负责安装爬模的施工人员应具备以下素质：1）从事作业人员必须年满18岁，两眼视力均不低于1.0、无色盲、无听觉障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病，无其它疾病和生理缺陷。2）熟悉本作业的安全技术操作规程，责任心强，工作认真负责。3）正确使用个人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场，必须戴好安全帽，作业时必须系好安全带，使用工具要放在工具套内。4）操作人员必须经过培训教育，考试、体检合格后持证上岗。任何人不得安排未经培训的无证人员上岗作业。（2）技术、施工人员经过专业培训，并持有上岗操作证。材料准备（1）爬模出厂前，进行预组装和各项性能试验，验收合格后方可出厂，做到现

183、场安装试机一次成功。（2）施工现场需要配合的机具和准备：总包方提供爬模到现场后的运输安装工具，如塔吊等；总包方应提供施工用电，功率大于15千瓦，配备3级电箱堆放安装场地应开阔平坦，3级电箱与爬模液压控制泵站的距离不宜超过3米。（3）机具存放：总包方负责提供一间临时存放工具和爬模零配件的仓库。（安装、拆除阶段库房面积应不小于25平方米，使用阶段库房面积应不小于15平方米）。施工工艺流程和技术要求准备工作（1）地面1层开始预埋爬模预埋件，从第3层开始主塔外侧使用爬模体系进行模板爬升作业。到第6层整个爬模体系安装结束。劳动力配备表 配置阶段人员机械设备材料安装20（2+18）塔吊（吊车）、焊机、电钻

184、、 扳手等配套工具整套爬模体系材料及木板、钢筋、铁钉、铁丝等零配件正常施工6（1+5）切割机、扳手等配套工具钢筋、铁丝、木板拆除20（2+18）塔吊、焊机、电钻、电动葫芦、 扳手等配套工具钢丝绳、铁钉、钢筋、绳索、木板等零配件（2）爬模安装前应按照液压爬升模板工程技术规程JGJ195-2010第款，做好准备工作。爬模安装（1）安装流程安装准备组装三角架组装三脚架平台吊装三角架组装上支架及模板吊装上支架及模板安装上下防坠爬升器及液压缸安装导轨安装液压系统爬模架体安全防护的安装（如安全网、防坠网、灭火器、照明设备等）安装质量验收1）组装三脚架及平台准备两片木板300mm2440mm左右，按照爬锥中

185、到中间距摆放在水平地面上，保证两条轴线绝对平行，轴线与木板连线夹角90，两对角线误差不超过2mm。将三角架扣放在木板轴线上，保证三角架中到中间距等于爬第一次浇筑爬锥中到中间距，两三角架对角线误差不超过2mm。安装平台立杆，用钢管扣件连接，两三脚架间同样用钢管扣件连接，注意加斜拉钢管。2）安装平台板平台要求平整牢固，在与部件冲突位置开孔，以保证架体使用，并再次校正两三角架中到中间距是否为第一次浇筑爬锥中到中间位置。通过各层平台梁将架体连接后各层平台板均采用钢跳板满铺，满足缝隙小于5mm，转角处及靠墙内侧需做翻板将边封严实以防坠物伤人。3）吊装三脚架将拼好的架体整体吊起，平稳地挂于第一次浇筑时预埋

186、的受力螺栓（挂座体）上，插入安全插销。4）组装上桁架及模板安装上支架以及所有操作平台，用钢管扣件将上支架连接牢固。先在模板下垫四根木梁，然后按照模板拼装图依照具体步骤拼装模板，模板与上支架都需要紧固，防止在吊起过程中晃动。平台要求平整牢固，在与部件冲突位置开孔，以保证架体使用。 5）吊装模板及上桁架将拼装好的模板和架体整体吊起，平稳挂于第一次浇筑时埋好的受力螺栓（挂座体）上，插入安全插销。利用后移拉杆调节角度，校正模板。完成吊装过程。（1）安装技术要求1）安装前的准备工作主要为：对预埋件的中心标高和模板底标高应进行抄平确认；在有门洞的位置安装架体时，应首先安装好门洞支撑架。2）安装三角架、上支

187、架时，必须使用钢管对架体单元进行连接，做好剪刀撑，使架体形成稳定结构。3）安装预埋件时，爬锥孔内抹黄油后拧紧高强螺杆，保证混凝土不流进爬锥螺纹内，爬锥外面用胶带及黄油包裹以便于拆卸。4）确保预埋件位置的正确。预埋时须依据“预埋定位图”中平面预埋位置及立面预埋位置进行逐点放线预埋。预埋尺寸应满足下表要求：项 目尺寸要求临近两层预埋孔垂直偏差小于5mm多层累积预埋孔垂直偏差小于20mm同一预埋层两孔水平偏差小于5mm5）在结构墙体混凝土强度超过15Mpa后，方可进行爬模安装。6）爬模上所有零部件的连接螺栓、销轴、锁紧钩及楔板必须拧紧和锁定到位，经常插、拔的零件要用细钢丝拴牢。（3）安装质量验收程序

188、1）爬模安装前，施工方组织监理、专业公司等相关方进行技术资料、结构轴线、标高测量定位，爬模预埋件安装位置的检查验收，符合要求后进行安装。2）爬模安装后，总包方组织监理、专业公司等相关方（包括负责生产、技术、安全的相关人员），对爬模安装进行检查验收，经验收合格签字后方可投入使用。验收合格后任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，应经设计负责人同意，由架子工操作。爬模施工（1）爬模施工流程混凝土浇筑完成拆模后移绑扎钢筋安装附墙装置提升导轨爬升架体模板清理刷脱模剂预埋件固定在模板上合模浇筑混凝土。预埋件安装，将爬锥用受力螺栓固定在模板上，爬锥孔内抹黄油后拧紧高强螺杆，保证混凝土不能流进爬锥螺纹内。埋件板拧

189、在高强螺杆的另一端。锥面向模板，和爬锥成反方向。埋件如和钢筋有冲突时，将钢筋适当移位处理后进行合模。提升导轨，请将上下换向盒内的换向装置调整为同时向上。 换向装置上端顶住导轨。爬升架体时上下换向盒同时调整为向下，下端顶住导轨。（爬升或提导轨液压控制台有专人操作，每榀架子设专人看管是否同步，发现不同步，可调液压阀门控制）导轨提升就位后拆除下层的附墙装置及爬锥，周转使用。注：附墙装置及爬锥共3套，2套压在导轨下，1套周转。爬模施工流程图第一步第二步第三步（1）安装模板完毕；（2）浇筑混凝土；（3）施工人员在平台绑扎钢筋。（1）拆模、后移模板；（2）插导轨；（3）爬升。（1）爬升到位；（2）安装吊平

190、台；（3）开始合模。第四步第五步第六步（1）爬模完毕；（2）浇筑混凝土；（3）爬升导轨、爬升架体。（1）浇筑完毕；（2）拆模。（1）进入标准爬升阶段；（2）又一次浇筑混凝土。（2）爬模施工技术要求1）液压爬模液压工作原理液压自爬模动作示意图说明：A、爬模安装状态下换向盒爬架棘爪伸出抵住梯档，上换向盒爬架棘爪安装位置低于梯档50mm。B、上油口进入高压油，下油口通油箱，活塞杆伸出，反推上换向盒向上运动，油缸行程400mm。所以行程结束时上换向盒棘爪高出梯档50mm。C、下油口进油，上油口通油箱。起初上换向盒下降50mm，上换向盒爬架棘爪抵住梯档，这一过程油缸消耗行程50mm。D、下油口继续进油，

191、上油口通油箱，上换向盒不再下降，改为活塞杆向上回缩，随之提起下换向盒，油缸消耗行程350mm，下换向盒的棘爪高出梯档50mm。E、上油口进入高压油，下油口通油箱。活塞杆伸出，下换向盒爬架棘爪抵住梯档，这一过程油缸消耗行程50mm下换向盒下降50mm。F、上油口继续进入高压油，下油口仍通油箱。下换向盒不再下降，改为顶升上换向盒，油缸完成行程350mm，结果上换向盒爬架棘爪反高出梯档50mm。此后重复C、D、E、F，C、D、E、F、就可推模架向上。直到模架被推上一个施工楼层，并高出预埋件一个距离比如2050mm。以下的示意图中是以30mm为例做出来的。G、停止给油，调整上换向盒棘爪。转动棘爪一个角

192、度，使导轨棘爪朝导轨方向进入作业。爬架棘爪退出作业。 H、下油口进油，上油口通油箱。下换向盒不动，上换向盒下降，直到模架下降并座落于预埋件上，模架重量及载荷均由预埋件承担。 I、下油口继续进油，上油口仍通油箱，上换向盒不再下降改为活塞杆向上回缩，随之提起下换向盒。油缸消耗370mm，下换向盒的模架棘爪高出梯档70mm。此时可停止给油，调整下换向盒棘爪，即转动棘爪一个角度，II、也使导轨棘爪朝导轨方向进入作业，爬架棘爪退出作业。J、开始进入提升导轨的作业，直到P为止上换向盒始终保持高度。上油口进油，下油口通油箱。活塞杆伸出，直到油缸完成行程400mm。此时下换向盒导 轨棘爪在梯档下方77mm。K

193、、下油口进油，上油口通油箱，活塞杆回缩，带动下换向盒上升77mm直到下换向盒导轨棘爪顶紧梯档。这一过程消耗油缸行程77mmM、上油口进油，下油口通油箱。活塞杆伸出，推动下换向盒下行，导轨也就被下轭导轨棘爪托带着下行。当油缸行程达到73mm时，上轭导轨棘爪顶紧梯档，导轨不再能下降。至此油缸行程消耗73mm。N、上油口继续进油，下油口仍接油箱。活塞杆继续伸出并顶动下换向盒下行，油缸完成行程400mm时下轭下行350mm，下轭导轨棘爪低于梯档50mm。O、下油口进油，上油口接入油箱，活塞杆回缩50mm。带动下换向盒上升50mm，即使下轭导轨棘爪顶紧梯档。这一过程消耗油缸50mm。P、下油口继续进油，

194、上油口仍接油箱，活塞杆继续回缩，带动下换向盒上升350mm完成油缸行程400mm，结果上轭的导轨棘爪低于梯档50mm此后重复M、N、O、P就可将导轨顶升上来，直到导轨被顶升一个施工楼层，并高出预埋件一个距离N，在R、S以下的示意图中是以N=35为例做出来的。Q、停止给油，调整上换向盒棘爪。转动棘爪一个角度，使导轨棘爪脱离导轨方向退出作业。爬架棘爪进入作业。R、下油口通油箱，上油口进油，活塞杆伸出，带动下换向盒下行35mm，于是导轨也被下轭导轨棘爪托带下行N=35mm至此这一个过程消耗油缸行程35mm。此时导轨已座落在预埋件上。此后导轨便不再向下移动。上油口继续进油，下油口仍通油箱，活塞杆继续伸

195、出365mm后油缸完成全部行程400mm。下轭导轨棘爪位于梯档下方115mm，此时可将下轭棘爪转动一个角度，使导轨棘爪退出作业，而爬架棘爪进入作业。S、下油口进油，上油口通油箱。活塞杆回缩带动下换向盒上升400mm，此时下换向盒棘爪高于梯档82mm。T、上油口进压力油，下油口通油箱，活塞杆伸出82mm后下轭棘爪顶紧梯档。这一过程消耗油缸行程82mm。U、上油口继续进压力油，下油口仍通油箱，活塞杆抵住梯档，不得下行，液压力反推上轭上行。油缸继续向上行走318mm。完成行程，上轭棘爪高于梯档50mm。此后重复C、D、E、F，C、D、E、F就可推动爬模架上行。液压油缸线路控制阀带有保护措施，详见下图

196、正常情况：A,B油口接管路. 油液由A口进入经单向阀推动活塞。油液经B口流回油箱，换向时，油液由B口入，经A口返回油箱。非正常情况：B油口敞开（例如软管爆裂），此时单向阀b至a方向锁死,活塞不能在负荷的压迫下运动，达到安全的目的。2）合模前将模板清理干净，刷好脱模剂，装好埋件系统，测量模板拉杆孔的位置，是否与钢筋冲突，埋件、对拉螺栓如和钢筋有冲突时，将钢筋适当移位处理后再进行合模。3）用线坠或仪器校正调整模板垂直度，穿好套管、拉杆，拧紧每根对拉螺杆。4）混凝土振捣时严禁振捣棒碰撞受力螺栓套管或锥形接头等。5）上层混凝土强度达到15Mpa时，由项目部生产部门开据提升通知单，爬模技术指导与施工方安

197、全员共同对架体系统（包括架体上的杂物，各连接部位的连接，及液压控制系统等）进行检查并填写提升前检查记录表，清理架体杂物，符合要求后方可提升。提升时现场在相应楼层准备临时电箱。6）混凝土浇筑前施工单位项目技术负责人项目总监确认具备浇筑生产条件的，同意混凝土浇筑方可浇筑混凝土。7）爬升架体或提升导轨时液压控制台应有专人操作，每榀架子设专人看管是否同步，爬升过程中每爬升50mm暂停，发现不同步，暂停爬升作业，然后调节液压阀门进行控制，调节到同步爬升。8）拆模时，先松对拉螺杆，调节后移蝶形螺母，通过后移拉杆带动模板后移。9）维护、检修的内容：检查架体系统的连接部位和防护是否符合要求，否则及时整改，对电

198、气控制系统要定期调试，及时更换易损件。（3）施工过程中每层进行爬升过程的安全检查，符合要求后进行下道工序施工。爬模拆除（1）拆除准备1）爬模拆除条件：当结构施工完毕，即可对爬模进行拆除。爬模的拆除必须经项目生产经理、总工程师签字后方可。2）机械设备：由现场提供塔吊配合爬模的拆除作业。3）人员组织：专业公司提供专人负责爬模拆除过程中的的技术指导和安全培训工作，总包方负责爬模的拆除工作，应配专业架子工，爬模拆除前，方案编制人员编制拆除方案后由技术负责人向施工人员进行书面安全交底。交底接受人应签字。4）爬模拆除时应先清理架上杂物，如脚手板上的砼、砂浆块、U型卡、活动杆件及材料。拆除后，要及时将结构周

199、圈搭设防护栏杆。5）爬模拆除前，先将进入楼的通道封闭，并做醒目标识，画出拆除警戒线，设专人看管，严禁人员进入警戒线内。（2）拆除流程拆除准备模板拆除模板上支架系统拆除导轨拆除液压装置及配电装置液压控制泵站液压装置拆除附墙装置及爬锥主梁三脚架和吊平台最高一层附墙装置及爬锥，并修补好爬锥孔洞。模板计算书侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：F=0.28 ct0V F= cH式中 F-新

200、浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） c-混凝土的重力密度（kN/m3）取24 kN/m3 t0-新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；实测值t0=6小时 V-混凝土的浇灌速度（m/h）;取1m/h H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取4.1m -混凝土坍落度影响修正系数：当坍落度大于50mm且不大于90mm时， 取0.85；坍落度大于90mm且不大于130mm时， 取0.9；坍落度大于130mm且不大于180mm时， 取1.0； F=0.28 ct0V =0.28246111/2 =48kN/m2 F=

201、cH =244.1=98.4kN/ m2取二者中的较小值，F=48kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.35和1.4，模板倾角22.9度，则垂直作用于模板的总荷载设计值为： 计算强度：Q1=481.35+41.4=70.4kN/ m2 计算挠度：Q2=481.35 =64.8kN/ m2 混凝土自重(加载于浇注混凝土状态下的模板,第五模混凝土自重分为两个方向分力，其中模板的法向分力为(模板高4.68米，浇筑高度4.1米) 混凝土自重分力为：G1=244.11.605 0.5sin22.90/4.68=6.56kN/ m2

202、有效压头高度：h=F/c=98.4/24=4.1m作用于模板的总荷载为：计算强度：q=70.4+6.56=76.96kN/ m2计算挠度：q=64.8+6.56=71.36kN/ m2模板验算（1）基本参数模板高度为4.68m，浇筑高度为4.1m，面板采用21mm维萨板；竖向背楞采用木工字梁截面尺寸为80200，最大间距为280mm；水平背楞采用双14号槽钢背楞，最大间距为1200mm；拉杆系统为D20拉杆，材质为45#钢，拉杆水平间距为1200mm，竖向间距为1200mm。其中：-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm2，-木材抗剪强度设计值，取2 N/mm2E-弹性模量，木材取8.5103

203、N/mm2，钢材取2.1105 N/mm2（2）面板验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在竖楞上的三跨连续梁计算。所以将面板视为支撑在木工字梁上的三跨连续梁计算，面板长度取板长2440mm，板宽度b=1000mm。面板计算简图抗弯强度验算作用在面板上的线荷载为： =76.96x1=76.96N/mm面板最大弯矩：=(76.96x280x280)/10=0.6x106Nmm面板的截面系数：=x1000x212=7.35x104mm3

204、应力：=0.6x106/7.35x104=8.16N/mm2=13 N/mm2 抗剪强度验算计算公式如下： 面板的最大剪力：V = 0.676.980.28 = 13x103N；截面抗剪强度必须满足： 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 13x103N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 1000mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 21mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 2 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =13103/(100021)=0.62N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=2N/

205、mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.62N/mm2 小于面板截面抗剪强度设计值 T=2N/mm2，满足要求！挠度验算：根据建筑施工计算手册，挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则线荷载为q2=qx1=71.36N/mm面板挠度由式=71.36x2804/(150x8.5x1000x77.2x104) =0.45mm=280/400=0.7mm 故满足要求面板截面惯性矩：I=bh3/12=1000X213/12=77.2X104mm4木工字梁验算木梁计算简图木工字梁上的线荷载为： =71.36x0.28=20N/mmq-混凝土的侧压力-木工字梁之间的水平距离抗弯强度验算最大

206、弯矩=0.1x20x12002=2.88x106Nmm木工字梁截面系数：应力 =13N/mm2 满足要求木工字梁截面惯性矩：抗剪强度验算计算公式如下： 木梁的最大剪力：V = 0.6201200 = 14.4x103N；截面抗剪强度必须满足： 其中， -木梁截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-木梁计算最大剪力(N)：V = 14.4x103N； A-木梁截面面积(mm2)：A = 9640mm2 ； fv木材抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 2N/mm2；最大受剪应力计算值: T =14.4103/(9640)=1.49N/mm2；最大受剪应力计算值 T=1.49N/mm2 小于 木

207、梁截面抗剪强度设计值 T=2N/mm2，满足要求！ 挠度验算：根据建筑施工计算手册，挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则线荷载为： 木梁挠度由式=19.98x12004/(150x8.5x103x46.1x106) =0.7mm=1200/400=3mm 故满足要求钢背楞验算槽钢承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。槽钢作为主背楞支承在对拉螺杆上，可作为支承在拉杆上的连续梁计算，其跨距等于对拉螺栓的间距最大为L1=1200mm。槽钢背楞计算简图抗弯强度验算 木梁作用在槽钢上的集中荷载为： 最大弯矩=0.175x26x103x1200=5.5x106Nmm双14槽

208、钢截面系数：W=80.5x2=161x103mm3应力： =215N/mm2 固满足要求双14槽钢截面惯性矩：I=1128x104mm4抗剪强度验算计算公式如下： 背楞的最大剪力：V = 0.626 x103 = 15.6KN；截面抗剪强度必须满足： 其中， -背楞截面的最大受剪应力(N/mm2)； V- 背楞计算最大剪力(N)：V =15.6KN； A型钢截面面积(mm2)：A = 3704mm2 ； fv钢材抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 125 N/mm2；最大受剪应力计算值: T =15.6103/3074=5.07N/mm2；最大受剪应力计算值 T=5.07N/mm2 小于钢

209、材抗剪强度设计值 T=125N/mm2，满足要求！挠度验算：根据建筑施工计算手册，挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则木梁作用在槽钢上的集中荷载为： 背楞挠度由式=1.146x24x103x12003/(100x2.1x105x11.28x106)=0.2mm=1200/400=3mm故满足要求面板、木工字梁、钢背楞的组合挠度为w=0.45 +0.7+0.2=1.35mm3mm满足施工对模板质量的要求。对拉螺栓计算对拉螺栓采用D20螺杆；纵向间距为1200mm，横向间距为800mm。 对拉螺栓经验公式如下： N-对拉螺栓所承受的拉力的设计值。一般为混凝土的侧压力 A-对拉螺栓净截

210、面面积（mm2）A=314mm2 -对拉螺栓抗拉强度设计值（45#钢调质）（f=255N/mm2）N=1.2*0.8*76.96=74KN f=74*103/314=235.7Mpa255Mp,故满足要求7.2.6 ZPM100架体计算书爬模组成爬模由预埋件、附墙装置、导轨、支架、模板及液压动力装置组成，总装示意图如下：计算参数：A 架体系统基本参数：2个架体支承范围：6米；架体高度： 14米； 平台宽度：上平台=1.5m，模板平台=1.2m，主平台=2.9m，液压操作平台=2.8m， 吊平台=2.0m额定压力： 16MPa；油缸行程： 400mm；导轨步距： 300mm;液压泵站流量： 1.

211、6L/min；伸出速度： 约200mm/min；额定推力： 100kN；最大133kN；双缸同步误差： 20mm；爬升速度： 3m/hour；倾斜度： 20；浇筑层高 4-6m；液压自爬模不承担砼的自重，内外模板、对拉螺杆与浇灌的砼形成一体，将砼自重传递给劲性骨架，劲性骨架承担浇灌砼的自重。砼强度达15Mpa以上时，液压自爬模具备爬升及承受设计荷载条件。以第五节段为例验算砼强度是否满足爬升要求：G=4.1*1.61/2*25*7.15=590KNG1=590*cos68.7=214KN仰爬面共计爬锥12个每个爬锥的面积为126.6cm2=214*103*10(-6)/( 12*126.6*10

212、(-4)=1.41Mpa1640mm) (t16mm)（2） 刚度设计要求根据钢结构设计规范规定要求，计算结构的刚度按照荷载标准组合进行计算，其刚度容许值如下表所示：1顺桥向位移绝对值L/400L表示跨度2竖向位移绝对值L/400L表示跨度结构布置型式根据御河桥塔柱结构形式，水平撑共设置7道，最下面4道为双肢水平撑，双肢的两根钢管水平面前后布置，并用竖向杆连接。水平撑结构总体布置形式如下图所示。水平撑支撑平面布置（以水平撑1为例）如下图所示：水平撑连接形式如下图所示：主塔塔柱施工时设置7道水平撑结构，施工时按塔柱浇筑依次安装。每道水平撑结构均由预埋件、支座及牛腿结构、水平撑杆结和千斤顶、垫梁组

213、成。支座及牛腿为焊接件，水平撑杆为100012钢管。两根水平撑杆之间采用5308钢管平联。水平撑杆的临界承载力为：3312kN在每道水平撑牛腿结构下方均设置一个平台托架结构，用以搭设施工操作平台，方便现场焊接及安装施工。荷载分类及计算恒载（1）水平撑结构自重荷载； 活载（1）施工荷载施工荷载包括施工人员及设备荷载、混凝土倾倒荷载及振捣荷载等，由于上述荷载不同时发生，综合考虑取2.5。（2）温度载荷：按升降温15考虑。（3）考虑爬模自重载荷、施工电梯、塔吊扶墙等载荷。爬模荷载：自重 塔吊及电梯扶墙水平荷载按300kN考虑。（4）根据主塔塔柱结构形式，共设置6道水平撑，用以抵抗斜塔柱浇筑时产生的弯

214、矩。（2）风荷载水平撑结构校核时，仅考虑在最大风速（）情况的验算。依照公路桥涵设计通用规范，风荷载标准值计算式如下：；式中 横桥向风荷载标准值()；基本风压()；设计基准风压 ()；横向迎风面积()；设计基本风速；高度Z处的设计基准风速()；距地面或水面的高度()；空气重力密度()；设计风速重现期换算系数，对临时结构取0.75；风载阻力系数，计算圆形截面构件侧向风载时取1.0，计算矩形截面构件侧向风载时取1.3；地面粗糙度类别和梯度风速高度修正系数； 地形地理条件系数，对一般地区取1.0；阵风风速系数，A类地区取1.38；重力加速度，。塔柱风压下塔柱按下横梁位置风压取值，上塔柱按上横梁位置风压

215、取值。桥面位置处风压：（非管型构件）（管型构件）塔柱合拢处风压：（非管型构件）（管型构件）工况分析以第一道水平撑为例，在施工过程最大顶撑力时，对水平撑结构进行计算校核。载荷组合每种工况考虑两种荷载组合形式，即标准组合和基本组合。荷载组合形式如下：基本组合=1.2恒载+1.4活载+1.4风荷载以上组合中，标准组合用来评价刚度，基本组合用来评价结构强度及稳定性指标。工况计算7.4.5.1 塔柱浇筑24m时（1）有限元模型有限元模型（2）塔柱承载力计算塔柱外侧拉应力云图塔柱横向位移云图此时塔柱外侧最大拉应力为0.96MPa，塔柱顶端最大横向位移为3.1mm。考虑浇筑下一段塔柱时塔柱外侧拉应力过大，在

216、水平标高16.8m处设置第1道水平支撑并施加外向顶推力880kN，之后继续浇筑两个阶段。第1道水平支撑后浇筑塔柱至32.2m时，计算塔柱及水平撑受力。模型及计算结果如下：（1） 有限元模型有限元模型（2） 水平支撑轴力平撑轴力云图平撑端部位移云图塔柱横向位移云图塔柱外侧拉应力云图水平支撑计算结果表明：水平撑最大轴力为1232kN，撑杆最大轴向变形1.8mm，塔柱顶端最大横向位移7.2mm，支撑位置以下6m处塔柱拉应力最大，为1.09MPa，水平支撑及塔柱受力状态良好。考虑浇筑下一段塔柱时塔柱外侧拉应力过大，在水平标高25m处设置第2道水平支撑并施加外向顶推力880kN，之后继续浇筑2个阶段。7

217、.4.5.3 第2道水平支撑后浇筑塔柱至40.4m时，模型及计算结果如下： （1）有限元模型有限元模型（2）水平撑承载力计算平撑轴力云图平撑端部横向位移顶端横向位移云图支撑位置塔柱最大拉应力云图计算结果表明：第2道水平撑轴力最大，为1835kN，撑杆最大轴向变形4.0mm，塔柱顶端最大横向位移11.8mm，第2道支撑位置塔柱外侧拉应力最大，为0.98MPa，水平支撑及塔柱受力状态良好。考虑浇筑下一段塔柱时塔柱外侧拉应力过大，在水平标高33.2m处设置第3道水平支撑并施加外向顶推力880kN，之后继续浇筑2个阶段。7.4.5.4 第3道水平支撑后浇筑塔柱至48.6m时，模型及计算结果如下： （1

218、）有限元模型有限元模型（2） 水平撑承载力计算平撑轴力云图平撑端部横向位移顶端横向位移云图支撑位置塔柱最大拉应力云图计算结果表明：第3道水平撑轴力最大，为2080kN，撑杆最大轴向变形3.9mm，塔柱顶端最大横向位移10.8mm，第3道支撑位置塔柱外侧拉应力最大，为1.00MPa，水平支撑及塔柱受力状态良好。考虑浇筑下一段塔柱时塔柱外侧拉应力过大，在水平标高41.4m处设置第4道水平支撑并施加外向顶推力880kN，之后继续浇筑2个阶段。7.4.5.5 第4道水平支撑后浇筑塔柱至56.8m时，模型及计算结果如下：（1） 有限元模型有限元模型（2）水平撑承载力计算平撑轴力云图平撑端部横向位移塔柱顶

219、端横向位移云图支撑位置塔柱最大拉应力云图计算结果表明：第4道水平撑轴力最大，为1846kN，撑杆最大轴向变形2.4mm，塔柱顶端最大横向位移8.1mm，第4道支撑位置塔柱外侧拉应力最大，为1.01MPa，水平支撑及塔柱受力状态良好。考虑浇筑下一段塔柱时塔柱外侧拉应力过大，在水平标高49.6m、55.8 m处设置第5道、第6道水平支撑并施加外向顶推力880kN。在第6道水平支撑处搭设塔柱合拢段模板，浇注合拢段混凝土。7.4.5.6 第5、6道水平支撑后第5道、第6道水平支撑设置后，继续浇筑至塔柱合拢段，此时塔高64.5m。（1）有限元模型有限元模型（2） 水平撑承载力计算平撑轴力云图平撑端部横向

220、位移塔柱顶端横向位移云图支撑位置塔柱最大拉应力云图计算结果表明：第6道水平撑轴力最大，为1054kN。第2道水平撑轴向变形最大，为0.72mm，塔柱顶端最大横向位移1.9mm，第6道支撑位置塔柱外侧拉应力最大，为0.55MPa，水平支撑及塔柱受力状态良好。强度及稳定性计算受力最不利系杆视为两端铰接的杆，最长杆件长度为32.675m，长度系数=1，钢管100012，A=37247mm2，i=0.349m；此杆的柔度=3267.51/34.9=93.6100，可见该杆属于大柔度杆，其临界应力应按照经验公式计算临界力：Fcr=crA=（a-b）A=（304-1.1293.6）37247 =7418k

221、N实际水平撑杆最大轴力为2080 kN，可见其稳定安全系数为3.5。骨架稳定性满足使用要求。拆除水平撑内力计算自上而下拆除拆除第6道水平撑时（1） 有限元模型有限元模型（2） 水平撑轴力计算未拆除水平支撑轴力云图第6道水平支撑拆除后，内力重新分布，第3道水平撑轴力力最大，为581kN，加之施加的主动力880 kN，可知第3道水平撑轴力为1461kN，该阶段水平撑安全。7.4.6.1.2 拆除第6、5道水平撑时（1） 有限元模型有限元模型（2） 水平撑轴力计算未拆除水平支撑轴力云图第6、5道水平支撑拆除后，内力重新分布，第4道水平撑轴力最大，为968kN，加之施加的主动力880 kN，可知第4道

222、水平撑轴力为1848kN，该阶段水平撑安全。7.4.6.1.3 拆除第6、5、4道水平撑时（1） 有限元模型有限元模型（2） 水平撑轴力计算未拆除水平支撑轴力云图第6、5、4道水平支撑拆除后，内力重新分布，第3道水平撑轴力力最大，为1610kN，加之施加的主动力880 kN，可知第3道水平撑轴力为2490kN，该阶段水平撑安全。7.4.6.1.4 拆除第6、5、4、3道水平撑时（1） 有限元模型有限元模型（2） 水平撑轴力计算未拆除水平支撑轴力云图第6、5、4、3道水平支撑拆除后，内力重新分布，第2道水平撑轴力力最大，为1770kN，加之施加的主动力880 kN，可知第2道水平撑轴力为2650

223、kN，该阶段水平撑安全。7.4.6.1.5 拆除第6、5、4、3、2道水平撑时（1） 有限元模型有限元模型（2） 水平撑轴力计算未拆除水平支撑轴力云图第6、5、4、3、2道水平支撑拆除后，内力重新分布，第1道水平撑轴力力最大，为1040kN，加之施加的主动力880 kN，可知第1道水平撑轴力为1920kN，该阶段水平撑安全。自下而上拆除7.4.6.2.1 拆除第1道水平撑时（1） 有限元模型有限元模型（2） 水平撑轴力计算未拆除水平支撑轴力云图第1道水平支撑拆除后，内力重新分布，第3道水平撑轴力力最大，为660kN，加之施加的主动力880 kN，可知第3道水平撑轴力为1540kN，该阶段水平撑

224、安全。7.4.6.2.2 拆除第1、2道水平撑时（1） 有限元模型有限元模型（2） 水平撑轴力计算未拆除水平支撑轴力云图第1、2道水平支撑拆除后，内力重新分布，第3道水平撑轴力力最大，为1060kN，加之施加的主动力880 kN，可知第3道水平撑轴力为1940kN，该阶段水平撑安全。7.4.6.2.3 拆除第1、2、3道水平撑时（1） 有限元模型有限元模型（2） 水平撑轴力计算未拆除水平支撑轴力云图第1、2、3道水平支撑拆除后，内力重新分布，第4道水平撑轴力力最大，为1580kN，加之施加的主动力880kN，可知第4道水平撑轴力为2460kN，该阶段水平撑安全。7.4.6.2.4 拆除第1、2

225、、3、4道水平撑时（1） 有限元模型有限元模型（2） 水平撑轴力计算未拆除水平支撑轴力云图第1、2、3、4道水平支撑拆除后，内力重新分布，第5道水平撑轴力力最大，为2110kN，加之施加的主动力880kN，可知第5道水平撑轴力为2990kN，该阶段水平撑安全。7.4.6.2.5 拆除第1、2、3、4、5道水平撑时（1） 有限元模型有限元模型（2） 水平撑轴力计算未拆除水平支撑轴力云图第1、2、3、4、5道水平支撑拆除后，内力重新分布，第6道水平撑轴力力最大，为2400kN，加之施加的主动力880kN，可知第6道水平撑轴力为3280kN，该阶段水平撑安全。按水平撑的拆除顺序，将水平撑内力的计算结

226、果对照列表如下：自上而下拆除内力（kN）自下而上拆除内力（kN）拆第6道1461拆第1道1540拆第6、5道1848拆第1、2道1940拆第6、5、4道2490拆第1、2、3道2460拆第6、5、4、3道2650拆第1、2、3、4道2990拆第6、5、4、3、2道1920拆第1、2、3、4、5道3280表中数据表明，自上而下拆除水平支撑，相对安全。最下临时水平撑内力计算最下临时水平撑设置于11.2m处，水平杆采用6308钢管。有限元模型中在11.2m处施加100 kN水平力作为水平撑的主动力。（1） 有限元模型有限元模型（2） 塔柱外侧拉应力计算未拆除水平支撑轴力云图（3） 塔顶水平位移计算塔

227、顶水平位移云图最下临时水平撑设置于11.2m处，施加100 kN水平力主动力，塔柱外侧最大拉应为0.72MPa，相比5.1中塔柱外侧最大拉应力0.96MPa，少了0.24 MPa。塔柱顶端最大横向位移为2.7mm，相比5.1中塔柱顶端最大横向位移3.1mm，少了0.4mm。千斤顶施工平台设计施工平台示意图备注:具体工程量以现场确认为主。在7道平撑下方设千斤顶施工平台，在平联与630竖向支撑间设2196钢管作为斜撑，平联上方横桥向布置20a工字钢作为横梁，间距1m，20a横梁上满铺5cm木跳板形成操作平台。最下道平联采用2道2196钢管Z型支撑，对竖向钢管进行加固支撑，具体如下图所示：平联部分示意图备注:具体工程量以现场确认为主。