地铁站配套地下空间大平台模板及支架安全专项施工方案（193页）.docx

1、xx轨道交通四号线支线xx站配套地下空间（苏地2013-G-65号地块）中区、南区大平台模板及支架工程安全专项施工方案编制人：审核人：审批人：目录1 编制依据11.1 施工图11.2 相关规范 、标准、图集11.3 相关法律法规及文件其它22 施工部位概况与分析22.1 单位工程概况22.2 南二区大平台设计概况22.3 中二区钢平台设计概况32.4 中三区上部平台设计概况42.5 典型平、剖面图52.5.1 典型平面图52.5.2 典型剖面图72.6 专项工程概况82.6.1 模架用途82.6.2 混凝土模板支撑工程施工部位及相关参数82.7 施工平面布置82.8 模板及支撑体系需进行论证部

2、位计算92.8.1 危险性较大的分部分项工程简介92.8.2 根据建设部87号文超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，关于模板工程及支撑体系的规定如下：102.8.3 本方案中属于超过一定规模的危险性较大的混凝土模板支撑工程有：102.9 需专家论证分部分项工程部位及最大荷载计算122.10 模板工程的重点、特点、难点153 模架设计153.1 模板及支撑体系设计153.2 模板配置223.2.1 梁模板配置223.2.2 大平台板模板配置273.2.3 框架柱模板配置283.2.4 楼梯模板设计303.2.5 大平台底部地下一层回顶措施303.3 中二区钢平台钢筋桁架板施工313.3.

3、1 设计要求313.3.2 楼承板优点及施工步骤323.3.2 楼承板及型钢梁底部模架搭设374 施工计划394.1 总体施工安排394.1.1 施工流程394.1.2 大平台施工方法394.2 混凝土模板支撑工程施工工期安排414.3 机械、设备准备414.4 主要原材料准备424.5 材料进场检验工作434.6 塔吊布设及临时道路施工505 施工工艺技术515.1 模板安装515.1.1 梁模板安装515.1.2 大平台板模板安装545.1.3 中柱模板安装555.1.4 洞口模板安装565.1.5 模板安装注意事项565.1.6 模板安装工序偏差575.1.7 满堂扣式钢管支撑架搭设要求

4、575.1.8 模板支撑的荷载标准值615.2 混凝土浇筑注意事项625.3 混凝土浇筑对模板支撑系统的影响625.4 模板拆除655.4.1 大平台板模拆除655.4.2 梁模拆除655.4.3 柱模拆除665.4.4 板模板拆除注意事项665.5 成品保护措施665.6 隔离剂选用及注意事项675.7 模板堆放675.8 其它保证措施675.9 检查与验收686 安全保证措施706.1 方针目标706.2 组织管理706.3 安全管理706.4 安全防护管理716.5 施工机械管理726.6 吊运过程中产生碰撞或吊装物坠落736.7 模板支撑体系坍塌736.8 消防、保卫保证措施746.8

5、.1 消防组织机构746.8.2 消防保卫措施746.9 季节性施工措施776.9.1 雨季施工技术措施776.9.2 高温季节施工技术措施776.9.3 冬期施工技术措施776.10 应急预案786.10.1 应急组织结构786.10.2 各工作组职责786.10.3 险情分析796.10.4 应急响应及程序796.10.5 善后处理806.10.6 应急预案处理措施816.10.7 应急物资储备及管理836.10.8 相关单位应急联络方式846.11 监测控制要求856.11.1 监测的主要目的856.11.2 监测内容856.11.3 监测项目及其预警值、允许值856.11.4 监测仪器

6、和精度856.11.5 监测频率856.11.6 监测技术和方法856.11.7 数据处理与信息返馈876.11.8 监测工作计划和措施877 质量保证措施887.1 质量保证体系887.2 质量保证技术措施888 劳动力计划908.1 管理层人员配置908.2 劳务人员计划909计算书901. 楼板计算911.1、南二区大平台板、中二区钢筋桁架板及中三区上部平台板模板体系计算书（按板厚200mm，高度10150mm计算）912. 梁模板计算1012.1 梁截面200400mm400800mm梁模板1012.2 梁截面4001000mm5001200mm梁模板1162.3 梁截面6001200

7、mm6001800mm梁模板1322.4 梁截面10001200mm、8002000mm、10002000mm梁模板1483柱模板计算1663.1、圆柱15003000mm模板体系计算书（高度按11100mm计算）1664、模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书174附件1821 编制依据1.1 施工图 序号图纸名称图纸编号出图日期1南二区大平台结构施工图S2014SMD0007-062015.022南二区大平台建筑施工图S2014SMD0007-062015.023中二区钢平台及平台楼梯结构施工图A2013A042-052015.024中二区钢平台及平台楼梯建筑施工图A2013A042-0520

8、15.025中三区上部平台结构施工图A2013A042-052015.066中三区上部平台建筑施工图A2013A042-052015.021.2 相关规范 、标准、图集序号类别名称编号备注1国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20152混凝土结构工程施工规范GB50666-20113建筑结构荷载规范GB50009-20124混凝土结构设计规范GB50010-20115混凝土模板用胶合板GB/T17656-20086钢管脚手架扣件GB 15831-20067直缝电焊钢管GBT 13793-20088建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20139混凝土质量控制标准GB5016

9、4-201110混凝土强度检验评定标准GB/T50107-201011建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201312行业建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-201613建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201114建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-201615建筑工程大模板技术规程JGJ74200316钢管满堂支架预压技术规程JGJT 194-200917扣件式钢管脚手架计算手册18建筑施工安全检查标准JGJ59-201119建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201320企业建筑工程施工质量评定统一标准Q/BCEG300-200421混凝土结构

10、精品工程实施指南Q/BCEG102-200522质量、环境、职业安全管理手册BCBB/QB A-2006A/123程序文件BCBB/QB B-2006B/124安全生产、文明施工文件汇编2009.1版1.3 相关法律法规及文件其它 序号名称编号备注1建设工程安全生产管理条例国务院第393号令2危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号3苏建质200624关于加强施工现场钢管、扣件使用管理的通知4中华人民共和国建筑法2011版5建设工程质量管理条例2010版2 施工部位概况与分析 2.1 单位工程概况序号项目内容1工程名称xx轨道交通四号线支线xx站配套地下空间（苏地2013-G-6

11、5号地块）2工程地址xx市中心向南15公里的太湖湖畔，吴中经济开发区。项目基地范围北起友翔路、南至中三路的中轴大道的南北长约900米。3建设单位xx吴中轨道开发有限公司4设计单位xx设计研究院股份有限公司悉地(xx)勘察设计顾问有限公司(原xx市市政工程设计院有限责任公司)5质量监督单位xx市吴中区建设工程质量监督站6监理单位xx工业园区建设监理有限责任公司（中区）南京旭光建设监理有限公司（南区）7施工单位北京建工集团有限责任公司8质量目标创省“扬子杯“优质工程、争创国家优质工程2.2 南二区大平台设计概况序号项目内容1建筑功能商业、景观2大平台建筑面积50453层数地上1地下04层高（m）1

12、0.65、10.45、10.35、10.25、11.255结构形式框架结构6地下防水结构自防水底板、顶板均为C30P6的防水混凝土材料防水采用三元乙丙丁基自粘防水卷材构造防水后浇带、施工缝采用钢板止水带7结构构件尺寸（mm）地下一层顶板厚度（mm）300柱断面（mm）KZ4/KZ4a/KZ12/LZ1：800、KZ5：900、KZ5a/KZ11:1000、KZ6/KZ10:1100、KZ6b：900、KZ7:1200、KZ8:1300、KZ9:1400、KZ13:800x800、LZ2:700x700柱净高（mm）10170、局部10150梁断面（mm）L49/L61/L83/L83a/L83

13、b:450x1000、L50:450x900、L66:400x800、WKL59/WKL57/WKL54/WKL25/WKL25a/WKL26:500x1200、L51/L54/L59/L65:450x1200/450x1200800（悬挑端）、L2L4/L18/L63/L67/L71/L64/L69L82:450x1200、WKL17WKL19:450x1200/450x900（悬挑端）、L25L27/L10:300x800、L5L9:250x400、WKL21:800x2000/1000x1200（悬挑端）、WKL20:500x1500、YWKL1/YWKL2:1000x2000大平台板厚

14、度（mm）南二区大平台厚度180mm（局部200mm）8楼梯结构形式梁板式10后浇带设置设置两条后浇式膨胀加强带，三条施工后浇带11钢筋类型非预应力筋HRB400、HTRB600E预应力筋有粘结预应力梁12人防等级无2.3 中二区钢平台设计概况序号项目内容1建筑功能商业、景观2大平台建筑面积16363层数地上1地下04层高（m）11.255结构形式钢筋桁架楼承板结构6地下防水结构自防水底板、顶板均为C30P6的防水混凝土材料防水采用三元乙丙丁基自粘防水卷材构造防水后浇带、施工缝采用钢板止水带7结构构件尺寸（mm）地下一层顶板厚度（mm）300柱断面（mm）KZ1：1040、KZ2：600/11

15、00（椭圆形）、KZ3/LZ1:600、LZ2:500柱净高（mm）KZ1:11100、KZ2：11430、KZ3/LZ1:6480、LZ2:2730梁断面（mm）Ly-1:200x400、WKLy-2:250x400、WKLy-3:300x900、WKLy-4:400x1200、WKLx-1:300x900柱间墙厚度（mm）300大平台板厚度（mm）中二区钢平台结构楼板厚度150mm8楼梯结构形式梁板式10后浇带设置无11钢筋类型非预应力筋HRB400、冷轧光圆钢筋预应力筋无12人防等级无2.4 中三区上部平台设计概况序号项目内容1建筑功能商业、景观2大平台建筑面积75203层数地上1地下0

16、4层高（m）10.65、10.45、10.35、10.255结构形式框架结构6地下防水结构自防水底板、顶板均为C30P6的防水混凝土材料防水采用三元乙丙丁基自粘防水卷材构造防水后浇带、施工缝采用钢板止水带7结构构件尺寸（mm）地下一层顶板厚度（mm）300柱断面（mm）KZ1/KZ2：1100、KZ3：1300、KZ4/KZ5/LZ1:900、KZ6:1500/3000（椭圆形）柱净高（mm）10490、10290、10190、10090梁断面（mm）Lx1/Lx5/Lx6/Lx9/Lx10/Lx11/LX13/Lx14/Lx15/Lx19/Lx20/Lx23/Lx24/Lx25/Lx27/L

17、x28/Lx30/Lx31/Lx33Lx41/Lx49Lx54/WKLx3/WKLx7/WKLx16/Ly14/Ly15/Ly17/Ly19Ly25/Ly28/Ly29/Ly31Ly34/Ly37Ly51/WKLy27:450x1200、Lx2/Lx3/Lx4/Lx32/Lx55/Lx56:400x1000、Lx7/Lx8/Lx26/Lx29/Lx3/Ly26/Ly27/Ly30/Ly35:450x1500、Lx17/WKLx8/WKLx9:500x1200、Lx12/Lx16/Lx18/Lx19/WKLx5/WKLx10/WKLx19/WKLy1/WKLy3/WKLy4/WKLy6/WKLy

18、7/WKLy9/WKLy12WKLy18/WKLy20WKLy26/WKLy30/WKLy31/WKLy33/WKLy35:500x1500、Lx21:400x700、Lx22/Lx44/Ly10/Ly36:300x500、Lx42/Lx45:450x1800、Lx46/Lx47/WKLx12/WKLx13/Ly1Ly9/Ly11Ly13/Ly16/Ly18/WKLy1/WKLy5/WKLy8:450x1000、Lx48:600x1200、WKLx1:600x1500、WKLx2/WKLx6:600x1800、WKLx4/WKLx15/WKLx17/WKLx18/WKLx20/WKLy10/W

19、KLy11/WKLy19/WKLy28/WKLy29/WKLy32/WKLy34:500x1800、WKLx11/WKLx14/WKLx21/WKLx22:500x1000大平台板厚度（mm）中三区上部平台板厚160mm8楼梯结构形式梁板式10后浇带设置设置四条后浇带，两条变形缝11钢筋类型非预应力筋HRB400、HTRB600E预应力筋无粘结预应力钢绞线12人防等级无2.5 典型平、剖面图本工程包含南二区、中二区、中三区大平台板、框架梁、框架柱模板支架工程设计及施工。 典型平面图图2-1 南二区大平台典型平面布置图图2-2 中二区钢平台及平台楼梯典型平面布置图图2-3 中三区上部平台典型平面

20、布置图2.5.2 典型剖面图图2-4 南二区大平台典型剖面图图2-5 中二区钢平台及平台楼梯典型剖面图图2-6 中三区（SY45SY52a）大楼梯典型剖面图2.6 专项工程概况 模架用途、有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重力、侧压力以及施工荷载；、保持设计要求的位置尺寸和几何形状，使之硬化成为钢筋混凝土结构或构件的模型；、保证工程结构和构件各部位形状尺寸和相互位置的正确；、构造简单，装拆方便，便于钢筋的绑扎与安装、混凝土的浇筑与养护等工艺要求；、接缝严密，不得漏浆。 混凝土模板支撑工程施工部位及相关参数表2-1 混凝土模板支撑工程施工部位及模架方式 序号名称大平台板框架柱

21、框架梁后浇带数量1南二区大平台碗扣式模板支架木模+对拉螺杆碗扣式模板支架板：3条2中二区钢平台碗扣式模板支架木模+对拉螺杆碗扣式模板支架板：0条3中三区上部平台碗扣式模板支架木模+对拉螺杆碗扣式模板支架板：4条2.7 施工平面布置中二钢平台及平台楼梯、中三区上部平台均位于中区，结合中区主体阶段现场平面布置及围护结构设计图纸进行现场布置，待中三区主体结构封顶后，将两侧放坡段肥槽进行回填，并适当硬化作为临时道路，加工场使用原硬化地面。南二区大平台位于南区，结合南区主体阶段现场平面布置及围护结构设计图纸进行现场布置，在南区东、西两侧用灰土回填出一条15m宽的临时道路，并延伸至南二区大平台外侧约2m位

22、置，加工场使用原硬化地面。在施工现场平面布置上注重资源节约并力求施工现场的整洁美观，创建文明安全工地，做好自身形象宣传并配合业主进行形象宣传。1、场地布置必须满足设计图纸的有关要求。2、根据施工场地周边的道路交通条件，本工程的结构特点确定场内外的道路交通组织。3、现场平面随着工程施工进度进行布置和安排，阶段平面布置要与该时期的施工重点相适应。4、在平面布置中应充分考虑好施工机械设备、办公、道路、现场出入口、临时堆放场地等的优化合理布置。5、施工材料堆放应尽量设在垂直运输机械覆盖的范围内，以减少发生二次搬运为原则。6、中小型机械的布置，要处于安全环境中，要避开高空物体打击的范围。图2-7 中、南

23、区大平台平面布置图2.8 模板及支撑体系需进行论证部位计算 危险性较大的分部分项工程简介根据建设部87号文危险性较大的分部分项工程范围，关于模板工程及支撑体系的规定如下： 1、各类工具式模板工程：包括大模板、滑模、爬模、飞模等工程。 2、混凝土模板支撑工程：搭设高度5m及以上；搭设跨度10m及以上；施工总荷载10kN/m2及以上；集中线荷载15kN/m及以上；高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程。 根据建设部87号文超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，关于模板工程及支撑体系的规定如下： 1、工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模工程。 2、混凝土模板支撑工程：

24、搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上。 3、承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载700Kg以上。 本方案中属于超过一定规模的危险性较大的混凝土模板支撑工程有：1、模板支架搭设高度H：10.17m8m2、最大模板支架搭设跨度B:24.155m18m3、施工总荷载（楼面板）:活载控制时荷载组合： S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k15 kN/m2 0.91.2(0.75+24H+1.1H)+1.42.5 15 kN/m2 H407mm恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k

25、+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k 15 kN/m2 0.91.35(0.75+24H+1.1H)+1.40.72.5 15 kN/m2 H390mm两者取小值，对承载能力极限状态验算后，凡是板厚大于390mm楼面板均属于超过一定规模的危险性较大的混凝土模板支撑工程。4、集中线荷载（框架梁）：活载控制时荷载组合： S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k 0.9b1.2(0.75+24h+1.5h)+1.42 20 kN/m 0.9b30.6h+3.7 20 kN/m当b=200mm时，h3510mm；当b=300mm时，h2300mm当b=400mm时，h17

26、00mm；当b=450mm时，h1490mm当b=500 mm时，h1332mm；当b=600mm时，h1090mm当b=800mm时，h987mm； 当b=1000mm时，h605mm恒载控制时荷载组合： S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k 0.9b1.35(0.75+24h+1.5h)+1.40.72 20 kN/m 0.9b34.425h+2.97 20 kN/m当b=200mm时，h3140mm；当b=300mm时，h2065mm当b=400mm时，h1528mm；当b=450mm时，h1350mm当b=500mm时，h1205mm; 当b=600

27、mm时，h990mm当b=800mm时，h720mm; 当b=1000mm时，h560mm两者取小值，对承载能力极限状态验算后，凡是梁截面尺寸大于等于2003140mm、3002065mm、4001528mm、4501350mm、5001205mm、600990mm、800720mm、1000560mm的框架梁均属于超过一定规模的危险性较大的混凝土模板支撑工程。5、施工总荷载（墙、柱）:活载控制时荷载组合： S1=0.91.2G4k+1.4Q3k15 kN/m2 0.91.2G4k +1.44 15 kN/m2 G4k9.22kN/m2恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35G4k+1.40.

28、7Q3k 15 kN/m2 0.91.35G4k +1.40.74 15 kN/m2 G4k9.44kN/m2两者取小值，新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=min0.22ct012v1/2，cH min0.2224411.15v1/2，24H V0.15m/h;H0.38m混凝土浇筑速度为1.5m/h，最低浇筑高度10.17m，对承载能力极限状态验算后，本工程框架柱及钢筋混凝土墙体均属于超过一定规模的危险性较大的混凝土模板支撑工程。综上可知，根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文件，此模板工程属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，条文规定：应当组织专家对专项

29、方案进行论证。2.9 需专家论证分部分项工程部位及最大荷载计算1、需论证楼面板的部位及楼面板的最大荷载表2-2 需论证结构部位板厚及架体高度 序号位置平台板厚度架体最大高度1南二区大平台180 mm（局部200mm）10170 mm（局部10150mm）2中二区钢平台及平台楼梯150 mm11100mm3中三区上部平台160 mm10490mm根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008），4 荷载及变形值的规定：（1）恒荷载标准值模板及其支架自重标准值（G1k），中、顶板模采用木模板取0.75kN/m2。新浇筑混凝土自重标准值（G2k），对板结构的C35混凝土取24 kN/m3。钢筋

30、自重标准值（G3k），根据工程施工设计图，板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：顶板可取1.1 kN。（2）活荷载标准值施工人员及设备荷载标准值（Q1k），均布活载取2.5 kN/m2。振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q2k），对水平板采用2.0kN/m2。因新浇混凝土自重标准值按照结构厚度（满载）进行取值，不再考虑施工过程中倾倒混凝土对水平模板产生的竖向冲击荷载。（3）荷载设计值计算模板及支架结构或构件的强度、稳定性和连接的强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）。对于恒荷载分项系数i均取1.35；对于活荷载分项系数i均取1.4。（4）中板的最大荷载：F顶板=0.91.35(

31、G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1kH：顶板混凝土最大厚度0.7mF顶板=0.91.35(0.75+0.224+0.21.1) +1.40.72.5=8.3kN/m2顶板最大荷载按8.3kN/m2考虑2、需论证框架梁的部位及框架梁的最大荷载 表2-3 需论证结构部位框架梁的尺寸 序号梁的位置截面尺寸（宽mm高mm）1南二区大平台400800、5001200、4501200/4501200800（悬挑端）、4501200/450900（悬挑端）、300800、250400、8002000/10001200（悬挑端）、5001500、100020002中二区钢平台及平台楼梯200400

32、、250400、300900、4001200、3009003中三区上部平台4501200、4001000、4501500、5001200、5001500、400700、300500、4501800、4501000、6001200、6001500、6001800、5001800、5001000根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008），4 荷载及变形值的规定： （1）恒荷载标准值模板及其支架自重标准值（G1k），中、顶板梁模采用木模板取0.75 kN/m2。新浇筑混凝土自重标准值（G2k），对梁结构的C35混凝土取24 kN/m3。钢筋自重标准值（G3k），根据工程施工设计图，梁结构

33、每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：取1.5kN。 （2）活荷载标准值施工人员及设备荷载标准值（Q1k），均布活载取2.5 kN/m2。振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q2k），对水平板采用2.0kN/m2，梁按水平板取值。因新浇混凝土自重标准值按照结构厚度（满载）进行取值，不再考虑施工过程中倾倒混凝土对水平模板产生的竖向冲击荷载。 （3）荷载设计值计算模板及支架结构或构件的强度、稳定性和连接的强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）。对于恒荷载分项系数i均取1.35；对于活荷载分项系数i均取1.4。 （4）梁的最大荷载以顶板梁（10002000mm）计算： F梁=0.9b1.35

34、(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k H：梁结构混凝土最大高度2.0m F梁=0.91.01.35(0.75+ 242.0+1.52.0)+1.40.72 =48.54kN/m 梁的最大荷载按48.54 kN/m考虑3、需论证柱的部位及柱的最大荷载表2-4 需论证结构部位框架柱的部位及尺寸 序号所处位置规格高度备注1南二区大平台800mm、900mm、1000mm、1100mm、900mm、1200mm、1300mm、1400mm、800x800mm、700x700mm10170mm、局部10150mm最大KZ91400mm2中二区钢平台及平台楼梯1040、600/1100（椭圆

35、形）、600、50011100mm最大KZ11040 mm3中三区上部平台1100mm、1300mm、900mm、1500/3000mm（椭圆形）10490mm最大KZ61500/3000mm（椭圆形）根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008），4 荷载及变形值的规定： （1）恒荷载标准值参照墙体结构荷载计算取值。 （2）活荷载标准值参照墙体结构荷载计算取值。 （3）荷载设计值参照墙体结构荷载计算取值。 （4）柱的最大荷载计算取最不利情况进行计算：中三区大平台KZ6，柱截面为1500/3000mm（椭圆形），高度为10490mm，一次性浇筑。根据混凝土侧压力公式计算，并取其中的较小

36、值：其中：c混凝土的重力密度（kN/m3），对墙结构的混凝土取24 kN/m3；V混凝土的浇筑速度（m/h），按照1.5m/h的浇筑速度进行计算；t0新浇混凝土的初凝时间（h），采用t0=200/(T+15)，T为新浇混凝土的入模温度，冬季施工期间温度偏低，T取35，所以t0=200/(10+15)=4h； 1外加剂影响修正系数，按照掺具有缓凝作用的外加剂考虑，取1.0； 2混凝土塌落度影响修正系数，按照塌落度为110150mm，取1.15；H混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m），按照最不利原则考虑，取10490mm。F2=0.91.352410.49+1.40.74=343

37、.8KN/m2二者取小值得出，柱最大荷载值按39.67kPa考虑柱结构混凝土有效压头高度按h=F/c=39.67/24=1.65m2.10 模板工程的重点、特点、难点1、模板荷载大，安全要求高本工程大平台板、框架梁及柱模板支撑系统均属于高大模板支撑系统，易失稳坍塌，施工时必须保证施工安全。我项目部将严格按照有关规范、标准要求设置高大模板支撑系统的构造，并进行详细验算，确保满足安全施工需要。2、主体结构梁断面大，施工难度及危险度较大本工程框架梁规格多且截面尺寸较大，常规梁截面尺寸4501200mm,最大梁截面尺寸10002000mm，且大平台模板支架最大高度为11100mm，对模板支架搭设要求均

38、较高。3、施工组织难度大本工程模板工程包括大平台板、框架梁及柱模板等，尤其是中三区大平台板内设有预应力无粘结钢绞线，中二区钢平台采用钢筋桁架楼承板，南二区设有9条10002000mm的预应力梁，施工工艺复杂，各工序有衔接、有平行、有交叉。因此需要科学、合理组织施工，形成流水节拍，才能提高施工效率，保证工期。4、施工风险因素分析 根据建设工程安全生产管理条例要求，对本工程主体模板施工风险困素进行分析。模板工程主要风险包括：模板及支撑体系构件安装、拆除吊运过程中存在碰撞或坠落风险；模板及支撑体系安装施工和混凝土浇筑过程中模板撑体系变形、坍塌风险等。3 模架设计3.1 模板及支撑体系设计根据危险性较

39、大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，在按下表3.11配置的模板支设的参数时，本工程大平台模板支架高度8m；框架柱施工总荷载15kN/；截面尺寸0.6的框架梁线性荷载20KN/m，均属于危险性较大工程，需专家论证。1、本工程结构模板选用规格：（1）所有水平使用（板、梁）和垂直使用（柱）的面板均采用15mm厚多层板；（2）大平台板次龙骨均选用40403.0mm方钢管及4080mm的木枋，木枋用在模板接缝处，主龙骨采用483.5mm双钢管，主次龙骨的悬挑长度不大于200mm；（3）框架柱面板采用15mm厚木胶合板，次龙骨使用40403.0mm方钢管及4080mm的木枋，木枋用在模

40、板接缝处，主龙骨采用48双钢管（壁厚3.5mm），从柱底距地面150mm开始设置第一道M16对拉螺杆，对拉螺杆横向及纵向间距均为400mm；并设置2道斜撑3000mm与地面上预埋钢筋连接对柱进行加固。（4）梁截面尺寸为200400mm400800mm的框架梁，梁底增设1根承重立杆，主龙骨采用48钢管（壁厚3.5mm），次龙骨使用40403.0mm方钢管；梁侧边主龙骨采用48双钢管（壁厚3.5mm），次龙骨使用4080mm的木枋。梁截面尺寸为4001000mm5001200mm的框架梁，梁底增设2根承重立杆，主龙骨采用48钢管（壁厚3.5mm），次龙骨使用40403.0mm方钢管；梁侧边主龙骨采

41、用48双钢管（壁厚3.5mm），次龙骨使用4080mm的木枋；梁内设置M16圆钢对拉螺杆。梁截面尺寸为6001200mm6001800mm的框架梁，梁底增设3根承重立杆，主龙骨采用48钢管（壁厚3.5mm），次龙骨使用40403.0mm方钢管；梁侧边主龙骨采用48双钢管（壁厚3.5mm），次龙骨使用4080mm的木枋；梁内设置M16圆钢对拉螺杆。梁截面尺寸为10001200mm10002000mm的框架梁，梁底增设4根承重立杆，主龙骨采用48钢管（壁厚3.5mm），次龙骨使用40403.0mm方钢管；梁侧边主龙骨采用48双钢管（壁厚3.5mm），次龙骨使用4080mm的木枋；梁内设置M16圆钢

42、对拉螺杆。（5）大平台板支架采用满堂碗扣支架。（6）板、梁以及柱模板均以最不利情况进行荷载验算，不同的支撑体系分别进行验算，确保模板及支撑体系安全。2、通过计算确定模板配置及支撑体系参数，参数的计算采用中国建筑科学研究院的PKPM安全计算软件验算，全部达到安全要求。其设计计算书详见附件模板设计计算书；通过模板及支撑体系计算，选择相应的龙骨及支撑体系布置间距。有关数据如表3-1、3-2和3-3所示：表3-1 中二、中三、南二区大平台梁模板搭设尺寸一览表危大部位构件规格支撑体系搭设高度(mm)模板面板（mm）次龙骨规格及间距（mm）主龙骨规格及间距（mm）螺栓规格及间距（mm）支撑体系相关参数（m

43、m）抱柱或与结构拉接设置剪刀撑南二区大平台、中三区上部平台南二区大平台、中三区上部平台南二区大平台、中三区上部平台每类梁(200400、250400、300500mm)底模10170、10490、11100mm木胶合板、15mm厚度方钢管、40403mm、3根次楞钢管、483.5mm、间距900mm碗扣式脚手架、横距900mm,纵距900mm，步距1200mm。梁底共3根立杆，外侧一根立杆（梁宽+2300），双扣件加强，梁底增加1根立杆，采用顶托与梁底水平杆连接。梁底垂直梁跨度方向上下通长设置钢管剪刀撑，3600mm。侧模木胶合板、15mm厚度木枋、4080mm、3根次楞双钢管、483.5mm

44、、间距900mm圆钢、M16、2道、第一道为固定螺杆距梁底0mm，第二道距梁底150mm。 每类梁(300800、300900mm) 底模10170、10490、11100mm木胶合板、15mm厚度方钢管、40403mm、3根次楞钢管、483.5mm、间距900mm碗扣式脚手架、横距900mm,纵距900mm，步距1200mm。梁底共3根立杆，外侧两根立杆（梁宽+2300），双扣件加强，梁底增加1根立杆，采用顶托与梁底水平杆连接。梁底垂直梁跨度方向上下通长设置钢管剪刀撑，3600mm。侧模木胶合板、15mm厚度木枋、4080mm、5根次楞双钢管、483.5mm、间距900mm圆钢、M16、2道

45、、第一道距梁底200mm，第二道距梁底500mm。 每类梁(400700、400800mm) 底模10170、10490、11100mm木胶合板、15mm厚度方钢管、40403mm、3根次楞钢管、483.5mm、间距900mm碗扣式脚手架、横距900mm,纵距900mm，步距1200mm。梁底共3根立杆，外侧两根立杆（梁宽+2250），双扣件加强，梁底增加1根立杆，采用顶托与梁底水平杆连接。梁底垂直梁跨度方向上下通长设置钢管剪刀撑，3600mm。侧模木胶合板、15mm厚度木枋、4080mm、5根次楞双钢管、483.5mm、间距900mm圆钢、M16、2道、第一道距梁底200mm，第二道距梁底5

46、00mm。每类梁(450900、4001000、4501000、5001000mm) 底模10170、10490、11100mm 木胶合板、15mm厚度方钢管、40403mm、5根次楞钢管、483.5mm、间距900mm碗扣式脚手架、横距900mm,纵距900mm，步距1200mm。梁底共4根立杆，外侧两根立杆（梁宽+2200250），双扣件加强，梁底增加2根立杆，采用顶托与梁底水平杆连接。梁底垂直梁跨度方向上下通长设置钢管剪刀撑，3600mm。侧模木胶合板、15mm厚度木枋、4080mm、6根次楞双钢管、483.5mm、间距900mm圆钢、M16、2道、第一道距梁底250mm，第二道距梁底6

47、00mm。每类梁(4001200、4501200、5001200mm)底模10170、10490、11100mm木胶合板、15mm厚度方钢管、40403mm、5根次楞钢管、483.5mm、间距900mm碗扣式脚手架、横距900mm,纵距900mm，步距1200mm。梁底共4根立杆，外侧两根立杆（梁宽+2200250），双扣件加强，梁底增加2根立杆，采用顶托与梁底水平杆连接。梁底垂直梁跨度方向上下通长设置钢管剪刀撑，3600mm。侧模木胶合板、15mm厚度木枋、4080mm、8根次楞双钢管、483.5mm、间距900mm圆钢、M16、3道、第一道距梁底200mm，第二道距梁底500mm，第三道距

48、梁底800mm。每类梁(5001500、6001200、6001500mm)底模10170、10490、11100mm木胶合板、15mm厚度方钢管、40403mm、6根次楞钢管、483.5mm、间距900mm碗扣式脚手架、横距900mm,纵距900mm，步距1200mm。梁底共5根立杆，外侧两根立杆（梁宽+2300350），双扣件加强，梁底增加3根立杆，采用顶托与梁底水平杆连接。梁底垂直梁跨度方向上下通长设置钢管剪刀撑，3600mm。侧模木胶合板、15mm厚度木枋、4080mm、12根次楞双钢管、483.5mm、间距900mm圆钢、M16、3道、第一道为固定螺杆距梁底0mm，第二道距梁底500

49、mm，第三道距梁底1100mm。每类梁(4501800、5001800、6001800mm)底模10170、10490、11100mm木胶合板、15mm厚度方钢管、40403mm、6根次楞钢管、483.5mm、间距900mm碗扣式脚手架、横距900mm,纵距900mm，步距1200mm。梁底共5根立杆，外侧两根立杆（梁宽+2300350），双扣件加强，梁底增加3根立杆，采用顶托与梁底水平杆连接。梁底垂直梁跨度方向上下通长设置钢管剪刀撑，3600mm。侧模木胶合板、15mm厚度木枋、4080mm、14根次楞双钢管、483.5mm、间距900mm圆钢、M16、4道、第一道为固定螺杆距梁底0mm，第

50、二道距梁底400mm，第三道距梁底900mm，第四道距梁底1400mm。每类梁(10001200mm)底模10170、10490、11100mm木胶合板、15mm厚度方钢管、40403mm、8根次楞钢管、483.5mm、间距900mm碗扣式脚手架、横距900mm,纵距900mm，步距1200mm。梁底共6根立杆，外侧两根立杆（梁宽+2250），双扣件加强，梁底增加4根立杆，采用顶托与梁底水平杆连接。梁底垂直梁跨度方向上下通长设置钢管剪刀撑，3600mm。侧模木胶合板、15mm厚度木枋、4080mm、8根次楞双钢管、483.5mm、间距900mm圆钢、M16、3道、第一道距梁底200mm，第二道

51、距梁底500mm，第三道距梁底800mm。每类梁(8002000、10002000mm)底模11100mm木胶合板、15mm厚度方钢管、40403mm、9根次楞钢管、483.5mm、间距900mm碗扣式脚手架、横距900mm,纵距900mm，步距1200mm。因为预应力梁张拉前需拆除梁侧模故采用梁板立柱不共用体系，梁底共6根立杆，外侧两根立杆间距1200mm900mm，板底立杆距梁中心距离1000mm，梁底增加4根立杆，采用顶托与梁底水平杆连接。梁底垂直梁跨度方向上下通长设置钢管剪刀撑，3600mm。侧模木胶合板、15mm厚度木枋、4080mm、16根次楞双钢管、483.5mm、间距900mm

52、圆钢、M16、4道、第一道为固定螺杆距梁底0mm，第二道距梁底400mm，第三道距梁底1000mm，第四道距梁底1600mm。南二区大平台板180、200mm10170mm木胶合板、15mm厚度方钢管、40403mm、间距200mm双钢管、483.5mm、间距900mm碗扣式脚手架 、横距900mm,纵距900mm，步距1200mm。采用钢管扣件与框架柱连接，上下间距3600mm板底纵横向通长设置钢管剪刀撑，3600mm。中二区钢平台150mm11100mm木胶合板、15mm厚度方钢管、40403mm、间距200mm双钢管、483.5mm、间距900mm碗扣式脚手架 、横距600mm,纵距90

53、0mm，步距1200mm。采用钢管扣件与框架柱连接，上下间距3600mm板底纵横向通长设置钢管剪刀撑，3600mm。中三区上部平台160mm10490mm木胶合板、15mm厚度方钢管、40403mm、间距200mm双钢管、483.5mm、间距900mm碗扣式脚手架 、横距900mm,纵距900mm，步距1200mm。板底纵横向通长设置钢管剪刀撑，3600mm。表3-2 中二、中三、南二区大平台柱及柱间墙模板搭设尺寸一览表结构部位柱、墙截面尺寸（mm）最大高度支撑方案次楞垂直间距（mm）主楞水平间距（mm）对拉螺栓备注柱柱700700 mm800800 mm11100mm15mm多层板 +方管次

54、楞+钢管主愣+对拉螺杆方钢管、40403mm、200mm，模板拼缝处采用4080mm木枋双钢管、483.5mm、间距450mmM16对拉螺杆、2道、上下间距450mm, 800、900mm11100mm15mm定型圆模板 +钢带柱箍+钢管斜撑钢带、505mm、300mm 钢管斜撑、483.5mm、上下间距450mmM16螺杆、共1个、上下间距300mm圆柱高度较大分两次浇筑，第一次浇筑高度5000mm,第二次在板面浇筑至梁底。 1000 、1100mm11100mm15mm定型圆模板 +钢带柱箍+钢管斜撑钢带、505mm、300mm 钢管斜撑、483.5mm、上下间距450mmM16螺杆、共1

55、个、上下间距300mm圆柱高度较大分两次浇筑，第一次浇筑高度5000mm,第二次在板面浇筑至梁底。 1200、1300、1400mm11100mm15mm定型圆模板 +钢带柱箍+钢管斜撑钢带、505mm、200mm 钢管斜撑、483.5mm、上下间距450mmM16螺杆、共1个、上下间距300mm圆柱高度较大分两次浇筑，第一次浇筑高度5000mm,第二次在板面浇筑至梁底。 6001100 mm 11100mm15mm定型圆模板 +钢带柱箍+对拉螺杆+钢管斜撑钢带、505mm、200mm ， 40403mm方钢管、间距450mm钢管、483.5mm、上下间距450mmM16螺杆、共8个、上下间距

56、450mm圆柱高度较大分两次浇筑，第一次浇筑高度5000mm,第二次在板面浇筑至梁底。15003000 mm11100mm15mm定型圆模板 +钢带柱箍+对拉螺杆+钢管斜撑钢带、505mm、200mm ， 40403mm方钢管、间距450mm钢管、483.5mm、上下间距450mmM16螺杆、共8个、上下间距450mm圆柱高度较大分两次浇筑，第一次浇筑高度5000mm,第二次在板面浇筑至梁底。柱间墙300 mm2150 mm15mm多层板 +方管次楞+钢管主愣+对拉螺杆 +钢管方钢管、40403mm、200mm，模板拼缝处采用4080mm木枋双钢管、483.5mm、间距450mmM16对拉螺杆

57、、间距450mm备注：钢管按483.0mm进行计算，木枋按4080mm进行计算，方钢管按40403mm进行计算。3、碗扣式模板支架选用表表3-3 支架选用表序号位置架体最大高度支架立杆选用规格（m）备注1南二区大平台10170 mm3+3+3+0.92中二区钢平台及平台楼梯11100 mm3+3+3+1.83中三区上部平台10490 mm3+3+3+1.23.2 模板配置3.2.1 梁模板配置1、梁截面200400mm400800mm梁模板（1）模板体系 1）梁底模、侧模采用15mm木胶合板, 立杆的纵距(跨度方向) l=0.9m，梁两侧立杆横向间距为900mm，立杆的步距 h=1.20m，梁

58、底增加1承重立杆，采用的钢管类型为483.5mm。梁底主楞采用483.5mm钢管，间距0.90m,次龙骨采用3根40403mm方钢管，间距200mm。梁侧模板面板采用15mm厚木胶合板，内龙骨采用35根4080mm木枋，内龙骨间距160mm，外龙骨采用483.5mm双钢管间距900mm。距梁底200mm、500mm位置分别设1道16mm普通对拉螺栓，对拉螺栓断面内水平间距900mm。2）支撑体系梁两侧支撑体系采用碗扣式支架间距0.9m，中间增设1根承重立杆，立杆沿梁长方向间距0.9m，步距为1.2m。梁底采用48钢管作为梁底主龙骨，增加的1根承重立杆与碗扣支架的横杆用扣件连成整体，与碗口支架连

59、接不小于2跨，梁底设置剪刀撑。图3-1 梁模板支撑架立面简图（以400800mm梁为例）2、梁截面450900mm5001200mm梁模板（1）模板体系 1）梁底模、侧模采用15mm木胶合板, 立杆的纵距(跨度方向) l=0.9m，梁两侧立杆横向间距为900mm，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2承重立杆，采用的钢管类型为483.5mm。梁底主楞采用483.5mm钢管，间距0.90m,次龙骨采用5根40403mm方钢管，间距167mm。梁侧模板面板采用15mm厚木胶合板，内龙骨采用8根4080mm木枋，内龙骨间距145mm，外龙骨采用483.5mm双钢管间距900mm。距梁底200mm、5

60、00mm、800mm位置分别设1道16mm普通对拉螺栓，对拉螺栓断面内水平间距900mm。2）支撑体系梁两侧支撑体系采用碗扣式支架间距0.9m，中间增设2根承重立杆，立杆沿梁长方向间距0.9m，步距为1.2m。梁底采用48钢管作为梁底主龙骨，增加的2根承重立杆与碗扣支架的横杆用扣件连成整体，与碗口支架连接不小于2跨，梁底设置剪刀撑。图3-2 梁模板支撑架立面简图（以5001200mm梁为例）3、梁截面6001200mm6001800mm梁模板1）梁底模、侧模采用15mm木胶合板, 立杆的纵距(跨度方向) l=0.9m，梁两侧立杆横向间距为1200mm，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加3承重

61、立杆，采用的钢管类型为483.5mm。梁底主楞采用483.5mm钢管，间距0.90m,次龙骨采用6根40403mm方钢管，间距150mm。侧模板面板采用15mm厚木胶合板，内龙骨采用14根4080mm木枋，内龙骨间距130mm，外龙骨采用483.5mm双钢管间距900mm。梁底设置1道16mm固定螺栓，距梁底400mm、900mm、1400mm位置分别设1道16mm普通对拉螺栓，对拉螺栓断面内水平间距900mm。2）支撑体系梁两侧支撑体系采用碗扣式支架间距1.2m，中间增设3根承重立杆，立杆沿梁长方向间距0.9m，步距为1.2m。梁底采用48钢管作为梁底主龙骨，增加的3根承重立杆与碗扣支架的横

62、杆用扣件连成整体，与碗口支架连接不小于2跨，梁底设置剪刀撑。图3-3 梁模板支撑架立面简图（以6001800mm梁为例）4、梁截面10002000mm梁模板1）梁底模、侧模采用15mm木胶合板, 立杆的纵距(跨度方向) l=0.9m，梁两侧立杆横向间距为1500mm，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加4承重立杆，采用的钢管类型为483.5mm。梁底主楞采用483.5mm钢管，间距0.90m,次龙骨采用9根40403mm方钢管，间距140mm。梁侧模板面板采用15mm厚木胶合板，内龙骨采用14根4080mm木枋，内龙骨间距120mm，外龙骨采用483.5mm双钢管间距900mm。梁底设置1道1

63、6mm固定螺栓，距梁底400mm、1000mm、1600mm位置分别设1道16mm普通对拉螺栓，对拉螺栓断面内水平间距900mm2）支撑体系梁两侧支撑体系采用碗扣式支架间距1.5m，中间增设4根承重立杆，立杆沿梁长方向间距0.9m，步距为1.2m。梁底采用48钢管作为梁底主龙骨，增加的4根承重立杆与碗扣支架的横杆用扣件连成整体，与碗口支架连接不小于2跨，梁底设置剪刀撑。图3-4 梁模板支撑架立面简图（以10002000mm梁为例） 大平台板模板配置表3-4 大平台板模板配置 序号所处位置板厚标高模板高度支模方式1南二区大平台180mm，局部200mm2.25012.600 m10170 mm,

64、局部10150mm碗扣式脚手架2中二区大平台钢平台结构楼板150mm1.45012.700 m11100mm碗扣式脚手架楼梯梯段及平台板120mm1.45013.000 mm011430 mm碗扣式脚手架3中三区大平台160mm1.95012.600 m10490mm碗扣式脚手架2.15012.600 m10290mm碗扣式脚手架2.25012.600 m10190mm碗扣式脚手架2.35012.600 m10090mm碗扣式脚手架经计算大平台板模板配置，面板采用15mm厚木胶合板；40403mm方钢管做次龙骨，间距200mm，横向布置，模板拼缝位置使用4080mm木枋；483.5mm双钢管做

65、主龙骨，纵向布置，间距900mm，立杆间距900900mm。各构件按照设计要求在加工场加工成型，运至施工部位进行拼装，散装散拆。木胶合板布置方向为纵向横向24401220mm，所有木胶合板拼缝均布置在木枋上，所有主、次龙骨悬挑长度不得大于200mm，以满足受力要求。具体布置形式如图所示。图3-5 大平台板模板构造图图3-6 大平台板模板平面布置图3.2.3 框架柱模板配置1、柱截面700700mm、800800mm模板配置板面采用15mm木胶合板，次龙骨采用40403.0mm方钢管,间距200mm，主龙骨采用双钢管48mm3.5mm，主龙骨间距450mm，距墙底200mm开始采用2道M16对拉

66、螺栓拉紧，间距为450mm（竖向），下口用4080mm 木枋与底板预留地锚钢筋顶紧，地锚用20钢筋，每根框架柱对应地面预埋8根地锚钢筋。图3-7 800800mm柱模板示意图体系2、柱截面800mm1400mm、600mm/1100mm（椭圆形）、1300mm、900mm模板配置柱模板均采用15mm厚定圆模板、柱箍采用505mm钢带，钢带竖向间距200300mm，钢带使用1个M16螺栓连接，圆柱四周设置钢管斜撑。圆柱高度较大分两次浇筑，第一次浇筑高度5000mm,第二次在板面浇筑至梁底。图3-8 1400mm圆柱模板示意图体系3、支撑体系柱模均采用方管+斜拉纤形式支撑，斜拉纤在柱子四角个各设置

67、一根，竖向共设置2道，上端设置于柱箍上，下端拉在底板预埋钢筋上。柱脚定位采用在柱的四周埋设钢筋地锚，在柱模下端的四周加设100100mm方木，方木与柱模之间的空隙用木楔子备实。4、框架柱定位方法：预埋钢筋棍与定位筋焊接，或者加设一道箍筋与定位筋焊接，禁止将顶模棍直接焊接在柱主筋上，避免烧伤主筋。3.2.4 楼梯模板设计南二区大平台设计3个多跑直线楼梯，中二区大平台设计2个多跑直线楼梯，中三区大平台设计1个多跑直线楼梯和1个弧形楼梯。根据图纸的实际尺寸每段斜长可以配置模板。楼梯模板底模、侧模都采用15mm厚覆膜木胶合板，侧模帮板、踏步立模采用483.5mm钢管，施工前应根据实际层高放样，先安装休

68、息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外帮。为了便于清理楼梯施工缝的杂物，楼梯梯段模板进行特别设计在拟留施工缝处设宽为100的活动板（支模时不订牢），在施工缝进行第二次浇筑前抽出活动板，进行清理后插回固定后进行浇筑。图3-9 楼梯模板示意图3.2.5 大平台底部地下一层回顶措施南二区、中二区、中三区地下室顶板楼板厚度为300mm,经计算大平台施工时顶板承载力满足上部大平台施工荷载要求，但考虑到大平台梁尺寸较大，故大平台下部地下一层顶板混凝土强度达到设计要求后将模板及支架拆除，拆除后使用钢管对大平台下部所有主框架梁进行回撑，钢管采用483.5mm，间距900mm,沿梁纵向设置，

69、U形拖顶部设置通长木枋，木枋4080mm，扫地杆及水平杆间距1200mm,U形拖底部必须设置通长水平杆。图3-10 框架梁下部设置钢管回撑平面图图3-11 框架梁下部设置钢管回撑里面图3.3 中二区钢平台钢筋桁架板施工3.3.1 设计要求根据设计图纸中二区钢平台楼板厚150mm，采用钢筋桁架板，钢筋桁架模板组合楼板，将钢筋在工厂加工成三角型钢筋桁架，并与底模连接成一体，形成组合楼板，底模采用0.5mm厚镀锌钢板，屈服强度不低于260N/mm2，镀锌层两面总计不小于120g/m2,底模仅作为施工阶段模板，使用阶段不承受荷载。表3-5 钢筋桁架楼承板材料表楼承板型号板厚底模厚度简支无支撑跨度连续无

70、支撑跨度TDO6-120-600150mm0.5mm3.8m4.6m3.3.2 楼承板优点及施工步骤钢筋桁架楼承板是将楼板中的钢筋在工厂采用进口设备加工成钢筋桁架，并将钢筋桁架与镀锌钢板在工厂焊接成一体的组合模板。该模板系统是将混凝土楼板中的钢筋与施工模板组合为一体，组成一个在施工阶段能够承受湿混凝土自重及施工荷载的承重构件，并且该构件在施工阶段可作为钢梁的侧向支撑使用。在使用阶段，钢筋桁架与混凝土共同工作，承受使用荷载。在施工现场，可以将钢筋桁架楼承板直接铺设在钢梁上，然后进行简单的钢筋工程，便可浇筑混凝土。使用该模板不需要架设木模及脚手架，底部镀锌压型钢板仅做模板用，不替代受力钢筋，故不需

71、考虑防火喷涂及防腐维护的问题，并且，钢筋排列均匀，上下两层钢筋间距及混凝土保护层厚度能充分得到保证，为提高楼板施工质量创造了有利条件。当浇筑混凝土形成楼板后，具有现浇板整体刚度大、抗震性能好、抗冲击性能好、防水性能好等众多优点。图3-12 楼承板说明图3-13 楼承板成品照片图3-14 楼承板成品照片图3-15 楼承板起重吊装图3-16 楼承板起重吊装图3-17 楼承板现场铺设图3-18 楼承板竖向支座钢筋点焊图3-19 现场管线敷设图3-20 现场附加钢筋绑扎图3-21 栓钉焊接图3-22 边模板安装图3-23 浇筑混凝土3.3.2 楼承板及型钢梁底部模架搭设中二区钢平台及平台楼梯施工情况特

72、殊，平台楼梯为钢筋混凝土结构正常支设模板浇筑混凝土。而钢平台楼板采用钢筋桁架板，应首选施工钢管混凝土柱，焊接型钢梁。型钢梁施工完成后铺设钢筋桁架楼承板浇筑混凝土。根据设计图纸要求简支无支撑跨度3.8m,连续无支撑跨度4.6m,底部是不需要搭设模板支撑体系可以直接浇筑混凝土，虽然型钢梁主梁尺寸为H1800X600X36X40，但是钢管混凝土柱最大间距为33.6m，防止主梁底部挠度过大，应在下图阴影区范围内搭设立杆纵横向间距900900mm，步距1200mm，模板架在主型钢梁GL-1底部采用四立杆进行回撑，边型钢梁GL-3底部采用三立杆进行回撑。图3-24 浇筑完成底部效果图3-25 钢平台回顶平

73、面布置范围（阴影部分）图4 施工计划4.1 总体施工安排4.1.1 施工流程本工程大平台根据现场实际施工情况，施工顺序为：南二区大平台 中二区钢平台及平台楼梯 中三区上部平台各流水施工段面积具体划分见下表：表4-1 各区大平台流水段划分序号名称流水段数楼层面积备注1南二区大平台3个50452中二区钢平台及平台楼梯2个16363中三区上部平台6个75204.1.2 大平台施工方法1、南二区大平台图4-1 南二区大平台施工流水段划分示意图南二区大平台根据后浇带划分为三个施工流水段，施工顺序为：南二区大平台采用碗扣式脚手架进行模板支架搭设，立杆纵横向间距900900mm，步距1200mm,纵横向剪刀

74、撑从底至顶通长搭设间距3600mm，水平向剪刀撑顶部和底部通长设置，中间每隔2步设置一道水平剪刀撑。大平台施工时首先施工框架柱，然后开始搭设模板支架，绑扎钢筋后浇筑混凝土，大平台后浇带混凝土浇筑完成并达到设计强度100%后，拆除预应力梁侧模，张拉预应力梁钢绞线，张拉之后经验收合格方可拆除底模。因南二区大平台有9道框架梁为预应力梁，张拉前应首先拆除侧模，所有9道预应力梁模架采用和板不共用立杆支模方式。2、中二区钢平台及平台楼梯图4-2 中二区钢平台及平台楼梯施工流水段划分示意图中二区钢平台及平台楼梯划分为两个施工流水段，施工顺序为：中二区钢平台及平台楼梯施工情况特殊，平台楼梯为钢筋混凝土结构正常

75、支设模板浇筑混凝土。而钢平台楼板采用钢筋桁架板，应首选施工钢管混凝土柱，焊接型钢梁。型钢梁施工完成后铺设钢筋桁架楼承板浇筑混凝土。根据设计图纸要求简支无支撑跨度3.8m,连续无支撑跨度4.6m,底部是不需要搭设模板支撑体系可以直接浇筑混凝土，虽然型钢梁主梁尺寸为H1800X600X36X40，但是钢管混凝土柱最大间距为33.6m，防止主梁底部挠度过大，应在下图阴影区范围内搭设立杆纵横向间距900900mm，步距1200mm模板架在主型钢梁GL-1底部采用四立杆进行回撑，边型钢梁GL-3底部采用三立杆进行回撑。3、中三区上部平台图4-3 中三区上部平台施工流水段划分示意图中三区上部平台划分为六个

76、施工流水段，施工顺序为：混凝土浇筑时应采用两台汽车泵从中间向两侧浇筑。中三区上部平台采用碗扣式脚手架进行模板支架搭设，立杆纵横向间距900900mm，步距1200mm,纵横向剪刀撑从底至顶通长搭设间距3600mm，水平向剪刀撑顶部和底部通长设置，中间每隔2步设置一道水平剪刀撑。大平台施工时首先施工框架柱，然后开始搭设模板支架，绑扎钢筋后浇筑混凝土土，大平台后浇带混凝土浇筑完成并达到设计强度100%后，张拉预应力板钢绞线。张拉之后经验收合格方可拆除底模。4.2 混凝土模板支撑工程施工工期安排模板采取后台制作，现场拼装，其中后台制作及整修不占用整体工期。框架柱施工7天，模板施工需20天，钢筋绑扎及

77、混凝土浇筑10天，每个流水段施工需要37天，相邻流水段间隔7天。各流水段钢筋、模板及混凝土进行流水作业，具体施工进度计划详见xx地下空间施工总进度计划。4.3 机械、设备准备钢卷尺、靠尺板、水平尺、角尺、小线、托线板、电钻、电锯、电刨、手锯、扳手、钳子、铁锤、塔吊等。表4-2 机具准备计划表 序号名称规格型号使用范围数量备注1单面压刨床120mm木工车间2台2单面木工平刨床MB504木工车间2台3手动进料圆锯MJ105-1木工车间6台4砂轮机/木工车间2台锉锯片5手提电钻/现场30个6空气压缩机1.2/8现场2台7气泵/现场2台8气钉枪/现场20支模板背面上钉4.4 主要原材料准备表4-3 模

78、板主要材料计划表序号名称规格单位数量备注1覆膜多层板1220244015mmm214000用于梁、板、墙模板2木枋4080mmm30003方钢管40403.0mmm100004直角扣件个150005对接扣件个20006旋转扣件个20007碗扣立杆0.3m根6500用于梁、板支撑0.6m52000.9m19601.2m50003.0m8800横杆0.6m80000.9m40001.2m20001.5m10008可调支撑U托支11800 用于竖向、横向支撑9对拉螺栓M16个11420梁、柱模10脱模剂水性（或模板漆）Kg2000木模板11海绵条20mm宽卷1000 墙、柱施工缝备注：根据市场现状，

79、模板及钢管均达不到规范要求，现场要求进场材料15mm厚多层板不得薄于14mm，钢管壁厚不得小于3.0mm。以上材料通过计算满足受力要求。4.5 材料进场检验工作1、脚手架钢管的质量检验进场的脚手架钢管必须进行重点检验：钢管壁厚、外观质量，合格后方可使用。碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-2008）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。碗扣架用钢管规格为483.5mm，钢管壁厚不得小于3.0mm。上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械

80、性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm，并经600650的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。立杆连接处外套管与立杆间隙小于或等于2mm，立杆连接外套管壁厚不得小于3.5mm，内径不大于50mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位

81、公差应符合下表4-4要求表4-4 组焊形位公差表序号项目允许偏差（mm）1杆件管口平面与钢管轴线垂直度0.52立杆下碗扣间距13下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度14接头的接触弧面与横杆轴心垂直度15横杆两接头接触弧面的轴心线平行度1立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。立杆与立杆连接的连接孔处应能插入12mm连接销。在碗扣节点上同时安装14个横杆，上碗扣均应能锁紧。构配件外观质量要求：钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；

82、各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；构配件防锈漆涂层均匀、牢固。主要构、配件上的生产厂标识应清晰。可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。进场的扣件必须进行力学性能复试和外观和附件质量检查，合格后方可使用。脚手架搭设完成后，必须检查脚手架的水平杆、立杆位置间距，是否符合要求；扫地杆、剪刀撑安装是否符合方案及规范要求；杆件的连接是否牢固，是否符合要求；脚手架与模板的主龙骨是否支顶牢固；脚手架底部的方木是否放置平稳。（1）新钢管的检查应符合下列规定应有产品合格证。有质量检验报告。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分

83、层、错位、硬件弯、毛剌、压痕及深的划道。钢管应涂有防锈漆。（2）旧钢管的检查应符合下列规定表面锈蚀深度应符合下表中序号3的规定。锈蚀检查每年一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每极锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时，不的使用。钢管弯曲弯形应符合下表中序号4的规定。（3）扣件的验收应符合下列规定扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，复试项目：直角： 抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度。旋转扣件：抗滑性能、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能。检验频率：281500件，检验8件；5011200，检验13件；120010000件，检验20件新扣件应有生产许可证、法定检测

84、机构的测试报告。扣件在使用前应逐个 挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。 新旧扣件均应进行防锈处理。表4-5 碗扣式脚手架构配件允许偏差序号项目允许偏差（mm）检查方法备注1钢管尺寸（mm）外径480.5游标卡尺量测壁厚3.5+0.252钢管两端切斜偏差1.70塞尺、拐角尺量测3钢管外表锈蚀深度0.50游标卡尺量测4钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺量测立杆钢管弯曲3ml4m12立杆钢管弯曲4ml6.5m20水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m302、可调托撑质量检验应有产品质量合格证，可调托撑支托板厚不应小于 5 毫米，变形不应大于 1 ；可调托撑螺杆外径不得小于 36mm

85、。可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6 ；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30 。进场的钢管、扣件、碗口立杆及配件必须按上述要求进行检验，且扣件式钢管和碗扣式立杆的壁厚不得小于计算规格A483.0mm。表4-6 可调托撑构配件质量检查表 序号项目要求抽检数量检查方法1可调托撑可调托撑抗压承载力设计值不应小于40KN。应有产品质量合格证、质量检验报告3检查资料2可调托撑螺杆外径不得小于36mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5 扣，螺母厚度不小于30 。插入立杆内的长度不得小于150mm。支托板厚不小于5 ，变形不大于1 。螺杆与支托板焊接要牢

86、固，焊缝高度不小于6 3%游标卡尺、钢板尺测量3支托板、螺母有裂缝的严禁使用全数目测3、模板的验收应符合下列规定（1）尺寸和公差要求：1）、胶合板模板的规格尺寸应符合表4-7的规定。表4-7 规格尺寸（mm） 幅面尺寸厚度模数制非模数制宽度长度宽度长度91518301215151818212124900180012201830100020009152135120024001220244012502600注：1、其他规格尺寸由供需双方协议； 2、本章提到的模数是指建筑模数（construction module） ，建筑设计中，统一选定的协调建筑尺度的增值单位，用M表示，即1M=100mm2）、

87、对于模数制的模板，其长度和宽度公差为03mm，对于非模数制的模板，其长度和宽度公差为2mm。3）、长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值，平均值与公称尺寸的差值即为公差如图4-4所示。图4-4 长、宽检测方法4）、模板厚度允许偏差应符合表4-8的规定。表4-8 厚度公差(mm) 公称厚度平均厚度与公称厚度间允许偏差每张板内厚度最大允许差12150.50.815180.61.018210.71.221240.81.4厚度检测方法：用测微仪（或游标卡尺）在距板边24mm和50mm之间测量胶合板模板的厚度，测点位于每个角及每个边的中间，既长短边分别测3 点

88、、1 点，取8 点平均值；平均值与公称厚度之差为偏差。5）、胶合板模板对角线长度允许偏差及翘曲度限值见表4-9及表4-10。表4-9 胶合板模板两对角线长度允许偏差() 胶合板公称长度两对角线长度之差1220122018301830213521353456表4-10 胶合板模板翘曲度限值 厚度等 级A等板B等板12以上不得超过0.5%不得超过1%注：翘曲度以胶合板模板对角线最大弦高与对角线长度之比来表示。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度；对角线长度允许偏差及翘曲度限值见表

89、3-8及表3-9。6）、板的垂直度不得超过0.8mm/m。把直角尺的一个边靠着胶合板模板的一个边，测量其垂直度（见附图4-5），在距板角（10001）mm处，通过测量直角尺另一臂与板边间的间距（见附图4-5）。 图4-5 板的垂直度检测7）、板的四边边缘垂直度不得超过1.0mm/m。把直尺对着一个板的边（或在板的两角放置金属线且拉直），然后测量直尺（或拉直金属线）与板边之间的最大偏差。7.2板的结构要求1）、相邻两层单板的木纹应相互垂直，中心层两侧对称层的单板应为同一树种或物理力学性能相似的树种和同一厚度。2）、应考虑成品结构的均匀性，组坯时表板和与表板纤维方向相同的各层单板厚度总和应不小于板

90、坯厚度的40%，不大于60%。板的层数应不小于7层。表板厚度应不小于1.2mm，覆膜板表板厚度应不小于0.8mm。3）、同一层表板应为同一树种。4）、板中不得留有影响使用的夹杂物。拼逢用的无孔胶纸带不得用于胶合板内部。如用其拼接或修补面板，除不修饰外，应除去胶纸带，并不留有明显胶纸痕。4、等级与允许缺陷1）、一般通过目测成品板上允许缺陷来判定其等级。等级取决于允许的材质缺陷、加工缺陷以及对拼接的要求。2）、胶合板模板（素板）按成品板上可见的材质缺陷和加工缺陷分成两个等级：A等品（优等品）和B等品（合格品），其允许缺陷应符合表4-11的规定。表4-11 覆膜胶合板模板（覆膜板）外观分等的允许缺陷

91、 缺陷种类检量项目检量单 位A等品B等品覆膜纸重叠占板面积的百分比 不超过%不允许2缺纸不允许凹陷、压痕、鼓包单个最大面积mm2不允许1000每平方米板面上总个数1凹凸高度不超过mm0.5鼓泡、分层不允许划痕单个最大长度mm不允许200每米板宽内条数2其他缺陷不允许按最类似缺陷考虑5、试验方法胶合板模板的长宽尺寸、对角线、翘曲度及物理力学性能等按国标GB/T9846-2004规定取样检验。1)、标志、标签、包装、运输和贮存胶合板模板的标志、标签、包装、运输和贮存应符合GB/T9846.6-2004的规定。加盖号印的等级标记应与该板等级相符。标志在每张胶合板模板背板的右下角或侧面用不褪色的油墨加

92、盖表明该胶合板模板的类别、等级、甲醛释放量级别、生产厂代号、检验员代号及生产日期的标记。等级标记用“优”、“合格”分别代表胶合板模板的各个等级。甲醛释放量级别分别用E0、E1、E2标示。注：甲醛是一种化学气体，空气中含量达一定浓度，就会对人体产生危害。它主要应用于复合材料的制造过程，起粘合作用（人造板材使用了粘合剂，而含有甲醛）。标签每包胶合板模板应有标签，其上应标明生产厂名、地址、品名、商标、产品标准号、规格、树种、类别、等级、甲醛释放量级别、张数和生产日期等。包装胶合板模板出厂时应按不同类别、树种、规格、等级、甲醛释放量级别、批号分别包装。为防止板面污损，打包时最外面一张板的面板应朝内。对

93、有特别要求的胶合板模板，按供需双方协议包装。运输和贮存要用清洁、干燥及带蓬的运输工具运输胶合板模板。胶合板模板在运输和贮存过程中不得受潮，同时要防止搬运时人为和机械损伤。2)、附录：木胶合板模板进场验收程序首先检查胶合板模板的标志、标签、包装应符合GB/T9846.6-2004的规定。加盖号印的等级标记应与该板等级相符。技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板模板的出厂合格证和检测报告来检验）。 外观质量检查标准（通过观察检验）：任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2。6、木方的验收应符

94、合下列规定整车观察，如发现该批次木方发霉，腐烂，则全车退场。抽取一捆木方，统计以下数据。7、弯曲度检测1）4m木方弯曲度在3cm范围内属合格，超出则算不合格；2）3m木方弯曲度在2cm范围内属合格，超出则算不合格。3）侧弯，扭曲算不合格品。4）如果弯曲度不合格数量占一捆木方的比例在5%以上，整车退场。8、木方边皮验收1）不带边皮或者边皮厚度小于2cm且长度小于1m，算合格品。2）边皮厚度小于2cm且长度大于1m小于2m的，算次品。3）边皮厚度大于2cm或者边皮厚度小于2cm但长度大于2m的，算不合格品。4）若木方边皮的不合格数量占一捆木方的比例在5%以上，整车退场。4.6 塔吊布设及临时道路施

95、工南二区、中三区分别剩余2台塔吊，分别为4#、5#、7#、8#塔吊，根据现场进度及场布，大平台施工时保留4#、8#塔吊，拆除5#、7#塔吊。其中大平台高度高于顶板10m,8#塔吊应高于大平台板10m，4#塔吊高于8#塔吊6m，经计算8#塔吊至基础底板高度为36.35m51m（独立最大起升高度），4#塔吊至基础底板高度为42.35m51m（独立最大起升高度）。因4#塔吊接近自由最大高度可以大平台楼板内预埋钢板，设置附墙件。大平台施工阶段塔吊无法覆盖的区域采用50吨汽车吊进行材料的吊运。大平台施工阶段南一区、南三区顶板回填土至冠梁顶部，并分别在南二区大平台东侧、西侧施工15m宽，200mm厚C20

96、混凝土路面。图4-6 塔吊平面布置图5 施工工艺技术5.1 模板安装5.1.1 梁模板安装1、工艺流程弹出梁轴线及水平线并复核搭设支架安装梁底主、次龙骨梁底起拱安装梁底模板绑扎钢筋安装侧模复合梁模尺寸、位置与相邻模板连固验收2、支撑安装梁支撑体系采用扣件式支撑体系，架体搭设前根据设计图纸测量放线，确保上部井字梁位置。立柱要垂直，确保上下层立柱在同一竖向中心线上，立柱上端均采用U型托槽，上方支撑在顶模板主龙骨上。3、模板安装梁模板采用侧模夹底模的方式安装，上端与板模的关系为板模夹侧模。施工时，首先在基坑侧墙上弹出梁的轴线点，并在已经浇注完毕的中柱混凝土上弹出梁的下部边线。然后沿梁轴线方向铺设底模

97、的主龙骨，铺设横向次龙骨，然后按照梁下净空尺寸调整模板标高并起拱，最后铺设大板和多层板。梁的钢筋绑扎完毕后，开始安装侧模，调整紧固，并校正梁中线、标高和断面尺寸，最后与两端的板模连固。4、其它技术要求（1）板模与梁侧模、梁的侧模与底模以及梁模与墙模之间接缝贴海绵条，防止漏浆。（2）梁的底模按照规范起拱，起拱采用降梁两头，中间标高不变的方法。为保证梁底两端的水平，必须备水平尺，待梁底铺设完毕，柱线调至平整。（3）梁的两端预留100mm宽的的清扫洞口，洞口的长度同梁的宽度，所有楼板以及梁的杂物经由该洞口清出，然后在浇注混凝土前封闭严密。（4）铺设梁底模板：按设计标高调整顶托的标高，按放线结果吊线来

98、确定梁位，然后安装梁底模板，并拉线找直，当梁跨度4m时，梁底跨中起拱跨度的1/10003/1000。（5）安装梁侧模板、夹木、托木、斜撑等。梁侧模板包夹梁底模板，其制作高度应根据梁高、楼板厚及楼板模板压旁或碰旁确定。（6）梁较高时，可先安装一面侧板，等钢筋绑扎好再安装另一面侧板，侧板次楞间距可适当缩小。5、梁模板施工构造应符合下列要求（1）梁侧模上口应设置纵向通长托木，下口应设置纵向通长夹木且不得兼做梁底模主、次楞。（2）框架梁梁底模应设有主、次楞，不得随意取消次楞而用纵向主楞代替。采用传统安装法，次楞木间距应符合设计计算要求，且不宜大于200mm；采用次楞平行于梁跨的纵向布置安装法。（3）梁

99、腹板高度250mm时，应设置穿梁对拉螺栓，对拉螺栓固定应有两根并列双肢483.0mm双钢管作支托，不得直接固定在梁侧面板上。6、梁、板模板竖向支撑施工构造应符合下列要求（1）梁模板支架立杆横向布置应对称，其数量、间距应符合设计计算要求，且数量不得少于2根。（2）梁、板模板支架的扫地杆距楼地面高度，碗扣式钢管脚手架应不大于350mm。立杆上端包括顶托可调螺杆在内，伸出顶层水平杆长度大于相关规范的规定时，应增设水平杆。（3）有梁楼板结构的梁、板模板支架立杆在水平方向应相互拉接。 （4）边跨梁模板的横向立杆上方受力点应布置对称、合理。采用调斜外立杆方式的，立杆上的每道水平拉杆应与楼板模板支架的立杆相

100、连接至少三道立杆。（5）梁起拱采取的措施：梁底起拱，梁侧模不起拱。调动可调丝托，校准主楞标高，并至水平；根据梁跨度计算梁起拱高度（设计起拱高度为跨度的0.2%），使用相应厚度多层板或木塞固定于相应主楞上；撂梁底，形成自然起拱；梁侧模侧贴在梁底上，校准标高后固定在梁底上；梁加固校正。具体布置形式如图5-1所示。图5-1 梁起拱示意图（6）对于跨度大于4m的梁需进行起拱，起拱高度为0.1%0.3%，因本工程模架体系均在底板或楼板上搭设，且采用碗扣式脚手架，结合以往施工经验，具体起拱高度如表5-1所示。表5-1 梁模板起拱表跨度（L）46m68m8m起拱高度（n%L）0.2%0.2%0.2%5.1.

101、2 大平台板模板安装1、工艺流程支架安装安装主龙骨安装次龙骨调整大平台板下皮标高及起拱铺设面板检查模板上皮标高、平整度验收。2、模板安装支模前测量放线，在柱上标注1m控制线。支架安装完毕后，从跨的一侧开始逐排依次安装主龙骨，主龙骨安装完毕后，调整大平台板下皮的标高以及起拱，调整完毕后铺设次龙骨和面板。大平台板无下挂梁的预留洞口在顶板模板大面铺设后，根据图纸上的位置弹好墨线，把预钉好的洞口木盒安装就位，固定牢固；设置下挂梁的预留洞口，梁、板模板及支撑体系单独进行施工，安装完毕后进行整体连接固定。所有多层板拼缝均布置在次龙骨上，拼缝加泡沫胶条，次龙骨接头均布置在主龙骨上。模板安装完成后拉通线测量模

102、板标高及位置，按照相关规范严格检查，合格后方可进行钢筋绑扎。3、支撑体系安装大平台板支撑体系采用碗扣式满堂红支撑体系，架体搭设前根据设计图纸测量放线，确保上部井字梁位置。立柱要垂直，确保上下层立柱在同一竖向中心线上，立柱上端均采用U型托槽，上方支撑在顶模板主龙骨上。4. 其它技术要求（1）大平台板模板必须按照0.10.3起拱，因本工程模架体系均在底板或楼板上搭设，且采用碗扣式脚手架，结合以往施工经验，具体起拱高度详见表5-2。多层板的接茬应在纵向的次龙骨上，板面采用硬拼缝制作，有加腋的采用八字接法，所有拼缝要严密。表5-2 板模板起拱表跨度（L）46m68m8m起拱高度（n%L）21.51最大

103、起拱高度12mm12mm16.8mm（2）木枋表面必须刨光， 模板表面必须刷脱模剂，板间拼缝表面要求平整，不得翘曲。（3）板模与墙体混凝土接茬部位贴密封条后支顶牢固，防止混凝土浇筑时该部位出现漏浆，甚至错台等问题。（4）铺模板时从四周铺起，在中间收口，钉板时只要在两端及接头处钉牢，中间尽量少钉或不钉以利于拆模。（5）除跨度不大于1200mm的大平台板外，大平台板模板主、次楞木的端头不应搁置在梁侧模板上，大平台板模板竖向支撑应独立。 （6）大平台板与梁等构件交接处的模板面板外侧应设置通长封口托木，模板面板的接缝应紧密，采用非整板胶合板时，拼缝前其板口应先加工平直。5.1.3 中柱模板安装1、工艺

104、流程制模弹线搭设操作平台模板吊装至工作面模板就位合模并临时固定检查柱模对角线和同轴线柱拉通线即位移并调整从上往下安装柱箍并加斜拉纤验收。2、模板支撑安装核对放出的墨线正确无误后方可立模。先安装柱子相对的两块模板，并作临时固定，再安装另外两块模板，合模之后，从上到下安装柱箍，并在设计位置设置斜拉纤；然后通过螺栓调节、校正模板垂直度及柱顶对角线。安装完毕后确保柱子下脚平整，与模板交接严密，加贴海绵条，以防止跑浆；并检查斜拉纤是否拉紧，以防止浇注混凝土时模板发生位移或上浮。3、其它技术要求 （1）方木表面必须刨光，模板表面必须按要求刷脱模剂，板间拼缝表面要求平整，不得翘曲。 （2）柱脚设置一个清扫口

105、，尺寸为100mm100mm，浇注混凝土前封堵严密，合模前用高压风吹净。 （3）柱脚贴底板面位置设置钢筋地锚，确保柱子的形状和尺寸。 （4）配柱模时，以800800mm柱子为例，配2块800mm，配2块830mm，用两块宽的夹两块窄的。 （5）柱侧模安装完后加设临时支撑；柱的垂直度用吊锤控制。 （6）为便于拆模，柱模与梁模连接处，梁模宜缩短23mm并锯成小斜面。 （7）安装柱模板时，通排柱要先装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱。校正完毕开始安装柱箍，在加固柱箍时要将柱箍放水平，以免受到侧压力后摆平造成涨模。为了保证柱子的垂直度，柱子四周要加斜撑，斜撑固定在事先预埋在楼板内的钢筋上，必要

106、时，要用钢管支撑。 （8）在柱底部需每边各设两块100100mm定位筋，确保柱子模板定位准确。 （9）柱根处理注意事项：柱根模板应平整、顺直、光洁，标高准确。为防止少量渗浆，应在模板底部加贴海绵条，海绵条宽度以30mm为宜，粘贴海绵条距模板内边线2mm，使其被模板压住后与模板内边线齐平，防止海绵条浇入砼内。不得用砂浆找平或用木条堵塞。 （10）框架柱定位方法：预埋钢筋棍与定位筋焊接，或者加设一道箍筋与定位筋焊接，禁止将顶模棍直接焊接在柱主筋上，避免烧伤主筋。具体布置形式如图5-3所示。图5-2 框架柱定位筋示意图5.1.4 洞口模板安装1、工艺流程在墙体侧面弹出洞口净空的尺寸线安装支撑体系安装

107、整体模板调整高程并紧固与主体侧墙模板连接紧固验收2、模板支架安装洞口模板在侧墙及拱顶钢筋绑扎完成并验收合格后进行。安装时，首先在底板上弹出侧墙模板线以及支架立柱轴线，然后安装支撑体系，而后安装侧墙模板并调整紧固，最后安装拱顶整体模板并调整高程，调整合适后固定，并与侧墙模板相连。5.1.5 模板安装注意事项1、板的支撑体系采用满堂碗口式支架，而梁采用扣件式钢管支架，支架体系搭设必须按先梁后板的顺序，优先确保梁底支撑体系符合计算要求，两种支架体系采用钢管连接，且连接不少于2跨，保证架体整体性。2、模板安装时按号就位，在吊装模板时，要把钢丝绳按模板上预留的位置挂平、挂牢。3、碗扣架的碗扣盖必须扣死，

108、扣件架的卡子也必须拧牢，并且保证各管件横平竖直。管件要安装一根牢固一根，由下往上安装。严禁把立杆全接起来再安横杆，以防止上节倾斜伤人。操作时要精神集中，上下呼应，保持材料安牢、扣牢。工具不用时放在工具袋内。4、在铺设大平台板时，要顺序铺设，主、次龙骨要按尺寸钉牢，不得有探头，不得有小块及单块多层板放在顶板模板上，防止人员踩踏后滑倒受伤。5、现场严禁吸烟，现场做好文明施工，做到活完场清。 模板安装工序偏差 （1）模板配置时，为保证模板便于倒运及安装，本施工段主体结构方形框架柱模板采用915mm1830mm15mm胶合板，圆形和椭圆形框架柱模板采用从定型胶合板，木胶板每批按两次倒用。 （2）模板安

109、装之前检查钢筋骨架绑扎牢固稳定，不得有变形和开焊，施工缝处主筋和分布筋均不得触及止水带和填缝板，确保混凝土保护层、钢筋型号、级别、直径、间距、位置等符合设计及规范要求。预埋件固定牢固，位置准确，然后进行模板安装及支架搭设。 （3）大平台板模安装，必须提前考虑混凝土浇筑后模板支架的变形下沉而设置预拱度（预留沉落量），预留沉落量一般考虑20mm，保证结构完成后净空偏差控制在（-10mm+15mmm），侧模立设时垂直度应控制在(0.2%H)。表5-3 模板安装允许偏差及检验方法序号项 目允许偏差（mm）检验方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪、拉线、钢尺检查3截面内部尺寸基础10钢尺检查

110、墙+4，5钢尺检查4层高垂直度5m6吊线、钢尺检查5m8吊线、钢尺检查5相邻两模板高差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查 满堂扣式钢管支撑架搭设要求1、一般规定、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。、不同支架立柱不得混用。、构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。、多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。

111、示意图如下：图5-3 梁和板的立柱纵横向间距示意图、模板支撑架底层纵、横向水平杆应作为扫地杆，距地面高度应小于或等于350mm。立杆底部应设置可调托座或固定底座；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。、模板支撑架周围有主体结构时，应设置连墙件；、支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。、碗扣节点构成：由上碗扣、下碗扣、立杆、横杆接头和上碗扣限位销组成,如下图：图5-4 碗扣件组成示意图2、立柱需接长时，支架首层立柱应采用不同的长度交错布置，底层纵、横向横杆作为扫地杆距地面高度应小于等于350mm，严禁施工中拆除扫地杆，立柱应配置可调底座或固定支座

112、，如下图：图5-5 碗扣件立杆接长示意图3、立柱上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。图5-6 碗扣件可调托撑顶部示意图4、水平拉杆每步纵横向水平杆必须通过碗扣节点连接拉通；5、剪刀撑当立柱间距大于1.5m时，应在拐角处设置通高专用斜杆，中间每排每列应设置通高八字形斜杆或剪刀撑；图5-7 碗扣件专用斜杆示意图6、钢管剪刀撑当立柱间距小于或等于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于3.6m；图5-8 碗扣件剪刀撑示意图7、剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应每步与立杆扣接。8、当模板支撑架高度大于

113、4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于3.6m。示意图同上。9、周边拉结竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。1-水平剪刀撑；2-竖向剪刀撑；3-扫地杆设置层图5-9 碗扣件抱柱示意图 模板支撑的荷载标准值 1、荷载分类：（1）模板支架的永久荷载，一般包括下列荷载：a、作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、钢筋、模板

114、、支承梁（楞）等自重。b、组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。c、配件自重，根据工程情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。（2）模板支架的可变荷载，包括下列荷载：a、施工人员及施工设备荷载。b、振捣混凝土时产生的荷载。c、风荷载。 2、模板支撑荷载标准值a、模板支撑架的自重标准值Q1：应根据模板设计图纸确定。对一般肋形楼板及无梁楼板模板的自重标准值，可按表5-4采用。表5-4 水平模板自重标准值（kN/m2） 序号模板的构件名称竹、木胶合板及木模板1平面模板及小楞0.302大平台板模板（其中包括梁模板）0.503大平台

115、板模板及其支架0.75b、 新浇筑混凝土自重标准值G2K：对普通混凝土可采用24kN/m3。c、 对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值G3K，楼板可取1.1KN，梁可取1.5KN。d、 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k：水平面模板可取2kN/m2，垂直面模板可取4kN/m2。 3、模板支撑架搭设要求a、模板支撑架应根据施工荷载组配横杆及选择步距，根据支撑高度选择组配立杆、可调托撑及可调底座。b、框架柱的模板应采用黑色15mm厚木胶合板和定型木胶合板，安装前应对模板加工尺寸进行验收，确保模板安装横平竖直并对安装后模板进行复核验收。c、洞口顶部必须设置封闭的覆盖物，两侧设置安全网。通

116、行机动车的洞口，必须设置防撞设施。 5.2 混凝土浇筑注意事项明确混凝土浇筑前，由施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。明确流水段划分（在概况中已明确，在此仅简单文字叙述）、明确混凝土浇筑顺序（明确先竖向后水平（水平构件与竖向构件不宜同时浇筑）、明确各流水段之间的浇筑顺序）、明确混凝土浇筑方式。注意控制混凝土浇筑速度和混凝土坍落度，确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。浇筑过程应符合混凝土工程施工方案要求。浇筑过程应有专人对架体进行观测，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措

117、施。5.3 混凝土浇筑对模板支撑系统的影响1、根据混凝土楼板和模板支撑体系整体有限元计算表明，在非对称浇筑路线下，支撑体系受力不对称，不均匀，并在混凝土浇筑过程中于某一部分产生最大支撑轴力，该最大轴力并不是出现在混凝土浇筑完全结束之后，其绝对值超过全部混凝土浇筑完成后的轴力最大值，选择合适的浇筑路径对预防模板支撑体系坍塌事故的发生极为重要。2、在非对称路径下浇筑混凝土，支撑体系受力不对称不均匀，支撑体系某一部分将产生最大支撑轴力，且最大支撑轴力不是出现在混凝土浇筑完成后，其绝对值超过全部混凝土浇筑完成后的轴力最大值。3、在对称路径下浇筑混凝土，支撑体系受力较对称较均匀，支撑体系最大支撑轴力出现

118、在混凝土浇筑完成后，这对支撑体系整体受力有利，所以选择混凝土浇筑路径时应采用对称浇筑方式。4、对称路径下浇筑混凝土时支撑体系的内力分析发现：在混凝土浇筑过程中，当混凝土浇筑至某一区域时，在其下的支撑体系内力响应最敏感，在较靠近浇筑点的位置轴力增长也较明显，离浇筑点位置较远的支撑架则轴力基本不变，或者轴力反而略有下降，这种下降表明了该剖面处立杆有上拔趋势，反映了浇筑这一区域的现浇混凝土作用使支撑架局部压缩较大，而远离作用区域的支撑架有局部上抬的趋势。比较混凝土浇筑顺序从中间部位向两端同时浇筑与从两端向中间同时浇筑两种对称浇筑方式下支撑体系的轴力，从中间部位向两端同时浇筑方式下，支撑体系控制轴力出

119、现在混凝土全部浇筑完毕后，而从两端向中间同时浇筑方式下，支撑体系的控制轴力出现在混凝土局部浇筑过程中，并非出现在混凝土全部浇筑完毕后，这对支撑体系的整体受力不利，所以应尽量选择从中间部位向两端同时浇筑的浇筑方式。5、本工程混凝土浇筑顺序：南二区大平台根据后浇带划分为三个施工流水段，施工顺序为：混凝土浇筑时流水段1及流水段2必须采用2台汽车泵同时浇筑，从中间开始向南向北同时浇筑大平台顶板，大平台板浇筑完成后方可浇筑楼梯混凝土。图5-10 南二区大平台施工流水段划分示意图中二区钢平台及平台楼梯划分为两个施工流水段，施工顺序为：混凝土浇筑时应先施工两个平台楼梯，待钢平台钢管混凝土柱及型钢梁施工完成后

120、，铺设钢筋桁架楼承板最后浇筑混凝土，混凝土浇筑时两个钢平台单独浇筑，每个钢平台从中间向两侧浇筑。图5-11 中二区钢平台及平台楼梯施工流水段划分示意图 中三区上部平台划分为六个施工流水段，施工顺序为：混凝土浇筑时应采用两台汽车泵从中间向两侧浇筑。图5-12 中三区上部平台施工流水段划分示意图5.4 模板拆除在混凝土强度能保证结构构件表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除墙、柱、梁侧模板，拆除底模时的混凝土强度要求见表5-6；拆除前，专业模板工长必须填写拆模申请，经项目项目工程师签字确认方案拆模。严禁班组随意拆除模架。表5-5 现浇结构底模拆除时所需混凝土强度构件类型构件跨度（m）达到设计的混

121、凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1005.4.1 大平台板模拆除南二区大平台后浇带混凝土浇筑完成并达到设计强度的100%后，拆除9道预应力梁梁侧模板，张拉预应力梁钢绞线后拆除模板及支架。中二区钢平台及平台楼梯混凝土达到设计强度的100%后，拆除模板及支架。中三区上部平台后浇带混凝土浇筑完成并达到设计强度的100%后，张拉预应力板钢绞线后拆除模板及支架板模拆除时，从方木的一端依次松开顶托，待整根方木下方顶托松开后，拆除该根方木及其下方顶托；然后按相同方法拆除同一块多层板下的其它方木；待一块多层板下的所有木方拆除完成后，撬下该块多层板

122、；按照此种方法从施工段的一端至另一端依次拆除顶模，直至完成。5.4.2 梁模拆除1、梁模拆除时，先拆除梁侧模板。从跨中下调支柱顶U型托螺杆，之后向两端逐根下调，再拆除主、次龙骨，然后拆除梁底模；拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。2、梁模拆除时，先下调支柱顶U型托螺杆，再拆除主、次龙骨，然后拆除板底模。在原有板底支撑架上适量搭设脚手板，以托住拆下的模板，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。3、当梁和楼板模板拆除后，再拆除梁柱接头模板。4、南二区大平台预应力梁钢绞线张拉前需要将梁侧模板先拆除，模板支架搭设时应采用梁板分离模架体系。5.4.3 柱模拆除独立柱应先拆除斜拉杆，再拆除柱箍；然后用撬棍从上

123、口向外侧轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离；拆除时应适当加设临时支撑，以防整片柱模倾倒伤人。柱模板拆除后用木板条对柱子阳角进行保护。5.4.4 板模板拆除注意事项1、模板拆除必须先提出申请，经项目工程师批准后方可进行拆除。2、每个流水段必须先拆除顶模，拆除清理干净，并运至指定地点后再拆除墙模。3、在拆除墙模之前不能把支架立杆拆除，待墙板拆除后再拆除支架体系，以防止墙体大模板倾倒伤人。4、在拆除支架体系时，由上往下，层层拆除，不得先由一头拆，要平行拆除，以防落空伤人。5、在拆模时，应先松顶托，顺木方每行拆完后把顶托及木方先拿掉，够一张多层板时，先把多层板拆除，由此随拆随运。6、拆除高度超过4m时，

124、一定要挂安全带，以防坠落伤人。7、在拆顶板时净空较多，在由顶板下皮至2m处时，应在支架横杆上放置2块以上20cm宽的脚手板，以防作业人员踏空坠落。8、所有拆除的材料应随拆随运随清理，并随时将钉子起掉，以防绊倒或扎脚伤人。9、用四轮车推运材料时，每车不得超过0.5t，且将车上材料码放牢固，以防坠落砸伤人员。10、所有材料必须随拆随运，运至指定地点后码放整齐，便于统一清理、修理，以备下次利用。11、模架材料采用塔吊吊运时要绑扎牢靠，长度600mm以下的材料用吊斗装卸。5.5 成品保护措施1、模板安装与加固时要保护钢筋绑扎成品，并在紧固时保证原设计钢筋的位置及保护层厚度；安装时，应轻起轻放，不准相互

125、碰撞，防止模板变形。2、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。3、柱、梁拼装模板在使用过程中加强管理，在模板区码放要注明使用的轴线、部位，并编号。4、拆除后的模板要及时清除板面上的灰浆，对变形和损坏的模板及配件要及时修理，以备下次使用。5、模板清理干净之前不得涂刷隔离剂，未经清理保养、涂刷隔离剂的模板不能使用。6、所有在露天堆放的木模板，遇雨时应用塑料布进行覆盖。7、拆模后的框架柱应及时安装护角板并贴反光条。5.6 隔离剂选用及注意事项1、隔离剂的选用：全部采用水性脱模剂。2、使用注意事项：1）检查模板是否清理到位，必须对板面进行全面清理，清除板面的油污和锈蚀，凡不符合要求

126、的模板不准擅自作主刷脱模剂。2）检查脱模剂质量是否异常，如有异常应向班组长反映，采取措施，不合格脱模剂不准使用。3）脱模剂要专人进行涂刷，要求薄而匀，不准漏刷，不准有流淌痕迹。4）不得积存脱模剂，脱模剂要随用随领，剩下的要交回集中存放保管，防止浪费和变质。5）涂刷时要注意周围环境，防止散落在建筑物、机具、和人身衣物上，涂刷脱模剂时不得污染钢筋及混凝土接茬处。6）漏刷脱模剂的模板不得使用，更不能在支模后再刷脱模剂。7）涂刷脱模剂应涂刷均匀、不流坠，刷完后挂可使用牌。8）涂刷完的模板不能浇水，不得长时间放置，还要防雨、防尘，影响拆模。5.7 模板堆放1、对于散装模板以及支架，按照不同的尺寸类别分别

127、标号标识，码放整齐。模板加工好并验收合格后，由塔吊吊运至堆放场地，按照不同使用部位，不同尺寸、类别分别码放整齐。码放场地要求平整坚实，并在地面上间隔铺设100100mm方木，防止木质材料受水浸泡或钢质材料锈蚀。2、散装模板采用水平放置，不得采用直立放置，防止模板倒下伤人。5.8 其它保证措施1、支模过程中要遵守安全操作规程。如遇中途停歇必须将就位的支顶，模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时必须将松开的部件和模板全部运走，防止坠下伤人。安装外围柱、梁模板，要先搭设脚手架或安全网；拆模时也要搭设脚手架，有防止模板向外倾翻的措施。在4.0m以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积

128、同时撬落，操作时必须注意警戒。2、模板安装与加固时要保护钢筋绑扎成品，并在紧固时保证原设计钢筋的位置及保护层厚度；安装时，应轻起轻放，不准相互碰撞，防止模板变形。柱、梁拼装模板在使用过程中加强管理，在模板区码放要注明使用的轴线、部位，并编号。3、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。4、拆除后的模板要及时清除板面上的灰浆，对变形和损坏的模板及配件要及时修理，以备下次使用。5、所有在露天堆放的木模板，遇雨时应用塑料布进行覆盖。6、模板组装或拆除时，指挥拆除和挂钩人员必须站在安全可靠的地方方可操作，严禁任何人员随模板起吊。安装外模板的操作人员应戴安全带。7、五级以上大风应停止模

129、板吊装作业。5.9 检查与验收1、 架体安装质量标准表5-6 架体安装质量标准项次项目技术要求(mm)容许偏差(mm)检查工具1地基基础排水不积水/观察、尺量垫板不滑动底座不晃动2验收垂直度偏差/100经纬仪或线坠卷尺3间距步距120020钢板尺纵距900/60050排距600204水平杆高差一根杆的两端/20水平尺同跨内外步杆高差/105横杆外伸长度偏差/-50钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离150150卷尺同步立杆上两相邻对接扣件的高差500500立杆上对接扣件距主节点的距离H/3600横杆上对接扣件距主节点的距离l/3500扣件螺栓拧紧力矩4065Nm4065Nm扭力扳手7剪

130、刀撑与地面的倾角45o65o45o65o角尺8脚手板外伸长度对接130150130150卷尺2、 模板安装质量标准表5-7 模板安装质量标准序号项目名称允许偏差(mm)检查方法国家标准长城杯标准1轴线位移53尺量2底模上表面标高53水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸梁+4，-53尺量4层高垂直度不大于5 m63经纬仪或吊线、尺量大于5 m855相邻两板表面高低差22尺量6表面平整度52靠尺，塞尺7阴阳角方正/2方尺，塞尺顺直/2线尺8预埋铁件中心线位移32拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移32拉线、尺量螺栓外露长度+10，0+5，0 3、施工质量要求（1）模板在使用前必须清理干净并涂刷脱模剂。（2

131、）模板支模完毕进行清模，将杂物吹净。（3）支模、拆模必须人工传料，轻拿轻放，严禁抛扔，防止损坏成品。（4）大平台板模板支好后必须用水平仪进行检测校正标高。（5）模板拆除，混凝土强度和临时支撑符合要求，拆模不得损伤结构面层及棱角。结构层上堆放物料及施工集中荷载不得过的，并注意尽量放置在梁位置，避免大量荷载放置在板中。（6）梁底立杆部位采用扣件扣接的部位需检查扣件拧紧力矩，扣件螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，并不大于65Nm。4、验收（1）模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支撑部分应有足够的支撑面积。（2）模板表面清理干净并均匀涂刷脱模剂。（3）接缝不漏浆，严禁脱模剂沾污钢筋，污染混凝

132、土接茬处。（4）洞口模立完后预检合格，再安装大模。（5）柱、梁、大平台板模板应100%检查验收。（6）模板验收及浇筑混凝土时必须拉通线控制标高和各轴线位置、构件尺寸。（7）墙、柱合模后，打混凝土前要进行验收办预检；梁、板模板分别在支模完成后及钢筋绑扎完毕后，进行两次验收，并在打混凝土之前办预检。墙、柱、梁、顶板自检合格后报监理公司进行验收，在监理公司签认合格后方可进行下道工序，不合格者要立即进行返工修正。（8）模架立完后，经项目技术负责人组织专业工长、质检、安全验收完毕后方可铺设上部模板。混凝土浇筑前，项目技术负责人、总监理工程师签署完浇筑申请后，方可浇筑。（9）梁底立杆部位采用扣件扣接的部位

133、需100%检查扣件拧紧力矩。6 安全保证措施6.1 方针目标1、在施工中，始终贯彻“安全第一，预防为主，综合治理”的安全生产工作方针，认真执行国务院、建设部、xx市关于建筑施工企业安全生产管理的各项规定，重点落实xx市建委，把安全生产工作纳入施工组织设计和施工管理计划，使安全生产工作与生产任务紧密结合，保证职工在生产过程中的安全与健康，严防各类事故发生，以安全促生产。2、强化安全生产管理，通过组织落实、责任到人、定期检查、认真整改,实现“杜绝死亡事故，控制重伤事故在0.5以下，尽量减少轻伤事故”的工作目标。6.2 组织管理1、成立由项目经理刘向科为组长，各生产经理、安全经理为副组长的“安全生产

134、管理委员会”，组织领导施工现场的安全生产管理工作。2、根据作业人员情况成立现场“安全纠察队”，“安全纠察队”队员每人佩戴项目经理部统一印制的“安全纠察”臂章，开展日常安全生产检查工作。3、项目经理部主要负责人与各施工单位主要负责人签订安全生产责任状，施工单位主要负责人再与本单位施工负责人签订安全生产责任状，安全生产工作责任到人，层层负责。 6.3 安全管理安全生产方针：安全第一、预防为主、综合治理。安全管理目标：重伤、伤亡事故为零，工伤频率控制在千分之一内。建立安全管理体系：配备专职安全员，在各单位、班组设兼职安检员，建立和完善安全生产责任制，所有制度分解到位，责任落实到人。大力进行安全生产工

135、作的宣传教育，对所有参建单位、班组进行入场教育，使安全第一的知识做到人人皆知，高度重视。在工作中事事进行安全交底，处处有安全警示牌，时时有专人负责安全管理。解决安全隐患，做到“四不放过”，处理安全问题重奖重罚。施工现场场容场貌按照市文明工地标准要求。6.4 安全防护管理1、架子工等从事高空作业人员，必须有架子工操作证，必须进行身体检查，不得使用患有高血压、心脏病、癫痫病和其它不适于高空作业人员，从事高空作业。在模架使用期间严禁拆除：主节点处纵横杆、扫地杆。2、基坑边坡必须设置可靠护栏，高度不得小于1.2m，并施做20cm高踢脚板，护栏上设密目网。3、电焊工必须配戴好防护眼镜、绝缘鞋、绝缘手套等

136、防护用品。4、操作前必须对所使用工具、吊具和索具以及固定地锚进行检查，不合格者不得使用。5、高处作业时，必须穿防滑鞋，系好安全带，安全带正确使用，悬挂安全带的位置必须牢固。6、安装与拆除过程中，必须设专人指挥与协调，划出施工作业区域，设专人看护，设置警界线，无关人员不得进入该区域内，架子管拆除时，严禁直接向下扔钢管，应采用麻绳系牢后，平稳下放至地面。7、模板吊装以及脚手架安装以及拆除时必须有安全员进行旁站。8、吊车起钩前，吊物周围的所有死角均不得站人。9、施工人员要做好“一对一”结伴监护，防止意外伤害。10、尽量避免上下交叉作业，如果不能避免时必须有施工人员上下照应，并严禁抛掷工具，以及其它物

137、品。上、下工作面间应设有专用防护棚或其它防护设施。11、高空作业使用的所有工器具都要绑上防坠绳，配备工具包，不用时将工器具系到脚手架上。12、安装作业人员在上下攀爬过程中必须注意力集中，防止抓脱、踩空。13、作业人员在安装过程中必须注意力集中，防止挤压手脚。14、模板组装或拆除时，指挥拆除和挂钩人员必须站在安全可靠的地方方可操作，严禁任何人员随模板起吊。15、拆模后起吊前，应复查预埋螺栓及其他拉结是否拆净，在确无遗漏且模板与墙体完全脱离后方可起吊。16、吊装所有物品必须由司索工捆绑挂勾，严禁非司索工操作。17、在吊物尤其是吊架子管、木方时下方严禁站人，零散物品以及捆绑困难的物品必须采用吊斗进行

138、吊装。18、所有安装作业人员均应接受安全管理人员的监督。19、所有作业人员均应正确使用并自觉维护安全设施，保证安全设施的可靠性。20、起重捆绑必须由专人检查，保证万无一失。21、作业层上的施工荷载必须符合设计要求，不得超载。不得将模架、揽风绳、泵送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。22、施工现场光线不足的地方以及夜间施工时必须设有足够的照明。23、洞口、临边必须按要求设置竖实的封盖板栏以及安全网等安全防护设施，并固定牢固，加设明显的标志。不得随意拆移，如必须临时性拆移，需经施工现场负责人核准，移除后必须设有专人看护，不得离人。工作完毕后，必须立即恢复。24、混凝土浇筑操作平台必须满铺脚手板

139、，并采用铅丝固定牢固，并设有不低于1.2m的护栏。25、本工程混凝土支撑拆除使用的镐头机不在楼板上作业，支撑体系计算时未考虑镐头机机械作业施工荷载，施工过程中禁止大型机械在楼板上行走。6.5 施工机械管理1、施工机械应设定专人负责，施工机械的操作人员必须持证上岗。2、塔吊等施工机械必须由专业电气工程师、机械工程进行定期定期检查、维修、保养。3、所用进场的施工机械必须有合格证，大型机械必须报验合格后方可使用。4、任何机械设备发生故障及时报告，必须由专业人员进行检修，严禁自行动手修理。5、电刨、电锯等木工机械必须有可造的防护措施，确保安全。6、起重机司机及指挥信号工必须经过培训，持证上岗。施工中指

140、挥人员与司机必须统一信号，禁止违章指挥和操作。7、吊车在工作中如遇机械故障不能正常工作，应立刻设法放下重物，严禁继续施工，严禁吊物在空时进行调整或检修机械。8、汽车吊回转半径内严禁站人，防止发生意外。9、施工中所使用的起吊绳的安全系数要确保至少8倍，没有断丝，磨损超标现象，没有严重翘曲、扭曲现象，使用钢丝绳夹角不能大于90度，且棱角必须要垫包角。10、操作人员与指挥人员必须密切配合协调一致，指挥信号必须清晰明确；操作人员必须精力集中，防止误操作，严格按信号操作，在信号不清或不明确时，禁止操作，不能根据自己的猜测判断进行操作。11、五级以上大风应停止模板吊装作业。6.6 吊运过程中产生碰撞或吊装

141、物坠落1、起重机械司机及指挥信号工必须经过培训合格，持证上岗。施工中指挥人员与司机必须统一信号，禁止违章指挥和操作。操作人员与指挥人员必须密切配合协调一致，指挥信号必须清晰明确；操作人员必须精力集中，防止误操作，严格按信号操作，在信号不清或不明确时，禁止操作，不能根据自己的猜测判断进行操作。2、吊车在工作中如遇机械故障不能正常工作，应立刻设法放下重物，严禁继续施工，严禁吊物在空时进行调整或检修机械。3、吊车等起重机械严禁超载。4、施工中所使用的起吊绳的安全系数要确保至少8倍，没有断丝，磨损超标现象，没有严重翘曲、扭曲现象，使用钢丝绳夹角不能大于90度，且棱角必须要垫包角。5、五级以上应大风停止

142、模板吊装作业。6、吊装所有物品必须由司索工捆绑挂勾，严禁非司索工操作。起重捆绑必须由专人检查，保证万无一失。7、模板吊装以及脚手架安装以及拆除时必须有安全员进行旁站。8、模板组装或拆除时，指挥拆除和挂钩人员必须站在安全可靠的地方方可操作，严禁任何人员随模板一起起吊。6.7 模板支撑体系坍塌1、模板及支撑体系荷载计算必须经复核通过方可实施。2、进场的脚手架、扣件，丝托等支撑体系材料必须有合格证，必须复试合格后方可使用。3、严格按照模板安装施工方案进行施工，支撑体系的施工误差不得大于规范要求。4、模板支撑体系必须支顶牢固，所有扣件必须连接牢固。模板及支撑体系安装完成后，必须经验收合格后方可进行混凝

143、土浇筑。5、严格控制混凝土浇筑速度，在混凝土浇筑过程中，设专人对模板支撑体系进行看护，并配备对讲机，保证上下联络畅通。6、混凝土浇筑施工过程中如果模板及支撑发出异常声音，立即停止施工，查明原因并妥善处理后方可继续施工。7、混凝土浇筑施工过程中如果模板及支撑出现松动、变形等异常情况立即停止施工，对松动、变形部位进行妥善处理后方可继续施工。 8、模板拆除严格按照正常拆除顺序进行，严禁私自乱拆，出现模板及支撑体系局部失稳，造成事故。6.8 消防、保卫保证措施6.8.1 消防组织机构项目经理：刘向科生产经理：左其和安全经理：林建军总工程师：唐永福报警联络组警戒组疏散组医疗救护组抢险组技术组义务消防队巡

144、视组物资保障组善后组图6-1 消防领导组织机构图6.8.2 消防保卫措施1、火灾抢险人员队 长：刘向科副队长：左其和、林建军、唐永福队 员：刘宗卯、康志臣、徐江斌、张允超、张国利、龚亚峰、曹亚峰、史正良、毛峰、彭新华、周敬龙、汤兴华、周锐、蔡晓龙、王赞、赵元元、李建杰、 刘刚、黄伟、魏善春、王海放、王国威等 组织分包工人50人2、消防器材配备1) 针对火灾隐患情况，对于重点部分增加消防器材配备；2) 经常检查消防器材是否能够正常使用；3) 救火物资储备应常备并不得挪作他用；4) 储水池、消防用沙位置合理，便于取用。3、消防培训1) 对入场员工积极组织消防培训；2) 组织消防演练，练习消防器材使

145、用方法；3) 培训消防灭火知识，火情判断，针对不同燃烧物采取不用的灭火策略。4、火灾救援反应时间1) 应抓住火灾扑救的最佳时间（初级阶段315分钟），快速反应；2) 首先发现火情的人员，在判断无毒无爆炸情况下，应立即呼叫周边人员利用消防器材迅速进行扑灭；3) 首先发现火情人员应立刻报告上级，将火情快速传达至消防指挥部。4) 消防指挥部人员应在第一时间到场组织扑救和救援。5) 发现火情不可控，有易爆有毒物，不便救援，无专业设备无法扑救的情况应在第一时间报警求助。5、人员疏散（1） 现场发生火灾时，过火场所和相邻区域人员应尽快疏散，当场地狭小时应有组织的有序撤离疏散，防止踩踏事故发生。（2） 当火

146、灾发生在基坑内时，应从着火点另一侧的上下爬梯就近撤离疏散，当场的管理人员负责组织疏散，严禁上下爬梯超载（爬梯上人数不得超过40人），防止发生踩踏事故。（3） 有受伤人员时，应优先撤离受伤人员，行不不便时，应先撤离至远离着火点的安全区域，立即报告消防指挥部，等待救援。（4） 撤离时应考虑到救火通道，保证救援人员能够迅速到场火场展开扑救。6、预防临时构筑物倾倒（1）火情发生时，发现临建设施有坍塌风险时，应及时撤离人员，报警求助。（2）用作办公和宿舍的活动板房应进行周期性的安全检查，及时维修，杜绝危房使用现象。（3）活动板房耐火极限不得小于1.5小时。发现板房所用材料不符合防火要求的应及时更换。（4

147、）项目所有双层活动板房的外侧走廊为悬挑临时结构，严禁群体通行，应在疏散人员的组织下有序撤离。7、消防管理措施（1）贯彻落实相应的消防管理措施： 预防电气火灾措施危险品使用审批制度易燃易爆物品存储和管理动火审批制度明火作业管理安全消防教育制度（2）消防安全管理技术措施：设备机电消防安全技术措施油漆作业消防安全技术措施焊接作业消防安全技术措施库房消防安全技术措施木工加工作业消防安全技术措施 （3）不断完善各项管理措施，对照管理措施的要求，进行经常性的检查。8、消防物资准备（1）消防物资进场时间根据我项目施工进展情况适时采购并安排进场，消防物资应存放于施工现场必要位置。（2）施工现场的消防设施应定时

148、检查，发现损坏、过期、失效等情况应及时更换。（3）消防物资不可挪作他用，保证处于随时可取用状态。6.9 季节性施工措施6.9.1 雨季施工技术措施1、模板堆放区的地面应进行混凝土硬化。模板底部垫好100mm100mm方木，严禁模板直接与地面接触。2、雨后墙体模板预检时，检查模板内是否存有积水，如有积水应及时清除，如遇雨天合墙体模板，则在模板下口留设出水口，混凝土浇注前封闭。3、方木、模板露天堆放时，选择地势较高地方，下部用方木垫平码放整齐。如遇下雨，上面覆盖塑料布，防止雨淋受潮变形。4、外脚手架座落于回填土上，故必须保证回填土的质量，同时立杆下垫通长木方,并在木方下满铺碎石子，使重量均布于回填

149、土上,在距脚手架外立杆外500mm处设一排水沟,及时将雨水排走,以免脚手架基础被雨水浸泡造成地基沉陷。5、大雨期间，不得进行脚手架的搭设和拆除；大雨、大风后应及时对脚手架进行检查修理，有安全隐患的整改合格后方可投入使用。6、设一专人在雨前检查立杆垫木是否有效，回填土有无塌陷；雨后基础有无沉陷,立杆有无下沉，脚手架有无变形，如有不正常之处，须迅速加以加固和修整。7、现场的排水系统场区必须设有良好的排水系统。排水系统包括挡水墙和排水沟。在基坑边砌筑挡水墙，阻止雨水流入基坑内，疏导雨水流入排水沟内。8、材料存放为防止零星用水泥焊材等在雨季因受潮导致无法使用，设置防潮库房存放水泥。6.9.2 高温季节

150、施工技术措施1、在进行高温施工前，对测量工作、计量工作、现场安排统一部署，落实到人。要对测量、计量设备遮阳，防止暴晒。2、做好临时设施的完善工作，尽快完成施工现场的工棚、周转材料存放场和库房等临时设施的围挡封闭工作。3、高温季节施工操作大家穿戴较少，高空操作时更应该强调安全带佩带。4、在适当的区域设置简易遮阳设备，以供高空人员的施工休息。5、施工作业面设置防暑降温茶水、药品。6.9.3 冬期施工技术措施1、模板在安装时外侧的冰雪、冻块清理干净。2、冬施浇注混凝土前，认真检查模板，彻底清理模板内的冰雪。使模板内保持干净。3、模板和保温层在混凝土达到抗冻临界强度并冷却到5后方可拆除。拆模时混凝土温

151、度与环境温度差大于15时，拆模后的混凝土表面及时覆盖，使其缓慢冷却。4、在冬期拆除模板时，要轻拿轻放、防止滑落；不要将模板遗留在有水区域，要及时整理、码放整齐。6.10 应急预案为了对模板及支撑体系安装、混凝土浇筑、模板及支撑体系拆除施工过程中可能会出现的突发事故及时采取有效控制和实施抢救，防止事故影响蔓延，最大限度降低损失，特制定相应的预防和应急措施。6.10.1 应急组织结构为保证工程施工安全，危险源一旦出现险情，能够做到及时、迅速、有效抢险，将险情控制在最小范围，将损失减小到最低限度，特成立项目部抢险领导小组。抢险领导小组对集团公司负责，对项目部各分部统一指挥。组 长： 刘向科 电话：0

152、512-66570579组 员： 林建军、唐永福、吴怡舜表6-1 抢险领导小组成员及联系方式1刘向科组长2左其和副组长3吴怡舜组员4唐永福组员5林建军组员 各工作组职责1、应急指挥人员职责：（1）事故发生后，立即赶赴事发地点，了解现场状况，初步判断事故原因及可能产生的后果，组织人员实施救援。（2）发生伤亡事故后，安排人员联络医院、消防机构、应急机械设备、派人接车等事宜。（3）召集救援小组人员，明确救援目的、救援步骤，统一协调开展救援。（4）按照救援预案中的人员分工，确认实施对外联络、人员疏散、伤员抢救、划定区域、保护现场等的人员及职责。（5）协调应急救援过程中出现的其他情况。（6）救援完成、事

153、故现场处理完后，与现场相关人员确认恢复生产的条件及时恢复生产。（7）根据应急实施情况及效果，完善应急救援预案。2、现场安全员（1）立即赶赴事故现场，了解现场状况，参与事故救援。（2）依据现场状况，判断仍存在的不安全状态，采取处理措施，最大限度地减少人员及财产损失，防止事态进一步扩大。（3）判断拟采取的救援措施可能带来的其他不安全因素，根据专业知识及经验，选择最佳方案并向应急指挥提出自己的建议。（4）参与应急救援预案的完善工作。3、专业操作人员及其他应急小组成员（1）听从指挥，明确各自职责。（2）统一步骤，有条不紊地按照分工实施救援。（3）参与应急救援预案的完善。6.10.3 险情分析可能发生的

154、事故:1、机械事故。2、高空坠物以及高空坠落。3、触电。4、火灾。5、脚手架坍塌。6.10.4 应急响应及程序在施工生产中，一旦发生突发事故，应立即启动先期处置应急预案，迅速采取有效措施，尽力控制事态发展，以减少人员伤亡和财产损失，并及时上报并同时抢救伤员及疏散人员，避免事故蔓延。各分部出现紧急情况，应立即向项目部值班领导及项目经理报告，项目部向业主、监理、质检站及集团上级主管部门汇报。图6-2 突发事件应急处理流程图事故应急救援程序:b.人员疏散：抢险队员将事故现场被困人员，及时组织转移到安全地带，并将现场非抢险队人员转移出事故现场。 c.人员抢救：确定是否有人员受伤、被困，如有人员受伤、被

155、困，先将抢险队员将受伤人员从事故现场解救出来，并进行现场急救处理。立即联系120急救车，同时尽量确定被困人员的详细情况（包括人员数量、姓名、以及被困位置），为抢救创造有利条件， d.控制险情：抢险队员使用预备的应急物资，对有进一步倾斜、倒塌发展趋势的脚手架进行加固，以最大限度减少人员和财产损失。 e.设置向导：在事故现场入口及进入现场的主要通道边安排引导人员，以引导救险车辆、人员、物资等迅速准确地进入事故现场。 f.记录：事故发生后，由安质部有关人员对事故的发生、发展以及抢险救护等过程情况进行记录，为事后的调查、分析提供资料。 善后处理现场抢险工作完成后，由项目部技术负责人组织项目部有关部门和

156、人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。 对事故中受伤人员应及时送医院治疗，直到伤愈后方可出院，并按有关要求支付受伤期间的误工损失；对事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属。6.10.6 应急预案处理措施应急指挥立即召集应急小组成员，分析现场事故情况，明确救援步骤、所需设备、设施及人员，按照策划、分工，实施救援。需要救援车辆时，应急指挥应安排专人接车，引领救援车辆迅速施救。1、机械事故（1）发现险情的人员立即向领导报告。（2）立即切断电源。（3）指挥员召集抢险小组进入应急状态，并上报。（4）对险情制定抢救方案。（

157、5）根据险情制定抢修方案。（6）各小组按职责实施方案。（7）保护事故现场。（8）抢救受伤人员时几种情况的处理：如确认人员已死亡，立即保护现场；如发生人员昏迷、伤及内脏、骨折及大量失血：a.立即联系120急救车或，并说明伤情。为取得最佳抢救效果，还可根据伤情联系专科医院。b. 外伤大出血急救车未到前，现场采取止血措施。c.发生断手（足）、断指（趾）、严重情况时，现场要对伤口包扎止血、止痛、进行半握拳状的功能固定。将断手（足）、断指（趾）用消毒和清洁的敷料包好，切忌将断指（趾）浸入酒精等消毒液中，以防细胞变质。然后将包好的断手（足）、断指（趾）放在无泄露的塑料袋内，扎紧袋口，在袋周围放些冰块，或用

158、冰棍代替（切忌将断手（足）、断指（趾）直接放入冰水中浸泡），速随伤者送医院抢救。d.骨折：注意搬动时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详者一律用担架或平板，不得一人抬肩、一人抬腿。一般性外伤：a.视伤情送往医院，防止破伤风。b.轻微内伤，送医院检查。2、高空坠物以及高空坠落（1）发现险情的人员立即向领导报告。（2）停止高空作业。（3）指挥员召集抢险小组进入应急状态，并上报。（4）对险情制定抢救方案。（5）根据险情制定抢修方案。（6）各小组按职责实施方案。（7）保护事故现场。（8）抢救受伤人员时几种情况的处理：如确认人员已死亡，立即保护现场；如发生人员昏迷、伤及内脏、骨折及大量失血：a.

159、立即联系120急救车，并说明伤情。为取得最佳抢救效果，还可根据伤情联系专科医院。b. 外伤大出血急救车未到前，现场采取止血措施。c.骨折：注意搬动时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详者，应注意摔伤及骨折部位的保护，避免因不正确的抬运，使骨折错位造成二次伤害。疑似脊椎骨折必须用木板床水平搬动，绝对禁忌头、躯体、脚不平移动。注意保暖及现场抗休克。患者骨折端早期应妥善地简单固定。固定的松紧要合适，不能太紧或太松。固定时可紧贴皮肤垫上棉花、毛巾等松软物，外以固定材料固定，以细布条捆扎。一般性外伤：a.视伤情送往医院，防止破伤风。b.轻微内伤，送医院检查3、触电（1）发生电击后必须首先切断电源

160、，关闭开关或用绝缘物体挑开电线、电器，或用带木柄(干燥)的斧头砍断电线，千万不可用手直接拉病人。（2）发现险情的人员立即向领导报告。（3）指挥员召集抢险小组进入应急状态，并上报。（4）对险情制定抢救方案。（5）根据险情制定抢修方案。（6）各小组按职责实施方案。（7）保护事故现场。（8）抢救受伤人员时几种情况的处理：如确认人员已死亡，立即保护现场；如发生人员昏迷：a.立即联系120急救车，并说明伤情。为取得最佳抢救效果，还可根据伤情联系专科医院。呼吸停止者，立即行口对口人工呼吸。心跳停止者，立即在心前区叩击数下，如无心跳，则行胸外心脏按摩。一般性受伤：视伤情送往医院检查。4、火灾发生火灾后，积极

161、进行报警救援，由外协员和保卫干事二人负责，报警后立即去大门口外迎候并指导消防车进场投入灭火工作。在报警的同时，义务消防队由保卫干事负责指挥灭火组成员使用现场灭火器材积极投入灭火战斗：同时消火栓组急速打开附近的消火栓，接好水龙头、水枪，迅速投入灭火。在自救或求援的同时，抢救组迅速进行火场及其周围重要物品和易燃物品的抢救和疏散，尽量减少财产损失。由工长等人对救灾抢险中受伤的人员进行现场包扎或送医院抢救，以减少人员伤亡。5、模板支撑体系坍塌可能发生模板坍塌的部位有标准段侧墙、端墙、侧墙、顶板。（1）发现险情的人员立即向领导报告。（2）指挥员召集抢险小组进入应急状态，并上报。（3）事故现场应急处理警戒

162、隔离：抢险队员在事故现场周围用警戒桩、警戒线带等物资在现场设置警戒隔离区，非抢险队员不得进入警戒区内，以防止发生连锁事故，为更好地进行抢险工作创造条件。6.10.7 应急物资储备及管理表6-2 应急物资储备序号物资名称及规格型号数 量存放地点责任人1消防器材5套现场及驻地杨松、邓小进、王共广256a工字钢5吨施工现场3砂100m料仓4石100 m料仓55cm厚板材10 m工区现场6编 织 袋500个工区库房7200200方木20 m工区库房8铁 锹60把工区料库9十 字 镐20把作业现场10PC300挖掘机2台作业现场11PC200挖掘机2台作业现场12医用急救包2个库房13ZLL50E装载机

163、2台作业现场14离心泵6台现场库房15发电机150kW1台工区现场16电焊机UN-1006台库房17消 防 水 池1工区施工现场18混凝土喷射机2套作业现场19手电筒20作业现场20千斤顶2套作业现场21液压切断机1台作业现场6.10.8 相关单位应急联络方式表6-3 相关单位应急联络方式序号部门联系电话序号部门联系电话1吴南区城乡建设局0512-6528600410吴南区安全生产监察局0512-656548932安监局安全生产监察电话0512-6565925511吴南区消防局0512-627656393吴南区建管办0512-6562312112吴南区报灾专线电话0512-652343294吴

164、南区事故报告电话0512-6825188813吴南区劳动和社会保障局0512-652523765吴南区建设安全协会0512-6861176014吴南区煤气急修中心0512-653106106火警电话0512-11915吴南区电线电缆急修0512-668778887吴南区总工会经济工作部0512-6523120116吴南区疾病预防控制中心0512-656202358救护电话0512-12017吴南区自来水公司急修0512-659881779吴南区地震局0512-6528600418越溪镇公安报警电话0512-1106.11 监测控制要求6.11.1 监测的主要目的高大模板支撑系统在混凝土浇筑过程

165、中和浇筑后一段时间内，由于受压可能发生一定的沉降和位移，如变化过大可能发生垮塌事故。为及时反映高支模支撑系统的变化情况，预防事故的发生，需要对支撑系统进行沉降和位移监测。6.11.2 监测内容 1、模板位移2、梁底部模架变形6.11.3 监测项目及其预警值、允许值（1）支架沉降量（顶部）：5mm；（2）支架垂直度：每步架为h/1000及2mm，总高为H/600及20mm；（3）支架位移（顶部）： 5mm；（4）若发现异常情况，应立即停止浇筑混凝土施工作业，并报告项目部以便尽快作出处理，情况较严重时应立即撤离人员和设备。6.11.4 监测仪器和精度工作仪器设备的精度、稳定性直接关系到测量数据的准

166、确性、可靠性，是测量项目能否成功的关键因素之一。本高支模监测使用仪器设备如下。序号监测项目仪器名称仪器型号监测精度1支架沉降观测水准仪天宝DINI031.0mm2支架水平位移观测全站仪天宝S8（1）1.0mm 监测频率浇筑前观测二次；浇筑时，每隔1小时观测一次；浇筑完成后，前三天每天观测一次，第六天观测一次，监测浇筑段观测次数约10次。6.11.6 监测技术和方法基准点的布置 1、水平位移监测基准点的布置基准点的位置，对水平位移监测起到决定性的作用，应布设监测区域以外便于观测、不易破环的地方。根据现场实际情况，选取远离监测区域约30米以外测量控制点，作为基准点，基准点要周期性复核。2、沉降监测

167、基准点的布置根据现场实际情况，选取远离监测区域约20-50米以外结构施工的标高控制点作为基准点，基准点要周期性复核。6.11.6.2 监测点的布设 根据经评审的高大模板支架方案，每个监测剖面布设3个支架水平位移监测点和3个支架沉降观测点。支架监测点布置在支架顶部，监测点一旦确定后，一般情况下不得任意改变，以免造成混乱和增大误差。1、支架水平位移监测点的布设水平位移监测点拟采用小反射棱镜或反射片作标志。在支架立柱上部固定监测标志，并用红漆编号。布点位置见图6-1。2、支架沉降监测点的布设支架沉降监测点一般选在截面积较大的大梁中部，且为汇交梁受力较大的位置。在最顶上的支架，由施工单位用短钢管横担垂

168、直引下一钢管，钢管上端固定，下端不落地不固定。再在钢管下端固定一段约1米长的钢尺作为观测尺。测设备与实施方法1、使用仪器 天宝S8（1）全站仪天宝DINI03（0.3mm/km）2、支架水平位移监测水平位移的监测方法拟采用极坐标法。极坐标法：根据实际情况拟采用极坐标法进行水平位移的监测。对工作基点的稳定性检查可采用后方角度（距离）交会校核。极坐标法和后方交会法，外业采用天宝S8（1）全站仪进行监测，必须符合规范要求。监测系统对监测数据进行改正、平差计算，然后生成各种报表和变形曲线、变形速率及变形预报。极坐标法是利用数学中的极坐标原理，以两个已知点为坐标轴，以其中一个点为极点建立极坐标系；测定观

169、测点到极点的距离，测定观测点与已知坐标轴的角度，计算出观测点的坐标。3、支架沉降监测沉降点的观测方法：在基准点上立标尺作为后视尺，固定在观测点上的钢尺作为前视尺。用水准仪分别对后视尺和前视尺进行读数，同一个点相邻两期的后尺读数之差减去前尺读数之差即得观测点的沉降量。沉降点的布点位置见图6-3。图6-3 沉降点的布点位置图6.11.7 数据处理与信息返馈1、当次完成的测量内容，及时对数据进行处理，正常情况下第二个工作日提交上一工作日的观测结果。2、观测结果异常时，立即口头向项目部总工办汇报，随后提交书面报告，书面报告加盖公章，做好交接手续。3、监测结果反馈流程业主项目部监测组工程监理 监测工作计

170、划和措施1、我项目部计划监测同种工况前三次浇筑段,按正常工程进度每监测个浇筑段需观测约10次。2、每次观测前必须对使用的基准点和工作点进行稳定性检查。3、前二次观测的数据是以后各周期观测的起始值，应比以后各周期的观测结果更准确可靠，应采取适当措施提高精度。4、观测所使用的仪器设备应该经过法定部门的检定并在有效期内。5、各次沉降观测应采用相同观测设备和观测方法，尽量采用相同的水准观测线路。6、基本固定的作业人员，基本相同的环境下施测。7、监测工程作为现场施工的一个组成部分，现场测量人员必须遵守现场施工人员安全守则。8、若因位移、变形过大而出现险情时，现场测量人员应立即撤离危险区域，并及时甲方和施

171、工方等单位，在不影响测量人员的人身安全的前提下，继续监测情况的发展。9、同样工况下施工区段连续3次监测无异常，可不再进行监测，但浇筑后要复测结构尺寸。7 质量保证措施7.1 质量保证体系图7-1 质量保证体系7.2 质量保证技术措施1、模板选用的木方及木板要求过刨，以保证厚度一致，且平整度良好，同一规格木方平整度允许偏差1.0mm。为确保本工程达到清水混凝土效果，在模板安装前检查其质量，凡有缺棱掉角的一律不用，以确保模板接缝不漏浆。模板外观要求模内干净、无杂物，拼缝严密，模板接缝宽度不大于1.0mm，无漏浆缝隙。2、支顶板前放线工人提供模板标高控制线及轴线，支顶板后质检员应检查标高，确保准确无

172、误。确保墙体平整度，要按模板设计进行模板加工并验收，施工中正常拆模、吊运，保证模板不变形，做好成品保护。3、杜绝模板接缝漏浆，墙、柱模板安装前，在底口沿柱、墙里口抹出10mm厚、50mm宽的水泥砂浆带，并用海绵条密封。柱子竖向模板板缝处、梁板模与竖向结构混凝土面相交处、梁的阴阳角的模板拼缝处等易发生漏浆的部位，均加海绵条密封。4、杜绝层间交接处错台，要求墙体模板垂直控制在2mm/m以内。为防止混凝土接茬处漏浆，在墙模根部、框架柱上口贴1cm1cm海绵条，海绵条贴在模板上，不能贴在混凝土表面上。5、模内清理：分两步，第一步：剔除混凝土接茬处浮浆及松散混凝土，保证混凝土露出石子；第二步：分两种情况

173、（1）墙、柱合模前，清除因混凝土浇筑留下的浮灰、杂物。（2）梁、板钢筋绑扎完毕后清除模内杂物，混凝土施工前用吸尘器将浮灰吸净。梁板均留清扫门：梁留在梁底一端；顶板利用投测孔做清扫门。6、模板支搭完毕后，要进行预检并办理项目部内工长的交接检手续，经监理公司签认合格后方可进行下道工序。浇筑混凝土时，需要木工专门负责看管模板。7、由于墙体采用整体模板，模板的重量较大，给模板的拆卸及运输造成较大困难。支模时，利用塔吊运输大型模板，人工配合进行模板的定位及安装。当浇注的混凝土达到要求强度，拆除模板时，由于此时顶板已经浇注完毕，所以只能采用人工配合小型机具进行模板的拆除和运输。操作过程中设专人统一指挥，各

174、作业人员必须遵从号令，确保动作协调一致，减小施工风险。8、木模板拆模后要及时进行清理，并及时起出钉子，将板面混凝土清理干净，进行分类码放，便于下次周转使用。模板在使用前先刷隔离剂（使用水溶性脱模剂），堆放整齐。9、脱模剂涂刷：拆下的模板要及时清理、修理和刷脱模剂，必须先将模板内外和周边的灰浆清理干净，用棉丝擦试油质脱模剂，涂刷时要均匀。10、提前做好预留洞口及墙柱混凝成品保护问题，拆模时注意保护，拆模后在阳角处加设保护角板。11、侧墙混凝土应分层浇筑，每层混凝土不得超过500mm，混凝土浇筑速度不得大于每小时1.5m，两侧墙混凝土高差不得大于500mm。中柱混凝土浇筑速度不得大于每小时2m。上

175、返位置处待板混凝土浇筑完2小时后再进行浇筑，以减少底部跑模几率。8 劳动力计划8.1 管理层人员配置明确专职安全生产管理人员的配置要求。8.2 劳务人员计划本工程南二区、中二区及中三区大平台施工班组为中区主体结构施工班组，人员全部已经进场，现场根据实际情况合理安排劳务作业。表8-1 主体模板工程施工劳动力计划表 工种人数工种人数管理人员10架子工100测量员2木工250试验工1电焊工6专职安全员3杂工108.2.1管理层（工长）负责人模板责任工程师：彭新华负责模板方案的落实，提出模板材料计划，组织施工，并做好现场模板质量预控和监督检查工作，负责模板工程的预检、报验。8.2.2劳动层负责人本工程

176、的劳务分包单位为湖北远大建筑劳务有限责任公司。模板工程的负责人：李兴龙负责具体调配人员并积极配合现场模板责任工程师的工作。9计算书验算说明：1、采用中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所PKPM软件进行计算。2、碗扣架及钢管实规范壁厚3.5mm，考虑实际租赁材料因素，实际壁厚为3.0m，验算时取壁厚3.0mm。3、顶板次龙骨采用40mm403.0mm方钢管，主龙骨48钢管。4、结构均按设计图中最厚或最不利荷载计算。计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2016)。1. 楼板计算1.1、南二区大平台板、中二区钢筋桁架板及中三区上部平台板模板体系计算书（按板厚200mm，高度1

177、0150mm计算）一、工程属性新浇混凝土楼板名称南二区平台板200mm新浇混凝土楼板板厚(mm)200模板支架高度H(m)10.15模板支架纵向长度L(m)50模板支架横向长度B(m)50 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载

178、(kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2016设置要求立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)9000面板计算方式三等跨连续

179、梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.2)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.2)+1.40.72.5 1=8.68kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.

180、2)1=5.53kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.2)15.12kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.15.530.22+0.1173.150.220.037kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.22+0.2133

181、.150.2，0.10.1080.22+0.1753.150.20.135kNm MmaxmaxM1，M2max0.037，0.1350.135kNm Mmax/W0.135106/375003.588N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6775.122004/(1009000281250)=0.022mm 0.022mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)40403小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.6

182、6小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)9.32小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.2)+1.40.72.50.2=1.779kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.2)0.2=1.149kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/

183、m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.1490.92+0.1250.630.920.18kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0650.92+0.2033.150.9，0.1250.0650.92+0.1883.150.90.579kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.7790.22/2，0.0650.22/2+3.150.

184、20.631kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.18，0.579，0.6310.631kNm =Mmax/W=0.631106/4660=135.471N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.1490.9+0.6250.630.91.001kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0650.9+0.6883.152.204kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.7790.2，0.0650.2+3.153.163kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.001，2.204，3.1633.

185、163kN max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.163100040402-(40-6)342/(8932006)17.461N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.2)0.21.064kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.0649004/(1002060009.32104)0.189mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.0642004/(82060009.32104)0.011mm2l1/2502200/

186、2501.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+

187、1.40.71.50.21.606kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.2)0.21.341kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.20.265kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.2)0.21.104kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.6060.91.807kN 按悬臂梁，R1q1l11.6060.20.321kN RmaxRmax，R11.807kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax

188、1.25q2L1.251.1040.91.242kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.1040.20.221kN RmaxRmax，R11.242kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.684106/4490=152.242N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=24.9751000/42423.467N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=1.

189、022mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.681mm=2200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=6.503kN，R2=8.32kN，R3=8.825kN，R4=5.263kN 图二 支座反力依次为R1=5.867kN，R2=8.589kN，R3=8.589kN，R4=5.867kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N8.825kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2016设置要求立柱钢管截面类型(mm

190、)483立柱钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 =(h+2a)/i=(1200+2450)/15.9=132.075=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q10.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+ 0.71.410.21.518kN/m 同

191、上四六步计算过程，可得： R16.143kN，R28.114kN，R38.337kN，R45.542kN =l0/i=2100.000/15.9=132.075 查表得，1=0.386 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH=Max6.143,8.114,8.337,5.542+0.91.350.1510.15=10.187kN f=N/(1A)10.187103/(0.386424)=62.243N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/

192、B=10.15/50=0.2032 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！2. 梁模板计算2.1 梁截面200400mm400800mm梁模板梁模板（碗扣式，梁板立柱共用）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称400800mm混凝土梁截面尺寸(mmmm)400800模板支架高度H(m)11.1模板支架横向长度B(m)50模板支架纵向长度L(m)50梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值

193、G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境是否考虑风荷载否 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)900步距h(mm)1200立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2016设置要求新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立

194、柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=10001

195、51515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.671kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m

196、计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12526.6710.220.133kNm Mmax/W0.133106/375003.556N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.52004/(1009000281250)0.068mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37524.9080.2+0.4371.7640.22.022kN R2=1.25q1L=1.2526.6710.26.668k

197、N 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37520.50.21.538kN R2=1.25q2L=1.2520.50.25.125kN 五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)40403小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.66小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)9.32小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.022/12.022kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max6.

198、668/1= 6.668kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=2.022/12.022kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.4/2 =0.049kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.8-0.18)=0.377kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.8-0.18)=0.377kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.45-0.4/2)/21=0.992kN/m 梁

199、右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.9-0.45)-0.4/2)/21=0.992kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.022+0.049+0.377+0.992=3.44kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.668+0.049=6.716kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.022+0.049+0.377+0.992=3.44kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.44,6.716,3.

200、44=6.716kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.538/11.538kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max5.125/1= 5.125kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.538/11.538kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/2 =0.04kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.8-0.18)=0.31kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.18)=0.31kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1

201、)0.18)(0.45-0.4/2)/21=0.627kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.9-0.45)-0.4/2)/21=0.627kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.538+0.04+0.31+0.627=2.515kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.125+0.04=5.165kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.538+0.04+0.31+0.627=2.515kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.515,5.165,2.515=5.165kN/m

202、为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1256.7160.92，0.56.7160.220.68kNm =Mmax/W=0.68106/4660=145.922N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6256.7160.9，6.7160.23.778kN max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.778100040402-(40-6)342/(8932006)20.855N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 1

203、0.521ql14/(100EI)0.5215.1659004/(1002060009.32104)0.92mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)5.1652004/(82060009.32104)0.054mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.256.7160.9,0.3756.7160.9+6.7160.2=7.556kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.87kN,R2=7.556kN,R3=3.87kN 正常使用极限状态

204、Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.1650.9,0.3755.1650.9+5.1650.2=5.811kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.829kN,R2=5.811kN,R3=2.829kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=

205、0.335106/4490=74.501N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.895kN max=2Vmax/A=22.8951000/42413.656N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.099mmL/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.975kN，R2=13.346kN，R3=0.975kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧

206、立柱最大受力NmaxR1,R3max0.975,0.9750.975kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR213.346kNN=30kN 满足要求！ 八、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)483立柱钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=1200+2450=2100mm =l0/i=2100/1

207、5.9=132.075=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 2、稳定性计算 R10.975kN，R213.346kN，R30.975kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.91.350.15(11.1-0.8)max0.975+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.41(0.9+0.45-0.4/2)/20.9，13.346，0.975+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.41(0.9+0.9

208、-0.45-0.4/2)/20.9+1.87715.223kN fN/(A)15.223103/(0.386424)93.015N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=11.1/50=0.2222 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！梁侧模板计算书 一、工程属性新浇混凝梁名称400800mm混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400800新浇混凝土梁计算跨度(m)25.2 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(k

209、N/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.8min34.213，19.219.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.919.2+1.40.9225.848kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S

210、正G4k19.2 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)180180梁下挂侧模高度(mm)620620小梁道数(下挂)55 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2500对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2200对拉螺栓3500对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设

211、计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)9000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承125.84825.848kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.919.2123.328kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10723.3280.1552+0.1212.520.15520.067kNm Mmax/W0.06710

212、6/375001.795N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正119.219.2kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63219.21554/(1009000281250)0.028mm155/400=0.388mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14323.3280.155+1.2232.520.1554.611kN 正常使用极限状态 R下挂max1.143l左q1.1430.15519.23.402kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小

213、梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)170.667 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q4.611kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.14.6110.62，0.54.6110.32=0.207kNm Mmax/W0.207106/426674.863N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,q

214、l1=max0.64.6110.6，4.6110.3=1.66kN max=3Vmax/(2bh0)=31.661000/(24080)0.778N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q3.402kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6773.4026004/(10084151706670)0.208mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=3.4023004/(884151706670)=0.24mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.14.6110.6，0.44.61

215、10.6+4.6110.33.043kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.13.4020.6，0.43.4020.6+3.4020.32.245kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.632kN，

216、R21.826kN，R31.505kN，R41.826kN，R50.632kN 正常使用极限状态：R10.463kN，R21.347kN，R31.094kN，R41.347kN，R50.463kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.209106/4490=46.452N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=22.4581000/42411.594N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.236mm300/4000.75 mm 满足要求！ 4、

217、最大支座反力计算 R下挂max4.067/0.6=6.778kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max6.7786.439kNNtb24.5kN 满足要求！2.2 梁截面4001000mm5001200mm梁模板梁模板（碗扣式，梁板立柱共用）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称5001200mm混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001200模板支架高度H(m)11.1模板支架横向长度B(m)50模板支架纵向长度L(m)50梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重

218、标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境是否考虑风荷载否 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)900步距h(mm)1200立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450斜杆或剪刀撑设置 剪

219、刀撑符合规范JGJ166-2016设置要求新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距167每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2

220、)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.065kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24

221、+1.5)1.2137.3kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.2)130.7kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.137.30.1672+0.1171.7640.16720.109kNm Mmax/W0.109106/375002.916N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67730.7166.6674/(1009000281250)0.063mmL/25016

222、6.667/2500.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.437.30.167+0.451.7640.1672.619kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.137.30.167+1.21.7640.1677.191kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.430.70.1672.047kN R2=R3=1.1q2L=1.130.70.1675.628kN 五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)40403小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/

223、mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.66小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)9.32小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.619/12.619kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max7.191,7.191/1= 7.191kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=2.619/12.619kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.5/3 =0.041kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.2-0.1

224、8)=0.62kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.2-0.18)=0.62kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.45-0.5/2)/21=0.794kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.9-0.45)-0.5/2)/21=0.794kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =

225、2.619+0.041+0.62+0.794=4.073kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.191+0.041=7.232kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.619+0.041+0.62+0.794=4.073kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.073,7.232,4.073=7.232kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.047/12.047kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max5.628,5.628/1= 5.628kN/m 梁底面板传递给右

226、边小梁线荷载：q1右R4/b=2.047/12.047kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/3 =0.033kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.2-0.18)=0.51kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.2-0.18)=0.51kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.45-0.5/2)/21=0.502kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.9-0.45)-0.5/2)/21=0.502kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=

227、2.047+0.033+0.51+0.502=3.092kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.628+0.033=5.662kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.047+0.033+0.51+0.502=3.092kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.092,5.662,3.092=5.662kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.2320.92，0.57.2320.220.732kNm =Mmax/W=0.732106/4660=

228、157.133N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6257.2320.9，7.2320.24.068kN max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=4.068100040402-(40-6)342/(8932006)22.457N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5215.6629004/(1002060009.32104)1.008mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)5.6622004/(82060009.32104)0.05

229、9mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.2320.9,0.3757.2320.9+7.2320.2=8.136kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.582kN,R2=8.136kN,R3=8.136kN,R4=4.582kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.6620.9,0.3755.6620.9+5.6620.2=6.37kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.479

230、kN,R2=6.37kN,R3=6.37kN,R4=3.479kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.355106/4490=79.005N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.136kN max=2Vmax/A=28.1361000/4

231、2438.377N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.061mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.343kN，R2=12.375kN，R3=12.375kN，R4=0.343kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.343,0.3430.343kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

232、2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R312.375kNN=30kN 满足要求！ 八、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)483立柱钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=1200+2450=2100mm =l0/i=2100/15.9=132.075=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 2、稳定性计算 R10.343kN，R212.375kN，R312.375kN，R40.3

233、43kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.91.350.15(11.1-1.2)max0.343+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.41(0.9+0.45-0.5/2)/20.9，12.375，12.375，0.343+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.41(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/20.9+1.80414.179kN fN/(A)14.179103/(0.386424)8

234、6.634N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=11.1/50=0.2222 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称5001200mm混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001200新浇混凝土梁计算跨度(m)25.2 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(

235、m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.2min34.213，28.828.8kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.928.8+1.40.9237.512kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k28.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑

236、长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)180180梁下挂侧模高度(mm)10201020小梁道数(下挂)88 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2500对拉螺栓3800对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2200对拉螺栓3500对拉螺栓4800对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)9000 1、下挂侧模 梁截

237、面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承137.51237.512kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.928.8134.992kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10734.9920.1462+0.1212.520.14620.086kNm Mmax/W0.086106/375002.293N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q

238、bS正128.828.8kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63228.8145.7144/(1009000281250)0.032mm145.714/400=0.364mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14334.9920.146+1.2232.520.1466.277kN 正常使用极限状态 R下挂max1.143l左q1.1430.14628.84.797kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁弹性模量E(N/mm2

239、)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)170.667 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.277kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.16.2770.62，0.56.2770.32=0.282kNm Mmax/W0.282106/426676.62N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.2770.6，6.2770.3=2.26kN

240、 max=3Vmax/(2bh0)=32.261000/(24080)1.059N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q4.797kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.7976004/(10084151706670)0.293mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=4.7973004/(884151706670)=0.338mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.16.2770.6，0.46.2770.6+6.2770.34.143kN 正常使用极限状态 R下

241、挂maxmax1.14.7970.6，0.44.7970.6+4.7970.33.166kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.858kN，R22.486kN，R32.04kN，R42.04kN，R52.

242、04kN，R62.04kN，R72.486kN，R80.858kN 正常使用极限状态：R10.653kN，R21.899kN，R31.542kN，R41.542kN，R51.542kN，R61.542kN，R71.899kN，R80.653kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.374106/4490=83.211N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=23.3471000/42415.787N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.467m

243、m300/4000.75 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max6.691/0.6=11.151kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max11.15110.594kNNtb24.5kN 满足要求！2.3 梁截面6001200mm6001800mm梁模板梁模板（碗扣式，梁板立柱共用）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称6001800mm混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001800模板支架高度H(m)11.1模板支架横向长度B(m)50模板支架纵向长度L(m)50梁

244、侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境是否考虑风荷载否 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1200立

245、柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2016设置要求新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,600,900梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距120每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆

246、面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157.654kN/m q1静0.91

247、.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.8)146kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10755.890.122+0.1211.7640.1220.089kNm Mmax/W0.089106/375002.378N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.632461204/(

248、1009000281250)0.024mmL/250120/2500.48mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39355.890.12+0.4461.7640.122.73kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14355.890.12+1.2231.7640.127.925kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92855.890.12+1.1421.7640.126.466kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.393460.122.169k

249、N R2=R4=1.143q2L=1.143460.126.309kN R3=0.928q2L=0.928460.125.123kN 五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)40403小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.66小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)9.32小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.73/12.73kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max7.925,6.466,7.

250、925/1=7.925kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.73/12.73kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.6/5 =0.029kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.8-0.18)=0.984kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.8-0.18)=0.984kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.6-0.6/2)/21=1.191kN/m 梁右侧楼板

251、传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(1.2-0.6)-0.6/2)/21=1.191kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.73+0.029+0.984+1.191=4.934kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.925+0.029=7.954kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.73+0.029+0.984+1.191=4.934kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.934,7.954,4.934=

252、7.954kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.169/12.169kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max6.309,5.123,6.309/1=6.309kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.169/12.169kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/5 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.8-0.18)=0.81kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.8-0.18)=0.81kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左

253、1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.6-0.6/2)/21=0.753kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(1.2-0.6)-0.6/2)/21=0.753kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.169+0.024+0.81+0.753=3.756kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.309+0.024=6.333kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.169+0.024+0.81+0.753=3.756kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.756,6.333,3.

254、756=6.333kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.9540.92，0.57.9540.220.805kNm =Mmax/W=0.805106/4660=172.82N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6257.9540.9，7.9540.24.474kN max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=4.474100040402-(40-6)342/(8932006)24.699N/mm2=125N/mm2

255、 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5216.3339004/(1002060009.32104)1.128mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)6.3332004/(82060009.32104)0.066mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.9540.9,0.3757.9540.9+7.9540.2=8.948kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.551kN,R2=8.948kN,R3

256、=7.307kN,R4=7.307kN,R5=8.948kN,R6=5.551kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.256.3330.9,0.3756.3330.9+6.3330.2=7.125kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.226kN,R2=7.125kN,R3=5.79kN,R4=5.79kN,R5=7.125kN,R6=4.226kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(c

257、m3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.669106/4490=148.948N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax11.002kN max=2Vmax/A=211.0021000/42451.895N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.082mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.653kN，R2=1

258、1.457kN，R3=22.003kN，R4=11.457kN，R5=0.652kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R5max0.653,0.6520.653kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R3，R422.003kNN=30kN 满足要求！ 八、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)483立柱钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)

259、424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=1200+2450=2100mm =l0/i=2100/15.9=132.075=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 2、稳定性计算 R10.653kN，R211.457kN，R322.003kN，R411.457kN，R50.652kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2+0.91.350.15(11.1-1.8)max0.653+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18

260、)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.41(0.9+0.6-0.6/2)/20.9，11.457，22.003，11.457，0.652+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+0.71.41(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/20.9+1.69523.698kN fN/(A)23.698103/(0.386424)144.798N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或

261、等于2 H/B=11.1/50=0.2222 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称601800mm混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6001800新浇混凝土梁计算跨度(m)25.2 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin

262、0.282440.921/2，241.8min34.213，43.234.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.934.213+1.40.9244.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k34.213 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)180180梁下挂侧模高度(mm)16201620小梁

263、道数(下挂)1414 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2400对拉螺栓3900对拉螺栓41400对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2400对拉螺栓3900对拉螺栓41400对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)9000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。

264、面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承144.08944.089kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.934.213141.569kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10741.5690.1252+0.1212.520.12520.074kNm Mmax/W0.074106/375001.968N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正134.21334.213kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63234.213124.6154/(100900

265、0281250)0.021mm124.615/400=0.312mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14341.5690.125+1.2232.520.1256.305kN 正常使用极限状态 R下挂max1.143l左q1.1430.12534.2134.873kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm

266、2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)170.667 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.305kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.16.3050.62，0.56.3050.32=0.284kNm Mmax/W0.284106/426676.65N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.3050.6，6.3050.3=2.27kN max=3Vmax/(2bh0)=32.271000/(24080)1.064N/mm21.663N/mm2 满足要求

267、！ 3、挠度验算 q4.873kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.8736004/(10084151706670)0.298mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=4.8733004/(884151706670)=0.344mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.16.3050.6，0.46.3050.6+6.3050.34.161kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.14.8730.6，0.44.8730.6+4.8730.33.216kN 六、主梁验算主梁类型钢管主

268、梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.862kN，R22.497kN，R32.046kN，R42.046kN，R52.046kN，R62.046kN，R72.046kN，R82.046kN，R92.046kN，R102.046kN，R

269、112.046kN，R122.046kN，R132.497kN，R140.862kN 正常使用极限状态：R10.664kN，R21.93kN，R31.567kN，R41.567kN，R51.567kN，R61.567kN，R71.567kN，R81.567kN，R91.567kN，R101.567kN，R111.567kN，R121.567kN，R131.93kN，R140.664kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.428106/4490=95.335N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax

270、/A=24.8631000/42422.937N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.425mm500/4001.25 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max8.409/0.6=14.015kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max14.01513.314kNNtb24.5kN 满足要求！2.4 梁截面10001200mm、8002000mm、10002000mm梁模板梁模板（碗扣式，梁板立柱共用）计算书一、

271、工程属性新浇混凝土梁名称10002000mm混凝土梁截面尺寸(mmmm)10002000模板支架高度H(m)11.1模板支架横向长度B(m)50模板支架纵向长度L(m)50梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2

272、)0.3非自定义:0.039地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1200立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2016设置要求新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离

273、s1(mm)1000板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)1000梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)240,480,720,960梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数9梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪

274、强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2)+1.40.72163.851kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2162.0

275、87kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)2)151.1kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10762.0870.1252+0.1211.7640.12520.107kNm Mmax/W0.107106/375002.857N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63251.11254/(1009000281250)0.031mmL/250125/2500.5mm

276、满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39362.0870.125+0.4461.7640.1253.148kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14362.0870.125+1.2231.7640.1259.14kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92862.0870.125+1.1421.7640.1257.454kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39351.10.1252.51kN R2=R4=1.143q2L=1.14351.10.1

277、257.301kN R3=0.928q2L=0.92851.10.1255.928kN 五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)40403小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.66小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)9.32小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.148/13.148kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max9.14,7.454,9.14/1=9.14kN/m 梁底面板传递给右

278、边小梁线荷载：q1右R5/b=3.148/13.148kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)1/8 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(2-0.18)=1.106kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(2-0.18)=1.106kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(1-1/2)/21=1.985kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1

279、)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(1-1/2)/21=1.985kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.148+0.03+1.106+1.985=6.269kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=9.14+0.03=9.171kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.148+0.03+1.106+1.985=6.269kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max6.269,9.171,6.269=9.171kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.51/12.51kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中