武汉市常青第一学校西校区食堂建设项目高大模板支撑安全专项施工方案（76页）.docx

1、 武汉市常青第一学校西校区食堂建设项目高大模板支撑安全专项施工方案编 制：审 核：审 批：编制日期：年11月26日目 录第一章、编制说明及依据41.1编制说明41.2 编制依据41.3计算依据5第二章、工程概况51.1工程项目概况51.2 高支模概况51.3支模架基础条件61.4高支模支撑区域结构平面图：61.5高支模架危险源辩识及应对措施7第三章、施工计划103.1 技术准备103.2 材料与设备计划103.3 进度计划12第四章、施工工艺技术124.1基础处理134.2模板支撑体系设计原则13模板及支撑架的材料选取及力学性能134.2.2模板高支撑体系的设置13剪刀撑的设计144.2.4固

2、结措施14其他构造措施14混凝土的浇筑要求154.3 梁板模板支撑设计参数164.3.2 300900截面梁支撑设计参数184.3.4 120厚楼板模板支撑设计参数204.3.5高支模体系平面布置示意图224.4工艺要求及验收要求224.4.1 模板高支撑架施工工艺流程234.4.2 梁、板模板安装244.5 模板高支撑架验收264.5.1验收条件26验收程序和内容274.6 高支模混凝土施工274.7高大模板拆除的工艺要求284.7.1高大模板拆除工艺要求284.7.2高大模板拆除的工序要求294.7.3高大模板拆除安全要求30第五章、施工安全保证措施305.1模板高支撑体系施工安全保障体系

3、305.2 模板高支撑体系技术保障措施315.3 模板高支撑体系施工安全保障措施325.4 预防坍塌事故的安全保障措施335.5 预防高空坠落的安全保障措施345.6 监测监控措施345.7 应急救援预案355.7.1 应急预案的方针和原则355.7.2 突发事件、紧急情况及风险分析365.7.3 应急组织机构365.7.4 应急预案措施38第六章、劳动力计划396.1 管理人员计划396.2 劳动力计划39第七章、模板高支撑架计算书407.1截面梁4501000模板支撑设计计算407.2截面梁300900模板支撑设计计算497.3截面梁200500模板支撑设计计算577.4 120厚楼板支撑

4、设计计算66第一章、编制说明及依据1.1编制说明（1） 该高支模施工方案根据武汉市常青第一学校西校区食堂建设项目工程结构施工图纸进行编制。（2） 施工方案主要为了满足工程质量、工期及安全、文明施工要求；（3） 满足与业主、监理、设计及施工单位协调管理；（4） 采用合理的施工工艺、施工技术，制定科学的施工方案；（5） 贯彻施工验收、安全及健康、环境保护等方面的法规、标准规范和规程，以及有关规章制度，保证工程质量和施工安全；1.2 编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012

5、)4、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）5、建筑施工模板安全技术规范JGJ16220086、混凝土结构工程施工规范(GB 50666-2011)7、建筑工程施工质量验收统一标准(GB 50300-2013)8、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB 50204-2015)9、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ809110、建筑施工计算手册11、 关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质200987号）12、关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知（建质2009254号）13、武汉市常青第一学校西校区食堂建设项目工程土建结构施工图纸14、武汉市城建委关于

6、印发武汉市超过一定规模的危险性较大的分部分项工程专项方案专家论证实施细则的通知（武城建201011号）15、鄂建办201443号关于进一步加强危险性较大分部分项工程安全管理的通知1.3计算依据品茗安全计算软件2015版。第二章、工程概况1.1工程项目概况武汉市常青第一学校西校区食堂建设项目工程高支模安全专项施工方案工程位于湖北省武汉市东西湖区常青北路东、常青一路和康居二路交汇处，本工程食堂0.000相当于黄海高程27.4m，总高度20.1m，建筑物长57.6m，宽36m，采用钢筋混凝土框架结构，地上3层，建筑结构安全等级为一级，使用年限50年，抗震设防烈度为6度，框架柱四级抗震。工程基本概况：

7、工程名称武汉市常青第一学校西校区食堂建设项目工程地点武汉市东西湖区常青北路东、常青一路和康居二路交汇处周边环境该工程施工现场三通一平已经完成，场内外交通十分便利高支模面积（m2）40结构高度（m）10.47m基础形式承台基础主体结构框架抗震等级三级抗震设防烈度6结构安全等级二级地基基础设计等级丙级地上层数3地下层数0层高（m）1层5.22m，2层10.47m、3层16.47m建设单位武汉市教育局设计单位武汉卓筑工程技术有限公司监理单位武汉市现代工程建设监理有限责任公司施工单位湖北广场建设有限公司1.2 高支模概况武汉市常青第一学校西校区食堂建设项目工程，高支模位置为1层标高10.47m钢筋混凝

8、土结构梁板，长度为15m，宽度为4m，面积为60m2，1层梁板结构支撑高度为10.47m，最大跨度12m，本工程1层楼板厚度为120mm，支撑高度为10.47m，框架梁截面尺寸为：250700，最大梁截面尺寸为4501000，最大跨度为12000mm。高支模所在层一层脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）-0.15柱砼强度等级C35高支模层顶标高（m）8.17梁板砼强度等级C35最大板跨（m）912普通板跨（m）912最大板厚（mm）120厚普通板厚（mm）100厚最大柱截面尺寸（mm）800800普通柱截面尺寸（mm）600600最大梁跨（m）12普通梁跨（m）9最大梁断面尺寸（mm）45

9、01000普通梁断面尺寸（mm）300900、350800、300800、300700、300650、200500、200400高支模列表如下：1.3支模架基础条件高大模板支撑搭设架体立杆下均在标高为-0.15m的一层地面，用7080cm回填土压实后采用150mm厚混凝土进行硬化处理的地坪上。1.4高支模支撑区域结构平面图：图2-1 2层梁板高支模支撑区域平面图1.5高支模架危险源辩识及应对措施作业项目危险源对策伤害类型人员新增操作人员未进行安全培训和交底，不了解模板加工、堆放、运输、吊装、拆除等作业过程安全管理要求；现场随机抽查，询问受训情况和掌握情况，记录姓名工种等信息，查找相关教育、培训

10、、交底等书面资料综合事故模板加工人员未能熟悉模板加工机械的正确使用方法；观察工人操作方法，查询上岗证等材料机具伤害安排患有高血压、心脏病、恐高症等不适宜高空上作业人员高空作业，未对高空作业人员身体状况进行检查或测试；现场抽查和询问高处坠落圆盘锯操作人员戴手套作业未制止和纠正，木模板加工未发防护用品，使用的防尘口罩和耳塞损坏未更换；现场观察，查询防护用品发放领取原始记录尘肺/失聪作业人员工作压力大，心情烦躁，未对其安抚使心情平稳后再高空作业；人员少，作业人员连续工作24h后仍安排高空作业；架子工家中发生突发时间其心情不稳定扔登高作业；现场观察和交谈询问，掌握多数人员思想动态，安抚和劝慰，并解决员

11、工实际困难高处坠落材料模板支撑架料钢管壁薄、扣件含碳量高仍用作承重结构支撑未制止；现场检查及查厂家提供和现场抽样送检的检验报告坍塌木制模板板面强度不够仍用作承重结构底模未制止、未纠正；现场检查及查相关资料坍塌模板、架料工程所使用的脱模剂、油漆、稀料一次进场后乱堆乱放，阻碍现场交通；现场检查火灾高支模所用扣件含碳量超标、变形，钢管壁厚偏薄、变形等缺陷未按安全规定退货；现场检查及查厂家提供和现场抽样送检的检验报告坍塌施工机械支模现场木工加工机械未做到“一机一闸一箱一漏”，漏电保护器不匹配、不定期检测、发现失效未更换；现场检查及查电工检查记录等相关资料触电支模现场木工加工机械的开关未用保险丝连接，保

12、险丝未接到火线上；现场检查及查相关资料火灾/触电木工加工机械无保护装置仍作业，保护装置损坏未更换；现场检查及查相关资料机具伤害/触电圆盘锯锯片缺齿严重未更换，使用带开口槽的刨刀未制止；现场检查及查相关资料机具伤害环境刮六级以上大风未暂停模板吊装，下大雨后未对作业面上积水进行处理干后再作业；现场检查及查相关资料物体打击/高处坠落木工房未设置禁火标识，在木工房内抽烟未立即阻止和纠正，配置的灭火器失效未更换，灭火器被临时转移后未即时复位；现场检查及查相关资料火灾模板加工产生的木屑及刨花因人少未及时清扫，造成地面木屑及刨花大量堆积未处理；现场检查及查相关制度与交底记录火灾木模木枋或模板现场堆放倾斜未纠

13、正；现场检查物体打击圆盘锯启动后，新增人员未待转速正常后进行锯料无人阻止；现场检查及查相关资料机具伤害圆盘锯加工作业时，有其它人员在与锯片同一直线上作业；现场检查机具伤害非木工平刨作业时负伤未及时关闭电源、未及时止血、未及时送医院救治；现场询问调查二次伤害在现场高楼加工木模时临边未防护；现场检查及查交底书、教育培训等相关资料高处坠落柱模板安装时未设置操作平台，操作平台不稳固、超过2m无防护就作业；现场检查及查交底书等相关资料高处坠落墙模板支撑架管间距偏小、支撑未固定牢固、支撑材料脆断；现场检查及查交底书、检验报告等相关资料坍塌模板拆除时，未先拆上部模板而是先拆下部模板，模板拆除监视人员被临时调

14、离；现场检查及查交底书等相关资料坍塌拆除的模板未堆放整齐阻碍交通，堆放在卸料平台上的模板超重；现场检查及查交底书等相关资料坍塌梁板模板模板支撑未经过计算、设计参数计算错误未及时纠正；现场检查及查施工方案、交底书等相关资料坍塌模板支撑架管间距偏小、纵横向剪刀撑间距过大、钢管底座未压实、未垫板；现场检查及查施工方案、交底书等相关资料坍塌现浇混凝土模板支撑系统扣件未紧固、支撑材料偏小、未固定牢固，未经过验收进行下道工序；现场检查及查施工方案、交底书、模板工程检验批等相关资料坍塌钢筋或混凝土作业时，模板上施工静荷载、动荷载超过设计规定未停止作业、未监视、未加固；现场检查及查施工方案、交底书、巡检记录等

15、相关资料坍塌模板作业时，作业面空洞和临边防护未防护，或防护损坏未及时修复；现场检查及查交底书、教育培训等相关资料高处坠落现场手动电动工具电线破损未用绝缘胶布包裹好、一次线和二次线不满足安全要求；现场检查触电模板作业时，上下交叉作业且无隔离措施，设置的隔离板强度不够或未固定牢固；现场检查及查交底书、教育培训等相关资料物体打击抢工底模拆除时，混凝土未达到设计强度就强行拆模，拆模留下无支撑的悬空模板未制止。是否按规定传送模板及架料，并未设置警戒区域；现场检查及查交底书、教育培训、模板拆除令等相关资料坍塌/物体打击夜间进行模板拆除作业，照明灯光太暗，损坏的灯具未更换；现场检查及查交底书、教育培训等相关

16、资料高处坠落/物体打击拆除的模板未码放整齐阻碍交通，堆放在卸料平台上的模板超重；现场检查及查交底书、教育培训等相关资料坍塌高大模板施工时，设置专用上下通道损坏未及时修复合格后才使用；现场检查及查交底书、教育培训等相关资料高处坠落高支模高支模支撑系统的承载力和稳定性计算和验算有误，其计算公式、计算数据、验算结果未满足最大施工荷载和动荷载要求的足够安全系数；现场检查及查施工方案等相关资料坍塌未按专家论证提出意见补充、完善、审批或再次组织专家论证，其方案的正确性、安全性和有效性较差；现场检查及查施工方案等相关资料综合事故高支模支撑系统的间距、步距未满足安全要求；高支模支撑系统的支撑方式、支撑设置的间

17、距未满足安全要求；现场检查及查施工方案、交底书等相关资料坍塌对支撑系统的基础平整度、坚实度，架子底座采用的材质、面积，搭设中的间距、步距，支撑的间距、形式等关键参数未进行专项检查验收，检查结果不符合安全规定；现场检查及查施工方案、交底书、模板工程检验批等相关资料坍塌支撑系统与柱拉节点的数量、位置、材质、连接方式均不符合安全规现场检查及查施工方案、交底书、模板工程检验批等相关资料坍塌扣件紧固时螺栓扭矩无专项检查记录，检查数据不在允许范围内；现场抽查及查交底书、巡检记录、模板工会层检验批等相关资料坍塌作业过程中钢管、扣件等材料临时贮存的数量、位置超过限载规定；现场检查及查交底书、教育培训等相关资料

18、坍塌作业过程中架子有临时拆除、拆除后无专人监视、未在规定时限内恢复，恢复后未重新验收合格；现场检查及查交底书、教育培训等相关资料坍塌混凝土施工全过程中未设专人在指定位置对涉及支撑结构失稳相关的立柱、水平杆、支撑的间距、管子厚薄、粗细，扣件扭力、与墙体拉结固定点位置，受力情况下变化等关键环节进行专项监视，监视中发现变化未及时报告、影响结构整体安全时未暂停混凝土浇筑；现场检查及查相关资料坍塌第三章、施工计划3.1 技术准备（1）组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。（2）组织专项交底会，对施工队进行技术交底，并做

19、好文字记录。（3）对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。3.2 材料与设备计划3.2.1材料计划确保材料质量合格，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证。材料需满足下列条件：1)脚手架钢管钢管规格为48.33.6mm，钢管壁厚不得小于3.24mm。钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793的规定，其材质应符合碳素结构钢GB/T228中Q235-A级钢的规定。计算时钢管直径取483.0mm。构配件外观质量要求：（1）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；（2）铸造件表面应光整，不得有砂眼

20、、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；（3）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；（4）各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；（5）构配件防锈漆涂层均匀、牢固；（6）主要构、配件上的生产厂标识应清晰。2）扣件扣件的规格应与钢管的外径相匹配，应采用可锻铸铁制作，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。在螺栓拧紧扭力矩达4560Nm时，不得发生破坏。新扣件应有厂家生产许可证、法定检测单位产品质量合格证、质量检验报告。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂

21、缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件表面应涂刷防锈漆。3）木枋木枋要求无翘曲，表面顺直，规格为40mm80mm4000mm（计算时按35mm75mm），符合木结构工程施工及验收规范和木结构设计规范中的有关规定，计算时弹性模量E=9000(N/mm2)。4）木模板采用15厚的整张胶合板，板材表面应平整光滑，应有易脱模和可两面使用的特点，计算时弹性模量E=6000(N/mm2)。5）可调支座顶托可调支座顶托选用尺寸规格为100mm150mm，厚度为5mm的玛钢材质可调顶托。其外径不得小于36mm，可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少

22、于5扣，螺母厚度不得小于30mm。根据材料计划在规定的时间内完成钢管、顶（底）托、扣件、木枋、模板、对拉螺杆及配套螺帽、蝶形卡等材料采购。（见附表3-1）附表3-1：周转材料计划表序号材料名称规格单位数量1钢管483.0mmt4802扣件直角扣件颗60480对接扣件颗17280旋转扣件颗86403可调顶托36mm，5mm厚个35004木垫板300504000（mm）根8755木枋35754000（mm）m3956模板915183015（mm）m232007对拉螺杆12mm，长度1000根12008三型卡个24009安全网密目18003000m22500疏目15003000m218003.2.2

23、设备计划：现场需要的木工圆盘锯、砂轮切割机、电焊机等机械设备按规定维修和保养，使之始终处于正常工作状态。（见附表3-2）附表3-2：施工机具设备表序号设备机具名称规格数量备注1塔吊QTZ6312施工电梯SCD200/20013套丝机24电焊机BX1-50015砂轮切割机J3G-40026木工圆盘锯27小型手提锯83.3 进度计划根据施工段划分，钢管、模板、木枋周转架料工料分析和以往施工经验确定所需要的木工人数等配合工种人数，编制施工计划。2层梁板结构高支模施工工期计划为28天，开工日期暂定为年11月10日，年12月8日完成高支模支撑体系施工计划。第四章、施工工艺技术4.1基础处理西校区食堂2层

24、梁板支撑体系基础支撑在标高为-0.15m，采用C20混凝土进行硬化处理的地坪结构上，硬化地面混凝土厚度为150mm。在混凝土地坪施工前,对原回填土进行夯实碾压,并检测其压实系数,压实系数大于0.93，施工150mm厚C20混凝土地坪，并在硬化地面四周设置300300排水沟及集水井，做好排水措施，严禁高支模基础被水浸泡。4.2模板支撑体系设计原则模板及支撑架的材料选取及力学性能高支模体系的材料选取及力学性能:（1）模板：采用915mm1830mm15mm（厚）胶合板E=6000N/mm2 fc=13N/mm2 fv=1.4KN/m2（2）木枋： 35mm75m木枋E=9000N/mm2 fc=1

25、1N/mm2 fv=1.4KN/m3（3）支撑系统：选用483.0mm钢管和扣件，f=205N/mm2 （4）钢管：选用Q2354.2.2模板高支撑体系的设置1 ）梁支架的设计A、梁底模采用15mm厚胶合板，下设3575木枋作为次楞（间距为不大于150mm，沿梁方向纵向布置），次楞下方设置钢管483.0mm钢管（横向布置）作为主楞，放置于U形顶托上。B、梁侧模采用15mm厚胶合板，水平次横楞采用3575木枋（间距不大于250mm），竖向主楞采用两根483.0mm钢管作主楞（间距450mm）；梁净高700mm时至少设置一道M12对拉螺杆，根据板下梁高等分设置，梁底采用步步紧兜紧，间距450mm。

26、C、所有梁模板底部根据设计荷载均设置1根立杆顶撑，梁两侧立杆间距按照不大于1000mm间距设置，4501000、300900 350800、300800、300700、300650梁下顶撑和两侧立杆沿梁跨度方向间距500mm；200500、200400梁下顶撑和两侧立杆沿梁跨度方向间距1000mm；便于梁板水平拉杆贯通设置；步距为1.5m。当梁长度4m时，应按1/10003/1000的高度进行起拱。2 ）板支撑的设计A、板底采用15mm厚胶合板，下设3575木枋作为次楞（250），次楞下方设置483.0mm钢管作为主楞，放置于U型顶托上。B、采板模板下支撑设计为：纵横立杆10001000mm，

27、满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；高支撑架步距为1.5m。剪刀撑的设计 a. 为确保高支模体系的整体稳定性，沿高支模架四周外立面从下至上、从左至右满设竖向剪刀撑；b.满堂架中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10m设置竖向剪刀撑；c.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560度；d除底部和顶部设置水平方向剪刀撑外，满堂架中间按照高度不大于5m设置一道水平方向剪刀撑。4.2.4固结措施为保证满堂架的整体稳定性，所有满堂架均需与竖向构件相连接，按照竖向间距2步架高与建筑结构柱设置一个钢管抱柱的固结点。其支撑示意图如下（图4-1）：图4-1 满堂架与框架柱固结大样图其他构造措施a.高支

28、模架高度10.47m，在立杆最顶步距增设一道水平拉杆；b.4501000梁支撑跨度达到12m ，应在主次梁相交部位增设钢管格构柱；c.支撑横杆与立杆的连接采用U型托撑。d.严格按照设计搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；混凝土的浇筑要求a.采用由中部向两边扩展的浇筑方式浇筑混凝土；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，混凝土堆积厚度不得超过设计厚度100mm，对出

29、现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；梁混凝土分层浇筑厚度不得大于400mm；c.混凝土施工过程中派人在高支模架周边检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时通知施工人员撤离。4.3 梁板模板支撑设计参数梁（板）支撑系统设计参数表（表4-1）模板支撑类型截面尺寸支撑高度纵横扫地杆离地高度沿梁跨方向立杆及顶撑跨距梁底立柱根数小梁木枋根数（间距）顶托内钢管根数步距顶撑顶端横杆距梁（板）底高小于备注高 支 模4501000832020050014根21500300300900 350800300800、300700、300650832020050013根215003

30、002005002004008320200100012根/1500300120厚楼板100厚楼板832020010001000250mm115003004.3.1 截面梁4501000系列模板支撑设计参数立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.5；梁支撑架搭设高度H(m)：8.32m；梁两侧立杆间距(m)：1.0； 承重架支撑形式：梁底模板下设置4根3575mm木枋梁底增加承重立杆根数：1483.0mm钢管； 立杆承重连接方式：可调托座，托座上铺设2483.0mm钢管；穿梁螺栓直径：M12，穿梁螺栓水平间距450 mm图4-

31、2 4501000梁支撑体系立面图4.3.2 300900截面梁支撑设计参数立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.5；梁支撑架搭设高度H(m)：8.32m；梁两侧立杆间距(m)：1.0； 承重架支撑形式：梁底模板下设置3根3575mm木枋梁底增加承重立杆根数：1483.0钢管； 立杆承重连接方式：可调托座，托座上铺设2483.0钢管；穿梁螺栓直径：M12，穿梁螺栓水平间距450 mm图4-3 300900梁支撑体系立面图4.3.3 200500截面梁支撑设计参数立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.0；立杆上端伸出至模板支撑

32、点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.5；梁支撑架搭设高度H(m)：8.32m；梁两侧立杆间距(m)：1.0； 承重架支撑形式：梁底模板下设置2根3575mm木枋梁底增加承重立杆根数：1483.0mm钢管； 立杆承重连接方式：可调托座，托座上铺设2483.0mm钢管；图4-4 200x500梁支撑体系立面图4.3.4 120厚楼板模板支撑设计参数按照楼板厚度120mm进行验算，模板支架搭设高度(m):8.32m；采用的钢管(mm):483.0 ；横向间距(m):1.0；纵距(m):1.0；步距(m):1.50；立杆顶部设置U型顶托，顶托上设置2根483.0钢管。立杆上端伸出至模板支撑

33、点长度(m):0.30； 板底支撑连接方式: 3575mm方木支撑，楼板模板下3575木枋间距250mm； 木枋下横杆设置按照立杆纵横间距1000mm设置。图4-5 120厚楼板支撑体系立面图4.3.5高支模体系平面布置示意图 图4-6 高支模体系平面布置示意图4.4工艺要求及验收要求4.4.1 模板高支撑架施工工艺流程支撑排架搭设流程：立杆定位放线铺设垫板放置立杆放置扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆如此重复往上设置剪刀撑放置方木、模板检查验收。图4-7 高大模板安装工艺流程图4.4.2 模板高支撑架的安装测量放线：按设计的支撑架立杆纵横间距在硬化地面上测放点位。铺设垫木：在梁底位置下每

34、根立杆下铺设300400050垫板。立杆和纵横水平杆安装：从梁底进行立杆的定位放线搭设，先安放垫板，竖好第一根立杆，在相互垂直的两个方向用抛撑将其固定，再树其他立杆，同步安装扫地杆，再搭中间水平拉杆，使立柱纵横方向左右对直，立杆的水平牵引杆根据各层结构层高设置，立杆自由端高度a300，中间步距按1500mm设置，立柱要间距均匀，满足设计要求。之后用水平管根据标志点弹出梁底模标高，并搭设梁底钢管。立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁采用搭接接长。按模板支架设计安装纵横向剪刀撑及水平剪刀撑。在满堂架立杆顶部安放顶托，并按所需标高进行调节。4.4.2 梁、板模板安装1）模板定位根据定位桩点，投放出十字

35、交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、柱等边线引放出，用以控制模板边线。2）模板支设要求模板支设前将已完成浇捣砼的楼面清理干净，不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净，模板排架支撑体系搭设要严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011执行。模板安装允许偏差和检验方法（表4-2）序号项 目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移柱、梁5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线

36、尺量3截面模内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁+4，-54层高垂直度层高不大于5m6经纬仪或拉线尺量层高大于5m85相邻两板表面高差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正/方尺、塞尺垂直/线尺8预埋铁件中心线位移/拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置3拉线，尺量螺栓外露长度+10，-010预留孔洞中心线位移+10，拉线，尺量尺寸+10，-011门窗洞口中心线/拉线，尺量宽、高/对角线/12插筋中心线位置5尺量外露长度+10，-03）梁模安装铺设时应先与柱头对接好并钉牢，侧模采用35mm75mm枋木条作立档及立档支撑，采用步步紧对侧模压脚。之后吊直侧模，用斜杆顶撑固定。当板下梁净高超过700mm时

37、，在梁高的中间加设一道M12对拉螺杆，当板下梁高超过1000mm时，在梁高的中间加设两道M12对拉螺杆，当梁跨度大于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度取梁跨的1/10003/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。梁起拱高度要求一览表（表4-3）序 号跨度（m）起拱高度（mm）16m/26mL8m2038m30424m404）板模安装在钢管立柱上弹出主楞标高控制线，并通过U型顶托进行微调，在顶托上直接铺设次楞方木，拉线检查，直至平整。然后铺楼面模板，用长40mm铁钉钉牢，如果楼板宽度不合模板模数时，补板应补在梁、柱边。板缝用胶带纸粘好。板模板施工时注意以下几

38、点：（1）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（2）模板第一排次楞木枋需紧靠柱边模，模板与模板之间拼接缝小于2mm，否则用腻子封条；（3）根据板跨度大小，决定板模板起拱大小：4m 开间不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱12mm。（4）板模板支设，下部支撑采用满堂架，每根立杆底部应设置垫板。模板支撑架必须设置纵、横向扫地。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，必须与每根立杆连接并拧紧。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，

39、板与格栅用50mm长钉子固定，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。5）边梁模板加固与防护铺完楼面模板后，要对边梁模板加固。按照轴线控制好边模位置，用方木顶牢，禁止顶到外架钢管上。并拉通线检查是否平直。边梁施工时应在边梁边设置防护栏杆，高度不小于1200mm。4.5 模板高支撑架验收4.5.1验收条件模板支撑体系应在下列阶段进行检查与验收（1）作业层上施加荷载前（浇筑混凝土前）；（2）整体或分段达到设计要求后；（3）停用超过一个月。（4）遇六级大风或大暴雨后；验收程序和内容在进行下道工序之

40、前，由项目主任工程师组织生产经理、安全总监、施工队伍验收合格，并报公司技术部、工程部、安全部、质量部、现场监理工程师等共同对架体进行检查，验收合格后，方可进行下道工序。验收按建筑施工扣件式脚手架安全技术规范、建筑施工安全检查标准、建筑施工模板安全技术规范和施工方案进行验收。检查主要内容：（1）立杆间距、步距进行实测实量；（2）基础垫板、扫地杆、剪刀撑、立杆的接长方式、可调支座的使用是否符合规范和方案要求；（3）检验全部节点处扣件是否锁紧；（4）安全防护设施是否按设计和规范设置，是否安全可靠；（5）整架垂直度是否符合要求；4.6 高支模混凝土施工1）在浇筑前，必须经总监理工程师及项目部检验合格后

41、才能浇注。必须支撑牢固、稳定、不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。2）浇筑时，无关人员不得在模板下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。3）先浇筑1层竖向结构柱子混凝土，待柱子混凝土强度达到设计强度50%以后与梁板支撑系统抱接稳固后，再浇筑二层梁板混凝土，从而保证梁板支撑系统稳定性。4）浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止超高堆置，板上混凝土堆放高度不大于板厚100mm，梁混凝土分层浇筑，每层厚度不大于400mm。5）浇筑过程中、应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负

42、责人，施工负责人应立即通知浇注人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施。6）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对可能出现的超过最大荷载的要有相应的控制措施，钢筋等材料不能再支架上方集中堆放。7）为防止支模架因超载而影响安全施工，要求施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将泵送和砂浆的输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备。8）工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ462012)的有关规定执行。9）浇筑完毕的混凝土应进行养护，湿润养护不少于15天。图4-8 高支模混凝土浇筑路线图4.7高大模板拆除的工艺要求4.7.1高大模板拆除工艺要求拆模的时

43、机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：1）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。3）拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目技术负责人审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.4）梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。对于高支模架直接支撑的结构板面，在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除其下一层的模板支撑。5）在拆除时，不得中途换人，

44、如果必须换人，必须做好移交工作。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。6）严禁夜间进行拆架施工。4.7.2高大模板拆除的工序要求1）拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。2）在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。3）模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即

45、清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。4）模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）版中4.3模板拆除分项的如下规定：A、主控项目底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求（表4-4）结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂梁/100B、一般项目侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。模

46、板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。4.7.3高大模板拆除安全要求1）本工程使用的钢管架，在材料运输时，不得随意乱丢，以免伤人。2）凡超过2m以上的操作部位，必须搭设操作平台，不得违章临边、临空施工。3）上班时必须戴好安全帽、穿防滑胶底鞋，严禁酒后上班。4）搭设满堂架时，必须随工作面的展开上紧钢管扣件，防止不知情人员发生意外。5）禁止垂直交叉作业，特殊要求必须上下同时作业时，要做好交叉作业的安全防护措施后进行。6）拆模时，必须设警戒标志，必要时派专人看守，禁止他人入内。7）拆模时，禁止将模板大块撬下，以免发生意外。8）模板

47、拆除后，在及时归堆清理的同时要避免出现朝天钉。第五章、施工安全保证措施5.1模板高支撑体系施工安全保障体系5.1.1安全管理组织机构 项目经理安全总监技术质量部安全员工程部经营部物装部财务部综合办 5.1.2安全管理制度a、专项检查制度：模板高支撑架安装完成后，必须进行专项检查、验收。由项目经理、专职安全员、技术负责人、施工员、架子班班长、木工班班长等共同完成，自检合格后报监理工程师验收。监理工程师验收合格后方可进行下道工序施工。b、周检制度：项目部每周定时进行安全检查，应将模板高支撑体系作为检查的重点。5.2 模板高支撑体系技术保障措施模板高支撑体系的构造与安装应符合下列规定：1、钢管规格、

48、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板选用垫木。2、钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合规范规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于二跨，高低差不得大于1m。3、立柱接长严禁搭接，必须采用对套管连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不得小于0.5m，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。4、严禁将上段的的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5、满堂模板支架，在外侧应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔10-15m设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m。剪刀撑杆件的底端应与地

49、面顶紧，夹角宜为4560。6、除满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑；在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑，剪刀撑沿高度方向不大于5m设置一道。5.3 模板高支撑体系施工安全保障措施模板支架使用的钢管、扣件、顶（底）托及木枋等材料应符合安全生产要求。锈蚀、变形的钢管以及截面尺寸不足、有裂纹的木枋等材料不得使用。使用年限较长的扣件及螺杆磨损较严重的扣件不得用于模板支架搭设。使用的木枋截面尺寸不得小于设计的木枋截面尺寸。所有模板高支撑架必须由专业架子工搭设和拆除，操作人员均须持证上岗。搭设满堂高支撑支架前，必须按设计的纵横立杆间距放线，在混凝

50、土（或地面）上测放出每根立杆的位置。模板支架的立杆钢管下设置垫木。模板高支撑架应尽量顶在已浇筑完成的墙、柱上，以增加架体的刚度。模板高支撑架的扫地杆、纵横剪刀撑、水平剪刀撑应按设计方案施工，不得少设、漏设。所有模板高支撑架的外围应满设剪刀撑，剪刀撑与地面（楼板）成4560度角。为避免扣件的实际抗滑移性不足，在满堂架的顶部增设顶托，顶托超出钢管不得大于200mm。模板高支撑架搭设完成后，经班组自检合格后，报项目专职安全员验收，项目自检合格后报监理工程师验收，未经验收合格的架子不得投入使用。支撑体系要求与已经浇注的结构柱拉结，要求每2步拉结一道。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大

51、荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。模板支架施工必须留设人行通道，方便检查。禁止在模板支架上集中堆放材料。模板高支撑架拆除前必须报监理工程师审批，并附有拆模混凝土强度试验报告。5.4 预防坍塌事故的安全保障措施1、为避免扣件的实际抗滑移性小于设计值，在模板高支撑架梁底钢管顶端均安装U型顶托。2、满堂架的横杆正对结构柱的，应按构造设计将其顶在结构柱上；未正对结构柱的，应在水平杆上增设一至二根水平杆并顶在结构柱上。3、满堂架搭设过程中及梁板模板安装过程中，材料应分散堆放，禁止在一处大量堆放材料。4、浇筑混凝土时

52、应从中部向两边浇筑，严禁从一端向另一端浇筑；严禁在一个地方大量堆积混凝土，也不得将振动棒长时间放在某处振捣。5、浇筑混凝土时，必须安排专人负责模板支架的变形和位移监测。5.5 预防高空坠落的安全保障措施1、悬空或临边高处作业时，操作人员必须系好安全带。2、外脚手架应按规定在操作面层上满铺脚手板；在模板支架上操作时，应在操作层铺设临时的脚手板，操作完成后拆除。3、外脚手架立面挂密目安全网，每隔二层采用满铺跳板的方法密封。4、电梯井、预留设备安装孔等临边、洞口边必须设防护栏杆和踢脚板；电梯井道应每隔二层进行封闭。5、外脚手架、模板满堂架均应设上行通道，禁止操作人员攀爬外脚手架或满堂架。6、在模板支

53、架上吊运材料时，材料堆放点应有铺设操作平台和人行通道。禁止直接将材料堆放在支架的两根横杆上。7、在模板支架上吊运材料时，材料的捆扎必须严格检查，以防材料挂住钢管造成人员伤亡事故。8、严禁上下交叉作业，以免发生意外伤害。9、高处作业人员随身携带的工具应妥善保管放在工具袋内，以免落下伤人。10、模板拆除时，操作人员应按顺序依次拆除；模板应逐块撬落，不得整片剥落。5.6 监测监控措施模板支架搭设和钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中及混凝土终凝前后，随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组及施工管理人员日常进行安全检查，项目部每周进行安全综合大检查，所有安全检查记录形成书面材料并存档。2、日常检查、巡查

54、重点部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）架体和架体杆件是否有变形的现象。3、支架在经受六级大风或暴雨后，必须全面检查。4、在浇捣梁板混凝土前，由项目部对支架全面检查，合格后才开始浇混凝土，浇混凝土的过程中，由质检员、安全员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即报告。5、模板支架施工过程中，由施工员用水准仪监测，每次检测结果须由监测人、安全员监理工程师签字，报项目部、监理单位。

55、6、混凝土浇筑期间，增派两名架子工沿模板支架周边巡查，配合施工员观察支架变形情况。7、监测项目为：支架沉降、侧移。监测数据接近或达到报警值时，组织有关各方采取应急或抢险措施。8、沉降观测点布设在各高支模区域靠近建筑物外边缘的大梁中部支架钢管立柱最下一步距内，测点距扫地杆1m处，由施工员用水准仪观测。混凝土浇筑期间，根据高支模区域情况，增派两五名架子工沿模板支架周边巡查，配合施工员观察支架变形情况。9、沉降监测频率：支架搭设完毕、浇筑混凝土前各观测一次；浇筑混凝土过程中实施实时观测，监测频率不超过30分钟一次，直至浇筑完成；浇筑完成后观测次数为：1小时后/第一次，2小时后/第二次,5小时/第三次

56、,10小时/第四次。5.7 应急救援预案5.7.1 应急预案的方针和原则更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。5.7.2 突发事件、紧急情况及风险分析根据本工程特点，在辩识、分析评价施工中危险因素和风险的

57、基础上，确定本工程高支撑架模板体系施工，较易发生的安全事故包括：混凝土时模板支架失稳导致模板支架全部或局部倒塌，模板拆除施工时大面积板底模剥落造成人员伤亡等。5.7.3 应急组织机构5.7.3.1组织机构及职责组长：黄志勇（项目经理）组长，负责协调指挥工作；副组长：胡言发（安全员）组员，负责现场安全检查工作；技术负责人： 何合明 （施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底； 抢险抢修组长：全如龙（架子工班长）组员，负责现场具体施工；医疗救护组长：贺建寅 后勤保障组长：刘小琼 保卫组长：刘小琼 应急组织的职责及分工 ：组长职责：1) 决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并

58、实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制； 2)复查和评估事故(事件)可能发展的方向，确定其可能的发展过程；3)指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视； 4)与场外应急机构取得联系及对紧急情况的处理作出安排； 5)在场(设施)内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作； 6)在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。副组长(即现场管理者)职责： 1)评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失； 2)如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动； 3)安排寻

59、找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带； 4)设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。 技术支持组职责： 1) 提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。 2) 指导抢险抢修组实施应急方案和措施。 3)修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。 4)绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。 抢险抢修组职责： 1) 实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。 2)寻找受害者并转移至安全地带。 3)在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。 4)抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。 医疗救治组：

60、 1)在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救(如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等)。 2)使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。 3)协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。 后勤保障组职责： 1)保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。 2)提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。保卫组职责： 1)保护受害人财产。 2)设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作。 3)保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。 4)抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。 5.7.3.2应急资源项目部应根据潜在事故的性质和后

61、果分析，配备应急救援中所需的消防手段、救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。 应急物资主要有： 1、 氧气瓶、乙炔瓶、气割设备两套 2、 急救药箱1个；3、 手电筒 5只； 4、 对讲机6部。 5.7.4 应急预案措施1、接警与通知：如遇模板支架失稳倒塌，现场值班的管理人员应立即向项目经理、项目副经理报告，由项目经理或副经理通知各应急组成员立即启动应急预案。2、指挥与控制：应急领导成员到达事故现场后，必须对现场进行严格控制，弄清事故发生原因和人员伤亡情况，对事故进一步扩大的可能性分析，并建立有效的指挥体系，各组成部门各就各位。 首先抢救组和经理一起查明险情：确定是否还有危险源

62、。如碰断电线是否带电；模板支撑是否有继续倒塌的危险；人员伤亡情况；商定抢救方案后，由项目经理向总包领导请示汇报批准，然后组织实施。 防护组负责把出事地点附近的作业人员疏散到安全地带，并进行警戒不准闲人靠近，对外注意礼貌用语。 电工负责切断有危险电路的电源。如果在夜间，接通必要的照明灯光； 抢险组在排除继续倒塌或触电危险的情况下，立即救护伤员：边联系救护车，边进行止血包扎和采取其他救护措施。 技术支持组对倒塌部分的支架结构进行分析，制定切实可行的处理方案报上级部门审批。审批后组织相关人员实施。 事故应急抢险完毕后，项目经理立即组织相关人员进行事故调查，找出事故原因、责任人以及制订防止再次发生类似

63、的整改措施。 3、现场恢复：充分辩识恢复过程中存在的危险，在安全隐患彻底清除后，方可恢复正常工作状态。4、应急联络方式：应急医院：武汉大学人民医院东院医院抢救中心:120 医疗急救站电话：027-81303120项目部有关负责人电话: 项目负责人: 黄志勇 电话： 项目副经理: 胡言发 电话 技术负责人：何合明 电话 第六章、劳动力计划6.1 管理人员计划序号职 务数 量备注1项目经理12项目副经理13技术负责人14专职安全员16施工员47材料员28质检员19资料员1合计126.2 劳动力计划根据工料分析和以往施工经验确定所需要的木工人数及电焊工等配合工种人数，编制劳动力需求计划表。各施工阶段

64、施工前，由项目部负责核对班组人员配备情况。（见表6-2）表6-2：劳动力计划表序号工种人数备注1电工22测量工23架子工204木工205钢筋工156电焊工47普工128机操工2合计78第七章、模板高支撑架计算书 模板支架搭设高度为8.32m，基本尺寸为：最大梁截面 BD=450mm1000mm，梁支撑立杆沿梁跨度方向间距 l=0.5m，水平杆的步距 h=1.5m，梁底增加1道承重立杆，梁顶托内横梁采用483.0钢管，其他类型支撑体系详具体计算书。采用的钢管类型为483.0，高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。7.1截面梁4501000模板支撑设计计

65、算 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 7.1.2工程属性新浇混凝土梁名称KL3-8新浇混凝土梁计算跨度(m)12混凝土梁截面尺寸(mmmm)4501000新浇混凝土结构层高(m)8.32梁侧楼板厚度(mm)120 7.1.3荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(

66、kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.13风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 7.1.4模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左

67、侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 7.1.5设计简图如下：平面图立面图7.1.6面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q10m

68、ax1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.131.10

69、40.152+0.1171.7640.1520.075kNm Mmax/W0.075106/375001.99N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算max0.677q2L4/(100EI)=0.67725.61504/(10010000281250)0.031mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.431.1040.15+0.451.7640.151.985kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.131.1040.15+1.21.7640.155.

70、45kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.425.60.151.536kN R2=R3=1.1 q2l=1.125.60.154.224kN 7.1.7小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3575小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)32.81小梁截面惯性矩I(cm4)123.05验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.985+0.91.35(0.3-0.1)0.45/3+0.5(1-0.12)+0.9max1.2

71、(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2/21，5.45+0.91.35(0.3-0.1)0.45/3=5.486kN/mq2max1.536+(0.3-0.1)0.45/3+0.5(1-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2/21，4.224+(0.3-0.1)0.45/34.254kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.4860.52，0.55.4860.

72、220.137kNm Mmax/W0.137106/328104.18N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.4860.5，5.4860.21.646kN max3Vmax/(2bh0)=31.6461000/(23575)0.94N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算10.677q2l14/(100EI)0.6774.2545004/(10096001230500)0.152mml1/250500/2502mm2q2l24/(8EI)4.2542004/(896001230500)0.072mm2l2/2502

73、200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.4860.5，0.45.4860.5+5.4860.23.017kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.883kN，R2R33.017kN 正常使用极限状态Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.2540.5，0.44.2540.5+4.2540.22.34kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.636kN，R2R32.34kN7.1.9主梁验算主梁

74、类型钢管主梁材料规格(mm)483.0可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.359106/508070.571N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.317kN max2Vmax/A=24.3171000/48917.657N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(m

75、m) max0.09mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.583kN，R2=8.634kN，R3=0.583kN 7.1.8可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.583,0.5830.583kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR28.634kNN30kN 满足要求！ 7.1.

76、10立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满

77、足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.130.51.52/100.018kNm 3、稳定性计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1)+1.40.92133.24kN/m 2)小梁验算q1max2.013+1.2(0.3-0.1)0.45/3+0.5(1-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45/2/21，5.522+1.2(0.3-0.1)0.45/3=5.558kN/m 同

78、上四六计算过程，可得： R10.588kN，R28.735kN，R30.588kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(600+2200)=1642.41mm 1l01/i1642.41/15.9103.296，查表得，10.566立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.588+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.5-0.45/2)/21，8.735，0.588+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1-0.5-0.45/2)/21+0.018/18.754kNfN/(A)+

79、Mw/W8753.801/(0.566424)+0.018106/449040.581N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(8.32-1)+Mw/lbmax0.588+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.5-0.45/2)/21，8.735，0.588+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1-0.5-

80、0.45/2)/21+1.318+0.018/110.071kNfN/(A)+Mw/W10071.401/(0.188424)+0.018106/4490130.451N/mm2f205N/mm2 满足要求！7.1.11立杆支承面承载力验算支撑层底板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)300立杆底座宽b(mm)200 满足要求！7.2截面梁300900模板支撑设计计算计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50

81、009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 7.2.2工程属性新浇混凝土梁名称KL1、KL2等新浇混凝土梁计算跨度(m)9混凝土梁截面尺寸(mmmm)300900新浇混凝土结构层高(m)8.32梁侧楼板厚度(mm)120 7.2.3荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风

82、荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.13风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 7.2.4模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长

83、度(mm)200结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 7.2.5面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.

84、5)0.9)+1.40.72129.77kN/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.006kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12529.770.1520.084kNm Mmax/W0.084106/375002.233N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52123.0515

85、04/(10010000281250)0.022mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37528.0060.15+0.4371.7640.151.691kN R2=1.25q1l=1.2529.770.155.582kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37523.050.151.297kN R2=1.25q2l=1.2523.050.154.322kN 7.2.6小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3575小梁抗弯强度设计值f(N/

86、mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)32.81小梁截面惯性矩I(cm4)123.05验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.691+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.9-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，5.582+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=5.618kN/mq2max

87、1.297+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，4.322+(0.3-0.1)0.3/24.352kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.6180.52，0.55.6180.220.14kNm Mmax/W0.14106/328104.281N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.6180.5，5.6180.21.685kN max3Vmax/(2bh0)=31.

88、6851000/(23575)0.963N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算10.677q2l14/(100EI)0.6774.3525004/(10096001230500)0.156mml1/400500/4001.25mm2q2l24/(8EI)4.3522004/(896001230500)0.074mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.6180.5，0.45.6180.5+5.6180.23.09kN 同理可得，梁

89、底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.818kN，R23.09kN 正常使用极限状态Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.3520.5，0.44.3520.5+4.3520.22.394kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.601kN，R22.394kN 7.2.7主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，

90、因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.081106/449018.07N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax0.799kN max2Vmax/A=20.7991000/4243.767N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.024mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.221kN，R2=6.284kN，R3=0.221kN 7.2.8可调托座验算荷载传

91、递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.221,0.2210.221kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR26.284kNN30kN 满足要求！ 7.2.9立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2

92、)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.130.51.52/100.018kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不

93、同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.92130.18kN/m 2)小梁验算q1max1.721+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.9-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，5.659+1.2(0.3-0.1)0.3/2=5.695kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.223kN，R26.354kN，R30.223kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(600+2200)=1642.41mm 1l01/i1642.41

94、/15.9103.296，查表得，10.566立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.223+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.5-0.3/2)/21，6.354，0.223+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1-0.5-0.3/2)/21+0.018/16.373kNfN/(A)+Mw/W6372.765/(0.566424)+0.018106/449030.659N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l

95、02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(8.32-0.9)+Mw/lbmax0.223+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.5-0.3/2)/21，6.354，0.223+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1-0.5-0.3/2)/21+1.336+0.018/17.708kNfN/(A)+Mw/W7708.365/(0.188424)+0.018106/4490100.807N/mm2f205N/mm2 满足要求！7.3截面梁

96、200500模板支撑设计计算 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-20037.3.2工程属性新浇混凝土梁名称L8新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)200500新浇混凝土结构层高(m)8.32梁侧楼板厚度(mm)120 7.3.3荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土

97、自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 7.3.4模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧

98、立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 7.3.5面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下： bh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4

99、q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.72117.377kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.5112.85kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1l20.12517.3770.220.087kNm Mmax/W0.087106/375002.317N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算max5q2L4/(384EI)=512.85200

100、4/(38410000281250)0.095mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.517.3770.21.738kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2l=0.512.850.21.285kN 7.3.6小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3575小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)32.81小梁截面惯性矩I(cm4)123.05验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂

101、梁分别计算，如下图： q11.738+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.5-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.2/2，(1-0.5)-0.2/2/21=3.255kN/mq21.285+(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.2/2，(1-0.5)-0.2/2/212.197kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.25512，0.53

102、.2550.220.326kNm Mmax/W0.326106/328109.922N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.63.2551，3.2550.21.953kN max3Vmax/(2bh0)=31.9531000/(23575)1.116N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算10.677q2l14/(100EI)0.6772.19710004/(10096001230500)1.259mml1/2501000/2504mm2q2l24/(8EI)2.1972004/(896001230500)0.037mm

103、2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.2551，0.43.2551+3.2550.23.581kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R23.581kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.1971，0.42.1971+2.1970.22.417kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R22.417kN7.3.7主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调

104、托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.258106/449057.424N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.38kN max2Vmax/A=23.381000/42415.946N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.039mml/250500/2

105、502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.201kN，R2=6.761kN，R3=0.201kN 7.3.8可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.201,0.2010.201kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR26.761kNN30kN 满足要求！ 7.3.9立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(

106、mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4ckla

107、h2/101.40.90.15611.52/100.044kNm 3、稳定性计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.92117.94kN/m 2)小梁验算q1max1.794+1.2(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.5-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.5-0.2/2，(1-0.5)-0.2/2/21，1.794+1.2(0.3-0.1)0.2/2=3.141kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.193kN，R2

108、6.523kN，R30.193kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(600+2200)=1642.41mm 1l01/i1642.41/15.9103.296，查表得，10.566立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.193+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.5-0.2/2)/21，6.523，0.193+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1-0.5-0.2/2)/21+0.044/16.567kNfN/(A)+Mw/W6567.266/(0.566424)+0.

109、044106/449037.215N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(8.32-0.5)+Mw/lbmax0.193+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.5-0.2/2)/21，6.523，0.193+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1-0.5-0.2/2)/21+1.408+0.044/17.

110、975kN fN/(A)+Mw/W7974.866/(0.188424)+0.044106/4490109.896N/mm2f205N/mm2 满足要求！7.4 120厚楼板支撑设计计算计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 7.4.2工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高8.17m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)6.3新浇混凝土楼板边宽B(m

111、)2.8 7.4.3荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)1.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.081风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5

112、7.4.4模板体系设计模板支架高度(m)8.32立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)150立柱距混凝土板长边的距离(mm)400主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)150，150结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 7.4.5面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E

113、(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.71.5 1=5.251k

114、N/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.41.51.89kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max5.2510.252/8，0.1080.252/8+1.890.25/4= 0.119kNm Mmax/W0.119106/375003.172N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m5ql4/(384EI)53.1122504/(38410000281250)0.056mml/250250/2501

115、mm 满足要求！ 7.4.6小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3575小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)32.81小梁截面惯性矩I(cm4)123.05 因B/lb取整2800/1000取整2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.1

116、2)+1.41.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.251.367kN/m因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.250.894kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.472kN/m M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.89412+0.1250.472120.171kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k=0.91.41.51.89kN M2max0.07q2L2+0.203p

117、L，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.08112+0.2031.891，0.1250.08112+0.1881.8910.389kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.3670.252/2，0.0810.252/2+1.890.250.475kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.171，0.389，0.4750.475kNm Mmax/W0.475106/3281014.478N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.8941+0.6250.47210.854kN V

118、20.625q2L+0.688p0.6250.0811+0.6881.891.351kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.3670.25，0.0810.25+1.891.91kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.854，1.351，1.911.91kN max3Vmax/(2bh0)=31.911000/(23575)1.092N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.250.828kN/m跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.82810004/(10093501

119、230500)0.375mml/2501000/2504mm悬臂端maxqL4/(8EI)=0.8282504/(893501230500)0.035mml12/250500/2502mm 满足要求！ 7.4.7主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1

120、k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.710.251.287kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.12)0.251.067kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.410.250.315kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.25=0.878kN/m 承载能力极限状态 按二跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.28711.60

121、9kN 按悬臂梁，R1q1l=1.2870.250.322kN RmaxRmax，R11.609kN; 正常使用极限状态 按二跨连续梁，Rmax1.25q2L1.250.87811.097kN 按悬臂梁，R1q2l=0.8780.250.219kN RmaxRmax，R11.097kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.656kNm Mmax/W0.656106/4490146.104N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.874kN max2Vmax/A=23.8741000/42418.273N/mm2125N

122、/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.072mm 跨中max=1.072mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.488mm=1502/250=1.2mm 满足要求！ 7.4.8立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=263

123、3.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(1500+2200)=3120.579mm 1l01/i3120.579/15.9196.263，查表得，10.188 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.08111.52/100.023kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.023

124、/15.497kN f Nw/(A)+ Mw/W5497.363/(0.188424)+0.023106/449074.08N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.08111.52/100.023kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.023/15.797kN f Nw/(A)+ Mw/W5797.364/(0.188424)+0.023106/449077.843N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 7.4.9可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.497kNN30kN 满足要求！