生物科技研发基地B-A轴～B-B轴间承台、地梁及楼板结构边坡上支模施工方案（55页）.doc

1、 编号：ZGJZ.HDJY-59华大基因中心B-A轴B-B轴间承台、地梁及楼板结构边坡上支模施工方案编 制 人 ： 审 核 人 ： 批 准 人 ： 目录一、编制依据1二、工程概况1三、施工计划1四、施工工艺技术24.1砼台阶砌筑24.1.1 地梁施工34.1.2 垫层浇筑44.1.3 台阶浇筑44.1.4 满堂架搭设44.2承台下支撑体系施工54.2.1承台下脚手架搭设54.2.2承台模板的加固64.3梁支撑体系施工64.3.1梁下脚手架搭设64.3.2梁模板的加固84.4 B-AB-B轴楼板施工84.5支撑体系构造要求94.6混凝土的浇筑9混凝土浇筑的安全控制9混凝土浇筑的施工措施10五、施

2、工安全保证措施115.1安全管理体系115.1.1安全管理组织机构115.1.2安全生产检查与验收制度115.2施工安全技术措施125.3施工监测措施125.3.1 监测内容125.3.2监测计划及措施12其他安全监控内容13搭设过程监控13使用时的监控13拆除时的监控135.4应急预案135.4.1生产安全事故应急救援组织机构14应急救援组织架构图145.4.3应急响应145.5针对性措施和应急措施165.5.1坍塌事故的预防与应急165.5.2高处坠落事故预防与应急165.5.3触电事故的预防与应急175.5.4物体打击的预防与应急185.5.5火灾、爆炸事故预防与应急195.5.6机械伤

3、害事故预防与应急195.5.7防台（防汛）风的应急措施20六、劳动力计划22七、计算书及相关图纸237.1 承台支撑体系计算237.2 梁支撑体系计算307.3 200mm厚楼板受力计算38附件一：立杆平面布置图50一、编制依据 1、混凝土模板用胶合板GB/T 17656-2008 2、木结构设计规范GB50005-2003 3、建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013； 4、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015； 5、混凝土结构设计规范 GB50010-2010； 6、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008； 7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

4、范 JGJ130-2011； 8、建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011； 9、建筑地基与基础设计规范GB50007-2011。二、工程概况 华大基因中心项目为深圳华大基因科技有限公司开发的生物科技研发基地。项目基地位于深圳市盐田区03-01号片区大梅沙地区12-1 E9地块，南临盐坝高速公路，东、西、北三面环山位于地块南侧。南北长约470m，东西宽约270m，总用地面积102999.81平方米，建设用地面积92300.88平方米，规划计容总建筑面积206000平方米。总建筑面积约34.4万。本工程B-A轴B-B轴线之间为斜边坡，承台、地梁及楼板位于斜边坡上空，边坡高4.8米，该区域拟浇砼

5、楼板厚200。连接B-A轴及B-B轴柱之间在斜边坡的顶部与圆柱顶为地梁（DL6001200），地梁跨度 11.3米；圆柱直径2000，共17根，圆柱纵向柱距10.6米，每跨圆柱之间设有2根平行于地梁的次梁（截面6001100），圆柱之间顶部有纵向大梁（截面600 1550），圆柱顶设有承台（截面260031001400），顶面标高均同楼板标高。梁板支模系统部分搭设在斜边坡（沿斜边坡做成的台阶）上，部分支撑搭设在坡脚（标高-10.8米）地面的平台上，支模高度6.0510.3米。三、施工计划1.人机料准备 钢管型号选用选用483.25的钢管，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、

6、毛刺、压痕和深的划道；钢管必须涂有防锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换。模板选用183091518mm九层胶合板。必须符合我国林业部规定的混凝土模板用胶合板GB/T 17656-2008中的规定。木方选用经过刨制并且质量较好的50100mm木枋，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。 木材的材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005-2003的规定。材料配置计划如下：序号材料名称单位型号用量1钢管根483.25（6m长钢管）64502模板183091518mm九层胶合

7、板4753木方m50100mm9004对拉螺杆m1411255扣件个30006工字钢根7.6m长16#97根6.9m长16#4 2.施工进度安排 承台、地梁及楼板的施工日期为2017.5.252017.6.25。四、施工工艺技术4.1砼台阶砌筑因B-AB-B轴间存在一边坡，基底不稳固，且架体搭设高度较高，增加了施工难度，存在安全隐患，需先在原边坡上砌筑混凝土台阶，然后开始搭设满堂架，以保证立杆支撑点平稳，从而减小施工难度，保证标高-0.500处楼板的施工。台阶砌筑示意图详见图1，具体施工工艺流程为：地梁钢筋绑扎及砼浇筑坡脚平台垫层浇筑第1段台阶模板搭设第1段台阶砼浇筑第2段台阶模板搭设第2段台

8、阶砼浇筑第5段台阶模板搭设第5段台阶砼浇筑满堂架搭设楼板结构施工图1 台阶砌筑示意图4.1.1 地梁施工在斜边坡坡脚位置设置地梁（顶面标高-10.7m），增加台阶的稳定性。地梁布置范围为C-1轴C-17轴之间，图2为一跨范围内地梁布置图，垂直于轴线方向地梁截面尺寸为200200，平行于轴线方向通长地梁截面尺寸为200400。因坡脚平台已由深勘单位满铺钢筋网，并进行喷锚处理，地梁需从原平台面（标高-10.9m）开始施工，垂直于轴线方向地梁与冠梁接触位置节点大样详图3。地梁配筋为纵向钢筋4C10，箍筋C6 200，采用C20混凝土。 图2 地梁平面分布 图3 地梁与冠梁处施工节点大样4.1.2 垫

9、层浇筑在边坡坡脚地面上浇筑10cm厚C20混凝土垫层，垫层上需预埋第一段台阶定位钢筋及在两桩间跨中位置预埋纵向钢筋。4.1.3 台阶浇筑 松软的边坡应夯实处理后开始台阶的施工。由项目测量部确定第一段台阶落脚点，然后弹出水平线，木工按照弹出的水平线支设单边模板，模板边为定位筋，模板采用钢管斜撑和对拉螺杆两种方式进行加固，其中第1、2段台阶模板采用钢管斜撑的方式进行加固，支撑点设置在已浇筑桩的桩脚位置或两桩间跨中位置预埋的钢筋上；第3、4、5段台阶的加固方式采取对拉螺杆与边坡上钢筋焊接，模板外侧双钢管加固，水平方向焊接点间距为3m。模板顶需加设水平木板，与竖向模板钉在一起，起内撑作用，间距1m一道

10、，台阶模板加固详见图4。台阶浇筑需分段进行，待上一段台阶混凝土强度达到要求（一般12h后）再进行下一段台阶的施工，直至第5段台阶浇筑完成。图4 台阶模板加固图4.1.4 满堂架搭设台阶表面应平整，不得有积水，然后开始满堂架的搭设，支撑采用48.03.25（验算取483.0）钢管扣件搭设。梁（板）底采用50100mm的木方，平行梁（板）截面，间距250mm；托梁采用48.03.25mm的双钢管。水平杆步距1500mm，最顶部一道水平杆距板底或梁底不大于400mm。扫地杆应纵横向布置，边坡上立杆应沿边坡方向设置扫坡杆。4.2承台下支撑体系施工4.2.1承台下脚手架搭设 承台下支撑体系采用落地式脚手

11、架。脚手架搭设高度为9米，钢管型号48.03.25，立杆底部加设不小于50mm厚垫板，立杆间距为200600mm,水平杆间距1.5米，承台外设置800宽操作平台，立竿搭设平面图如图5所示。脚手架四面设置竖向连续式剪刀撑，架体抱桩，步距同水平杆步距，为1500mm。附图承台下支撑体系正、侧立面图。 图5 承台下立杆搭设平面图 承台支撑体系侧立面图 承台支撑体系正立面图4.2.2承台模板的加固 承台高度为1400，采用对拉螺杆加固，第一道对拉螺杆距承台底200，往上每隔400设置一道对拉螺杆，沿承台长宽方向对拉螺杆间距均为400，模板外竖向木方第一道主楞，水平双钢管第二道主楞，模板内考虑承台尺寸较

12、大，对拉螺杆另一头可固定在桩头钢筋上。4.3梁支撑体系施工4.3.1梁下脚手架搭设 梁的截面尺寸有三种，分别为6001100，6001200和6001550，每一跨内梁分布如图6所示。脚手架搭设高度为4.859.1m，立杆底部加设不小于50mm厚垫板。沿地梁梁长方向立杆间距为500，第一道水平杆距底部200，步距1500。外围设置竖向连续式剪刀撑。梁底支撑大样详见表4.3。 图6 一跨范围内梁分布图表4.3梁截面尺寸支撑大样图6001100600120060015504.3.2梁模板的加固梁尺寸为6001200，采用对拉螺杆加固，梁底一道步步紧，往上每隔400设置一道对拉螺杆，沿梁长方向对拉螺

13、杆间距均为400，模板外竖向木方第一道主楞，水平双钢管第二道主楞。4.4 B-AB-B轴楼板施工楼板施工采用扣件式钢管脚手架满堂搭设，搭设高度为6.0510.2m，板厚为200mm，板底第一层龙骨50100mm ，单木枋250mm，第二层龙骨采用483.25mm 双钢管，立杆间距10001000mm，水平杆间距1500mm，距支撑面向上200mm设置纵横向扫地杆。满堂架搭设立面图如图7所示，楼板下立杆平面布置图详见附件一。B-A轴支撑系统外侧沿高度方向应设置钢管防护架，并满挂密目安全网。图7 楼板下立杆搭设立面图因B-A轴交B-6、B-7轴之间连通道冠梁往B-B轴方向凸出，此处需在原冠梁上（标

14、高-10.9）搭设16#工字钢，间距1m，两端需植入定位钢筋，防止工字钢位移。工字钢搭设平面图如图8所示，钢管脚手架落点位置需焊接10cm长直径16定位钢筋，脚手架搭设高度为10.4m。图8 B-A轴交B-6、B-7轴位置做法示意4.5支撑体系构造要求梁板下立杆间距成模数，梁底设置为500，板底设置为1000，水平杆双向拉通，扫地杆距地200，可调托撑顶部伸出立杆顶层水平杆长度500（含螺杆伸出长度）。支架外围周圈沿长度和高度连续设置竖向剪刀撑、底端应与地面顶紧，在坡脚位置增设一道平行于边坡长度的纵向剪刀撑，横向剪刀撑垂直于边坡长度设置，每间距6米设置一道，支撑系统的顶部、中部、底部满设水平剪

15、刀撑。外侧圆柱上用钢管抱箍与支撑系统连接，每两步设置一道。4.6混凝土的浇筑 混凝土浇筑的安全控制1）混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认模板支架符合安全和质量要求，钢筋安装工程达到隐蔽的条件，安装预留完毕，天气条件许可，能具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土；2）浇筑过程确保支撑系统受力均匀，避免引起模板支撑系统的失稳倾斜；3）混凝土浇注应先浇筑边坡顶部位置，由B-B轴向B-A轴平行推进；4）浇筑时，控制施工荷载，严禁砼集中堆积一处及操作人员过于集中，堆高不得超过20cm，面积不得大于1m2，随浇随铺。混凝土梁一次性浇筑高度不得大于400mm；5）采

16、用布料机浇筑时，布料机及砼输送管道底部要有加强支撑。混凝土泵管在室外采用脚手架进行固定。在楼内竖向泵管必须固定于结构上。布料机应用不少于3根钢丝绳斜拉住布料机顶端,防止倾倒伤人。布料机伸缩腿底部应用300*60*600（）木板垫平，机座正中底部用汽车外胎做垫，在布料机区域下方布置水平及竖向剪刀撑。 图9 甭管固定平面图 图10 布料机平面布置图混凝土浇筑的施工措施1）若采用砼泵输送，水平方向推进速度为每小时约68m。大型梁砼应从跨中向两端对称分层进行浇筑，浇筑速度每小时35m；2）主体混凝土采用平板振动器和插入式振捣器振捣，振捣时不得触动钢筋和预埋件；3）浇筑过程中要有木工、钢筋工值班，随时观

17、察模板、钢筋、预埋件和插筋等构件，一旦有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施；5）泵送混凝土时必须连续进行，如果发生故障，停歇时间超过45分钟或混凝土出现离析现场，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土；6）混凝土养护以湿保为主，可覆盖塑料薄膜。五、施工安全保证措施5.1安全管理体系5.1.1安全管理组织机构项目按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全管理小组，救援领导小组成员必须保持手机24小时畅通。安全管理领导小组组成成员如表5.1所示：表5.1 安全管理领导小组成员成员职务联系电话备注王立红EPC项目经理组 长张家国EPC生产经理副组长朱君土建项目

18、经理副组长潘少华安全总监副组长朱永新总工副组长杨召生产经理组 员王潇锋技术负责人组 员向良臣施工员组 员周辉材料主管组 员5.1.2安全生产检查与验收制度1）安全检查：验收性检查：包括脚手架使用前的验收，检查时由技术总工和安全主管负责，各主管工长均要参加并落实相关整改责任。专业性检查：包括各专项施工方案等，在施工前由技术总工主持，木工工长、钢筋工长、模板班组长、钢筋班组长均要参加并严格按经批准后的施工方案要求施工。对检查出的问题要开出整改通知单，限期整改，进行复检，对存在重大安全隐患的部位要责令停工整改，各相关责任人分别落实相应的责任，项目经理落实领导责任，执行经理落实具体的实施领导责任，技术

19、总工落实技术责任，安全员落实监督责任，主管工长和班组长落实各主管和承包范围内的整改责任。2）安全验收：本工程坚持“验收合格才能使用”的原则进行施工安全验收，所有验收都必须进行记录并办理书面确认手续，否则无效。5.2施工安全技术措施 1）操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 2）需设置地梁周围临边防护，模板安装应避免材料、工具过于集中堆放。 3）对边坡设明显标识，提醒地面人员注意安全； 4）支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。 5）在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。 6)六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止

20、脚手架作业。5.3施工监测措施5.3.1 监测内容1）杆件的设置和连接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；3）连接扣件是否松动；4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度；5）施工过程中是否有超载现象；6）安全防护措施是否符合规范要求；7）支架与杆件是否有变形的现象。5.3.2监测计划及措施1、监测要贯穿在模板支撑系统搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中及混凝土终凝前后。2、混凝土浇筑前，监测人员在架外设置观测点，架内在相应纵横立杆中部用钢筋焊上被观测点，涂上反光且有刻度的标志以利观测。3、在浇筑混凝土时，用两台经纬仪，分别对纵横立杆和支撑体系的水平杆进行变形观

21、测，发现实测挠度值接近，立即向监测组同时向现场施工人员示警。接警后，监测小组立即调动相关人员和设备进行加固处理。4、在浇筑混凝土时，安全员、兼职安全员要跟班作业，加强对支撑体系变形的巡视，支撑系统内不得有人施工作业。其他安全监控内容搭设过程监控满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木，立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。模板支架安装过程中，设置抱墙等有效的防倾覆临时固定设施。使用时的监控1）现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。2）浇筑同时应控制混

22、凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。3）支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。4）模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。5）恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行高支模板的露天吊装和支撑作业。拆除时的监控1）在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36v的低压电源，或采取其它有效的安全措

23、施。2）拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。3）装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。5.4应急预案针对本工程高支模及模板工程的实际情况， 项目经理部设应急救援领导小组，由项目经理部相关人员组成；项目经理对应急救援工作全面负责。5.4.1生产安全事故应急救援组织机构（1）项目按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全事故应急救援领导小组，救援领导小组成员必须保持手机24小时畅通。当接到事故报告后，领导小组成员应能以最快的速度集合，并迅速到达事故现场，应急救援领导小组组成如下：组

24、 长：王立红副组长：潘少华组 员：高 飞（2）项目经理部各班组建立各班组应急救援小组，并抽调人员参加项目应急救援小组的应急救援演习。（3）相关联系方式：项目经理电话：就医医院电话：(0755)25259893就医医院地址：梅沙医院（广东省深圳市盐田区望翠路2号）应急救援组织架构图 项目部应急救援领导小组组长：王立红班组应急救援小组 ：潘少华 项目书记 ：蒲云贵专业工长：向良臣项目安全值班领导信息发布小组通讯联络小 组疏散引导小 组安全防护救护小 组 物资供应小 组现场保护警卫小 组5.4.3应急响应1、重大事故发生后，项目部应立即启动应急救援预案，事故现场主要负责人或现场人员应当积极采取有效的

25、抢救措施，进行全方位的抢救和应急处理；项目部的主要负责人在抢险救援和事故调查处理期间不得擅离职守；同时向公司领导报告，公司领导根据实际情况在法定时间内，向负有安全生产监督管理职责的政府部门报告；2、采取有效措施，积极组织抢救，防止事故蔓延扩大；3、保护事故现场，如需要移动物体的，应在现场作好记号；4、通讯电话：如发生火灾，立即采取现场灭火器材进行扑灭，如火势不能控制，立即拨打（火警）119报警，如发生人员伤亡、中毒、传染性疾病等事故，现场应积极采取必要的医疗救护措施，并立即拨打120急救请求电话救助。任何人不得隐瞒、缓报、谎报或者授意他人隐瞒、缓报、谎报安全事故；5、项目部应急预案启动后，项目

26、经理部各部门各专业班组应当根据预案规定的职责要求，服从项目经理部安全生产应急救援领导小组统一指挥，立即到达规定岗位，采取有关的控制措施；6、应急救援领导小组及应急抢救人员分工如下：1）指挥组：组长、副组长负责组织指挥各方面力量处理重大事故，统一指挥对重大事故现场的应急救援，控制事故蔓延和扩大；2）现场抢救组：组长、副组长、组员及各班组长负责对重大事故应急抢险、抢救处理，协助地方有关部门对事故原因进行调查，并会同公司总工一起提出事故技术措施并分析事故原因，保护好事故现场，防止事故进一步扩大，负责事故现场整改措施的落实，对抢险工作人员安排、救援指导或督察。必要时，应对现场人员进行疏散或者隔离，并可

27、以依法对事故区域实行封闭；3）技术措施保障组：组长、副组长、组员在接受项目部抢险救援指令后，应及时提供抢险救援技术措施、方案，确保措施及时、合理、有效；4）物资供应保障组：组长、副组长、组员有权紧急调集人员、储备的物资、交通工具以及相关设施、设备，全力配合救援小组的物资供应。做到信息准确，物资供应充足；5）资金保障组：组长、副组长为事故建立和准备应急救援专项资金，同时积极配合物资供应组的资金保障；6）信息组：组长、副组长、组员及班组长建立重大事故信息上报、通告制度，保持本项目应急救援体系的有效性，积极响应外部机构的应急救援；7）事故处理组：组长、副组长、组员根据重大事故应急处理的需要，依法妥善

28、处理事故的后续人员安定或安抚工作，对事件的处理要公正合理、合法。5.5针对性措施和应急措施5.5.1坍塌事故的预防与应急坍塌事故往往伤害人员多，后果严重，多为重大或特大人身伤亡事故，本工程必须做好支撑系统与竖向结构实体的连接处理，确保各个节点的连接必须牢固可靠。本工程绝不允许发生坍塌事故。如果不幸发生坍塌事故后，应立即报告分公司和公司主管领导和生产安全科（部）。 因塌方造成人身事故后，应同时采取两个方面的措施，一方面立即扒挖，抢救伤员并密切注意伤员情况，防止二次受伤；另一方面对伤员上部的坍塌部位采取临时支撑措施，防止因二次坍塌伤及抢救者或加重事故后果。排险和抢救应由有经验的人指挥进行。 对危害

29、大的复杂情况，应由生产安全部门及有关技术部门共同商定处理措施。 5.5.2高处坠落事故预防与应急1、预防：以预防坠落事故为目标，对于可能发生坠落事故等特定危险施工的同时，在施工前，制订防范措施，并应在日常安全检查中加以确认。凡身体不适合从事高处作业的人员，不得从事高处作业。从事高处作业的人员按规定进行体检和定期体检。严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋进入施工现场。作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落事故。不得攀爬脚手架。进行悬空作业时，应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。建筑物临边、基坑周边等，必须设置1.2m高且能承受任何方向的100N外力的临时护栏，护栏围密目式（2000目）的安全网。边长大于

30、250mm的预留洞口，采用木板盖板加防滑移措施，边长大于1500mm的洞口，四周设置防护栏杆并围密目式（2000目）安全网，洞口下挂安全平网。各种架子搭好后，项目经理必须组织架子工和使用的班组共同检查验收，验收合格后，方准上架操作。使用时，特别是台风暴雨后，要检查架子是否稳固，发现问题及时加固，确保使用安全。施工使用的临时梯子要牢固，踏步300-400mm，与地面角度成60-70度，梯脚要有防滑措施，顶端捆扎牢固或设专人扶梯。2、应急预案：当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发

31、生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。2）出现颅脑外伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成

32、截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与另一侧下肢缚在一起。5）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：A）一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带，较紧地包扎。B）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口

33、上再加包扎，来增强压力而达到止血。C）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉纱。每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。6）动用最快的交通工具或其它措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。5.5.3触电事故的预防与应急预防工作，主要必须明确在脚手架上禁止拉电缆电源线，这是主要的预防措施。1）有人触电时，抢救者首先要立刻断开近处电源（拉闸、拔插头），如触电距

34、开关太远，用电工绝缘钳或干燥木柄铁锹、斧子等切断电线断开电源， 或用绝缘物如木板、木棍等不导电材料拉开触电者或者挑开电线，使之脱离电源，切忌直接用手或金属材料及潮湿物件直接去拉电线和触电的人，以防止解救的人再次触电。 触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电人安静休息，不要走动，严密观察，必要时送医院诊治。 2）触电人已失去知觉，但心脏还在跳动，还有呼吸，应使触电人在空气清新的地方舒适、安静地平躺，解开妨碍呼吸的衣扣、腰带，若天气寒冷要注意保持体温，并迅速请医生（或打120）到现场诊治。 如果触电人已失去知觉

35、、呼吸停止，但心脏还在跳动，尽快把他仰面放平进行人工呼吸。3）如果触电人呼吸和心脏跳动完全停止，应立即进行人工呼吸和心脏胸外按压急救。 物体打击的预防与应急1、防止物体打击的预防措施：1）加强对员工的安全知识教育，提高安全意识和技能。2）凡现场人员必须正确佩戴符合标准要求的安全帽。3）经常进行安全检查，对于凡有可能造成落物或对人员形成打击威胁的部位，必须进行日巡查，保证其安全可靠。4）施工现场严禁抛掷作业（其中包括脚手架拆除、施工临时设施拆除及垃圾废料清理）。5）作业前项目负责人必须根据现场情况进行安全技术交底，使作业人员明确安全生产状态及要点，避免事故发生。6）作业前安全管理人员及操作手必须

36、对设备进行检查和空载运行，在确定无故障情况时方能进行作业。2、物体打击事故应急救援措施：1）发生物体打击事故，要迅速启动项目求援小组，及时停止阻断事故源的工作和作业，防止事故的扩大，并根据伤害的性质和程度，利用现场的一切条件，实施相应的救护措施。2）及时速报上级预案指挥部，伤势严重的应及时拨打120 求救。3）出血性外伤应及时采取应急止血措施，避免伤员因失血过多造成生命危险。4）骨折性伤员，在挪动伤员时冷静小心，采取正确的方法救护避免伤势扩大。5）脊椎骨折伤员要保证伤员平稳卧姿式，严禁采用抱、拉、抬、背、搭腿等方法处理，以防脊髓受伤导致伤情加重，以致造成瘫痪。6）对事故现场要注意保护，以便调查

37、组调查。5.5.5火灾、爆炸事故预防与应急根据GB18218-2000重大危险源辨识的标准，本工程火灾、爆炸重大危险源通常有2个，一个是施工作业区，一个是临建仓库区。其中化学危险品的搬运、储存数量超过临界量是危险源普查的重点。因此，工程开工后要对重大危险源应登记、建档、定期检测、监控，并培训施工人员掌握工地储存的化学危险品的特性、防范方法。1）紧急事故发生后，发现人应立即报警。一旦启动本预案，相关责任人要以处置重大紧急情况为压倒一切的首要任务，绝不能以任何理由推诿拖延。各部门之间、各单位之间必须服从指挥、协调配合，共同做好工作。因工作不到位或玩忽职守造成严重后果的，要追究有关人员的责任。2）项

38、目在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即进行自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。3）疏通事发现场道路，保证救援工作顺利进行；疏散人群至安全地带。4）在急救过程中，遇有威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。5）截断电源、可燃气体（液体）的输送，防止事态扩大。6）安全总监为紧急事务联络员，负责紧急事物的联络工作。7）紧急事故处理结束后，安全总监应填写记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。5.5.6机械伤害事故预防与应急1）现场上固定的加工机械的电源线必须加塑料套

39、管埋地保护，以防止被加工件压破发生触电。2）按照建筑施工临时用电安全技术规范要求，做好各类电动机械和手持电动工具的接地或接零保护，防止发生漏电。3）各种机械的传动部分必须要有防护罩和防护套。4）现场使用的圆锯应相应固定。有连续二个断齿和裂纹长度超过2 公分的不能使用，短于50CM 的木料要用推棍，锯片上方要安装安全挡板。5）木工平刨口要有安全装置。木板厚度小于3 公分，严禁使用平刨。平刨和圆锯不准使用倒顺开关。6） 使用套丝机、立式钻床、木工平刨作业等，严禁戴手套。7）砼搅拌机在运转中，严禁将头和手伸入料斗察看进料搅拌情况，也不得把铁锹伸入拌筒。清理料斗坑，要挂好保险绳。8）机械在运转中不得进

40、行维修、保养、紧固、调整等到作业。9）机械运转中操作人员不得擅离岗位或把机械交给别人操作，严禁无关人员进入作业区和操作室。作业时思想要集中，严禁酒后作业。10）打夯机要二人同时作业，一人理线，操作机械要戴绝缘手套，穿绝缘鞋。严禁在机械运转中清理机上积土。11）使用砂轮机、切割机，操作人员必须戴防护眼镜。严禁用砂轮切割22#钢筋扎丝。12）操作钢筋切断机切50CM 以下短料时，手要离开切口15CM 以上。13）操作起重机械、物料提升机械、砼搅拌机、砂浆机等必须经专业安全技术培训，持证上岗，坚持“十不吊”。14）加工机械周围的废料必须随时清理，保持脚下清，防止被废料拌倒，发生事故。春季沙尘暴，夏季

41、暴雨，冰冻灾害是本工程严密注视的恶劣天气，工程开工后，随时收集未来7天内天气状况的信息，一旦得到国家气象中心预紧预报，工程应急机制小组即启动。5.5.7防台（防汛）风的应急措施在汛期，防台防汛办公室与当地“12121”气象咨询电话，与连江气象台保持联系，了解台风最新情况，密切注意其动向，并实时绘出台风路线趋势图，随时向防台防汛领导小组汇报台风最新动态。与连江县政府、可门管委会、夏宫乡政府有关部门保持联系。防台防汛办公室设专人把台风或大到暴雨信息及时通报给防台防汛领导小组和各小组。 1.白色台风信号 表示热带气旋48小时内可能影响本地。1）、防台防汛办公室负责通知公司各部门经理、各参建单位负责人

42、，由各部门及项目部组织按照防台防汛预案检查防台防汛准备的物资器材确已到位；检查港区内所有设备、住所是否安全，并采取保护措施。2）、技术保障组、事故抢险队、工程协调组各就各位，全面检查港区内所有设备、人员是否进入安全防护，措施是否已全部执行。3）、工程协调组负责督促检查各参建单位防台措施执行情况。4）、公司值班人员加强现场巡视，部门值班人员随时待命。2.绿色台风信号 表示未来24小时内本地可能受热带气旋影响，平均风力可达67级（3961千米/小时或10.817.1米秒）；或本地已经受到热带气旋影响，平均风力为67级。1）、执行白色台风信号时的各项措施；2）、停止所有室外作业；3）、检查、加固室外

43、设备。工程协调组负责检查施工单位重件码头起重机确已做好防台措施。加固临时建筑物、构筑物设施和其他设备；4）、做好临时工生活区的人员的应急疏散的准备工作；5、工程协调组负责检查工程现场有关设施和建筑物的防台措施确已执行。3.黄色台风信号表示本地未来12小时内可能受热带气旋影响，平均风力可达8级（6274千米/小时或17.220.7米/秒）以上；或已经受到热带气旋的影响，平均风力89级（17.224.4米/秒）。表示已进入防风状态。1）、执行绿色台风信号时的各项措施；2）、全司进入防风状态。防台防汛办公室在办公楼五楼会议室开始值班，并负责绘制台风路径，及时向防台防汛领导小组汇报最新台风信息；3）、

44、防台防汛领导小组进入工作状态，各部门经理组织检查分管范围内的防台防汛工作；4）、各部门按照部门的预案，布置人员到预定岗位待命；5）、所有办公室铝合金门窗要做好防风措施；6）、资料档案室、财务部做好重要档案资料的保管工作，不要把重要资料放在办公楼迎风面的办公室内；7）、办公系统的计算机系统做好备份工作，并做好防护措施。4.红色台风信号表示本地受热带气旋影响，未来12小时内平均风力可达10级（89102千米/小时或24.528.4米秒）以上；或已经受热带气旋影响，平均风力为1011级（24.532.6米/秒）。表示立即全面进入紧急防台风状态。1）、执行黄色台风信号时的各项措施；2）、全司立即进入紧

45、急防台风状态，各部门立即启动防台防汛预案，按照预案布置，防台防汛人员立即进入预定岗位，坚守临时岗位；3）、总经理、防台防汛领导小组组长坐镇防台防汛办公室指挥全司防台防汛工作。4）、技术保障组人员在现场会议室待命；5）、事故抢险队队长在防台防汛办公室待命；布置在港区内所有设备、人员待命，各参建单位人员、抢险队队员待命；6）、没有采取可靠措施的情况下，任何人不得独立在室外行走。5.黑色台风信号表示台风未来12小时内在本地或附近登陆，平均风力12级（118133千米/小时或32.7米/秒以上）；或已经受到台风的影响，平均风力12级或以上。表示已进入特别紧急的防台风抗台风状态。1）、执行红色台风信号时

46、的各项措施。2）、事故抢修队随时处理突发事件。3）、未经防台防汛领导小组组长批准，任何人不得出到室外工作。6.台风解除信号。表示热带气旋影响已经过去，风力在5级以下时解除。1）、台风解除通知由防台防汛领导小组下达指令，办公室发布。2）、防台防汛领导小组组织检查现场受灾情况，慰问坚守岗位职工，及时组织抢修。六、劳动力计划 根据劳动力需要量计划，组织工人进场，做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现

47、场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。项目部配置各类专业的管理人员，对施工的整个过程进行技术、安全、质量的管理。表6.1 劳动力投入计划工种架子工木工钢筋工塔吊工材料运输工电工安全员人数20102062048表6.2 管理人员配置计划职务技术员安全员质量员测量员专业施工员人数34436七、计算书及相关图纸7.1 承台支撑体系计算计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.2m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m。脚手

48、板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载5.00kN/m2，施工活荷载2.50kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 图1 落地平台支撑架立面简图 图2 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。一、基本计算参数同上二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4； 纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1 =0.000+0.3000.300=0

49、.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21 = 5.0000.300=1.500kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m)： q22 = 2.5000.300=0.750kN/m经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.750+1.500=2.250kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.200.090=0.108kN/m活荷载 q2 = 1.400.750+1.401.500=3.150kN/m最大弯矩

50、Mmax=(0.100.108+0.1173.150)0.6002最大支座力 N = (1.10.108+1.23.15)0.60=2.339kN抗弯计算强度 f=0.137106/4491.0=30.41N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.750+1.500=2.250kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.090+0.9902.250)600.04/(1002.06105107780.0)=0.134mm纵向

51、钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.34kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.118mm最大支座力 Qmax=5.029kN抗弯计算强度 f=0.246106/4491.0=54.69N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600

52、.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.03kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1039.200=0.952kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)栏杆的自重(kN)： NG

53、2 = 0.1500.600=0.090kN(3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.3000.6000.600=0.108kN(4)堆放荷载(kN)： NG4 = 5.0000.6000.600=1.800kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.950kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.5000.6000.600=0.900kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，

54、N = 4.80kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 l0 = kuh k 计算长度附加系数，按照表5.3.4取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u = 2.335 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.

55、50m； h 脚手架步距；h = 1.50m；计算结果：l0=4.045m =4045/16.0=253.629 =0.114 =4800/(0.114424)=99.500N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 19.20 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 4.80 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 6

56、8.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！7.2 梁支撑体系计算梁截面6001800mm计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.2m，梁截面 BD=600mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗

57、弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取2.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.80+0.20)+1.402.00=58.120kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.80+0.71.4

58、02.00=63.925kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8000.700=32.130kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.700(21.800+0.600)/0.600=0.980kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(k

59、N)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.700=0.840kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3532.130+1.350.980)=40.229kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.840=0.741kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静

60、荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.371kN N2=6.896kN N3=6.344kN N4=6.896kN N5=2.371kN最大变形 V = 0.052mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09610001000/37800=2.540N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=33663.0/(2700.00018.000)=0.436N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板

61、抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.052mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 6.896/0.700=9.852kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1259.850.70最大剪力 Q=0.50.7009.852=3.448kN最大支座力 N=1.00.7009.852=6.896kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00

62、/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.603106/83333.3=7.24N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33448/(250100)=1.034N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.109kN/m最大

63、变形 v =5/3.848.109700.04/(1009000.004166667.0)=0.676mm木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.121mm最大支座力 Qmax=11.220kN抗弯计算强度 f=0.331106/

64、4491.0=73.75N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.22kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座

65、反力 N1=11.220kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12510.200=1.549kN N = 11.220+1.549=12.768kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.500=2.500m； 由长细比，为2500/16.0=144 150

66、 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=11511/(0.333424)=81.652N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.4501.2500.600=0.338kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3381.0001

67、.5001.500/10=0.086kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=11.220+0.91.21.275+0.90.91.40.086/0.700=12.908kN经计算得到=12908/(0.287424)+86000/4491=125.151N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！7.3 200mm厚楼板受力计算计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。一、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)200楼板边长L(m)10.8楼板边宽B(m)10.8模板支架高度H(m）10.4主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵

68、向间距la(m)1立柱横向间距lb(m)1水平杆步距h1(m)1.5计算依据计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。次梁间距a(mm)250次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200可调托座内主梁根数1结构表面要求表面外露剪刀撑(含水平）布置方式普通型模板荷载传递方式可调托座立杆自由端高度a(mm)400材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格8080次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管类型483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考

69、虑风荷载是架体搭设省份、城市广东(省)深圳市(市)地面粗糙度类型B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇简图：（图1） 楼板支撑架立面简图（图2） 楼板支撑架荷载计算单元二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+

70、(24+1.1)200/1000)1+1.42.51=9.884kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)200/1000)1+1.40.72.51=9.632kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(9.884,9.632)=9.884kN/m（图3）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)1=6.384kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（

71、图4）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)200/1000)1=7.182kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利组合得：（图5）永久荷载控制的受力简图（图6）面板弯矩图Mmax= 0.269kNm=Mmax/W=0.269106/24000=11.193N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)200/1000)1=5.32kN/m（图7）正常使用极限状态下的受力简图（图8）挠度图=0.163mm

72、=250/400=0.625mm满足要求三、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图9）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka =1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)250/1000+1.42.5250/1000=2.471kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka =1.35(0.3+(24+1.1)200/1000)250/1000+1.40.72.5250/1000=2.408kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(2.471,

73、2.408)=2.471kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)250/1000=1.596kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图10）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.1)200/1000)250/1000=1.798kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图11）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.7

74、32kNm =Mmax/W=0.732106/(83.333103)=8.783N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax= 3.819kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.81910362.5103/(341.333104510)=1.399N/mm2= 2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)200/1000)250/1000=1.33kN/m （图14）正常使用极限状态下的受力简图（图15）次梁变形图(mm)max=0.215mm=11000/400=2.5 mm满足

75、要求四、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值(Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)250/1000+1.

76、41.5250/1000)=1.909kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)200/1000)250/1000+1.40.71.5250/1000)=1.947kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.909,1.947)=1.947kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)200/1000)250/1000=1.33kN/m此时次梁的荷载简图如下（图1

77、7）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=2.158kNRkmax=1.474kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.238.4/1000=0.041kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图20）主梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.813kNm=Mmax/W= 0.813106/(85.3331000)=9.532N/mm2f= 15N/mm2满足要求2

78、、抗剪验算（图21）主梁剪力图(kN)Vmax= 4.071kNmax=QmaxS/(Ib0)=4.071100064103/(341.333104810)=0.954 N/mm2=2 N/mm2满足要求3、挠度验算（图22）主梁变形图(mm)max=1.15 mm=1103/400=2.5mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=9.487kN五、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1, 1、2按JGJ130-2011附录C取用l01= k1(h+2a)=11.352(1.5+2400/1000)=3.11ml02=k2h =11.9

79、931.5=2.99m取两值中的大值l0=max(l01, l02)=max(3.11,2.99)=3.11m=l0/i=3.111000/(1.5910)=195.572=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=3.111000/(1.5910)=195.572根据1查JGJ130-2011附录得到=0.188A不考虑风荷载N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)+1.4(1+2)11=9.526kNf=N1/(A)=9.5261000/(0.188(4.24100

80、)=119.229N/mm2=205N/mm2满足要求B 考虑风荷载风荷载体型系数：=An/Aw=1.2(1+1.5+0.32511.5)48/1000/(11.5)=0.115 风荷载高度变化系数：由架体搭设高度H查表确定： k=0.0691.010.45=0.031kN/m2Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.03111.52/10=0.009kNmN2=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.91.4 (Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)+0.91.4(1+2)11=9.148kNf=N2/(A)+Mw/W=9

81、.1481000/(0.1884.24100)+0.009106/(4.49103)=116.474N/mm2= 205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=2.991000/(1.5910)=188.019根据1查JGJ130-2011附录得到=0.203A不考虑风荷载N3=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk =0.9(1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)+1.4(1+2)11+0.91.210.40.163=11.356kNf=N3/(A)=11.3561000/(0.203(4.

82、24100)=131.965N/mm2=205N/mm2满足要求B 考虑风荷载N4=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.91.4 (Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk+0.91.4Mw/lb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)+0.91.4(1+2)11+0.91.20.16310.4+0.91.40.009/1=10.99kNf=N4/(A)+Mw/W=10.991000/(0.2034.24100)+0.009106/(4.49103)=129.679N/mm2= 205N/mm2满足要求六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rz

83、max=9.487 kNN=9.487 kNN=150kN满足要求七、抗倾覆验算 根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。工况1：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生(G1k)。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k，则：MT=0.91.4(kLH2/2+0.02G1kLBH)=0.91.4(0.03110.810.42/2+0.02(0.16310.4/(11)+0.5)10.810.810.4)=90.137kNmMR=1.35G1kLB2/2=1.35(0.16310.4/(11)+0.5)10.810.

84、82/2=1866.591kNmMT=90.137MR=1866.591满足要求工况2：在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k+(G2k+G3k)h，则：MT=0.91.4(kLH2/2+0.02G1k+(G2k+G3k)hLBH)=0.91.4(0.03110.810.42/2+0.02(0.16310.4/(11)+0.5+(24+1.1)200/1000)10.810.810.4)=243.593kNmMR=1.35G1k+(G2k+G3k)hLB2/2=1.35(0.16310.4/(11)+0.5+(24+1.1)200/1000)10.810.82/2=6135.125kNmMT=243.593MR=6135.125满足要求 附件一：立杆平面布置图