武鸣县兴武大厦工程外脚手架搭拆专项施工方案落地式双排脚手架（98页）.doc

1、外脚手架搭拆专项施工方案施工组织设计、施工方案审批表说明：1、施工组织设计及重要施工方案（详见重要施工方案流程表）需以下人员签字：编制： 由项目工程师（或专业人员）编制并签字。校核： 由项目经理、总承包事业部项目管理科长签字。复核： 由总承包事业部主任工程师签字。（会签：专业性强的方案增加会签栏，由专业人员签字。其它方案不用该栏）。审核： 施组由项管处负责人签字；方案由总工办负责人签字。审批： 由公司总工程师签字。2、一般专项施工方案需以下人员签字：编制： 由项目工程师（或专业人员）编制并签字。校核： 由项目经理签字。（会签：专业性强的方案增加会签栏，由专业人员签字。其它方案不用该栏）。复核：

2、 由总承包事业部主任工程师签字。审核： 由总工办负责人签字。审批： 由总工办负责人签字。3、分包工程施工组织设计及方案：由有资质的分包单位负责编制至审批，报总包单位审查备案目录第一章工程概况1一、工程简介1二、建筑物基本情况1三、采用规范及设计资料1第二章外脚手架方案选择2一、方案选择2二、构造尺寸选择2第三章 落地式双排脚手架设计与验算3一、构架的形式、特点和构造要求3二、设计及计算5三、 脚手架架在楼板上设计及计算15第四章 悬挑式双排脚手架设计与验算49一、构架的设计、特点和构造要求49四、设计及计算51第五章施工准备67一、材质要求67二、材料准备68第六章外脚手架的搭设和拆除69一、

3、脚手架的搭设69第七章脚手架的管理72一、技术管理72二、施工管理73三、安全管理76第八章质量保证体系78一、允许偏差表78二、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准78三、架子搭设的允许偏差和检验方法78第九章安全防护措施79一、电梯井洞口防护措施79二、结构临边防护措施80三、楼梯间防护措施81第十章文明施工81第十一章应急预案83（一）安全事故应急救护预案83（二）各类事故应急准备和相应预案84预案1：火灾事故应急准备与响应预案84预案2：坍塌倒塌事故应急准备与响应预案86预案3：触电事故应急准备与响应预案88预案4：高处坠落事故应急准备与响应预案89预案5：物体打击事故应急救援预案91预

4、案6：突发性停电事故应急准备和响应预案92第十二章附图93第一章工程概况一、工程简介1. 建设地点: 武鸣县标营新区经五路和纬一路路口；2. 建设单位：武鸣县兴武资产经营管理有限责任公司；3. 工程名称：武鸣县兴武大厦1号楼工程4. 施工单位：广西建工集团联合建设有限公司5. 监理单位：广西南宁宏翔工程建设监理有限责任公司6. 设计单位：南宁城市规划设计院二、建筑物基本情况1、工程总规模：兴武大厦1号楼工程建筑面积：14576.9，建筑基底面积1130.3；2、建筑层数：建筑层数：15层，地下室一层；3、建筑室内标高0.00，建筑总高度为57.60m，屋檐高58.20m；4、楼层层高为3.9、

5、3.3米；三、采用规范及设计资料1建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 JGJ130-2011(2011年版)（以下简称规范JGJ130-2011）2建筑结构荷载规范（GB500092001）3建筑施工安全检查标准 JGJ59-20114建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-19915建筑施工手册第四版6建筑施工计算手册（2001年版，以下简称“计算手册”）7钢结构设计规范（GB500172003）8混凝土结构设计规范（GB500102002）9冷弯薄壁型钢结构技术规范（GBJ18-87）10五金手册第二版第二章外脚手架方案选择一、方案选择 确保本工程的工期要求及质量、安全文明施工，针对本工程

6、的特点，施工用外脚手架采用双排钢管外脚手架，由于本工程是高层建筑，脚手架下部的承重较大，为确保外脚手架的强度和稳定性，根据本工程的特点，一至十二层为落地脚手架，其中东西南面四层以下落地脚手架落在地下室顶板上，四至十二层的落地脚手架落在三层的屋面楼板上；十二层结构面起至十五层屋面为悬挑脚手架。北面一至十二层为落地脚手架、十二层至十五层屋面为悬挑脚手架。在外脚手架的阳角处增设立杆，把安全网拉设平直，平整。连墙杆件采用刚性连接方式：钢管连接或抱柱连墙。二、构造尺寸选择本工程各部位所用外脚手架，其构造要求见下表及附图：构造要求双排落地式外脚手架备注钢管型号483.048*3.5立杆横距(m)1.05M

7、立杆纵距(m)1.5M步距（m）1.80M每步设置栏杆数1内立杆与墙面间距300mm刚性连接预埋件间距两步三跨每步纵向水平杆加密2根用于铺设脚手板刚性连接483.0剪刀撑、斜撑搭接长度1000mm搭设高度38.5m一至十二层构造要求型钢悬挑外脚手架备注钢管型号483.048*3.5立杆横距(m)1.05M立杆纵距(m)1.5M步距（m）1.80M每步设置栏杆数1内立杆与墙面间距300mm刚性连接预埋件间距两步两跨每步纵向水平杆加密2根用于铺设脚手板刚性连接483.0剪刀撑、斜撑搭接长度1000mm搭设高度18.0m十二至十五层、屋面第三章 落地式双排脚手架设计与验算一、构架的形式、特点和构造要

8、求1立杆 立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于 500mm；各接头中心距主节点的距离不大于 600mm。各接头中心距节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆顶端高出建筑物上皮至少1m。立杆垂直度偏差不得大于架高的 1/400，每根立杆按 6米计，即单根立杆垂直度偏差不大于 15mm。开始搭设立柱时，每隔 5跨设一根抛撑，直至连墙杆件安装完毕后，方可根据情况拆除。当搭设至有连墙杆件的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙件。2大横杆 大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直

9、角扣件与立柱扣紧；其长度大于 3跨、不小于 6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于500 mm，各接头距立柱的距离不大于 500mm，并避免设在纵向水平杆的跨中。3小横杆 每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于 150mm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间再等间距设置增设12 根小横杆，其最大间距不大于800mm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于 100mm；伸出里排大横杆距结构外边缘150mm，且长度

10、不大于 400mm。若同步内有小横杆超过这一限制，要在作业层采取钢管三角斜撑的方式予以加固。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离节点的距离不大于 150mm，靠墙（柱）一侧的外伸长度不大于 500mm。 操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于柱距的 1/2。4纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮 200mm处的立柱上，横向扫地杆则 用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于 500mm。5剪刀

11、撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设， 用通长剪刀撑沿架高连续布置，采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每 6 步 4 跨设置一道，斜杆与地面的夹角在 4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加 2至 4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于 15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在 30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，应用 3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。横向斜撑搭设在同节内、由底至顶层呈

12、“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔 6 跨设置一道。6脚手板脚手板采用定制的竹串片脚手板,铺设方式为4步1设。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每个施工层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端 8cm处用直径 16号铅丝箍绕 23圈固定。当脚手板长度小于 2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。

13、靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于 15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。7连墙件连墙件采用刚性连接，落地脚手架连墙方式为两步三跨设置，悬挑脚手架连墙方式为两步两跨设置，同一位置设置两道连墙杆。连墙杆用483.0钢管，通过十字扣件与预埋在楼层边框梁上的钢管连接。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于 30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于 10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。8防护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用 1.86.0m的规格，用网绳绑扎在大横

14、杆外立杆里侧。作业层网应高于平台 1.5m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度 3.0m处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架外立杆每步于 0.9m处设有一道防护栏杆，底部侧面设 200mm高的挡脚板。二、设计及计算（一）、设计及搭设参数 设计东、西、南面：从地下室顶板至第十二层为落地脚手架，其中东西南面四层以下落地脚手架落在地下室顶板上，四至十二层的落地脚手架落在三层的屋面楼板上；十二层结构面起至十五层屋面为悬挑脚手架。北面：从地下室顶板至第十二层为落地脚手架，十二层结构面起至十五层屋面为悬挑脚手架。现取北面从地下室顶板至第十二层的落地脚手架计算。一

15、、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)38.5脚手架沿纵向搭设长度L(m)59立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)1.05横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)38.5双立杆受力不均匀系数KS0.6二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式4步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方

16、式4步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区广西南宁市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.2，0.9，0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.38，0.28，0.23 计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计

17、值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.35kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.033+0.351.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.71kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.35

18、1.052/8，2.350.152/2=0.32kNm =Mmax/W=0.32106/4490=72.13N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.7110504/(384206000107800)，1.711504/(8206000107800)=1.218mm max1.218mmminlb/150，10min1050/150，107mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.35(1.05+0.15)2/(21.05)=1.61kN 正常使

19、用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.71(1.05+0.15)2/(21.05)=1.17kN四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.61kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.17kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.65106/4490=144.71N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max3.421mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！

20、 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.71kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=1.61kNRc=0.88=6.4kN 纵向水平杆：Rmax=3.71kNRc=0.88=6.4kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H38.5双立杆计算高度H138.5脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 双外立杆：NG1k=(gk+0.033+(lb+a1)n/20.033/h)H1=(0.1248+0.033+(1.05

21、+0.15)2/20.033/1.8)38.5=6.94kN 双内立杆：NGS1k=6.94kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 双外立杆：NGS2k1=H1/hla(lb+a1)Gkjb1/4/2=38.5/1.81.5(1.05+0.15)0.351/4/2=1.68kN 双内立杆：NGS2k1=1.68kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/4=38.5/1.81.50.141/4=1.12kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.538.5=0.58kN 构配件自重标准值NG2k

22、总计 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.68+1.12+0.58=3.38kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=1.68kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.5(1.05+0.15)(23+22)/2=9kN 内立杆：NQ1k=9kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 双外立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(6.94+3.38)+ 0.91.49=23.73kN 双内立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(6.9

23、4+1.68)+ 0.91.49=21.69kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H38.5双立杆计算高度H138.5双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=19

24、6.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+1.4NQ1k=1.2(6.94+3.38)+1.49=24.99kN =KSNS/(A)=0.624991.61/(0.188424)=188.11N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(6.94+3.38)+0.91.49=23.73kN Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.231.51.82/

25、10=0.14kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(23731.61/(0.188424)+142061.4/4490)=197.61N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1300连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h3la=1.40.3821.831.5=8.55kN 长细比=l0/i=1300/158

26、=8.23，查规范表得，=0.98 (Nlw+N0)/(Ac)=(8.55+3)103/(0.98489)=24.07N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=8.55+3=11.55kN112=12kN 满足要求！三、 脚手架架在楼板上设计及计算楼板厚200一、工程属性脚手架基础所在楼层数1第1层混凝土楼板厚度h1(mm)200楼板的计算单元长度Bl(m)5.1楼板的计算单元宽度BC(m)3.5楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（mm2）第1层X向正筋HRB40010150ASX =523.3Y向

27、正筋HRB40010150ASY =523.3X向负筋HRB40010130ASX， =603.8Y向负筋HRB40010130ASY， =603.8二、支架搭设参数 1、脚手架搭设参数脚手架搭设方式平行长边脚手架内排立杆离楼板长边距离a1(m)0.3立杆排数N2立杆底部垫板尺寸(m)【ab】0.20.2立杆纵、横向间距(m)【lalb】1.51.05 设计简图如下：脚手架楼板_平面图脚手架楼板_立面图三、荷载参数每根立杆传递荷载qk(kN)30板上活荷载标准值Qk(kN/m2)1钢筋混凝土自重标准值NG1K(kN/m3)25.1四、各楼层荷载计算 1、第1层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm

28、2)210000砼弹性模量Ec(N/mm2)28000砼的龄期T(天)28砼的强度等级C30砼的实测抗压强度fc(N/mm2)14.3砼的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.43 脚手架立杆传递荷载标准值：qk=30kN; 板的短边计算跨度：l=Bc=3.50m 立杆荷载作用间距：e=la=1.50m 立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m s为垫板的厚度，此处忽略不计。 当bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl时，

29、b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*3.50=2.85m 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即db/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=1.73m 当eb时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=e=1.50m b，=min b1，b2，=1.50m 得：Mmax 板短边等效楼面均布活荷载标准值：q1=8 Mmax/(bl2)=8*30.74/(1.503.502)=13.39kN/m2 板的长边计算跨度：l=Bl=5.1m 立杆荷载作用间距：e=lb=1.05m 立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m

30、 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.20=0.40m s为垫板的厚度，此处忽略不计。 当bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl时，b=bcy+0.7*l=0.40+0.7*5.10=3.97m 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即db/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=2.28m 当eb时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=b/2+e/2=2.51m b，=min b1，b2，=2.28m 得：Mmax 板短边等效楼面均布活荷载标准值：q2=8 Mmax/(bl2)=8*62.73/(2.285.102)=8.4

31、4kN/m2 故楼板等效均布活荷载：q=maxq1、q2= 13.39kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000*NG1K=200/1000*25=5.02 板计算单元活荷载标准值：q1=q+Qk=13.39+1.00=14.39 2、各楼层荷载分配 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)则有：Pi=(EihiPi)/(Eihi3) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Eci(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi

32、(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi (kN/2)128000.002005.0214.396.0220.14Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-14h4i-13+Eci-2hi-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23)(qi+qi-1+qi-2)五、板单元内力计算 1、第1层内力计算脚手架楼板_第1层钢筋布置图 第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl3500/51000.69m10.03m20.01m1-0.07m2-0.06四边简支B

33、c/Bl3500/51000.69mq10.07mq20.03 第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/26.0220.1416.0926.1610.07内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.030.010.070.030.23.516.26M20.030.010.070.030.23.58.72M1-0.070.23.5-23.84M2-0.060.23.5-18.26M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1Gq

34、BC2M2=m2GqBC2 第1层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为： 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s)fy钢筋抗拉强

35、度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较604.15360180114.31000360523.62.03202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)523.6360100018014.30.07523.6360100018014.30.07备注A

36、sfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.0714.3100018031.0416.26Mu210.0714.3100018031.048.72比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1360604.1518020-34.8-23.84Mu2360604.1518020-34.8-18.26比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求六、楼板裂缝验算 1、本结构按压弯构件进行计算 公式参数剖析使用

37、条件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准cr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当te0.01，时取 te=0.01

38、tk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，0.2时，取=0.2；当1.0时，取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算楼层crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第1层2.10.642010203.9210.012100000.16比较第1层 max/0.31符合要求七、楼板抗冲切验算 根据混凝土结构

39、设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式 公式参数剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反

40、力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s 2时取s =2 ，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算楼层F0.7hftumh0F1hftumh0F第1层11.4310.8180144.1441.21比较第1层 F/F11符合要求楼板厚120一、工程属性脚手架基础所在楼层数4第4层混凝土楼板厚度

41、h4(mm)120第3层层高H3(m)3.3第3层混凝土楼板厚度h3(mm)100第2层层高H2(m)3.9第2层混凝土楼板厚度h2(mm)150第1层层高H1(m)3.9第1层混凝土楼板厚度h1(mm)160楼板的计算单元长度Bl(m)4.85楼板的计算单元宽度BC(m)3.7楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（mm2）第4层X向正筋HRB4008200ASX =251.2Y向正筋HRB4008200ASY =251.2X向负筋HRB4008150ASX， =334.9Y向负筋HRB4008150ASY， =334.9第3层X向正筋HRB4008200ASX =251.2Y向正

42、筋HRB4008200ASY =251.2X向负筋HRB4008150ASX， =334.9Y向负筋HRB4008150ASY， =334.9第2层X向正筋HRB4008200ASX =251.2Y向正筋HRB4008200ASY =251.2X向负筋HRB4008150ASX， =334.9Y向负筋HRB4008150ASY， =334.9第1层X向正筋HRB4008150ASX =334.9Y向正筋HRB4008150ASY =334.9X向负筋HRB4008150ASX， =334.9Y向负筋HRB4008150ASY， =334.9二、支架搭设参数 1、模板支架搭设参数楼层立杆的纵向间

43、距La(m)立杆横向间距Lb(m)立杆步距h(m)支座周长(m)31.51.051.8221.51.051.8211.51.051.82 2、脚手架搭设参数脚手架搭设方式平行长边脚手架内排立杆离楼板长边距离a1(m)0.3立杆排数N2立杆底部垫板尺寸(m)【ab】0.080.05立杆纵、横向间距(m)【lalb】1.51.05 设计简图如下：脚手架楼板_平面图脚手架楼板_立面图三、荷载参数每根立杆传递荷载qk(kN)30板上活荷载标准值Qk(kN/m2)1钢筋混凝土自重标准值NG1K(kN/m3)25.1模板及支架自重标准值NG2K (kN/m2)0.3四、各楼层荷载计算 1、第4层荷载计算钢

44、筋弹性模量Es(N/mm2)200000砼弹性模量Ec(N/mm2)29120砼的龄期T(天)10砼的强度等级C25砼的实测抗压强度fc(N/mm2)12砼的实测抗拉强度ft(N/mm2)1 脚手架立杆传递荷载标准值：qk=30kN; 板的短边计算跨度：l=Bc=3.70m 立杆荷载作用间距：e=la=1.50m 立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.05+0+0.12=0.17m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.08+0+0.12=0.20m s为垫板的厚度，此处忽略不计。 当bcxbcy，bcy2.2*l

45、，bcxl时，b=2/3*bcy+0.73*l=2/3*0.20+0.73*3.70=2.83m 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即db/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=1.59m 当eb时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=e=1.50m b，=min b1，b2，=1.50m 得：Mmax 板短边等效楼面均布活荷载标准值：q1=8 Mmax/(bl2)=8*31.26/(1.503.702)=12.18kN/m2 板的长边计算跨度：l=Bl=4.8m 立杆荷载作用间距：e=lb=1.05m 立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=

46、0.08+0+0.12=0.20m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.05+0+0.12=0.17m s为垫板的厚度，此处忽略不计。 当bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl时，b=bcy+0.7*l=0.17+0.7*4.85=3.56m 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即db/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=2.08m 当eb时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=b/2+e/2=2.31m b，=min b1，b2，=2.08m 得：Mmax 板短边等效楼面均布活荷载标准值：q2=8 Mmax/(bl2)=8*56.7

47、4/(2.084.852)=9.27kN/m2 故楼板等效均布活荷载：q=maxq1、q2= 12.18kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g4=h4/1000*NG1K=120/1000*25=3.01 板计算单元活荷载标准值：q4=q+Qk=12.18+1.00=13.18 2、第3层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000砼弹性模量Ec(N/mm2)31200砼的龄期T(天)14砼的强度等级C30砼的实测抗压强度fc(N/mm2)15砼的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.2 立杆传递荷载标准值：q3=NG2K=0.30kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g3=h3/1000*NG1K=

48、100/1000*25=2.51kN/m2 3、第2层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000砼弹性模量Ec(N/mm2)31200砼的龄期T(天)21砼的强度等级C30砼的实测抗压强度fc(N/mm2)16砼的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.4 立杆传递荷载标准值：q2=NG2K=0.30kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g2=h2/1000*NG1K=150/1000*25=3.77kN/m2 4、第1层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000砼弹性模量Ec(N/mm2)22800砼的龄期T(天)28砼的强度等级C30砼的实测抗压强度fc(N/mm2)16.7砼的实测抗

49、拉强度ft(N/mm2)1.57 立杆传递荷载标准值：q1=NG2K=0.30kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000*NG1K=160/1000*25=4.02kN/m2 5、各楼层荷载分配 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)则有：Pi=(EihiPi)/(Eihi3) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Eci(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)

50、分配后各楼层活载的设计值Qi (kN/2)429120.001203.0113.182.873.54331200.001002.510.301.782.19231200.001503.770.306.007.41122800.001604.020.305.326.57Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-14h4i-13+Eci-2hi-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23)(qi+qi-1+qi-2)五、板单元内力计算 1、第4层内力计算脚手架楼板_第4层钢筋布置图 第4层板单元内力计算板的支撑

51、类型四边固支Bc/Bl3700/48500.76m10.03m20.01m1-0.07m2-0.06四边简支Bc/Bl3700/48500.76mq10.06mq20.03 第4层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/22.873.544.646.411.77内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.030.010.060.030.23.73.63M20.030.010.060.030.23.72.29M1-0.070.23.7-6.06M2-0.060.23.7-4.94M1=(m1+m2)GiBC2+(mq

52、1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第4层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为： 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总

53、面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较335.13601001121000360251.332.51202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)251

54、.333601000100120.08251.333601000100120.08备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.081210001009.243.63Mu210.081210001009.242.29比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1360335.110020-9.65-6.06Mu2360335.110020-9.65-4.94比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要

55、求 2、第3层内力计算脚手架楼板_第3层钢筋布置图 第3层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl3700/48500.76m10.03m20.01m1-0.07m2-0.06四边简支Bc/Bl3700/48500.76mq10.06mq20.03 第3层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/21.782.192.873.971.1内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.030.010.060.030.23.72.25M20.030.010.060.030.23.71.42M1-0.070.23.7-3.

56、76M2-0.060.23.7-3.06M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第3层板正截面承载力验算 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较335.1360801151000360251.332.01202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)251.33360100080150.08251.3

57、3360100080150.08备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.08151000807.392.25Mu210.08151000807.391.42比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1360335.180207.24-3.76Mu2360335.180207.24-3.06比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 3、第2层内力计算脚手架楼板_第2层钢筋布置图 第2层板单

58、元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl3700/48500.76m10.03m20.01m1-0.07m2-0.06四边简支Bc/Bl3700/48500.76mq10.06mq20.03 第2层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/267.419.713.413.7内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.030.010.060.030.23.77.59M20.030.010.060.030.23.74.79M1-0.070.23.7-12.69M2-0.060.23.7-10.34M1=(m1+m2)Gi

59、BC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第2层板正截面承载力验算 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较335.13601301161000360251.331.88202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)251.333601000130160.04251.333601000130160.04备注Asfy/bh0fcm

60、 Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.0416100013010.557.59Mu210.0416100013010.554.79比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1360335.11302013.27-12.69Mu2360335.11302013.27-10.34比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 4、第1层内力计算脚手架楼板_第1层钢筋布置图 第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/B

61、l3700/48500.76m10.03m20.01m1-0.07m2-0.06四边简支Bc/Bl3700/48500.76mq10.06mq20.03 第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/25.326.578.611.893.28内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.030.010.060.030.23.76.73M20.030.010.060.030.23.74.24M1-0.070.23.7-11.25M2-0.060.23.7-9.17M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiB

62、C2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第1层板正截面承载力验算 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较335.1360140116.71000360335.10202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)335.1360100014016.70.05335.1360100014016.70.05备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b

63、(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.0516.7100014015.716.73Mu210.0516.7100014015.714.24比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1360335.114020-14.48-11.25Mu2360335.114020-14.48-9.17比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求六、楼板裂缝验算 1、本结构按压弯构件进行计算 公式参数剖析使用条件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/

64、Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准cr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当te0.01，时取 te=0.01tk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计

65、算中，0.2时，取=0.2；当1.0时，取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算楼层crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第4层2.10.72208172.8210.012000000.13第3层2.10.52208135.3610.012000000.08第2层2.10.77208275.5510.01200000

66、0.23第1层2.10.5208169.8110.012000000.09比较第4层 max/0.31符合要求第3层 max/0.31符合要求第2层 max/0.31符合要求第1层 max/0.31符合要求七、楼板抗冲切验算 根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式 公式参数剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.

67、0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s 2时取s =2 ，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式

68、中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算楼层F0.7hftumh0F1hftumh0F第4层1110.2610018.210.09第3层11.21280134.46.26第2层11.412130254.821.11第1层11.5712140307.7218.72比较第4层 F/F11符合要求第3层 F/F11符合要求第2层 F/F11符合要求第1层 F/F11符合要求第四章 悬挑式双排脚手架设计与验算一、构架的设计、特点和构造要求 1、 悬挑双排外脚手架设计：东西南北面十二层结构面起至十五层屋面为悬挑脚手架。在外脚手架的阳角处增设立杆，悬挑双排外脚手架取1.5米悬挑结构

69、进行验算。 2、立杆距外墙0.30m，扫地大横杆距工字钢上表面200mm。立杆横1.05m、立杆纵距1.5 m。 3、连墙杆设置：本工程悬挑双排外架采用刚性连结，两步两跨设置连墙件。在每层楼板上预留短钢管，用钢管与外架拉结，除去十字扣件固定位置短钢管应多出100 mm。连墙点设置必须均匀分布，连墙点宜靠近主节点设置，并采用双扣件连接。偏离主节点距离不应大于300mm。 4、剪刀撑设置：在外侧立面的整个长度和高度上由底至顶连续设置剪刀撑，斜杆与水平方向夹角呈4560；剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm;剪刀

70、撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 5、脚手板设置：参见前面落地双排外脚手架的脚手板搭设方法，第一步架以及操作层必须满铺脚手板(进出建筑物通道处采用七层胶合板)。外架与建筑物之间距离过宽（30cm）时，采用木板斜向固定在空档处，或在捣砼时在建筑物临边预埋钢筋头，便于以后设置防护栏杆。 6、悬挑双排外脚手架按外墙装修架进行设计，其施工荷载应严格控制在3.0KN/m2 以内，不得在悬挑双排外脚手架上堆码任何建筑材料。主体结构施工时，所有外侧模和边梁底模支撑不得依附于悬挑双排外脚手架；外墙装修时，悬挑双排外脚手架内应限制在两

71、步架上同时操作。 7、悬挑脚手架的防护栏杆，由一道横杆组成。横杆离地面高为0.9m，在栏杆下边设置20cm高的挡脚板。 二、 悬挑双排外脚手架搭设及其注意事项 1、在楼板模板上弹出卡环位置安装卡环（砼达到设计强度后）安装16#工字钢摆放纵向扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直）每边竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣紧固定）安第一节小横杆校正立杆垂直和水平使其符合要求，按40-65N力拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍脚手架质量和挑梁情况，严格确

72、保设计要求和脚手架质量安第二节大横杆安第二步小横杆加设临时斜撑杆（加抛撑）上端与第二步大横杆紧扣（装设连墙杆后拆除）安第三、四步大横杆和小横杆安装二层连墙件接立杆加设剪刀撑装设作业间横杆铺设脚手板，绑扎防护及挡脚板、挂安全网。 2、落地双排外脚手架的立杆位置应错开悬挑双排外脚手架的工字钢位置，以便利用落地双排外脚手架搭设悬挑双排外脚手架。脚手架第一次搭设高度不应超过相邻连墙杆以上二步。每搭完一步脚手架，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，其偏差不应超过规范的允许偏差。 3、立杆接头位置错开布置、相邻纵向水平杆的接头错开布置、脚手板铺设的方法均同落地双排外脚手架。顶层立杆端部宜高出女儿墙上皮1

73、m,高出檐口上皮1.5m。 4、在屋面楼板施工时，在楼层边梁、外墙上预埋刚性拉结连接件与外架立杆连接扣紧，以保证架体稳定性。 5、为防止刚性拉结点水平方向滑移，采取在每层刚性拉结点处的小横杆上设2个扣件与立杆卡紧扣牢。 6、工字钢、吊环的预埋、处理、固定和拉结应选派专人负责落实、巡视、检查，严禁漏设或不设，严禁乱动各节点。 7、由于在搭设第二道悬挑脚手架时，第一道悬挑脚手架会在短期超过正常施工时所考虑的荷载，因此在搭设上一道悬挑架受力体系过程中，下一道悬挑脚手架只允许结构顶层施工使用，直到受力体系形成后，方可同时使用两层悬挑脚手架。三、外脚手架拆除 1、 在拆除前应由单位工程负责人进行拆除安全

74、技术交底。在作业区划出禁区，设置警示围栏，并派管理人员在建筑物周围严加看守，禁止行人、闲人通行闯入。 2、 严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭者先拆，先搭者后拆，严禁上下同时作业。一般是先拆除防护栏杆、踢脚板、脚手板、剪刀撑，而后拆除小横杆、大横杆和立杆等，连墙点亦必须与脚手架同步拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。 3、 统一指挥，上下呼应，动作协调。当解开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。 4、 材料、工具不得随意抛掷乱扔，要用滑轮和绳索运送。 5、 由于本工程悬挑脚手架采用分段搭设，脚手架搭拆工程量较大，在搭设和拆除过程中还应必须严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全

75、技术规范JGJ130-2011中相关要求进行施工。四、设计及计算 十二层结构面起至十五层屋面为悬挑脚手架。一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)18脚手架沿纵向搭设长度L(m)46立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)1.05横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)18双立杆受力不均匀系数KS0.6二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式4步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN

76、/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式4步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广西南宁市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体型系数s1.13风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.25，1.03，0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.35，0.29，0.21 计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向

77、水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.35kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.033+0.351.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.71kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8

78、，qa12/2=max2.351.052/8，2.350.152/2=0.32kNm =Mmax/W=0.32106/4490=72.13N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.7110504/(384206000107800)，1.711504/(8206000107800)=1.218mm max1.218mmminlb/150，10min1050/150，107mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.35(1.05+0.15)2/(21

79、.05)=1.61kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.71(1.05+0.15)2/(21.05)=1.17kN四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.61kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.17kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.65106/4490=144.71N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max3.421mmminla/150，10min1500/1

80、50，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.71kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=1.61kNRc=0.98=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=3.71kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H18双立杆计算高度H118脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 双外立杆：NG1k=(gk+0.033+(lb+a1)n/20.033/h)H1=(0.12+0.03

81、3+(1.05+0.15)2/20.033/1.8)18=3.16kN 双内立杆：NGS1k=3.16kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 双外立杆：NGS2k1=H1/hla(lb+a1)Gkjb1/4/2=18/1.81.5(1.05+0.15)0.351/4/2=0.79kN 双内立杆：NGS2k1=0.79kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/4=18/1.81.50.171/4=0.64kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.518=0.27kN 构配件自重标准值NG2k总

82、计 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.79+0.64+0.27=1.7kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0.79kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.5(1.05+0.15)(23)/2=5.4kN 内立杆：NQ1k=5.4kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 双外立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.16+1.7)+ 0.91.45.4=12.63kN 双内立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.16+0.79)+

83、 0.91.45.4=11.54kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H18双立杆计算高度H118双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A

84、得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+1.4NQ1k=1.2(3.16+1.7)+1.45.4=13.38kN =KSNS/(A)=0.613384.8/(0.188424)=100.75N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.16+1.7)+0.91.45.4=12.63kN Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.211.51.82/10=0.13kN

85、m =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(12628.8/(0.188424)+128240.43/4490)=112.2N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1000连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.3521.821.5=5.35kN 长细比=l0/i=1000/15.8=63.29

86、，查规范表得，=0.82 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.35+3)103/(0.82489)=20.77N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=5.35+3=8.35kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1500主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2000梁/楼板混凝土强度等级C25二、荷载

87、布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉135033001250否 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)113.383001500213.3813501500 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)

88、215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.241=0.29kN/m 第1排：F1=F1/nz=13.38/1=13.38kN 第2排：F2=F2/nz=13.38/1=13.38kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=22.4106/185000=121.1N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=27.21000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=26.61N/mm2 max=2

89、6.61N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=10.55mm=2lx/250=21500/250=12mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-10.91kN,R2=38.69kN四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=22.4106/(1.05185103)+0103/3060=115.33N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.6 由于

90、b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.89。 = Mmax/(bWx)=22.4106/(0.89185103)=135.49N/mm2f=215N/mm2 符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2000梁/楼板混凝土强度等级C25压环钢筋1压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力：N/2 =5.46kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=10.91103/(3.14202)=8.68N/mm20.85f=0.8550=42.5N/mm2 注

91、：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！第五章施工准备一、材质要求脚手架钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793）每根钢管最大质量不应大于 25.0kg，采用483.0mm钢管。(一)、新钢管应符合规定1应有产品合格证；2应有质量检验报告；3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、界疤、分层、错位、硬弯、毛削、压疤和深的划道；4钢管的外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合下表的要求；5钢管必须防锈漆、颜色应符合安全文明施工规定的要求。(

92、二)、旧钢管应符合规定1表面锈蚀深度应符合下表的要求；2钢管弯曲应符合下表的要求。(三)、扣件应符合规定1新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。2旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3新旧扣件均应进行防锈处理。构配件的允许偏差表序 号项 目允许偏差(mm)检查工具1焊接钢管尺寸(mm) 外径48壁厚 3.0-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4各种杆件钢管的端部弯曲 L1.5m5钢板尺立杆钢管弯曲 3 mL4m12钢板尺4mL6.520钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲 L6.5m

93、30钢板尺二、材料准备本工程外架施工中将把外架用钢管和满堂架施工用钢管分开使用，外架施工钢管采用483.0mm钢管，外架施工材料采用分批进场专门堆放、使用。三、人员准备外架施工为工程施工特殊工程，必须有专业工种进行施工，外架施工人员进场后，及时上报监理特殊工种作业证书。外架施工前由技术负责人进行交底，现场由项目副经理和专职安全员集中管理， 项目防火、治安小组将定期检查外架的安全、防火设施。安装与拆卸人员配备表序号工作内容安装阶段拆除阶段1指挥112监护333架子工1515维护使用阶段人员配备表序号项目悬挑架使用阶段地架使用阶段1施工内容422检修检查423指挥11第六章外脚手架的搭设和拆除一、

94、脚手架的搭设（一）、落地式双排脚手架的搭设 落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实材料配备定位并放置垫板纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁 栅）剪刀撑连墙杆铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。1定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作 好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。2铺立杆基础垫板。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。3从角部立外架的立杆和大横杆，采用小横杆临时固定，立杆和大横杆要长短 搭配，接头位置错开；4在搭设一步高后进行立杆和大横杆的校正调直，立杆应用

95、线锤校正其垂直度， 大横杆应拉线调直并校正水平；5在校正调直后铺设底笆和挡笆及安全网，每搭设一步高铺设一次；6在搭设三步高后应加设剪刀撑，角度为 45 度。7防雷接地：采用钢管打入土层 1.5m 深，用扁铁连结架体，外架一周对防雷接 地检查一次。（二）脚手架搭设施工注意事项首步脚手架,距离基础 20cm 处设置一道大、小横杆，以保持脚手架底部的整体性 和稳定性，底部的立杆应间隔用不同长度的钢管，相邻立杆的接头不应设在同步同跨 内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于 500mm，使立杆受荷的薄弱截面错开。在搭设时，先立里侧立杆再立外侧立杆，立立杆时需临时固定，固定方法是 与满堂架连接。作

96、业时切忌单独一人操作以防杆件倒塌伤人，立杆立好后即架设大小 横杆，当第一步大小横杆架设完毕后，在其上铺设竹桥板，并用 18#铅丝绑扎牢固，以方便上一步作业。在立杆的外侧按规定的位置及时设置剪刀撑,手架纵向倾倒。剪刀撑的设置应与脚手架的向上搭设同步进行，另沿外侧满挂绿色安全网，外架与楼 层结构空隙处挂兜网。在搭设脚手架的大小横杆时，上下步小横杆应交叉设置于立杆的不同侧面，使立 杆在受荷时偏心减小，小横杆两端伸出立杆长度不小于 150mm，里端距离结构不小于 100mm，以便装修施工。立杆、大横杆及扶手接长应用对接扣件，大小横杆和扶手与立杆连接应采用直角 扣件，剪刀撑和斜撑与立杆及横杆的连接应采用

97、旋转扣件。在安装扣件时，所有扣件 的开口必须向外，以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，影响操作和造成伤亡事故。 双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一 根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。在架体的转角处为了把安全网拉设成平直平整需在转角处加设钢管立杆。（三）安全措施：4人一组，戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，安装前先检查安装架是否安全，确认安全后方能上架安装；安装时先用塔吊将加工好的工字钢运至楼面，4人抬工字钢到安装位置，放至楼面时统一步调，防止压伤手脚。由内往外穿进钢筋套环内，固定好，再安第

98、二根；严格按焊接操作规程施焊，焊接时要戴绝缘手套，用铁盘隔离焊花。二、脚手架的拆除(一)、拆除前准备工作 1、成立以项目总工长为组长，质安员、架工负责人为副组长的外架拆除施工小组。组长主要负责拆除外架施工劳力、机具的调配、组织、交底、现场维护值日安排等事宜。质安员具体负责按拆除方案现场指挥，检查架工进行每层的架子拆除工作，检查维护当日拆架区域及周边的安全防护。副组长具体负责带领其它架工（46人，均持上岗证人员），按拆除方案，配合各专业工作需要，安全地拆除外架并将所拆管件、安全网、跳板等运到指定地点分类堆放好。2、 由组长同志向项目全体管理人员及架子拆除施工小组人员进行外架拆除方案交底，使大家明

99、确拆除的方法、顺序、安全措施和注意事项。3、在拆除前，认真清除架上的杂物，检查所拆部位架子扣件的连接，连墙件支撑系统是否符合安全要求，拆除部位，地段周围是否挂好警示牌（如“此向正在拆除外架，本向从上至下暂停其它作业，非拆架人员不得进入拆架区”等）派专人防守。(二)、拆除时应符合要求 所有拉结杆应随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结杆整层或数层拆除后再拆脚手 架，分段拆除高差不应大于 2 步，如高差大于 2 步，应增设拉结杆加固，端头封堵。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约 6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆拉结杆。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应设置拉结杆

100、及栏杆扶手和挡笆。(三)、拆除顺序拆除过程中应逐步逐层由上往下拆除，严禁上下同时作业。1、每步每层拆除顺序：割除最高一步连墙杆（割焊点、补外墙保温及抹灰、涂料）拆除最高一步安全栏网、栏杆、挡脚板松脱剪刀撑最上一个扣件将本步跳板移至下一步小横杆上铺满铺牢拆除最高一步小横杆拆除本步安全栏网，上一步大横杆松脱剪刀撑扣件（能拆除的立杆或剪刀撑则拆除）将本步拆除的钢管、扣件、安全网运至地面将跳板移至下一步小横杆上铺满铺牢拆除上一步小横杆拆除当步安全网、上一步大横杆松脱剪刀撑扣件（能拆除的立杆或剪刀撑则拆除）将本步拆除的钢管扣件、安全网运至地面（方向同上）割除本步（本层）连墙杆继续重复上述拆除步骤。2、拆

101、至最下一根立杆时、须适当加设抛撑加固，再割除连墙件及拆除其它架子。(四)、安全措施和注意事项：1、拆除操作人员必须是经过拆除方案交底的持证架工，操作时一定要戴安全帽，系安全带、穿防滑鞋。2、当天拆架区域一定要挂好警示牌，派专人守护，非拆架作业人员不得进入此区域作业。3、拆下的钢管、扣件、安全网要及时运至制定地点分类堆放好。架上堆放荷载2KN/。当用吊车吊运3m以上的钢管时，一定要用合格的钢丝绳将钢管两端套牢，要有专人指挥；若用滑轮、绳索要用猪脚套套牢卡子处，顺滑轮缓缓吊落，架下不得站人。滑轮吊挂处一定要牢靠、安全、稳固。（滑轮、绳索本身要牢靠、安全、可靠）。4、拆除窗边架时，一定要充分注意、小

102、心，不要碰坏铝窗和墙面涂料、窗套等成品，堆在架上的管、件、一定要放稳，不得让其坠落架下，严禁随意向架下丢置钢管扣件及其它物品。5、垂直运输机械处外架留出内外四排三跨立杆滞后拆除，当两侧架子逐步逐层拆除后，滞后拆除的外架两侧要及时加设连墙杆、斜撑、安全栏网。6、连墙件防雷连接应随脚手架逐层拆除、逐层修补，外架施工各专业、各工种需要紧密配合、尽量杜绝或减少返工事件。第七章脚手架的管理一、技术管理建筑施工用脚手架需作周密设计，由于高空作业工作量大，而且工期长，施工场 地相对狭窄。多高层建筑施工的特点是对垂直运输的依赖和多层次的立体交叉作业。 在施工中稍有疏忽就会影响施工，造成质量事故与工伤事故。外脚

103、手架是保证高处作 业所必须的施工设施，因而必须做周密的设计。脚手架的设计要针对工程特点，根据结构的平面形状、体形、层高和总高度，结 构特征，施工所用的机具、模具，施工工艺、施工周期、场地和周围环境等来确定脚 手架的形式、构造、搭设和拆除的方法和顺序，以满足使用和安全要求。多高层建筑施工用脚手架的设计，一般应包括以下内容：、分析工程施工对脚手架的使用要求、方案选用的依据、脚手架的具体布置（平面、立面）、脚手架的节点处理（基础、连结等）、分段搭设的挑架设计、搭设与拆除的施工顺序、搭设、使用和拆除时安全措施和注意事项、有关的使用制度、手续与技术资料的要求等二、施工管理(一)、设计与施工交底 脚手架工

104、程设计审批后，在实施前要向有关人员进行交底，参加人员应包括该项工程施工的有关管理人员和操作者，不仅施工员要参加，材料员、安全员等都要参加， 使用脚手架的施工人员也要参加。交底的目的是使上述人员了解脚手架的设计意图， 脚手架在搭设和拆除中的安全措施，使用脚手架的安全要求，以确保使用和搭设符合 安全和设计意图。(二)、脚手架的检查与验收在搭设、使用和拆除脚手架的全过程中，必须对其进行严格的监督和管理，包括：1 搭设后的验收，参加人员应包括设计、搭设和使用三方面，安全部门必须参加，验收合格后方可使用，验收合格的脚手架应挂牌。2 使用中的例行保养和日常检查，可由使用者与专职人员结合进行。3 定期每月1

105、日全面检查，对于查出的问题要限期改正，改正要经验收合格后方可再次 使用。4 在大风、雨、雪后和暂停使用后重新使用的脚手架，都要全面检查，只有合 格的脚手架才能投入使用。(三)、与脚手架有关的规章制度1脚手架杆件及配件的质量标准及检验方法，对于自行设计的脚手架，应与设 计同时制订。2脚手架是重复使用的施工设备，任何设备都有一个安全使用期，都有一个报 废的规定，脚手架也不例外，企业应制定脚手架的安全使用期和报废的规定。这些规 定一般应包括：脚手架杆件和配件的验收制度和方法 脚手架使用年限的规定 脚手架定期维护保养的制定和标准 脚手架杆件和配件的报废标准和鉴定方法3责任制 脚手架管理的责任制有两类：

106、第一类是脚手架在运转过程中和部门的责任制，拆除的责任制，运输保管的责任制，周检及验收的责任制，维修的责任制等，第二类是参与设计、搭设和拆除的具体岗位责任制。4脚手架施工工艺的规范化，包括施工顺序，检验方法和技术要求等。5脚手架的设计标准和规范化，对于自行设计的特殊脚手架要规定结构安全试 验的制度，对于脚手架设计修改的制度。6对脚手架垂直度和沉降观测的制度。7对脚手架设计的审批制度。(四)、技术资料 脚手架的技术资料是工程施工技术资料的重要组成部分，它应包括：1脚手架的计算书、方案比较、设计图和审批权文件。2脚手架搭设记录和交接记录。3脚手架定期检查和周检记录，整改通知单和整改验收记录。4拆除前

107、的检查记录。(五)、安全技术措施1、材质及其使用的安全技术措施扣件的紧固程度应在 4050Nm，并不大于 65Nm，对接扣件的抗拉承载力为 3KN。 扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保 证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。严禁将外径 48mm与 51mm的钢管混合使用。2、脚手架搭设的安全技术措施脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶

108、板基 础的混凝土必须达到设计强度的 75%以上才能施工。搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。开始搭设立杆时，应每隔 6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。外脚手架的卸荷严格采用15.5

109、的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。3、架上施工的安全技术措施 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于 3kN/m2，确保较大安全储备。结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过 1层。当作业层高出其下连墙件 3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以

110、达到坚固稳 定，确保施工安全。4脚手架拆除的安全技术措施 拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。 架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提 前拆除的尽量拆除掉。拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁 止非作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先 通知对方，以防坠落。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 每天拆架下班时，不应留下隐患

111、部位。 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。 所有的脚手片，应自外向里竖立搬运，以防脚手片和垃圾物从高处坠落伤人。 拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。三、安全管理外脚手架在搭设、使用和拆除时，其自身安全和周围环境的安全是非常重要的， 并应高度重视，高层建筑施工的外脚手架是高处坠落的发生地点，因此根据本工程的 环境特点，对本工程施工脚手架的安全管理尤其显得重要。(一)、脚手架的验收管理 按脚手架的验收标准，组织有关人员进行检查，全部合格并办妥手续后方可使用。在验收

112、中如发现部分不合标准，必须限期改正，改正完毕后再经检查，完全符合要求 并办妥手续后才能使用。分段脚手架应分段进行验收，严禁边搭边投入使用。对于分 段搭设的脚手架，不允许下部在使用的同时在上部进行搭设，使用与搭设应交叉进行。(二)、脚手架的例行保养和检查 每天在使用脚手架之前和下班之后，都应对脚手架进行例行保养和检查。隔一定时期和恶劣天气前后要作全面检查。除使用者要进行规定的例行保养和检查之外，还 应设专职人员进行保养和检查，检查的重点是脚手架的垂直度，脚手架的基础，脚手 架的安全设施等。发现隐患，立即消除，绝对不能有临时观念，即使在最后一次使用 前发现隐患也应消除后方能使用。例行保养和检查，自

113、检和专业检查都要有记录。(三)、脚手架防雷、防电和防火 脚手架的防雷：防雷接地采用单独埋设接地或利用建筑物的防雷接地方式，接地电阻应小于 4 欧姆。 脚手架的防火，脚手架上使用的竹木脚手板和其它堆放在脚手架上易燃品，极易引起火灾，因而要及时清理其上的易燃品，并在脚手架一定部位设置灭火器材，安全 网应采用阻燃型。此外要限制在脚手架上动用明火作业。动用明火须经安全部门审批， 并有专人监护，禁止在脚手架上吸烟，杜绝火种来源。脚手架的防电，高层建筑施工用外架几乎全为金属，因此电线直接绑扎在脚手架 上时，应有可靠的绝缘保护。(四)、脚手架上堆荷管理 高层建筑施工脚手架上堆荷严禁超载，即使一时的超载也不允

114、许，支模、外挑卸料平台、向室内卸荷的溜槽等不允许支承在脚手架上或与其联系。绝对禁止振动设备与脚手架联系，禁止将其它设备的缆风绳固定于脚手架上，也禁止将垂直运输设备置于脚手架上。(五)、特殊气候条件下的脚手架管理 在特殊气候条件下进行搭设脚手架，必须要有可靠的安全保证措施。雨、雪及有六级风以上的天气不应进行高层外脚手架的搭设作业。雨后使用脚手架堆荷要适当减 少。雪后使用脚手架应扫除积雪后方可使用。雨、雪后使用脚手架应有防滑措施。(六)、对脚手架施工人员的管理 参加搭设和拆除脚手架的施工人员事先要进行体检，对不适合高处作业的人员不得安排从事搭设脚手架。对从事脚手架作业的人员要经常进行安全教育。在施

115、工前要 对他进行交底。要经常对脚手架操作人员进行业务教育，提高他们的业务水平和自我 保护意识。第八章质量保证体系一、允许偏差表序号 序号项目允许偏差(mm)检查工具1焊接钢管尺寸(mm)外径48.0 壁厚 3.0-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4各种杆件钢管的端部弯曲 L1.5m5钢板尺立杆钢管弯曲 3 mL4m12钢板尺4mL6.520钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲 L6.5m30钢板尺二、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准三、架子搭设的允许偏差和检验方法第九章安全防护措施一、电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于 1.5m 高的开启式

116、防护门，用12 的螺纹钢筋、按水平间距 30cm、竖向间距 40cm 焊制而成，并在防护门上要刷漆、上锁、挂牌。 电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用25 钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂 直运输通道或垃圾通道。电梯井洞口临边围护二、结构临边防护措施在结构四周边线内 50cm 处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用 483.0钢管。其高度不低于 1.2m、立杆间距不大于 2.5m、竖向每隔 0.6m 设一道通长大横杆、 每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全 网、白天设

117、警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周 1m 范围内不准堆料、停放机具。说明：1.使用材质均为48.33.0钢管；2.立杆间距1.5m、高度1.8m；3.每隔一立杆设此三角架一个；4.四周满挂密目安全网。结构临边防护网构造搭设临边防护网三、楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道 1.2m高的护身栏，侧边底部设 20cm高的挡脚板。第十章文明施工进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严 禁吸烟。进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。严禁酗酒人员上架作业，

118、施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。 不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂

119、浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。 脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。 要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。脚手架堆放场做到整洁、摆放合

120、理、专人保管，并建立严格领退料手续。 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。 六级以上大风、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。第十一章应急预案（一）安全事故应急救护预案为了大限度地减少事故损失，保护国家财产和低生命安全，维护社会稳定，根据建筑法、安全生产法及有有关法律法规，结合施工现场实际情况，特制定本工程安全事故应急救护预案。1、应急领导小组成

121、员：2、应急工作责任：一旦发生安全事故，调动一切力量，采取一切手段，采取一切有效措施，以最快的速度和有效办法控制事故事态的发展，把事故伤亡人数和经济损失较低到最低限度。尽最大努力做好事故善后处理工作，确保社会秩序稳定。3、应急通讯联络：应急联动中心电话：110 119 120 4、工作开展 一旦施工发生特大重大安全事故，应按照应急案，迅速开展抢险救灾工作，力争将伤亡、损失降低到最低限度。1）、施工中发生基坑塌方、滑坡、高处坠落物体打击、火灾、电击等重大伤亡事故，应立即拨打120或119报警。2）、同时电话报告公司领导，报告应急领导小组，立即按照应急预案迅速开展抢险救灾工作。首先，抢救伤员并组织

122、必要人员和物质疏散，采取一切有效措施，控制事态的发展把伤亡和经济损失降低到最低限度。3）、做好事故发生后的现场保护工作，避免人为破坏，以便对事故进行取证、调查和处理。4）、事故发生后24小时内写出书面报告，报送工程所在地的并报上级部门（建设局、劳动局、总工会、安全生产监督局、建设安监站等）。5）、报告内容：（1）发生事故的单位及事故发生时间、地点；（2）事故单位行业类型、经济类型、企业规模；（3）事故的简要经过、伤亡人数、直接就经济损失的初步估计；（4）事故原因及性质的初步判断；（5）事故抢救处理的情况和采取的措施；（6）需要有关部门和单位协助事故抢救和处理的有关事宜；（7）事故报告单位、签发

123、人和报告时间。（二）各类事故应急准备和相应预案预案1：火灾事故应急准备与响应预案 1、目的为了发生火灾时能采取最有效的方法抢救被困人员或自救，同时尽可能不使火势蔓延，最大限度减少经济损失，特制定本预案。2、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥及协调工作。组 长：覃延昌成 员：黄建金、廖统润、黄英旺、谢祖斌、邓仕龙、黄秋红、赵明卫具体分如下：1）、黄建金、廖统润负责立即组织人员进扑救。2）、黄英旺、谢祖斌负责组织人员输导被困人员、维持现场秩序。3）、邓仕龙、黄秋红负责立即同医院、公安、消防部门的联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。4）、赵明卫负责现场物资、车辆的调度。3、火灾事

124、故应急措施1）、立即报警。当接到汇报施工现场火灾发生信息后，指挥小组立即拨打“119”火警电话，并及时通知集团公司应急抢险领导小组，以便领导了解和指挥扑救火灾事故。2）、组织扑救火灾。当基地或施工现场发生火灾后，除及时报警外，指挥小组要立即组织义务消防队员和员工进行扑救，扑救火灾时按照“先控制、后灭火，救人重于救火；先重点后一般”的灭火战术原则。并派人及时切断电源，接通消防水泵电源，组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重要物资，充分利用施工现场中的消防设施器材进行灭火。3）、协助消防员灭火。在自救的基础上，当专业消防队达到火灾现场后，火灾事故应急指挥小组要简要的向消防队负责人说明火灾情况，并全力

125、支持消防队员灭火，要听从消防队的指挥，齐心协力，共同灭火。4）、伤员身上燃烧的衣物一时难以脱下时，可让伤员躺在地上滚动，或用水洒扑灭火焰。5）、保护现场。当火灾发生时和扑救完毕后，指挥小组要派人保护好现场，维护好下场秩序，等待对事故原因及责任人的调查。同时应立即采取善后工作，及时清理，将火灾造成的垃圾分类处理并采取其他有效措施，从而将火灾事故对环境造成的污染降低到最低限度。6）、火灾事故调查处置。按照集团公司事故报告分析处理制度规定，项目部火灾事故应急准备和响应指挥小组在调查和审理事故报告出来以后，作出有关处理决定，重新落实防范措施。并报集团公司应急抢险领导小组和上级主管部门。4、应急物资常备

126、药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋、灭火器等救火物资。5、通讯联系医院急救中心 120 火警 119 匪警 110公司安全生产管理处：0771-3391103分公司安全科电话： 0771-3130502武鸣县安全生产监督管理局电话：0771-6239708项目负责人：黄建金 手机安全员： 邓仕龙 手机6、注意事项1)、贵重的书画文物及重要档案资料等，一旦着火不可用水扑救。2)、那些比重轻于水的易燃液体着火后不宜用水扑救，因为着火的易燃体会漂在水面上，到处流滳，反而造成火势蔓延。3)、高压电器设备失火不能用水来扑救，一是水能导电容易造成电器设备短路烧

127、毁，二是容易发生高压电流沿水柱传到消防器材上，使消防人员造成伤亡。4）、硫酸、硝酸、盐酸遇火不能用水扑救，因为这三种强酸遇火后发生强烈的发热反应，引起强酸四处飞溅，甚至发生爆炸。5）、金属钾、钠、锂和易燃的铝粉、锰粉等着火，千万不可用水扑救，因为它们会与水发生化学反应，生成大量可燃性气体氢气，不但火上浇油，而且极易发生爆炸。预案2：坍塌倒塌事故应急准备与响应预案 1、目的为有效防止事故扩大，降低员工生命危险，最大限度减少经济损失，特制定本预案。2、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组 长：覃延昌成 员：黄建金、廖统润、黄英旺、谢祖斌、邓仕龙、黄秋红、赵明卫具体分工如

128、下： 1）、黄建金、廖统润负责立即组织人员抢救伤员。 2）、黄英旺、谢祖斌负责组织人员进行塌方处理。 3）、邓仕龙、黄秋红负责立即同医院、劳动等部门的联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。4）、赵明卫负责现场物资、车辆的调度。3、坍塌倒塌事故应急措施1）、事故发生后应立即报告应急抢险指挥部。2）、挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。3）、清除伤员口、鼻内的泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。4）、进行简易包扎、止血或简易骨折固定。5)、对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。6)、尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。7)、组织人员尽

129、快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症的发生，并将其转移至安全地方。8)、若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。9)、基坑：（1） 加强排水、降水措施；（2） 加强支护和支持加桩板等，对边坡薄弱环节进行加固处理；（3） 迅速运走坡边弃土、材料、机械设备等重物；（4） 削去部分坡体，减缓边坡度。10)、在设有人员受伤 情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全前提下，组织恢复正常 施工秩序。11)、现场安全员应对脚手架、井架、塔吊等施工设备倒塌事故进行原因分析，制定直应纠正措施，认真填写伤亡事故进行原因分析，制定相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理

130、报告，并上报集团应急抢险领导小组。5、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等物资。6、通讯联系医院急救中心 120 火警 119 匪警 110公司安全生产管理处：0771-3391103分公司安全科电话： 0771-3130502武鸣县安全生产监督管理局电话：0771-6239708项目负责人：黄建金 手机7、注意事项1)、应立即停止施工。2)、注意观察基坑周边建筑物或设备。3)、人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。预案3：触电事故应急准备与响应预案 1、目的为确保我项目触电事故发生以后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限

131、度地降低员工及相关生命安全风险，特制定本预案。2、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组 长：覃延昌成 员：黄建金、廖统润、黄英旺、谢祖斌、邓仕龙、黄秋红、赵明卫具体分工如下：1）、黄建金、廖统润负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。2)、黄英旺、谢祖斌负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。3)、邓仕龙、黄秋红负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。4、赵明卫负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。3、触电事故应急措施1)、现场人员应当机立断地脱离电源，尽可能的

132、立即切断电源，亦可用现场得到的绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体。2）、将伤员立即脱离危险地方，组织人员进行抢救。3）、若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人员呼吸或同时进行体外心脏按压。4）、立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。5）、立即向所属公司、集团公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持。6）、维护现场秩序，严密保护事故现场。4、应急物资1）、常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。5、通讯联系医院急救中心

133、 120 火警 119 匪警 110公司安全生产管理处：0771-3391103分公司安全科电话： 0771-3130502武鸣县安全生产监督管理局电话：0771-6239708项目负责人：黄建金 手机6、注意事项1）、在未脱离电源时，切不可用手去拉触电者。2）、事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。3）、注意保护好事故现场，便于调查分析事故4）、心肺复苏抢救措施要坚持不断的进行（包括送医院的途中）不能随便放弃。预案4：高处坠落事故应急准备与响应预案 一、目的确保我项目部高处坠落事故发生以后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地减低员工及相关方生命风险

134、，特制定本预案。二、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组 长：覃延昌成 员：黄建金、廖统润、黄英旺、谢祖斌、邓仕龙、黄秋红、赵明卫具体分工如下：1、黄建金、廖统润负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。2、黄英旺、谢祖斌负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。3、邓仕龙、黄秋红负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。4、赵明卫负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。三、高处坠落事故应急措施1、迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。2、保持呼吸道通畅，若发现窒息者，

135、应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。3、有效止血，包扎伤口。4、视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。5、伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。6、若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。7、预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。8、记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。9、立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派

136、人到路口接应。10、项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶扑现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。四、应急物资1、常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。五、通讯联络医院急救中心 120 火警 119 匪警 110公司安全生产管理处：0771-3391103分公司安全科电话： 0771-3130502武鸣县安全生产监督管理局电话：0771-6239708项目负责人：黄建金 手机六、注意事项1、事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。2、重伤员运送应用担架，腹部创伤及背柱损伤者，应用

137、卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。3、注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。预案5：物体打击事故应急救援预案一、组织机构及职责由项目部成立应急救援小组，负责指挥及协调工作，组长不在时按排名顺序顶替。组 长：覃延昌成 员：黄建金、廖统润、黄英旺、谢祖斌、邓仕龙、黄秋红、赵明卫具体分工如下：1、黄建金、廖统润负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。2、黄英旺、谢祖斌负责联络，及时布置现场抢救，保持与当地电力主管部门的沟通联系。 3、邓仕龙、黄秋红负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。4、赵明卫负责妥善处理好善后工作。负责保持与当

138、地相关部门的沟通联系，并派人到路口接应。:二、应急物资1、绝缘手套、绝缘鞋、绝缘棍。2、常用药品、消毒用品、急救用品（绷带、无菌敷料），及各种常用小夹板、担架。三、通讯联络医院急救中心 120 火警 119 匪警 110公司安全生产管理处：0771-3391103分公司安全科电话： 0771-3130502武鸣县安全生产监督管理局电话：0771-6239708项目负责人：黄建金 手机四、注意事项：1、立即停止施工，组织人员抢救伤员，马上通知有关负责人，视情况拨打120急救电话；2、设置警戒线，注意保护好现场，便于调查分析事故原因。预案6：突发性停电事故应急准备和响应预案 一、 目的 为确保我项

139、目部发生突然停电后，能迅速有效地组织对本工程供电电流的维护，将恢复供电后的触电和机械伤害事故风险降低到最小程度。 二、组织机构及职责 由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥与协调工作。 组 长：覃延昌成 员：黄建金、廖统润、黄英旺、谢祖斌、邓仕龙、黄秋红、赵明卫具体分工如下：1、 谢祖斌负责停电后各路电箱的电路切断工作。2、 黄英旺负责了解停电的原因及可能恢复供电的具体时间。3、 邓仕龙负责施工机具的待机状况。4、 廖统润负责维护因停电引起的现场秩序。 三、突发性停电的应急措施 l、立即切断总配电房的电源开关，离开时锁好门。2、分别切断各路分箱、分配电箱、开关箱的电路。3、检查正在使用的各种小型

140、机械的待机状况，确保供电后安全、有序地恢复工作。4、检查大型机械如塔吊、人货电梯、井架、爬架等停止运行后的状态及限位效果。 5、有序地组织人货两用电梯内人员的安全撤离。6、有序地组织砼浇捣的质量控制，避免造成严重的质量事故。7、充分了解停电的原因及可能恢复供电的时机。8、有效地组织食堂伙食的安排。9、组织检查本工地供电线路是否因施工不当造成断电。10、对可能造成的不稳定秩序及时进行排解。四、通讯联系 供电所电话：95598项目负责人：黄建金 手机五、注意事项 1、恢复供电后，应先检查各类机械设备是否处于安全待机状态 2、恢复供电后，合闸顺序应为总配电房分箱分配房开关箱。 3、对可能造成的其他事故，应启动相应的应急救援预案。第十二章附图立面图 落地脚手架剖面图立面图悬挑脚手架剖面图