研发培训基地一期工程模板施工方案（50页）.doc

1、目 录第一节 编制依据第二节 工程概况第三节 方案选择第四节 材料选择第五节 模板安装第六节 模板拆除第七节 模板技术措施第八节 安全、环保文明施工措施第九节 模板施工应急救援预案第十节 混凝土浇筑方案第十一节 梁模板(扣件钢管架支撑)计算书第十二节 板模板(扣件钢管架支撑)计算书尧柏特种水泥集团有限公司研发培训基地一期工程模板施工方案第一章 编制依据1. 建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；2. 混凝土结构设计规范（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；3. 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；4. 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；5.

2、钢结构设计规范（GB 50017-2003）中国建筑工业出版社；6. 钢结构设计规范（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；7. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 第二章 工 程 概 况 本工程位于汉中市西南部，南郑县元坝镇的黎坪国家森林公园内。本单位工程为框架结构。总建筑面积为13984平米。本工程相对标高正负零等于绝对高程（黄海系）客房A 段为1276.800：客房B段为1277.00：客房C段为1277.50：客房D段为1277.50：客房E段为1276.70.。结构形式均为框架结构，地震设防烈度为7度。第三节 方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和

3、安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。第四节 材料选择 采用12mm厚胶合板，板底采用4080mm木支撑支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、垫板组成，采用483.0钢管。第五节

4、模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝 12、相邻模板之间高低差 13、模板平整度 24、模板平面尺寸偏差 3 2、模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线

5、投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm） 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。 3、模板安装要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。A、墙体模板安装顺序及技术要点：模板安装顺序：模板定位模板加固验收混凝土浇筑拆模。技术要点：安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛

6、，用空压机清除墙体内杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆“烂根”现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘贴牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。B、梁模板安装顺序及技术要点： 模板安装顺序：搭设和调平模板(包括安装水平拉杆和剪力墙) 按标高铺梁底模板 拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块 梁侧模板 调整模板。技术要点:按设计要求起拱(跨度大于4m 时,起拱2),并注意梁的侧模包住底模,下面龙骨包住侧模.C、楼板模板安装顺序及技术要点: 安装顺序：脚手架 主龙骨次龙骨 柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板 拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨 模板调整验收 进行下道工序。技术要点：楼板模

7、板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角膜板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设。按设计要求起拱（跨度大于4m 时，起拱0.2%），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。D、柱模板安装顺序及技术要求：模板安装顺序：搭设脚手架柱模就位安装安装柱模安设支撑固定柱模浇筑混凝土拆除脚手架、模板清理模板。技术要点：板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。4、模板构造梁模板（扣件钢管架）梁的底模与侧模均采用厚12mm胶合板，梁底采用50100方木，跟梁截面平行布置，间距为200mm。梁侧主龙骨采用483.0圆钢管。梁侧次龙骨采用 50100方木。4排M14穿梁螺栓距梁底100

8、mm+350mm*3位置布置，水平间距500。梁侧立杆采用483.0圆钢管，扣件连接方式:双扣件。梁侧模、梁底板按图纸尺寸进行现场加工，由塔吊运至作业面组合拼装。 2、梁模板施工时注意以下几点： （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； （2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； （3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）柱模板面板采用12mm胶合板，模板在施工现场组拼，竖向内楞采用4组50100方木，柱箍采用圆钢管483.0

9、间距500mm。四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。墙模板面板采用12mm厚胶合板，钢管作楞，配套穿墙螺栓M14使用。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓用3型卡子固定在双钢管上。斜撑采用钢管+U型托。表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖向内背楞采用圆钢管483.0间距200mm，水平外楞圆钢管483.0间距500mm。加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距600mm，竖向间距500mm，斜

10、向支撑用钢管中下三道进行间距600 mm加固以保证其稳定。地下室外墙用m14对拉螺栓带止水片，端头带小木块限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。最下面三道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓。板模板顶板模板采用12mm 厚胶合板。立杆采用483.0圆钢管，间距800800mm布置，最大布距1500mm，第一道扫地杆距底板200mm,托梁采用圆钢管483.0板底支撑采用50100mm300 双面刨光方木。支撑采用可调节顶撑。为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的胶合板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。楼板模板施工时注意以下几点：（1

11、） 横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方。（2） 钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通。（3） 模板底第一道楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条。（4） 根据房间大小，决定模板起拱大小：4m开间不考虑起拱，4mL6m起拱10mm,6m的起拱15mm.（5） 模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板，顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm,板铺完后用水准仪校正标高，并用靠尺找平，铺设四周模板时，与墙齐平，加密封

12、条，避免墙体吃模，模板周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时更换和修正以确保接缝严密，板面平整。模板铺完后将杂物清理干净，刷好脱模剂。剪刀撑布置要求模板支架立杆的构造应符合下列要求：1.每根立杆底部应设置底座，并必须按有关规定设置纵、横扫地杆。2.高支模立杆步距不得大于1.5m,并应设置纵横水平拉杆。3.立杆接长必须按有关规定采用对接扣件连接。4.支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。5.当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于 25mm。满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：1.剪刀撑应纵横设置，且不少于

13、两道，其间距不得超过6.5m；支撑主梁的立杆必须设置剪刀撑。2.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。3.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。第六节 模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装

14、模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墙模板拆除 墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模

15、后要加设临时支撑。 （2） 楼板模板拆除 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第七节 模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验）

16、任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相

17、关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，

18、模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。 （3）现浇结构模板安装的偏差应符合

19、表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制 每层顶板抄

20、测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制 1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 （8）

21、窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。 （9）清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。 （10）跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。 （12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 （13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模

22、板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止

23、模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。 （5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。 （6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。 （7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修 （1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油2:8。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并

24、防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 （4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第八节 安全、环保文明施工措施 （1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 （2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。 （3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 （4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形

25、、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵

26、拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 （7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。 （8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。 （9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。

27、 （10）环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第九节 模板施工应急救援预案一、高处坠落和物体打击事故应急救援预案 1.一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。 2. 迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。 3.检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、

28、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸 。4.止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。5.观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。6.车辆一到立即就近送往医院。7.由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。8.总结经验教训，教育职工。二、触电事故应急救援预案1. 如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2.如果电源开关

29、在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。3.高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。4.触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知110送往最近的医院。5.由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。6.总结经验教训，教育职工。三、机械伤害应急救援预案1. 一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2.对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包

30、扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。3.车辆一到立即就近送往医院。4.事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。5.总结经验教训，教育职工。四、模板、脚手架坍塌1.一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在

31、最短时间内将被压埋人员抢救出来。2.如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导。3.在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。（1）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。（2）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。（3）伤口止血且使用止血带。（4）切忌对压伤进行热敷或按摩。4.事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。5.总结经验教训，教育职工。五、消防事故应急救援预案 为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：一、 紧急状况响应步骤：1. 发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！” ，并

32、拨打110报警；2. 现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组；3. 消防组接到报警后立即到现场组织扑救；4. 报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；5. 拨打110报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；6. 接到报警后，消防组立即通知医务室人员到达现场组织抢救；7. 安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；8. 安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；9. 现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；10. 发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电

33、；11. 在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；12. 如电器起火应首先切断电源再组织扑救；13. 如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；14. 如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；15. 在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；16. 在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；17. 对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；18. 消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；19. 事故调查

34、组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。20. 灭火材料准备。六、项目部安全急救援预案为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。一、 安全事故紧急救援小组名单：组长：罗述海组员：张翔、王盼、张三波、畅晓辉各成员职责：1、组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系

35、。2、各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。二、 在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。紧急救援电话：火警：119 急救：120 报警：110第十节 混凝土浇筑方案（一）作业准备1浇筑前应将模板内的垃圾、泥土、木方等杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查钢筋的保护层垫块是否垫好，钢筋的保护层垫块是否符合规范要求。2浇筑前浇水使模板湿润。3施工缝的松散砼及砼软弱层已剔掉清净，露出石子，并浇水湿润、无明水。（二）砼浇筑与振捣的一般要求1采用泵送砼，砼自输送泵口下落的自由倾落高度不得超过2m，浇筑高

36、度如超过2m时必须采取措施，如用串桶或溜等。2使用插入式振动泵应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距一般为300400mm。振捣上一层时应插入下层510cm，以使两层砼结合牢固。振捣时，振捣棒不得触及钢筋和模板。3浇筑砼应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层砼初凝前，将次层砼浇筑完毕。一般超过2小时应按施工缝处理。4浇筑砼时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件各插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇捣的砼初凝前修正完好。（三）梁、板砼浇筑 1、 梁、板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，

37、根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。 2、 和板连成整体高度大于lm的梁，允许单独浇筑，其施工缝应留在板底以下23cm处。浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下二层料，用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。 3、 梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。 4、 浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣器顺

38、浇筑方向托拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。 5、 施工缝位置；宜沿次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次梁跨度的中间1/3范围内。施工缝的表面应与梁轴线或板面垂直，不得留斜槎。施工缝宜用木板或钢丝网挡牢。 6、 施工缝处须待已浇筑混凝土的抗压强度不小于1.2MPa时，才允许继续浇筑。在继续浇筑混凝土前，施工缝混凝土表面应凿毛，剔除浮动石子，并用水冲洗干净后，先浇一层水泥浆，然后继续浇筑混凝土，应细致操作振实，使新旧混凝土紧密结合。 （四）养护 混凝土浇筑完毕后，应在12小时内浇水养护，浇水次

39、数应能保持砼有足够的湿润状态，养护期一般不少于7天。（五）、应注意的质量问题1蜂窝：原因是砼一次下料过厚，振捣不实或漏振，模板有缝隙使水泥浆流失。2露筋：原因是钢筋垫块位移、间距过大、漏放、钢筋紧贴模板造成露筋，或梁、板底部振捣不实，也可能出现露筋。3孔洞：原因是钢筋较密的部位砼被卡，未经振捣就继续浇筑上层砼。4缝隙与夹渣层：施工缝处杂物清理不净或底浆振捣不实等原因，易造成缝隙、夹渣层。5梁、柱连接处断面尺寸偏差过大，主要原因是柱接头模板刚度差、支撑不牢固或支此部位模板时未认真控制断面尺寸。第十一节 梁模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、

40、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。_梁段：L1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图_一、参数信息_1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.5m；梁截面高度D：1.6m；楼层高度H：7.6m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.35m；板底承重立杆横向间距lb：1.2m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.2m；梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：0.3m；梁底承重立杆间距(

41、mm)依次是：300；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；倾倒砼对梁侧

42、产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.5钢管；间距(mm)：100,350*3；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承

43、压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：2根50100矩形木楞；间距(mm)：200；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,350*3；4.梁底模板参数搭设形式为：3层梁顺横顺混合承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N

44、/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：2根50100矩形木楞；根数：4；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根483.0钢管；间距：400mm；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(四) 第三层支撑梁参数材料：1根483.0钢管；

45、钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.480m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1480123/12= 2.131105mm4； W = 1480122/6 = 3.552104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于

46、模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=38.400 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2

47、；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.9331.48=19.141kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=25.867kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.42)1.48=24.402kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.72)1.48=25.867kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =

48、3.552104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.293105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=25.867kN/m；面板计算跨度: l = 200.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.293105 / 3.552104=3.641N/mm2；实际弯曲应力计算值 =3.641N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 19.141 kN/m； l-面板计算跨度: l =200.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 115

49、00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 2.131105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 519.141200.0004/(384115002.131105) = 0.163 mm；实际最大挠度计算值: =0.163mm小于最大允许挠度值: =0.800mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用2根50100矩形木楞为一组，间距200mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=2416.67104= 8.333106 mm4； W=283.33103= 1.667105 mm3； E=100

50、00 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.200=2.587kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=3.496kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.212.933+1.42)0.200=3.298kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3512.933+1.40.72)0.200=3.496kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3512.9330.200=3.143kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.720.200=0.353kN/m；(二) 内力计算次

51、楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.054kNm 最大剪力：V= 0.614kN 最大变形：= 0.010mm 最大支座反力：F= 1.202kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.054106/1.667105 =0.325N/mm2实际弯曲应力计算值 =0.325N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=0.3071000125000/(8.3

52、3310650)=0.092N/mm2；实际剪应力计算值 0.092 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为1.320mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞

53、计算主楞采用2根483.5钢管为一组，共4组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=212.19104= 2.438105 mm4； W=25.08103= 1.016104 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.202kN，计算挠度时取次楞的最大支座力0.977kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.361kNm 最大剪力：V= 2.253 kN 最大变形：= 0.

54、263mm 最大支座反力：F= 5.258kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.361106/1.016104 =35.486N/mm2实际弯曲应力计算值 =35.486N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=1.12710006946/(2.4381053.5)=9.171N/mm2；实际剪应力计算值 9.171 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.263mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨

55、最大挠度为0.026mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.263mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.25

56、8 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.258kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.400m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 400123/12= 5.760104mm4； W = 400122/6 = 9.600103mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.400=0.200 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.4001.6=15.360 kN/m；钢筋自重标准值

57、G3k=1.50.4001.6=0.960 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=16.520 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.400=0.800 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=16.520kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=20.777kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.216.520+1.40.800) =18.850kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3516.520+1.40.70.800) =20.777kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W

58、- 面板的截面抵抗矩，W =9.600103mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=7.214104Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=20.777kN/m；面板计算跨度: l = 500/(4-1)=166.667mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.214104/9.600103=7.515N/mm2；实际弯曲应力计算值 =7.515N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 16.520 kN/m； l-面板计算跨度: l =166.667mm；

59、 E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =5.760104mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 516.520166.6674/(384115005.760104) = 0.251 mm；实际最大挠度计算值: =0.251mm小于最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用2根50100矩形木楞，共4组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=2416.67104= 8.333106 mm4； W=283.3

60、3103= 1.667105 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 20.777166.667/800.000+0.081=4.410 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 16.520166.667/800.000+0.060=3.502 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.4100.82=0.282kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.64.4100.8=2.117kN最大支座力 N=1.1ql =1.14.4100

61、.8=3.880kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6773.5028004/(10010000.0008.333106)=0.117mm(一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.282106/1.667105 =1.693N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.693N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.0581000125000/(8.33310650)=0.317N/mm2；实际剪应力计算值 0.317 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度：

62、=0.117mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.200mm；实际最大挠度计算值: =0.117mm小于最大允许挠度值: =3.200mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根483.0钢管，间距800mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力3.880kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递

63、的最大支座力2.819kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力3.081kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.192kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.090kN/m；计算挠度时取0.067 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.203kNN2=6.551kNN3=6.551kNN4=

64、0.203kN计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 3.894kN 最大变形：= 0.015mm 最大支座反力：F= 6.551kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.200106/8.980103 =22.224N/mm2实际弯曲应力计算值 =22.224N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=1.94710006084/(2.1561053)=18.314N/mm2；实际剪应力计算值 18.314 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表

65、面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.第三层支撑梁的计算(一) 梁底支撑梁验算支撑梁采用2根50100矩形木楞为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=110.78104= 1.078105 mm4； W=14.49103= 4.490103 mm3； E=206000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑

66、梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=6.551kN；计算挠度时采用F2=5.160kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.045kN/m；计算挠度时采用q2= 0.033kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 4.279kN 最大变形：= 1.378mm 最大支座反力：F= 14.123kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.919106/4.490103

67、=204.728N/mm2实际弯曲应力计算值 =204.728N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=4.27910003042/(1.0781053)=40.253N/mm2；实际剪应力计算值 40.253 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为1.378mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.248mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为1.376mm，容许挠度为3.2

68、00mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！(二) 梁侧支撑梁验算梁底支撑梁采用1根483钢管为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.78104= 1.078105 mm4；W=4.49103= 4.490103 mm3；E=206000 N/mm2；梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=0.203kN；计算挠度时采用F2=0.154kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.045kN/m；计算挠度时采用q2= 0.033kN/m；根据上面计算

69、的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 0.154kN 最大变形：= 0.045mm 最大支座反力：F= 0.477kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.031106/4.490103 =6.818N/mm2实际弯曲应力计算值 =6.818N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=0.15410003042/(1.0781053)=1.446N/mm2；实际剪应力计算值 1.446 N/mm2

70、 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.008mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！4.扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。纵向或横向水

71、平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.477 kN；R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =14.123 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.149(7.6-1.6)=0.965 kN；N =N1+N2=

72、14.123+0.965=15.088 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.717；立杆计算长度lo=1.2m；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.240cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.2100/1.590=75.472钢管立杆长细比= 75.472 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =15.088103/(0.7174.240102) = 49.619N/mm2；钢管立

73、杆稳定性计算 = 49.619N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.477 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.149(7.6-0.12)=1.203 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值： N3 = F=max（F1，F2）=3.902 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.22.660+1.40.760)=3.830kN；永久荷载效应控制F

74、2=0.9(1.352.660+1.40.70.760)=3.902kN；永久荷载标准值Gkb=(250.12+0.5)(0.35+1.2/2)0.8=2.660 kN；活荷载标准值Qkb=1.0(0.35+1.2/2)0.8=0.760kN；N =N1+N2+N3=0.477+1.203+3.902=5.582 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.717；立杆计算长度lo=1.2m；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.240cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205

75、N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.2100/1.590=75.472钢管立杆长细比= 75.472 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =5.582103/(0.7174.240102) = 18.356N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 18.356N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！第十二节 板模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-

76、2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。_板段：B1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图_一、参数信息_1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：7.6m；混凝土楼板厚度：120mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la：0.8m；立杆横向间距或排距lb：0.8m；立杆步距h：1.5m；(二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm

77、2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：800mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第

78、一层支撑梁参数材料：2根50100矩形木楞；间距：200mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根483.0钢管；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：碎石土；地基承载力标准值：650

79、kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.8。_二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 800123/12= 1.152105mm4； W = 800122/6 = 1.920104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.30.800=0.240 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.8000.12=2.304 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.8000.12=0.106 kN

80、/m；永久荷载标准值Gk= 0.240+ 2.304+ 0.106=2.650 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.800=2.000 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=2.650kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=5.382kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.22.650+1.42.000) =5.382kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.352.650+1.40.72.000) =4.983kN/m；B 永久

81、荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.22.650 =2.862kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.352.650 =3.219kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.920104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.172kNm； Ma=0.125ql2=0.1255.3820.22 =0.027kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1252.8620.

82、22+0.253.1500.2 =0.172kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1253.2190.22+0.252.2050.2 =0.126Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.172106/1.920104=8.948N/mm2；实际弯曲应力计算值 =8.948N/mm2 小于抗弯强度设计值f =31N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 2.650kN/m； l-面板计算跨度: l =200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =1

83、.152105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 52.6502004/(384115001.152105)=0.042mm；实际最大挠度计算值: =0.042mm小于最大允许挠度值: =0.800mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用2根50100矩形木楞，间距200mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=2416.67104= 8.333106 mm4； W=283.33103= 1.667105 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1

84、k=0.30.2=0.060 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.20.12=0.576 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.20.12=0.026 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.060+0.576+ 0.026=0.662 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.2=0.500 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=0.662+0.06=0.7224kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.

85、91.2(0.662+0.06) =0.780kN/m； q2=0.91.40.500 =0.630kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(0.662+0.06) =0.878kN/m； q2=0.91.40.70.500 =0.441 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(0.662+0.06) =0.780kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(0.662+0.06) =0.878kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接

86、承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.577kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1000.7800.82+0.1170.630.82 =0.097kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.08

87、0ql2+0.213Pl=0.0800.7800.82+0.2133.1500.8=0.577kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.501 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6000.7800.8+0.6170.6300.8=0.685kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6000.7800.8+0.6753.150=2.501kN；(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.

88、6770.72248004/(100100008.333106)=0.024mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.577106/1.667105 =3.460N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.460N/mm2 小于抗弯强度设计值f =15N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.2501000125000/(8.33310650)=0.375N/mm2；实际剪应力计算值 0.375 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.024mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/25

89、0=3.200mm；实际最大挠度计算值: =0.024mm小于最大允许挠度值: =3.200mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根483.0钢管，间距800mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板

90、板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.2=0.300 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=0.780kN/m；q2=0.91.40.300 =0.378kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=0.878kN/m；q2=0.91.40.70.300 =0.265kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.1000.7800.8+1.2000.3780.8 =1.0

91、49kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1000.8780.8+1.2000.2650.8 =1.026kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=1.049kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1000.72240.8=0.636kN；(2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.090 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.067 kN/m；(二) 荷载效应计算第二层支撑梁按照集

92、中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 2.011kN 最大变形：= 0.198mm 最大支座反力：F= 4.670kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.321106/8.980103 =35.700N/mm2实际弯曲应力计算值 =35.700N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=1.00510006084/(2.15610

93、53)=9.457N/mm2；实际剪应力计算值 9.457 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.198mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.198mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=4.199+1.159=5.358 kN；(一) 第二层支撑梁

94、传递的支座反力N1模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2. 第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算

95、：施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.2=0.200 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 4.199 kN；(二) 垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(7.6-0.12)=1.159 kN；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=5.358 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.592； 立杆计算长度lo=1.5m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.59cm；A -

96、 立杆净截面面积： A = 4.24cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.340钢管立杆长细比= 94.340 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=5.358103/(0.5924.240102) = 21.347N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 21.347N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！五、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 520.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 650 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.8； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =21.432 kPa；立杆的轴心压力设计值 ：N =5.358 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=21.432kPa fg=520.000kPa 。地基承载力满足要求！