上海高层框剪住宅梁式转换层施工方案（102页）.doc

1、滨江*（浦东新区潍坊新村街道245街坊23宗地块项目）塔楼T2/T3转换层模板施工方案HC-035）2010年7月目 录一编制依据1二工程概况11工程总体概况12转换层结构概况1三施工准备及部署31施工准备32施工计划安排43施工部署5四模板工程51模板体系材料选择52梁模板53楼板模板134圆柱柱模板155楼板模板扣件钢管支撑架计算书196600800梁侧模计算书2678001000梁侧模计算书2988001500梁侧模计算书32915002200梁侧模计算书3610450550梁模板扣件钢管高支撑架计算书3911600800梁模板扣件钢管高支撑架计算书43128001000梁模板扣件钢管高

2、支撑架计算书47136001500梁模板扣件钢管高支撑架计算书51148001500梁模板扣件钢管高支撑架计算书551515002200梁模板扣件钢管高支撑架计算书5916梁底楼板强度验算6317排架搭设6518支撑排架验收要求6619监测方法6720模板安装6821模板拆除69五钢筋工程711钢材进场、检验与标识712钢筋接头形式713框支梁钢筋保护层垫块714钢筋翻样725钢筋的制作与加工726钢筋绑扎727钢筋隐蔽验收768钢筋剥肋滚压直螺纹连接769电渣压力焊连接78六混凝土工程791概况792混凝土工程施工准备793各构件混凝土保护层804施工方法及技术措施805混凝土施工缝的设置8

3、56钢钎维混凝土泵送注意事项867卸荷措施87七质量保证措施881质量控制流程882模板质量保证措施893钢筋质量保证措施904混凝土质量保证措施91八安全文明施工和成品保护911文明施工具体措施912安全保证措施923消防措施924成品保护93九应急预案931应急救援管理932应急救援物资933事故报告程序944应急预案措施94十附表98一 编制依据 高层建筑施工手册 建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002001） 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002） 大体积混凝土施工规范 (GB504962009) 混凝土质量控制标准（GB5016492） 钢筋焊接及验收规程（

4、JGJ1896） 建筑机械使用安全技术规程（JGJ332001） 建筑施工安全检查标准（JGJ5999） 建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008） 钢锭铣削型钢纤维混凝土应用技术规程（DGJ08-59-2006） 钢纤维混凝土结构设计与施工规程（CECS38-92） 建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ8091） 混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T1091） 工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）2008年版 钢管扣件水平模板支撑体系安全技术规程DG/TJ08-016-2004 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则二 工程概况1 工程总体概况滨江*项目地块位于上海市浦东新区潍坊

5、新村街道245街坊23宗地块。地块东临浦明路，南临潍坊西路延伸段，西至规划滨江公共绿地，濒临黄浦江，北临张扬路。本工程包括5幢1623层高层住宅（塔楼T1T6）、两层地下室。塔楼T2/T3标准层层高3.2m，塔楼T2建筑总高度61.2m，塔楼T3建筑总高度64.30m。2 转换层结构概况T2/T3转换层结构标高0.00+6.400，层高为6.4m，为梁式转换层，最大梁截面尺寸为1500mm2200mm，板厚为180mm。剪力墙及柱混凝土标号C55，框支梁混凝土为标号为C55钢纤维混凝土，板混凝土标号为C35。受力主筋主要规格为32、28、25的HRB400钢筋。框支层的框支梁(含梁柱节点区，不

6、含楼板及楼板厚度内的梁)应采用铣削型钢纤维混凝土，钢纤维体积含量0.6%，钢纤维长度3050mm，长径比40。转换层平面位置图（粗点划线范围内）转换层主要构件表序号构件截面尺寸配筋跨（高）度数量1框支梁KZL-30106m*1.5m底筋1132（4/7）4.2m2根2KZL-3020.8m*1.5m底筋1332（6/7）8.4m1根3KZL-303（3）1.5m*2.2m底筋6832（8/15/15/15/15）21.5m1根4KZL-304（3）1.5m*2.2m底筋3832（8/15/15）21.4m1根5KZL-3050.6m*1.5m底筋732（7）5.7m2根6KZL-306（2B）

7、1.5m*2.2m底筋3832（8/15/15）20m2根7KZL-307（1A）0.8m*1.5m底筋832（8）5.7m2根8KZL-308（1A）0.8m*1.5m底筋2232（11/11）9.9m1根9KZL-3090.8m*0.1m底筋1532（4/11）19m1根10框支柱KZZ1直径1.8m 纵筋4028，箍筋121006.4m6根11梁尺寸：600800、600600、250550、45055012板板厚180双层双向10150三 施工准备及部署1 施工准备1.1 技术准备1.技术部门做好图纸会审工作，并按设计回复意见对相关部门做好交底。施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及

8、时处理。2.召开现场技术交底会议，就模板及混凝土施工技术要求对现场施工及质检部门交底并划分相应职责范围，使其施工前作好充分准备。3.对劳务队伍全体人员进行进场前安全文明施工教育及管理宣传。4.对特殊工作作业人员集中培训，考核合格取证后方可上岗。5.对各专业队伍进行施工前进行技术、质量交底。6.施工前由技术人员根据图纸内容及现场施工情况，制定混凝土施工顺序，对工人进行技术交底。试验人员全面负责混凝土的试验、资料的整理移交等工作。7.混凝土施工前，项目部技术人员向预拌混凝土厂家、施工单位、项目部工程管理人员、试验员等进行有针对性的交底，起到技术预控的作用。8.对混凝土小票记录的交底包括：必须记录混

9、凝土的出站时刻、到场时刻、开始浇筑时刻、浇筑完毕时刻，以便分析混凝土罐车路上运输时间、罐车在现场等待时间、浇筑时间、每罐混凝土总耗用时间、发车间歇时间、前车混凝土最长裸露时间等。9.混凝土试块留置组数每次浇筑100m3的同配合比的混凝土，取样一次，不足100m3的同配合比的混凝土，取样不得少于一次。框支梁钢纤维混凝土共248m3，须作钢纤维混凝土标养试块3组，同条件养护试块3组，用于拆模与实体检测。1.2 现场准备1.现场按照总施组作好水电布置工作，做到施工用水电能满足现场生产、消防要求。配备振捣棒分别接2台移动配电箱，振捣棒实行一机一闸一漏，其漏电电流不大于30mA，动作时间不大于0.1秒。

10、夜间照明以塔吊上的镝灯为主，必要时配备碘钨灯。2.根据施工方案要求对各分包队伍作好施工交底并监督分包队伍对班组交底。3.根据技术方案要求组织施工机械的进场、报验、安装、调试工作，使其在施工过程中能满足工程需要。4.各种计量、测量用具及时检查、送检并且检定证书、材料齐全。5.合理组织施工现场车辆流通，保证混凝土的连续浇筑。6.机具和人员：施工前，一切施工用的机具、人员准备充分。所有机具均应在浇筑混凝土前进行检查，同时配备专职技工，随时检修。在混凝土浇筑期间，要保证水、电、照明不中断。7.浇筑混凝土前，模板、钢筋、预埋件及管线等全部安装完毕；检查模板尺寸和预埋件等的规格、数量和位置，其偏差值应符合

11、混凝土结构工程施工质量及验收规范的规定；检查模板支撑的稳定性以及接缝的严密情况；清除模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污；并检查钢筋的垫块是否垫好；办完隐、预检手续。浇筑前将木模板湿润。8.通知混凝土搅拌站运送混凝土，根据浇筑的部位、时间的不同，来确定罐车的台数、发车间隔时间，并合理安排罐车行走路线，保证混凝土的连续供应，连续浇筑。9.检查安全设施、劳动力配备妥当，能满足浇筑速度要求。10.混凝土布料杆架设到位，并固定完毕，调试运转正常。11.加强气象预测预报工作，混凝土施工阶段工程部负责联系一周天气情况并转发给有关部门及作业队，保证混凝土连续浇筑的顺利进行，确保混凝土质量。1.3 劳动力准

12、备使用一支成建制劳务队伍负责全部混凝土分项工程，配备专职的技术、质量、安全管理人员。序号工种人数备注1混凝土工202架子工303养护工10收光及养护4钢筋工305木工606塔吊司机49普工6负责安全文明施工2 施工计划安排本工程转换层施工总工期控制在15天内（墙、柱第一次混凝土浇筑至梁底1.2m位置），具体划分为：施工放线定位、复线1天安装墙柱筋2天墙柱模板1.5天墙、柱混凝土第一次浇筑0.5天框支梁模板2天梁钢筋3天平台板铺设2天板筋施工2天混凝土浇筑1天。其中水电预埋穿插作业。3 施工部署该转换层位于塔楼T2/T3之间，总面积约512m2。要求墙、柱首先分两次浇筑，之后框支梁混凝土分层连续

13、浇筑（采用钢钎维混凝土），每层浇筑厚度500mm左右，最后浇筑板混凝土（不掺钢钎维）。浇筑前应将钢筋全部按照图纸要求绑扎完毕，排架体系验收收合格。浇筑时安排两台汽车泵，一台浇筑梁，一台浇筑板。总体施工流程如下图所示： 由于转换层受力情况比较复杂，应避免因施工而导致的附加应力的形成，所以混凝土避免垂直施工缝、冷缝的出现。四 模板工程1 模板体系材料选择根据本工程的特点及当地材料供应商的实际情况，综合考虑施工周期及模板安拆时间，材料选择：钢管采用483.0、木枋采用35mm85mm，模板采用18厚木胶合板、对拉螺杆采用普通对拉螺杆M14。每层模板使用前均应刷脱模剂，以延长模板使用周期，确保混凝土表

14、面光洁。进场的钢管、扣件等周转材料须经现场检查、复试后方可使用。2 梁模板梁形式为250550、450550、600600、600800、8001000、6001500、8001500、15002200，其他形式的梁按“就近就大”的原则选取模板支撑形式。梁侧模板应包住梁底模板，横向采用木方背楞，竖向采用钢管外楞，采用钢管支撑，梁立杆严禁搭接。搭设参数如下表所示：250mm550mm梁内龙骨间距（mm）185外龙骨间距（mm）90014对拉螺栓（道）0对拉螺栓纵向方向间距（mm）梁底木方（根）2立杆纵距（m）0.9立杆步距（m）1.5梁下顶撑（根）0代表梁截面类型200550、300550、25

15、0550、250650支撑架搭设高度7.0m计算书侧模参照EA1-1区塔楼结构模板工程专项施工方案附件六，支架参照附件八备注梁宽度等于200的梁底设置2根木方。 450mm550mm梁内龙骨间距（mm）185外龙骨间距（mm）90014对拉螺栓（道）0对拉螺栓纵向方向间距（mm）梁底木方（根）1立杆纵距（m）0.9立杆步距（m）1.5梁下顶撑（根）1代表梁截面类型200550、300550、250550、250650支撑架搭设高度7.0m计算书计算见四.10备注梁宽度等于200的梁底设置2根木方。 600mm800mm梁内龙骨间距（mm）160外龙骨间距（mm）90014对拉螺栓（道）1对拉螺

16、栓纵向方向间距（mm）900梁底木方（根）5立杆纵距（m）0.9立杆步距（m）1.5梁下顶撑（根）1代表梁截面类型600600、600800支撑架搭设高度7.0m计算书侧模计算四.6节，梁底支架计算见四.11节备注立杆底部用双扣件。800mm1000mm梁内龙骨间距（mm）160外龙骨间距（mm）90014对拉螺栓（道）2对拉螺栓纵向方向间距（mm）900梁底木方（根）6立杆纵距（m）0.9立杆步距（m）1.5梁下顶撑（根）2代表梁截面类型8001000支撑架搭设高度7.0m计算书侧模计算四.7节和梁底支架计算见四.12节备注立杆底部用双扣件。600mm1500mm梁内龙骨间距（mm）189外

17、龙骨间距（mm）45014对拉螺栓（道）3对拉螺栓纵向方向间距（mm）450梁底木方（根）5立杆纵距（m）0.45立杆步距（m）1.5梁下顶撑（根）1代表梁截面类型8001000、6001500支撑架搭设高度7.0m计算书侧模计算见四.8，梁底支架计算见四.13备注立杆底部用双扣件。800mm1500mm梁内龙骨间距（mm）184外龙骨间距（mm）45014对拉螺栓（道）3对拉螺栓纵向方向间距（mm）450梁底木方（根）6立杆纵距（m）0.45立杆步距（m）1.5梁下顶撑（根）2代表梁截面类型8001500支撑架搭设高度7.0m计算书侧模计算见四.8，梁底支架计算见四.14节备注立杆底部用双扣

18、件。1500mm2200mm梁内龙骨间距（mm）165外龙骨间距（mm）45014对拉螺栓（道）4对拉螺栓纵向方向间距（mm）450梁底木方（根）12立杆纵距（m）0.45立杆步距（m）1.5梁下顶撑（根）4代表梁截面类型15002200支撑架搭设高度7.0m计算书侧模计算见四.9，梁底支架计算见四.15节备注立杆底部用不大于18槽钢铺设，双扣件。3 楼板模板转换层楼板厚度为180mm。模板采用18mm厚木胶合板，龙骨采用3585mm木方，钢管采用48mm3.0mm。搭设满堂架：立杆间距0.9m0.9m，步距1.5m，每步设置水平杆，立杆离地200mm处按纵下横上的程序设置扫地杆。模板：采用木

19、模板拼装，在已搭设的满堂架上布设木方龙骨，调整标高，先排放一排龙骨，以一端向另一端推进，依次排列安装模板。龙骨间距250mm。铺模板：每块板间用钉子与龙骨连接，拼缝均应严密，均设双面胶带。平台板铺完后，用水准仪测量或50线拉线检测模板标高，进行校正，并用靠尺找平。经质检员验收后，作下道工序施工。特别注意楼层的净空，要保证不能产生负误差。楼板支撑架立柱平面图楼板支撑架立面简图（计算详附件十）相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。满堂模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑采用搭接，搭接长度不小

20、于800mm，并采用2个旋转扣件，分别在离杆端不小于100mm处进行固定；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。当建筑层高超过8m时，除满足上述规定外，还应在纵横相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m，竖向间距23m与建筑结构设置一个拉结点。剪刀撑布置图梁板整体模板支承体系布置剖面图当立杆遇后浇带或坑洞处按下图设置抛撑：后

21、浇带处立杆设置抛撑满堂架与结构柱连接节点详图（图4.3.6）钢管搭接示意图（图4.3.7；仅用于楼板支架体系，严禁用于梁立杆体系）高地跨处扫地杆设置4 圆柱柱模板4.1 基本资料4.1.1 圆柱模板的基本尺寸本工程圆柱混凝土模板采用定型钢模板；直径为1800mm的圆柱面板为5mm厚钢板，横竖主肋为-680钢板，加强肋为-808扁铁。模板由钢板和型钢柱箍体系组成，模板设计高度为4.5m；直径为1800mm圆柱竖肋水平间距为L1=37cm；横肋竖向间距均为L2=25cm；模板如下图所示。直径1800圆柱模板立面图直径1800圆柱模板平面图4.1.2 材料的性能根据相应规范的要求，暂取：混凝土的重力

22、密度：24kN/m3；混凝土浇筑时温度：20；混凝土浇筑速度：2.5m/h；掺外加剂。钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为145MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。4.1.3 计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种：振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。新浇混凝土对模板的侧压力； 荷载组合为：强度检算：1+2； 刚度检算：2 (不乘荷载分项系数) 当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算：F=0.22c12(V) F=cH其中 - 混凝

23、土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间； V - 混凝土的浇筑速度； H - 模板计算高度； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据前述已知条件： v/T=2.5/20=0.1250.035， h1.53+3.8v/T=1.53+3.80.1252.0m最大侧压力为： P=kch1.2242.057.6kN/F=0.22c12(V)=75.75 kN/，取小值75.75 kN/。检算强度时荷载设计值为： q1.257.6+1.44.077.91 kN/m2；检算刚度时荷载标准值为：q= 75.72kN/m2；

24、4.1.4 检算标准 强度要求满足钢结构设计规范； 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400； 钢模板面板的变形为1.5mm； 钢面板的钢楞、柱箍的变形为b/500、h/500或10mm；4.2 面板的检算4.2.1 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为25cm，竖肋间距最大为37cm，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算： M=-Aqlx2ly （2）式中：A弯矩计算系数，与lx/ly有关，可查建筑结构静力计算手册（中国建筑工业出版社1974）P291表4-4得A=0.0829；lx、ly分别为板的短

25、边和长边；q作用在模板上的侧压力。板的跨中最大挠度的计算公式为： f=Bqlx4/Bc （3）式中：B挠度计算系数，同样查表4-4得B=0.00253； Bc=E3/13(1-2) 其中E为弹性模量，为板厚，为泊桑比； Bc=2.0610110.0053/13(1-0.32)=0.2358104 N/M4.2.2 强度计算由式（1）可得，板的最大弯矩为：Mx-0.082996.40.2520.31=-0.185 KNM板的抗弯模量：Wx=b2/6=0.60.0052/6=2.510-6 m3Mx/Wx=0.185103/2.510-6=119.4MPa=145 MPa面板强度满足要求。4.2.

26、3 刚度检算f=B(qIx4/Bc)=0.00253(90.861030.34/0.2358104)=0.38lx/400=0.625mm 面板刚度满足要求。4.3 竖肋的检算4.3.1 计算简图竖肋采用-680等边角钢，简化为支承在背楞上的多跨连续梁，背楞间距为37cm，连续梁承受25cm宽的均布荷载q3，则： q3= 0.3 q=0.2596.46=23.65 KN/M q30.3 q0.1590.8622.715 KN/M4.3.2 强度计算实际竖肋是跨度0.25m的10跨简支梁，为查手册方便，近似按5跨连续梁计算，查表得最大弯矩系数为0.105，最大剪力系数0.606。跨中最大弯矩为：

27、M0.105 q3l2=0.10522.7150.520.596 kN.m-680的竖肋的截面特性： Wx 7.32103mm3 Ix=39.97104mm4=M/Wx=0.596106/7.32103=81.45MPa=145MPa 横肋强度满足要求4.3.3 刚度检算为安全起见，仍按简支梁计算挠度，则： f=(5/384)(q4l4/EIx)= (5/384)(17.8771030.54/2.06101139.9710-8)=0.225mm l/400=0.925mm 横肋刚度满足要求4.4 横肋的检算4.4.1 计算简图横肋采用-680，支承于竖肋上，可简化跨度为0.37m的简支梁，承受

28、25cm宽的均布荷载q4，则： q4=0.37 q=0.3796.46=35.96 KN/m q4=0.6 q=0.659.59=33.62KN/m 4.4.2 强度计算跨中最大弯矩为：M= q4l2/8=0.12533.620.372=0.575 KNM竖肋的截面特性： Wx 7.32103mm3 Ix=39.97104mm4=M/Wx=0.526106/7.32103=78.6MPa=145MPa 横肋强度满足要求4.4.3 刚度检算 f=(5/384)(q4l4/EIx)= (5/384)(33.621030.3744/2.06101139.9710-8)=0.01mm l/400=0.

29、925mm 横肋刚度满足要求4.4.4 稳定性检算根据钢结构规范的要求，加劲肋的厚度tb/15，b为外伸宽度。 t=5mm=75/15=5mm 稳定性满足要求。4.5 圆柱与梁底的连接圆柱与梁底的连接部位，圆柱采用镀锌铁皮外钉木方，再用模板制作柱箍，并用木方和钢管做柱箍加固。梁柱接头立面图梁柱接头平面图5 楼板模板扣件钢管支撑架计算书本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，模板支架搭设高度为7.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.50m。楼板支撑架立面简图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483

30、.0。5.1 模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0000.1800.900+0.3500.900=4.320kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3；I = 90.001.801.801.80/12 =43.74cm4； (1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距

31、(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.1ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.24.320+1.42.700)0.2500.250=0.081kNm经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08110001000/48600=2.101N/mm2面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.3202504/(1005000437400)=0.154mm面板的最大挠度小于300.

32、0/250，满足要求!5.2 支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1800.250=1.125kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.250=0.0875kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.250=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.21.125+1.20.0875=1.45kN/m 活荷载 q2 = 1.40.750=1.03kN/m2.木方的计算按照三跨连续梁计

33、算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = （1.45+1.03）=2.48kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.480.900.90=0.200kNm最大剪力 Q=0.60.9002.48=1.339kN最大支座力 N=1.10.9002.48=2.46kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.200106/42145.8=4.

34、75N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2，满足要求!(2)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.339900.04/(10010000.001791198.0)=0.357mm 木方的最大挠度小于900.0/250，满足要求!5.3 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kNm)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.710kNm 最大变形 vmax=1.859mm最大支座力 Qmax=9.06kN 抗弯计算强度 f=0.710106/4

35、491.0=158.08N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm，满足要求!5.4 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.06kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下

36、会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。5.5 立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350.9000.900=0.284kN (2)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1800.9000.900=3.645kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2 = 3.929kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN1.23.929+1.42.43=

37、8.12 kN5.6 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式=N/A 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.06kN+1.20.1296.40.90.9= 9.9 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1u

38、h (1)l0/i=189 查： =0.209 l0 = (h+2a) (2)l0/i=94 查： =0.601 k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.02m；公式(1)的计算结果： = 111.72N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求!公式(2)的计算结果： = 56.64N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.

39、014；公式(3)的计算结果： = 66.77N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求!5.7 楼板强度的计算验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取3.54.7m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。内配筋2级钢筋，板底筋14150，配筋面积As=923.2mm2，fy=300.0N/mm2。承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 计算楼板混凝土28天的强度是否满足承载力要求计算单元取0.9m，长度取4.7m，板的截面尺寸为 bh=900mm180mm，截面有效高度 h0=160mm。 地库顶板所需承受的荷载为 q=0.91.225.000.18+9.789/0.9=15.74kN/ m

40、简化计算，依照弹性理论考虑塑性铰，弯矩系数取0.1。板带所需承担的最大弯矩计算： Mmax=0.10ql2=0.1015.744.72=34.8kN.m28天后混凝土强度达到100%。混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=16.7N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fc = 923.2300.00/(900.00160.0016.7)=0.115查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.111此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm = 0.111900.000160.000216.710-6=42.7kN.m结论：由于Mi = 42.7kN

41、.mMmax=34.8kN.m地下一层楼板荷载下可不需加固。楼板强度验算（包括梁底荷载）考虑超大梁部分荷载因素，简图如下；楼板计算宽度取400*800梁侧1250mm，计算长度取3500mm，荷载计算：超大梁施工传递荷载q1=1.225.002.20.55+1.420.55=52.23 kN/m楼板段传递荷载 q2=1.225.000.180.7+1.420.7=5.93 kN/m地库顶板自重 q3=1.225.000.181.25=6.75kN/mMmax=0.10ql2=0.10（52.23+5.93+6.75）3.52=79.5kN.m板的截面尺寸为 bh=1250mm180mm，截面有

42、效高度 h0=160mm内配筋2级钢筋，板底筋14150，配筋面积As=1282mm2，fy=300.0N/mm228天后混凝土强度达到100%。混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=16.7N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fc = 1282300.00/(1250.00160.0016.7)=0.115查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.111此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm = 0.1111250.000160.000216.710-6=59.3kN.m结论：由于Mi = 59.3kN.mMmax=79.5kN.m地下一

43、层采取加固措施，79.5-59.3=20.2kN.m则q=M/（0.10L2）=20.2/(0.103.52)=16.5kN/m则每根立杆承受力为N=16.51.250.92=10.69KN=N/A 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆N1=10.69+1.20.1296.40.90.9=11.47kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，

44、f = 205.00N/ mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0/i=189 查： =0.209 k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： =129.4N/ mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!因此地下一层排架间距900mm时满足要求6 600800梁侧模计算书6.1 梁侧模板基本参数计算梁两侧楼板高度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨

45、布置5道，内龙骨采用3585mm木方。外龙骨间距900mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm，1道螺杆。6.2梁侧模计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: F=0.22c12(V) F=cH其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.0h； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；

46、 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F11=72.800kN/m2F1=19.2kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.2kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.9m。 荷载计算值 q = 1.219.20.90+1.42.0000.90=23.26kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.6cm

47、3； I = 90.001.801.801.80/12 =43.74cm4； 计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.45kN N2=4.26kN N3=3.46kN N4=4.26kN N5=1.45kN 最大弯矩 M = 0.064kNm 最大变形 V = 0.017mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06410001000/48600=3.3N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.01

48、7mm 面板的最大挠度小于248.1/250，满足要求!6.4梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 q = 1.219.20.16+1.420.16=4.13kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.130.90.9=0.345kNm 最大剪力 Q=0.60.904.13=2.52kN 最大支座力 N=1.10.94.13=4.09kN 截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm

49、3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4；(1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.345106/42145.8=8.98N/mm2 抗弯计算强度小于15.0N/mm2，满足要求!(2)挠度计算最大变形 v =0.6774.13900.04/(10010000.001791198.0)=0.441mm 最大挠度小于450.0/250，满足要求!6.5梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kNm)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算

50、得到最大弯矩 Mmax=0.395kNm 最大变形 vmax=0.04mm最大支座力 Qmax=9.72kN 抗弯计算强度 f=0.395106/9458000.0=41.76N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm，满足要求!对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/ mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对

51、拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.72（支座反力）对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N1 =（1.219.2+1.44）0.90.39=10.05（侧压力*面积）对拉螺栓强度验算满足要求!7 8001000梁侧模计算书一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度800mm，高度1000mm，两侧楼板高度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置6道，内龙骨采用3585mm木方。 外龙骨间距900mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距250+350mm，断面跨度方向间距900mm，直径14mm

52、。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F=0.22c12(V) F=cH 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/ m3； t 取6h； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2F11=69.120kN/ m

53、2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/ m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/ m2。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.90m。 荷载计算值 q = 1.224.0000.900+1.44.0000.900=30.960kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60c m3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74c m4； 计算简图

54、 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.919kN N2=5.500kN N3=4.733kN N4=4.733kN N5=5.500kN N6=1.919kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.059mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08010001000/48600=1.646N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/ mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.046mm 面板的最大挠度小于157.0/250,满足要求!四、梁侧模板

55、内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。q = 1.2240.157+1.440.157=5.4kN/m kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.40.90 最大剪力 Q=0.60.9005.4=3.300kN 最大支座力 N=1.10.9005.4=5.35kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4；

56、(1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.495106/42145.8=11.75N/mm2 抗弯计算强度小于15.0N/ mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6775.0939004/(10010000.001791198.0)=1.329mm 最大挠度小于900.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.334kN.m 最大变形 vmax=

57、0.253mm 最大支座力 Qmax=10.04kN 抗弯计算强度 f=0.334106/9458000.0=35.3N/ mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/ mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850

58、 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.04对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N1=（1.224+1.44）0.90.335=10.37（侧压力*面积）对拉螺栓强度验算满足要求!8 8001500梁侧模计算书 计算断面宽度800mm，高度1500mm，两侧楼板高度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置8道，内龙骨采用3585mm木方。 外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距250+400+400mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

59、倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F=0.22c12(V) F=cH 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/ m3； t 新浇混凝土的初凝时间，取6h； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.000kN/m2F11=69.120kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.000

60、kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.45m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.450+1.44.0000.450=21.960kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左

61、到右各支座力分别为最大弯矩 最大支座反力=4.44 最大变形 V = 0.122mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07810001000/24300=3.210N/ mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/ mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.122mm 面板的最大挠度小于183.6/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。q = 1.2360.184+1.440.184=9.0kN/m kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考

62、虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.00.450.45=0.182kN.m 最大剪力 Q=0.60.4509.0=2.43kN 最大支座力 N=1.10.4509.0=4.46kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12 cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.206106/42145.8=4.88N/ mm2 抗弯计算强度小于15.0N/ mm2,满足要求! (2)

63、挠度计算 最大变形v =0.6778.4644504/(10095001791198.0)=0.138mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.162kN.m 最大变形 vmax=0.112mm 最大支座力 Qmax=8.44kN 抗弯计算强度 f=0.162106/9458000.0=17.120N/ mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于

64、205.0N/ mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/ mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.44对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N1=（1.236+1.44）0.450.4=8.78（侧压力*面积）对

65、拉螺栓强度验算满足要求!9 15002200梁侧模计算书 计算断面宽度1500mm，高度2200mm，两侧楼板高度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置13道，内龙骨采用3585mm木方。 外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距330+450+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: F=0.22c12(V) F

66、=cH 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/ m3； t 新浇混凝土的初凝时间，取6h； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=52.800kN/m2F11=69.120kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=52.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的

67、按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.45m。 荷载计算值 q = 1.252.8000.450+1.44.0000.450=31.032kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87 cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 最大弯矩M=0.09kN.m 支座最大反力=5.63kN 最大变形 V = 0.114mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09

68、10001000/24300=3.663N/ mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/ mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.114mm 面板的最大挠度小于165.4/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。q = 1.252.80.165+1.440.165=11.22kN/m kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.220.450.45=0.227kN.m

69、 最大剪力 Q=0.60.45011.22=3.02kN 最大支座力 N=1.10.45011.22=5.55kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15 cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4；(1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.227106/42145.8=6.22N/ mm2 抗弯计算强度小于13.0N/ mm2,满足要求!(2)挠度计算 最大变形 v =0.67710.7804504/(1009500.001791198.0)=0.176mm 最大挠度小于450.

70、0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.306kN.m 最大变形vmax=0.204mm 最大支座力 Qmax=14.95kN 抗弯计算强度 f=0.306106/9458000.0=32.4N/ mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/ mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式: NN

71、= fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/ mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.95对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N1 =（1.252.8+1.44）0.450.45=13.96（侧压力*面积） 对拉螺栓强度验算满足要求!10 450550梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

72、（JGJ130-2001）。支撑高度在4m以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术(2002.3).扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 模板支架搭设高度为7.0米，基本尺寸为：梁截面 BD=450mm550mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷

73、载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.5500.900=12.375kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.900(20.550+0.450)/0.450=1.085kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4500.900=1.215kN 均布荷载 q = 1.212.375+1.21.085=16.152kN/m 集中荷载 P = 1.41.215=1.701kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算

74、例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.842kN N2=3.643kN N3=3.643kN N4=0.842kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.02mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05510001000/48600=1.132N/ mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N mm2； 面板的抗弯强度验算

75、 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.026mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:q=1.2（250.550.150+0.350.150）+1.430.1500.9=2.68kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.680.900.90=0.217kN.m 最大剪力 Q=0.60.9002.68=1.45kN 最大支座力 N=1.10.9002.68=2.65kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯

76、性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.217106/42145.8=7.78N/ mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/ mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 最大变形 v =0.6773.3739004/(1009500.001791198.0)=0.881mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷

77、载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.334kN.m 最大变形 vmax=0.062mm 最大支座力 Qmax=7.23kN 抗弯计算强度 f=0.334106/4491.0=74.4N/ mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/ mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0

78、kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.23kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 =N/Af 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.23kN 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1296.400=1.084kN N = 7.23+0.991=8.18kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.4

79、9 钢管立杆抗压强度计算值 (N/ mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/ mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0/i=189 查： =0.209 l0 = (h+2a) (2)l0/i=94 查： =0.601 k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： = 92.3N/ mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(

80、2)的计算结果： = 33.51N/ mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.015；公式(3)的计算结果： = 53.89N/ mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!11 600800梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.

81、3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为7.0米，基本尺寸为：梁截面 BD=600mm800mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.8000.900=18.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.900

82、(20.800+0.600)/0.600=1.155kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.900=1.620kN 均布荷载 q = 1.218.000+1.21.155=22.986kN/m 集中荷载 P = 1.41.620=2.268kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； 计算简图 弯矩图(

83、kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.355kN N2=3.940kN N3=5.470kN N4=3.940kN N5=1.355kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.028mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05510001000/48600=1.132N/ mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/ mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.028mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计

84、算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:q=1.2250.80.150+1.420.150=4.02kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.020.900.90=0.326kN.m 最大剪力 Q=0.60.9004.02=2.17kN 最大支座力 N=1.10.9004.02=3.98kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15 cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度

85、 f=0.326106/42145.8=7.23N/ mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/ mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 最大变形 v =0.6772.179004/(1009500.001791198.0)=1.322mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.204kN.m 最大变形 vmax=0.4

86、8mm 最大支座力 Qmax=10.44kN 抗弯计算强度 f=0.204106/4491.0=45.4N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.44kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单

87、扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 =N/Af 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.44kN 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1296.400=0.991kN N = 10.44+0.991=11.43kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢

88、管立杆抗压强度计算值 (N/ mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/ mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0/i=189 查： =0.209 l0 = (h+2a) (2)l0/i=94 查： =0.601 k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式(1)的计算结果： = 128.9N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算

89、结果： = 74.42N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.015； 公式(3)的计算结果： = 89.21N/ mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!12 8001000梁模板扣件钢管高支撑架计算书 模板支架搭设高度为7.0米，基本尺寸为：梁截面 BD=800mm1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面

90、板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.900=22.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.900(21.000+0.800)/0.800=1.103kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.8000.900=2.160kN 均布荷载 q = 1.222.500+1.21.103=28.32

91、3kN/m 集中荷载 P = 1.42.160=3.024kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.849kN N2=4.770kN N3=6.223kN N4=6.223kN N5=4.770kN N6=1.849kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强

92、度计算值 f = 0.11610001000/48600=2.387N/ mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/ mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.072mm 面板的最大挠度小于160.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:q=1.2（251.00.160+0.350.160）+1.430.160=5.54kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.540.900.90=0.449kN.m 最

93、大剪力 Q=0.60.9005.54=2.99kN 最大支座力 N=1.10.9005.54=5.48kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.449106/42145.8=13.29N/ mm2 木方的抗弯计算强度大于15.0N/ mm2,不满足要求! (2)木方挠度计算 最大变形 v =0.6775.7629004/(1009500.001791198.0)=1.504mm 木方

94、的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.685kN.m 最大变形 vmax=0.220mm 最大支座力 Qmax=10.96kN 抗弯计算强度 f=0.685106/4491.0=153N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于466.7/150与10mm,满足要求!四、扣件

95、抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.96kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 =N/Af 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反

96、力 N1=10.96kN 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1296.400=1.084kN N = 10.96+0.991=11.9kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/ mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/ mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0/i=189

97、查： =0.209 l0 = (h+2a) (2)l0/i=94 查： =0.601 k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： = 134.3N/ mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 79.12N/ mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.015； 公式(3)的计算结果

98、：= 87.93N/ mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!13 6001500梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为7米，基本尺寸为：梁截面 BD=600mm1500mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)

99、： q1 = 25.0001.5000.450=16.875kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.450(21.500+0.600)/0.600=0.945kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.450=0.810kN 均布荷载 q = 1.216.875+1.20.945=21.384kN/m 集中荷载 P = 1.40.810=1.134kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.00

100、1.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87 cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.260kN N2=3.666kN N3=4.112kN N4=3.666kN N5=1.260kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05110001000/24300=2.099N/ mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/ mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算

101、 面板最大挠度计算值 v = 0.052mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:q=1.2（251.50.150+0.350.150）+1.430.150=7.44kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.440.45 最大剪力 Q=0.60.4507.44=2.467kN 最大支座力 N=1.10.4507.44=3.68kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 4

102、2.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.185106/42145.8=4.39N/ mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/ mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 最大变形 v =0.6777.6164504/(1009500.001791198.0)=0.124mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管

103、变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.550kN.m 最大变形 vmax=0.15mm 最大支座力 Qmax=11.86kN 抗弯计算强度 f=0.55106/4491.0=124.73N/ mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/=N/Af,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于550.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支

104、座反力，R=11.86kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式=N/Af 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.86kN 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1296.400=0.991kN N = 11.86+0.991=12.85kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转

105、半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/ mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/ mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0/i=189 查： =0.209 l0 = (h+2a) (2)l0/i=94 查： =0.601 k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线

106、至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： = 145.1N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 50.64N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照附表2取值为1.015； 公式(3)的计算结果： = 63.13N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。14 8001500梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技

107、术规范（JGJ130-2001）。，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为7m，基本尺寸为：梁截面BD=800mm1500mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.5000.450=16.875kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500

108、.450(21.500+0.800)/0.800=0.748kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.8000.450=1.080kN 均布荷载 q = 1.216.875+1.20.748=21.148kN/m 集中荷载 P = 1.41.080=1.512kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 计算简图

109、弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.365kN N2=3.650kN N3=4.200kN N4=4.200kN N5=3.650kN N6=1.365kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.11mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06610001000/24300=2.716N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.082mm 面板的最大挠度小于160.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计

110、算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:q=1.2（251.50.160+0.350.160）+1.430.160=7.93kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.930.450.45=0.161kN.m 最大剪力 Q=0.60.4507.93=2.14kN 最大支座力 N=1.10.4507.93=3.93kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm

111、4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.161106/42145.8=4.48N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算 最大变形 v =0.6777.934504/(1009500.001791198.0)=0.127mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.401kN.m 最大变形 vmax=0.

112、217mm 最大支座力 Qmax=8.65kN 抗弯计算强度 f=0.401106/4491.0=89.3N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于516.7/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.65kN考虑现场施工因素采用双扣件!五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式=N/Af 其中 N 立杆的轴心压力设计值，

113、它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.65kN 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1296.400=0.991kN N = 8.65+0.991=9.64kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm2)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/ mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/ mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (

114、1)l0/i=189 查： =0.209 l0 = (h+2a) (2)l0/i=94 查： =0.601 k1计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： = 108.8N/ mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 34.90N/ mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.015； 公式

115、(3)的计算结果： = 44.38N/ mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!15 15002200梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为7m，基本尺寸为：梁截面BD=1500mm2200mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加4道承重立杆。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面

116、板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.2000.450=24.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.450(22.200+1.500)/1.500=0.620kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)1.5000.450=2.025kN 均布荷载 q = 1.224.750+1.20.620=30.443kN/m 集中荷载 P = 1.42.025

117、=2.835kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30 cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 最大弯矩 M =0.06kN.m 最大变形 V =0.1mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08910001000/24300=3.663N/ mm2 面板的抗弯强度设计值f，取15.00N/ mm2； 面板的抗弯强度验算ff

118、,满足要求!(2)挠度计算 面板最大挠度计算值v=0.1mm 面板的最大挠度小于136.4/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:q=1.2（252.20.136+0.350.136）+1.430.136=9.6kN/m 最大弯矩 M =0.1ql2=0.19.60.450.45=0.195kN.m 最大剪力 Q=0.60.4509.6=2.59kN 最大支座力 N=1.10.4509.6=4.75kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3

119、.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.195106/42145.8=6.25N/ mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/ mm2,满足要求!(2)木方挠度计算 最大变形 v =0.67710.8444504/(1009500.001791198.0)=0.177mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一)梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑

120、钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.44kN.m 最大变形 vmax=0.539mm 最大支座力 Qmax=11.8kN 抗弯计算强度 f=0.44106/4491.0=98N/ mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/ mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于550.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计

121、算中R取最大支座反力，R=11.8kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式=N/Af 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.8kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1566.400=1.200kN N = 11.80+1.200=13.0kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i

122、 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/ mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/ mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0/i=189 查： =0.209 l0 = (h+2a) (2)l0/i=94 查： =0.601 k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.

123、70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： = 146.71N/ mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 54.00N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照附表2取值为1.015； 公式(3)的计算结果： =68.68N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。16 梁底楼板强度验算楼板承受的荷载按照线均布考虑。验算楼

124、板强度时按照最不利考虑，框架梁下方地库顶板为400800梁，底筋配筋为725，梁计算长度取9m，配筋面积As=3434mm2，fy=360.0N/mm2，h0=765mm，b=400mm荷载计算如下：地库顶板及梁自重计算，考虑4.7m的1/2跨度（2.35m）范围内荷载传递；q1=1.2（25.000.40.8）+1.2（254.70.18）=35 kN/m上部传递荷载计算中，考虑4.7m的1/2跨度（2.35m）范围内荷载传递，q2=1.225.002.21.5+250.18（5.1-1.5）+1.42.004.7=131.6kN/m地库顶板浇筑时间超过28天，混凝土强度达到100%。混凝土

125、弯曲抗压强度设计值为fc=16.7N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fc = 3434360.00/(400.00765.0016.7)=0.244查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.213M1=sbh02fcm = 1.00.213400.000765216.710-6=833kN.m简化考虑，则按照计算弯矩如下；Mmax=0.10（q1+q2）L2=0.10166.692=1349kN.mM1Mmax其承受按均布荷载考虑。1349.-833=516kN.m则q=M/（0.10L2）=516/(0.1092)=63kN/m则每根立杆承受力

126、为N=6310.30.6=11.4KN=N/Af 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆N1+=11.4+1.20.1296.40.60.3=11.57kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/ mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/ mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (

127、1)l0/i=189 查： =0.209 k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： =130.6N/ mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!因此地下一层梁底排架要求纵向间距600mm满足要求。楼板处排架按照600600设置。地下一层强度验算验算楼板强度时按照最不利考虑，框架梁下方地下一层处为400800梁，配筋425，计算长度取9m，荷载按照均布考虑。配筋面积As=1962mm2，fy=360.0N/mm2，h0=765mm，b=40

128、0mm混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=16.7N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fc = 1926360.00/(400.00765.0016.7)=0.139查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.129M2=sbh02fcm = 1.00.129400.000765216.710-6=504.3kN.m中楼板自重计算；q=1.2（25.000.40.8）+1.2（254.70.16）=32.16 kN/mM3=0.10qL2=0.10（32.16+63）92=770.8kN.mM2M3=770.8. kN.m 现要求地下二层排架回顶，采用3

129、.048钢管，间距900900，步距1.5m。单扣件。其承受按均布荷载考虑。770.8-504.3=266.5kN.m则q=M/（0.10L2）=266.5/(0.109.02)=32.9kN/m梁底排架纵向间距900，则则每根立杆承受力为N=32.910.90.3=7.9KN=N/Af 其中 N 立杆的轴心压力设计值，： N=7.9+1.20.1296.40.90.3=8.17kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49

130、 钢管立杆抗压强度计算值 (N/ mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/ mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0/i=189 查： =0.209 l0 = (h+2a) (2)l0/i=94 查： =0.601 k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： =92.2N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的

131、计算结果： = 57.5N/ mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!因此，地下二层加固梁底排架纵向900mm满足要求。楼板按照900900设置。17 排架搭设1) 模板支撑系统的搭设区域设置安全警戒线。2) 操作人员必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗。3) 模板支撑系统的立杆间距应按方案进行设置，现在地平面放线确定立杆位置，将立杆与水平杆用扣件连接成第一层支撑架体，完成一层搭设后，应对立杆的垂直度进行初步校正，然后搭设扫地杆并再次对立杆的垂直度进行校正，扫地杆离地不大于200mm，逐层大设置支撑架体，每搭设一层纵向横向水平杆时，应对立杆进行垂直度校正，支撑架体的水平杆一层一层进行搭

132、设，不得错层搭设。4) 立杆在同一水平面内对接接长数量不得大于总量的1/3，接长点应在层距端部的1/3距离范围内，接长杆应均匀分布在支撑架体平面范围内。严禁相邻两根立杆同步接长，立杆的接长应采取满足支撑高度的最少接点原则。5) 本工程钢管立柱按照层高进行定制，部分立杆采用对接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。支撑立杆接长后仍不能满足所需高度且接长高度小于800mm时可以在立杆顶部采用扣件搭接接长，用于调节立杆标高，大接扣件数量不得少于2只且两只扣件的距

133、离应为350400mm，扣件中心离立杆顶部距离不得小于100mm，同一支撑架体上搭接扣件的距离应一致。6) 搭设两层以上的支撑架体，用钢管搭设登高楼梯。7) 支撑架体与墙体、格构柱进行附着连接，外立面剪刀撑和中间剪刀撑按照第15页要求进行搭设。8) 模板支撑系统搭设至拆除的使用全过程，立杆底部不得松动，不得任意拆除任何一根杆件，不得松动扣件，不得用作起重缆风的拉结。9) 剪刀撑用扣件与钢管立柱扣牢，剪刀撑采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并采用2只旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。18 支撑排架验收要求在铺设梁底板（平台板）之前应对支撑排架体系验收。所用立杆钢管严禁锈蚀、偏心

134、、弯曲等问题。板支撑立杆间距0.9m0.9m，标准步距1.5m，每步设置水平系杆，立杆离地200mm处按纵下横上的程序设置扫地杆。在主梁底处设置垂直剪刀撑，水平剪刀撑严格按照方案要求加设，超大梁部用不大于18槽钢铺设。所有立杆宜采用对接，搭接必须依照方案节点图处理，且扣件必须满足拧紧。排架支撑水平杆件应与先浇筑的柱设固结点图（4.4.6）。排架布置示意图19 监测方法19.1 水平位移监测1.模板排架体系完成后，并通过验收后，现场用红油漆标记监测点布置图中的监测点。2.在邻近的柱或墙上用红油漆标记参照点，应与监测点处于同一标高。3.以参照点为零点，在排架验收后、模板验收后、钢筋验收后、浇筑前、

135、浇筑过程中、浇筑初凝后按下表内容要求统计填写。4.工程质量科质量员负责采集数据，报技术总工审核。支撑体系水平位移记录表（mm）监测点排架验收后模板验收后钢筋验收后混凝土浇筑前混凝土浇筑中混凝土初凝后混凝土终凝后备注记录人： 审核人 支撑体系垂直位移记录表（mm）监测点排架验收后模板验收后钢筋验收后混凝土浇筑前混凝土浇筑中混凝土初凝后混凝土终凝后备注记录人： 审核人 20 模板安装20.1 梁模板安装模板安装顺序搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)按标高铺梁底模板拉线找直绑扎粱钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板技术要点按设计要求起拱(跨度大于4m时按1/500起拱、外挑长度大于2m的悬臂梁

136、按L/150起拱；悬臂梁每1m跨距，梁末端向上起拱4mm)，主次梁交接时，先主梁起拱，再次梁起拱。并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。在柱子上弹出梁轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。梁底模板：按设计标高调整支柱的标高。然后安装梁底模板，并拉线找平。梁下支柱支承在基土面上时，应对基土面平整夯实，满足承载力要求，并加木垫板或混凝土垫板等有效措施，确保混凝土在浇筑过程中不会发生支撑下沉。梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板确定。当梁高超过700mm时，梁侧模板加穿梁螺栓加固。防止梁身不平直，梁底不平及下挠、梁侧模胀模、局部模板嵌入柱梁间、拆除困难

137、的现象。预防措施：支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般略为缩短。梁侧模必须有压脚板，拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。混凝土浇筑前，应将模内清理干净，并浇水湿润。20.2 楼板模板安装模板安装顺序“满堂”脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m的板按L/400起拱、外挑长度大于2m的悬臂板按L/150起拱；悬臂梁每1m跨距，梁末端向上起拱4mm)，起拱部位为中间起拱，四周不起

138、拱。根据平面图架设支柱和龙骨。支柱与龙骨的间距，根据本方案参数确定。支柱排列要考虑设置施工通道。底层地面应夯实，并铺垫脚板。支柱间的水平拉杆和剪刀撑要认真加强。通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。铺模板时可从四面铺起，从中间收口。楼板模板压在梁侧模时，角位模板应通线钉固。楼面模板铺完后，应认真检查支设是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。预防措施：楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要平整。支顶要符合规定的保证项目要求。板模按规定起拱。21 模板拆除21.1 模板拆除原则1.模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设

139、计要求的百分率及合同要求的时间后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2.模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。转换层构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2，8758100梁87581003.拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。21.2 墙、柱模板拆除墙、柱模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反

140、，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙、柱模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m的洞口拆模后要加设临时支撑。21.3 楼板、梁模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布

141、进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。具体拆模时间由技术部门下达通知为准。结构类型结构跨度按设计强度的混凝土强度标准值（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100模板拆除顺序遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分模板，自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑的原则。模板工程作业组织，遵从一区段的支撑与拆模，由同一个作业班组人员施工，由于支模时间已考虑到拆模的安全与方便，且拆模时其班组人员熟知情况，易找到关健点、位，对拆模的进度、安全、模板及配件保护都有利。拆模时不得用钢棍

142、或铁锤猛击乱撬，以防混凝土外观及内部受损，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。拆下的模板立即组织人员清理表面，在刷完脱模剂后方可方吊入下层进行拼装。五 钢筋工程1 钢材进场、检验与标识项 目工 作 内 容供应商选择在业主、监理及各顾问单位审批合格的名录里挑选供应商，进行综合评审进货验收抽取5%进行外观检查，钢筋表面不得有裂纹，结疤和折叠、钢筋表面允许有凸块，但不超过横肋高度，表面允许其它缺陷的深度和高度不得大于所在部位尺寸的允许偏差，钢材每捆（盘）上挂有标牌，并附有质量证明书过程监控热轧钢筋在加工过程中发生脆断、焊接性能不良或机械性能显著不正常的现象时，应进行专项检验标识堆放建立合格钢材堆码区，要

143、求分规格堆码，挂标识牌，注明钢材等级、规格、产地、数量等，钢筋必须检验合格方可进入合格钢材堆码区取样检验同牌号、同炉罐号、同规格，同交货状态、重量不大于60t的钢筋为一个检验批。从每批钢筋中任选两根钢筋，每根取两个试样分别进行拉伸试验（包括屈服点，抗拉强度和伸长率）和冷弯试验。如有一项试验结果不符合要求，则从同一批中另取双倍数量的试样重作各项试验。如仍有一个试样不合格，则该批钢筋为不合格品，需退回厂家2 钢筋接头形式部位适用范围钢筋规格连接方式检测要求墙、柱HRB335直径25直螺纹套筒500个接头取1组HRB400HRB33522直径16电渣压力焊300个接头取1组HRB400HPB235直

144、径14绑扎搭接35dHRB335HRB400梁、板HRB335直径25直螺纹套筒500个接头取1组HRB400HRB33522直径16搭接焊300个接头取1组HRB400HPB235直径14绑扎搭接35dHRB335HRB4003 框支梁钢筋保护层垫块由于框支梁尺寸较大，且钢筋密集，经与公司、监理沟通后，对于梁底筋有三排或三排以上的框支梁，梁筋底部采用大理石垫块；其余梁仍采用常规垫块。大理石垫块每0.50.5m布置一个，如1.52.2m大梁，横向在梁两侧及中间分边放置即横向3个，纵向每0.5m布置1个。4 钢筋翻样项 目注 意 事 项翻样人员由专业施工员进行翻样，主管钢筋的工程师对翻样结果进行

145、审核之后，进行下一步的钢筋制作与加工作业翻样依据图纸、结构说明及03G101-1标准图集，钢筋弯曲下料时应考虑弯曲调整值，详见6.4钢筋锚固。钢筋接头框支梁（32）及框支柱（28）纵筋，采用直螺纹接头连接接头位置框支梁纵筋不宜设接头。需设置时，应采用级机械连接(挤压套筒或直螺纹)，同一连接区段内的接头钢筋面积不宜超过全部钢筋截面面积的25%，接头部位应避开墙体开洞位置。框支柱纵筋需连接时，应采用级机械连接。锚固长度框支梁钢筋锚固长度laE=38d=1.2m箍筋加工箍筋的尺寸计算考虑梁筋的根数、直径、等分钢筋间距并满足钢筋保护层要求4560901350.5d0.85d2d2.5d说明：根据结构设

146、计总说明，当折梁折角大于等于160o时，纵筋可不分离。5 钢筋的制作与加工项 目制 作 和 加 工 的 要 求依 据经审批的翻样单节 约制作与下料时，统筹安排，利用原材，尽可能节省材料调 直采用调直机现场调直f10、f12盘圆线材切 断切断之前应在工作台上标出尺寸要求，对钢筋有劈裂、缩头或严重的弯头予以切除弯曲成型钢筋直径合理选择弯曲直径箍 筋手工制作、满足规范要求，8肢箍可设置为最外圈1个大箍筋加上内部3个独立小箍筋。6 钢筋绑扎6.1 准备工作序号准 备 工 作1核对成品钢筋的钢号、直径、形状、尺寸和数量必须与料单、料牌相符2准备绑扎用的铁丝、绑扎工具（钢筋钩、带板口的小撬棍）、绑扎架等3

147、准备控制混凝土保护层用的塑料垫块和马凳4划出钢筋位置线，平板钢筋在模板上划线，柱的箍筋在两根对角线主筋上划点，梁的箍筋在架立筋上划点5根据施工总体程序，制订详细的钢筋绑扎施工方案6确定钢筋施工顺序、特殊部位的处理措施、复杂结构部位逐根钢筋的穿插就位顺序、支模与绑扎钢筋的协调配合7由专业施工员对施工班组进行书面交底模板搭设与钢筋绑扎的协调配合：6.2 梁板钢筋绑扎序号其 他 注 意 事 项1两层钢筋之间每1m2用1个垫块保证其净距，在主筋划出箍筋位置，箍筋开口应交错布置，钢筋帮扎用20#扎丝2板先排主筋后排负筋，梁先排纵筋，摆放有焊接接头的钢筋应符合规范规定3板、次梁与主梁交叉处，板的钢筋在上，

148、次梁的钢筋居中，主梁的钢筋在下4双排纵向受力钢筋处，两排钢筋之间垫以直径与主筋相同，但不大于25mm的短钢筋，以保持其设计距离5在楼板负筋下设置钢筋撑脚，以保证钢筋位置正确。板上、下层钢筋之间设置钢筋撑脚，每隔800mm设置一个，撑脚选用10钢筋 主筋的摆放顺序（从下至上）： 绑扎程序： 梁板钢筋绑扎相互关系示意图：6.3 钢筋绑扎允许偏差项 目允许偏差（mm）钢筋的制作与加工受力钢筋顺长度方向净尺寸10箍筋内净尺寸5钢筋的绑扎梁钢筋骨架长10宽、高5基础底板筋保护层10其他墙板5绑扎箍筋间距20基础底板钢筋网间距10排距206.4 钢筋锚固 框支梁锚钢筋锚入端部框支柱框支梁纵筋锚入端部框支柱

149、时，梁上部钢筋的第一排钢筋锚入框支柱长度从梁底起算为LaE；第二、三排钢筋(一般为支座短筋)伸入框支柱内水平段不少于0.4LaE，并至少弯折至梁底部位，总锚固长度不少于LaE。 框支梁钢筋锚入端部剪力墙框支梁纵筋锚入端部剪力墙时，梁面筋锚入剪力墙长度从梁底起算为LaE（1.2m），梁底筋锚入剪力墙水平方向50cm，弯锚70cm，总锚入长度为LaE（1.2m），底筋上排筋向上弯锚，下排筋向下弯锚。 所有腰筋均应锚入支座 LaE。 框支柱钢筋锚固框支柱纵筋不弯折即可伸入上部墙体时，柱纵筋应锚入上部墙体内。须弯折才能伸入上部墙体时，柱纵筋可选择伸入或不伸入上部墙体。上部墙体竖筋插入框支柱内，插入长度

150、按搭接长度要求。当柱纵筋伸入上部墙体内时，柱纵筋可取代对应的墙体竖筋。框支柱纵筋应锚入梁内或板内，在梁宽范围之内的柱纵筋应锚入梁内，其它可锚入板内。锚入梁内的长度，从柱边起算为LaE。柱纵筋可不从柱对边弯入梁内，即不通过柱中心而直接从该纵筋所在的柱边弯入梁内LaE。锚入板内时，应从柱对边弯入板内不少于200，且总水平段不少于LaE；对于边柱、角柱，应锚入板内的柱钢筋无法从柱对边弯入板内时，可从柱筋所在边直接锚入板内LaE。 板筋的锚固底筋锚入梁内并伸过中心线不得小于5d，支座长时为15d，面筋尽可能连通，如需搭接在一个截面不应大于25%。 钢筋间距、排距的控制钢筋间距根据设计图纸，用粉笔划线每

151、根钢筋的正确位置，按线绑扎牢固。钢筋排距用同梁宽及梁筋直径的短筋垫铁控制，间距不大于2000。 框支梁底筋放置框支梁框支梁截面高度有1m、1.5m、2.2m，梁底钢筋较密、排数较多，如KZL-303（3）截面1.5m*2.2m，底筋为6832钢筋5排分布（8/15/15/15/15）。利用模板排架体系，在梁上搭设钢管架，底筋施工时，将底筋一排排放置在钢管架上。如A、B框支梁相连接，则底筋绑扎流程如下：搭设钢管架底筋穿过柱子箍筋放置在钢管架上放置A梁底筋一排筋放置B梁底筋一排筋拆除A梁底筋二排筋钢管放置A梁底筋二排筋（通过垫铁与A一排筋固定）拆除B梁底筋二排筋钢管放置B梁底筋二排筋（通过垫铁与B

152、一排筋固定）拆除A梁底筋二排筋钢管依此类推。7 钢筋隐蔽验收钢筋绑扎安装完毕后，应对钢筋安装质量组织检查验收，并对钢筋绑扎分项工程和钢筋焊接分项工程质量进行评定，评定符合要求后，报请监理、建设单位、设计单位、质检单位进行验收。钢筋工程必须经验收合格后，才能进行下道工序施工。8 钢筋剥肋滚压直螺纹连接本工程框架梁钢筋直径大于25mm，采用剥肋滚压直螺纹接头连接。8.1 主要机具切割机、JBG-40型钢筋剥肋滚轧直螺纹机床、普通扳手及量规（牙形规、环规、塞规）。8.2 工艺流程8.3 加工要求 钢筋示意图： 对于32，M=30.6mm，t=3mm，=30mm，L=41mm，拧紧力矩300Nm。 对

153、于28，M=27.6mm，t=3mm，=28mm，L=38mm，拧紧力矩300Nm。 对于25，M=24.6mm，t=3mm，=25mm，L=35mm，拧紧力矩230Nm。8.4 套筒质量要求 连接套表面无裂纹，螺牙饱满，无其它缺陷。 各种型号和规格的连接套外表面，必须有明显的钢筋级别及规格标记。若连接套为异径的则应在两端分别作出相应的钢筋级别和直径。 连接套两端头的孔必须用塑料盖封上，以保持内部洁净，干燥防锈。8.5 工艺操作要点 加工钢筋螺纹的丝头、牙形、螺距等必须与连接套牙形、螺距一致，且经配套的量规检验合格。 加工钢筋螺纹时，应采用水溶性切削润滑液。 操作工人应逐个检查钢筋丝头的外观质

154、量并做出操作者标记。 经自检合格的钢筋接头，应对每种规格加工批量随机抽检10%，且不少于10个，并填写钢筋螺纹检验记录，如有一个丝头不合格，即应对该加工批全数检查，不合格丝头应重新加工，经再次检验合格后方可使用。 已检验合格的丝头，应加以保护戴上保护帽，并按规格分类堆放整齐待用。 连接钢筋时，刚进规格和连接套的规格应一致，钢筋螺纹的形式、螺距、螺纹外径应与连接套匹配，并确保钢筋和连接套的丝扣干净，完好无损。 连接钢筋时应对准轴线将钢筋拧入连接套。 接头拼接完成后，应使两个丝头在套筒中央位置互相顶紧，套筒每端不得有一扣以上的完整丝扣外露。8.6 接头质量检测 每种规格钢筋的接头试件不应少于3根。

155、 接头试件的钢筋母材应进行抗拉强度试验。 3根接头试件的抗拉强度均不应小于该级别钢筋抗拉强度的标准值，同时尚应不小于0.9倍钢筋母材的实际抗拉强度。9 电渣压力焊连接本工程竖向钢筋直径14mm且25mm时，采用电渣压力焊连接。9.1 准备工作项目内 容原材料钢筋均有出厂合格证，钢筋复检报告符合有关标准或规范的规定钢筋端头平直、干净，无马蹄形、压扁、凹凸不平、弯曲歪扭等严重变形，以保证钢筋端面垂直于轴线。钢筋端部200mm范围不应有锈蚀、油污、混凝土浆等污染，受污染的钢筋应清理干净后才能进行电渣压力焊焊接。处理钢筋时应当天进行，防止处理后再生锈焊剂有出厂合格证，化学性能指标应符合有关规定。焊剂回

156、收重复使用时，应除去熔焊和杂物机具焊接夹具应具有一定刚度，使用灵巧，坚固耐用，上、下钳口同心。焊接电缆断面面积应与焊接钢筋大小相适应。焊接电缆以及控制电缆的连接处必须保持良好接触焊剂盒应与所焊钢筋的直径大小相适应使用石棉绳填塞焊剂盒安装后的缝隙，防止焊剂盒焊剂泄露用22或20镀锌铁丝绕成直径约为10mm的圆球，以引燃电弧使用切割机或圆片锯切割钢筋作业条件焊工经有关部门的培训、考核，持证上岗。作业时，应配备、使用焊工鞋、焊工手套等焊工防护用品机具设备以及辅助设施等应齐全、完好。施焊前要按规定的方法正确接通电源，并检查其电压、电流是否符合施焊的要求钢筋端头处理完毕，并清理干净，焊剂干燥，操作脚手架

157、已搭设在焊接施工前，应根据焊接钢筋直径的大小，按电渣焊机说明书选定焊接电流、造渣工作电压、电渣工作电压、通电时间等工作参数9.2 操作程序9.3 操作要求项 目操 作 要 求焊接时，上下钢筋中心线要一致，焊接区铁锈等污物已经清除干净放引弧丝球将铁丝球放在上、下钢筋焊接端面的中间，使之接触良好，并保证其位于两钢筋截面的正中装焊剂盒在焊剂盒底部缠上石棉绳，并将焊剂满装焊剂盒。石棉绳缠绕应严密，防止焊剂泄漏。焊接口宜位于焊剂盒中部引弧造渣接通电源，同时微微上提上钢筋，引燃电弧，同时计算造渣通电时间电渣熔池随着造渣过程结束，计算电渣通电时间，将上钢筋的端部插入渣池中顶压钢筋电渣通电时间达到，切断电源，

158、迅速顶压钢筋，形成焊接接头完成焊接卸出焊剂，拆除焊剂盒、石棉绳及夹具焊剂回收将接料斗卡在焊剂盒下方，方便回收。回收的焊剂应除去熔渣及杂物，受潮的焊剂应烘、焙干燥，重复使用外观检查外观检查不合格的接头，应切除重焊9.4 质量检查外观检查：检查接头外观焊包是否饱满，有无明显烧伤痕迹，检查钢筋轴线是否偏位，偏位不得超过钢筋直径的0.1d，且不得大于2mm，接头弯折处不大于4，如出现此种情况对接头截除后予以重焊。拉伸实验：在一层中同种规格小于等于300个接头作为一批，现场取三个接头进行拉伸试验。试验合格方可使用在工程中，如不合格则取双倍数量的试样进行复验，复验如达不到要求，此批为不合格品，予以截除重新

159、焊接。六 混凝土工程1 概况本工程混凝土全部采用商品混凝土，以汽车泵输送为主。转换层的框支梁(含梁柱节点区，不含楼板及楼板厚度内的梁)混凝土设计强度为C55，钢纤维混凝土结构技术设计与施工规程CECS38的要求，需将混凝土标号提高一个等级，故框支梁(含梁柱节点区，不含楼板及楼板厚度内的梁)采用C55钢纤维混凝土，钢纤维体积含量0.6%，钢纤维长度3050mm，长径比40。钢纤维混凝土应严格按照钢纤维混凝土结构技术设计与施工规程CECS38的要求进行施工。施工前，钢纤维厂家应协助施工单位作试配，确定混凝土级配、水灰比等技术参数，提出施工注意事项。钢纤维混凝土需按抗压强度设计值提高10、抗拉强度设

160、计值提高25进行检测。2 混凝土工程施工准备2.1 混凝土材质要求水泥：品种为52.5PII，水泥用量大于250kg/m3，要符合硅酸盐水泥、普通硅硅酸盐水泥（GB175-92）的要求，且必须有准用证、出厂试验报告和复检试验报告。水灰比不得大于0.5。砂：中砂，要符合建筑用砂GB/T14684-93的要求。石：525mm连续级的碎石，最大粒径不大于25mm，要符合建筑用卵石、碎石GB/T14685-93的要求。粉煤灰：要符合用于水泥和混凝土中的粉煤灰（GB1596-91）的要求。钢纤维：框支层的框支梁(含梁柱节点区，不含楼板及楼板厚度内的梁)应采用铣削型钢纤维混凝土，钢纤维体积含量0.6%，钢

161、纤维长度3050mm，长径比40。钢纤维混凝土应严格按照钢纤维混凝土结构技术设计与施工规程CECS38的要求进行施工。施工前，钢纤维厂家试配，确定混凝土级配、水灰比等技术参数，提出施工注意事项。水：饮用水。2.2 要求混凝土厂家提供资料 砂、石、水泥、钢纤维、粉煤灰等原材料的材质证明、检验报告，资料应符合有关规范要求。 所供混凝土的配合比设计及检验的原始记录和检验报告。厂家提供C55钢纤维混凝土配合比（kg/m3）如下：自来水（160kg）水泥（295 kg）黄砂（621kg）石子（1013kg）粉煤灰（113kg）外加剂（6.22kg）钢纤维（47 kg）矿粉(158 kg) 商品混凝土出厂

162、质量证明书。2.3 技术准备检查原材料合格证，模板系统有无松动变形，钢筋的验收，水电，照明泵管等是否安装完毕，楼面施工通道的搭设、标高控制点，预留孔洞复核，施工机械及备用设备的试运转情况，有无防雨措施。并对有关人员进行技术及施工要领交底。3 各构件混凝土保护层构件纵向钢筋直径（mm）混凝土保护层厚度（mm）框支梁3232框支柱2830墙 板20纵筋直径20204 施工方法及技术措施4.1 混凝土浇筑流程1.框支柱及框支梁两侧剪力墙分两次浇筑，第一次浇筑至梁底1.2m位置。第二次浇筑随转换层整体一起浇筑。2.首先第二次浇筑柱、剪力墙混凝土至框支梁底；然后分层浇筑框支梁混凝土，分层高度500，必须

163、在下层混凝土初凝前浇筑上层混凝土，浇筑至板底部位；最后浇筑板混凝土（包括板内梁位置）。3.为保证混凝土同一性及浇筑质量，柱、剪力墙第二次浇筑采用与框支梁相同混凝土，即C55钢纤维混凝土，板采用C35混凝土。4.转换层底4.3m位置板预留钢筋，以后施工。4.2 柱、墙混凝土浇筑柱、墙混凝土两次浇筑，分层振捣，每次浇筑厚度根据现场使用振捣棒（50棒）而定，为其有效长度的1.25倍（50棒应为43.75cm，取40cm），浇筑厚度采用尺杆配手把灯加以控制。墙洞口两侧混凝土高度保持一致，必须同时下灰，同时振捣，以防止洞口变形，大洞口下部模板开口补充振捣，后封闭动口留设透气孔。振捣棒不得触动钢筋和预埋件

164、，除上面振捣外下面要有人随时敲打模板检查是否漏振。墙体浇筑时振捣棒每隔6m放一台，不得来回搬动。4.3 梁、板混凝土浇筑转换层位置框支梁在圆柱及剪力墙二次浇筑后，分多层连续浇筑，每一层浇筑高度500mm，混凝土为C55钢纤维混凝土，浇筑前应将浇筑面以下钢筋全部按照图纸要求绑扎完毕，排架体系验收收合格，且浇筑初凝前按照章节要求插筋。梁分层浇筑完毕后，浇筑板混凝土（包括板内梁混凝土），厚度180mm，混凝土为C35普通混凝土。浇筑时安排两台汽车泵，一台浇筑梁，一台浇筑板。梁、板按框架格顺序浇筑，先将梁根据高度分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置（板面下18cm）时，板厚度范围内梁混凝土与板的混凝土一起

165、浇筑，随着阶梯形的不段延展，则可连续向前推进，混凝土倾倒的方向与浇筑方向相反。混凝土浇筑时，所有作业的班组均安排双班人员，采取双班制，进行不间断作业，支撑系统经计算，能满足施工要求，但在浇筑时，必须安排人员值班，对支撑系统加强检查及其观察，发现问题及时处理。为了减少漏浆、胀模及钢筋主筋移位等质量通病，在浇筑混凝土的同时，要求模板班组及钢筋班组的班组长到现场值班，协助工长加强监督管理。 为了避免泵管的振动影响底板钢筋的位置，泵管需架设在支设的钢管架上，不得直接放置在钢筋骨架上。由于泵送混凝土塌落度1416cm，混凝土斜坡摊铺较长，故混凝土振捣由坡脚和坡顶同时向坡中振捣，振捣棒必须插入底。 在梁端

166、留设冲洗口，对梁内的建筑垃圾在浇筑混凝土之前进行冲洗，但在混凝土浇筑之前不得有积水。 泌水处理：预先在底板四周外模上留设泄水孔，浇筑过程中混凝土的泌水要及时处理，免使粗骨料下沉，混凝土表面水泥砂浆过厚致使混凝土强度不均和产生收缩裂缝。 混凝土的振捣要求：A、振捣交接部位混凝土时，应交叉振捣以防漏振，且浇捣上层混凝土时要插入下层已捣混凝土50mm内，确保分层面结合紧密。B、提棒操作应采取快插慢拔，振捣时间控制在1030s，以混凝土不在下沉，表面无泡为宜。C、加强结点处、转角处、钢筋密集处振捣，采用小直径振动棒，保证振捣密实。D、严禁用振动棒插入钢筋网，振动钢筋网来代替振捣混凝土。E、振捣墙体时，

167、下料高度超过3m，应通过串筒下混凝土拌合物，以防混凝土离析。F、浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.54m刮杆刮平，用木抹子抹平，并拉线检查板面平标高，铁抹子压实，严格控制平整度，尤其在墙柱根部。4.4 楼梯混凝土浇筑楼梯混凝土自上而下浇筑，先振实底板混凝土，达到踏步位置后再与踏步混凝土一起浇筑，不断连续向上推进，并随时用抹子将踏步上表面摸平压实。4.5 大体积混凝土养护根据本工程的特殊情况，内外温差控制指标采用25，水泥用量为按295kg/m3，假定混凝土入模温度为20，混凝土水化热温度计算（建筑施工计算手册）：混凝土在10月份浇筑，根据上海市的气温情况按下公式计算水化热温度

168、：TmaxT0+ T(t)eTmax混凝土内部中心最高温度（）T0混凝土入模温度（）T(t)在t龄期时混凝土的绝热温升e不同浇筑块厚度的降温系数，查表得Th混凝土最终绝热温升值混凝土强度等级采用C55，每立方米水泥用量按295kg计算，52.5PII矿渣水泥，混凝土浇筑温度取20，水泥水化热查表得461kJ/kg，混凝土比热C取0.96kJ/kgk，混凝土比重取2400kg/m3，混凝土的最终绝热温升得T(t)mc/C295/096240059.02（）混凝土在浇筑后虽有绝热温升，但混凝土本身散热和外部气候的影响，混凝土不可能达到绝热温升的数值，有一个降温系数。所以凝土内部中心最高温度Tmax

169、=20+59.020.84=69.58则根据混凝土保温材料计算公式0.5hx(T2-Tq) Kb/(Tmax - T2)式中：x为保温材料的导热系数，取0.14为混凝土的导热系数，取2.33Kb为传热系数修正值，取2.0T2为混凝土表面温度Tq为大气平均温度Tmax为计算混凝土最高温度（T2Tq）取20，（TmaxT2）取25，h取1.02.2m。则 0.05h现场实际施工时根据此测试，在框支梁混凝土表面铺设一层薄膜、二层草袋；框支梁侧边采用模板养护，待混凝土终凝且达一定强度后，松动梁侧螺杆，养护期内不拆除梁侧模板。养护层浇筑湿润，铺设时搭接铺设，同时上下层搭接相应错位，不得有混凝土露面的部位

170、，确保保温材料对框支梁的保温养护。大体积混凝土浇筑后的前三天，混凝土处于升温阶段，混凝土内部温度达近69.58。为了严格控制大体积混凝土的内外温差，确保混凝土的质量，在混凝土浇捣结束，混凝土浇筑后12h或混凝土终凝后，基本可以上人行走而无脚印时，即覆盖一层薄膜、二层土工布起保温保湿作用。由于在塑料薄膜、草包覆盖条件下，保温充分发挥混凝土徐变特性，降低温度应力，减少混凝土降温梯度，控制有害裂缝出现。在一周后去掉一层土工布，浇水养护，浇水时间安排在白天有太阳的时候，不至于由于水温低而突然降低草包温度，加强混凝土早期养护，浇水养护时间不少于14d。 放弃保温措施的前提序号前 提1在测温数据指导下，即

171、温度达到最大峰值后，呈回落趋势，当内部与大气温差不小于25，方可部分掀去2全部土工布不可在同一天全部掀去或成片掀去，分二天进行，每天采用间隔夹花方式掀去1/2左右，使温度通过有限的空间逐步散去，避免急剧降温，余下部分的土工布在第二天掀去3为了不影响工期，弹线进行下道工序施工时，成条状提前掀去部分薄膜草包，在晚上停止施工时重新覆薄膜盖土工布于混凝土面 保温养护措施混凝土浇筑后12h或混凝土终凝后，上复一层薄膜、二层土工布，块间搭接100mm以上，实行保温养护，防热散失大，引起混凝土的芯部与表面间温差大于25，引起混凝土裂缝。要求温差不大于25。终凝后每34h喷水养护，保持混凝土表面湿润为准。复膜

172、养护期15d，待测温分析图结果出来以后，由总工程师发布拆除保温养护的指令，其余任何人不得擅自发出拆除保温养护的指令。从第4天起，可局部揭盖放线，弹好线随即覆盖（不可大面积揭盖）。扎筋后，剪力墙、暗柱部位可局部露出关模，其余部位仍应覆盖到解除保温指令为止。4.6 大体积混凝土测温由于转换层框支梁高度在0.6m2.2m，为了防止混凝土在养护过程中由于混凝土内外温差过大、产生有害、甚至是贯穿的裂缝，故在框支梁上布置2个测温位置，每个测位沿梁厚度的方向布设3个测点，每一个测点埋设一个传感器。测温频率为第1天第3天每天4次，第4天第7天每2天，第8天第14天每天1次。4.7 试块制作常温时制作28d标养

173、试块及备用试块，同条件试块，按不同标号（梁板需二组，一组用于拆模，一组结构实体检验用；墙体一组用于结构实体检验用）。同条件试块置于现场加锁铁笼并中做好标识同条件养护。部位混凝土强度混凝土量m3标准抗压养护试块同条件养护试块拆模试块框支梁C55钢纤维2503组3组2组柱C551001组2组1组梁、板C353703组3组2组4.8 墙、板不同混凝土强度等级浇筑措施梁柱节点混凝土浇灌 墙板节点混凝土浇灌梁板节点混凝土浇灌钢丝网加工节点大样图墙、柱混凝土浇筑到以上位置后，板混凝土要在墙、柱混凝土初凝之前浇筑。5 混凝土施工缝的设置1）混凝土须连续浇筑，如须中断时，其中断时间超过2h须留置施工缝。2）施

174、工缝的设置宜沿次梁方向浇筑楼板，施工缝应留设在次梁跨度1/3范围内，施工缝表面应与次梁轴线或板面垂直。单向板的施工缝留后手在平行于板的短边的任何位置，楼梯的施工缝需留后手在上一校对段的第三个踏步（或梯板的1/3）处。3）施工缝处须待已浇筑的混凝土抗压强度不少于1.2MPa时，才允许继续浇筑。4）在施工缝处继续浇筑混凝土前，混凝土施工缝表面应凿毛，清除水泥薄膜和人松动石子，并用水冲洗干净，排除积水后，先浇一层水泥砂浆或与混凝土成分相同的水泥砂浆然后才能继继续浇混凝土。6 钢钎维混凝土泵送注意事项6.1 泵送前的准备工作(1) 检查混凝土泵或设置是否坚实可靠；(2) 检查坍落度是否满足泵送经要求；

175、(3) 检查混凝土泵的受料斗和输送管线不允有堵塞物，为防止粒径过大的骨料或其他异物混入，上方应设置金属网格，对泵机与混凝土接触部位用水加以湿润。(4) 在正式泵送混凝土之前，要压送无石混凝土湿润输送管线和泵体，润泵砂浆不得入模，应由灰盆吊运至EA2区，用作地坪/砌筑施工。6.2 混凝土泵送过程(1)混凝土下料前，应高速转动 30s后反转出料，出料时如发现混凝土拌合物有异常出现，应立即停止出料，再高速转动方可出料；(2) 开始泵送时，混凝土泵操作人员应使混凝土低速转，并应注意观察泵的压力和各部分工作情况，待转入正常能顺利泵送后，再提高运转速度，加大行程，转入正常的泵送，正常泵送时，活塞应尽量采用

176、大行程运转；(3) 正常泵送过程中宜保持连续泵送，尽量避免泵送中断，若混凝土供应不及时，宁可降低泵送速度，也经保持连续泵送；(4) 泵送中断时间不准超堵塞1h（视气温而定，如气温堵塞过高还需缩短中断时间），泵送中断时间超过30min或出现异常现象时，混凝土泵应间隙进行推动，即每隔45min开泵一次。每次使泵正转和反转各推动两冲程，防止输送管内混凝土合物离离析或凝结，同时受料斗中的搅拌器亦搅拌34转，防止混凝土离析。(5) 在泵送过程中，要定时检查活塞的冲程，不使其超堵塞允许的地最大冲程；(6) 在混凝土泵送过程中，如需接长输送管，须预先用水或吵浆湿润接长的管段，每次接长一般以3m为宜，如接长的

177、管段小于3m时，且管段情况良好，亦可不必事先湿润；(7)在泵送过程中亦要注意坍落度的损失，泵送高度、气温高低、泵送延续时间等对坍落度损失产生影响；(8) 在泵送过程中如出现混凝土泵送困难，泵的压力急剧升高或输送管线产生较大的推动等异常情况时，不宜勉强提高压力进行泵送，宜用木槌敲击管线中的锥武汉管、弯管等部位，使泵进行反转或放慢泵送速度，以防止管线堵塞；如输送管线产生堵塞。可用木槌敲击等方法查明堵塞部位，待混凝土卸压后拆卸堵塞管段加以排除，重新泵送时，要待管内空气排尽后，才能将拆卸过的管段接头拧紧；(9) 在混凝土泵送过程中，加强通讯联络，及时反馈信息，开泵，停泵；(10) 在泵送过程中管内应充

178、满混凝土，以防止吸入空气，如吸入空气，应立即反泵将混凝土吸架，去除空气后再转为正常泵送；(11) 在泵送混凝土时，水箱应充满洗涤水，并应经常更换和补充；(12) 泵送将结束时，经估算残留在管线中的混凝土量，因为这些混凝土经水或压缩空气推出后尚能使用；(13) 混凝土泵使用完毕应及时清洗，清洗时进料口塞入海绵球，然后泵水或用压力将输送管线中的混凝土推出，清洗用水不得排入浇筑的混凝土内。清洗之前一定要反泵吸料，降低管线内的余压力。7 卸荷措施转换层梁、板混凝土方量较大，下部支撑体系承受的荷载是相当大的，在转换层以下各楼层的支撑体系作如下调整，用以卸荷：地下室顶板上的支撑体系中，立杆底部在梁板间位置

179、须垫上木枋或模板，在梁底部位须满垫模板，将大梁的荷载由下层的梁来承受。转换层施工时，转换层位置地下一、二层采用钢管排架加固，排架间距等按照要求搭设，地下一层排架采用3.048钢管，间距600600，步距1.5m。梁底设置两道立杆，纵向间距600mm。地下二层排架体系采用3.048钢管，间距900900，步距1.5m，梁底设置两道立杆，纵向间距900mm。待转换层施工后，转换层混凝土强度达75%后，再拆除地下室排架架。同时采取转换层柱子分两次浇筑的措施减小不利荷载的影响。同时采取转换层柱子分两次浇筑的措施，第一次浇筑至相应梁底1.2m位置，减小不利荷载的影响。七 质量保证措施1 质量控制流程2

180、模板质量保证措施2.1 模板施工工艺控制流程2.2 模板安装控制措施1.相关部门及时组织施工安全技术交底。2.模板表面清理干净，涂隔离剂。质量不合格材料，模板变形未修复的，严禁使用。3.在模板支设标高通拉小白线，控制模板的支设标高。4.模板支设实行“三检制”，合格后报工长检验，然后报质检部。填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，由质量部向监理报验。每个环节检查出现质量问题，视性质轻重等查处上一环节并由上一环节承担责任，同时由上一环节负责人负责改正问题。5.吊装应统一指挥，步调一致；材料分布均匀，不要集中堆载造成超过支撑设计荷载。2.3 相邻工序施工控制注意点1

181、.浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组专人看模，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复。2.要随时检查模板上的螺栓等配件的连接情况，发现有松动、损坏等情况及时拧紧或撤换。3.模板拆除应按方案规定程序进行，设置警戒线有明显标志，并应设专门监护人员。4.模板堆放区用钢管搭设围栏，并用安全网封挡，与其他区域隔离开，并设警示标牌3 钢筋质量保证措施3.1 钢筋施工工艺控制流程3.2 钢筋工程质量控制措施 施工科、预算科根据实际进度计划牵头，提出合理的钢筋进场计划，尽可能做到进场钢筋及时加工、绑扎安装，减少现场钢筋堆放量、生锈量。 较为复杂的墙、柱、梁节点由

182、现场技术人员按图纸要求和有关规范进行钢筋摆放放样，并对操作工人进行详细的交底。 对钢筋闪光对焊接头的检查，项目经理部专职质检员、监理公司验收后分别分区打上不同颜色的标识（标识所用的印记不得过大，以免影响混凝土与钢筋的握裹力），确保每一个接头都为合格品。 墙板上的预留洞位置要准确，预埋刚、柔性套管时，要与洞边附加筋焊牢。 施工前技术人员、工长、班组长必须认真熟悉、消化图纸，图纸中有疑问的地方，必须在施工前明确；技术科必须对作业人员进行详细的技术交底；特殊工种，如钢筋的焊接等作业人员要持证上岗；加强对作业人员的工程质量意识教育，实行岗位责任制，认真执行质量奖罚制度。 材料质量控制材料质量必须符合设

183、计要求及国家标准，进场材料必须有质量保证书、合格证、复试报告，不合格的材料不得用于本工程。 钢筋连接所用焊机具经检测合格后方可使用，并安排专人做周检、维修、保养，保证机具的工作质量。4 混凝土质量保证措施4.1 混凝土施工工艺控制流程八 安全文明施工和成品保护1 文明施工具体措施1.对现场堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理堆放和储存，并挂牌标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存，并设专人管理。2.模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。3.使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。4.加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪

184、声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。5.在施工过程中，严格按照材料管理办法，进行限额领料。6.对废料、旧料做到每日清理回收。7.支模和拆模后，及时清理，做到工完场清。2 安全保证措施1.必须严格执行项目制定的安全生产责任制，各负其责，各工序施工前各专业工长及时对施工班组进行安全技术交底。2.坚持周一安全教育活动，总结上周工作情况，对本周的工作安排，应有针对性的教育，并认真记录。3.进入现场作业人员，必须戴好安全帽。4.从事2m以上高处作业人员，必须系好安全带。5.支模应按顺序进行，模板及支撑系统在没有固定前，禁止利用拉杆支撑攀登，不准在拆除的模板上进行操作。6.拆模时应按顺序逐块拆除，模板拆

185、除应先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆除顶板时，应设临时支撑，确保安全施工。7.模板上的小配件等，应装入专用箱或背包中，禁止随手乱丢，以免掉落伤人。8.施工人员在工作中，必须精神集中，站在安全的工作面进行工作，并注意各洞口及临边的防护，酒后不可上班。9.做好现场胶合板及其它易燃品的堆放管理，堆放场地内必须配备灭火器材。10.特殊工种必须持证上岗，且不得让非本工种人员从事特种作业。11.模板在装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时操作人员必须系挂安全带。高处作业时，连接件必须放在箱盒或者工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类小工具必须系挂在身上或置放在

186、工具袋内，不得掉落。模板上口，必须安设牢固的施工平台，便于工人操作、浇筑混凝土。12.各类施工脚手架严格按照脚手架安全技术防护标准和规范搭设，并经验收后方可使用。13.为防止破坏模板成品工序必须做到：不让重物冲击支好的模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。3 消防措施1.严格遵守有关消防、保卫方面的法令、法规，配备专、兼职消防保卫人员，制定有关消防保卫管理制度，完善消防设施，消除事故隐患。2.现场设有消防管道、消防栓及灭火器材，并有专人负责，定期检查，保证完好备用。3.坚持现场用火审批制度，电气焊工作要有灭火器材，操作岗位上禁止吸烟，对易

187、燃、易爆物品的使用要按规定执行，指定专人设库存放分类管理。4.新工人进场要和安全教育一起进行防火教育，重点工作设消防保卫人员，施工现场值勤人员昼夜值班，搞好”四防”工作。5.木模板加工场地需有完善的消防措施。4 成品保护1.模板上的脱模剂需使用水性脱模剂，不得有流坠，以防污染结构成品。2.为防止破坏模板成品，相邻工序施工必须做到：不让重物冲击支好的模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好顶板模上焊接钢筋，要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。九 应急预案1 应急救援管理1.1 应急领导小组组织机构组 长：项目经理副组长：生产经理组 员：技术负责人、安全负责人、材料负责人、质量负责人、预算负责人

188、、施工负责人等项目主要管理人员1.2 应急小组的职责值班人员一旦收到紧急情况信息，应快速反应，及时准确地把情况报告给应急领导小组，立即成立救援现场指挥组，由领导小组组长担任总指挥，抽调相关人员组成指挥机构，组织指挥应急处置工作，指挥组根据应急处置需要，调集相关应急小组成员进行处置协调工作。应急小组设置如下：联络组：承担现场指挥部联络职责的只能由项目经理负责。负责内部协调总指挥和外部联络。现场施救组：根据具体情况，及时准确处置，组织疏散，排险，清障救援工作的实施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。调查取证组：负责对事故有关人员，目击证人和实物进行调查取证工作。技术信息组：负责采集

189、、汇总和分析相关信息，为领导提供决策依据，提出应急工作建议。物资组：负责保证应急救援器材，物资，设备的供应。善后处理组：负责伤亡人员的善后处理工作。2 应急救援物资2.1 装备及防护用品序号材料名称单位数量储备位置备注1急救药箱只1书记室书记调配2担架付1书记室书记调配3止血带根2书记室书记调配4夹板付3书记室书记调配5安全帽顶20门卫室安全员调配6安全带根10现场安全员调配7灭火器只20现场安全员调配8安全隔离标志m100质安科安全员调配9大绝缘剪把1现场动力科长调配10气割设备套3现场动力科长调配11大型照明灯具个5现场动力科长调配12扳手只10现场组员调配13撬棍条10现场组员调配14铁

190、锹把20现场组员调配15钳子把5现场组员调配16对讲机部15项目部副组长调配17手电筒只10项目部副组长调配18钢管m600现场材料科调配19扣件只1000现场材料科调配20绳索m100现场材料科调配2.2 劳动力储备计划序号工种人数备注1普工30根据现场实际情况调整2电工63起重工44塔吊工45塔吊指挥46司机2随时调用3 事故报告程序一般事故发生后应逐级上报：现场事故知情人员班组安全员施工单位专职安全员上级领导。重大事故（包括人员死亡、重伤及财产损失等严重事故）发生时，应立即且直接向应急小组组长汇报，并在24h内向上级主管部门做出书面报告。4 应急预案措施4.1 触电事故应急处理：救援流程

191、现场电一切电力问题应由电工负责检修，严禁他人随意操作，现场电力线路和设备必须符合用电安全规范，现场安全人员定期检查，对不符合要求的及时整改。若发生触电事故，现场人员应首先迅速拉闸断电，尽可能的立即切断总电源（关闭电路），亦可用现场得到的干燥木棒或绳子等非导电体移开电线或电器，以防再次触电。将伤员立即脱离危险地方，组织人员进行抢救。立即拨打120救护中心与医院取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人工呼吸或同时进行体外心脏按压。在处理电击时，还应注意有无其他损伤而做相应的处理。局

192、部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎。由电击而发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。及时通知有关现场负责人。注意事项 在未脱离电源时，切不可用手去拉触电者。 事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。 注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。 要求心肺复苏要坚持不断的进行（包括送医院的途中）不随便放弃。事故后处理工作 查明事故原因事故责任人。 写出书面报告，包括事故发生时间、地点、受伤害人姓名、性别、年龄、工种、受伤部位、受伤程度。 制订或修改有关用电安全措施，防止此类事故发生。 组织所有人进行事故教育。 向全体人员宣读事故结果及

193、对责任人处理意见。4.2 高空坠落事故处理事故危险源分析 高空作业人员不按规程要求正确使用安全防护用品，容易造成高空坠落。 高空作业使用的设备、材料和工具未采取防坠落措施，容易造成高空落物。 高空作业未正确使用电源和使用不合格的电动工具，易造成触电和高空坠落。 高空作业使用的脚手架未按要求搭设；容易造成高空坠落和坍塌。 高空作业易燃、易爆物品的使用时不符合规程要求，易造成火灾和爆炸事故。 夜间高空作业照明不充足，容易造成高空坠落和高空落物。救援流程所有高空作业要求系带安全带，并按规范做好临边、洞口安全防护工作，专职安全员必须每天在现场检查，发现问题及时整改。一旦发生高空坠落事故，第一发现人应高

194、声呼喊，安全员立即赶到现场，并组织抢救伤员，立即打电话“120”给急救叫中心。同时通知救援组长，并落实人员保护好现场防止事态扩大。其他应急小组人员协助安全员做好现场救护工作，协助伤员外部救护工作，如有轻伤或休克人员，现场安全员组织临时抢救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最大努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程序，损失降到最小。事故后处理工作查明事故原因及责任人；对所有员工进行事故教育；宣布事故处理结果；以书面形式向上级报告。加强控制措施 加强对施工人员的安全培训教育，提高施工人员的安全意识，正确使用安全防护用品。 高空作业使用的临时电源应布置合理并符合安全要求，电源线严禁私拉乱接，用电

195、设备必须可靠接地，电动工具使用前必须进行检查。 脚手架的搭设必须符合安全规程的要求，并经验收合格后挂牌使用。 高空作业使用易燃、易爆物品必须符合安全规程的要求，使用电焊、气割时必须采取有效的隔离措施。 夜间进行高空作业时照明必须满足施工要求。4.3 物体打击、机械伤害事故处理救援流程首先要求现场机械工作半径内严禁作业，若发生物体打击、机械伤害事故后。发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员拨打事故抢救电话“120”，向医院打电话抢救。同时通知项目经理组织应急救援小组进行可行的应急抢救，应急救援领导小组成员立即到达事故现场，指挥协调事故抢险救援工作，预先成立的应急小组人员分工，各负

196、其责，如现场包扎、止血等措施，防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。重伤人员由副组长组织送外抢救工作，门卫在大门口迎接来救护的车辆。有程序的处理事故、事件，最大限度的减少人员和财产损失。事故后处理工作 查明事故原因及责任人。 以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。 制定相应措施及安全防护，防止此类事故再次发生。 组织所有人员进行事故教育。 向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。4.4 火灾事故应急处理处理程序首先现场严禁吸烟，吸烟者必须到指定的区域吸烟，休息区严禁使用违章电器。若发生火情，第一发现人应高声呼喊，使附

197、近人员能够听到或协助扑救，同时通知施工管理部或其他相关部门，项目部负责拨打火警电话“119”。电话描述如下内容：单位名称、所在区域、周围显著标志性建筑物、主要路线、候车人姓名、主要特征、等候地址、火源、着火部位、火势情况及程度。随后到路口引导消防车辆。发生火情后，用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，由项目部准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧

198、部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。火灾事故后，保护现场，组织抢救人员和财产，防止事故扩大，必须以最快的方式逐级上报，如实汇报，不得隐瞒。火灾应急措施火灾事故发生后，必须在消防应急指挥部统一领导下，根据火灾发生的规模、危害程度及火灾不同阶段，采取不同的处置方法和策略。前期处置。火灾初期，规模不大，此时要迅速组织力量，赶赴现场，进行火灾扑救工作。同时马上向指挥部报告火灾大小、势态、危害及现场扑救情况和人员物资等基本情况，根据火灾情况，及时拨打火警“119”电话及与电力部门、医院取得联系，做好情报信息传递工作。初始阶段要发挥工地现场人员力量，及时进行火灾扑救，力争将火灾事故

199、消灭在初始阶段。中期处置。火灾中期随着事态发展，现场人员增多，要充分发挥消防应急指挥部作用。第一接到火灾报警后，指挥部人员应迅速赶赴现场组织人员进行火灾扑救。第二要做好现场人员疏散和机械设备等转移工作，做好道路交通疏通工作，确保消防车和消防人员扑救顺利进行及人、财、物的安全转移。第三组织消防队员、职工群众进行火灾扑救工作。要在指挥人员统一指挥下，有序进行火灾扑救，必要情况下可向当地政府、派出所或附近村委会求援。第四提供后勤保障，对需要人员、物资、车辆等进行调配，确保火灾现场所需。后期处置。火灾扑灭后，消除危害后果，做好现场恢复。针对事故和人体、土壤、空气等造成的现实危害和可能的危害，迅速采取封

200、闭、隔离、洗消、检测等措施，防止对人的继续危害和对环境的污染。及时清理废墟和恢复基本设施。将事故现场恢复至相对稳定的基本状态。指挥部组织人员进行善后处理，损失进行调查统计，其次与电力部门、当地村民等相关方面取得沟通，协商解决因火灾造成的损失影响。事故后处理工作写出书面报告，内容包括： 发生的时间、地点、企业名称。 火灾发生简要经过、伤亡人数和经济损失的初步估计。 火灾的原因分析。 火灾发生后采取的措施及控制情况。 找出负责人，制定防止火灾发生的预防措施。4.5 支撑架坍塌倒塌事故处理救援程序现场以预防为主导，补救为辅助，施工过程中做好检测工作。若发生坍塌倒塌事故后，发现事故发生人员首先高声呼喊

201、，通知现场安全员，由安全员拨打事故抢救电话“120”，向医院打电话抢救。同时通知项目经理组织应急救援小组进行可行的应急抢救，应急救援领导小组成员立即到达事故现场，指挥协调事故抢险救援工作，预先成立的应急小组人员分工，各负其责，及时清理伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。并对对伤员进行简易包扎、止血或简易骨折固定。重伤人员由副组长组织送外抢救工作，门卫在大门口迎接来救护的车辆。有程序的处理事故、事件，最大限度的减少人员和财产损失。事故后处理工作 查明事故原因及责任人。 以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度

202、。 制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。 组织所有人员进行事故教育，并向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。十 附表 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.163 1.167 1.185 1.243 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.17

203、3 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.05

204、2 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091