高大支模架专项施工方案(按双顶撑调整后)（139页）.doc

1、目录第一章 编制依据2第一节 施工图纸2第二节 图集、规范、规程、行业标准、省市主管部门文件2第三节 计算软件2第二章 工程概况31、工程概况32、梁板截面及超高超重部分概况33、荷载取值54、工程结构的特点、难点、重点5第三章 支模架形式及搭设参数51、支撑体系设计理念52、支模架形式选定53、支架搭设参数 荷载(设计) 参数5所有梁通用参数6第四章、施工部署101、项目管理体系102、材料、设备、劳动力组织133、施工进度安排144、混凝土浇筑安排14第五章、支模架构造要求与技术措施161、架体总体要求162、立杆163、水平杆174、剪刀撑185、与周围结构拉结措施186、架体基础处理措

2、施197、特殊部位的处理措施198、上下通道和防护209、防雷措施20第六章、支模架施工质量与安全管理221、材料验收222、搭设过程控制233、支模架验收274、支模架监测监控28第七章 应急预案措施32第八章 现场安全文明施工措施371、安全生产保证体系372、安全教育制度373、安全检查制度374、高支模工程的安全管理措施385、临时用电安全技术措施396、预防模板及支架坍塌的安全技术措施39准备工作45主要措施45施工顺序46质量要求46第九章模板体系计算501、1300*1500梁模板(扣件式)计算书502、800*1000梁模板(扣件式)计算书673、600*900梁模板(扣件式)

3、计算书854、400*800梁模板(扣件式)计算书1035、250板模版(扣件式)计算书1206、600板模版(扣件式)计算书129第十章 相关附图附表138第一章 编制依据第一节 施工图纸杭州中月置业有限公司提供的施工图纸等文件资料。第二节 图集、规范、规程、行业标准、省市主管部门文件1、建筑工程安全生产管理条例(2004年2月1日起施行)；2、中华人民共和国安全生产法(2002年11月1日起施行)；3、建筑施工模板安全技术规程（JGJ162-2008）；4、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）；5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)

4、；6、直缝电焊钢管GB/T13793；7、低压流体输送用焊接钢管GB/T3092；8、碳素结构钢GB/T700；9、钢管脚手架扣件GB/5831-2006；10、混凝土结构工程施工质量验收规范(50204-2002)；11、混凝土结构工程施工规范(GB50666-2011)；12、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2013)；13、木结构工程施工验收规范(GB50200-2010)；14、木结构设计规范(GB50005-2003)；15、混凝土结构设计规范GB50010-2002；16、钢结构设计规范GB50017-2003；17、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；18

5、、建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)；19、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；20、关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知(建设部建质200987号）21、关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全管理导则的通知（建设部建质2009254号）第三节 计算软件品茗扣件式钢管模板支架方案编审软件。第二章 工程概况1、工程概况本工程位于杭州市滨江区，北临闻涛路，西临通和路，由杭州中月置业有限公司开发，浙江工业设计研究院设计，核工业金华工程勘察院勘察，浙江工程监理监理，浙江中南建设集团有限公司总承包，地上建筑共24层，地下2层，建筑总高99.95米，地下二层车库局部

6、为平战结合六级人防地下车库，为框架核心筒结构。0.000相当于黄海高程7.800米。结构安全等级二级，耐火等级1级。本工程合同工期为708日历天。合理使用年限为50年。建设单位：杭州中月置业有限公司设计单位：浙江省工业设计研究院监理单位：浙江工程监理公司施工单位：浙江中南建设集团有限公司勘察单位：核工业金华工程勘察院本工程主要由地下二层车库，地上一幢办公楼组成。2、梁板截面及超高超重部分概况本工程主要为超重梁板，超重梁板广泛分布于地下室框架梁。超高梁分布于地上框架梁,其中二层A轴/1417轴大堂部位下部空置，计算高度为10.25m，该部位为超高梁板。屋面周围有三道构造框架梁标高(103.200

7、)(107.200)(112.7)（计算高度13.5m），该部位为超高梁。 超高超重部位详见下表(平面布置图附后)：性质标高梁截面板厚具体位置计算高度超重梁-7.45013001500600地下室二层顶板D1D2/DA轴3.85m超重梁-7.45010001700600地下室二层顶板D2D3/DA轴3.85m超重梁-7.4508001000600地下室二层顶板D3D4/DA轴3.85m超重梁-7.4507001000250地下室二层顶板D4D7/DR轴KLD623.85m超重梁-7.4508001000600*1200600*1000900*1500800*1200650*1000650*90

8、0250 地下二层顶板3.85m超重梁-3.550600900160 地下一层顶板框架梁3.85m超高梁+10.250400800150 二层顶板框架梁10.25m超高超重梁板+112.7300800350800400800/机房层顶框架梁13.50M因为本项目超重梁比较多，为了便于计算和验算以荷载相近的梁归类本方案选择以下典型截面计算： 1300mm1500mm梁 板厚600mm 计算高度3.85m 800mm1000mm梁 板厚250mm 计算高度3.85m 600mm900mm梁 板厚160mm 计算高度3.85m 400mm800mm梁 板厚0mm 计算高度13.5m 600厚板 计算

9、高度3.85m 250厚板 计算高度3.85m3、荷载取值梁底模板自重标准值为0.3kN/；新浇混凝土自重标准值为24kN/m3；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；板钢筋自重标准值为1.1kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1.0kN/；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2.0kN/；所处城市为杭州市，按50年重现期基本风压为0.45kN/。4、工程结构的特点、难点、重点 主要特点：层高大（4.0 m），支模架搭设最大高度13.5m；荷载大，根据危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法规定，本模板工程属高大模板工程。 难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模

10、稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。第三章 支模架形式及搭设参数1、支撑体系设计理念在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距尽量一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置；立杆的地基或楼板承载力符合要求，构造要求按照规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、支模架形式选定根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。梁的线荷载较大，最大达35kN/m，为保证荷载可靠传递给立杆，决定采用可调托座，托座内放置钢管。 扣件

11、式钢管规格为483.5mm，计算按483.0mm。类别文件名称软件版本验算软件品茗扣件式模板支架方案编审软件V7.63、支架搭设参数 荷载(设计) 参数模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)(地下二层梁板不计算)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化

12、系数z0.9风荷载体型系数s0.8所有梁通用参数剪刀撑竖直剪刀撑模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵，横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。水平剪刀撑模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆基础结构砼钢管类型483.5(计算采用483.0)扣件类型铸钢梁模板支架搭设参数一览表新浇混凝土梁板特性地下室m，轴交轴KL新浇混凝土楼板厚度(mm)600混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】130015001000*1700模板支架高

13、度H(m)4.35混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)600立杆横向间距lb(mm)1800模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)600楼板立杆横向间距lb(mm)700梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)900梁底增加承重立杆根数4梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)360,720,1080,1440梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数2梁底支撑次楞根数6立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50新浇混凝土梁板特性dkl10新浇混凝土楼板厚度(mm)600混凝

14、土梁截面尺寸(mm)【宽高】8001000模板支架高度H(m)3.85混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞垂直梁跨方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)1200模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加承重立杆根数2梁底支撑次楞间距s（mm）266立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50新浇混凝土梁板特性dkl10新浇混凝土楼板厚度(mm)250混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】8001000模板支架高度H(m)3.85混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次

15、楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)1200模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)400,800梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数2梁底支撑次楞根数5立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50新浇混凝土梁板特性kl18新浇混凝土楼板厚度(mm)160混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】600900模板支架高度H(m)3.85混凝土

16、梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞垂直梁跨方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)1000模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)900楼板立杆横向间距lb(mm)900梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加承重立杆根数1梁底支撑次楞间距s（mm）225立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50新浇混凝土梁板特性WKL11混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】400800模板支架高度H(m)13.5混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)600立杆横向间距lb(mm)800模板支架步距h(mm)1500梁左侧立

17、杆距梁中心线距离(mm)400梁底增加承重立杆根数0梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)0梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数2梁底支撑次楞根数4立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50新浇混凝土板特性b5新浇混凝土楼板厚度(mm)250模板支架高度H(m)3.85立杆纵向间距la(mm)700立杆横向间距lb(mm)650纵横向水平杆步距h(mm)1500次楞布置方式平行于立杆纵向方向次楞间距s(mm)250荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.85立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的

18、长度a(mm)50新浇混凝土板特性B5新浇混凝土楼板厚度(mm)600模板支架高度H(m)3.85立杆纵向间距la(mm)700立杆横向间距lb(mm)700纵横向水平杆步距h(mm)1500次楞布置方式平行于立杆纵向方向次楞间距s(mm)350立杆间次楞根数3荷载传递至立杆方式可调托座立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50第四章、施工部署1、项目管理体系（1）项目组织机构 项目管理体系姓名职务联系方式职称主要职责裘惠良项目经理13957150186高级工程师按合同规定组织施工；组织项目部相关人员实施质量、环境、安全管理体系；按公司总的质量、环境、安全目标、合同规定要求目

19、标并组织实施；配备适宜资源，审批工程物资采购计划；对整个工程质量、环境、安全负有直接责任。余桂发项目技术负责工程师对本项目技术质量工作负直接责任，核对业主提供的技术资料图纸，施工组织设计，施工工序质量控制、质量记录控制（原始资料收集整理、保存等），统计技术应用，负责现场检验、测量、实验设备的控制以及纠正和预防措施制定，审查采购物资的要求，竣工报告编写送审和工程质量验收、资料提交。王凯施工员助理工程师 负责该项目各施工班组，施工安排，施工技术问题，工种管理问题，日常施工部署、质量管理。夏和顺金立栋来利祥安全员工程师在项目监理的领导下，认真做好日常安全管理工作，负责新进工地人员安全教育工作，参加四

20、验收、巡查工作及整改复查，掌握安全动态，当好项目经理参谋，负责日常的安全资料整理积累工作。娄瑞福材料员确保提供合格的安全技术所需物资。且有符合规定要求的产品合格证明书，并经常检查，将废损不能用的物资及时清退出场。周年红资料员负责项目部文件的记录、控制及管理工作；保管项目部相关资料，确保其完好性，同时提供适宜的储存条件。余明华木工班长配合施工员全面负责木工班组管理工作、对质量、环境、安全方针、目标、并贯彻实施。严国伟钢筋班长配合施工员全面负责钢筋班组管理工作、对质量、环境、安全方针、目标、并贯彻实施。冯长友泥工班长配合施工员全面负责泥工班组管理工作、对质量、环境、安全方针、目标、并贯彻实施。（2

21、）安全生产管理体系项目配备专职安全管理人员:夏和顺、金立栋、来利祥专职安全管理人员上岗证编号(证件详附件)安全员夏和顺浙建安C（2007）0401544安全员金立栋浙建安C（2010）0100193安全员来利祥浙建安C（2007）01029602、材料、设备、劳动力组织（1）周转材料钢管483.5(t)500胶合面板(m2)10000直角扣件(只)30000可调托座(只)5000旋转扣件(只)2000方木6080(m)20000对接扣件(只)3000对拉螺栓14(根)5000伞型卡(个)10000（2）机械设备设备规格数量备注手持电锯(台)5振捣棒(只)10对焊机(台)1电渣压力焊(台)1弯曲

22、机(台)2塔吊(台)2固定混凝土泵(台)2圆盘锯(台)3平板振动器(台)2切断机(台)1电焊机(台)2调直机(台)1（3）劳动力高支模开始时间按结构施工进度计划高支模工期(天)按结构施工进度计划作息时间(上午)6：0011：00作息时间(下午)13：0018：00砼工程量(m3)/高支模建筑面积(m2)/木工(人)40钢筋工(人)20砼工(人)20架子工(人)8水电工(人)5其它工种(人)5特种作业人员上岗证(证件详附件)架子工成善洪架子工夏焕泉架子工高志祥架子工陈国祥架子工陈勇架子工杨连均浙A0212012000711架子工徐圣水架子工洪广华（4）检测仪器名称规格数量精度光学激光经纬仪J21

23、水准仪DS33千米往返3mm全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3力矩检测板手23、施工进度安排 本工程高支模工程贯通主体结构施工,进度计划见主体结构施工进度计划表(附后)4、混凝土浇筑安排柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，柱砼强度达到设计强度80%,方可组织浇捣梁板砼。绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。施工时按对称由中间向两端推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案涉及

24、的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下1层支架不允许拆除。5、施工荷载要求（1）、倾倒时砼堆在梁或板面上，如出现砼堆高及时停止泵送，人工将堆高砼及时分散。（2）、施工人员不宜集中在一块，砼分层浇捣厚度控制在400mm左右，局部堆高不宜超过10cm。（3）、拆下输送泵管及时塔吊运走，不要堆放在一起。第五章、支模架构造要求与技术措施1、架体总体要求（1）、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；（2）、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载；（3）、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求；（4）、多层支撑时，上下二层立杆的支点应在同

25、一垂直线上，并应设垫板；（5）、支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。2、立杆（1）、立杆平面布置图（详见附图）（2）、搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，接头位置要求如下。立杆对接示意图（3）、扫地杆设置纵、横向扫地杆构造（4）、高大模板支架立杆的纵横距离除满足设计要求外，不应大于900mm（5）、梁板底立杆采用可调托座时，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm，调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。3、水平杆（1）、每步纵横向水平杆必须拉通。（2）、水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。（3）、

26、水平对接接头位置要求如下图。（4）、搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接（上图）。水平杆搭接示意图（5）、主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严格拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4、剪刀撑（1）、水平剪刀撑：模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（2）、竖向剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔4排立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。（3）、剪刀撑平立面布置图（详见附图）（4）、剪刀撑的构造应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角

27、宜在45-60之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。5、与周围结构拉结措施（1）、竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体。（2）、用抱柱的方式（连墙件），间距500mm。如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。抱柱式拉结图（一）抱柱式拉结图（二）6、架体基础处理措施本工程架体立杆基础为混凝土板，板混凝土强

28、度经计算能够满足承载脚手架传递荷载（具体计算数据参阅模板支架计算书）。架体搭设时应在立杆底部铺设垫板，要求为厚度不小于30mm的木板或则采用槽钢等，严禁立杆直接落在板表面上，垫板与板表面接触密实。板上不得有重型施工机械，同时应保证板表面整洁干净，积水应及时清理。7、特殊部位的处理措施 (1)、后浇带处支模架搭设形式为了确保后浇带部位结构稳定性、均匀沉降及不形成悬挑构件，考虑拆模方便，后浇带处模板支架单独搭设，待浇完后浇带混凝土达到一定强度后才允许拆除。后浇带支模按每跨楼板各设置一个清扫孔（底模内开洞），楼板混凝土浇捣前，应利用废旧模板做好后浇带顶部的封盖工作。后浇带支模架的搭设见下图。 后浇带

29、支模架搭设示意(2)、高低跨部位的支撑系统处理措施当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3)、斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。8、上下通道和防护人员上下应走设有安全防护的出入通道，严禁攀登脚手架上下。根据本工程模板安装情况，结合施工现场平面布置要求，在支模架内设置人员上下通道，通道沿梁轴线搭设，布置于现浇板下面，通道出口设在东西两面，通道口处应清理畅通。每跨设一道通道，净空高度以支模架水平杆步距（不得小于1800mm），

30、宽度不得小于800m，上铺18mm厚胶合板并钉上防滑条。每隔10m高度设置一层胶合板水平隔离。通道与现场安全通道构成一体，保证安全疏散畅通，并能够反映应急救援进出人员畅通。9、防雷措施 (1)、避雷装置搭设的钢管模板支架在雷雨季节应设避雷装置，避雷装置包括接闪器、接地极、接地线。、脚手架顶部高于2m，每个阳角设置避雷针。、接地装置的接地线应采用三根导体，在不同点与接地体作电气连接，垂直接地体应采用550角钢、48钢管或22圆钢，长度2.2m，不得采用螺纹钢，接地电阻不大于4。(2)、接闪器即避雷针，可用直径2532毫米、壁厚不小于3毫米的镀锌管或直径不小于12毫米的镀锌钢筋制作，设在房屋四角的

31、脚手架立竿上，高度不小于1米，并应将最上层所有的横竿连通，形成避雷网络。在垂直运输架上安装避雷针时应将一侧的中间立竿接高出顶端不小于2米，在该立竿下端设置接地线，并将卷扬机外壳接地。(3)、接地线应尽可能采用钢材垂直接地极可用长1.52米，直径2530毫米、壁厚不小于2.5毫米的钢管，直径不小于20毫米的圆钢或50*5角钢。水平接地极可选用长度不小于3米直径814毫米的圆钢或厚度不小于4毫米宽2540毫米的扁钢。另外也可用埋设在地下的金属管道、金属桩、钻管、吸水进管以及与大地有可靠连接的金属结构作为接地极。接地极按脚手架上的连续长度在50米之内设置一个，并应满足离接地极最远点内脚手架上的过渡电

32、阻不超过10欧姆的要求。接地电阻不得超过20欧姆。接地极埋入地下的最高点，并在地面下并不浅于50厘米，埋设时应将新填土夯实。蒸汽管道或烟囱风道附近经常受热的土层内，位于地下水位以上的砖石焦渣或砂子内，以及特别干燥的土层内不得埋设接地线。(4)、接地线即引下线：可采用截面不小于16平方毫米的铝导线或截面不小于12平方毫米的铜导线为了节约有色金属可在连接可靠的前提下采用直径不小于8毫米的圆钢或厚度不小于4毫米的扁钢。接地线的连接要绝对接触可靠，连接时应将接触表面的油漆及氧化层清除，露出金属光泽，并涂中性凡士林。接地线与接地极的连接最好用焊接，焊接点的长度应为接地线直径的6倍以上或扁钢宽度的2倍以上

33、。如用螺栓连接，接触面不得小于接地线截面积的4倍，拼接螺栓直径不小于9毫米。(5)、设置避雷装置还要注意下列事项：接地装置在设置前要根据接地电阻限值、土的湿度和导电特性等进行设计，对接地方式和位置选择，接地及和接地线的布置、材料选用、连接方式、制作和安装要求等作出具体规定。装设完成后要用电阻表测定是否符合要求。接地线的位置应选择人们不易走到的地方，以避免和减少跨步电压的危害，防止接地线遭受机械损伤，接地极应和其他金属或电缆之间保持3米或以上的距离。接地装置的使用期在6个月以上时，不宜在地下利用裸铝导线作为接地极或接地线。在有强腐蚀性土壤中，应使用镀锌或镀铜的接地极。施工期间遇有雷击时，钢脚手架

34、上的操作人员应立即撤离。第六章、支模架施工质量与安全管理1、材料验收(1)、钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB700-88）的要求。(2)、胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB70006-88）要求。(3)、木方必须符合标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008要求。(4)、支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。(5)、每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.5钢管。(6)、钢管的尺寸和表面质量应符

35、合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第条的规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的规定；钢管必须涂有防锈漆。(7)、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断

36、取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）规定。钢管上严禁打孔。(8)、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。(9)、扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破坏。(10)、可调托撑

37、：可调托撑螺杆外径不得小于36mm,直径和螺距应符合现行国家标注梯形螺纹GB/T5796.2、GB/T5796.3的规定。可调托撑的螺杆与支托板的应焊接牢固，焊缝高度不应小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚度不应小于5mm。(11)、可调托撑的检查应符合下列规定：应有产品质量合格证，其质量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第3.4节的规定。应有质量检验报告，可调托撑的抗压承载力应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第条的规定。可调托撑支托板

38、厚度不应小于5mm，变形不应大于1mm。严禁使用有裂缝的支托板、螺母。2、搭设过程控制（1）准备工作1)、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2)、模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。梁侧模的支设应根据模板图在钢筋绑扎验收后合拢。已经破损或者不符合模

39、板设计图的零配件以及面板不得投入使用。支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。（2）施工工艺1）、柱模板施工工艺流程：搭设安装操作架钢筋骨架绑扎验收 模板安装就位 检查对角线、垂直度和位置 安置柱箍 全面检查校正 模板支架固定。主要施工方法a)、 基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作。b)、 柱、墙根部清理干净。c) 、柱、梁接槎部位模板端处加垫海棉。柱子阳角模板接缝处必须加垫海棉条，d)、为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍，沿竖向间距500，支撑杆与楼板支架连接。2）、梁、板模板梁、板模板安装工艺流程：弹梁轴线并复核 搭支模架调整托座或主楞

40、摆次楞 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 摆板主次楞 调整楼板模标高及起拱 铺板底模板 清理、刷脱模剂 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项工程提供施工面。所有跨度4m的梁必须起拱2，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴。 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001)、侧模在混凝

41、土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。2)、底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。3)、板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。4)、模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。5)、柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。6)、墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。7)、楼板、梁

42、模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。（4）过程检查1）、施工中检查要点竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收。砼浇筑方式符合施工方案要求，控

43、制堆载，避免上部荷载集中化。模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。2）、质量检查措施认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，严格按国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽

44、状态。严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。严格执行预留洞口的定位

45、控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。（5）安全技术措施(1)、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2)、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3)、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。(4)、装拆模板时，上下要有人接应，随拆

46、随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5)、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(6)、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7)、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8)、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(9)、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(10)、模板拆除时，混凝土强度必须达

47、到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。（6）技术交底施工前组织相关人员集中进行交底，会上解决疑点，避免施工时设计意图不能贯彻，责任不明确等诱发工程质量和安全隐患的因素，样本格式如下：工程名称施工单位分项工程名称交底部位交底时间交底内容主要参数安装示意图施工工艺流程质量要求质量保证措施安全保证措施注意事项文明施工应急措施节点示意图交底人被交底人3、支模架验收1、模板支架投入使用前，由项目负责人组织验收。2、验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。检查现场实际搭设情况与方案的符合性，验收合格，经施工单位项目技术负责人

48、及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。3、支模架的主要验收内容：(1)、杆件的设置和连接，剪刀撑、拉结件等的构造应符合本专项施工方案的要求；(2)、地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；(3)、扣件螺栓应无松动，高大模板支架梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查；(4)、安全防护措施应符合本专项施工方案的要求；(5)、应无超载使用；(6)、立杆的沉降与垂直度偏差应符合预警要求；(7)、其他未尽事宜按建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006的相关要求执行。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中

49、心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查4、支模架监测监控(1)、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)、监测点设置观测点采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设

50、倒“L”形直径12钢筋头。(3)、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。本工程监测负责人为项目总工吴利锋，具体测量由王凯、陈小奇完成，项目安全员负责目测监测内容。(4)、监测说明 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查； 模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(5)、监测频率 在浇筑混凝土过程中应实

51、时监测，一般监测频率不宜低于2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。 本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。表F 模板支架验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步 距+50mm立杆垂直

52、度0.75%且60mm扣件拧紧4065Nm立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(高度4)其 他施工单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查人员： 项目技术负责人： 项目经理： 监理单位验收结论结论： 验收日期： 年 月 日专业监理工程师： 总监理工程师： 模板工程安全技术要求和验收表施工单位： 工程名称：验收部位：序号验收项目技术要求验收结果1支撑系统支撑系统材料的规格、尺寸、接头方法、间距及剪刀撑设置均应符合施工方案要求。2立杆稳定立杆底部应有垫板，立杆间距不大于2米，按高度不超过2米设置纵横水平撑，支撑系统两端应设置剪刀撑。3施工荷载模板上

53、材料应堆放均匀，荷载不得超过施工方案的规定。4模板存放各种模板上材料堆放整齐，高度不超过2米，大模板存放要有防倾斜措施。5支拆模板支拆模板时，2米以上高处作业必须有可靠的立足点，并有相应的安全防护措施；拆除模板时应设置临时警戒线并有专人监护，不得留有为拆除的悬空模板。6混凝土强度模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可进行拆模审批。7运输道路在模板上运输混凝土必须有专用运输通道，运输道应平整牢固。8作业环境模板作业面的预留孔洞和临边应进行安全防护，垂直作业应采取上下隔离措施。验收结论意见验收人员项目经理：技术负责人：施工员：安全员：验收日期： 第七章 应急预案措施为了保证本工程的

54、施工安全工作落实到实处，根据建设工程安全生产管理条例等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定高支撑模板应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。1、应急响应发生四级以下的一般事故时，由现场应急救援小组实施应急响应，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；发生四级以上重大安全事故时，由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。、工程项目部现场应急救援小组：、工地现场发生事故后，现场应急救援小组应立即组织人员展开抢救伤员

55、和排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救助。、由现场应急救援小组组长负责事故现场应急的指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意安排做好保护好事故现场。、指挥调动工地现场的一切所需的应急救援排险物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。、协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理。、协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训举一反

56、三地制定并落实相应的预防措施，切实防止类似的事故重复发生。、负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育，在切实做好预防措施和确保安全的情况下，上报有关上级部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。、公司应急救援小组：、公司应急救援小组接到工地重大事故报告后，应立即赶赴现场，同时将事故概况（包括伤亡人员、发生事故时间、地点、原因等）分别用电话和快报的办法报告上级应急救援组织以及政府有关部门。、指挥现场应急救援组织，首先抢救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大。同时协同现场保护好事故现场。、负责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物质资源和人员支持、技术支持，全力保障应急行动的顺利完

57、成。、协助和接受政府有关部门对事故的调查处理。、协助政府有关部门分析事故原因和性质。 、吸取事故教训，制定并落实相应的预防措施，防止类似事故的重复发生。、协同现场做好事故的善后处理工作，在做好预防措施确保安全的情况下，上报有关部门复检认可后，努力争取尽快恢复正常生产。、应急响应中必须遵循的原则、紧急事故发生后，发现人应立即报警。、项目部急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。、事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行。、在急救过程中，遇到威胁人身

58、安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。、截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。、项目部设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。、紧急事故处理结束后，部门负责人应填写事故有关记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。2、应急救援装备应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。内服药品：云南白药等。3、应急救援措施、发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施、当施工现场的监控人

59、员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。、当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现场。、当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行相应的抢救。、被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院进行

60、治疗。、当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。、发生高处坠落事故的应急救援措施：、当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。、对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物、呕吐物，防止影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。、对于颅脑外伤的伤员，必须保证

61、其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。、对于脊椎受伤的伤员，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。、对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。、对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。、发生物体打击伤害事故的应急救援

62、措施：、发生物体打击伤害事故时，必须立即对伤者进行救治。抢救的重点应放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸。、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。、对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。处理后，应立即送往邻近医院进行检查治疗。、对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即

63、使没有明显流血也要送医院治疗。、发生机械伤害事故的应急救援措施：、发生机械伤害事故时，要立即采取拉闸断电等措施，停止机械运转，然后应立即对伤员采取包扎止血措施。、对于手、脚趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干净布包好，与伤员同时送到医院，以便做接驳手术。、对于手脚骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上。进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。、发生火灾事故的应急救援措施：、发生火灾时，首先是迅速扑灭火源，及时疏散有关人员，并对伤者进行救治；同时拨打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有人在现场门口等待并引导救火车入场救火。、火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场

64、的人员要及时把握好这一时机，尽快把火扑灭。、现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区域扩大；同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。、如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。、发生触电事故的应急救援措施：、触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。、当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。、触电者未失去知觉时

65、，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。、若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。4、安全生产组织机构领导小组： 姓名职务组内职务裘惠良项目经理组长余桂发项目技术负责人副组长夏和顺施工员组员王凯施工员组员6、应急通信联络安全员：夏和顺 技术负责人：余桂发 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119杭州市武警医院:

66、 0571-86685599杭州市滨江区西兴派出所:0571- 86685110通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第八章 现场安全文明施工措施1、安全生产保证体系、以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。项目经理是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理。、施工负责人是安全管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的制定，执行情况的监督与检查。、技术负责人是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。、工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生

67、产有力保证层。2、安全教育制度、严格执行三级安全教育制度。新进场的每个施工人员，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码。、三级安全教育是指公司对新进场的施工人员着重进行安全基本知识、法规、法制教育；项目部对新进场的施工人员着重进行现场规章制度和遵章守纪教育；班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育。、根据模板支撑系统设计，由技术负责人向操作施工人员交底，并进行双方签字确认。、项目部对工人的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育汇总表”。3、安全检查制度、工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品

68、以及本班组作业区段的安全设施进行应进行检查，发现问题应向工地有关人员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。、工地专职安全员要每日对作业区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验收，对不改进的，提出处理意见，报项目负责人处理。指导、督促工人认真执行安全制度、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品。、要认真执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订整改计划，并做到“定人、定时间、定措施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业。、电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常

69、情况下，对低压配电装置、低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记”。4、高支模工程的安全管理措施、搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。、施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。、搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。、施工期间不得拆除剪刀撑、纵横

70、向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。、当支架基础下有设备基础、地下管线时，在支架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。、在支架基础或邻近严禁进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。、模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀援模板支架上下。、支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在交装后将洞盖没。、临街搭设的支架外侧应有防护措

71、施，以防坠物伤人。施工作业场所有坠落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高处作业中所用的物料均应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件禁止抛掷。、设专人负责对支架进行经常检查和保修工作。对高层支架定期作立杆基础沉降检查，发现问题立即采取措施。、施工中对支架发现有缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。下雨后进行作业时必须采取可靠的防滑措施。对进行高处作业的高耸建筑物事先设置避雷设施。遇有台风暴雨后应对支架设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象立即修理完善。、进行高处拆模作业，应配置登高用具

72、或搭设支架，工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业。 、拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。、拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。、模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小于lm，堆放高度不得超过lm。楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。、拆下的支架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污物，并

73、分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。5、临时用电安全技术措施、现场的临时用电全部由楼层专用的二级配电箱分配，同一接入三级配电箱和照明电箱。严格按TN-S系统接入，现场动力与照明电路分开，设置照明三级配电三级保护，照明器具高度、亮度符合安全使用要求。并在使用电器前检查临时用电线路是否符合要求，对不符合要求的临时用电全部拆除后，有专职电工统一安装接线。、电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配电装置、低压电器和变压器、配电箱等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记”。6、预防模板及支架坍塌的安全技术措施、设计模板及支撑体系案时按规范有关要求进行验算，保

74、证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过混凝土结构工程施工及验收规范的允许值。、所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。、模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。、现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。、支架系统安

75、装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。 、大梁模板支架立杆的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性。、可调托座伸出长度不宜超过200mm，若伸出长度超过200mm，应加拉杆连结稳定。、安装完毕经验收确认符合要求后才能进行混凝土浇筑。、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。、立杆连接必须采用对接，支承杆连接必须采用双扣件。安全技术交底

76、施工单位：中南建设集团有限公司 年 月 日单位工程杭政储出(2012)14#地块分部(分项)工程名称模板工程交底内容高支模安装班组名称木工班组1必须严格按照批准的施工方案的进行施工，方案中如有不清楚、不明确的地方必须向技术人员反映，彻底弄清方案要求后方可施工。 2满堂支架搭设(1) 垫木铺设：在楼面沿横向铺设2厚木板，沿轴线方向按支模架方案间距布设，木板与地面应接触紧密。确保每根管触地面积不少于0.1。 (2) 钢管支架搭设1）下托撑定位在已铺好的垫木上按平台搭设图进行摆放下托撑，下托撑底必须用硬杂木楔垫平，保证其竖直且位置准确，以减少误差便于安装。下托撑布置原则，按照批准的施工方案进行布置。

77、2）立柱-横杆安装在已摆好的下托撑上直接安装立柱，钢管一律采用483.5规格，要求管件无凹凸状，无疵点裂纹和变形，无锈蚀。扣件应采用可锻铸铁，应符合国家有关规范规定。不得有裂缝、变形、缩松等缺陷，铆合处活动应良好。立杆要首先位于腹板下,高超过6m立杆采用对接接头，保证支架的强度及稳定性。3）在安装立杆的同时，应同步安装横杆，立杆底部20高处设扫地杆。安装一定要牢固，用以约束立杆底脚发生位移。4）上托撑安装在立好的立柱上直接安装上托撑，按照标高调整好上托撑的高度及托撑槽口方向，以满足使用要求。上、下托撑丝杆预留高度应计算确定，不可随意安装，确保调整丝杆伸入钢管内长度不得小于20cm。3模板支架的

78、构造要求：立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保纵横两方向足够的设计刚度。4严格按方案的要求设置纵横向剪刀撑及水平剪刀撑。5高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。其中扫地杆距地约20cm，安装一定要牢固，用以约束立杆底脚发生位移。3模板支架的构造要求：立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保纵横两方向足够的设计刚度。施工单位：中南建设集团有限公司 年 月 日单位工程杭政储出(2012)14#地块分部(分项)工程名称模板工程交底内容高支模安装班组名称木工班组6剪刀撑的设计：从地面直至顶部，全立面覆盖，剪刀撑应连续有效、不间断。外观立面目测要求：图形大小一致，杆件挺直，交合高度一致

79、；斜杆设置的角度，应与地面成4560夹角。纵向总距较长的脚手架立面，应取60夹角为宜；斜杆接长不得采用对接扣件连接，应采用搭接连接。搭接距离不小于1000mm，并用两只旋转扣件牢固连接，扣件距接头位置不小于100mm。7立杆顶部设置上托撑支承枋木承重，其距离支架顶层横杆的高度不可大于400mm；支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。8支撑架搭设的要求：严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力

80、矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。 9、顶托上的木枋或槽钢必须居中，并顶塞好。10砼分两次浇筑，先浇柱，后浇梁板。楼面水平运输采用泵管浇捣楼面砼。砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开。振动时不得用振动棒撬住模板或钢筋振动。泵管在楼面上应有专用支架，不能固定在模板上，防止泵送时水平力对模板体系的冲击。砼浇筑顺序应有序，均匀进行，不要过于集中。11、模板必须有足够的强度和刚度，内模采用木胶板，底模、外侧模采用厚度不小于15mm胶合板。(1) 底托横梁1）第一层为顶托横梁采用钢管，沿桥方向纵向布置,布设间距与支架立杆间距相同，第二层采用68cm方木，布设间距20。

81、(2) 底模安装现浇梁的底模采用木胶合板，铺设方向按板长沿纵向铺设，拼缝处缝隙用密封胶条密封，以保证在砼浇注时不漏浆。底模与纵梁连接采用铁钉或木螺钉，在模板易产生弯曲变形应适当加密垫木并加强连接。(3)模板预拱度模板搭设要根据设计要求及现场实际实际情况预留预拱度。施工单位：中南建设集团有限公司 年 月 日单位工程杭政储出(2012)14#地块分部(分项)工程名称模板工程交底内容高支模安装班组名称木工班组 现浇梁侧模同样采用胶合板，侧模加固用方木与48脚手管进行，采用纵向带木用68cm方木，间距按梁截面尺寸每30cm布设一道，最后用长度为3m的钢管加固打斜撑。侧模外侧底部加设68cm纵向方木，钉

82、接与横梁上，同时接缝处加设密封条。侧模安装完毕后应进行校模，保证其垂直度及水平标高满足设计要求。 (5) 内模安装内模用木模板，采用木支撑或钢管支撑。1）第一次内模为腹板内模，立至梁顶板与腹板接缝处，用68cm方木作带木。内模定位钢筋支架上。 2）第二次内模为顶板内模，采用木支撑或钢管支撑加固。顶板内模铺设时，除留设人孔外，为方便下料，在顶板中部纵向设30cm宽活动板，待底板混凝土浇注完毕后再将活动板封闭固定，浇注顶板混凝土。12施工必须严格按经审批的施工方案施工，未经原审批同意，任何人不得修改或更变。13进入施工现场必须戴好安全帽，高于2m高度作业时应配戴安全带。严禁从高空往下投掷物件。14

83、支架外围必须设置护栏，防护栏杆由上、下两道横杆及栏杆柱组成，上杆离地高度为1.2m，下杆离地高度0.6m。15严格控制施工荷载，上料要分散，不要集中。材料在指定位置分类、分规格堆放。16作业现场设置安全维护和警示标志，禁止无关人员进入施工区域。17施工过程中，质安员要对作业人员的安全操作进行监控，确保施工生产安全，并要对支撑系统进行全面稳定性检查。18车道、人行道处按要求设置防护棚。19施工现场严禁吸烟。20每道工序完成，应做到工完场清。21高处作业中的安全带、工具、仪表、电气设施和各种设备，必须在施工前加以检查，确认其完好，方能投入使用。22攀登和悬空高处作业人员以及搭设高处作业安全架子的人

84、员，必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗，并必须定期进行体格检查。23施工中发现有缺陷和隐患时，必须及时解决；危及人身安全时，必须停止作业。24施工作业场所有坠落可能的物件，应一律先行撤除或加以固定。高处作业中所用的物料，均应堆放平稳。工具随手放入工具袋；作业中的走道、通道板和登高用具，随时清扫干净；施工单位：中南建设集团有限公司 年 月 日单位工程杭政储出(2012)14#地块分部(分项)工程名称模板工程交底内容高支模安装班组名称木工班组拆卸下的物件及余料和废料均应及时清理运走，不得任意乱置或向下丢弃。传递物件禁止抛掷。25雨天进行高处作业时，必须采取可靠的防滑措施。26因作业必须，

85、临时拆除或变动安全防护设施时，必须经项目技术人员同意，并采取相应的可靠措施，作业后应立即恢复。27进行高处作业之前对安全防护设施进行逐项检查和验收，验收合格后，方可进行高处作业。验收也可分层进行，或分阶段进行。安全防护设施验收应由项目技术负责人组织有关人员参加。28安全防护设施的验收应按类别逐项查验，并做好验收记录。凡不符合规定者，必须修整合格后再进行查验。施工期内还应定期进行松检查和日常巡查。29支架搭拆时，地面应设围栏及警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，对车道处尤其要注意做好交通疏导，合理安排施工时间，确保过往行人车辆安全。30、施工时要对支架沉降、位移和变进行安全监测，每15m

86、设一监测剖面，每个监测剖面就布设不少于2个支架水平位移监测点，3个支架沉降观测点。在浇筑砼过程中应实施实时监测，监测频率不超过30分钟。交底人姓名安全员姓名职务接受交底人：混凝土浇捣方案本工程基础和楼层均采用商品混凝土。根据施工工序及工期安排，混凝土浇筑尽量安排在白天进行，若混凝土浇筑最较大，白天不能浇筑完成不能留置施工缝时，现场管理人员分成两班，每班12小时，各专业有关领导及施工人员跟班作业，负责检查，同时做好各方协调工作。主要机具准备：规格单位数量单耗量（KW）总功率（KW）备注塔吊QTZ-63台2ZN-50型振捣器台41.14.4铁锹把20铁抹子个10木抹子个10准备工作钢筋的隐检工作已

87、经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量及固定情况无误。模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。主要措施商品混凝土供应商编制预防混凝土碱集料反应的技术措施，必须确保20年内不发生混凝土碱集料反应损害；浇筑每部位混凝土

88、前预先上报配合比及所选用各种材料的产地、碱活性等级、各项指标检测及混凝土碱含量的评估结果。混凝土要用低活性集料配制，其混凝土含碱量不得超过5kg/m3。为增强混凝土的可泵性，在混凝土中掺入适量的粉煤灰和减水剂，掺量必须经过实验确定。为保证混凝土的缓凝时间到46小时，能够满足混凝土出机运至现场具有可泵送料条件，在混凝土中掺入适量缓凝剂。严禁在混凝土中加水。混凝土入泵坍落度控制在1618cm。垫层混凝土采用汽车泵连续浇筑，并振捣密实，表面抹平。底板混凝土浇筑采用汽车泵连续浇筑。在浇筑混凝土前，对模板内的杂物和钢筋上的油污等清理干净；对模板的缝隙和孔洞予以堵严，梁、板混凝土浇筑采用泵送方式。施工顺序

89、清理：在混凝土浇筑前先用吹风机将模板内杂物吹扫干净。混凝土浇筑和振捣一般要求:1，本工程流水施工，每一流水段内混凝土连续浇筑，如必须间歇，间歇时间尽量缩短，并在下层混凝土初凝前将上层混凝土浇筑完毕。2，浇筑混凝土时为防止混凝土分层离析，混凝土由料斗、泵管内卸出时，其片面上倾浇高度不得超过2m。3，浇筑柱混凝土前，底部先填以30-50mm厚的同配比砂浆。4，浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土凝结前修整完好。5，使用插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花型布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1

90、.5倍。平板振动器的移动间距，保证振动器的平板能够覆盖已振实部分的边缘。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。底板混凝土浇筑底板混凝土采用商品混凝土，罐车运输，汽车泵浇灌输送混凝土的泵管采用100的无缝直管，为保证底板整体性，混凝土一次连续浇筑完毕，不留垂直施工缝。尽量降低混凝土配合比中的用水量。柱混凝土浇筑 柱、墙混凝土分层浇筑，分层振捣，每次浇筑厚度根据现场使用振捣棒而定，为其有效长度的1.25倍。浇筑厚度采用尺杆配手把灯加以控制。振捣棒不得触动钢筋和预埋件，除上面振捣外下面要有人随时敲打模板检查是否漏振。梁、板混凝土浇筑 梁板按框架格顺序浇筑，先将梁浇筑，当达到板底位置时即

91、与板的混凝土一起浇捣，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。 梁底部位要用30振捣棒振捣密实，振捣密时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密棒点。 浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.5-4m刮械刮平，用木抹子抹平，并拉线检查板面平标高，严格控制平整度。楼梯混凝土浇筑 楼梯混凝土自下而上浇筑，先振实底板混凝土，达到踏跳位置后再与踏步混凝土一起浇筑，不断连续向上推进，并随时用木抹子将踏步上表面抹平。混凝土浇筑完毕及浇筑过程中设专人清理落地灰及玷污成品上的混凝土颗粒。混凝土养护砼施工后立即铺设塑料薄膜对混凝土进行养护并且在其上面铺设草帘被，柱子拆模后立即用塑

92、料薄膜将柱子包裹好进行养护。养护时间不少于7昼夜（地下室14天）。试块制作：常温时制作28d标养试块及备用试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标记同条件养护。质量要求商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所有的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工规范规定及本方案的要求。混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。在预留洞宽度大于1m的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口，避免出现缺灰或漏振现象。钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人看钢筋、

93、模板。浇筑前由生产部门经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。如正在施工中天气突然变化，原则是小雨不停，大雨采取防护措施。其措施是：已浇筑完毕的混凝土面用塑料薄膜覆盖，正在浇筑的部位采用搭设防水棚。浇筑时要有专门的铺灰人员指挥浇筑，切忌“天女散花”，分配好清理人员和抹面人员。楼板必须用1.54m刮杆刮平。记好混凝土浇筑记录。每次开盘前必须做好开盘鉴定，经理部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后方开盘，并且随机抽查混凝土 配合比情况。质量通病及防治措施序号名称、现象产生原因防治措施及处理方法1蜂窝（混凝土结构局部出现酥松、砂浆少、石子多、石子之间形成隙类似蜂窝状的窟窿）（1）混凝土配合

94、比不当，或砂、石子、水泥材料加水量计量不准，造成砂浆少、石子多。（2）混凝土搅拌时间不够，未拌合均匀，和易性差，振捣不密实。（3）下料不当或下料过高未设串筒使石子集中，造成石子砂浆离析。（4）混凝土未分层下料，振捣不实，或漏振，或振捣时间不够。（5）模板缝隙未堵严，水泥浆流失。（6）钢筋较密，使用的石子粒径过大或坍落度过小。（7）基础、柱、墙根部未稍加间歇就继续灌上层混凝土，造成水泥浆流失。防治措施：认真设计、严格控制混凝土配合比，经常检查，做到计量准确；混凝土拌合均匀，坍落度适合；混凝土下料高度超过2m时设串筒或溜槽；浇灌分层下料，分层捣固，防止漏振；模板缝堵塞严密，浇灌中，随时检查模板支撑

95、情况防止漏浆；基础、柱、墙根部在下部浇完间歇11.5h，沈实后再浇上部混凝土，避免出现“烂脖子”。处理方法：小蜂窝：洗 刷干净后，用1:2.5水泥砂浆抹平压实，较大蜂窝；凿去蜂窝处薄弱松散颗粒，洗刷干净后，支模用高一级细石混凝土仔细填塞捣实；较深蜂窝；如清除困难，可埋压浆管、排气管、表面抹砂浆或浇灌混凝土封闭后，进行水泥压浆处理。2麻面（混凝土局部表面出现缺浆和许多小凹坑、麻点）（1）模板表面粗糙或粘附水泥浆渣等杂物未清理干净，拆模时混凝土表面被粘坏。（2）模板未浇水湿润不够，构件表面混凝土的水分被吸去，使混凝土失水过多出现麻面。（3）模板拼缝不严，局部漏浆。（4）模板隔离剂涂刷不匀，或局部漏

96、刷或失效，混凝土表面与模板粘结造成麻面。（5）混凝土振捣不实，气泡未排出，停在模板表面形成麻点防治措施：模板表面清理干净，不得粘有干硬水泥砂浆等杂物；浇灌混凝土前，模板浇水充分湿润，模板缝隙，用油毡纸、腻子等堵严；选用长效的模板隔离剂：涂刷均匀，不得漏刷；混凝土分层均匀振捣密实，至排除气泡为止。处理方法：表面作粉刷的，可不处理，表面无粉刷的，在麻面部位浇水充分湿润后，用原混凝土配合比去石子砂浆，将麻面抹平压光3孔洞（混凝土结构内部有尺寸较大的空隙，局部没有混凝土或蜂窝特别大，钢筋局部或全部裸露）（1）在钢筋较密的部位或预留孔洞和埋设件处，混凝土下料被搁住，未振捣就继续浇筑上层混凝土。（2）混凝

97、土离析，砂浆分离，石子成堆，严重跑浆又未时行振捣。（3）混凝土一次下料过多过厚、下料过高，振动器振动不到，形成松散孔洞。（4）混凝土内掉入工具、木块、泥块等杂物，混凝土被卡住防治措施：在钢筋密集处及复杂部位，采用高一标号的细石子混凝土浇灌，在模板内充满啐真分层振捣密实或配人工捣固；预留孔洞，两侧同时下料，侧面加开浇灌口，严防漏振；砂石中混有粘土块、模板工具等杂物掉人混凝土内，及时清除干净。处理方法：将孔洞周围的松散混凝土和软弱浆膜凿除，用压力水冲洗，支设带托盒的模板，酒水充分湿润后用高强度等级细石混凝土仔细浇灌、捣实4露筋（混凝土内部主筋、副筋或箍筋局部裸露在结构构件表面）（1）浇灌混凝土时，

98、钢筋保护层垫块位移，或垫块太少或漏放，致使钢筋紧贴模板处露。（2）结构构件截面小，钢筋过密，石子卡在钢筋上，使水泥砂浆不能充满钢筋周围，造成露筋。（3）混凝土配合比不当，产生离析，靠模板部位缺浆或模板漏浆。（4）混凝土保护层太小或保护层处混凝土漏振或振捣不实；或振捣棒撞击钢筋或踩踏钢筋，使钢筋位移，造成露筋。防治措施：浇灌混凝土，保证钢筋位置和保护层厚度正确，并加强检查；钢筋密集时，选用适当粒径的石子，保证混凝土配合比准确并有良好的和易性；浇灌高度超过2m，用串筒或溜槽进行下料，以防止离析；模板充分湿润半认真堵好缝隙；混凝土捣时严禁撞击钢筋，在钢筋密集处，可采用刀片或振动棒进行振捣；操作时避免

99、踩踏钢筋，如有踩弯或脱扣等及时调查直修正；保护层混凝土要振捣密实；正确掌握模时间，防止过早拆模，碰坏凌角。处理方法：表面露筋：刷洗干净后，在表面抹1:2或1:2.5水泥砂浆，将充满露筋部位抹平；露筋较深：凿去薄弱混凝土和突出颗粒，洗刷干净后，用比原来高一级的细石混凝土填塞压实5缝隙、夹层（混凝土内成层存在水平或垂直的松散混凝土）（1）施工缝 或变形缝未经接缝处理、清除表面水泥薄膜和松动石子或未除去软弱混凝土层并充分湿润，就灌筑混凝土。（2）施工缝处锯屑、泥土、砖块等杂物未清除或未清除干净。（3）混凝土浇灌高度过大，未设串筒、溜槽、造成混凝土离析。（4）底层交接处未灌接缝砂浆层，接缝处混凝土未很

100、好振捣防治措施：认真按有关要求处理施工缝及变形缝表面；接缝处锯屑、泥土砖块等杂物清理干净并洗净；混凝土浇灌高度大于2m设串筒或溜槽；接缝处浇灌前先浇50-100mm厚原配合比无石子砂浆，或100-150mm厚半石子混凝土，以处结合良好，并加强接缝处混凝土的振捣密实。处理方法：缝隙夹层不深时，可将松散混凝土凿去，洗刷干净后，用1:2或1:2.5水泥砂浆强力填嵌密实；颖隙夹层较深时，清除松散部分和内部夹杂物，用压力水冲洗干净后支撑，强力灌细石混凝土或将表面封闭后进行压浆处理6缺棱掉角（结构或构件角处混凝土局部掉落不规则，棱角有缺陷）（1）木模板未充分浇水湿润或湿润不够；混凝土浇筑后养护不好，造成脱

101、水，强度低；或模板吸水膨胀将边角拉裂，拆模时棱角被粘掉。（2）施工时气低湿且过早拆除侧面非承重模板。（3）拆模时，边解受外力或重物撞击，或保护不好，棱角被掉。（4）模板未涂刷隔离剂，或隔离剂涂刷不均防治措施：木模板在浇筑混凝土前充分湿润，混凝土浇筑后认真江水养护，拆除侧面非承重模板时，混凝土具有1.2Mpa以上强度；拆模时注意保护棱角，避多用力过猛过急；吊运模板防止撞击棱角，运输时，将成品阳角用草袋等材料保护好，以免碰损。处理方法：缺棱掉角，可将该处松散颗粒凿除，冲洗充分湿润后，视破损程度用1:2或1:2.5水泥砂浆抹补充整，或支模用比原来高一级混凝土抗实补好，认真养护。7表面不平整（混凝土表

102、面凸凹不平，或板厚薄不一表面不平）（1）混凝土浇筑后，表面仅用铁拍平，未用抹子找平压光，造成表面粗糙不平。（2）模板未支承在坚硬土层上，或支承面不足，或支撑松动、泡水、致使新浇灌混凝土早期养护时发生不均匀下沉。（3）湿凝土未达到一下强度时，上人操作或运料，使表面出现凹陷不平或印痕。严格按施工要求操作，灌筑混凝土后，根据水平控制标专或弹线用抹子找平、压光，终凝后浇水养护；模板有足够的强度、刚度和稳定性，支在坚实地基上，有足够的支承面积，并防浸水，以保证不发生下沉；在浇灌混凝土时，加强检查；混凝土强工达到1.2mm以上，方可在已浇结构上走动8强度不够，均质性差（同批混凝土试块的抗压强度平均值低于设

103、计要求强度等级）（1）水泥过期或受潮，活性降低；砂、石集料级配不好，空隙大，含泥量大、杂物多；外加剂使用不当，掺量不准确（2）混凝土配合比不当，计量不准；施工中随意加水，使水灰比增大。（3）混凝土加料顺颠倒，搅拌时间不够，拌合不匀。（4）冬期施工，拆模过早或早期受冻。（5）混凝土试块制作未振捣密实，养所管于是不善，或养护条件不符合要求，在同条件养护时，早期脱水或受外力砸坏防治措施：水泥有出厂合格证，新鲜无结块，过期水泥经试验合格才用；砂、石子粒径、级配、含泥量等符合要求；严格控制混凝土配合比，保证计量准确；混凝土按顺序拌制，保证搅拌时间和拌匀，防止混凝土早期受冻，冬期施工用普通水泥配制混凝土，

104、强度达到30%以一，矿渣水泥配制混凝土，强度达到40%以上，始可遭受冻结，按施工规定要求认真制作混凝土试块，并加强对试块的管理和养护。处理方法：当混凝土强度偏低，可用非破损方法9如回弹仪法、超声波法）来测定结构混凝土实际强度，如仍不能满足要求，可按实际强度校核结构的这全度，研究处理方案，采取相加固或补强措施。第九章模板体系计算1， 1300*1500梁模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性地下室7.45m，1轴交1-2轴KL1新浇混凝土楼板厚度(mm)600混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】13001500模板支架高度H(m)4.35模板支架的纵向长度La(m)80模板支架的横向长度

105、Lb(m)60二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)600立杆横向间距lb(mm)1800模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)600楼板立杆横向间距lb(mm)700梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)900梁底增加承重立杆根数4梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)360,720,1080,1440梁底立杆支撑方式可调托座2每纵距内附加梁底支撑主楞根数2梁底支撑次楞根数6立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图

106、三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇0.450.163城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)1风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.837

107、风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.195四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)1.51.0+1.4(1+2)1.0=56.242kN/m q=qGk+qQk=0.3+(24+1.5)1.51.0+(1+2)1.0

108、=41.55kN/m 1、抗弯验算 弯矩图(kNm) Mmax=0.4kNm max=Mmax/W=0.4106/37500=10.672N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) Qmax=8.851kN max=3Qmax/(2bh)=38.851103/(2100015)=0.885N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.739mm=minl/150，10=min260/150，10=1.733mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=5.772kN,R2=16.547kN,R3=14.238kN,R4=14.23

109、8kN,R5=16.547kN,R6=5.772kN R1=4.264kN,R2=12.224kN,R3=10.519kN,R4=10.519kN,R5=12.224kN,R6=4.264kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4N

110、Qk=1.35(0.3+(24+1.1)0.6)+1.4(1+2)(0.9-1.3/2)/2=3.117kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.6)+1.4(1+2)(1.8-0.9-1.3/2)/2=3.117kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.5(1.5-0.6)=0.608kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.5(1.5-0.6)=0.608kN/m q=max5.772/1.0+0.014+3.117+0.608，16.547/1.0+0.014，5.772/1.

111、0+0.014+3.117+0.608=16.56kN/m q=max4.264/1.0+0.01+2.295+0.45，12.224/1.0+0.01，4.264/1.0+0.01+2.295+0.45=12.234kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.116.560.22=0.066kNm max=Mmax/W=0.066106/64000=1.035N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.616.560.2=1.987kN max=3Qmax/(2bh0)=31.9871000/(26080)=0.621N/mm2

112、 max=0.621N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.67712.2342004/(10090002560000)=0.006mm max=0.006mm=minl/150，10=min200/150，10=1.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(5.772+0.014+3.117+0.608)0.2=2.092kN R2=1.1(16.547+0.014)0.2=3.643kN R3=1.1(14.238+0.014)0.2=3.135kN R4=1.1(14.238+0

113、.014)0.2=3.135kN R5=1.1(16.547+0.014)0.2=3.643kN R6=1.1(5.772+0.014+3.117+0.608)0.2=2.092kN R1=1.1(4.264+0.01+2.295+0.45)0.2=1.544kN R2=1.1(12.224+0.01)0.2=2.692kN R3=1.1(10.519+0.01)0.2=2.316kN R4=1.1(10.519+0.01)0.2=2.316kN R5=1.1(12.224+0.01)0.2=2.692kN R6=1.1(4.264+0.01+2.295+0.45)0.2=1.544kN六、主

114、楞验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.168kNm max=Mmax/W=0.168106/4490=37.437N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qma

115、x=3.143kN max=2Qmax/A=23.1431000/424=14.828N/mm2 max=14.828N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=0.033mm=minl/150，10=min360/150，10=2.4mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=0.205kN,R2=4.09kN,R3=4.616kN,R4=4.616kN,R5=4.09kN,R6=0.205kN 支座反力依次为R1=0.151kN,R2=3.02kN,R3=3.411kN,R4=3.411kN,R5=3.02kN,R6=0.151kN七、2

116、号主楞验算2号主楞材质类型钢管2号主楞材料规格(mm)4832号主楞材料自重(kN/m)0.0332号主楞截面面积(mm2)4242号主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)2052号主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1252号主楞截面抵抗矩W(cm3)4.492号主楞截面惯性矩I(cm4)10.782号主楞弹性模量E(N/mm2)206000共同作用系数0.6验算方式二等跨连续梁 因可调托座内主楞根数为2，验算时取共同作用系数0.6。 R=maxR2,R3,R4,R50.6=max4.0901,4.6164,4.6164,4.09010.6=2.77kN 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.

117、033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 2号主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.556kNm max=Mmax/W=0.556106/4490=123.779N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 2号主楞剪力图(kN) Qmax=3.71kN max=2Qmax/A=23.711000/424=17.499N/mm2 max=17.499N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 2号主楞变形图(mm) max=0.303mm=minl/150，10=min600/150，10=4mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=4.6

118、27kN,R2=10.19kN,R3=4.627kN八、纵向水平钢管验算 R=maxR1,R6=max0.205,0.205=0.205kN 计算简图如下： 1、强度验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax=0.043kNm max=Mmax/W=0.043106/4490=9.578N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Qmax=0.29kN max=2Qmax/A=20.29103/424=1.369N/mm2 max=1.369N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max=0.023m

119、m=minl/150，10=min600/150，10=4mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=0.352kN,R2=0.785kN,R3=0.352kN九、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数1 最大支座反力Rmax=0.785kN 1.05Rmax=1.050.785=0.825kN，0.825kN18.0=8kN 在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！十、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座内2号主楞根数2可调托座承载力设计值f(kN)30 最大支座反力Rmax=10.19/0.6=16.983kN 1.05Rmax=

120、1.0516.983=17.832kN，17.832kN30kN 符合要求！十一、模板支架整体高宽比验算 H/Lb=4.35/60=0.0725 符合要求！十二、立杆验算钢管计算截面483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)206000立杆自重标准值(kN/m)0.033截面惯性矩I(cm4)10.78 1、长细比验算 h/la=1500/600=2.5，h/lb=1500/700=2.143，查附录D，得k=1.167，=1.272 l0=maxkh，h+2a=max1

121、.1671.2721500，1500+250=2227mm =l0/i=2227/15.9=141=210 长细比符合要求！ 查浙江省模板支架规程附录C得 =0.344 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.6m，h=1.5m，浙江省模板支架规程表4.2.7得w=0.172 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.6m，b/h=0.6/1.5=0.4 通过插入法求，得=0.96 z0d2=0.620.450.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1721.2(1-0

122、.9670)/(1-0.96)=4.864 s=wstw=0.1724.864=0.837 k=0.7zs0=0.70.620.8370.45=0.163kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.6210.45=0.195kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(4.35-4)=0.998 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=0.785+1.35(0.3+(24+1.1)0.6)0.6+1.4(1+2)0.6(0.7/2+(0.9-1.3/2)/2)+1.350.154.35=8.773kN R2=15.052+

123、1.350.15(4.35-1.5)=15.629kN R3=16.983+1.350.15(4.35-1.5)=17.56kN R4=16.983+1.350.15(4.35-1.5)=17.56kN R5=15.052+1.350.15(4.35-1.5)=15.629kN R6=0.785+1.35(0.3+(24+1.1)0.6)0.6+1.4(1+2)0.6(0.7/2+(1.8-0.9-1.3/2)/2)+1.350.154.35=8.773kN Nut=maxR1,R2,R3,R4,R5,R6=max8.773, 15.629, 17.56, 17.56, 15.629, 8.7

124、73=17.56kN 1.05Nut/(AKH)=1.0517.56103/(0.3444240.998)=126.632N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=8.579kN, R2=15.433kN, R3=17.376kN, R4=17.376kN, R5=15.433kN, R6=8.579kN Nut=maxR1,R2,R3,R4,R5,R6=max8.579, 15.433, 17.376, 17.376, 15.433, 8.579=17.376kN Mw=0.851.4k lah2/10=

125、0.851.40.1630.61.52/10=0.026kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0517.376103/(0.3444240.998)+0.026106/(4.49103)=131.158N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)120 F=0.85AFkla/La=0.851200.1950.6/80=0.149kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.1494.35/(34+1)60=0.001kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0517.376+0.001)103/(0.3444240.998)

126、=125.316N/mm2f=205N/mm2 符合要求！梁侧模板计算书一、工程概况新浇混凝梁名称KL2-1混凝土梁截面尺寸(mmxmm)13001500梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)600二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取小值：36振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混

127、凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22245112.51/2，241.5min41.74，3636kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.236+1.44，1.3536+1.40.740.9max48.8，52.520.952.5247.268kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k36 kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式竖直向布置次楞间距200主楞合并根数2主楞最大悬挑长度(mm)75对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为150，450

128、，750 设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。W1000152/637500mm3，I1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承147.26847.268kN/m Mmax0.125q1l20.12547.2680.220.236kNm Mmax/W0.236106/375006.302N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2、挠度验算 qbS正13636kN/m max5ql4/(384EI)=5362

129、004/(3846000281250)=0.444mm200/400=0.5mm 符合要求！ 3、支座反力 承载能力极限状态 Rq1l=47.2680.29.454kN 正常使用极限状态 Rq2l=360.27.2kN五、次楞验算次楞类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞弹性模量E(N/mm2)9600次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 1、抗弯验算 次楞弯矩图(kNm) q=9.454kN/m Mmax/W0.106106/640001.662N/mm2f13N/mm2

130、符合要求！ 2、抗剪验算 次楞剪力图(kN) max3V/(2bh0)=31.5951000/(28060)0.499N/mm21.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 次楞变形图(mm) q=7.2kN/m max0.033mm300/400=0.75mm 符合要求！ 4、主楞所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax3.013kN 正常使用极限状态 Rmax=2.295kN六、主楞验算主楞类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.7

131、8主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49共同作用系数0.5 因主楞2根合并，验算时次楞传递共同作用系数为0.5。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主楞弯矩图(kNm) q=1.507kN/m Mmax/W0.377106/449083.976N/mm2f205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) max22.2611000/42410.663N/mm2120N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) q=2.295kN/m max0.914mm600/400=1.5mm 符合要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=2.261/0.5=4.521kN七、对拉螺栓验算对

132、拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.954.5214.295kNNtb17.8kN 符合要求！梁模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性KLD10新浇混凝土楼板厚度(mm)250混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】8001000模板支架高度H(m)3.85模板支架的纵向长度La(m)8模板支架的横向长度Lb(m)6二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)1200模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)600梁左侧立杆

133、距梁中心线距离(mm)600梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)467,733梁底立杆支撑方式可调托座2每纵距内附加梁底支撑主楞根数2梁底支撑次楞根数5立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载

134、标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇0.450.163城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)1风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.195四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算

135、。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)11.0+1.4(1+2)1.0=39.03kN/m q=qGk+qQk=0.3+(24+1.5)11.0+(1+2)1.0=28.8kN/m 1、抗弯验算 弯矩图(kNm) Mmax=0.167kNm max=Mmax/W=0.167106/37500=4.461N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) Qmax=4.739kN max=3Qmax/(2bh)=34.73

136、9103/(2100015)=0.474N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.177mm=minl/150，10=min200/150，10=1.333mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=3.067kN,R2=8.921kN,R3=7.248kN,R4=8.921kN,R5=3.067kN R1=2.263kN,R2=6.583kN,R3=5.349kN,R4=6.583kN,R5=2.263kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)

137、13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.25)+1.4(1+2)(0.6-0.8/2)/2=1.308kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.25)+1.4(1+2)(1.2-0.6-0.8/2)/2=1.308kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.

138、350.5(1-0.25)=0.506kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.5(1-0.25)=0.506kN/m q=max3.067/1.0+0.014+1.308+0.506，8.921/1.0+0.014，3.067/1.0+0.014+1.308+0.506=8.935kN/m q=max2.263/1.0+0.01+0.957+0.375，6.583/1.0+0.01，2.263/1.0+0.01+0.957+0.375=6.593kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.18.9350.2672=0.064kNm max=Mm

139、ax/W=0.064106/64000=0.993N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.68.9350.267=1.43kN max=3Qmax/(2bh0)=31.431000/(26080)=0.447N/mm2 max=0.447N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6776.593266.6674/(10090002560000)=0.01mm max=0.01mm=minl/150，10=min266.667/150，10=1.778mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁

140、底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(3.067+0.014+1.308+0.506)0.267=1.436kN R2=1.1(8.921+0.014)0.267=2.621kN R3=1.1(7.248+0.014)0.267=2.13kN R4=1.1(8.921+0.014)0.267=2.621kN R5=1.1(3.067+0.014+1.308+0.506)0.267=1.436kN R1=1.1(2.263+0.01+0.957+0.375)0.267=1.058kN R2=1.1(6.583+0.01)0.267=1.934kN R3=1.1(5.349+0.01)0.26

141、7=1.572kN R4=1.1(6.583+0.01)0.267=1.934kN R5=1.1(2.263+0.01+0.957+0.375)0.267=1.058kN六、主楞验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm)

142、Mmax=0.172kNm max=Mmax/W=0.172106/4490=38.262N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=3.24kN max=2Qmax/A=23.241000/424=15.284N/mm2 max=15.284N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=0.099mm=minl/150，10=min466.667/150，10=3.111mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=0.837kN,R2=4.311kN,R3=4.311kN,R4=0.837kN 支

143、座反力依次为R1=0.617kN,R2=3.18kN,R3=3.18kN,R4=0.617kN七、2号主楞验算2号主楞材质类型钢管2号主楞材料规格(mm)4832号主楞材料自重(kN/m)0.0332号主楞截面面积(mm2)4242号主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)2052号主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1252号主楞截面抵抗矩W(cm3)4.492号主楞截面惯性矩I(cm4)10.782号主楞弹性模量E(N/mm2)206000共同作用系数0.6验算方式二等跨连续梁 因可调托座内主楞根数为2，验算时取共同作用系数0.6。 R=maxR2,R30.6=max4.3114,4.3114

144、0.6=2.587kN 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 2号主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.693kNm max=Mmax/W=0.693106/4490=154.374N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 2号主楞剪力图(kN) Qmax=3.471kN max=2Qmax/A=23.4711000/424=16.375N/mm2 max=16.375N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 2号主楞变形图(mm) max=0.672mm=minl/150，10=min800/150，

145、10=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=4.326kN,R2=9.53kN,R3=4.326kN八、纵向水平钢管验算 R=maxR1,R4=max0.837,0.837=0.837kN 计算简图如下： 1、强度验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax=0.227kNm max=Mmax/W=0.227106/4490=50.489N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Qmax=1.138kN max=2Qmax/A=21.138103/424=5.37N/mm2 max=5.37N/mm2fv=125N/mm2

146、符合要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max=0.219mm=minl/150，10=min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=1.409kN,R2=3.114kN,R3=1.409kN九、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数1 最大支座反力Rmax=3.114kN 1.05Rmax=1.053.114=3.269kN，3.269kN18.0=8kN 在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！十、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座内2号主楞根数2可调托座承载力设计值f(kN)3

147、0 最大支座反力Rmax=9.53/0.6=15.883kN 1.05Rmax=1.0515.883=16.677kN，16.677kN30kN 符合要求！十一、模板支架整体高宽比验算 H/Lb=3.85/6=0.6425 符合要求！十二、立杆验算钢管计算截面483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)206000立杆自重标准值(kN/m)0.033截面惯性矩I(cm4)10.78 1、长细比验算 h/la=1500/800=1.875，h/lb=1500/600=2.5，

148、查附录D，得k=1.167，=1.329 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.3291500，1500+250=2326mm =l0/i=2326/15.9=147=210 长细比符合要求！ 查浙江省模板支架规程附录C得 =0.32 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.8m，h=1.5m，浙江省模板支架规程表4.2.7得w=0.129 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.8m，b/h=0.8/1.5=0.533 通过插入法求，得=0.96 z0d2=0.620.450.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得

149、s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.9670)/(1-0.96)=3.648 s=wstw=0.1293.648=0.471 k=0.7zs0=0.70.620.4710.45=0.092kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.6210.45=0.195kN/m2 3、稳定性验算 KH=1 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=3.114+1.35(0.3+(24+1.1)0.25)0.8+1.4(1+2)0.8(0.6/2+(0.6-0.8/2)/2)+1.350.153.85

150、=8.078kN R2=15.883+1.350.15(3.85-1)=16.46kN R3=15.883+1.350.15(3.85-1)=16.46kN R4=3.114+1.35(0.3+(24+1.1)0.25)0.8+1.4(1+2)0.8(0.6/2+(1.2-0.6-0.8/2)/2)+1.350.153.85=8.078kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max8.078, 16.46, 16.46, 8.078=16.46kN 1.05Nut/(AKH)=1.0516.46103/(0.324241)=127.382N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组

151、合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=7.81kN, R2=16.185kN, R3=16.185kN, R4=7.81kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max7.81, 16.185, 16.185, 7.81=16.185kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.0920.81.52/10=0.02kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0516.185103/(0.324241)+0.02106/(4.49103)=129.643N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风

152、面积AF(m2)8 F=0.85AFkla/La=0.8580.1950.8/8=0.133kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.1333.85/(34+1)6=0.007kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0516.185+0.007)103/(0.324241)=125.308N/mm2f=205N/mm2 符合要求！梁侧模板计算书一、工程概况新浇混凝梁名称KLD10混凝土梁截面尺寸(mmxmm)8001000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)250二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初

153、凝时间t0(h)5外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取小值：36振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22245112.51/2，241min41.74，2424kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.236+1.44，1.3536+1.40.740.9m

154、ax48.8，52.520.952.5247.268kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k36 kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式竖直向布置次楞间距200主楞合并根数2主楞最大悬挑长度(mm)75对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，200，600 设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。W1000152/637500mm3，I1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承147.2

155、6847.268kN/m Mmax0.125q1l20.12547.2680.220.236kNm Mmax/W0.236106/375006.302N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2、挠度验算 qbS正13636kN/m max5ql4/(384EI)=5362004/(3846000281250)=0.444mm200/400=0.5mm 符合要求！ 3、支座反力 承载能力极限状态 Rq1l=47.2680.29.454kN 正常使用极限状态 Rq2l=360.27.2kN五、次楞验算次楞类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞抗剪强度设计值(N

156、/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 1、抗弯验算 次楞弯矩图(kNm) q=9.454kN/m Mmax/W0.106106/640001.662N/mm2f13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 次楞剪力图(kN) max3V/(2bh0)=31.8911000/(28060)0.591N/mm21.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 次楞变形图(mm) q=7.2kN/m max0.04mm400/400=1mm 符合要求！ 4、主楞所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax3.368

157、kN 正常使用极限状态 Rmax=2.565kN六、主楞验算主楞类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49共同作用系数0.5 因主楞2根合并，验算时次楞传递共同作用系数为0.5。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主楞弯矩图(kNm) q=1.684kN/m Mmax/W0.4106/449089.151N/mm2f205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) max23.1931000/

158、42415.062N/mm2120N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) q=2.565kN/m max0.419mm600/400=1.5mm 符合要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=6.386/0.5=12.773kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.9512.77312.134kNNtb17.8kN 符合要求！600*900梁模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性KL18新浇混凝土楼板厚度(mm)160混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】600900模板支架高度H(m)3.85模板支架的纵向长度La

159、(m)8模板支架的横向长度Lb(m)6二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)1000模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)900楼板立杆横向间距lb(mm)900梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)400,600梁底立杆支撑方式可调托座2每纵距内附加梁底支撑主楞根数2梁底支撑次楞根数5立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面

160、图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇0.450.163城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)1风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.83

161、7风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.195四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)0.91.0+1.4(1+2)1.0=35.588kN/m q=qGk+qQk=0.3+(24+1.5)0.91.0+(1+2)1.

162、0=26.25kN/m 1、抗弯验算 弯矩图(kNm) Mmax=0.086kNm max=Mmax/W=0.086106/37500=2.288N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) Qmax=3.241kN max=3Qmax/(2bh)=33.241103/(2100015)=0.324N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.051mm=minl/150，10=min150/150，10=1mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=2.097kN,R2=6.101kN,R3=4.957kN,R4=6.101kN

163、,R5=2.097kN R1=1.547kN,R2=4.5kN,R3=3.656kN,R4=4.5kN,R5=1.547kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.16)+1.4(1+2)

164、(0.5-0.6/2)/2=1.003kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.16)+1.4(1+2)(1-0.5-0.6/2)/2=1.003kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.5(0.9-0.16)=0.5kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.5(0.9-0.16)=0.5kN/m q=max2.097/1.0+0.014+1.003+0.5，6.101/1.0+0.014，2.097/1.0+0.014+1.003+0.5=6.114kN/m q=max1.547/

165、1.0+0.01+0.732+0.37，4.5/1.0+0.01，1.547/1.0+0.01+0.732+0.37=4.51kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.16.1140.32=0.055kNm max=Mmax/W=0.055106/64000=0.86N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.66.1140.3=1.101kN max=3Qmax/(2bh0)=31.1011000/(26080)=0.344N/mm2 max=0.344N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.6

166、77ql4/(100EI)=0.6774.513004/(10090002560000)=0.011mm max=0.011mm=minl/150，10=min300/150，10=2mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(2.097+0.014+1.003+0.5)0.3=1.192kN R2=1.1(6.101+0.014)0.3=2.018kN R3=1.1(4.957+0.014)0.3=1.64kN R4=1.1(6.101+0.014)0.3=2.018kN R5=1.1(2.097+0.014+1.003+0.5)0.3=1.192kN R

167、1=1.1(1.547+0.01+0.732+0.37)0.3=0.877kN R2=1.1(4.5+0.01)0.3=1.488kN R3=1.1(3.656+0.01)0.3=1.21kN R4=1.1(4.5+0.01)0.3=1.488kN R5=1.1(1.547+0.01+0.732+0.37)0.3=0.877kN六、主楞验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78

168、主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.117kNm max=Mmax/W=0.117106/4490=25.955N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=2.662kN max=2Qmax/A=22.6621000/424=12.556N/mm2 max=12.556N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=0.047mm=minl/150，10=min400/15

169、0，10=2.667mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=0.566kN,R2=3.487kN,R3=3.487kN,R4=0.566kN 支座反力依次为R1=0.417kN,R2=2.57kN,R3=2.57kN,R4=0.417kN七、2号主楞验算2号主楞材质类型钢管2号主楞材料规格(mm)4832号主楞材料自重(kN/m)0.0332号主楞截面面积(mm2)4242号主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)2052号主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1252号主楞截面抵抗矩W(cm3)4.492号主楞截面惯性矩I(cm4)10.782号主楞弹性模量E(N/mm2)206000

170、共同作用系数0.6验算方式二等跨连续梁 因可调托座内主楞根数为2，验算时取共同作用系数0.6。 R=maxR2,R30.6=max3.4866,3.48660.6=2.092kN 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 2号主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.632kNm max=Mmax/W=0.632106/4490=140.726N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 2号主楞剪力图(kN) Qmax=2.814kN max=2Qmax/A=22.8141000/424=13.275N/mm2 max=13.27

171、5N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 2号主楞变形图(mm) max=0.775mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=3.502kN,R2=7.721kN,R3=3.502kN八、纵向水平钢管验算 R=maxR1,R4=max0.566,0.566=0.566kN 计算简图如下： 1、强度验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax=0.174kNm max=Mmax/W=0.174106/4490=38.814N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN)

172、 Qmax=0.78kN max=2Qmax/A=20.78103/424=3.679N/mm2 max=3.679N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max=0.213mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=0.959kN,R2=2.126kN,R3=0.959kN九、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数1 最大支座反力Rmax=2.126kN 1.05Rmax=1.052.126=2.232kN，2.232kN18.0=8kN 在扭矩达到40

173、65Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！十、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座内2号主楞根数2可调托座承载力设计值f(kN)30 最大支座反力Rmax=7.721/0.6=12.868kN 1.05Rmax=1.0512.868=13.511kN，13.511kN30kN 符合要求！十一、模板支架整体高宽比验算 H/Lb=3.85/6=0.6425 符合要求！十二、立杆验算钢管计算截面483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)206000立杆自重标准值(k

174、N/m)0.033截面惯性矩I(cm4)10.78 1、长细比验算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/900=1.667，查附录D，得k=1.167，=1.473 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4731500，1500+250=2578mm =l0/i=2578/15.9=163=210 长细比符合要求！ 查浙江省模板支架规程附录C得 =0.265 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.9m，h=1.5m，浙江省模板支架规程表4.2.7得w=0.129 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0

175、.6 通过插入法求，得=0.96 z0d2=0.620.450.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.9670)/(1-0.96)=3.648 s=wstw=0.1293.648=0.471 k=0.7zs0=0.70.620.4710.45=0.092kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.6210.45=0.195kN/m2 3、稳定性验算 KH=1 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=2.12

176、6+1.35(0.3+(24+1.1)0.16)0.9+1.4(1+2)0.9(0.9/2+(0.5-0.6/2)/2)+1.350.153.85=7.869kN R2=12.868+1.350.15(3.85-0.9)=13.465kN R3=12.868+1.350.15(3.85-0.9)=13.465kN R4=2.126+1.35(0.3+(24+1.1)0.16)0.9+1.4(1+2)0.9(0.9/2+(1-0.5-0.6/2)/2)+1.350.153.85=7.869kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max7.869, 13.465, 13.465, 7.869=

177、13.465kN 1.05Nut/(AKH)=1.0513.465103/(0.2654241)=125.831N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=7.502kN, R2=13.215kN, R3=13.215kN, R4=7.502kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max7.502, 13.215, 13.215, 7.502=13.215kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.0920.91.52/10=0.022kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.

178、0513.215103/(0.2654241)+0.022106/(4.49103)=128.426N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)7.2 F=0.85AFkla/La=0.857.20.1950.9/8=0.134kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.1343.85/(34+1)6=0.007kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0513.215+0.007)103/(0.2654241)=123.555N/mm2f=205N/mm2 符合要求！梁侧模板计算书一、工程概况新浇混凝梁名称3号楼+6.00m，16轴交

179、A轴KL12(5A)混凝土梁截面尺寸(mmxmm)600900梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)160二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取小值：36振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224511

180、2.51/2，240.9min41.74，21.621.6kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.236+1.44，1.3536+1.40.740.9max48.8，52.520.952.5247.268kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k36 kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式竖直向布置次楞间距200主楞合并根数2主楞最大悬挑长度(mm)125对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为150，650 设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗

181、弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。W1000152/637500mm3，I1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承147.26847.268kN/m Mmax0.125q1l20.12547.2680.220.236kNm Mmax/W0.236106/375006.302N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2、挠度验算 qbS正13636kN/m max5ql4/(384EI)=5362004/(3846000281250)=0.444mm200/400=0.5mm 符合要求

182、！ 3、支座反力 承载能力极限状态 Rq1l=47.2680.29.454kN 正常使用极限状态 Rq2l=360.27.2kN五、次楞验算次楞类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞弹性模量E(N/mm2)9600次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 1、抗弯验算 次楞弯矩图(kNm) q=9.454kN/m Mmax/W0.218106/640003.408N/mm2f13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 次楞剪力图(kN) max3V/(2bh0)=32.51000/

183、(28060)0.781N/mm21.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 次楞变形图(mm) q=7.2kN/m max0.174mm500/400=1.25mm 符合要求！ 4、主楞所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax3.078kN 正常使用极限状态 Rmax=2.344kN六、主楞验算主楞类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49共同作用系数0.5 因主楞2根合并，验算时次楞传递共同作用

184、系数为0.5。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主楞连续梁部分弯矩图(kNm) 主楞悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=1.539kN/m Mmax/W0.314106/449069.835N/mm2f205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞连续梁部分剪力图(kN) 主楞悬挑梁部分剪力图(kN) max22.8311000/42413.354N/mm2120N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞连续梁部分变形图(mm) 主楞悬挑梁部分变形图(mm) q=2.344kN/m 1max0.459mm600/400=1.5mm 2max0.048mm125/400=0.312mm 符合要求！

185、4、最大支座反力计算 Rmax=5.314/0.5=10.628kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.9510.62810.096kNNtb17.8kN 符合要求！400*800梁模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性WKL11混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】400800模板支架高度H(m)13.5模板支架的纵向长度La(m)8模板支架的横向长度Lb(m)6二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)600立杆横向间距lb(mm)800模板支架步距h(mm)1500梁左侧立杆距

186、梁中心线距离(mm)400梁底增加承重立杆根数0梁底增加立杆的布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)0梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数2梁底支撑次楞根数5立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2

187、)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇0.450.163城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)1风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.195四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：

188、W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)0.81.0+1.4(1+2)1.0=32.145kN/m q=qGk+qQk=0.3+(24+1.5)0.81.0+(1+2)1.0=23.7kN/m 1、抗弯验算 弯矩图(kNm) Mmax=0.034kNm max=Mmax/W=0.034106/37500=0.918N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) Qmax=1.952kN max=3Qmax/(2bh)=31.952103

189、/(2100015)=0.195N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.009mm=minl/150，10=min100/150，10=0.667mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=1.263kN,R2=3.674kN,R3=2.985kN,R4=3.674kN,R5=1.263kN R1=0.931kN,R2=2.709kN,R3=2.201kN,R4=2.709kN,R5=0.931kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞

190、抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=0kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=0kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.50.8=0.54kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.50.8=0.54kN/m q=max1.263/1.0+0.014+0+0.54，3.674/1.0+0.014，1.263/1.0+0.014+0+0.54=3.6

191、87kN/m q=max0.931/1.0+0.01+0+0.4，2.709/1.0+0.01，0.931/1.0+0.01+0+0.4=2.719kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.13.6870.22=0.015kNm max=Mmax/W=0.015106/64000=0.23N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.63.6870.2=0.442kN max=3Qmax/(2bh0)=30.4421000/(26080)=0.138N/mm2 max=0.138N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠

192、度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6772.7192004/(10090002560000)=0.001mm max=0.001mm=minl/150，10=min200/150，10=1.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(1.263+0.014+0+0.54)0.2=0.4kN R2=1.1(3.674+0.014)0.2=0.811kN R3=1.1(2.985+0.014)0.2=0.66kN R4=1.1(3.674+0.014)0.2=0.811kN R5=1.1(1.263+0.014+0+0.54)0.2=0

193、.4kN R1=1.1(0.931+0.01+0+0.4)0.2=0.295kN R2=1.1(2.709+0.01)0.2=0.598kN R3=1.1(2.201+0.01)0.2=0.486kN R4=1.1(2.709+0.01)0.2=0.598kN R5=1.1(0.931+0.01+0+0.4)0.2=0.295kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(

194、cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.459kNm max=Mmax/W=0.459106/4490=102.184N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=1.559kN max=2Qmax/A=21.5591000/424=7.352N/mm2 max=7.352N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=0.961mm=minl/150，10=m

195、in800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=1.559kN,R2=1.559kN 支座反力依次为R1=1.15kN,R2=1.15kN七、纵向水平钢管验算 计算简图如下： 1、强度验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax=0.251kNm max=Mmax/W=0.251106/4490=55.891N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Qmax=1.991kN max=2Qmax/A=21.991103/424=9.39N/mm2 max=9.39N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3

196、、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max=0.215mm=minl/150，10=min600/150，10=4mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=2.713kN,R2=5.122kN,R3=5.122kN,R4=2.713kN八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数1 最大支座反力Rmax=5.122kN 1.05Rmax=1.055.122=5.378kN，5.378kN112.0=12kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/Lb=13.5/6=2.255 符合要求！十、立杆验算钢管计算截面48

197、3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)206000立杆自重标准值(kN/m)0.033截面惯性矩I(cm4)10.78 1、长细比验算 h/la=1500/600=2.5，h/lb=1500/800=1.875，查附录D，得k=1.167，=1.329 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.3291500，1500+250=2326mm =l0/i=2326/15.9=147=210 长细比符合要求！ 查浙江省模板支架规程附录C得 =0.32 2、风荷载验算 1

198、) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.6m，h=1.5m，浙江省模板支架规程表4.2.7得w=0.172 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.6m，b/h=0.6/1.5=0.4 通过插入法求，得=0.96 z0d2=0.620.450.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1721.2(1-0.9670)/(1-0.96)=4.864 s=wstw=0.1724.864=0.837 k=0.7zs0=0.70.620.8370.45=0.163kN/m2 2) 整体侧向力标准值

199、计算 k=0.7zs0=0.70.6210.45=0.195kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(13.5-4)=0.955 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=5.122+1.350.1513.5=7.856kN R2=5.122+1.350.1513.5=7.856kN Nut=maxR1,R2=max7.856, 7.856=7.856kN 1.05Nut/(AKH)=1.057.856103/(0.324240.955)=63.684N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNG

200、k+0.851.4NQk)： R1=7.765kN, R2=7.765kN Nut=maxR1,R2=max7.765, 7.765=7.765kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.1630.61.52/10=0.026kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.057.765103/(0.324240.955)+0.026106/(4.49103)=68.791N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)6.4 F=0.85AFkla/La=0.856.40.1950.6/8=0.08kN N1=3FH/(m+

201、1)Lb=30.0813.5/(34+1)6=0.015kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.057.765+0.015)103/(0.324240.955)=63.061N/mm2f=205N/mm2 符合要求！梁侧模板计算书一、工程概况新浇混凝梁名称WKL11混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)80二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置

202、处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取小值：36振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22245112.51/2，240.8min41.74，19.219.2kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.236+1.44，1.3536+1.40.740.9max48.8，52.520.952.5247.268kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k36 k

203、N/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式竖直向布置次楞间距200主楞合并根数2主楞最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)600梁左侧支撑距梁底距离依次为0，150，650梁右侧支撑距梁底距离依次为0，150，650 设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。W1000152/637500mm3，I1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承147.26847.268kN/m Mmax0.125q1l2

204、0.12547.2680.220.236kNm Mmax/W0.236106/375006.302N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2、挠度验算 qbS正13636kN/m max5ql4/(384EI)=5362004/(3846000281250)=0.444mm200/400=0.5mm 符合要求！ 3、支座反力 承载能力极限状态 Rq1l=47.2680.29.454kN 正常使用极限状态 Rq2l=360.27.2kN五、次楞验算次楞类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞弹性模量E(N/mm2)9600次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞抗

205、弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)256 显然，左侧较右侧不利，计算简图如下： 1、抗弯验算 次楞弯矩图(kNm) q=9.454kN/m Mmax/W0.192106/640003.008N/mm2f13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 次楞剪力图(kN) max3V/(2bh0)=32.5361000/(28060)0.792N/mm21.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 次楞变形图(mm) q=7.2kN/m max0.104mm500/400=1.25mm 符合要求！ 4、主楞所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax4.528kN 正常使用极限状态

206、 Rmax=3.449kN六、主楞验算主楞类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49共同作用系数0.5 因主楞2根合并，验算时次楞传递共同作用系数为0.5。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主楞连续梁部分弯矩图(kNm) 主楞悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=2.264kN/m Mmax/W0.461106/4490102.734N/mm2f205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞连续梁部分剪力图(

207、kN) 主楞悬挑梁部分剪力图(kN) max24.1651000/42419.645N/mm2120N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞连续梁部分变形图(mm) 主楞悬挑梁部分变形图(mm) q=3.449kN/m 1max0.675mm600/400=1.5mm 2max0.091mm150/400=0.375mm 符合要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=7.817/0.5=15.634kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.9515.63414.852kNNtb17.8kN 符合要求！250板模板(扣件式)计算书一、工程概

208、况新浇混凝土板特性b5新浇混凝土楼板厚度(mm)250模板支架高度H(m)3.85模板支架的纵向长度La(m)8模板支架的横向长度Lb(m)6二、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)700立杆横向间距lb(mm)650纵横向水平杆步距h(mm)1500次楞布置方式平行于立杆纵向方向次楞间距s(mm)250荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.85立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.03

209、3支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期10年一遇0.30.061城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.471风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.13四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度(mm)1

210、5模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.1)0.251.0+1.4(1+2)1.0=13.076kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0.113.0760.252=0.082kNm max=Mmax/W=0.082106/37500=2.179N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验

211、算 Qmax=0.6ql=0.613.0760.25=1.961kN max=3Qmax/(2bh)=31.961103/(2100015)=0.196N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.67713.0762504/(1006000281250)=0.205mm max=0.205mm=minl/150，10=min250/150，10=1.667mm 符合要求！五、次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度

212、设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 计算简图如下： q=GqGk+1.4qQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.25)0.25+0.01+1.4(1+2)0.25=3.283kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125ql2=0.1253.2830.72=0.201kNm max=Mmax/W=0.201106/64000=3.142N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.625ql=0.6253.2830.7=1.436kN max=3Qmax/(2bh0)=3

213、1.4361000/(26080)=0.449N/mm2 max=0.449N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.521ql4/(100EI)=0.5213.2837004/(10090002560000)=0.178mm max=0.178mm=minl/150，10=min700/150，10=4.667mm 符合要求！ 4、支座反力计算 Rmax=1.25ql=1.253.2830.7=2.872kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式二等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(cm2)4.2

214、4主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 计算简图1如下： 主楞弯矩图(kNm) 主楞剪力图(kN) 主楞变形图(mm) 计算简图1支座反力依次为R1=4.363kN,R2=9.228kN,R3=3.7kN Mmax=0.62 Qmax=4.946 Vmax=0.519 计算简图2如下： 主楞弯矩图(kNm) 主楞剪力图(kN) 主楞变形图(mm) 计算简图2支座反力依次为R4=4.026kN,R5=9.238kN,R6=4.026kN M

215、max=0.624 Qmax=4.619 Vmax=0.486 1、强度验算 max=Mmax/W=0.624106/4490=138.927N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 max=2Qmax/A=24.9461000/424=23.328N/mm2 max=23.328N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.519mm=minl/150，10=min650/150，10=4.333mm 符合要求！ 4、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4,R5,R6=9.238kN 1.05Rmax

216、=1.059.238=9.7kN，9.7kN0.8512.0=10.2kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！七、立杆验算钢管计算截面483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/700=2.143，h/lb=1500/650=2.308，查附录D，得k=1.167，=1.272 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.2721500，1500+250=2227mm =l0/i=2227/15.9=141=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得

217、=0.344 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.7m，h=1.5m，查规程表4.2.7得w=0.172 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.7m，b/h=0.7/1.5=0.467 通过插入法求，得=0.96 z0d2=0.620.30.0482=0，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1721.2(1-0.9670)/(1-0.96)=4.864 s=wstw=0.1724.864=0.837 k=0.7zs0=0.70.620.8370.3=0.109kN/m2 2) 整体

218、侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.6210.3=0.13kN/m2 3、稳定性验算 KH=1 不组合风荷载时 NutGNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=9.238+0.151.353.85=10.017kN =1.05Nut/(AKH)=1.0510.017103/(0.3444241)=72.114N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 组合风荷载时 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0.15GH=8.796+0.151.353.85=9.575kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.1090.71.52/10=0.02kNm

219、 =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.059.575103/(0.3444241)+0.02106/(4.49103)=73.48N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)2 F=0.85AFkla/La=0.8520.130.7/8=0.019kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.0193.85/(34+1)6=0.001kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.059.575+0.001)103/(0.3444241)=68.938N/mm2f=205N/mm2 符合要求！600板模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇

220、混凝土板特性B5新浇混凝土楼板厚度(mm)600模板支架高度H(m)3.85模板支架的纵向长度La(m)8模板支架的横向长度Lb(m)6二、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)700立杆横向间距lb(mm)700纵横向水平杆步距h(mm)1500次楞布置方式平行于立杆纵向方向次楞间距s(mm)350立杆间次楞根数3荷载传递至立杆方式可调托座立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.1

221、5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇0.450.163城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)5风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.195四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f

222、m(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.1)0.61.0+1.4(1+2)1.0=24.936kN/m q=qGk+qQk=0.3+(24+1.1)0.61.0+(1+2)1.0=18.36kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0.124.9360.352=0.305kNm max=Mmax/W=0.305106/37

223、500=8.146N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.624.9360.35=5.237kN max=3Qmax/(2bh)=35.237103/(2100015)=0.524N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.67718.363504/(1006000281250)=1.105mm max=1.105mm=minl/150，10=min350/150，10=2.333mm 符合要求！五、次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(

224、kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 计算简图如下： q=GqGk+1.4qQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.6)0.35+0.01+1.4(1+2)0.35=8.741kN/m q=qGk+qQk=(0.3+(24+1.1)0.6)0.35+0.01+(1+2)0.35=6.436kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125ql2=0.1258.7410.72=0.535kNm max=Mmax/W=0.535106/64

225、000=8.366N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.625ql=0.6258.7410.7=3.824kN max=3Qmax/(2bh0)=33.8241000/(26080)=1.195N/mm2 max=1.195N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.521ql4/(100EI)=0.5216.4367004/(10090002560000)=0.349mm max=0.349mm=minl/150，10=min700/150，10=4.667mm 符合要求！ 4、支座反力计算 Rmax=1.25ql=1.258.7

226、410.7=7.648kN Rmax=1.25ql=1.256.4360.7=5.632kN六、主楞验算主楞验算方式二等跨连续梁可调托座内主楞根数2主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(cm2)4.24主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000共同作用系数0.6 因可调托座内主楞根数为2，验算时取共同作用系数0.6。 计算简图如下： 主楞弯矩图(kNm) 主楞剪力图(kN) 主楞变形图(mm)

227、 计算简图支座反力依次为R1=6.035kN,R2=10.938kN,R3=6.035kN 1、强度验算 max=Mmax/W=0.605106/4490=134.765N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 max=2Qmax/A=23.1751000/424=14.975N/mm2 max=14.975N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.489mm=minl/150，10=min700/150，10=4.667mm 符合要求！ 4、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座承载力设计值f(kN)30 最大支座反力Rmax=maxR1,

228、R2,R3/0.6=18.231kN 1.05Rmax=1.0518.231=19.142kN，19.142kN30kN 符合要求！ Rmax=maxR1,R2,R3/0.6=13.441kN七、立杆验算钢管计算截面483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/700=2.143，h/lb=1500/700=2.143，查附录D，得k=1.167，=1.272 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.2721500，1500+250=2227mm =l0/i=22

229、27/15.9=141=210 长细比符合要求！ 查浙江省模板支架规程附录C得 =0.344 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.7m，h=1.5m，浙江省模板支架规程表得w=0.172 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.7m，b/h=0.7/1.5=0.467 通过插入法求，得=0.96 z0d2=0.620.450.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1721.2(1-0.9670)/(1-0.96)=4.864 s=wstw=0.1724.864=0

230、.837 k=0.7zs0=0.70.620.8370.45=0.163kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.6210.45=0.195kN/m2 3、稳定性验算 KH=1 不组合风荷载时 NutGNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=18.231+0.151.353.85=19.01kN =1.05Nut/(AKH)=1.0519.01103/(0.3444241)=136.852N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 组合风荷载时 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0.15GH=17.771+0.151.353.85=18.551kN

231、 Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.1630.71.52/10=0.031kNm =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0518.551103/(0.3444241)+0.031106/(4.49103)=140.37N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)48 F=0.85AFkla/La=0.85480.1950.7/80=0.07kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.073.85/(34+1)60=0kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0518.551+0)103/(0.3444241)=133.549N/mm2f=205N/mm2 符合要求！