建筑工程高支模施工方案（150页）.doc

1、*7#楼高支模施工方案编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 年 月 日目 录1 编制说明与依据.41.1 编制说明41.2 编制依据42 工程概况53 施工部署53.1 技术准备53.2 物资准备53.2.1 材料准备53.2.2 机具准备63.2.3 劳动力准备63.2.4 管理架构64 高大模板支撑体系设计64.1模板支撑系统材质6模板体系设计7剪刀撑布置13大梁加固措施13施工层下层模板支撑要求135 模板施工方法145.1 施工顺序145.1.1 梁板施工工艺流程：145.1.2 钢管脚手架的安装流程：145.1.3 梁模板安装流程145.1.4 楼板模板安装流程145.1.4.1

2、 支撑系统安装14梁、板模板安装156 模板质量要求和措施166.1 模板工程质量程序控制示意图166.2 模板质量检查187 高支模支设和混凝土施工部署187.1 施工部署187.2 砼浇筑注意事项188、模板工程拆模方案198.1 验收及拆除的批准程序198.2 扣件式钢管架高支模拆除219 安全施工技术措施229.1预防坍塌事故的安全技术措施2410 监测措施2511 应急预案2811.1 应急目标2811.2 应急准备2811.2.1 应急组织机构2811.2.2 应急组织机构图28a 应急物资和设施准备29b 项目突发事件报告程序流程图30a)应急响应30i.发生坍塌的应急措施30i

3、i.发生高处坠落的应急响应32iii.发生机械伤害的应急响应33iv.发生触电事故的应急响应34计算书（8001800梁模板支撑计算书）37 计算书（7001800梁模板支撑计算书）56计算书（6001800梁模板支撑计算书）75计算书（6001500梁模板支撑计算书）94计算书（6001200梁模板支撑计算书）113计算书（5001000梁模板支撑计算书）1321编制说明与依据1.1 编制说明在现浇钢筋混凝土结构工程中，模板及支撑体系设计及施工质量是现浇混凝土结构工程质量及施工安全的保障。本工程最大支撑高度为4.8米，小于8米，最大梁截面为8001800，集中线荷载超过20KN/m。现我公司

4、根据现场施工实际情况决定采用扣件式钢管架搭设。因扣件式钢管架具有材料易得，支拆方便，承载力高，可变性大，节省模板材料，损耗率小，费用较低等优点。根据规定，须进行专家论证的范围为：第一类梁:梁截面为8001800；第二类梁：梁截面为7001800；第三类梁：6001800；第四类梁：梁截面为6001500；第五类梁：梁截面为6001200；第六类梁：梁截面为5001000。以上梁位置处板：厚180。层高4.8m。 1.2 编制依据l 工程项目施工图：包括与高支模相关的楼层梁板、墙柱结构图、建筑剖面图等；l 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008l 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JG

5、J130-2011 J84-2001（2002版）；（扣件式钢管脚手架支撑体系）l 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 J43-2001（2000版）；（门式钢管脚手架支撑体系）l 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；l 混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2011）；l 木结构设计规范（GB50005-2003）；l 钢结构设计规范（GB50017-2012）；l 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；l 参考资料：如建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、建筑施工脚手架实用手册（含垂

6、直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-2011中国建筑工业出版社等。2 工程概况2.1工程概况工程名称：*建设单位：*建筑概况：*7#楼位于*。属商住楼，占地面积* m，总建筑面积约*m，建筑层数：*层(*、*层为商业* m，*-*层为住宅*m)、建筑总高度：*m(*-*层：*m、*m、*m；*-*层*m)。本工程地基基础设计等级甲级，建筑场地为类，结构型式：框支剪力墙结构。2.2高大模板区域本工程高大模板部位为转换层(四层楼面),层高为4.8m,。大截面梁尺寸主要为5001000,6001200，6001500,6001800,7001800,8001800，楼板厚

7、度为180mm。梁截面较大,结构荷载及施工荷载均较大,模板支撑系统的强度、稳定性和安全性要求较高。3施工部署 3.1 技术准备 在施工前完善施工方案工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。重点对外墙支模、楼层模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。3.2 物资准备 材料准备确保材料质量合格，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护，同时收集各种进场材料相关质保证明。采用483.0mm钢管，应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢

8、管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉抻试验方法（GB/T228）的关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道：钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定：钢管必须有刷不锈漆。新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须要换；新、旧扣件均应进行防锈处理。模板选用183091520mm九层胶合板，模板施工前认真涂刷合同文件技术条件书规定的合格脱模剂。必须符合我国林业部规定的混凝土模板用胶合板专

9、业标准ZBB70006-88中规定。背楞选用经过刨制并且质量较好的6080mm木枋，木枋长度为2m、4m两种。 机具准备根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。 劳动力准备做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。 管理架构为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。4 高大模板支撑体系设计4.1模

10、板支撑系统材质 模板面板均采用胶合面板厚度为20mm，采用60mm80mm木枋，长2000mm；支撑体系中的立杆、水平纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用483.0mm 钢管，采用12穿梁对拉螺栓。钢材采用Q235，配底座、顶托，剪刀撑、水平纵横拉杆、扫地杆均选用483.0mm 钢管。 所有钢管与地面接触必须设置10cm*10cm木板垫块。模板体系设计 根据本工程梁、墙截面大小及梁、墙宽的不同，按下表进行分类设计：按梁截面分类梁截面尺寸按最大梁截面验算第一类梁80018008001800第二类梁70018007001800第三类梁60018006001800第四类梁60015006001500第五类

11、梁60012006001200第六类梁50010005001000梁、板下支撑作如下分类：1、梁：第一类梁： 立杆483.0，梁跨度方向间距0.7m，梁两侧立柱间距1m；上端伸出至模板支撑点长度0.1m，步距1.2m；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面，立杆承重连接方式采用可调托座，梁底纵向支撑根数9；水平杆与立杆连接采用单扣件；主楞间距350mm；次楞根数5；主楞竖向支撑点数量5；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距500mm；主楞材料圆钢管；直径48mm；壁厚3.0mm；次楞材料：木方；宽度60mm；高度80mm；模板采用胶合面板厚度为20mm；梁底模板支撑为6080的方木。以8001800

12、梁为验算对象，见计算书；第二类梁：立杆483.0，梁跨度方向间距0.8m，梁两侧立柱间距1m；上端伸出至模板支撑点长度0.1m，步距1.2m；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面，立杆承重连接方式采用可调托座，梁底纵向支撑根数8；水平杆与立杆连接采用单扣件；主楞间距350mm；次楞根数5；主楞竖向支撑点数量5；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距500mm；主楞材料圆钢管；直径48mm；壁厚3.0mm；次楞材料：木方；宽度60mm；高度80mm；模板采用胶合面板厚度为20mm；梁底模板支撑为6080的方木。以7001800梁为验算对象，见计算书；第三类梁：立杆483.0，梁跨度方向间距0.85m，

13、梁两侧立柱间距1m；上端伸出至模板支撑点长度0.1m，步距1.3m；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面，立杆承重连接方式采用可调托座，梁底纵向支撑根数7；水平杆与立杆连接采用单扣件；主楞间距350mm；次楞根数5；主楞竖向支撑点数量5；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距500mm；主楞材料圆钢管；直径48mm；壁厚3.0mm；次楞材料：木方；宽度60mm；高度80mm；模板采用胶合面板厚度为20mm；梁底模板支撑为6080的方木。 以6001800梁为验算对象，见计算书；第四类梁：立杆483.0，梁跨度方向间距1m，梁两侧立柱间距1m；上端伸出至模板支撑点长度0.1m，步距1.3m；梁模板支撑

14、采用梁底小楞垂直梁截面，立杆承重连接方式采用可调托座，梁底纵向支撑根数5；水平杆与立杆连接采用单扣件；主楞间距350mm；次楞根数4；主楞竖向支撑点数量3；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距500mm；主楞材料圆钢管；直径48mm；壁厚3.0mm；次楞材料：木方；宽度60mm；高度80mm；模板采用胶合面板厚度为20mm；梁底模板支撑为6080的方木。 以6001500梁为验算对象，见计算书；第五类梁：立杆483.0，梁跨度方向间距1.1m，梁两侧立柱间距1m；上端伸出至模板支撑点长度0.1m，步距1.5m；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面，立杆承重连接方式采用可调托座，梁底纵向支撑根数5；

15、水平杆与立杆连接采用单扣件；主楞间距350mm；次楞根数3；主楞竖向支撑点数量2；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距500mm；主楞材料圆钢管；直径48mm；壁厚3.0mm；次楞材料：木方；宽度60mm；高度80mm；模板采用胶合面板厚度为20mm；梁底模板支撑为6080的方木。 以6001200梁为验算对象，见计算书第六类梁：立杆483.0，梁跨度方向间距1.2m，梁两侧立柱间距1m；上端伸出至模板支撑点长度0.1m，步距1.5m；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面，立杆承重连接方式采用可调托座，梁底纵向支撑根数5；水平杆与立杆连接采用单扣件；主楞间距350mm；次楞根数3；主楞竖向支撑点数

16、量2；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距500mm；主楞材料：圆钢管；直径48mm；壁厚3.0mm；次楞材料：木方；宽度60mm；高度80mm；模板采用胶合面板厚度为20mm；梁底模板支撑为6080的方木。以5001000梁为验算对象，见计算书剪刀撑布置在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。所有钢管连接均采用配套扣件连接（其中立杆的连接必须采用对接，水平杆的连接尽量采用对接，剪刀撑必须采用搭接）。其余构造要求参照建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。支架顶部支撑采用

17、可调顶托，顶托螺杆伸出长度不得大于200，从最上一根水平杆至支撑点的距离不大于300。凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须加设纵横钢管水平拉杆一道，其立杆承载力应按规范要求作相应折减。4.1.2大梁加固措施对所有大梁在中部应根据实际情况额外设置顶撑加固。水平杆与立杆连接采用双扣件，以确保抗滑。4.1.4施工层下层模板支撑要求本工程转换层模板支撑体系重量均超过底板设计荷载。施工时下部一、二层满堂架不得拆除，立杆底均须垫木垫快。所有电梯井处梁下支撑均不拆除。5 模板施工方法支撑体系搭设前应按方案图进行放线，做出样板单元，经验收合格后方可继续搭设。搭设过程中，严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其他材料，

18、防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。5.1 施工顺序 梁板施工工艺流程：搭设脚手架扎柱钢筋支柱模至梁底支梁底模浇筑柱砼绑扎梁钢筋封梁侧模板底模绑扎板钢筋隐蔽验收浇筑梁板砼养护砼强度达设计要求拆模转入下一施工段。 钢管脚手架的安装流程：摆放垫板、立杆底座摆放扫地杆逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧装扫地纵横杆并与立杆或扫地杆扣紧安第一步横杆与各立杆扣紧安第二步横杆安第三、四步横杆接立杆加设剪刀撑水平加固杆连接支托板铺设枋木。 梁模板安装流程搭设和调平模板支架（包括安装水平位杆和剪刀撑）按标高铺梁底摸板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板。 楼板模板安装流程支立柱上立柱横向拉杆校正标高、铺设第二道

19、龙骨、第一道龙骨铺模板模板拼缝处理自检.1 支撑系统安装1）高支模采用扣件式钢管脚手架支撑系统，立杆及纵横水平拉杆采用483.0钢管。2）扣件式脚手架支撑的搭设、拆除、安全管理与维护必须满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的规定。3）脚手架支撑支设前，应按本施工组织设计要求进行技术交底，并要签字确认。4）要对钢管、扣件进行检查、验收，严禁使用不合格的材料。5）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。6）先弹出立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆及水平纵横加固杆。7）梁和楼板的脚手架立杆纵、横向间距及步距必须按本计算方

20、案布置。8）纵横向剪立撑设置在脚手架外侧周边和内部按本方案间距设置。9）在支撑系统搭设基本完成时，应全面检查顶托内单钢管是否处于顶托中间位置，采用旋转顶托使其两边竖向钢板卡住主楞钢管，可使主楞钢管在顶托内居中。10）支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。.2梁、板模板安装（1）梁底模及侧模均采用20胶合板，梁底模铺设在第一层龙骨（木方横楞）上，第一层龙骨搁置第二层龙骨（按设计选用单钢管或双钢管）上。（2）180厚楼板模采用20胶合板，板底横楞采用50100木方，第二层龙骨采用双钢管。（3）梁模板的安装1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整钢管脚手架

21、可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放第二层龙骨。固定第二层龙骨后在其上安装梁底第一层龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的2.5/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。因转换层梁钢筋较大且密，在梁底模安装完成后，先进行梁钢筋安装，再安装侧模、压脚板及斜撑。2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧

22、模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。（4）楼面模板的安装首先拉通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设483.0双钢管作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：钢管立柱设置情况是否按本方案搭设；剪刀撑、纵横杆、扫地杆等配置情况；底座、托顶螺旋杆伸出长度；扣件牢固情况；垫木情况

23、。6 模板质量要求和措施。 6.1 模板工程质量程序控制示意图学习图纸和技术资料学习操作规程和质量标准技术人员书面交底操作人员参加交底和钢筋、砼工工序交接检查浇砼时留人看模执行检验标准不合格的处理梁柱的板抽查质量评定记录准备工作模板选择清理模板模板涂刷隔离剂技术交底与钢筋工工序交接检查脚手架自检标高、中心线截面尺寸放线中间抽查按规范及方案设计注意保护棱角清理现场、文明施工施工日记支模资料汇总质量评定拆模6.2 模板质量检查模板工程安装完成后及时进行技术复核与分项工程质量检查，确保轴线、标高与截面尺寸准确。（1）要求模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。（2）模板接缝全部采用胶带纸粘贴。

24、（3）模板与混凝土的接触面清理干净并涂刷隔离剂。（4）模板安装的允许偏差及检验方法。模板安装的允许偏差及检验方法项次项 目允许偏差检验方法1轴线位移梁5钢尺检查2标 高+5，-5用水准仪或拉线和钢尺检查3截面尺寸墙、柱、梁+4，-5钢尺检查4每层垂直度6吊线、钢尺检查5相邻两板表面高低差5钢尺检查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查7预埋钢板中心线位移3拉线和钢尺检查8预埋管预留孔中心线位移37 高支模支设和混凝土施工部署7.1 施工部署高支模区域应先浇筑柱、墙等竖向结构的混凝土，待其强度达设计值的75%后，再施工梁、板结构的钢筋、混凝土工程。梁、板支撑体系应按规范构造要求设置扫地杆、纵横向

25、水平杆及水平、竖向剪刀撑，并应采用连墙杆或钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱、墙等竖向结构拉紧顶牢，确保高支模体系的整体稳定性。7.2 砼浇筑注意事项（1）砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器，每一振点的振捣延续时间，应使表面呈现浮浆和不再浮落。（2）梁板砼浇筑方向由一端开始用“赶浆法”，先将梁内砼浇至板底，然后与板砼一起浇筑。随着梁内砼斜面的不断延长，板面砼可连续向前浇捣。（3）混凝土浇注过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。（4）倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过高，并且安排人员用工具将堆积的混凝

26、土迅速向四周摊开。（5）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（6）支撑体系的基础承载力应由设计单位复核，原则上板下保留下二层支撑体系不拆除，转换大梁下保留向下至下四层支撑体系不拆除。8、模板工程拆模方案8.1 验收及拆除的批准程序（1）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。检查表如下：（2）高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。8.2 扣件式钢管架高支模拆除（1）支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。（2）拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送试验检测，当试块达到规定的强度符合下表

27、要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。砼拆模强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（%）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。（3）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（4）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。（5）拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。（6）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。（7）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散

28、堆放并及时清运。（8）严格控制模板及其支架拆除的顺序。（9）拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。（10）拆除脚手架支撑时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒。（11）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。（12）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3）通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关

29、的立杆时方可拆除。4）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面再放室内堆存。6）拆下的钢管与配件，应成捆用塔吊吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。9 安全施工技术措施（1）扣件式脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）和施工方案的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业交底。（2）对立钢管扣件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。（3）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，持证上岗。（4）搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。（5

30、）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（6）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物体。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。（7）模板支撑搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。（8）在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。（9）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收

31、合格后，方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。（10）在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动。3）各种杆件是否有变形的现象。4）安全防护措施是否符合规范要求。（11）在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。（12）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，

32、作业完成后，马上复原。（13）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与架体接触。（14）脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。（15）设立维护小组，对拆下来的钢管及扣件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。（16）钢管堆放场地应平坦，钢管应平放。（17）51与48钢管不得混合搭设。（18）支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。（19）水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支

33、撑系统的搭设同步进行。（20）可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。（21）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（22）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（23）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（24）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。预防坍塌事故的安全技术措施（1）模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。（2）安装梁底模板及木方前，确保梁底支架水平杆已拉设。（3）本高支支模采用扣件式钢管架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控

34、制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体。（4）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（5）楼面堆放模板及钢管、扣件时，严格控制数量、质量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。（6）在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要拿起稳妥堆放，防止坍塌事故发生。（7）安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚架搭设高度要高出施工作业面至少1.2米。（8）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（9）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不

35、得堆积在泵送管路出口处。（10）应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。（11）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。（12）模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。（13）拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。（14）纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。预防高空坠落事故安全技术措施（1）项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。（2）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。（3）支、拆模板时应保证作

36、业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。（4）所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。（5）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（6）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防

37、磨擦割断。（7）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。（8）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2米，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。（9）高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。（10）各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签

38、字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。（11）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。（12）安装楼面模板时，在工作面下1米处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。10 监测措施本项目采用扣件式钢管脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：（1）班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）日常检查，巡查的重点部位：杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。底座是否松动，立杆

39、是否悬空。连接扣件是否松动。支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。施工过程中是否有超载的现象。安全防护措施是否符合规范要求。支撑体系和各杆件是否有变形的现象。（3）在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（4）要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。 （5）监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。（6）监测点布设支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置根据支

40、架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度满足现场监测要求，并设变形监测报警值。（7）监测频率：在浇筑砼过程中安排专人实施实时监测，测频率30分钟一次。监测时间在混凝土浇注前直至砼终凝。（8）应急预案当发现超出预警值的情况，立即报告项目经理、再由项目经理报告监理工程师及甲方现场工程师，同时停止作业，所有人员撤离施工现场，待项目部技术人员、监理、甲方确定无安全隐患时方可继续施工。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯3mL4m4mL6.5m1220/吊线和卷尺2水平杆

41、、斜杆的钢管弯曲L6.5m30/吊线和卷尺3立杆垂直度全高50/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内50/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/1510经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/1510经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/-10mm-5mm经纬仪及钢板尺11 应急预案11.1 应急目标发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治序。杜绝护救护方法不当造成的人员伤亡事故；杜绝二次事故发生。11.2 应急准备 应急组织机构1、应急领导小组：项目经理为该小组组长，项目副经理、项目总工为副组长，现场全体管理人员为组员。2、现场抢救组：项目部安全部负责人为组

42、长，安全部全体人员为现场抢救组成员，现场全体管理人员为组员。3、医疗救治组：项目安全部负责人为组长，项目全体人员为医疗救治组成员，现场全体管理人员为组员。4、后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员，现场全体管理人员为组员。5、保安组：项目部保安队长为组长，全体保安员为组员。6、应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。 应急组织机构图应急副组长应急副组长应急组长贤 旺现场抢救组保安组医疗救治组后勤服务组应急通讯组a 应急物资和设施准备（1）医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；（2）抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用；（3）照明器材：手电筒、应急灯3

43、6V以下安全线路、灯具；（4）通讯器材：电话、手机、对讲机；（5）交通工具：工地常备一辆应急车辆；（6）灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用；（7）准备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施；（8）准备足够的防暑降温物资；（9）用于危险区域隔离的警戒绳、安全禁止、警告、指令、提示标志牌（10）必要的资金保证。外部报警火警：119匪警：110医疗急救：120交通急救：122当地派出所修订应急预案应急预案评审业主相关政府部门监理按程序启动应急响应预案事件检查、处理整改、教育项 目 经 理生 产 经 理事件发现人、当事人项 目 副 经 理项 目 总 工内 部 上报对 外 报告b 项目突发事

44、件报告程序流程图应急响应发生坍塌的应急措施高支撑架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。1) 高支撑架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。2)项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。

45、3)在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。4)在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边协同项目医疗人员进行抢救（如供氧、包扎），找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在

46、被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。5)被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。6)在现场施救过

47、程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。7)伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见是否进行留院观察。8)紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。9)对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防

48、止任何人员靠近危险区域。发生高处坠落的应急响应事故发生后应急措施1)当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼出，并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。2)项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到现场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施：从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超

49、过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序，掉到地面的，出事地点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的发生。从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直

50、接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的发生。掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术支持组一起确定转移方案。现场临时救治措施1)高处坠落事故发生后，在120赶到前，现场医生要对当事者进行及时

51、的必要治疗现场抢救的重点应放在对休克、骨折和出血等几种情形上。120赶到后，要在120医生指导下尽快把伤者抬到救护车上，再由120医生在车上继续对受伤者进行必要的救治，尽快送医院进行抢救治疗，避免延误抢救的时间。2)首先由现场医生观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。还呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右。如高处坠落者出现颅脑外伤，如伤者神志清醒，则先想办法止血；如处在昏迷状态，则在止血的同时必须维持昏迷者的呼吸道通畅，要让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发

52、生喉阻塞。如高处坠落者出现骨折，比如手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与无骨折的下肢缚在一起，然后再用硬板担架搬运。偶有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在硬板担架上，严禁对伤者的两肩与两腿或单肩背运，避免受伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫或导致死亡，从而

53、造成二次伤害的发生。发生机械伤害的应急响应1、防机械伤害事故发生，项目部成立义务小组，由项目经理担任组长生产负责人及安全员，各专业正长为组员，主要负责紧急事故发生时有条有理的进行抢救或处理，外包队管理人员及后勤人员，协助上任工程师做相关辅助工作。2、发生机械伤害事故后，由项目经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知生产负责人组织紧急应变小组进行可行的应急抢救，如现场包扎、止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员水、电工长协助抢救工作，门卫在

54、大门口迎接来救护的车辆，有程序的处理事故、事件最大限度的减少人员和财产损失。发生触电事故的应急响应（1）脱离电源对症抢救当发生人身触电事故时，首先使触电者脱离电源。迅速急救，关键是“快”（2）对于低压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源1）如果触电地点附近有电源开关或插销，可立即拉开电源开关或拔下电源插头，以切断电源。2）可用有绝缘手柄的电工钳、干燥木柄的斧头、干燥木把的铁锹等切断电源线。也可采用干燥木板等绝缘物插入触电者身下，以隔离电源。3）当电线搭在触电者身上或被压在身下时，也可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等绝缘物为工具，拉开提高或挑开电线，使触电者脱离电源。切不可直接去拉触电

55、者。（3）对于高压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源1）立即通知有关部门停电。2）带上绝缘手套，穿上绝缘鞋，用相应电压等级的绝缘工具按顺序拉开开关。3）用高压绝缘杆挑开触电者身上的电线。（4）触电者如果在高空作业时触电，断开电源时，要防止触电者摔下来造成二次伤害1）如果触电者伤势不重，神志清醒，但有些心慌，四肢麻木，全身无力或者触电者曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电者安静休息、，不要走动，严密观察并送医院。2）如故触电者伤势较重，已失去知觉，但心脏跳动和呼吸还存在，应将触电者抬至空气畅通处，解开衣服，让触电者平直仰卧，并用软衣服垫在身下，使其头部比肩稍低，一面妨碍呼吸，如天气寒冷要注意

56、保温，并迅速送往医院。如果发现触电者呼吸困难，发生痉挛，应立即准备对心脏停止跳动或者呼吸停止后的抢救。3）如果触电者伤势较重，呼吸停止或心脏跳动停止或二者都已停止，应立即进行口对口人工呼吸法及胸外心脏挤压法进行抢救，并送往医院。在送往医院的途中，不应停止抢救，许多触电者就是在送往医院途中死亡的。4）人触电后会出现神经麻痹、呼吸中断、心脏停止跳动、呈现昏迷不醒状态，通常都是假死，万万不可当作“死人”草率从事。5）对于触电者，特别高空坠落的触电者，要特别注意搬运问题，很多触电者，除电伤外还有摔伤，搬运不当，如折断的肋骨扎入心脏等，可造成死亡。6）对于假死的触电者，要迅速持久的进行抢救，有不少的触电

57、者，是经过四个小时甚至更长时间的抢救而抢救过来的。有经过六个小时的口对口人工呼吸及胸外挤压法抢救而活过来的实例。只有经过医生诊断确定死亡，停止抢救（5）人工呼吸是在触电者停止呼吸后应用的急救方法。各种人工呼吸方法中以口对口呼吸法效果最好1）施行人工正呼吸前，应迅速将触电者身上妨碍呼吸的衣领、上衣等解开取出口腔内妨碍呼吸的食物，脱落的断齿、血块，粘液等，以免堵塞呼吸道，使触电者仰卧，并使其头部充分扣仰(可用一只于拖触电者颈后)，鼻孔朝上以利呼吸道畅通。2）救护人员用手使触电者鼻孔紧闭，深吸一口气后紧贴触电者的口向内吹气，儿时约2秒中。吹气大小，要根据不同的触电人有所区别，每次呼气要个触电者胸部微

58、微鼓起为宜。3）吹气后，立即离开触电者的口，并放松触电者的鼻子，使空气呼山，工时约3秒中。然后再重复吹气动作。吹气要均匀，每分钟吹气呼气约12次。触电者已开始恢复自由呼吸后，还应仔细观察呼吸是否会再度停止。如果再度停止，应再继续进行人工呼吸，这时人工呼吸要与触电者微弱的自山呼吸规律一致。 4）如无法使触电者把口张开时，可改用口对鼻人工呼吸法。即捏紧嘴巴紧贴鼻孔吹气。（6）胸外心脏挤压法是触电者心脏停止跳动后的急救方法1）做胸外挤压时使触电者仰卧在比较坚实的地方，姿势与口对口人工呼吸法相同，救护者跪在触电者一侧或跪在腰部两侧，两手相叠，手掌根部放在，心窝上方，胸骨下三分之一至二分之一处。掌根用力

59、向下(脊背的方向)挤压压出心脏里面的血液。成人应挤压35厘米，以每秒钟挤压一次，太快了效果不好，每分钟挤压60次为宜。挤压后掌根迅速全部放松，让触电者胸廓自动恢复，血液充满心脏。放松时掌根不必完全离开胸部。2）应当指出，心脏跳动和呼吸是无法联系的。心脏停止跳动了，呼吸很快会停止。呼吸停止了，心脏跳动也维持不了多久。一旦呼吸和心脏跳动都停止了，应当同时进行口对口人工I呼吸和胸外心脏挤压。如果现场只有一人抢救，两种方法交替进行。可以挤压4次后，吹气一次，而且吹气和挤压的速度都应提高一些，以不降低抢救效果。3）对于儿童触电者，可以用一只手挤压用力要轻一些免损伤胸骨，而且每分钟宜挤压100次左右。梁模

60、板(扣件钢管架)计算书计算书（8001800梁模板支撑计算书）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、混凝土结构设计规范、建筑结构荷载规范、钢结构设计规范等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.80；梁截面高度 D(m)：1.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h

61、(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.80；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材

62、弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：9；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：350；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：5；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离

63、依次是：300mm，650mm，1000mm，1350mm，1600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝

64、土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 3522/6=23.33cm3；

65、M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3517.850.9=6.747kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.3540.9=1.764kN/m；计算跨度: l = (1800-180)/(5-1)= 405mm；面板的最大弯矩 M= 0.16.747(1800-180)/(5-1)2 + 0.1171.764(1800-180)/

66、(5-1)2= 1.45105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.16.747(1800-180)/(5-1)/1000+1.21.764(1800-180)/(5-1)/1000=3.863 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.45105 / 2.33104=6.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q

67、1= 6.747N/mm； l-计算跨度: l = (1800-180)/(5-1)=405mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 35222/12=23.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.747(1800-180)/(5-1)4/(10060002.33105) = 0.878 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1800-180)/(5-1)/250 = 1.62mm；面板的最大挠度计算值 =0.878mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.62mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直

68、接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.863/0.350= 11.037kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.135 kNm，最大支座反力 R= 4.249 kN，最大变形 = 0.049 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:

69、= M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.35105/6.40104 = 2.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；次楞的最大挠度计算值 =0.049mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.249kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，

70、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.637 kNm，最大支座反力 R= 6.841 kN，最大变形 = 0.734 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.37105/8.99103 = 70.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =70.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm

71、2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.734 mm主楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；主楞的最大挠度计算值 =0.734mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.841 kN。穿梁螺栓最大容

72、许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.841kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7002020/6 = 4.67104mm3； I = 700202020/12 =

73、4.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.80+0.500.700.90=35.078kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.700.90=3.528kN/m；q=35.078+3.528=38.606kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.135.0781002+0.1173.5281002=3.92104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=

74、0.435.0780.1+0.453.5280.1=1.562kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.135.0780.1+1.23.5280.1=4.282kN =Mmax/W=3.92104/4.67104=0.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=29.232kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距)

75、: l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67735.0781004/(10060004.67105)=0.008mm；面板的最大挠度计算值: =0.008mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最

76、大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.282/0.7=6.117kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.1170.72 = 0.3 kNm；最大应力 = M / W = 0.3106/64000 = 4.7 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必

77、须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.1170.7 = 2.569 kN；方木受剪应力计算值 = 32.5691000/(26080) = 0.803 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.803 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.1177004 /(1009000256104)=0.432mm；方木的最大允许挠度 =0.7001000/250=2.800 mm；方木的最大挠度计

78、算值 = 0.432 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.8 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.562kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.282kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.800)/40.700(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.700(1.800-0.180)0.500=1.640kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=3.812 kN；N2=N3=14.377 kN；最大弯矩

79、Mmax=0.456 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.237 mm；最大应力 =0.456106/4490=101.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 101.6 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.812 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1494.8=0.8

80、58 kN；N =3.812+0.858=4.67 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.

81、1= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4670.096/(0.301424) = 36.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 36.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

82、其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =14.377 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(4.8-1.8)=0.858 kN；N =N1+N2 =14.377+0.536=14.913 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；

83、lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.1= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=14912.608/(0.

84、301424) = 116.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 116.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851.005(1.2+0.12) = 1.667 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.4按照表2取值1.005 ；lo/i = 1667.295 / 15.9 = 105 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.551 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 149

85、12.608/(0.551424) = 63.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 63.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方

86、向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形

87、约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的

88、水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板(扣件钢管架)计算书计算书（7001800梁模板支撑计算书）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安

89、全技术规范、混凝土结构设计规范、建筑结构荷载规范、钢结构设计规范等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L2。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.70；梁截面高度 D(m)：1.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.80；梁两

90、侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值f

91、m(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：8；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：350；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：5；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，650mm，1000mm，1350mm，1600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：

92、48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，

93、取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 3522/6=23.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(

94、N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3517.850.9=6.747kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.3540.9=1.764kN/m；计算跨度: l = (1800-180)/(5-1)= 405mm；面板的最大弯矩 M= 0.16.747(1800-180)/(5-1)2 + 0.1171.764(1800-180)/(5-1)2= 1.45105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.16.7

95、47(1800-180)/(5-1)/1000+1.21.764(1800-180)/(5-1)/1000=3.863 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.45105 / 2.33104=6.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 6.747N/mm； l-计算跨度: l = (1800-180)/(5-1)=405mm； E-面

96、板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 35222/12=23.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.747(1800-180)/(5-1)4/(10060002.33105) = 0.878 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1800-180)/(5-1)/250 = 1.62mm；面板的最大挠度计算值 =0.878mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.62mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得

97、到：q = 3.863/0.350= 11.037kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.135 kNm，最大支座反力 R= 4.249 kN，最大变形 = 0.049 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.35105/6.40104 = 2.1 N/mm

98、2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；次楞的最大挠度计算值 =0.049mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.249kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57

99、cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.637 kNm，最大支座反力 R= 6.841 kN，最大变形 = 0.734 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.37105/8.99103 = 70.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =70.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.734 mm主楞的最大容许挠度值

100、: = 350/400=0.875mm；主楞的最大挠度计算值 =0.734mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.841 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.841kN

101、 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8002020/6 = 5.33104mm3； I = 800202020/12 = 5.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自

102、重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.80+0.500.800.90=40.090kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.800.90=4.032kN/m；q=40.090+4.032=44.122kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.140.091002+0.1174.0321002=4.48104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.440.090.1+0.454.0320.1=1.785kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.

103、140.090.1+1.24.0320.1=4.894kN =Mmax/W=4.48104/5.33104=0.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=33.408kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =1

104、00.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67740.091004/(10060005.33105)=0.008mm；面板的最大挠度计算值: =0.008mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.894/0.8=6.117kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照

105、三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.1170.82 = 0.391 kNm；最大应力 = M / W = 0.391106/64000 = 6.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.1170.8 = 2.936 kN；方木受

106、剪应力计算值 = 32.9361000/(26080) = 0.918 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.918 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.1178004 /(1009000256104)=0.736mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.736 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底

107、模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.785kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.894kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.700)/40.800(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.800(1.800-0.180)0.500=2.034kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=3.154 kN；N2=N3=15.347 kN；最大弯矩 Mmax=0.496 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.276 mm；最大应力 =0.496106/4

108、490=110.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 110.4 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.154 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1494.8=0.858 kN；N =3.154+0.858=4.012 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/

109、i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.1= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规

110、范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4012.018/(0.301424) = 31.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 31.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =15.347 kN ；脚手架

111、钢管的自重： N2 = 1.20.149(4.8-1.8)=0.858 kN；N =N1+N2 =15.347+0.536=15.883 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，

112、 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.1= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=15882.686/(0.301424) = 124.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 124.4 N/mm2 小于 钢管立

113、杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851.005(1.2+0.12) = 1.667 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.4按照表2取值1.005 ；lo/i = 1667.295 / 15.9 = 105 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.551 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 15882.686/(0.551424) = 68 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 68 N/mm2 小于

114、 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

115、b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.

116、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N

117、.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板(扣件钢管架)计算书计算书（6001800梁模板支撑计算书）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、混凝土结构设计规范、建筑结构荷载规范、钢结构设计规范等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关

118、文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L3。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.85；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.30；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.80；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型

119、为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：

120、20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：7；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：350；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：5；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，650mm，1000mm，1350mm，1600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：8

121、0.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作

122、为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 3522/6=23.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q

123、- 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3517.850.9=6.747kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.3540.9=1.764kN/m；计算跨度: l = (1800-180)/(5-1)= 405mm；面板的最大弯矩 M= 0.16.747(1800-180)/(5-1)2 + 0.1171.764(1800-180)/(5-1)2= 1.45105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.16.747(1800-180)/(5-1)/1000+1.21.764(1800-180)/(5-1)/1000=3.

124、863 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.45105 / 2.33104=6.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 6.747N/mm； l-计算跨度: l = (1800-180)/(5-1)=405mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 35222/12=23.33c

125、m4；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.747(1800-180)/(5-1)4/(10060002.33105) = 0.878 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1800-180)/(5-1)/250 = 1.62mm；面板的最大挠度计算值 =0.878mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.62mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.863/0.350= 11.037kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截

126、面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.135 kNm，最大支座反力 R= 4.249 kN，最大变形 = 0.049 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.35105/6.40104 = 2.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.1 N/mm2 小于 次楞的

127、抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；次楞的最大挠度计算值 =0.049mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.249kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算

128、得到最大弯矩 M= 0.637 kNm，最大支座反力 R= 6.841 kN，最大变形 = 0.734 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.37105/8.99103 = 70.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =70.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.734 mm主楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；主楞的最大挠度计算值 =0.734mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0

129、.875mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.841 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.841kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度

130、和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8502020/6 = 5.67104mm3； I = 850202020/12 = 5.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.80+0.500.850.90=42.595kN/

131、m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.850.90=4.284kN/m；q=42.595+4.284=46.879kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.142.5951002+0.1174.2841002=4.76104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.442.5950.1+0.454.2840.1=1.897kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.142.5950.1+1.24.2840.1=5.2kN =Mmax/W=4.76104/5.67104=0

132、.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=35.496kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67742.5951004/(1006

133、0005.67105)=0.008mm；面板的最大挠度计算值: =0.008mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.2/0.85=6.117kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=688

134、8/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.1170.852 = 0.442 kNm；最大应力 = M / W = 0.442106/64000 = 6.9 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.9 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.1170.85 = 3.12 kN；方木受剪应力计算值 = 33.121000/(26080) = 0.975 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1

135、.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.975 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.1178504 /(1009000256104)=0.938mm；方木的最大允许挠度 =0.8501000/250=3.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.938 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.4 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.897kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.200kN梁两

136、侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.600)/40.850(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.850(1.800-0.180)0.500=2.331kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=2.334 kN；N2=N3=14.893 kN；最大弯矩 Mmax=0.467 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.274 mm；最大应力 =0.467106/4490=104 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 104 N/m

137、m2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.334 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1424.8=0.816 kN；N =2.334+0.816=3.15 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A

138、= 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.3,1.3+20.1= 2.579 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度

139、lo/i = 2579.07 / 15.9 = 162 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.268 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3149.804/(0.268424) = 27.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 27.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =14.894 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.142(4.8-1.8)=0.816 kN；N =N1+N2 =14.894+0.5

140、1=15.404 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.3,1.3+20.1= 2.579 m； k -

141、计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2579.07 / 15.9 = 162 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.268 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=15403.936/(0.268424) = 135.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 135.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2

142、(h+2a) = 1.1671.003(1.3+0.12) = 1.756 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.5按照表2取值1.003 ；lo/i = 1755.752 / 15.9 = 110 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.516 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 15403.936/(0.516424) = 70.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 70.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件

143、，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架

144、步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑

145、点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计

146、混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板(扣件钢管架)计算书计算书（6001500梁模板支撑计算书）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、混凝土结构设计规范、建筑结构荷载规范、钢结构设计规范等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术：扣件式钢管模板高支撑架设

147、计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.30；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.80；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN

148、/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁

149、底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：350；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，700mm，1100mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2

150、 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；

151、挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 3522/6=23.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3517.850.9=6.747kN/m；振捣混凝土荷载设计值

152、: q2= 1.40.3540.9=1.764kN/m；计算跨度: l = (1500-180)/(4-1)= 440mm；面板的最大弯矩 M= 0.16.747(1500-180)/(4-1)2 + 0.1171.764(1500-180)/(4-1)2= 1.71105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.16.747(1500-180)/(4-1)/1000+1.21.764(1500-180)/(4-1)/1000=4.197 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.71105 / 2.33104=7.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f =

153、 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 6.747N/mm； l-计算跨度: l = (1500-180)/(4-1)=440mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 35222/12=23.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.747(1500-180)/(4-1)4/(10060002.33105) = 1.223

154、 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1500-180)/(4-1)/250 = 1.76mm；面板的最大挠度计算值 =1.223mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.76mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.197/0.350= 11.991kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 90

155、00.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.147 kNm，最大支座反力 R= 4.617 kN，最大变形 = 0.054 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.47105/6.40104 = 2.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；次楞的最大挠

156、度计算值 =0.054mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.617kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.692 kNm，最大支座反力 R= 6.993 kN，最大变形 = 0.788 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M

157、/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.92105/8.99103 = 77.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =77.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.788 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.788mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿

158、梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.993 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.993kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和

159、振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.50+0.501.000.90=41.850kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.000.90=5.040kN/m；q=41.850+5.

160、040=46.890kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.141.851502+0.1175.041502=1.07105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.441.850.15+0.455.040.15=2.851kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.141.850.15+1.25.040.15=7.812kN =Mmax/W=1.07105/6.67104=1.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算

161、手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=34.875kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67741.851504/(10060006.67105)=0.036mm；面板的最大挠度计算值: =0.036mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计

162、算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.812/1=7.812kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.17.81212 = 0.781 kNm；最大应力 = M /

163、 W = 0.781106/64000 = 12.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 12.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.67.8121 = 4.687 kN；方木受剪应力计算值 = 34.6871000/(26080) = 1.465 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.465 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.6

164、77ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6777.81210004 /(1009000256104)=2.296mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 2.296 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.851kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=7.812kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.600)/41.000(1.20.18024.000+1.42.000)+1.221.0

165、00(1.500-0.180)0.500=2.382kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=2.366 kN；N2=N3=14.586 kN；最大弯矩 Mmax=0.491 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.265 mm；最大应力 =0.491106/4490=109.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 109.4 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算

166、立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.366 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1424.8=0.816 kN；N =2.366+0.816=3.181 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设

167、计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.3,1.3+20.1= 2.579 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2579.07 / 15.9 = 162 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.268 ；钢管立杆受压应力计

168、算值 ；=3181.346/(0.268424) = 28 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 28 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =14.586 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.142(4.8-1.5)=0.816 kN；N =N1+N2 =14.586+0.561=15.147 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -

169、 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.3,1.3+20.1= 2.579 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m

170、; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2579.07 / 15.9 = 162 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.268 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=15147.006/(0.268424) = 133.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 133.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.3+0.12) = 1.756 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加

171、系数，h+2a =1.5按照表2取值1.003 ；lo/i = 1755.752 / 15.9 = 110 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.516 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 15147.006/(0.516424) = 69.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 69.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还

172、要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层

173、可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横

174、杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控

175、制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板(扣件钢管架)计算书计算书（6001200梁模板支撑计算书）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、混凝土结构设计规范、建筑结构荷载规范、钢结构设计规范等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)

176、：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.80；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对

177、梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：350；次楞根

178、数：3；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，900mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土

179、的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其

180、中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 3522/6=23.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3517.850.9=6.747kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.3540.9=1.764kN/m；计算跨度: l = (1200-180)/(3-1)= 510mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(6.747+1.764)(12

181、00-180)/(3-1)2 = 2.77105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(6.747+1.764)(1200-180)/(3-1)/1000=5.425 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.77105 / 2.33104=11.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =11.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 6.747N/mm； l-

182、计算跨度: l = (1200-180)/(3-1)=510mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 35222/12=23.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5216.747(1200-180)/(3-1)4/(10060002.33105) = 1.699 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1200-180)/(3-1)/250 = 2.04mm；面板的最大挠度计算值 =1.699mm 小于 面板的最大容许挠度值 =2.04mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷

183、载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 5.425/0.350= 15.501kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.190 kNm，最大支座反力 R= 5.968 kN，最大变形 = 0.069 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最

184、大受弯应力计算值 = 1.90105/6.40104 = 3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；次楞的最大挠度计算值 =0.069mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.968kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2

185、4.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.895 kNm，最大支座反力 R= 7.758 kN，最大变形 = 1.148 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 8.95105/8.99103 = 99.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =99.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁

186、计算得到主楞的最大挠度为 1.148 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =1.148mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.758 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.

187、92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.758kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 11002020/6 = 7.33104mm3； I = 1100202020/12 = 7.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公

188、式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.501.100.90=36.947kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.100.90=5.544kN/m；q=36.947+5.544=42.491kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.136.9471502+0.1175.5441502=9.77104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.436.9470.15+0.455.5440

189、.15=2.591kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.136.9470.15+1.25.5440.15=7.094kN =Mmax/W=9.77104/7.33104=1.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=30.789kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的

190、弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67736.9471504/(10060007.33105)=0.029mm；面板的最大挠度计算值: =0.029mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.0

191、94/1.1=6.449kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.4491.12 = 0.78 kNm；最大应力 = M / W = 0.78106/64000 = 12.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 12.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)

192、其中最大剪力: V =0.66.4491.1 = 4.256 kN；方木受剪应力计算值 = 34.2561000/(26080) = 1.33 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.33 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.44911004 /(1009000256104)=2.774mm；方木的最大允许挠度 =1.1001000/250=4.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 2.774 mm 小于

193、方木的最大允许挠度 =4.4 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.591kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=7.094kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.600)/41.100(1.20.18024.000+1.42.000)+1.221.100(1.200-0.180)0.500=2.225kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=2.173 kN；N2=N3=13.284 kN；最大弯矩 Mmax=0.449 kNm；最大

194、挠度计算值 Vmax=0.244 mm；最大应力 =0.449106/4490=99.9 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 99.9 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.173 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.8=0.744 kN；N =2.173+0.74

195、4=2.917 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.711.5,1.5+20.1= 2.993 m； k - 计

196、算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.71； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2993.355 / 15.9 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2916.684/(0.203424) = 33.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 33.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力

197、设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =13.284 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.8-1.2)=0.744 kN；N =N1+N2 =13.284+0.558=13.842 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；

198、 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.711.5,1.5+20.1= 2.993 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.71； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2993.355 / 15.9 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13841.644/(0.203424) =

199、160.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 160.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.5+0.12) = 1.99 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.003 ；lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 13841.644/(0.4

200、23424) = 77.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 77.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不

201、变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.

202、在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范

203、的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板(扣件钢管架)计算书计算书（5001000梁模板支撑计算书）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、混凝土结构

204、设计规范、建筑结构荷载规范、钢结构设计规范等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.80；梁两侧立杆间距(m)：1.

205、00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17

206、.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：350；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：

207、木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000

208、 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 3522/6=23.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M =

209、 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3517.850.9=6.747kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.3540.9=1.764kN/m；计算跨度: l = (1000-180)/(3-1)= 410mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(6.747+1.764)(1000-180)/(3-1)2 = 1.79105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(6.747+1.764)(1000-180)/(3-1)/1000=4.362 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.791

210、05 / 2.33104=7.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 6.747N/mm； l-计算跨度: l = (1000-180)/(3-1)=410mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 35222/12=23.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5216.747(100

211、0-180)/(3-1)4/(10060002.33105) = 0.709 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1000-180)/(3-1)/250 = 1.64mm；面板的最大挠度计算值 =0.709mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.64mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.362/0.350= 12.462kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/

212、6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.153 kNm，最大支座反力 R= 4.798 kN，最大变形 = 0.056 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.53105/6.40104 = 2.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度

213、验算次楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；次楞的最大挠度计算值 =0.056mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.798kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.720 kNm，最大支座反力 R= 6.9

214、57 kN，最大变形 = 0.966 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.20105/8.99103 = 80.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =80.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.966 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.966mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N -

215、穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.957 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.957kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁

216、计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 12002020/6 = 8.00104mm3； I = 1200202020/12 = 8.00105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.00+0.501.200.90=33.696kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00

217、+2.00)1.200.90=6.048kN/m；q=33.696+6.048=39.744kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.133.6961252+0.1176.0481252=6.37104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.433.6960.125+0.456.0480.125=2.025kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.133.6960.125+1.26.0480.125=5.54kN =Mmax/W=6.37104/8.00104=0.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.8 N/mm2 小

218、于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=28.080kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =125.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =125.00/250 = 0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67733.6961254/(10060008.00105)=0.012mm；面板的最大挠度计算值

219、: =0.012mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.5mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.54/1.2=4.617kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大

220、弯矩 M =0.1ql2= 0.14.6171.22 = 0.665 kNm；最大应力 = M / W = 0.665106/64000 = 10.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 10.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.6171.2 = 3.324 kN；方木受剪应力计算值 = 33.3241000/(26080) = 1.039 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.039 N/

221、mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.61712004 /(1009000256104)=2.813mm；方木的最大允许挠度 =1.2001000/250=4.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 2.813 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.8 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.025kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.540kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=

222、(1.000-0.500)/41.200(1.20.18024.000+1.42.000)+1.221.200(1.000-0.180)0.500=2.378kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.389 kN；N2=N3=11.324 kN；最大弯矩 Mmax=0.388 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.205 mm；最大应力 =0.388106/4490=86.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 86.3 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/m

223、m2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.389 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.8=0.744 kN；N =1.389+0.744=2.132 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3

224、)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.731.5,1.5+20.1= 3.028 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3028.365 / 15.9

225、 = 190 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.199 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2132.287/(0.199424) = 25.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.324 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.8-1)=0.744 kN；N =N1+N2 =11.324+0.589=11.913 kN ； - 轴心受压立杆

226、的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.731.5,1.5+20.1= 3.028 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

227、- 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3028.365 / 15.9 = 190 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.199 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11913.025/(0.199424) = 141.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 141.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.003

228、(1.5+0.12) = 1.99 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.003 ；lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 11913.025/(0.423424) = 66.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 66.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军

229、：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.

230、5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其

231、距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。