住宅小区外架卸料平台搭设及拆除施工方案（65页）.docx

1、.外脚手架、卸料平台搭设及拆除施工方案编制：审核：审批人及审批意见：编 制 单 位（章）：编制时间：年月日总 监 审 核 意 见：监理单位（章）：建设单位项目负责人审批意见：建设单位（章）：;.外脚手架、卸料平台搭设及拆除施工方案审批表NO：部门审核人职务 /职称审核意见公司生产/ 技术分公质量司安全部材料门设备审核意见公司 /二层机构审批意见：签章：年月日建设（监理）单位审批意见：签章：年月日;.外脚手架、卸料平台搭设及拆除施工方案审批表NO：部门审核人职务 /职称审核意见公司生产/ 技术分公质量司安全部门材料审设备核意见公司 /二层机构审批意见：签章：年月日建设（监理）单位审批意见：签章：

2、年月日;.钢管外脚手架施工方案工程概况：本工程为住宅小区楼，位于路北段，地下一层，地上16 层框架剪力墙结构、标准层高 2.9 米，总高 H=49.6 米。根据本工程特点及施工机具、材料及人力配备情况，本工程外架 12 层（共 2 层，高 8.7m）采用落地式双排扣件钢管脚手架， 39 层（共 7 层，高 20.3m）、10 16 层（共 7 层，高 22.7m）采用悬挑扣件式双排钢管脚手架。1 2 层落地式双排扣件式钢管外脚手架施工方案一、搭拆方案本工程外墙扣件式双排钢管脚手架施工严格按JGJ130 2001 规范（ 2002 年版）要求进行。具体方案如下：1、双排架基本搭设要求：、钢管规格

3、采用外径48mm，壁厚 3.5mm 的焊接钢管，钢管、扣件、脚手板、安全网的材质符合规范JGJ1302001 规范要求；、双排外脚手架地基，如属回填土应分层夯实达到计算要求的容许承载力，地基土方分层回填分层夯实、整平，土的压实系数为 0.9，承载力为 fgk=135KPa；或采用浇 C15 砼 100mm厚作硬化处理 ,fgk=10MPa；脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。、底部垫板采用200mm 宽， 50mm 厚， 1500mm 长硬杂木垫板，垫板与地面密切接触，无留空；按照方案要求的纵、横间距放钱定位。脚手架基础要有排水措施，防止积水浸泡。、立杆横间距Lb=1.05m，纵距La=

4、1.5m；落地双排外脚手架搭设内，外立杆采取对接接长，内外大横杆采取对接接长；有变形的杆件和不合格的扣件不能使用，扣件拧紧程度要适当，随时校正杆件垂直、水平偏差，避免误差过大。相邻立杆按头位置应错开布置在不同步距内，且与相近大横杆距离不宜大于步距三分之一；立杆与大横杆必须用直通扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；立杆垂直偏差不应大于架高的1/200 。、落地双排外脚手架搭设顺序，摆放扫地大横杆立杆装扫地小横杆安装第一步大横杆安装抛杆安装第一步小横杆铺站脚脚手板逐步搭设。、大横杆步距h=1.8m，小横杆贴近立杆布置、并搭于大横杆之上，用直角扣件扣紧，每块脚手板下设小横杆，且不大于La/2；即应按五根考

5、虑，间距La/2=0.75m；小横杆置于大横杆之上用直角扣件扣紧，在使用过程中不得拆除紧贴立杆的小横杆。、剪刀撑设置：本工程落地脚手架高为8.7m，按规范规定，在外架外侧立面的两端各;.设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m，剪刀撑与地面夹角为45o 60o；、连墙件： 本工程落地脚手架高为8.7m，根据规定宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式，严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。因此本工程按二步三跨刚性连接，而每层每二步(2h)三跨 (3La)用横杆钢管将外架内、外立杆与梁或预埋在砼楼板的短钢管连接加双扣件。也可采用与柱子

6、用钢管和扣件锁紧。、作业层、平台的栏杆的挡脚板、栏杆搭设如下图：本工程落地脚手架高为8.7m，脚手架 5 步，考虑到作业层栏杆搭设后不拆移动，保持外架外立面整体美观，每步架均设防护栏杆。 N2=H/h=8.7/1.8=5，（仅作业层 2 层有挡脚板）0006000218016、竹脚手板铺设：第一步架及架顶一步的外脚手架满铺一层脚手板，作业层中间层不大于 12 米满铺一层脚手板，整个架体须在二层操作层满铺脚手板，并在满铺脚手板层拉一道安全平网，设置一道不小于0.18m 高踢脚板。每步脚手架外侧设置1.2m 高的安全防护栏。（详见上图） 落地双排外脚手架外立杆内侧立面满挂符合安检标准的密目式（20

7、00 目）安全围网进行全封闭。、落地双排外脚手架采用避雷针与立横杆连通，接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。接地冲击电阻30。、结构施工支模架不得与外架联结，严禁悬挂起重设备， 商品砼输送管不得与外架联结，其管道走向位置另搭架体，确保输送管支设牢固。作业层上的施工荷载应控制在本方案所计算的限载范围内，不得超载。2、双排架拆除要求：拆除前必须全面检查扣件，连墙杆、支撑系统是否符合构造要求，不符合要求的应先处理好，并清除杂物和障碍物后方可开始拆除。拆除前应根据施工的需要，制订出符合实际施工需要的拆除方案，由项目经理或总工长（技术负责人）向施工队组进行技术交底和安全交底后，再进行拆除作业

8、。外脚手架的拆除作业，必须从上而下逐步进行，严禁上下同时作业。即由上而下，后;.绑先拆，先绑后拆，一般情况下先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后是小横杆、大横杆、抛撑、立杆等，必要时要先加固后拆除。连墙件必须随脚手架逐层拆除， 严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。 分段拆除高差不应大于 2 步，如大于 2 步应设连墙杆加固。拆至下部最后一根立杆高度时应在适当位置临时设置抛撑加固后再拆。外架拆除严禁从高空往下抛掷钢管、扣件、脚手板等物品。拆除下来的钢管、扣件、脚手板等应分别放到卸料平台或施工电梯进料平台，由塔吊或施工电梯运至地面。拆放到卸料平台或进料平台上的钢管、扣件等应随拆随吊走。在作业

9、区安全坠落范围内设置围栏， 警戒标志，并设专人警戒，禁止非工作人员入内。作业区的供电线路要事先拆除或与电工联系，改道和停电后方可进行作业。拆除脚手架大横杆、 剪刀撑，应先拆中间扣， 再拆两头扣。由中间操作人员将杆转向，往下方人员传递时待下方人员握牢后再放手。上下呼应，动作协调，当解至与其他作业人员有关的结扣时，应先告知对方，待对方做好防护准备后再解扣，以防坠落。、拆除过程中，要求一步一清，拆除的扣件等零碎物件不能留滞在外架上，以防坠落伤人。、拆除过程中要注意保护成品，不得损坏，如有损坏要通知有关人员修复后再拆除。二、复核计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ1

10、30-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为8.7 米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50 米，立杆的横距 1.05 米，立杆的步距 1.80 米。采用的钢管类型为483.5 ，连墙件采用 2步3跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米。施工均布荷载为 3.0kN/m2，同时施工 1层，脚手板共铺设 4层。（一）、小横杆的计算 :小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350 1.5

11、00/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000 1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2 0.038+1.2 0.262+1.4 2.250=3.511kN/m;.小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下 :M=3.511=0.484 106/5080.0=95.250N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 !3. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下 :荷载标准值 q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.02.551 1

12、050.04/(384 2.06 105121900.0)=1.608mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150 与10mm,满足要求 !（二）、大横杆的计算 :大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038 1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.350 1.050 1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000 1.050 1.500/2=2.362kN荷载的计算值P=(1.2 0.040+1.2 0.276+1.4 2.3

13、62)/2=1.843kN;.大横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下 :集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08 (1.2 0.038) 1.5002+0.175 1.843 =0.492 106/5080.0=96.883N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 !3. 挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下 :集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.038 1500.004/(10

14、0 2.060 105121900.000)=0.05mm集中荷载标准值 P=0.040+0.276+2.362=2.678kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1462678.445 1500.003/(100 2.060 105121900.000)=4.13mm最大挠度和V=V1+V2=4.178mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150 与10mm,满足要求 !;.（三）、扣件抗滑力的计算 :纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范 5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取 8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作

15、用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038 1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350 1.050 1.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3.000 1.050 1.500/2=2.362kN荷载的计算值 R=1.2 0.058+1.2 0.276+1.4 2.362=3.707kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时, 试验表明 : 单扣件在 12kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 12.0kN。（四）、脚手架荷载标准值

16、:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.1248NG1 = 0.125 8.700=1.086kN(2) 脚手板的自重标准值 (kN/m2) ；本例采用竹串片脚手板，标准值为 0.35NG2 = 0.350 4 1.500 (1.050+0.300)/2=1.417kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为 0.14NG3 = 0.140 1.500 4/2=0.420kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2) ；0.005NG

17、4 = 0.005 1.500 8.700=0.065kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.989kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 3.000 1 1.500 1.050/2=2.362kN风荷载标准值应按照以下公式计算;.其中 W0 基本风压 (kN/m2) ，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用： W0 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz = 0.740Us 风

18、荷载体型系数： Us = 0.840经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 0.300 0.740 0.840 = 0.131kN/m2 。考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.85 1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值 (kN/m2) ；la 立杆的纵距 (m) ；h 立杆的步距 (m) 。（五）、立杆的稳定性计算 :1. 不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计

19、值，N=6.89kN；轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i的结果查表得到 0.19 ；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.58cm ；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh确定， l0=3.12m ；k 计算长度附加系数，取 1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.50 ； A 立杆净截面面积， A=4.89cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2) ；经计算得到 = 75.88 f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2 ；;.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足

20、要求 !2. 考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.40kN；轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i的结果查表得到 0.19 ；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.58cm ；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh确定， l0=3.12m ；k 计算长度附加系数，取 1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定； u = 1.50 A 立杆净截面面积， A=4.89cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ) ，W=5.08cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2) ；经计算得到= 85

21、.28f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2 ；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 7.961kN小于扣件的抗滑力 8.0kN ，满足要求 !;.连墙件扣件连接示意图(八 ) 、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力(kN/m2) ，p = N/A ；p = 17.23N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN) ；N = 6.89A 基础底面面积 (m2) ；A = 0.40fg 地基承载力设计值(kN/m2) ；fg = 20.0

22、0地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00fgk 地基承载力标准值； fgk = 20.00地基承载力的计算满足要求!三、外脚手架检查与验收1. 脚手架所使用的钢管、 扣件必须有产品合格证和检验报告， 并应按规范要求检查钢管、扣件的外观质量是否符合相关要求。2. 脚手架应在下列阶段进行检查与验收；作业层上施加施工荷载前；每搭完 1013m高度后；达到设计高度后；遇大风大雨后；停用一个月后。3. 脚手架使用中定期检查下列项目：;.杆件的设置和连接、支撑构造、特别是连墙件的构造是否符合要求；钢丝绳是否收紧，是否处于绷紧受力状态；底座

23、、扣件、螺丝是否松动，立杆是否悬空；安全防护措施是否符合要求；是否超载或在架体上堆放物料。四、安全保证措施：1. 脚手架所使用的钢管、 扣件、拉结件等必须严格按 JGJ130-2001、JGJ59-99 安全技术规范和本方案的要求进行检查与验收。符合要求后方可投入使用。2. 脚手架搭设严格按规范的安全构造要求和本方案的设计要求进行搭设。 并按检查与验收要求分段进行验收，上一验收段验收检查不合格，不得进行下一验收段的脚手架搭设，必须在上一工序检查验收或整改合格后，方可进行下一验收段或下一道工序的施工，确保每验收段的架从西向东满足搭设质量和安全使用的要求。3. 脚手架搭设人员必须是经过按国家现行标

24、准特种作业人员安全技术考核管理规则（ GB5036）考核合格的架子工持证上岗，上岗人员定期体检合格后方可上岗。4. 搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，不准穿拖鞋，高跟鞋、皮鞋和带钉易滑鞋，严禁酒后上岗。上岗人员必须接受安全教育和质量、安全技术交底，熟识领会搭设方案和质量安全要求后，方可上岗作业。5. 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件和作业。楔紧悬挑钢梁的楔木，拉结钢丝绳或法兰螺栓。主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆。连墙拉结杆，加劲撑、剪刀撑，安全防护设施。在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。当脚手架基础下有设备基础、 管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，

25、 否则必须采取加固措施。6. 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料混用。严禁将外径 48mm与 51mm的钢管混合使用。7. 六级以上大风、大雪、大雨天气停止脚手架作业，在冬季要经常检查脚手架、斜板、跳板有无滑移、松动及时采取修整，确保安全。8. 在外架脚手板上安全网内以及脚手架内地面上的杂物、 垃圾要及时清理， 避免掉落伤人。;.悬挑扣件式双排外脚手架施工方案一、工程概况：根据本工程特点及施工机具、 材料及人力配备情况， 3 9 层（共 7 层，高 20.3m）、10 16 层（共 7 层，高 22.7m）采用悬挑扣件式双排钢管脚手架，复核计算取 10 16 层（共

26、7 层，高 22.7m）作为计算单元， 39 层（共 7 层，高 20.3m）参照 1016 层（共 7 层，高22.7m）。二、搭拆方案本工程外墙扣件式双排钢管脚手架施工严格按JGJ130 2001 规范（ 2002 年版）要求进行。具体要求如下：1、悬挑双排架基本搭设要求：、钢管规格采用外径48mm，壁厚 3.5 焊接钢管，立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6.5m，小横杆长度为1.5m。钢管、扣件、脚手板、安全网的材质符合规范JGJ1302001 规范要求；、采用 20a 号槽钢，间距按每 1.5 米一根布置，悬挑部分为1.5m，在建筑主体内的长度为 3m；槽钢在建筑主体内距其末端部100m

27、m 和 350mm 处设两根直径为 14mm 的圆钢“几”字形卡环固定， 卡环锚入砼一定要压在楼板下层钢筋下面， 并保证两侧 30cm 以上搭接长度。卡环安装和楼板砼浇注施工同时进行。钢管立杆落在 20a 号槽钢上，立杆与槽钢连接采用在槽钢上焊接 25 凸出 100mm 的钢筋焊接，立杆套在钢筋上防止立杆位移。具体详见附图。、立杆横间距Lb= 05m，纵距 La= 5m；、大横杆步距 h= 8m，小横杆贴近立杆布置、 并搭于大横杆之上， 用直角扣件扣紧，每块脚手板下设小横杆，且不大于 La/2；即应按五根考虑，间距 La/2=0.75m；、主节点处设置一根横向水平杆，用直角扣件连接且严禁拆除。

28、主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，靠墙一端的外伸长度0.3m。、剪刀撑设置：按规范规定，高度在24m 以下的单、双排脚手架，在外架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑， 并应由底至顶连续设置， 中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m，剪刀撑与地面夹角为45o 60o；剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于 2 个旋转扣件固定， 端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。;.、连墙件：根据规范规定宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶

29、撑配合使用的附墙连接方式，严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。本工程按二步三跨刚性连接，而每层每二步 (2h)三跨 (3La)用横杆钢管将外架内、外立杆与梁或预埋在砼楼板的短钢管连接加双扣件。连墙件偏离主节点的最大距离不超过30cm。、作业层、平台的栏杆的挡脚板、栏杆搭设如下图：0006000218016、脚手架必须设置纵、横向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200mm的立杆上。横向扫地杆则固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接搭接时，立杆上的对接扣件必须交错布置；两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一杆立杆的

30、两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3；搭接长度不应小于 1m，应采用不少于 2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。、立杆顶端宜高出女儿墙上皮 1m，高出檐口上皮 1.5m。、纵向水平杆宜采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内， 且在水平方向错开的距离不应小于 500mm。各接头中心至主节点的距离不应大于纵距的 1/3。纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。、横向水平杆的设置：在主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧，且严禁拆除，主

31、节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度不应大于500mm。作业层上的非节点处横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等距设置，最大间距不应大于纵距的 1/2。、作业层上脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120 150mm，脚手板应设在三根横向水平杆上，当其长度小于2m 时，可采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定、严防倾翻。、脚手板可采用对接平铺或搭接铺设。对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，;.脚手板外伸长度130150mm。脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于 200mm，伸出横向水平杆的长度不应小于 100mm，采用对接平铺，四周应用

32、直径 3.2mm 的镀锌铁丝固定在横向水平杆上。 作业层端部脚手板探头长度应取 150mm，其板长两端均应用 3.2mm 镀锌铁丝与支承杆可靠的固定。、连墙件应从低层第一步纵向水平杆处开始设置，当有困难，应采用其它可靠措施固定。、连墙件应优先采用菱形布置，亦采用矩形布置。、脚手架两端必须设置连墙件。、竹脚手板铺设：架子首层、顶层和作业层脚手板要满铺，在每段挑架的中间高度设一道安全平网。连搭几段挑架时，安全平网的间距不得大于12m。、脚手架外立杆内侧满挂2000 目安全网全封闭。2、脚手架搭设、在楼板模板上弹出卡环位置安装卡环 （砼达到设计强度后） 安装 20a 号槽钢（已按要求焊好 25 钢筋

33、）摆放纵向扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆， 并与立杆和扫地杆扣紧（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直）每边竖起 3-4 根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）安第一节小横杆校正立杆垂直和水平使其符合要求，按 4060N 力拧紧扣件螺栓， 形成脚手架的起始段， 按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍脚手架质量和挑梁情况严格确保设计要求和脚手架质量安第二节大横杆安第二步小横杆加设临时斜撑杆（加抛撑）上端与第二步大横杆紧扣（装设连墙件后拆除）安第三、四步大横杆和小横杆安装二层连墙件接立杆加设剪刀撑装设作业层间横杆铺设脚手板，绑扎防护及挡脚板、立

34、挂安全网。、脚手架必须配合施工进度搭设，第一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。、每搭完一步脚手架，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，其偏差不应超过规范的允许偏差。、开始搭设立杆时，应每隔 6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。、当搭设至有连墙件的构造点时， 在搭设完该处的立杆、 纵向水平杆、 横向水平杆后，应立即设置连墙件。、顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合下列要求：a、搭设长度不应小于1m，应采用不少于2 个旋转扣件固定，端部扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。;.b、立杆端部宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。、双

35、排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。3、脚手架检查与验收、脚手架及悬挑钢梁应在下列阶段进行检查与验收：a、悬挑钢梁安装完后及脚手架搭设前；b、作业层上施加荷载前；c、每搭设完 1013m高度后；d、达到设计高度后；e、遇有 4 级大风与大雨后；f 、停用超过一个月。、脚手架使用中，应定期检查下列项目：a、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞、桁架等的构造是否符合要求；b、悬挑钢梁是否松动，底座是否松动；c、扣件螺栓是否松动；d、安全防护措施是否符合要求；e、是否超载。4、双排架拆除要求：、拆除前必须全面检查扣件，连墙杆、支撑系统是否符合构造要求，不符合要求的应先处理

36、好，并清除杂物和障碍物后方可开始拆除。、拆除前应根据施工的需要，制订出符合实际施工需要的拆除方案，由项目经理或总工长（技术负责人）向施工队组进行技术交底和安全交底后，再进行拆除作业。、外脚手架的拆除作业，必须从上而下逐步进行，严禁上下同时作业。即由上而下，后绑先拆，先绑后折，一般情况下先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后是小横杆、大横杆、抛撑、立杆等，必要时要先加固后拆除。、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于 2 步，如大于 2 步应设连墙杆加固。、拆至下部最后一根立杆高度时应在适当位置临时设置抛撑加固后再拆。、外架拆除严禁从高空往下抛掷

37、钢管、 扣件、脚手板等物品。 拆除下来的钢管、 扣件、脚手板等应分别放到卸料平台或施工电梯进料平台，由塔吊或施工电梯运至地面。拆放到卸料平台或进料平台上的钢管、扣件等应随拆随吊走。、在作业区安全坠落范围内设置围栏，警戒标志，并设专人警戒，禁止非工作人员入;.内。、作业区的供电线路要事先拆除或与电工联系，改道和停电后方可进行作业。、拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣。由中间操作人员将杆转向，往下方人员传递时待下方人员握牢后再放手。上下呼应，动作协调，当解至与其他作业人员有关的结扣时，应先告知对方，待对方做好防护准备后再解扣，以防坠落。、拆除过程中，要求一步一清，拆除的扣件等零碎物

38、件不能留滞在外架上，以防坠落伤人。、拆除过程中要注意保护成品，不得损坏，如有损坏要通知有关人员修复后再拆除。、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约 6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。、严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。、运到地面的杆件、物品等应及时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。5、脚手架防雷措施、外架用的预埋件必须用二根8 钢筋与在建工程的防雷接地网搭焊，以便于架体避雷。、雷雨天气和六级以上大风应停止作业。、大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。6、安全管理、脚手架搭设人员必须持相应的特殊工种作业证上岗；、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿

39、防滑鞋；、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备；、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：a、主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；b、连墙件c、悬挑钢梁及卡环。、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。三、复核计算书10-16 层悬挑式扣件钢管脚手架计算书（无阳台）钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130-2001）。;.计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为22.7 米，立杆采用单立管。

40、搭设尺寸为：立杆的纵距1.50 米，立杆的横距 1.05 米，立杆的步距 1.80 米。采用的钢管类型为483.5 ，连墙件采用 2步3跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米。施工均布荷载为 3.0kN/m2，同时施工 1层，脚手板共铺设 4层。悬挑水平钢梁采用 20a 号槽钢 U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50 米，建筑物内锚固段长度 3.00 米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、小横杆的计算 :小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横

41、杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350 1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000 1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2 0.038+1.2 0.262+1.4 2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下 :M=3.511=0.484 106/5080.0=95.250N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 !3. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下 :;.荷载标准值 q=0.038+0.262+2.25

42、0=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.02.551 1050.04/(384 2.06 105121900.0)=1.608mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150 与10mm,满足要求 !二、大横杆的计算 :大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038 1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.350 1.050 1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000 1.050 1.500/2=2.362kN荷

43、载的计算值P=(1.2 0.040+1.2 0.276+1.4 2.362)/2=1.843kN大横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下 :集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08 (1.2 0.038) 1.5002+0.175 1.843 =0.492 106/5080.0=96.883N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 !3. 挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和;.均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷

44、载引起的最大挠度V1=0.6770.038 1500.004/(100 2.060 105121900.000)=0.05mm集中荷载标准值 P=0.040+0.276+2.362=2.678kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1462678.445 1500.003/(100 2.060 105121900.000)=4.13mm最大挠度和V=V1+V2=4.178mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150 与10mm,满足要求 !三、扣件抗滑力的计算 :纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范 5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计

45、值 , 取 8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038 1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350 1.050 1.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3.000 1.050 1.500/2=2.362kN荷载的计算值 R=1.2 0.058+1.2 0.276+1.4 2.362=3.707kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时, 试验表明 : 单扣件在 12kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN的荷载下会滑动 ,

46、 其抗滑承载力可取 12.0kN；四、脚手架荷载标准值 :作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：;.(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.1248NG1 = 0.125 22.700=2.833kN(2) 脚手板的自重标准值 (kN/m2) ；本例采用竹串片脚手板，标准值为 0.35NG2 = 0.350 4 1.500 (1.050+0.300)/2=1.417kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为 0.14NG3 = 0.140 1.500 4/2=0.420kN(4) 吊

47、挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2) ；0.005NG4 = 0.005 1.500 22.700=0.170kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.841kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000 1 1.500 1.050/2=2.362kN 风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压 (kN/m2) ，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001) 的规定采用： W0 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(G

48、B50009-2001)的规定采用： Uz = 1.000Us 风荷载体型系数： Us = 0.840经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 0.300 1.000 0.840 = 0.176kN/m2 。考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.85 1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值 (kN/m2) ；la 立杆的纵距 (m) ；h 立杆的步距 (m) 。五、立杆的稳定性计算 :1. 不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算;.其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.12

49、kN；轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i的结果查表得到 0.19 ；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.58cm ；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh确定， l0=3.12m ；k 计算长度附加系数，取 1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.50 ； A 立杆净截面面积， A=4.89cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2) ；经计算得到= 100.35f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2 ；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求 !2. 考虑风荷载

50、时 , 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.62kN；轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i的结果查表得到 0.19 ；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.58cm ；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh确定， l0=3.12m ；k 计算长度附加系数，取 1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定； u = 1.50 A 立杆净截面面积， A=4.89cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ) ，W=5.08cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2) ；经计算得到= 114.97f 钢管立杆抗压

51、强度设计值， f = 205.00N/mm2 ；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 9.001kN大于扣件的抗滑力 8.0kN ，不满足要求 !连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算 :悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端 C受脚手架荷载 N的作用，里端 B为与楼板的锚固点， A为墙支点。;.悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C 点最大挠度计算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中， m = 1500mm，l = 3000mm ，ml = 300mm，m2 =

52、 1350mm；水平支撑梁的截面惯性矩 I = 1780.40cm4 ，截面模量 ( 抵抗矩 ) W = 178.00cm3 。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2 4.84+1.4 2.36=9.12kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2 28.83 0.0001 7.85 10=0.27kN/mk=1.50/3.00=0.50kl=0.30/3.00=0.10k2=1.35/3.00=0.45代入公式，经过计算得到支座反力 RA=24.163kN支座反力 RB=-4.708kN最大弯矩抗弯计算强度 f=15.348 106/(1.05 178000.0)=82.116N/mm2水平支撑

53、梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 !受脚手架作用集中计算荷载N=4.84+2.36=7.20kN;.水平钢梁自重计算荷载 q=28.83 0.0001 7.85 10=0.23kN/m 最大挠度 Vmax=5.424mm按照钢结构设计规范 (GB50017-2003)附录 A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 3000.0mm水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400, 满足要求 !八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用 20a 号槽钢 U口水平 , 计算公式如下其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570 11.0

54、73.0 235/(2700.0 200.0 235.0)=0.85由于b大于 0.6 ，按照钢结构设计规范 (GB50017-2003)附录 B其值用b 查表得到其值为 0.737经过计算得到强度=15.35 106/(0.737 178000.00)=116.94N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求 !九、锚固段与楼板连接的计算:1. 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=4.708kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中 f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范 10.9.8f = 50N/m

55、m2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=4708 4/(3.1416 502)1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧 30cm以上搭接长度。2. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：;.锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.71kN ；d 楼板螺栓的直径， d = 16mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于4708.47/(3.1416161.5)=62.4mm。3. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺

56、栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.71kN ；d 楼板螺栓的直径， d = 16mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于84.2kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!10-16 层悬挑式扣件钢管脚手架计算书（有阳台）钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为22.7 米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50

57、米，立杆的横距 1.05 米，立杆的步距 1.80 米。采用的钢管类型为483.5 ，连墙件采用 2步3跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米。施工均布荷载为 3.0kN/m2，同时施工 1层，脚手板共铺设 4层。悬挑水平钢梁采用 20a 号槽钢 U口水平，其中建筑物外悬挑段长度3.10 米，建筑物内锚固段长度 2.20 米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.90m。拉杆采用钢丝绳。一、小横杆的计算 :;.小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的

58、自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350 1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000 1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2 0.038+1.2 0.262+1.4 2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下 :M=3.511=0.484 106/5080.0=95.250N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 !3. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下 :荷载标准值 q=0.038+0.262+2.250=2.

59、551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.02.551 1050.04/(384 2.06 105121900.0)=1.608mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150 与10mm,满足要求 !二、大横杆的计算 :大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。;.1. 荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038 1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350 1.050 1.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3.000 1.050 1.500/2=2.362k

60、N荷载的计算值P=(1.2 0.040+1.2 0.276+1.4 2.362)/2=1.843kN大横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下 :集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08 (1.2 0.038) 1.5002+0.175 1.843 =0.492 106/5080.0=96.883N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 !3. 挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下 :集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布

61、荷载引起的最大挠度V1=0.6770.038 1500.004/(100 2.060 105121900.000)=0.05mm集中荷载标准值 P=0.040+0.276+2.362=2.678kN;.集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1462678.445 1500.003/(100 2.060 105121900.000)=4.13mm最大挠度和V=V1+V2=4.178mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150 与10mm,满足要求 !三、扣件抗滑力的计算 :纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范 5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载

62、力设计值 , 取 8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038 1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350 1.050 1.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3.000 1.050 1.500/2=2.362kN荷载的计算值 R=1.2 0.058+1.2 0.276+1.4 2.362=3.707kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时, 试验表明 : 单扣件在 12kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN的荷载下会滑

63、动 , 其抗滑承载力可取 12.0kN；四、脚手架荷载标准值 :作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.1248NG1 = 0.125 22.700=2.833kN(2) 脚手板的自重标准值 (kN/m2) ；本例采用竹串片脚手板，标准值为 0.35NG2 = 0.350 4 1.500 (1.050+1.900)/2=3.097kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为 0.14NG3 = 0.140 1.500 4/2=0.420kN(4)

64、吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2) ；0.005NG4 = 0.005 1.500 22.700=0.170kN;.经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.521kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000 1 1.500 1.050/2=2.362kN 风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压 (kN/m2) ，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001) 的规定采用： W0 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规

65、范(GB50009-2001)的规定采用： Uz = 1.000Us 风荷载体型系数： Us = 0.840经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 0.300 1.000 0.840 = 0.176kN/m2 。考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.85 1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值 (kN/m2) ；la 立杆的纵距 (m) ；h 立杆的步距 (m) 。五、立杆的稳定性计算 :卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1. 不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 N

66、 立杆的轴心压力设计值，N=11.13kN；轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i的结果查表得到 0.19 ；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.58cm ；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh确定， l0=3.12m ；k 计算长度附加系数，取 1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50 ；;.A 立杆净截面面积， A=4.89cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2) ；经计算得到= 122.54f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2 ；不考虑风荷载时，立杆的稳定性

67、计算 f,满足要求 !2. 考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.64kN；轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i的结果查表得到 0.19 ；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.58cm ；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh确定， l0=3.12m ；k 计算长度附加系数，取 1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定； u = 1.50 A 立杆净截面面积， A=4.89cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ) ，W=5.08cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2) ；经

68、计算得到= 137.16f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2 ；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 9.001kN大于扣件的抗滑力 8.0kN ，不满足要求 !连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算 :悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载 N的作用，里端 B为与楼板的锚固点， A为墙支点。本工程中，脚手架排距为 1050mm，内侧脚手架距离墙体 1900mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2900mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1780.40cm4 ，截面抵抗矩 W

69、 = 178.00cm3，截面积 A =28.83cm2。受脚手架集中荷载P=1.2 6.52+1.4 2.36=11.13kN水平钢梁自重荷载q=1.2 28.83 0.0001 7.85 10=0.27kN/m1;.悬挑脚手架示意图11.13kN11.13kN0.27kN/mA2900B2002200悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到6.896.620.001.601.000.044.515.03悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)2.8626.196悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)0.2220.948悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=18.081k

70、N,R2=6.625kN,R3=-1.002kN最大弯矩抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=6.196 106/(1.05 178000.0)+18.081 1000/2883.0=39.425N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 !八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用 20a 号槽钢 U口水平 , 计算公式如下;.其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570 11.0 73.0 235/(2900.0 200.0 235.0)=0.79由于b大于 0.6 ，按照钢结构设计规范 (GB50017-2003)附录 B其值用

71、b 查表得到其值为 0.713经过计算得到强度=6.20 106/(0.713 178000.00)=48.85N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求 !九、拉杆的受力计算 :水平钢梁的轴力 RAH和拉钢绳的轴力 RUi按照下面计算其中 RUicosi 为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=25.570kN十、拉杆的强度计算 :拉绳或拉杆的轴力 RU我们均取最大值进行计算，为 RU=25.570kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中 Fg 钢丝绳的容许拉力 (kN)

72、 ；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN) ； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、6 61钢丝绳分别取 0.85 、0.82 和0.8 ；K 钢丝绳使用安全系数，取8.0 。;.选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000 25.570/0.820=249.466kN 。选择 637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径 21.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力 RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=25.570kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中 f 为吊环抗拉强度，取 f = 50N/mm2 ，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环

73、最小直径 D=25570 4/(3.1416 502)1/2=19mm十一、锚固段与楼板连接的计算:1. 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.625kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中 f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范 10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=6625 4/(3.1416 502)1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧 30cm以上搭接长度。2. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度

74、计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.63kN ；d 楼板螺栓的直径， d = 16mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于6625.39/(3.1416161.5)=87.9mm。;.3. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.63kN ；d 楼板螺栓的直径， d = 16mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm；fcc 混凝土的局部挤压强度

75、设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于84.2kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!;.卸料平台施工方案（物料提升机）一、工程概况本工程位于柳州市东环路北段原竹木市场内。建设单位：柳州市居上房地产开发有限责任公司；总建筑面积： 16645.07（其中地上 12948.71，地下 3696.36）；建筑层数：地上建筑主体高 16层，裙房二层（局部三层） ，地下一层；建筑高度： 49.6m；使用性质：高层综合楼，一二层和局部三层为商业用房，三十六层为高层住宅，地下室为中型停车库；结构形式：框架剪力墙；设计使用年限： 50年。本工程采用两座井架进行垂直运输，对应设

76、两座卸料平台，尺寸为 3m3m。16层采用落地式卸料平台，立杆立杆的纵距 b=1.50 米，立杆的横距 l=1.05 米，立杆的步距 h=1.80 米。立杆之间用纵横向横杆连接。钢管横杆格栅间距为 300mm，立杆搭设高度为 20.3 米。 716层采用悬挑式卸料平台，每层搭设一个。二、落地式平台施工方案1、基本要求、材料：a、采用 483.5 钢管，其质量应符合现行国家标准 碳素结构钢（GB/T700）中 Q235-A级钢的规定。b、扣件采用机械性能不低于KTH330-08 的铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼。毛刺、氧化脱皮等应立即清除干净。c、脚手板采用竹脚手板。、地基土方

77、分层回填夯实、整平、土的压实系数为0.9 ，承载力为 fgk=135KPa；或采用浇 C20砼 300mm厚作硬化处理。、立杆立杆构造应符合下列要求：;.、每杆立杆底部应设置底座和垫板；、卸料平台必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于 200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。、卸料平台底层步距不应大于 2m 。、立杆接长必须采用对接扣件连接。、连墙件、连墙件按每层设置间距为3m应布置靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm；、应从底层第一步纵向水平处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定；、连墙件不应与外

78、脚手架垂直运输机械相碰。卸料平台采用钢管与梁或预埋在砼楼板的短钢管连接加双扣件。也可采用与柱子用钢管和扣件锁紧。、水平杆水平杆宜设置在立杆内侧，不宜接长；纵向水平杆格栅间距为300mm；横向水平杆间距为 1000mm。横向水平杆通过双扣件与立杆连接。、剪刀撑0、剪刀撑斜杆与地面的倾角为60 。件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。、剪刀撑斜杆的搭接长度应大于 1m，应等间距设置 3 个旋转扣件固定， 端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于 100mm。、作业层作业层必须满铺脚手板。作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；、上栏杆上皮高度为1

79、.2m；、挡脚板高度不应小于180mm；、中栏杆应居中设置。2、工艺流程在牢固的地基弹线、 立杆定位摆放扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装横向扫地横杆并与立杆和扫地杆扣紧（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直）装设第一步纵、横向水平杆（与立杆扣接固定）校正立杆垂直和水平使其符合要求，按4060N.m力拧紧扣件螺;.栓安装第二步纵、横水平杆加设临时斜撑杆（加抛撑）安第三、四步纵横杆接立杆加立剪刀撑装设作业层间横杆铺设脚手板、绑扎防护及挡脚板、挂立安全网。3、开始搭设前，单位工程负责人应按有关规定向架设人员进行技术交底。4、清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。5、卸料平台必须配合施工进度搭设，一

80、次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。6、在卸料平台入口处设置平台限荷标志，本工程卸料平台用于运输井架和楼层的通道，不允许在其上堆放集中荷载过长时间。卸料平台总限荷为500Kg。6、每搭完一步卸料平台后，应按下表校正步距、纵距及立杆的垂直度：项技术允许检查方法项目偏差示意图次要求（mm）和工具最后验收垂直度 10020 80m立下列卸料平台允许水平偏差（ mm）杆搭设中检查偏总高度1 垂差的高度（ m）50m40m20m直度H=27 77H=10 202550H=20 4050 100H=30 6075H=40 80100H=50100中间档次用插入法间步距20502纵距钢板尺距横距20;.纵

81、一根杆向20的两端水水平仪3平同跨内或杆两根纵水平尺10高向水平差杆高差双排脚手架横外伸4向水平杆外伸50钢板尺500mm长度偏差7、底座安放应符合下列规定：、底座、垫板均应准确地安放在定位线上；、垫板宜采用长度不少于2 跨、厚度不小于 50mm的木垫板，也可采用槽钢。8、立杆搭设应符合下列规定：、严禁将外径 48mm与 51mm的钢管混合使用；、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3 ；、开始搭设立杆时，卸料平台的每一个立面至少应设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；、当搭设至有连墙件的构造时，在搭设

82、完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；、顶层立杆接长如采用搭接， 搭接长度不应小于 1m，应采用不少于 2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。9、水平杆不允许搭接。10、连墙件的搭设应符合下列规定：、连墙件的竖向间距不大于2h，且不大于层高；、连墙件从底层第一步水平杆处开始设置，且宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm。;.11、剪刀撑的搭设应符合下列规定：、剪刀撑应沿高度方向连续设置，斜杆与地面的倾角宜在450 600 之间。并应随立杆、水平杆等同步搭设；、各底层斜杆下端

83、均必须支承在垫块或垫板上。12、扣件安装应符合下列规定：、扣件规格必须与钢管外径（48 或 51）相同；、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不大于 65 N.m；、在主节点处固定水平杆、剪刀撑等的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm；、对接扣件开口应朝上或朝内；、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。13、作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆内侧；、上栏杆上皮高度为1.2m；、挡脚板高度不应小于180mm；、中栏杆应居中设置。14、脚手板的铺设应符合下列规定：、脚手板应铺满、铺稳，离开墙面不大于100mm；、脚手板应设置在三

84、根横向水平杆上，间距不大于900mm；、脚手板采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；、脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上。三、落地式卸料平台的拆除1、拆除卸料平台前的准备工作应符合下列规定：、应全面检查卸料平台的扣件连接，连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；、根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；、单位工程负责人进行拆除安全技术交底；、应清除卸料平台上杂物和地面障碍物。2、拆除卸料平台时，应符合下列规定：、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；;

85、.、连墙件必须随卸料平台逐层拆除， 严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆卸料平台；、当卸料平台拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。3、拆除卸料平台时应符合下列规定：、各构配件严禁抛至地面；、拆除现场必须设置警戒区，必须设地面监护人员，并配备良好的通讯设施。警戒区内严禁非操作人员通行；、遇四级大风、雨、雪等特殊天气，不得进行拆除作业；、杆件和扣件拆除时应分离，不允许连接在一起输送至地面，或两杆同时拆下输送至地面；、垫铺板拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起；、拆除时，必须用电气焊时，应严格执行其特殊的防火规定，应增派专职人员，配备消

86、防器材，防止火星和切割物落引起的火灾，严禁无证动用焊割工具；、当日作业后，应检查岗位周围情况，不得留有隐患；、输送地面的杆件和扣件应分类堆放整齐。四、悬挑式卸料平台搭拆施工方案本工程悬挑式卸料平台施工严格按照 JGJ130-2001 规范（ 2002 年版）要求进行。具体要求如下：1、悬挑卸料平台基本搭设要求：、钢管规格采用外径48mm，壁厚 3.5mm的焊接钢管。钢管、扣件、脚手板、安全网的材质符合 JGJ130-2001 规范（ 2002 年版）要求。、采用 16a 号槽钢，悬挑部分为3.0m，在建筑主体内的长度为1.0 3.0m，槽钢用在其端部 350mm处和离建筑物边缘150mm处的梁

87、上各设一根直径为14mm的圆钢“几”字形卡环固定，卡环锚入砼一定要压在楼板下层钢筋下面或梁内，并保证两侧30cm 以上搭接长度。卡环安装和楼板、梁砼浇筑施工同时进行。 16a 号槽钢之间用间距为 0.60m 的16a 号槽钢焊接连接成整体。 在悬挑端部距离外端 500mm处及上一层建筑物的梁外侧用 18 钢筋卡环连接直径为 19.5mm 的 6 37+1mm的钢丝绳固定。卸料平台的作业层必须满铺脚手板。作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；、上栏杆上皮高度为1.2m；;.、挡脚板高度不应小于180mm；、中栏杆应居中设置。、每块脚手板应设在三根横向水平

88、杆上，用直径 3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上。2、悬挑卸料平台的拆除、拆除前，应对卸料平台的支撑体系进行检查，是否符合构造要求；、根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施， 经有关部门批准后方可实施；、由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；、清除卸料平台上杂物及地面障碍物；、在作业区安全坠落范围内设置围栏、警戒标志，并设专人警戒，禁止非工作人员入内。、拆除人员应正确使用安全帽、安全带。五、复核计算书1、 1 6 层落地式卸料平台复核计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.3 米，立杆采

89、用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50 米，立杆的横距 1.05 米，立杆的步距 1.80 米。采用的钢管类型为483.5 ，连墙件采用 2步3跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米。（一）、小横杆的计算 :小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350 1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=2.000 1.500/2=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2 0.038+1.2 0.

90、262+1.4 1.500=2.461kN/m小横杆计算简图;.2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下 :M=2.461=0.339 106/5080.0=66.765N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 !3. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下 :荷载标准值 q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.01.801 1050.04/(384 2.06 105121900.0)=1.135mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150 与10mm,满足要求 !（

91、二）、大横杆的计算 :大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038 1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.350 1.050 1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=2.000 1.050 1.500/2=1.575kN荷载的计算值P=(1.2 0.040+1.2 0.276+1.4 1.575)/2=1.292kN大横杆计算简图2. 抗弯强度计算;.最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计

92、算公式如下 :集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08 (1.2 0.038) 1.5002+0.175 1.292 =0.347 106/5080.0=68.398N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 !3. 挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下 :集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.038 1500.004/(100 2.060 105121900.000)=0.05mm集中荷载标准值 P=0.040+0.276+1.575=1.891kN集中荷载标准值最

93、不利分配引起的最大挠度V1=1.1461890.945 1500.003/(100 2.060 105121900.000)=2.91mm最大挠度和V=V1+V2=2.965mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150 与10mm,满足要求 !（三）、扣件抗滑力的计算 :纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范 5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取 8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算;.横杆的自重标准值P1=0.038 1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350 1.050 1.5

94、00/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=2.000 1.050 1.500/2=1.575kN荷载的计算值 R=1.2 0.058+1.2 0.276+1.4 1.575=2.605kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时, 试验表明 : 单扣件在 12kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 12.0kN。（四）、脚手架荷载标准值 :作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.12

95、48NG1 = 0.125 20.300=2.533kN(2) 脚手板的自重标准值 (kN/m2) ；本例采用竹串片脚手板，标准值为 0.35NG2 = 0.350 4 1.500 (1.050+0.300)/2=1.417kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为 0.14NG3 = 0.140 1.500 4/2=0.420kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2) ；0.005NG4 = 0.005 1.500 20.300=0.152kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.523k

96、N。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000 1 1.500 1.050/2=1.575kN 风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压 (kN/m2) ，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001) 的规定采用： W0 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz = 1.420;.Us 风荷载体型系数： Us = 0.840经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 0.300 1.420 0.840 = 0.250kN/

97、m2 。考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.85 1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值 (kN/m2) ；la 立杆的纵距 (m) ；h 立杆的步距 (m) 。（五）、立杆的稳定性计算 :1. 不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.63kN；轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i的结果查表得到 0.19 ；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.5

98、8cm ；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh确定， l0=3.12m ；k 计算长度附加系数，取 1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.50 ； A 立杆净截面面积， A=4.89cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2) ；经计算得到= 84.02f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2 ；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求 !2. 考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.30kN；;.轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/

99、i的结果查表得到 0.19 ；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.58cm ；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh确定， l0=3.12m ；k 计算长度附加系数，取 1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定； u = 1.50 A 立杆净截面面积， A=4.89cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ) ，W=5.08cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2) ；经计算得到= 108.90f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2 ；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件

100、采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 10.681kN大于扣件的抗滑力 8.0kN，不满足要求 !;.连墙件扣件连接示意图（八）、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力(kN/m2) ，p = N/A ；p = 19.08N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN) ；N = 7.63A 基础底面面积 (m2) ；A = 0.40fg 地基承载力设计值(kN/m2) ；fg = 20.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00fgk 地基承载力标准值； fg

101、k = 20.00，地基承载力的计算满足要求!2、716层悬挑式卸料平台复核计算书计算依据建筑施工安全检查标准 (JGJ59-99) 和钢结构设计规范 (GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁 ( 主梁 ) 的悬挑长度 3.10m，悬挑水平钢梁间距 ( 平台宽度 )3.00m 。次梁采用 16a 号槽钢 U口水平，主梁采用 16a 号槽钢 U口水平，次梁间距 0.60m。容许承载力均布荷载 3.00kN/m2，最大堆放材料荷载 10.00kN。（一）、次梁的计算次梁选择 16a 号

102、槽钢 U口水平槽钢，间距 0.60m，其截面特性为面积 A=21.95cm2,惯性距 Ix=866.20cm4, 转动惯量 Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm;.截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1. 荷载计算(1) 面板自重标准值：标准值为 0.35kN/m2；Q1 = 0.350.60=0.21kN/m(2) 最大容许均布荷载为 3.00kN/m2；Q2 = 3.000.60=1.80kN/m(3) 槽钢自重荷载 Q3=0.17kN/m经计算得到，静荷载计算值q = 1.2 (Q1+Q2+Q3) = 1.2 (0.21+1.80+0.17)

103、=2.62kN/m经计算得到，活荷载计算值P = 1.4 10.00=14.00kN2. 内力计算内力按照集中荷载 P与均布荷载 q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩 M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M = 2.62 3.002/8+14.00 3. 抗弯强度计算其中x 截面塑性发展系数，取 1.05 ；f 钢材抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=13.44 106/(1.05 108300.00)=118.20N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求 !4. 整体稳定性计算 主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中b 均匀弯曲的受弯构件整体

104、稳定系数，按照下式计算：;.经过计算得到b=570 10.0 63.0 235/(3000.0 160.0 235.0)=0.75由于b大于 0.6 ，按照钢结构设计规范 (GB50017-2003)附录 B其值用b 查表得到其值为 0.688经过计算得到强度=13.44 106/(0.688 108300.00)=180.28N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求 !（二）、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照 建筑施工安全检查标准 作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 16a 号槽钢 U口水平槽钢，其截面特性为面积 A=21.95cm2,惯性距 Ix=866.20cm4, 转动惯量 W

105、x=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1. 荷载计算(1) 栏杆自重标准值：标准值为 0.14kN/m Q1 = 0.14kN/m(2) 槽钢自重荷载 Q2=0.17kN/m经计算得到，静荷载计算值q = 1.2 (Q1+Q2) = 1.2 (0.14+0.17) = 0.37kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2(0.35+3.00)0.30 3.00/2+1.2 0.17 3.00/2)=2.11kNP2=(1.2(0.35+3.00)0.60 3.00/2+1.2 0.17 3.00

106、/2)=3.92kNP3=(1.2(0.35+3.00)0.60 3.00/2+1.2 0.17 3.00/2)=3.92kNP4=(1.2(0.35+3.00)0.60 3.00/2+1.2 0.17 3.00/2)+14.00/2=10.92kNP5=(1.2(0.35+3.00)0.60 3.00/2+1.2 0.17 3.00/2)=3.92kNP6=(1.2(0.35+3.00)0.30 3.00/2+1.2 0.17 3.00/2)=2.11kN2. 内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载 q作用下的连续梁计算。;.1悬挑卸料平台示意图2.11kN3.92kN3.92kN1

107、0.92kN3.92kN2.11kN0.37kN/mA6002500B悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到10.8410.626.706.472.112.344.454.678.598.82悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)1.3349.053悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)0.0002.844悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=17.097kN,R2=10.966kN支座反力 RA=10.966kN;.最大弯矩3. 抗弯强度计算其中x 截面塑性发展系数，取 1.05 ；f 钢材抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2；经过计算得到

108、强度=9.053 106/1.05/108300.0+14.7391000/2195.0=86.329N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求 !4. 整体稳定性计算 主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570 10.0 63.0 235/(3100.0 160.0 235.0)=0.72由于b大于 0.6 ，按照钢结构设计规范 (GB50017-2003)附录 B其值用b 查表得到其值为 0.678经过计算得到强度=9.05 106/(0.678 108300.00)=123.28N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算 f

109、,满足要求 !（三）、钢丝拉绳的内力计算 :水平钢梁的轴力 RAH和拉钢绳的轴力 RUi按照下面计算其中 RUicosi 为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=22.573kN（四）、钢丝拉绳的强度计算 :;.钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的轴力 RU我们均取最大值进行计算，为RU=22.573kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中 Fg 钢丝绳的容许拉力 (kN) ；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN) ；计算中可以近似计算 Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径 (mm)； 钢丝绳之间的荷载不均

110、匀系数，对619、637、6 61钢丝绳分别取 0.85 、0.82 和0.8 ；K 钢丝绳使用安全系数，取8.0 。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000 22.573/0.820=220.225kN 。选择 637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径 19.5mm。（五）、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的轴力 RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=22.573kN钢板处吊环强度计算公式为其中 f为拉环钢筋抗拉强度， 按照混凝土结构设计规范 10.9.8f= 50N/mm2；所需要的吊环最小直径D=22573 4/(3.1416 50 2)

111、1/2=17mm（六）、操作平台安全要求 :1. 卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2. 斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；3. 卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；4. 卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；5. 卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；6. 钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在 45-60 度；;.7. 卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；8. 操作平台上应显著标

112、明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。悬挑卸料平台施工方案（塔吊）一、工程概况本工程位于柳州市东环路北段原竹木市场内。 建设单位：柳州市居上房地产开发有限责任公司；总建筑面积： 16645.07 （其中地上 12948.71 ，地下 3696.36 ）；建筑层数：地上建筑主体高 16 层，裙房二层（局部三层） ，地下一层；建筑高度： 49.6m；使用性质：高层综合楼，一二层和局部三层为商业用房， 三十六层为高层住宅， 地下室为中型停车库；结构形式：框架剪力墙；设计使用年限： 50 年。根据本工程采用的垂直运输方式，采用悬挑;.式卸料平台，每层搭设一个。二、卸料平台搭拆施

113、工方案本工程悬挑式卸料平台施工严格按照JGJ130-2001 规范（ 2002 年版）要求进行。具体要求如下：1、悬挑卸料平台基本搭设要求：、钢管规格采用外径48mm，壁厚 3.5mm的焊接钢管。钢管、扣件、脚手板、安全网的材质符合 JGJ130-2001 规范（ 2002 年版）要求。、采用 16a 号槽钢，悬挑部分为3.0m，在建筑主体内的长度为1.0 3.0m，槽钢用在其端部 350mm处和离建筑物边缘150mm处的梁上各设一根直径为14mm的圆钢“几”字形卡环固定，卡环锚入砼一定要压在楼板下层钢筋下面或梁内，并保证两侧30cm 以上搭接长度。卡环安装和楼板、梁砼浇筑施工同时进行。 16

114、a 号槽钢之间用间距为 0.60m 的16a 号槽钢焊接连接成整体。 在悬挑端部距离外端 500mm处及上一层建筑物的梁外侧用 18 钢筋卡环连接直径为 19.5mm 的 6 37+1mm的钢丝绳固定。卸料平台的作业层必须满铺脚手板。作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；、上栏杆上皮高度为1.2m；、挡脚板高度不应小于180mm；、中栏杆应居中设置。、每块脚手板应设在三根横向水平杆上， 用直径 3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上。2、悬挑卸料平台的拆除、拆除前，应对卸料平台的支撑体系进行检查，是否符合构造要求；、根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆

115、除顺序和措施， 经有关部门批准后方可实施；、由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；、清除卸料平台上杂物及地面障碍物；、在作业区安全坠落范围内设置围栏、警戒标志，并设专人警戒，禁止非工作人员入内。、拆除人员应正确使用安全帽、安全带。三、复核计算书计算依据建筑施工安全检查标准 (JGJ59-99) 和钢结构设计规范 (GB50017-2003)。;.悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁 ( 主梁 ) 的悬挑长度 3.00m，悬挑水平钢梁间距 ( 平台宽度 )3.00m 。次梁采用 16a 号槽钢 U口水平，主梁

116、采用 16a 号槽钢 U口水平，次梁间距 0.60m。容许承载力均布荷载 3.00kN/m2，最大堆放材料荷载 10.00kN。（一）、次梁的计算次梁选择 16a 号槽钢 U口水平槽钢，间距 0.60m，其截面特性为面积 A=21.95cm2,惯性距 Ix=866.20cm4, 转动惯量 Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1. 荷载计算(1) 面板自重标准值：标准值为 0.35kN/m2；Q1 = 0.350.60=0.21kN/m(2) 最大容许均布荷载为 3.00kN/m2；Q2 = 3.000.60=1.8

117、0kN/m(3) 槽钢自重荷载 Q3=0.17kN/m经计算得到，静荷载计算值q = 1.2 (Q1+Q2+Q3) = 1.2 (0.21+1.80+0.17) =2.62kN/m经计算得到，活荷载计算值P = 1.4 10.00=14.00kN2. 内力计算内力按照集中荷载 P与均布荷载 q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩 M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M = 2.62 3.002/8+14.00 3. 抗弯强度计算;.其中x 截面塑性发展系数，取 1.05 ；f 钢材抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=13.44 106/(1.05 108

118、300.00)=118.20N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求 !4. 整体稳定性计算 主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570 10.0 63.0 235/(3000.0 160.0 235.0)=0.75由于b大于 0.6 ，按照钢结构设计规范 (GB50017-2003)附录 B其值用b 查表得到其值为 0.688经过计算得到强度=13.44 106/(0.688 108300.00)=180.28N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求 !（二）、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照 建筑施工安全检查标

119、准 作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 16a 号槽钢 U口水平槽钢，其截面特性为面积 A=21.95cm2,惯性距 Ix=866.20cm4, 转动惯量 Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1. 荷载计算(1) 栏杆自重标准值：标准值为 0.14kN/m Q1 = 0.14kN/m(2) 槽钢自重荷载 Q2=0.17kN/m经计算得到，静荷载计算值q = 1.2 (Q1+Q2) = 1.2 (0.14+0.17) = 0.37kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2(0.35+3.

120、00)0.30 3.00/2+1.2 0.17 3.00/2)=2.11kNP2=(1.2(0.35+3.00)0.60 3.00/2+1.2 0.17 3.00/2)=3.92kNP3=(1.2(0.35+3.00)0.60 3.00/2+1.2 0.17 3.00/2)=3.92kN;.P4=(1.2(0.35+3.00)0.60 3.00/2+1.2 0.17 3.00/2)+14.00/2=10.92kNP5=(1.2(0.35+3.00)0.60 3.00/2+1.2 0.17 3.00/2)=3.92kNP6=(1.2(0.35+3.00)0.30 3.00/2+1.2 0.17

121、3.00/2)=2.11kN2. 内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载 q作用下的连续梁计算。1悬挑卸料平台示意图2.11kN3.92kN3.92kN10.92kN3.92kN2.11kN0.37kN/mA5002500B悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到9.729.505.575.352.112.305.575.799.949.71悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)1.1039.305悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m);.0.0002.932悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=15.975kN,R2=12.050kN支座反力 R

122、A=12.050kN最大弯矩3. 抗弯强度计算其中x 截面塑性发展系数，取 1.05 ；f 钢材抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=9.305 106/1.05/108300.0+13.7721000/2195.0=88.099N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求 !4. 整体稳定性计算 主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570 10.0 63.0 235/(3000.0 160.0 235.0)=0.75由于b大于 0.6 ，按照钢结构设计规范 (GB50017-2003)附录

123、B其值用b 查表得到其值为 0.688经过计算得到强度=9.31 106/(0.688 108300.00)=124.80N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求 !（三）、钢丝拉绳的内力计算 :水平钢梁的轴力 RAH和拉钢绳的轴力 RUi按照下面计算;.其中 RUicosi 为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=21.092kN（四）、钢丝拉绳的强度计算 :钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的轴力 RU我们均取最大值进行计算，为RU=21.092kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中 Fg

124、钢丝绳的容许拉力 (kN) ；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN) ；计算中可以近似计算 Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径 (mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、6 61钢丝绳分别取 0.85 、0.82 和0.8 ；K 钢丝绳使用安全系数，取8.0 。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000 21.092/0.820=205.776kN 。选择 637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径 19.5mm。（五）、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的轴力 RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=21.092kN钢板处吊环强度计算公

125、式为其中 f为拉环钢筋抗拉强度， 按照混凝土结构设计规范 10.9.8f= 50N/mm2；所需要的吊环最小直径D=21092 4/(3.1416 50 2)1/2=17mm（六）、操作平台安全要求 :1. 卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；;.2. 斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；3. 卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；4. 卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；5. 卸料平台吊装， 需要横梁支撑点电焊固定， 接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；6. 钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在 45-60 度；7. 卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；8. 操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。（七）、建筑物主体承压梁验算计算同悬挑脚手架。应包括钢丝绳卡环处和槽钢支座处的主体结构梁验算。;.