脚手架搭设专项施工方案（111页）.doc

1、目 录规范强制性条文.3编制说明.5一、 工程概况.51.1编制依据：.51.2.工程概况：.61.3脚手架搭设概况：.71.4脚手架安全使用监督机构：.8二、施工部署.82.1施工组织工作部署：.82.2人员部署：.12 2.3其它工作部署：.13三、施工准备. 14 3.1 技术准备：.14 3.2 生产准备：.15四、脚手架设计.15 4.1脚手架设计内容：.15五、脚手架安装和拆除.17 5.1落地式脚手架的搭设：.17 5.2.落地式脚手架的拆除：.205.3悬挑式脚手架的搭设：.21 5.4悬挑式脚手架的拆除：.23 5.5卸料平台安装和拆除：.24六、脚手架安全使用措施.24 6

2、.1脚手架施工技术交底：.246.2脚手架安全防护设施：.25 6.3脚手架上施工作业的安全技术措施：.27 6.4卸料平台安全措施：.29七、脚手架质量要求.30 7.1.材料要求：.30 7.2.脚手架搭设构造要求：.30 7.3.脚手架检查与验收：.31八、安全文明管理措施.34 8.1安全文明目标：. 34 8.2.安全文明管理措施：.35九、脚手架施工应急预案.379.1应急预案组织系统：.379.2应急预案组织成员职责：.399.3脚手架施工和使用中遇到下述情况时，容易引起事故或事件：.409.4应急措施：.409.5止血、包扎常识：.41 落地式扣件钢管脚手架计算书.43 80米

3、以下悬挑式扣件钢管脚手架计算书.55 80米以上悬挑式扣件钢管脚手架计算书.72 悬挑卸料平台计算书.89 悬挑脚手架阳角型钢计算书.97脚手架平面图及构造附图. 脚手架搭设专项施工方案规范强制性条文建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011年版)规范条：当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连 墙件间距有变化时，除计算底层立杆外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；规范6.2.3条.主接点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；规范6.3.2条 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管

4、底端不大于200处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在仅靠纵向扫地杆下方的立杆上。规范6.3.3条 横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨域立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。规范6.3.5条 单排、双排、满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各部接头必须采用对接扣件连接。规范6.4.4条 开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m。规范6.4.6条 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。对高度24m以上的双排脚手

5、架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。规范6.6.3条 高度在24m及以上的双排脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑；高度在24米以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。规范6.6.5条 开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑；规范7.3.1条 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。规范7.3.5条 剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。规范7.4.2条：1拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；2连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后

6、再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；规范7.4.5各构配件严禁抛掷至地面；规范8.1.4条 扣件进入现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓严禁使用；规范9.0.1条 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。规范9.0.4条 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架

7、上，严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。规范9.0.7条 满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。规范9.0.13条 在脚手架使用期间严禁拆除下列杆件： 1）主接点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 2）连墙件。规范9.0.14条 脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应 开挖，否则必须采取加固措施。编制说明 十堰市上海路北片区一期A区住宅项目脚手架施工专项方案，是根据十堰市建筑设计研究院施工图为依据、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范为标准编制的，按规范要求，对脚手架受力性能进行了设计计算，脚手架安全设防设计了详图，在施工和使用中要严格按规范和专项方案要求

8、施工以及使用，加强脚手架施工和使用情况的日常监督检查，严格奖罚制度，保证脚手架施工和使用的安全、文明状态。 施工用脚手架是实现项目安全目标的重要指标，以项目经理为首的安全管理组织体系各成员，都有责任为脚手架安全管理尽职尽责，安排工作首先要安排脚手架安全使用，质量和安全验收，首先要验收脚手的质量和安全情况，汇报工作首先要汇报脚手架的安全现状，在抓项目安全管理工作重点方面，显示出上海路北片区一期A区住宅项目工程项目部强有力的管理能力。一、工程概况1.1编制依据： 1.1.1.设计图纸：十堰市建筑设计研究院施工图； 1.1.2.法律、法规、规范和标准：中华人民共和国安全生产法 ； 中华人民共和国建筑

9、法 ； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011年版)；建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)；建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；钢结构设计规范(GB50017-2003)；冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB50018-2002)；建筑结构荷载规范(GB50007-2001)； 1.1.3.建设有关制度、文件： 1.1.3.1.工程施工安全生产管理制度安全施工组织设计编审制度；安全技术措施执行制度；安全技术交底制度；安全生产检查和验收制度；安全培训教育制度；项目部安全目标责任考核制度；安全生产责任制考核奖罚制度；班前活动制度；架子搭设工与井架搭设工操作规程

10、；1.2.工程概况： 1.2.1.基坑支护概况：以混凝土土钉墙护坡为主配合有灌注桩和内支撑支护，混凝土强度C20，基坑降水以轻型深井降水为主。 1.2.2.结构概况：混凝土护壁人工挖孔桩灌注桩，土方开挖面积约6000m2，底板厚度250，地下3层，层高为为3.9m-7.2m，主楼总高度为108.7m，结构标准层高度2.9m。各楼层标高见下表：1#楼层层高（m）2#楼层层高(m)-14.2-14.2-23.9-23.5-34.2-34.51-52.91-52.96-102.96-102.911-152.911-152.916-202.916-202.921-252.921-252.925-302

11、.925-302.931-342.931-342.9屋面构架9.5屋面构架9.5总高（m）106.7总高（m）108.7 1.2.3.建筑概况：占地面积5555,总建筑面积83946.24,地下15530.1m,地上68416.14。 1.2.4.建设地址：十堰市上海路中路东侧，吉祥小区西侧，建筑用地面积20000。 1.2.5.总平面图概况：总平面图用地范围投影形状呈菱形，建筑物轴线离东围墙距离14m，离南围墙最近距离65m，离西围墙最近距离18m，离北围墙最近距离4m，围绕主楼西面、南面部位是施工期间材料堆积、辅助生产加 现场交通的主要场所，是脚手架安全设防主要的部位。1.3脚手架搭设概况

12、： 1.3.1落地式脚手架：落地式脚手架搭设在裙房部位，主楼二层以下采用落地式脚手架，内排架距外墙间的距离为300mm，双排立杆，步距1.8m，立杆横距1.05m，立杆纵距1.5m，连墙杆设置2步2跨或2步3跨（落地式钢管脚手架），剪刀撑沿架体纵向连续布置，脚手架搭设高度24m，密目网封闭。 1.3.2悬挑式脚手架：悬挑式脚手架搭设部位在主楼二层开始悬挑，同时搭设5挑，每挑搭设高度17.4m，总高110m。悬挑钢梁采用I16 L=2.53.5m，立杆横距1.05m，立杆纵距1.5m，步距1.8m，连墙杆80m标高以下采用两步两跨预埋钢管扣件连墙，80m标高以上采用两步两跨预埋角钢钢筋螺栓顶撑连

13、墙，剪刀撑沿架体纵向连续布置。 1.3.3脚手架的安全设防：沿塔楼周围、进入建筑物内和上人马道部位布置安全通道。1.4脚手架安全使用监督机构：1.4.1十堰市安检部门；1.4.2南昌市建筑技术咨询监理有限公司和湖北美盛置业有限公司；1.4.4项目安全管理体系；1.4.5十堰市建管处组织家评审组。二、 施工部署2.1施工组织工作部署 2.1.1. 以项目经理为首、项目主管安全的副经理为副、项目其他管理人员（包括分包项目副经理、技术、安全、材料主管）组成的脚手架安全使用管理体系，管理好脚手架的搭设、材料供应及检验、脚手架的验收、日常安全管理等工作。 2.1.2项目主管安全的副经理代表项目经理全面负

14、责脚手架搭设、验收、使用期间的安全、文明使用的管理工作，是脚手架安全使用管理体系的主要责任人。 2.1.3脚手架搭设所需材料供应的数量和质量、日常管理及记录，由岗位人员按照管理体系的要求认真完成，其工作质量接受监督部门的检查和整改意见。 2.1.4脚手架管理体系人员的岗位职责： 2.1.4.1.项目经理职责：负责脚手架安全管理体系工作质量的监督工作；主要职责： 1）.主持制定脚手架安全管理的标准、制度、办法监督实施； 2）审定和签发脚手架施工专项方案； 3）负责脚手架搭设安全管理的资源配备； 4）批准并监督执行脚手架安全管理奖罚办法。2.1.4.2项目技术负责： 1）组织编制和审定脚手架施工专

15、项方案，对方案交底； 2）参加项目部组织的脚手架安全施工使用检查，解决脚手架安全使用存在的技术问题。2.1.4.3项目主管脚手架安全管理副经理： 1）负责脚手架安全管理体系的日常工作，代表项目经理管理好脚手架安全文明使用； 2）负责布置脚手架日常管理工作，定期的脚手架安全使用交底工作，代表项目经理监督检查脚手架管理体系的工作质量，协助项目经理组织定期的脚手架安全使用大检查；3）负责组织操作人员上岗前的三级教育和技术、安全知识的培训工作；4）负责协调好各分包单位安全、文明使用脚手架交底工作；5）在脚手架安全使用上有否决权，奖罚权；监督脚手架的整改工作执行情况；6）向监理例会、政府主管部门、上级主

16、管部门汇报脚手架的安全使用情况；7）负责脚手架安全管理资料的完整、标准、及时归档工作，负责提供地方政府行政主管部门对脚手架安全管理的规定。2.1.4.4项目副经理： 1）对脚手架管理体系的工作质量负有直接责任，监督岗位人员职责履行情况，认真执行脚手架管理制度，按专项方案要求组织脚手架的施工与管理； 2）布置与脚手架有关的工作同时，布置脚手架的安全与文明使用要求； 3）组织定期的脚手架使用安全大检查，布置大检查查出问题的整改工作，向定期的项目部会议汇报脚手架安全使用情况、存在问题、需要解决的问题； 4）支持和执行项目安全经理提出的脚手架安全使用意见，支持脚手架日常安全管理人员工作； 5）组织脚手

17、架搭设后的验收工作，布置脚手架日常维护人员对脚手架的维护； 2.1.4.5项目总施工： 1）在下达生产任务和施工技术交底时，对脚手架安全和使用环境交底，必须同时下达安全施工要求。负责定期的班前脚手架安全使用教育和安全施工技术交底； 2）检查施工进度工作时，必须同时检查脚手架的安全文明使用情况；发现问题及时解决； 3）工作汇报时，必须同时汇报脚手架安全情况，只要与脚手架有关的施工均要做到脚手架使用安全交底； 4）协助项目副经理组织定期的脚手架安全文明使用大检查，负责布置落实大检查提出的脚手架不安全因素的整改工作，书面向上级主管部门汇报大检查情况和整改情况； 5）负责落实脚手架安全设施的维护与保养

18、操作人员安排，并督促其认真完成。 6）负责收集脚手架安全管理资料。2.1.4.6项目专职安全员岗位职责： 1）.负责日常脚手架安全文明使用的监督检查工作，检查出的问题对责任者有提出整改的权利， 2）.参加定期的脚手架安全文明大检查，整理检查工作记录，向主管领导汇报日常脚手架安全文明使用检查情况，定期向项目部或项目经理书面汇报安全文明施工监督检查工作情况，负责脚手架安全使用的信息反馈工作。 3）有监督脚手架安全使用整改工作的权利，做好脚手架安全使用的班前技术交底工作，对在脚手架上违章操作，造成脚手架安全隐患和不文明行为，有罚款的权力。 4）负责项目安全文明施工资料的搜集、整理、归档工作，对资料的

19、内容 齐全、标准、完整、及时负有责任；2.1.4.7材料员岗位职责：负责脚手架搭设材料的供应工作，按计划供应到现场，负责脚手架搭设材料质量检验的送检工作，负责脚手架搭设材料的合格证、检验监测报告单的搜集归档工作。对进入现场脚手架搭设材料的质量负有责任；2.1.4.8人力资源部门岗位职责：负责脚手架搭设操作人员的培训、教育、考核和发证工作，严格按上岗条件向工地输送操作人员；2.1.4.9施工员岗位职责：对所管项目脚手架安全文明使用负有责任；组织班前脚手架书面技术交底并履行签字手续，认真贯彻执行脚手架安全文明使用管理制度、不违章指挥，按交底要求检查工作，及时向主管领导汇报自己所管工程范围内脚手架安

20、全情况；2.1.4.10班组长岗位职责：负责本班组的脚手架的安全文明使用；带领本班组认真执行脚手架安全文明使用管理制度，检查作业范围脚手架的安全情况，并作好脚手架安全使用技术交底，对执行脚手架管理制度、本班组安全使用脚手架、本班组自我安全保护意识主动性负有责任，不能以本班组不安全行为影响他人的安全。认真接受脚手架安全管理人员的监督检查，并及时改正存在问题。及时向主管领导汇报本班组脚手架安全文明使用情况。2.1.4.11操作工人岗位责任：认真学习有关技能提高安全施工意识和自我保护意识，严格按脚手架安全文明使用要求操作，不违章操作、按技术交底要求进行作业，脚手架存在问题及时报告班长，不得擅自处理，

21、脚手架发现异常情况时应立即报告处理，处理之前做好自我和他人的安全防范。2.2.人员部署：2.2.1管理人员安排部署：序号管理人员名称姓名单位数量备注1项目经理章一涛人12项目副经理舒志联人14项目技术负责汤晓春人15总施工余豪明人16技术员吴建光、于何超、邵攀人37安全员张万杰人18施工员林恭考、冯星人29材料员彭全胜人110资料员周艳人12.2.2操作人员部署：序号工种名称单位数量备注4测量放线人4脚手架定位放线5架子工人20架子搭设6普通工人人5挑选钢管扣件、刷油、润滑螺栓2.3其它工作部署：2.3.1 施工材料部署：名 称数 量规 格钢管900T483.5竹脚板 5500m5030031

22、00密目安全网 51200m60003000水平安全网 直角扣件旋转扣件对接扣件钢丝绳卡 具镀锌钢丝16工字钢 2.3.2施工机具配备：名 称数 量备 注架子扳手40把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手8把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒 链3个调整架子水平弯曲度 2.3.3资金部署：部署 万元脚手架搭设费用、满足脚手架搭设及管理资金的需要。2.3.4脚手架搭设施工部署：根据脚手架搭设施工环境、结构情况，做好脚手搭设施工顺序、工序配合方面的工作。三、施工准备3.1 技术准备：3.1.1学习施工图纸，了解脚手架搭设部位结构设计强度，结构外形，确定脚手架使用功能，合理编制脚手架工程施工专项方案，为脚

23、手架搭设提供施工依据。3.1.2技术培训：除对管理人员和操作人员进行脚手架搭设技术和质量要求进行学习、培训外，还要对施工人员进行脚手架安全管理制度和岗位职责进行培训，在人员素质上做好准备。3.1.3认真学习有关脚手架搭设的法律、法规、规范、标准，按规范规定的程序、内容、标准设计和编制脚手架施工和使用专项方案。3.1.4在脚手架搭设时的工序穿插方面做好配合准备，脚手架基础和预埋件施工配合等。3.1.5严格脚手架工程施工质量控制和验收制度，在技术交底，工序自检、互检、施工程序专项检查、日常工作管理记录方面做好准备。明确脚手架在超高层建筑中作用不单是施工框架结构和围护结构，重要的是兼作安全防护，在使

24、用功能齐全方面做好准备。3.2 生产准备：3.2.1 材料堆场：根据脚手架搭设的材料使用量，在施工现场总平面图布置中，布置脚手架搭设材料堆放场地。3.2.2编制材料供应计划,根据各流水段的进度，陆续进场，防止现场出现多余材料堆积现象。3.2.3进场材料的挑选、防锈、扣件螺栓润滑、检验和验收做好准备。四、脚手架设计4.1 脚手架设计内容： 4.1.1脚手架搭设方法：裙房部分采用落地式双排扣件钢管脚手架，搭设高度为14m(包括出屋面部分安全护栏，结构高度12m)，塔楼采用悬挑式扣件钢管脚手架。设计6挑共计114.6m，每挑17.4m。 4.1.2 脚手架材料：脚手架钢管采用483.5直缝电焊钢管，

25、钢材级别Q235-A级级别。扣件为可锻铸铁制作，其材质标准符合钢管脚手架（GB 15831）规定。脚手板采用竹笆片脚手板。连墙预埋件材质、规格与脚手架结构配套。 4.1.3脚手架设计参数： 4.1.3.2结构尺寸立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m，离墙最小间距0.30.35m，立杆步距1.8m，连墙杆采用2步2跨（80m以下落地架和悬挑架）和2步3跨（80m以上悬挑架）。 4.1.3.2脚手架荷载：施工均布荷载3.0kN/，落地式脚手架同时施工2层考虑荷载，脚手片铺设3层；悬挑式脚手架每层铺设脚手片，同时施工考虑2层荷载。脚手片自重0.10kN/m，栏杆与挡脚手板自重0.17kN/，吊挂的安

26、全设施包括安全网自重0.005kN/，每米立杆承受的结构自重0.1248kN/m。 4.1.3.3 强度计算内容：1）大横杆和小横杆的强度、挠度计算；2）扣件抗滑力计算；3）立杆稳定性计算；4）最大搭设高度计算；5）连墙件计算；6）立杆的地基承载力计算；7）悬挑脚手架钢丝绳计算；8）卸料平台计算；9）楼面承载力验算（设计确定）； 4.1.4卸料平台承载力按30 kN考虑。 以上相关计算过程见落地式和悬挑式扣件钢管脚手架计算书、卸料平台计算书。 4.1.5地基处理：基坑回填土分层夯实，密实度采用环刀取样进行试验，表面用C15 混凝土进行硬化，厚度为15cm。1#楼裙房南侧和2#楼北侧脚手架则以地

27、下负三层基础顶板作为基础，在安装预留洞部位设置管沟,避免施工时开挖脚手架地基。第五章 脚手架安装和拆除5.1落地式脚手架的搭设： 5.1.1. 落地式脚手架搭设程序：施工技术及安全交底场地分层夯实、平整、夯实基础承载实验材料配备测量放线纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙杆铺脚手板扎防护栏杆扎安全网验收合格。 5.1.2.落地式脚手架的搭设： 5.1.2.1根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可

28、靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。其余组件搭设要求参见构造要求。 5.1.2.2大横杆构造要求：采用竹笆脚手片大横杆置于小横杆之上，采用木脚手板小横杆在大横杆之上。立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3 跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的

29、距离不大于40cm。 5.1.2.3小横杆构造要求：每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间再等间距设置增设12 根小横杆。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。 5.1.2 .立杆构造要求： 5.1.2.1立杆底部宜设置底座或垫板。 5.1.2.2立杆用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距为2步2跨和2步3跨。 5.1.2.3立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其

30、余各层各步接头采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置；两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。 5.1.2.4立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端1m，宜高出檐口上端1.5m。 5.1.3.纵、横向扫地杆构造要求：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm 处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。搭设详图附后。 5.1.4. 剪刀撑构造要求：本脚手架采用剪刀撑与横

31、向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6 步4 跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24 个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm 内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度150cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之

32、”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6 跨设置一道。 5.1.5.脚手板构造要求：脚手板采用竹笆脚手板,宽度采用1.3m和1.1m两种,铺设时应铺实、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于13-15cm，构造见附图所示。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于5cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。悬挑钢梁部位的脚手板铺设前在脚手片底部铺设一层彩条布，在彩条布上铺设木脚手板，防止垃圾漏向地面，封闭要严密，彩条布接头搭接大于300，与墙接触部位要严密。 5.1.

33、6.连墙件构造要求：连墙件采用刚性连接，80米以下采用2步2跨，80米以上采用2步3跨。墙杆用483.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在楼板结构上垂直预埋483.5 的钢管与脚手架水平连杆可靠拉结,在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。在建筑物的首层设置两道连墙件。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。5.1.7.人行马道构造要求：人行马道设

34、在裙房北侧，采用“之”字形、坡度20、宽度2m，单跨1m,以连接上下两结构面层。马道脚手板采用顺铺、接头采用搭接，下面的板头应压住上面的板头，每隔25cm-30cm 设置一根防滑木条。马道转角处设置休息平台，宽度不小于2m。斜道两侧及平台外围均必须设置栏杆及挡脚板。栏杆设置两道，高度为1.2m，挡脚板高度不小于18cm，外侧用密目式安全立网封闭。5.1.8.脚手架出入口构造要求：5.1.8.1裙房出入口设置：出入口设挑空两根立杆、跨越三步三跨，大小为4.5m4.8m（宽高）。出入口处再搭设6m5m4.8m （长宽高）的防护棚，上铺两层竹笆脚手板。5.1.8.2出入口安全通道构造要求：在出入口两

35、侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口12 步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于15cm 。当斜腹杆在1 跨内跨越2 个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接（见附图）。5.2. 落地式脚手架的拆除：5.2.1落地式脚手架的拆除施工程序： 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则

36、，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、横向斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）。 5.2.2落地式脚手架拆除注意事项： 5.2.2.1.不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架 5.2.2.2.做到一步一清、一杆一清。 5.2.2.3.拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。 5.2.2.4.拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣 5.2.2.5.所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。 5.2.2.6.架体拆除不能一次

37、完成，剩余架体的稳定性不能被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳，松动或悬挂杆件、材料全部清干净操作人员方能离开。 5.2.2.7.当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。 5.2.2.8.卸料时各扣件严禁抛掷至地面。5.3悬挑式脚手架的搭设： 5.3.1.悬挑式脚手架搭设程序： 施工技术及安全交底搭设材料准备及检验、实验悬挑钢梁及锚固环筋制作钢梁位置放线及预埋锚固环筋预埋钢丝绳钢筋吊环预埋连墙件悬挑梁钢丝绳安装悬挑钢梁安装扫地杆就位扫地杆两端立杆就位与连墙件固定安装扫地杆安装栏杆安装中间立杆安装小横

38、杆安装脚手片纵向水平杆铺一层彩条布铺竹脚手片挂密目网按此顺序继续搭设脚手架验收合格。 5.3.2. 预埋件：预埋件有钢丝绳吊环、工字形悬挑钢梁锚固筋、连墙锚固件，平台混凝土施工时及时预埋，各层平台预埋件位置见下表：楼层楼层标高钢梁锚固件钢丝绳吊环连墙锚固件备 注（M）F10.000预埋第一挑F22.9预埋预埋（27层）F717.4预埋第二挑F820.3预埋预埋（813层）F1334.8预埋第三挑F1437.7预埋预埋（1419层）F1952.2预埋循环2第一挑F2055.1预埋预埋（2025层）F2569.6预埋循环2第二挑F2572.5预埋预埋（2531层）F3187预埋循环2第三挑F328

39、9.9预埋预埋（3234层）F3498.6 /循环3第一挑 5.3.3.悬挑式脚手架的搭设： 5.3.3.1铺设悬挑钢梁：按设计要求埋设好预埋件，用尺量好悬挑梁外挑尺寸，将悬挑梁穿入锚固环内固定牢固。悬挂好钢丝绳。 5.3.3.2水平扫地杆就位，外立杆与连墙杆固定，扫地杆与立杆固定，安装内立杆，安装栏杆，安装脚手板加劲杆，铺彩条布，铺脚手片，钢丝绳花篮螺丝上劲，安装第二层水平大小横杆，按此顺序继续搭设搭设完一步脚手架。安装好已完成一步脚手架的密目网。 5.3.3.3按照上述顺序搭到施工需要的高度。 5.3.3.4悬挑是脚手架的构造要求：除连墙杆设置为两部三跨外，其余按照落地式脚手架构造要求条款

40、。5.4悬挑式脚手架的拆除： 5.4.1应由项目总施工负责安排脚手架拆卸人员，拆卸前根据专项方案有关要求，进行悬挑架拆除安全技术交底，拆除前应清除脚手架上杂物及地面障碍物，当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，按规定应先安装好连墙件，此时连墙件应每步布置到标准架体。 5.4.2悬挑式脚手架的拆除程序： 5.4.2.1悬挑式脚手架的拆除与落地式脚手架拆除方法相同，即先安装的后拆除，后安装的先拆除，只是多一个悬挑部位的拆除。 5.4.2.2悬挑部位的拆除：将脚手杆拆到最后一步架的栏杆，拆除悬挑钢梁部位悬挂钢丝绳，拆除连墙件、拦杆、立杆，清扫干净脚手片上的垃圾， 拆除脚手片，拆彩条布

41、时，先将彩条布外边沿、接头部位拽起，将垃圾赶到平台上，如垃圾太多先清理一部分再拆除彩条布，彩条布拆除后，再拆除大小横杆和脚手片加劲肋，松动悬挑钢梁锚固环，抽回悬挑钢梁。 5.4.3平台边沿栏杆安装顺序：悬挑架拆除前（悬挑架按搭设顺序，拆除后，在结构施工作业面继续搭设）首先安装好平台边沿栏杆，栏杆验收合格后，再拆除脚手架，脚手架拆除后，安装栏杆密目网。5.5卸料平台安装和拆除： 5.5.1卸料平台的结构：骨架为I14型钢，平台板为=2花纹钢板，栏板高度1.5m，脚手杆上焊接钢板网，可装配式栏板。有挡脚板、中间栏杆和扶手组成，每片长度1m，安装时插在预留孔内即可。 5.5.2卸料平台的安装：锚固卸

42、料平台的预埋件按安装位置预埋好，在使用卸料平台时，拼装好平台板，用塔吊将平台梁插入锚固环固定平台板，安装好钢丝绳，调整好各钢丝绳使其均匀受力，然后摘去塔吊钩，安装平台栏杆，安装时悬挑平台端部上翘30。 5.5.3卸料平台的拆除：先拆除栏板，松动平台板锚固环，然后用塔吊把平台板端住，拆除钢丝绳，用火焊切断锚固环，用塔吊将平台板吊走。六、脚手架安全使用措施6.1脚手架施工技术交底： 6.1.1脚手架施工和管理应进行分层、分阶段交底，项目安全副经理、总施工、施工员、作业组长，根据自己的职责和现场实际情况进行交底，交底要分阶段一般在：脚手架搭设和拆除前、安排施工任务的同时、在恶劣天气过后上脚手架操作前

43、、交接班时、定期的班前安全交底、脚手架定期的安全维护交底。 6.1.2项目主管安全副经理技术交底：脚手架搭设时应由主管安全副经理进行技术交底，交底范围：项目管理人员，作业班组。交底内容：管理人员的职责、管理制度、脚手架搭设要求、脚手架的验收。项目安全副经理在脚手架的安全管理和使用问题上有否决和奖罚权力。项目施工人员应认真执行项目安全负责人提出的要求。 6.1.3 项目总施工技术交底：按照施工专项方案和项目安全经理的要求：在下达施工任务的同时，下达脚手架安全使用要求技术交底。安排脚手架日常维护人员时技术交底，对安全员着重检查的内容进行技术交底。定期的班前讲话技术交底，组织的安全大检查交底等。 6

44、.1.4 对日常检查需要整改的问题进行交底。 6.1.5对材料的使用进行交底：材料在使用时需经过挑选，钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。脚手片在铺设前进行挑选，有腐烂现象、纵、横竹条编制不紧密等情况的不得使用。 脚手架严禁混用材料搭设，禁用钢竹、钢木混搭，扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用等。严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。6.2脚手架安全防护设施： 6.2.1.安全密目网：脚手架要满挂全封闭式密目安全网。

45、密目网采用1.86.0m 的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。需要时施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.25m 及1.2m 处设有挡脚杆和防护栏杆。悬挑架在悬挑梁部位脚手片下部铺设彩条布，密封最底层脚手片，避免粉尘、砂砾漏向地面。上人马道四周设置密目网。安全通道和安全防护棚必要设置密目网的部位应设置密目网，应由现场检查时确定所设部位，塔楼各层楼面边沿设置密目网。 6.2.2 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。脚手架搭设部位的回填土分层夯实承载力应8K

46、pa，脚手架搭设部位浇灌C15、150mm厚度的混凝土，脚手架搭设部位楼板强度，提供脚手架立杆荷载值给设计，由设计设计配筋，加强该部位的楼板强度。 6.2.3脚手架搭设和拆除过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。6.2.4开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。6.2.5 脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架体稳定。6.2.6 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙

47、件以上两步。6.2.7在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。6.2.8外脚手架需采用卸荷装置时，严格采用设计直径（见计算书）的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。6.2.9当作业层高出其下连墙件3.6m 以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。临时撑拉杆件应与结构平台可靠连接，平台混凝土浇灌时埋设预埋件，预埋件宜用短脚手杆，撑拉杆件与预埋管用旋转扣件连接，撑拉杆间距3跨，抛撑角度60。6.2.10防碰撞红灯：高度108.6米，应设置防止航空器碰撞红灯，红灯设置的位置是建筑物最高处和轮廓线、爬升式塔吊塔

48、顶、吊臂和配重臂部位。设置方法，脚手架水平和竖向方向设置，红灯水平间距3m布置，竖向4个角布置各4个，竖向间距1m，电源线用塑料穿线管用U型卡固定在脚手架上，灯具固定在绝缘板上。 6.2.11脚手架防雷措施：采用霹雷针与建筑物避雷系统相连通的办法，利用塔楼和裙房避雷接地装置完成脚手架避雷安全防护，塔楼共设置4根避雷针，安装在塔楼脚手架四个角的立杆上，裙房避雷针间距35m间距布置，用40*4、L=1m的镀锌扁钢制作，避雷针与脚手架纵向水平杆连接，形成避雷网，避雷导线采用BVR25电缆线，与避雷针和避雷接地连接，随着脚手架的升高避雷针随着升高，避雷接地用40*4镀锌扁钢接地预埋件用螺丝连接，建筑物

49、防雷接地系统在基础施工时已经安装完成。避雷接地装置安装完成后，用电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。6.3脚手架上施工作业的安全技术措施： 6.3.1结构外墙脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 6.3.2严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于1.5kN/，确保较大安全储备。 6.3.3脚手架上施工时，同时作业层不得超过脚手架施工专项方案第4.1.3.2条要求。 6.3.4各作业层之间设置可靠的防护栅栏，

50、防止坠落物体伤人。 6.3.5定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 6.3.6电梯井洞口防护措施：电梯井口安全栏杆设置不低于1.2m 高，防护栏杆用12 的钢筋制作，按水平间距30cm、竖向间距40cm 焊制而成，并在防护门上要刷漆、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置用钢管及木板搭设的平台，平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。电梯井门按下图制作：图14 电梯井洞口防护示意图 6.3.6 结构临边防护措施： 6.3.6.1结构临边防护：在结构四周框架柱内则、离洞口边沿50处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用483.0

51、钢管。其高度不低于1.5m，立杆间距不大于2m，竖向每隔0.6m 设一道通长大横杆，挡脚杆设置在离平台高度0.2m，栏杆纵向部位在框架柱中间的立杆，应与预埋铁件焊接连接或植筋连接，平台混凝土浇灌时及时预埋。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。 6.3.6.2结构临边防护部位：楼梯边沿、塔楼平台在悬挑架拆除平台边沿、自动楼梯预留洞口、通风井、采光井、电缆及给排水管道井。 6.3.7.塔吊基坑防护措施：塔吊基坑四周用钢管搭设高度不小于1.2m的护 栏杆，塔吊司机入口处设安全通道，棚顶满铺脚手

52、板，并挂警示标志。 6.3.8.现场安全通道：.交通安全通道宽度6m,高度6m,步距1.8m设4道平杆,剪刀撑,两头布置,顶部横向平杆,间距1.2m,平铺两层竹脚手片。 6.3.9.基坑周边防护：在土方工程施工及安全专项方案内介绍。6.4卸料平台安全措施： 6.4.1卸料平台的上部位节点，必须位于建筑物结构上，不得设置在脚手架等施工设施上； 6.4.2斜拉杆或钢丝绳：满足方案要求的设置位置、数量、规格，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口，卸料平台防护栏板应按装牢固。 6.4.3.卸料平台吊装，吊装前检查纵横梁的焊缝合格后，再吊装，平台就位后连接好钢丝绳，吊车松劲卸料平台

53、钢丝绳吃力，过检查各节点连接合格，方能松卸起重吊钩。 6.4.4.卸料平台使用时，应有专人负责检查，检查内容：钢丝绳有无锈蚀损坏情况，发现时应及时应及时调换，焊缝脱焊检查，钢梁有无变形情况等。 6.4.5.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。七、脚手架质量要求7.1材料要求 7.1.1钢管材料使用标准：采用的直缝电焊钢管应符合国家现行标准直缝电焊钢管（GB/T 137930）中规定的3号普通钢管的规定，钢材级别Q235-A级。 7.1.2扣件材料使用标准：采用可锻铸铁制作扣件，符合国家钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。扣件在拧紧力矩达65N.m

54、时，不得发生破坏。 7.1.3材料的检验试验： 7.1.3.1钢管材料：进场的新钢管材料应有产品质量合格证，没有产品合格证的钢管材料不得进入施工现场。钢管观感质量合格，没有裂缝、分层、硬弯、压痕，钢管经检验试验合格涂刷防锈漆后方可使用。 7.1.3.2旧钢管锈蚀深度应符合规范8.1.8.3条要求，钢管变形应符合规范8.1.8.4条要求。并检验其受力性能。 7.1.4.扣件：扣件生产厂家应有生产许可证，产品应有产品合格证和法定检测单位的检测报告，在监理旁证下随机抽样检验合格，涂刷防锈漆、螺栓润滑后方能使用。旧扣件使用应执行规范8.1.4条强制性条文要求。 7.1.5竹脚手片在铺设前应进行挑选，有

55、腐烂现象、纵、横竹条编制不紧密等情况的不得使用。7.2脚手架搭设构造要求：（必须严格按照规范强制性条文的构造要求） 7.2.1脚手架严禁混用材料搭设，禁用钢竹、钢木混搭，扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用等。严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。 7.2.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。 7.2.3纵向水平杆的构造要求：纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其单根杆长度不宜小于3跨，接头宜采用对接扣件，也可采用搭接接头。铺设竹脚手片的纵向水平杆间距，要保证脚手片的使用刚度。 7.2.4横向水平杆的

56、构造要求：作业层上非主接点处的横向水平杆间距，应保证承受脚手片荷载时纵向杆的刚度。杆的两端应用直角扣件固定。 7.2.5竹脚手片铺设要求：竹脚手片应按其竹主筋垂直于纵向水平杆方向铺设，以采用对接平铺，4个角应用直径1.2的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。 7.2.6连墙件构造要求：宜采用刚性连墙件与建筑结构可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置。 7.2.7剪刀撑与横向剪刀撑构造要求：剪刀撑在脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，等间距设置不小于2个旋转扣件，端部扣件盖板边缘至剪刀撑杆端距离不

57、应小于100，剪刀撑杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主接点的距离不宜大于150。剪刀撑跨越立杆的最多根数按下表：剪刀撑斜杆与地面的倾角（）455060剪刀撑跨越立杆的最多根数（）765 7.2.8人行斜道构造要求：人行斜道设置的栏杆与挡脚板离斜道的高度分别为1.2m、0.18m，人行斜道上脚手板上应每隔250300设置一根防滑木条，木条的厚度为2030。7.3脚手架检查与验收： 7.3.1脚手架及其基础应在下列阶段进行检查： 7.3.1.1基础完工后及脚手架搭设前； 7.3.1.2作业层上施加荷载前； 7.3.1.3每搭设1013m高度后； 7.3.1

58、.4达到设计高度后； 7.3.1.5遇有6级大风和大雨后； 7.3.1.6停用超过一个月。 7.3.2脚手架检查与验收应根据规范、脚手架施工和使工专项方案、技术交底要求。 7.3.3脚手架使用中应定期检查下列项目： 7.3.3.1杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架的构件是否符合要求； 7.3.3.2地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空； 7.3.3.3扣减螺栓是否松动； 7.3.3.4安全防护措施是否符合要求，有否遗漏的地方； 7.3.3.5悬挑是脚手架钢丝绳受力是否均匀； 7.3.3.6施工荷载是否符合要求； 7.3.3.7悬挂的密目网是否脱落。 7.3.3脚手架搭设允许偏差：（）

59、搭设中检查偏差的高度（m）总高度检查方法H=3.87经纬仪、吊线、卷尺H=1025经纬仪、吊线、卷尺H=15.228经纬仪、吊线、卷尺H=2460经纬仪、吊线、卷尺间距偏差（）步距纵距横距205020钢板尺纵向水平杆高差偏差（）一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高10水平仪或水平尺双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差（）外伸500-50钢板尺 7.3.4扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准：项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数检查方法1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112

60、00120132005813203250011235用力矩扳手检查，拧紧力矩50Nm65N.m之间检查对接扣件的抗滑承载力为。3.2KN2连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非住节点处）51909115015128028150050112001201320058132032501235710八、安全文明管理措施8.1安全文明目标： 8.1.1脚手架安全生产目标：杜绝重大伤亡事故，轻伤事故率控制在千分之一点五以下。 8.1.2文明施工目标：确保“十堰市建筑工程安全文明工地”称号。 8.1.3环保目标：控制环境污染，创造绿色环境，建造绿色工程。 8.1.4脚手架安全文明施工目标：脚手架安全文明施工在

61、实现项目安全文明施工中占有较大的比重，有脚手架引起的事故有：物体和人员高空坠落、架体倒塌、影响现场文明环境等，所以管理好脚手架安全文明施工，就是杜绝了几项危险源，脚手架施工管理应实现以下目标： 8.1.4.1安全目标：杜绝因脚手架引起的伤亡事故，杜绝物体、粉尘、垃圾的坠落等，因脚手架应起的轻伤事故控制到1。 8.1.4.2杜绝因脚手架引起的现场不文明现象。8.2安全文明管理措施： 8.2.1.进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，严禁在脚手架搭设现场吸烟。 8.2.2.脚手架搭设好经验收合格或正在搭设的脚手架，都应悬挂脚手架状态标识牌，脚手架安全搭设和安全文明使用宣传

62、牌、脚手架文明使用奖罚办法宣传牌也悬挂在脚手架上，提醒人们遵守脚手架管理制度。 8.2.3. 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，脚手架上操作禁止开玩笑和打闹、奔跑等。 8.2.4.脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病、恐高症及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。 8.2.5.上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。 8.2.6.护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改应通知施工员由架子工来完成，脚手架拆改后不得降低其受力性能。没有施工员的安排，任何人不得任意拆改脚手

63、架。 8.2.7.脚手架验收合格后，要保持好脚手架杆件和安全设防的合格状态，合格状态的保持由日常安全巡视、检查来完成，并要有记录，安全状态的脚手架杆件不变形、不位移、安全设防设施齐全。 8.2.8.不准利用脚手架悬挂手拉葫芦吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动。塔吊起吊材料、物品时，在被吊材料、物品高于脚手架的高度并保持一定的安全距离后，吊臂才能向脚手架方向悬转，严禁塔吊起吊物体碰撞和拖动脚手架。 8.2.9.不得将模板支撑杆、缆风绳、泵送混凝土输送泵管、供二级配电箱电源电缆线等固定在脚手架上。 8.2.10.施工时在脚手架上使用电、火焊和拆除架子使用电、火焊时，离操

64、作部位的下部30左右部位应设接盛火星盘，并派专职监督人员检查防火工作情况，严禁火星和切割物溅落在脚手板上或其它易燃物体上。 8.2.11.脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。 8.2.12.要保证脚手架体的整体性，架体受力要均衡，不得将钢管、扣件、模板、建筑配件、材料的堆放在脚手架上，外装饰所使用的材料，下班时使用不完的材料要放在结构平台上、不存放在脚手架上。 8.2.13.严禁施工人员凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，脚手架上的施工垃圾，集中堆放到平台上及时运走，工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。 8.2.14.使

65、用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。 8.2.15. 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。 8.2.16. 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料、扣件不浪费、不乱放。 8.2.17.运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，扣件螺栓除锈刷油润滑，妥善保管。保持脚手钢管堆放场地的干净整洁。 8.2.18.六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫

66、，并要采取防滑措施。 8.2.19.倒料平台：倒料平台应根据倒料平台所标荷载卸料，严禁超重，每天使用的砂浆，砼必须清理干净，并不得堆放材料。 8.2.20.脚手架倒料平台，应悬掛管理制度标识牌，内容有承载力，管理制度，内容要简明扼要。 8.2.21.每天使用完脚手架清理干净脚手板上的砂浆。碎砖、砼及其它材料，经常保持脚手架整洁、干净。 8.2.22.脚手架上架设电缆，电缆要悬掛在绝缘子上，不得直接架设在脚手架上。 8.2.23.总施工，施工员，安全员在现场巡视时，时刻注意脚手架的安全情况,正常使用情况以及文明施工，随时制止不符合管理制度规定的操作行为。 8.2.24结构平台上堆放脚手钢管时，荷

67、载不得过于集中，也不可堆放时间太长，每平方米不得超过4KN，后浇带、悬挑板部位不得堆放脚手钢管和扣件。 8.2.24.脚手架使用安全管理情况的信息要及时反馈，每周在项目部会议作汇报，每月组织检查一次，存在问题及时整改。九、脚手架施工应急预案9.1应急预案组织系统： 9.1.1应急领导小组：项目经理：章一涛任组长： 联系电话： ；小组成员： 外界抢救电话; 120 伤病抢救电话：120。 9.1.2救援小组的工作： 9.1.2.1组织应急救援小组：根据脚手架搭设应急预案，组织应急救援组人员，应急救援组人应有架子工组、电工组、机械班组、电焊组参加。 9.1.2.2组织应急救援设备和物资：设备有汽车

68、、电焊机、塔吊、人货两用提升机、手提灭火器等，应急措施的工具有：锹、撬杠、扳手、担架等工具，应急救援用的药品：药用纱布和棉纱、止血药等。 9.1.2.3应急救援领导小组做好应急救援组成员在启动应急预案时的联络方法、领导小组成员和小组成员的工作，应急时的险情排除和急救方法，必要时组织演练一次，熟悉应急救援时组织程序、险情排除和急救方面的常识，保证启动应急预案时的快速、及时、有效和组织措施得当。 9.1.2.4负责保护好现场，以便日后调查； 9.1.2.5负责与外界救援联系和事故情况的向上汇报。组长 9.1.3应急预案组织系统框架图： 副组长副组长 救援副组长材料负责救援组长 汽车司机2人抢险人员

69、5架子工10电焊工2 人机械工2 人材料员2人电工2人 9.2应急预案组织成员职责： 9.2.1项目经理：应急救援预案小组长；负责应急救援预案启动下达救援令及救援人员的组织；负责监督应急救援物资、设备、工具、药品的储备； 负责对上级领导和联络单位事故的汇报及救援情况； 负责应急救援时的外部联系，包括救援联系。 9.2.2救援小组人员统一服从项目执行经理的调动，主要职责：执行经理接到应急事件消息报告项目经理，由项目经理启动救援预案，然后立即赶到事故现场，通知救援副组长、材料员、安全经理组织人员、材料、物资、药品、交通工具等，组织现场抢救； 9.2.3安全经理：抢救人员的同时负责保护好现场（条件具

70、备时可以做拍照，做事故分析准备）； 9.2.4救援组组长、副组长：组织救援人员，封锁事故现场，以防事故扩大，封锁施工现场，有权调动在施工现场的一切车辆，包括：运输车辆、小轿车（必要时在上海路拦截过往车辆参加抢救）； 9.2.5材料负责：根据执行经理的要求，迅速将救援物资供应到现场，包括：担架、药品、工具，用具等； 9.2.6小组各员：根据自己的工种准备好抢救工具、开好抢救机械和设备 9.2.7项目其他管理人员听从执行经理统一调遣参加现场抢救； 9.2.8项目安全员根据管理制度真实记录事故发生情况。9.3脚手架施工和使用中遇到下述情况时，容易引起事故或事件： 9.3.1脚手架高空搭设时的人员高空

71、坠落、高空坠物的物体打击； 9.3.2脚手架倒塌； 9.3.3电焊操作应起的火灾； 9.3.4不可抗拒的自然灾害应起脚手架人身伤害事故；9.4应急措施： 9.4.1脚手架高空搭设时的人员高空坠落、高空坠物的物体打击： 1）首先给伤员进行伤口止血和包扎，如呼吸窒息时应进行人工呼吸； 2）在脚手架或楼层上发生的事件，经过上述抢救后，应将伤员用担架抬到提升机送到地面。 3）拨打120急救电话将伤员在最短的时间内送往就近医院； 9.4.2脚手架倒塌； 1）不论任何人，一旦发现有落地式和悬挑式外架倒塌的可能性，应立即呼叫在场人员进行隐蔽，并迅速通知项目经理或项目安全经理、执行经理； 2）若有人受伤，应立

72、即拨打120急救电话，向急救中心求救，派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场； 3）现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行急救。 4）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。 5）安全经理应组织对脚手架倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告并上报上级主管部门、公司和办事处。 6）如果有人员负伤，首先项目执行经理组织抢救负伤人员，送往就近医院救治，安全经理维护好事故现场，安全员记录事故经过。 9.4.3电焊操作应起的火灾；现场发现第一人迅速通知项目安全经理或执行经理；

73、 1）项目安全经理或执行经理应立即报告项目经理，再拨打“119”火警电话同时用现场手提灭火器和施工用水进行灭火； 2）应急救援组长应在最快时间组织义务消防队员和员工进行扑救，扑救火灾时要按照：“先控制、后灭火；救人重于救火；先重点、后一般”的灭火战术原则。并派人组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重点物资，充分利用消防设施器材进行灭火。 3）当专业消防队员到达火灾现场后，项目负责人应简要地向消防队员负责人说明火灾情况，并全力支持消防队员灭火灯听从专业消防队的指挥，齐心协力，共同灭火。 4）当火灾发生时和扑救完毕后，要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待对事故原因及责任人的调查，同时应立即采取善后

74、工作，及时清理，将火灾千造成的垃圾分类处理并采取其他的效措施，从而将火灾事故对环境造成的污染能降低到最低限度。 9.5止血、包扎常识： 9.5.1止血： 1）压迫止血法：先抬高伤肢，然后用消毒纱布或棉垫覆盖在伤口表面，在现场可用清洁的手帕，毛巾或其它棉织品代替，再用绷带或布条加压包扎止血。 2）指压动脉出血近心端止血法：按出血部位分别采用指压面动脉、颈总动脉、锁骨下动脉、颞动脉、股动脉、胫前后动脉止血法。 3）弹性止血带止血法：当肢体动脉创伤出血时，一般的止血包扎达不到止血效果时，先抬高肢体，使静脉血充分回流，然后在创伤部位的近心端放上弹性止血带，在止血带与皮肤间垫上消毒纱布棉垫。止血带必须扎

75、紧，要加压扎紧切实将该处动脉压闭，争取2小时内尽快送医院救治。 9.5.2包扎、固定：创伤处用消毒的棉纺制品覆盖，再用绷带或布条包扎。 9.5.3搬运： 1）经现场止血、包扎、固定后的伤员，应尽快正确地搬运转送医院抢救。搬运时应 注意：在肢体受伤后的局部出现疼痛、肿胀、功能障碍或畸形变化，就表示有骨折存在。宜在止血带包扎固定后再搬运，防止骨折断端因搬运振动而移位，加重创伤。 2）在搬运严重创伤伴有大出血可已有休克的伤员时，要平卧运输，头部可放置冰袋或带冰帽，路途中要尽量避免震荡。 3）在搬运高处坠落伤员时，因疑有脊椎受伤可能，一定要使伤员平卧在硬板上搬运，切忌只抬伤员的两肩与两腿或单肩背运伤员

76、，使已受伤的脊椎移位，甚至断裂。落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为111米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设38层。一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

77、1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.101.470)1.500

78、2 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.412106/4491.0=91.632N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.

79、511mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.575=2.369kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小

80、横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.369 =0.835106/4491.0=186.009N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.079

81、+1.575=1.711kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1711.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105107780.0)=3.167mm 最大挠度和V=V1+V2=3.194mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN

82、 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.118+1.42.362=3.498kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；

83、本例为0.1070 NG1 = 0.10724.000=2.567kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150121.500(1.050+0.300)/2=1.822kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.50012/2=1.350kN （4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50024.000=0.180kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.920kN

84、。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.420 Us 风荷载体型系数：Us = 0.680 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.4200.680 = 0.338kN/m2。

85、 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.920+0.851.44.725=12.727kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.920+1.44.725=13.719kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.

86、40.3381.5001.800五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.719kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得 到0

87、.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =13719/(0.19424)=170.732N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.727kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定， l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，

88、A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12727/(0.19424)+195000/4491=201.905N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 10.110kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣

89、件，连墙件构造如下图。 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 54.88 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 13.72 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 80.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 80.00 地基承载力的计算满足要求!九、楼面承载力计算: 1.楼面受冲切承载力应满

90、足下式的要求： Fl (0.7hft + 0.15pc,m)umh0其中 Fl 集中荷载设计值(kN), Fl = 13.72h 截面高度影响系数，h = 1.0ft 混凝土轴心抗拉强度设计值（N/mm2），ft = 1.8 pc,m 临界截面周长两个方向混凝土有效预压应力（N/mm2），pc,m = 2.0 N/mm2 集中荷载作用面积形状的影响系数 ，= 1.0um 临界截面的周长（mm），um =3.142105 = 659.4h0 截面有效高度（mm），h0 = 180-20 = 160 13.72 (0.71.01.8 + 0.152.0)1.0659.4160 = 164.59kN

91、楼面受冲击载力的计算满足要求!2.在56轴之间后浇带处楼板承载力计算（综合考虑为最不利处搭设位置）宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=2749mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=1500mm180mm，截面有效高度 h0=160mm。楼板计算长边2.325m，短边1.5m。楼板计算范围内摆放2根立杆，将其荷载转换为均布荷载。 一层楼面所需承受的荷载为： q0=213.72/1.5/2.325+ 250.181.2 =13.268kN/m2按线荷载计算:q=13.2681.5=19.9kN/m一层楼板所需承担的最大弯矩按照悬臂板计算：Mmax=1/2ql2=0.519.

92、92.3252=53.792kN.m根据混凝土结构设计规范第7.2.1条进行截面强度复核验算 M1fcbx(h0-x/2)+fyAs(h0-s)-(p0-fpy)Ap(h0-p)114.32325*40（160-40/2）+3002749（160-20）1 10-301.644 KN.53.792KN.m（脚手架产生的弯矩） 301.644 KN.m（设计楼板的抗弯强度） 所以：脚手架搭设部位的楼板承载力复核满足要求！80米以下悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.4米，立杆采

93、用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3.8m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.6米，建筑物内锚固段长度2米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.4m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和

94、挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯

95、矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.101.470)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.412106/4491.0=91.632N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(

96、0.6770.091+0.9901.050)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.511mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058

97、+1.20.079+1.41.575=2.369kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.369 =0.835106/4491.0=186.009N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/

98、(3842.060105107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1711.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105107780.0)=3.167mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.194mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立

99、杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.118+1.42.362 =3.498kNRc=8kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10715.200=1.62

100、6kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(1.050+0.660)/2=0.770kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50015.200=0.114kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.959kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工

101、荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照 建筑结构荷载(GB50009-2011)附录表的规定采用：Uz = 1.950 Us 风荷载体型系数：Us = 0.680 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.9500.680 = 0.464kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG +

102、0.851.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.22.959+0.851.44.725)/21.50=6.881kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.22.959+1.44.725)/21.50=7.625kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.4

103、641.5001.800 五、立杆的稳定性计算 卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg3.80/(1.05+0.66)=1.148 2=arctg3.80/0.66=1.399 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为6.881kN和6.881kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为7.625kN和7.625kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=8.36 T2=7.74 F1=3.43 F2=

104、1.32 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为8.361kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.0008.361/0.850=98.367kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，1根直径17.0mm,截面积226.98mm2或者两根直径12mm，截面积226.19 mm2。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(16722.4244/3.1416/50/2)1/2=15mm。

105、选择18mm圆钢吊环。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.625kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值

106、(N/mm2)；经计算得到 =7625/(0.19424)=94.891N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.881kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(

107、抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =6881/(0.19424)+268000/4491=145.396N/mm2f=205.00N/mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 12.0kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣件。 连墙件扣件连接示意图

108、 七、悬挑梁的受力计算 挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1400mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W = 102.00cm3，截面积A = 21.50cm2。 受脚手架集中荷载 P=7.63kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.500.00017.8510=0.20kN/m 悬挑脚手架示意图R2R3R1 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支

109、撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=9.868kN,R2=7.153kN,R3=-1.164kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2.221106/(1.05102000.0)+4.4411000/2150.0=22.806N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计

110、规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.929 经过计算得到强度 =2.22106/(0.929102000.00)=23.44N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=10.821kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=10.821kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg

111、 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00010.821/0.850=101.844kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，1根直径17.0mm,截面积226.98mm2或者两根直径12mm，截面积226.19 mm2。满足要求! 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=10.821kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其

112、中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=108214/(3.1416502)1/2=12mm，选择18mm圆钢吊环。 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.153kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=71534/(3.1416502)1/2=10mm，选择18mm圆钢拉环

113、。 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.15kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于7153.26/(3.1416181.5)=84.3mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼

114、板螺栓的轴向拉力，N = 7.15kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于106.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!80米以上悬挑式扣件钢管脚手架计算书 选择最不利位置的风荷载和竖向荷载进行计算，代表80m以上的悬挑架计算和脚手架搭设。钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.1米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.

115、05米，步距1.80米。采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设34层。 卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离2.9m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.6米，建筑物内锚固段长度2米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.4m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和

116、活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0

117、.080.109+0.101.470)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.412106/4491.0=91.632N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1500.04

118、/(1002.06105107780.0)=2.511mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.575=2.369kN 小横

119、杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.369 =0.835106/4491.0=186.009N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105107780.000)=0.03m

120、m 集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1711.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105107780.0)=3.167mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.194mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值

121、 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.118+1.42.362=3.498kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1

122、)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10717.100=1.829kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15091.500(1.050+0.350)/2=1.418kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5009/2=1.013kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50017.100=0.128kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+N

123、G2+NG3+NG4 = 4.387kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 2.610 Us 风荷载体型系数：Us = 0.680 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5002.61

124、00.680 = 0.621kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.24.387+0.851.44.725)/21.50=8.166kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.24.387+1.44.725)/21.50=8.910kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2

125、)； la 立杆的纵距 (m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.6211.5001.800 五、立杆的稳定性计算 卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg3.80/(1.05+0.35)=1.218 2=arctg3.80/0.35=1.479 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为8.166kN和8.166kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为8.910kN和8.91

126、0kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=9.50 T2=8.95 F1=3.28 F2=0.82 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为9.495kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.0009.495/0.850=111.711kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，1根直径17.0mm,截面积226.98mm2或者两根直径12mm，截面积226.19 mm2。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个

127、截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(18990.8474/3.1416/50/2)1/2=16mm。选择18mm圆钢吊环。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.910kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/

128、16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8910/(0.19424)=110.886N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.166kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0

129、=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8166/(0.19424)+359000/4491=181.618N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求。 连墙件设置如下图： 采用钢管预埋在结

130、构梁中，483.5连墙杆两端分别与预埋钢管和外架连接，连墙杆拉力不小于34.005KN。 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1450mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W = 102.00cm3，截面积A = 21.50cm2。 受脚手架集中荷载 P=8.91kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.500.00017.8510=0.20kN/m 悬挑脚手架示意图R3R2R

131、1 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=10.091kN,R2=9.021kN,R3=-0.684kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.598106/(1.05102000.0)+3.8501000/2150.0=16.715N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计

132、规范(GB50017-2011)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929 经过计算得到强度 =1.60106/(0.929102000.00)=16.87N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=10.800kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=10.

133、800kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00010.800/0.850=101.650kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，1根直径17.0mm,截面积226.98mm2或者两根直径12mm，截面积226.19 mm2。满足要求! 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值

134、进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=10.800kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=108004/(3.1416502)1/2=12mm，选择18mm圆钢吊环。 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.021kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的

135、拉环最小直径 D=90214/(3.1416502)1/2=11mm，选择18mm圆钢拉环。 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.02kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于9020.64/(3.1416181.5)=106.3mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓

136、，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.02kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于106.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!悬挑卸料平台计算书 计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设

137、计和验算。 平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。 次梁采用10号槽钢U口水平，主梁采用14号工字钢，次梁间距1.00m。 容许承载力均布荷载2.50kN/m2，最大堆放材料荷载1.00kN。 一、次梁的计算 次梁选择10号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为 面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径ix=3.95cm 截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2； Q1 = 0.301.00=0.30

138、kN/m (2)最大容许均布荷载为2.50kN/m2； Q2 = 2.501.00=2.50kN/m (3)槽钢自重荷载 Q3=0.10kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.30+2.50+0.10) = 3.48kN/m 经计算得到，活荷载计算值 P = 1.41.00=1.40kN 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.483.002/8+1.40 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压

139、强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =4.96106/(1.0539700.00)=119.04N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5708.548.0235/(3000.0100.0235.0)=0.78 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.699 经过计算得到强度 =4.96106/(0.69939700.00)=178.69N/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算

140、 f,满足要求! 二、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择14号工字钢槽钢，其截面特性为 面积A=21.50cm2,惯性距Ix=712.00cm4,转动惯量Wx=102.00cm3,回转半径ix=5.76cm 截面尺寸 b=80.0mm,h=140.0mm,t=9.1mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.15kN/m Q1 = 0.15kN/m (2)槽钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.15+0.17) = 0.38kN/m 经计算得到，各次梁集中荷

141、载取次梁支座力，分别为 P1=(1.2(0.30+2.50)0.503.00/2+1.20.103.00/2)=2.70kN P2=(1.2(0.30+2.50)1.003.00/2+1.20.103.00/2)=5.22kN P3=(1.2(0.30+2.50)1.003.00/2+1.20.103.00/2)=5.22kN P4=(1.2(0.30+2.50)1.003.00/2+1.20.10 3.00/2)+1.40/2=5.92kN P5=(1.2(0.30+2.50)1.003.00/2+1.20.103.00/2)=5.22kN P6=(1.2(0.30+2.50)0.253.0

142、0/2+1.20.103.00/2)=1.44kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图R2R1R3 悬挑卸料平台主梁计算简图 经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm) 外侧钢丝绳拉结位置支撑力为10.77kN 最大弯矩 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =10.81106/1.05/102000.0+12.621000/2150.0=106.82N/mm2 主梁的抗弯强度计

143、算强度小于f，满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=0.90 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.742 经过计算得到强度 =10.81106/(0.742102000.00)=142.87N/mm2； 主梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求! 三、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUis

144、ini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=16.59kN 四、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=16.589kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00016.589/0.850=156.130kN。 选择6

145、19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，1根直径18.5mm,截面积268.8mm2或者两根直径14mm，截面积307.88 mm2。满足要求!五、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=16.589kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=165894/(3.1416502)1/2=15mm，现选择18mm圆钢吊环。 六、锚固段与楼板连接的计算 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与

146、楼板压点的拉环受力R=6.924kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=69244/(3.1416502)1/2=18mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。悬挑脚手架阳角型钢计算书 水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。 型钢采用16号工字钢，型钢支点

147、距离建筑物角点2050mm。 型钢截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W = 102.00cm3，截面积A = 21.50cm2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算 受脚手架作用的联梁传递集中力 P=8.91kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.500.00017.8510=0.20kN/m 经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(kN) 阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m) 阳角型钢支撑梁变形图(mm) 型钢支点的的支撑力为8.712kN 型钢固接处的支撑力为9.553kN 型钢最大弯矩 图中距离|MP|=(2.0502.050+0.2000.200+2.05

148、00.2001.414+3.8003.800)1/2=4.389m 图中角度 MPQ=arcsin(3.800/4.389)=1.047 图中角度 OPQ=arctg(0.066/2.050)=0.032 每根钢丝绳的拉力 T=8.712/2/sin(1.047)=5.031kN 水平型钢的轴向力 N=25.031cos1.047cos0.032=5.032kN 型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=3.418106/(1.05102000.0)+5.0321000/2150.0=34.257N/mm2 型钢计算强度小于215.0N/mm2,满足要求2、型钢整体稳定性计算 水平型钢采

149、用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=1.97 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.926 经过计算得到强度 =3.42106/(0.926102000.00)=36.17N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 3、拉绳强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 R=5.031kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2

150、，d为钢丝绳直径(mm) 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、6 61 钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取10.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.0005.031/0.850=59.189kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，1根直径18.5mm,截面积268.8mm2或者两根直径14mm，截面积307.88 mm2。满足要求! 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=50314/(3.1416

151、502)1/2=9mm，现选择18mm圆钢吊环。4、型钢与建筑物连接的计算 水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =100mm2； 其中 N 对接焊缝轴向力，N=5.032kN； F 对接焊缝切向力，F=9.553kN； A 水平钢梁满焊的截面积，A=100mm2； ft 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力强度 = 5031.97/100.00 = 50.32N/mm2； 焊缝剪应力强度f = 9553.47/100.00 = 95.54N/

152、mm2； 焊缝总强度为172.95N/mm2； 对接焊缝的强度计算满足要求!5、 锚件的计算 51 基本资料 5.1.1 法向拉力设计值 N 5.0kN , 弯矩设计值 M 0.000kNm, 剪力设计值 V 9.6kN 5.1.2 受力直锚筋的层数n2 层,每层直锚筋的根数、直径为:28 直锚筋的间距 b1150mm 沿剪力方向最外层锚筋中心线之间的距 离 z 150mm 5.1.3 锚板厚度 t8mm ,锚板宽度 B150mm ,锚板高度 H250mm 锚板的弯曲变形折减系数 b 0.00 5.1.4 混凝土强度等级：C25 fc 11.9N/mm 锚筋的抗拉强度设计值 fy 210N/m

153、m 52 锚筋的总截面面积 As 验算 当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应按混凝土规范式2 及式2 两个公式计算，并取其中的较大值： As V / r / v / fy + N / 0.8 / b / fy + M / 1.3 / r / b / fy / z As N / 0.8 / b / fy + M / 0.4 / r / b / fy / z 521 锚筋的受剪承载力系数 v 按混凝土规范式5 计算：v (4.0 - 0.08 * d) * (fc / fy) 0.5 (4.0-0.08*8)*(11.9/210)0.5 0.80 0.7，取 v 0.7522 锚板的弯曲变形折减

154、系数 b 按混凝土规范式6 计算： b 0.6 + 0.25 * t / d 0.6+0.25*8/8 0.85523 当锚筋层数 n 2 时，锚筋层数影响系数 r 1.00524 锚筋的总截面面积 As 2*2*(8/2)2 201mm As1 V / r / v / fy + N / 0.8 / b / fy + M / 1.3 / r / b / fy / z As1 9553/1.00/0.70/210+5032/0.8/0.85/210+0 65+35+0 100mm As 201mm As2 N / 0.8 / b / fy + M / 0.4 / r / b / fy / z A

155、s2 5032/0.8/0.85/210+0 35+0 35mm As 201mm 53 锚筋间距和锚筋至构件边缘的距离 按混凝土规范第 10.9.6 条，对受剪预埋件，其锚筋的间距 b、b1 不应大于 300mm，且b1 不应小于 6d 和 70mm；锚筋至构件边缘的距离 c1，不应小于 6d 和 70mm，b、c 不应小于 3d 和 45mm。即：b、b1 300mm，b、c 45mm，b1、c1 70mm 54 锚板的构造要求 541 锚板的厚度宜大于锚筋直径的 0.6 倍。受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8。 锚板的厚度 t 8mm Max0.6d, b/8 Max4.8, 6.3 6.3mm 542 锚筋中心至锚板边缘的距离 t1 Max2d, 20 20mm 锚板最小宽度 Bmin 1*50+2*20mm 90mm B 150mm，满足要求。 锚板最小高度 Hmin 1*150+2*20mm 190mm H 250mm，满足 要求。 543 当锚筋直径不大于 20mm 时，宜采用压力埋弧焊。HPB300 级钢筋采用手工焊时，焊缝高度不宜小于 Max6, 0.5d 6mm。