花篮螺栓上拉杆组合式悬挑脚手架专项施工方案（119页）.doc

1、恒大XXX项目上拉式悬挑脚手架专项施工方案编制： 审核： 审批： 目 录第一章、 工程概况3第二章、 编制依据4第三章、 施工计划5第四章、 施工工艺技术7第五章、 施工安全保证措施30第六章、 施工管理及作业人员配备与分工35第七章、 验收要求36第八章、 应急处置措施38第九章、 计算书及相关施工图纸46第一章、工程概况一、危大工程的概况和特点1、 工程基本情况工程名称工程地点建筑面积(m2)/建筑高度(m)如下表总工期（天）/主体结构剪力墙地上层数23/26地下层数2标准层层高(m)3其它主要层高(m)/楼栋号建筑类别层数总建筑面积悬挑层数1#一类高层住宅-2+26143303/9/15

2、/212#一类高层住宅-2+26185793/9/15/218#一类高层住宅-2+23129596/12/189#一类高层住宅-2+23134506/12/182、 各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位3、 危大工程概况和特点(1)、 本工程为高层住宅楼，结构类型为框架、框剪力墙结构，各单体工程阳台多，结构悬挑部位多，受力复杂，使得架节点处理较难。细部构造处理时本分项工程的控制重点；(2)、 建筑结构外形不规则，阴阳角较多，悬挑主梁布置难度大；(3)、 本工程层高层高较高，对于连墙件的布置要综合考虑；(4)、 本工程外立面不平整，局部楼层存在大悬挑部位，需要进行专项设计。一、 施工要

3、求1、 脚手架的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。2、 确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。3、 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、 脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。二、 技术保证条件1、 项目组织机构项目经理：项目副经理：技术负责人 生产经理施工员施工员瓦 工 班木 工 班钢 筋 班架 子 班水 电 班机 修 班后 勤 班2、脚手架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二章、 编制依据1、 相关法律、法规、规范性文件、标准、规范类别名 称编 号法规中华人民共和国建筑法主席令第19号建筑工程质量管理条例

4、国务院令第279号建设工程安全生产管理条例国务院令第393号危险性较大的分部分项工程安全管理规定建设部第37号令规范规程建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑施工脚手架安全技术统一标准GB 51210-2016钢结构设计规范GB50017-2017木结构设计规范GB50005-2003建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016建筑施工悬挑式钢管脚手架安

5、全技术规程DGJ32/J121-2011住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知 建办质(2018) 31号2、 设计文件图 纸 名 称图 号出图日期备注建筑设计施工图建施结构设计施工图结施施工组织设计3、 施工合同合 同 名 称编 号签订日期建设工程施工合同第三章、 施工计划一、施工计划该悬挑脚手架工程于该悬挑脚手架工程于2020年5月开工2021年7月30日竣工。二、材料与设备计划1、 脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。每根钢

6、管的最大质量不应大于25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸室温拉伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定，应涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。2、 扣件

7、应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。3、 搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。4、 脚手板(1)、 封底脚手板采用木材料制作、单块脚手板的质量不大于30kg；施工作业层采用钢笆片脚手板应符合现行行业标准建筑施工木

8、脚手架安全技术规范JGJ164的相关规定；5、 安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求：(1)、 网目密度不低于2000目/100cm2；(2)、 网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；(3)、 网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；(4)、 一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固；(5)、 不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；(6)、 阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；(7)、 做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上；(8)、 颜色应

9、满足环境效果要求，选用绿色；6、 连墙件材料采用钢管制作，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB/T700中Q235级钢的规定。7、 悬挑梁采用型钢制作，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700的规定。8、 联梁承受立杆荷载，固结点应当连接稳定、可靠，所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。主要材料参数表【型钢悬挑脚手架(扣件式)】名称规格用途单位总需用量备注钢管6m48mm3.25mm纵向水平杆、立杆、剪刀撑根/1.5m48mm3.25mm横向水平杆、连墙件根/木板4000mm200mm50mm封底脚手板块/钢笆片750mm

10、1000mm作业层脚手板块/扣件铸铁各杆件的连接个/安全网6m1.8m（2000目）防坠张/花篮拉杆600mm（长）20mm（孔径）上下拉杆件根/工字钢16a工字钢悬挑主梁根/普通螺杆8.8级M20紧固钢梁、拉杆/螺栓垫片80808与螺栓组合使用/第四章、 施工工艺技术一、架体设计根据工程外截面的不同情况，本工程采用4种形式进行悬挑，L1梁用于无障碍处工程临边，梁长1.2m； L2梁用于间距过大部位，梁长1.31.8m；L3梁用于楼栋北侧采光井或阳角部位，梁长2.4m；L4梁用于阳角部位，梁长1.9m。悬挑梁与主体结构连接示意图【L1型钢悬挑脚手架（扣件式）】脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆

11、布置方式横向水平杆在下搭设高度(m)18钢管类型483.25立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.8立杆步距(m)1.8双立杆计算方法不设置双立杆挡脚板6步1设脚手板1步1设横向斜撑转角部位设置连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接地区江苏省徐州市基本风压(kN/m2)0.25安全网全封闭悬挑方式普通主梁悬挑锚固点设置方式锚固螺栓主梁合并根数nz1主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1200梁/楼板混凝土强度等级C30主梁材料规格16号工字钢【L2型钢悬挑脚手架（扣件式）】脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在下搭设高度(m)18钢管类型483.25立杆纵距(m)1.5立杆横

12、距(m)0.8立杆步距(m)1.8双立杆计算方法不设置双立杆挡脚板6步1设脚手板1步1设横向斜撑转角部位设置连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接地区江苏省徐州市基本风压(kN/m2)0.25安全网全封闭悬挑方式普通主梁悬挑锚固点设置方式锚固螺栓主梁合并根数nz1主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1800梁/楼板混凝土强度等级C30主梁材料规格16号工字钢L2示意图【L3型钢悬挑脚手架（扣件式）】脚手架排数多排脚手架纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在下搭设高度(m)18钢管类型483.25立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)1立杆步距(m)1.8双立杆计算方法不设置双立杆挡脚板6步1设脚手板

13、1步1设横向斜撑转角部位设置连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接地区江苏省徐州市基本风压(kN/m2)0.25安全网全封闭悬挑方式普通主梁悬挑锚固点设置方式锚固螺栓主梁合并根数nz1主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2400梁/楼板混凝土强度等级C30主梁材料规格16号工字钢L3示意图【L4阳角悬挑型钢】19001900L4示意图二、悬挑架制作1、加工制作材料及进场验收要求加工悬挑架的主要材料、零部件、成品件、标准件等产品均进行验收。（1）钢材的品种、规格、性能等应符合国家产品标准和设计要求。检查数量：全数检查。（2）钢板厚度及允许偏差应符合其产品标准要求，检查数量：每一品种规格的钢板抽

14、查5处。（3）型钢的规格尺寸及允许偏差应符合产品标准要求。检查数量：每一品种、规格的型钢抽查5处。检查方法：钢尺和游标卡尺量测。（4）钢材表面外观质量除应符合国家现行有关标准的规定外，尚应符合以下要求：a.当钢材的表面有锈蚀麻点或划痕等缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度允许偏差值的1/2。b.钢材表面锈蚀等级应符合现行国家规范标准（涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级）GB8923规定的C级。c.钢材端边或断口处不应有分层、夹渣等缺陷。检查数量：全数检查。检查方法：观察检查。2、焊接材料要求（1）焊接材料、品种、规格、性能等应符合现行国家产品标准和设计要求。检查数量：全数检查。检查方法：检查焊接材料

15、和质量合格证书文件、中文标志及检验报告。（2）焊接材料应进行抽样复验。复验结果应符合现行国家产品标准和设计要求。检查数量：全数检查。检查方法：检查复验报告。（3）焊条外观：不应有药皮脱落。焊芯生锈等缺陷：焊剂不应受潮结块。检查数量：按量抽查1%，且不应小于10包。检查方法：观察检查。3、连接用紧固标准件：螺栓、螺母、垫圈均应有质量证明书，并应符合设计要求和国家标准的规定。检查数量：全数检查。检查方法：检查质量证明书。（4）涂装材料钢结构防锈涂料、稀释剂和固化剂等材料的品种、规格、性能等应符合现行国家产品标准和设计要求。检查数量：全数检查。检查方法：检查产品的质量合格证明文件、中文标志及检验报告

16、等。4、焊接焊缝要求（1）焊条、焊剂等焊接材料，与母材匹配应符合设计要求及国家现行行业标准（建筑钢结构焊接技术规程）JGJ81-2002的规定。检查数量：全数检查。检查方法：检查质量证明书和烘焙记录。（2）焊工必须经考试合格并取得合格证书。持证焊工必须在其考试合格项目及其认可范围呢施焊。检查数量：全数检查。检查方法：检查焊工合格证及其认可范围的有效期。（3）一级、二级焊缝的质量等级及缺陷分级应符合下表的规定：检查数量：全数检查。检查方法：检查超声波探伤记录。焊 缝 质 量 等 级一级二级内部缺陷超声波探伤评定等级IIIII检验等级B级B级探伤比例100%20%探伤比例计算方法：（1）对工厂制作

17、，应按每条焊缝计算百分比，且探伤长度不小于200mm。（2）对现场安装焊缝，应按同一类型，同一施焊条件的焊缝条数计算百分比。（4）焊缝表面不得有裂缝、焊瘤等缺陷。一级、二级焊缝不得有表面气孔、夹渣、弧坑裂缝、电弧擦伤等缺陷。且一级焊缝不得有咬边、未焊满根部收缩等缺陷。检查数量：每批同类构件抽查10%，且不应少于3件，被抽查构件中每一类型焊缝按条数抽查5%，且不应少于1条，每条检查1处，总抽查数不应少于10处。（5）对一般项目检查：对二级、三级焊缝外观质量标准符合规范附录A中表A.0.1规定。焊缝尺寸允许偏差符合A.0.2的规定。焊缝感观应达到：外形均匀，成型较好，焊道与焊道、焊道与基本金属间过

18、度较平滑，焊渣和飞溅物基本清楚干净。检查数量：每批同类构件抽查10%且不少于3件，被抽查的构件中，每种焊缝按数量各抽查5%，总抽查处不少于5处。检查方法：观察检查。5、紧固件连结普通螺栓连结。普通螺栓连接紧固应牢固、可靠，外露丝扣不应少于2扣。检查数量：按连接节点处抽查10%，且不应少于3个。检验方法：观察和用小锤敲击检查。6、钢零件及钢部件加工（1）切割主控项目a.钢材切割面或剪切面应无裂缝、夹渣、分层和大于1mm的缺陷检查数量：全数检查。检查方法：观察或用放大镜及百分尺检查。b.气割允许偏差符合下表规定 项 目允许偏差零件宽度、长度3.0切割面平面度0.05t，且不应大于2.0切割深度0.

19、3局部缺口深度1.0注：t为切割面厚度（2）制 孔a.制孔主控项目：A、B级螺栓孔（I类孔）应具有H12的精度，孔壁表面粗糙度R。不应大于12.5Um。b.其孔径允许偏差符合下表规定。 序号螺栓孔直径允许偏差110180.18 0.00218300.21 0.00检查数量：按钢材数量抽查10%，且不应少于3件检查方法：用游标卡尺或孔径量规检查。7、组装（1）焊接连接组装的允许偏差应符合下表规定允许偏差值 : 项 目允许偏差图例对口错边t/10，且不应大于3.0间隙a1.0缝隙1.5检查数量：按构件数抽查10%，且不少于3个。检查方法：用钢尺检验。（2）顶紧接触面应有75%以上的面积紧贴。检查数

20、量：按接触面积的数量抽查10%，且不应少于10个。检查方法：用0.3mm塞尺检查，其塞入面积应少于25%，边缘间隙不应大于0.8mm。（3）安装焊缝坡口的允许偏差符合下表坡口焊缝允许偏差:项 目允许偏差坡口角度5钝 边1.0mm检查数量：按坡口数量抽查10%，且不应少于3条。检查方法：用焊缝量规检查。8、钢构件外形尺寸钢构件外形尺寸主控项目的允许偏差应符合如下要求：（1）挑梁面：套坚钢管短钢筋头 5.0 斜拉杆下端连结板 3.0 挑梁端头连结板 3.0 挑梁端头连结板上螺栓孔偏位 2.0（2）斜拉杆与连结板偏位： 螺栓孔偏位 2 连结板偏位 2三、工艺流程【型钢悬挑脚手架(扣件式)】型钢悬挑脚

21、手架搭设的工艺流程为：预埋螺栓（或者钢板）安装(焊接）主梁I16工字钢安装连系梁I16工字钢摆放扫地杆放置纵向扫地杆立柱安装横向扫地杆安装第一步纵向水平杆安装第一步横向水平杆安装连墙件安装第二步纵向水平杆安装第二步横向水平杆安装拉杆搭设栏杆加设剪刀撑铺设钢笆片张挂安全网。四、施工方法1、 悬挑梁定位在悬挑层及悬挑上层混凝土结构强度达到强度C20前，悬挑钢梁应搁置在底层脚手架或临时脚手架上部纵向横梁上，搁置高度不超过4步架。悬挑层楼层混凝土浇筑前，在螺栓位置处的梁或墙中预埋A25镀锌钢管。工字钢安装时，卡紧钢梁，确保工字钢固定牢固。搭设首步脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向设

22、置，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高于连墙件两步时，设置临时稳定措施，待连墙件搭设完毕后方可拆除。其余组件的搭设要求参见构造要求。2、 悬挑挑安装在脚手架设计中，型钢梁大多布置在结构边梁位置，在该部位型钢梁位置处，预先预埋25的螺栓套管，待混凝土浇筑后达到一定的强度，在该部位进行型钢梁的安装，型钢梁与建筑结构边梁采用20螺栓连接，首层安装时由于上部结构未完成，无法设置钢拉杆的情况，因此采用悬挑层下部脚手架作为张拉钢拉杆之前的临时支撑平台，荷载暂时由下部脚手架承担，待上一层结构混凝土浇筑完成达到一定强度后张拉钢拉杆，并在钢拉杆张拉完成后，方可视情况拆除下部临时

23、支撑。下部临时支撑示意图阳台部位悬挑构造做法及示意图如下图所示，在工字钢安置的楼层及以下楼层支撑不拆除，设置支撑钢管（外排顶在梁底），纵横间距1.5m，采用483.25的钢管，扫地杆距地200，架体搭设时采用立杆上加可调承托，承托上用木方（4080mm）作为主龙骨的支撑体系，顶部水平杆距U托顶部不大于300，为确保悬挑架荷载能有效传递至混凝土板，可调顶托必须旋紧。1.1、悬挑型钢构造1.2、端板构造端板规格：180宽200高12厚钢板；端板上一个孔开水平槽孔，方便对预埋铁管水平施工误差进行调节；工字钢与端板连接采用角焊缝围焊，焊脚高度8mm；斜梁端板制作时应考虑螺杆可以顺利穿过螺孔，端板施焊前

24、先将型钢与端板试拼，如螺杆无法顺利通过则应先将螺杆穿过螺栓孔然后施焊。1.3、吊耳板构造吊耳板规格：100宽100高10厚钢板；吊耳板与工字钢连接采用双面角焊缝，焊脚高度8mm；1.4、拉杆构造上、下拉杆规格M20，螺纹段长度300mm；80*80*8mm钢板垫片；双面角焊缝，焊接长度130mm，焊脚高度8mm。 花篮螺杆套筒规格：5020圆钢，材质45号钢；圆钢规格：14圆钢材质Q235；双面角焊缝，焊接长度60mm，焊脚高度8mm。1.5、组装方式1.5.1、预埋下层套管预埋铁管规格为25，根据剪力墙厚（梁厚、柱厚）确定预埋铁管长度；控制预埋铁管中心线距板底80mm左右尽量保持所有预埋铁管

25、处于同一水平面上；控制预埋铁管中心线距板底80mm左右尽量保持所有预埋铁管处于同一水平面上；预埋铁管应采取可靠方式充分固定，防止在混凝土浇捣时发生位移。1.5.2、安装悬挑型钢待混凝土达到一定强度（C20）后方可安装悬挑型钢，且须由下层脚手架进行有效支撑；穿墙螺杆规格为20，长度根据墙厚（梁厚、柱厚）、垫片厚度、螺母厚度等进行确定，保证安装完毕后外露丝扣3扣；采用双螺母进行防松动处理，螺母规格与20螺杆相配套；钢板垫片规格为80*808mm。1.5.3预埋上层套管预埋铁管规格为25，根据剪力墙厚（梁厚、柱厚）确定预埋铁管长度；控制预埋铁管中心线距板底80mm左右，尽量保持所有预埋铁管处于同一水

26、平面上；预埋铁管与型钢中心线的水平距离控制在100150mm之间；预埋铁管与型钢中心线的水平距离控制在100150mm之间；单、双拉杆情况示意图2、上拉杆连接(1)、上拉杆必须在混凝土强度达到C20后方可受力使用。(2)、派工人连接上、下螺杆，花篮螺栓全要拧紧，不允许松动。双拉杆按型钢中心线两侧分开上拉，距离型钢中心线的水平距离控制在100150mm，严禁同一根螺栓设置双拉杆。(3)、对整个架体进行安全检查，发现松动、锈蚀或焊缝脱焊等情况时要立即进行修复，合格后方可继续使用。4、脚手架搭设1、 立杆设置(1)、 立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻

27、立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。(2)、 上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与副立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。(3)、 当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(4)、 立杆的垂直偏

28、差应控制在不大于架高的1/400。(5)、 开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。(6)、 外立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。立面图 剖面图立杆对接接头布置2、 纵、横向水平杆(1)、 纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板

29、边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。(2)、 立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。纵向水平杆对接接头布置3、 剪刀撑设置脚手架外侧设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置；剪力撑连续布置，横向斜撑每6跨来连续布置。剪力撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。(1)、 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。(2)、 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，采用搭接连接

30、时，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。剪刀撑（立杆）搭接构造(3)、 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。(4)、 钢管脚手架在转角部位、一字型、开口型双排架两断口须设置横向斜撑，横向斜撑应在同一节间，由底到顶呈“之”字型布置，斜撑交叉和内外大横杆相连到顶。斜撑示意图4、 脚手板、钢笆片的铺设要求(1)、 脚手架（底层封闭）里排立杆与结构层之间均应铺设木脚手板，内外立杆间应满铺脚手板，无探头板。将脚手板两端与水平杆可靠固定，严防倾翻。(2)、 作业层满铺钢

31、笆片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)、 钢笆片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的钢笆片，发现有破损的要及时更换。脚手板对接 脚手板搭接脚手板对接、搭接构造(4)、 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；5、 防护栏杆(1)、 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆内侧。(2)、 选用扎丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)、 脚手架外侧施工作业层必须在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板，栏杆

32、和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。 (4)、 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板。6、 连墙件(1)、 脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。拉结点在转角范围内和顶部处加密。(2)、 连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接；(3)、 连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；(4)、 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架纵横向水平杆接点处。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；(5)、 外墙装饰阶段拉

33、结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠；(6)、 当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施。当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件并用旋转扣件固定在脚脚手架上，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。(7)、 连墙件竖向层层设置，水平3跨一设。连墙件构造示意图：连墙件构造示意图(8)、 开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物层高，并且不应大于4m。7、 架体内封闭(1)、 脚手架的架体内立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于

34、200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。(2)、 脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用钢笆片或木板进行封闭。作业层下，需在每层楼板位置的外架上铺一层钢板网作楼层的临边防护。(3)、 施工层以下脚手架每隔10m以及底部用双层网兜进行封闭。8、 外用电梯开口处外用电梯开口处外架与主体整个外架分开设置，两侧需设置横向斜撑，竖向分段悬挑，悬挑位置与整个外架悬挑位置相同。五、操作要求脚手架搭设技术措施1、 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步；如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定措施与建筑结构拉结。2、 每搭完一步脚手架后，应按建筑施工扣件式

35、钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011表的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。3、 立杆搭设应符合下列规定：(1)、 相邻立杆的对接连接应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条的规定；(2)、 脚手架开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；(3)、 当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。4、 脚手架纵向水平杆的搭设应符合下列规定：(1)、 脚手架纵向水平杆应随立杆按步搭设，并应采用直角扣件与立杆固定；(2)、 纵向水平杆的搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全

36、技术规范JGJ130-2011第条的规定；(3)、 在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈设置，并应用直角扣件与内外角部立杆固定。5、 脚手架横向水平杆搭设应符合下列规定：(1)、 搭设横向水平杆应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条的构造规定；(2)、 双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm；(3)、 单排脚手架的横向水平杆不应设置在下列部位：1)、 设计上不允许留脚手眼的部位；2)、 过梁上与过梁两端成60角的三角形范围内及过梁净跨度1/2的高度范围内；3)、 宽度小于1m的窗间墙；4)、 梁或梁垫下及其两侧各500mm的范围

37、内；5)、 砖砌体的门窗洞口两侧200mm和转角处450mm的范围内；其他砌体的门窗洞口两侧300mm和转角处600mm的范围内；6)、 墙体厚度小于或等于180mm；7)、 独立或附墙砖柱，空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体；8)、 砌筑砂浆强度等级小于或M2.5的砖墙。6、 脚手架纵向、横向扫地杆搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条、第条的规定。7、 脚手架连墙件安装应符合下列规定：(1)、 连墙件的安装应随脚手架搭设同步进行，不得滞后安装；(2)、 当单、双排脚手架施工操作层高出相邻连墙件以上两步时，应采取确保脚手架稳定的临时拉结措施，直到上一层连墙件安装完

38、毕后再根据情况拆除。8、 脚手架剪刀撑与双排脚手架横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞后安装。9、 脚手架门洞搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.5节的造规定。10、 扣件安装应符合下列规定：(1)、 扣件规格必须与钢管外径相同；(2)、 螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm；(3)、 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；(4)、 对接口径开口应朝上或朝内；(5)、 各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。11、 作业层、斜道的栏杆和挡脚

39、板的搭设应符合下列规定：(1)、 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；(2)、 上栏杆上皮高度应为1.2m；(3)、 挡脚板高度不应小于180mm；(4)、 中栏杆应居中设置。12、 脚手板的铺设应符合下列规定：(1)、 脚手架应铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于150mm；(2)、 采用对接或搭接时均应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条的规定；脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；(3)、 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应用镀锌钢丝固定在横向水平杆上，防止滑动。 13、 钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通纵向水平杆，形成避雷网

40、络，并检测接地电阻不大于30。14、 外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。15、 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。16、 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。17、 外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。18、 严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。19、 保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。20、 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班

41、组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。21、 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。22、 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。脚手架拆除技术措施1、 拆架前：(1)、 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2)、 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3)、 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4)、 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、

42、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第条、第条、第条设置连墙件和横向斜撑加固。3、 拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、 拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高

43、差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的构配件应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分

44、别存放。11、 高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。13、 如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。14、 翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。六、检查要求1、 脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的应及时清除出场(1)、 构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；(2)、 构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；(3)、 当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。2、 脚手架检查

45、验收严格按照建筑施工安全检查标准JGJ59的检查评分表进行。3、 脚手架使用期间的检查(1)、 脚手架使用期间必须设专人经常检查，当其从安全维护架转换为装饰施工时，必须及时进行检查，符合要求后，必须经过项目技术负责人（项目经理）签字批准，才能使用。(2)、 检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后，方准许继续使用。4、 脚手架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。5、 架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。6、 施工人员必须严格执行建设工程施工安全技术操作规程。第五章、 施工安全保证措施一、组织保障措施1、 安全保证体系

46、2、 环境保护体系二、技术措施安全管理1、 搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；2、 搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；3、 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；4、 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护措施；5、 当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；

47、6、 夜间不宜进行脚手架搭设与拆除工作；7、 脚手架的安全检查与维护，应按相应安全技术规范进行；8、 脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底，施工层以下每隔10m应用安全网封闭；单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。9、 在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横向水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；10、 当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施；11、 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；12、 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火

48、措施和专人看守；13、 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005的有关规定执行；日常维护管理要求1、 使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；2、 弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；3、 做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防

49、锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每24年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用35年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；4、 搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；5、 脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；

50、6、 健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种(1)、 由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；(2)、 由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。三、 监测监控措施1、 监测控制：采用经纬仪、水准仪、卷尺对架体进行监测，主要监测支架的沉降、位移和变形。2、 监测点设置：观测点设置在立杆1.2m标高处，用“+”字标出对比点，固定观测标准点在坚固基础上设置，宜采用钢钉或钢

51、筋头在砼中预埋，柱或砼墙边监测点直接在浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。监测点设置间距不超过20m。3、 监测措施：架体搭设、使用直至完全拆除过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪DS32-D12”全站仪一台NTS-360R12” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ21h/40000对讲机3卷尺5m5检测板手15、 监测说明(1)、 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；(2)、 日常检查、巡查重点部

52、位如下：1)、 杆件的设置和连接，扫地杆、连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)、 连墙件是否松动；3)、 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)、 施工过程中是否有超载现象；5)、 安全防护措施是否符合规范要求；6)、 架体与杆件是否有变形现象；7)、 地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求；8)、 卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象；6、 监测频率(1)、 架体搭设期间，一般监测频率不超过35天/次；架体使用期间，一般监测频率不超过1015天/次,要求监测直至脚手架完全拆除。(2)、 架体顶端水平位移预警值25mm，垂直度变化预警值20mm或沉降预警值20mm。(3)、 监测数

53、据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。第六章、 施工管理及作业人员配备与分工一、施工管理人员序号职务姓名执业证号1项目经理2副经理3技术负责人二、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：序号职务姓名职责1安全员倪天宇负责协调指挥工作2安全员季国栋负责现场施工指挥，技术交底3安全员唐进荣负责现场安全检查工作4班组

54、长负责方案的具体实施三、特种作业人员为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人力资源情况按下表，操作工均有上岗作业证书。序号工种人数备注序号工种人数备注1架子工102焊工2焊接3普工6搬运清理4刷漆工3防锈5电工1电源接拆第七章、 验收要求一、验收标准1、 脚手架下列阶段进行检查与验收，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用(1)、 基础完工后及脚手架搭设前；(2)、 作业层上施加荷载前；(3)、 每搭设完两层后；(4)、 达到设计高度后；(5)、 遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后；(6)、 停用超过一个月。2、

55、 验收时应具备下列文件(1)、 根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；(2)、 专项施工方案及变更文件；(3)、 安全技术交底文件；(4)、 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；(5)、 脚手架工程的施工记录及质量检查记录；(6)、 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；(7)、 脚手架工程的施工验收报告。3、 架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。二、验收程序三、验收内容1、 悬挑式脚手架验收表序号验收项目搭设要求验收结果1施工方案1) 架体搭设应编制专项施工方案，结构设计应

56、进行计算;2) 架体搭设超过规范允许高度，专项施工方案应按规定组织专家论证;3) 专项施工方案应按规定进行审核、审批。2悬挑钢梁1) 钢梁截面尺寸应经设计计算确定，且截面形式应符合设计和规范要求;2) 钢梁锚固端长度不应小于悬挑长度的1.25倍;3) 钢梁锚固处结构强度、锚固措施应符合设计和规范要求;4) 钢梁外端应设置钢丝绳或钢拉杆与上层建筑结构拉结;5) 钢梁间距应按悬挑架体立杆纵距设置。3架体稳定1) 立杆底部应与钢梁连接柱固定;2) 承插式立杆接长应采用螺栓或销钉固定53) 纵横向扫地杆的设置应符合规范要求;4) 剪刀撑应沿悬挑架体高度连续设置，角度应为4560度;5) 架体应按规定设

57、置横向斜撑;6) 架体应采用刚性连墙件与建筑结构拉结，设置的位置、数量应符合设计和规范要求。4脚手板1)脚手板材质、规格应符合规范要求;2) 脚手板铺设应严密、牢固，探出横向水平杆长度不应大于150mm。5荷载架体上施工荷载应均匀，并不应超过设计和规范要求。6杆件间距1) 立杆纵、横向间距、纵向水平杆步距应符合设计和规范要求;2) 作业层应按脚手板铺设的需要增加横向水平杆。7架体防护1) 作业层应按规范要求设置防护栏杆;2) 作业层外侧应设置高度不小于180mm 的挡脚板;3) 架体外侧应采用密目式安全网封闭，网间连接应严密。8层间防护1) 架体作业层脚手板下应采用安全平网兜底，以下每隔10m

58、 应采用安全平网封闭;2) 作业层里排架体与建筑物之间应采用脚手板或安全平网封闭;3) 架体底层沿建筑结构边缘在悬挑钢梁与悬挑钢梁之间应采取措施封闭;4) 架体底层应进行封闭。9构配件材质1) 型钢、钢管、构配件规格材质应符合规范要求;2) 型钢、钢管弯曲、变形、锈蚀应在规范允许范围内。第八章、 应急处置措施第一节 事故风险分析根据GB6441-86以及职业健康危险有害辨识得出项目悬挑脚手架施工存在的危险有害因素如下：1、高处坠落（1）违规作业，不进行体检，不系安全带或者系挂不正确。（2）脚手架搭设不符合规范要求：脚手架操作层防护不规范；密目网、水平兜网系结不牢固，未按规定设置随层兜网和层间网

59、；脚手板设置不规范。（3）脚手架材质不符合要求，使用前未进行必要的检验检测。（4）脚手架搭设与拆除方案不全面，安全技术交底无针对性。2、坍塌（1）脚手架承重超负荷。（2）脚手架架设不规范。（3）脚手架地基处理不牢固。（4）搭设脚手架的架管或扣件不合格。（5）操作人员无证上岗。（6）其他自然灾害致使脚手架倒塌的意外事故。3、物体打击（1）重叠作业，垂直交叉作业、高处作业下方未按规定架设合格的安全网或未设安全防护层；（2）人为乱扔废物、杂物伤人；（3）设备带病运转伤人；（4）设备运转中违章操作；（5）安全水平兜网、脚手架上堆放的杂物未经清理，经扰动后发生落体伤人；（6）作业平台临边未设置挡脚板。第

60、二节 建立应急组织体系1、成立应急领导小组项目应急领导小组组长副组长通讯联络组抢险抢修组消防保卫组技术支持组医疗救护组后勤保障组应急领导小组构架图XXX由项目经理任应急领导小组组长，XXX技术负责人任应急领导小组副组长，XXX任通讯联络组组长，XXX任技术支持组组长，XXX任消防保卫组组长、抢险抢修组组长，XXX任医疗救护组组长，XXX任后勤保障组组长。2、应急小组职责（1）组长、副组长：负责组织指挥各方面力量处理重大事故，统一指挥对重大事故现场的应急救援，控制事故蔓延和扩大。（2）通讯联络组组长：建立重大事故信息上报、通告制度，保持本项目应急救援体系的有效性，积极响应外部机构的应急救援。（3

61、）技术支持组组长：在接受项目部抢险救援指令后，应及时提供抢险救援技术措施、方案，确保措施及时、合理、有效。（4）消防保卫组组长：在组长、副组长的领导下做好消防保卫工作。（5）抢险抢修组组长：负责对重大事故应急抢险、抢救处理，协助地方有关部门对事故原因进行调查，并会同公司总工一起提出事故技术措施并分析事故原因，保护好事故现场，防止事故进一步扩大，负责事故现场整改措施的落实，对抢险工作人员安排、救援指导或督察。必要时，应对现场人员进行疏散或者隔离，并可以依法对事故区域实行封闭。（6）医疗救护组组长：组织抢救伤亡人员，依法妥善处理事故的后续人员安定或安抚工作，对事件的处理要公正、合理、合法。（7）后

62、勤保障组组长：建立和准备应急救援专项资金，同时积极配合物资供应组的资金保障；有权紧急调集人员、储备的物资、工具以及相关设施、设备，全力配合救援小组的物资供应。做到信息准确，物资供应充足。 3、联系方式应急情况出现后，首先联系应急小组组长或副组长，若联系不上可以联系应急小组组员。由应急领导小组直接联系应急队成员。序号姓名职务电话序号姓名职务电话1组长5消防保卫组组长2副组长6抢险抢修组组长3技术支持组组长7医疗救护组组长4通讯联络组组长8后勤保障组组长急救护中心电话：120，火警电话：119 。第三节 应急物资准备应急准备需用物资清单见应急物资清单。应急物资清单序号应急物品名称规格/型号单位数量

63、存放地点保管人1急救箱/个1仓库仓管人员2止血纱布/若干仓库仓管人员3碘酒/瓶若干仓库仓管人员4消炎药/瓶若干仓库仓管人员5创可贴/包若干仓库仓管人员6云南白药/瓶若干仓库仓管人员7红花油/瓶若干仓库仓管人员8担架/付2仓库仓管人员9应急灯具/盏5仓库仓管人员10灭火器/个若干现场配备安全员11消防砂（消防水源）/现场配备现场常备备注物资管理：经常检查物资的储备情况，消耗后及时补充，不得使用过期药品。设备器材经常保养确保处于良好的使用状态。第四节 应急响应流程上报流程：当事人项目部公司。处理流程：公司项目部当事人。第五节 应急响应程序采用分级响应程序：当事人项目部公司紧急情况发生后，立即按应急

64、预案中的应急响应流程及救援措施启动应急响应程序。1、当事人或发现人要立即按应急救援措施进行第一时间的现场救援行动，同时向应急救援小组或项目经理汇报，项目经理接到汇报后要立即组织应急小组迅速赶到现场。2、应急小组和应急队迅速赶到现场、疏散人群、保护好事故现场、排除险情，迅速按应急救援措施进行救治，然后送往新沂市人民医院医院进行救治。3、抢救伤员的同时向公司领导逐级汇报。重大情况发生时，项目经理或值班人员要立即向公司安全部和公司应急领导小组汇报。4、公司领导接到汇报后安排事故调查小组赶赴现场进行事故原因调查及处理工作。5、应急救援小组应配合调查小组及社会关注方的调查工作。第六节 应急救援措施一、高

65、处坠落1、当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼救，并拨打应急电话通报项目经理,同时通报附近的管理人员,管理人员应迅速赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，除临时承担指挥应急抢救工作外，应迅速通知项目经理及相关人员、现场救护员马上赶到事发地点；电话通知时，应准确的说明事故地点、时间、受伤人数和伤害程度；2、项目部接到报告后应及时赶到现场或紧急授权应急小组其它领导负责救援工作，并第一时间进行现场救治；应急救援负责人应根据高处坠落的不同情况采取不同的应急救援措施。3、从脚手架上、楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面或楼面，坠落高度超过3米以上的，伤势一般是较严重的，应立即送医院抢救，避

66、免延误时间；应急负责人可依据紧急情况，拨打120求助。4、指派项目保卫组迅速对现场进行警戒、并维持秩序。掉到地面的，出事地点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观，特别是要防止脚手架上或临边的其它作业人员的围观。5、从脚手架上、楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其它水平安全防护层上时，项目经理或应急领导负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要应护送医院进行救治，避免延误时间。6、指派项目保卫组迅速对现场进行警戒、并维持秩序。掉落地点的所有作业要马上停止，离开作业面，不得在现场围观或逗留；7、如掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行

67、救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医务人员和现场抢险组一起确定转移方案。（1）如掉到与楼面高差不超过80cm的脚手架的操作层上，则由医务人员视察坠落者的伤势情况，如其本人能走动，则由二个救护人员在旁边保护的情况下，自己走下来；如不能走动或已失去意识，则应派二个身强力壮的救护人员在医务人员的指导下把伤者抬到楼面上；（2）如掉到与楼面高差超过80cm的外脚手架的操作层上，则除由医务人员先上去视察坠落者的伤势外，其它救援人员必须要先做好防护的情况下才能上去救援，防护措施有使用爬梯、系好安全带、派人在旁边看护等措施，避免救援人员在转移时发生高处坠落事故。（3）如坠落者掉到电梯井或管道井的水平防护层

68、时，如防护层是模板、竹笆板或钢筋网片等硬质材料上时，先由抢险人员察看防护结构的安全性能、使用荷载情况，在确定能多人上去时才由现场医务人员上去察看坠落者的伤势情况，然后派二个救护人员上去在医务人员的指导下转移到楼面平台上，否则要先加固防护结构；如管道井空间小，不能由多人进行转移时，必须要派体力强健的人员救援，并且医务人员一定要把要点讲清楚才能实施救援行动。（4）如坠落者掉到电梯井或高支模架等的水平安全网等柔性防护层上时，只要在坠落过程中坠落者没有在空中碰撞或没有被同时掉下的硬物击伤，坠落者应是神志清醒的；救援人员首先要对其高声喊话，要其不要乱动或用力挣扎，必须先保持安静，避免水平安全网在坠落者的

69、重力冲击下或本身强度不足等原因在坠落者的挣扎下破裂，坠落者再一次坠地受到伤害；坠落者应该保持安静，由身体强壮身系安全带的救援人员（安全带挂到由坠落地点的上层位置垂下的麻绳上）的帮助下爬到楼面。如果坠落者因在空中碰撞或物体打击等原因已经昏迷或神志不时，坠落者的下部要先有防护措施，应由二人以上的救援者系上安全带，由上一层电梯井口或上一层架子上垂下来的麻绳牵引着进入安全网中共同把坠落者转移至楼面上进行救治。二、坍塌1、施工现场发生脚手架坍塌事件，应立即对受伤人员进行急救，挖掘被掩埋伤员，及时脱离危险区。清除伤员凝血块、呕吐物等，对昏迷伤员将舌拉出以防窒息。进行简易的包扎，止血或简易固定骨折。2、并设

70、立危险警戒区域，设专人把守，除抢救人员可以进出外，禁止任何无关人员进入事故发生区域，防止事故进一步扩大。3、迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、脚手架损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行应急处置。4、按着救人优先的原则，且在保障人身安全的情况下尽可能地抢救重要资料和财产，并注意做好应急人员的自身安全。5、组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生，并将其转移至安全地方。6、对未坍塌部位进行抢修加固或者拆除，封锁周围危险区域，防止进一步坍塌。7、迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出。

71、如脚手架太重，可用千斤顶、必要时动用吊车将架体缓慢抬高，以便救人；如无人员伤亡，立即实施脚手架加固或拆除等措施。8、现场急救条件不能满足需求时，必须立即上报当地政府有关部门，并请求必要的支持和帮助。拨打120急救电话时，应详细说明事故地点和人员伤害情况，并派人到路口进行接应。9、指挥员应采用“网格法”将事故现场划分为若干救援区域，由到场的救援人员负责实施。抢救的方法和措施要结合坍塌现场的具体情况，机动灵活、因地制宜地进行。在建筑构件连带着钢筋、模板纵横交错地堆积在废墟之中时，一定要进行科学合理的评估，根据力学原理，判断现场的钢筋、模板受力连带关系，不能盲目牵引和顶撑，以免发生大面积坍塌。10、

72、在没有人员受伤的情况下，应根据实际情况对脚手架进行加固或拆除，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。三、物体打击1、发生物体打击事故后，为保障伤员的生命，减轻伤员的痛苦，现场人员在拨打报警电话后可以进行现场施救；（1）受伤人员伤势较轻，创伤处用消毒纱布或干净的棉布覆盖；（2）对有骨折或出血的受伤人员，做相应的包扎，固定处理，搬运伤员时应以不压迫创伤面和不引起呼吸困难为原则；（3）对心跳、呼吸骤停应立即进行复苏，人工呼吸，胸部外伤者不能用胸外心脏按压术；（4）若受伤者呼吸短促或微弱，胸部无明显呼吸起伏，应立即给其作口对口人工呼吸，频率为每分钟1416次；如脉搏微弱，应立即对其进行人工

73、心脏按摩，在心脏部位不断按压、松开，频率为60次每分钟，帮助窒息者恢复心脏跳动；（5）如有出血、立即止血包扎；（6）抢救受伤较重的伤员，在抢救的同时，及时拨打急救中心电话，由医务人员救治伤员；（7）如无能力救治，尽快将受伤人员送往医院救治；（8）肢体骨折尽快固定伤肢，减少骨折断端对周围组织的进一步损伤，如没有任何物品可做固定器材，可使用伤者侧肢体，躯干与伤肢绑在一起，再送往医院。第七节 应急场所监控应急情况发生后，要立即疏散群众、保护现场，现场周围设置警戒标志进行封锁，并对可能引起二次伤害的险情进行排除、安排专人进行监测，出现异常情况立即汇报，并进行处理。第八节 应急评价1、事故处理结束后，由

74、项目主任工程师组织评审应急措施的实施情况，填写应急准备和响应报告，经项目经理签字确认后报上级安全主管部门。2、项目部组织分析事故发生的原因，并制定和实施纠正措施。第九节 医院地址及联系电话单 位电 话地 址XXX市人民医院0516-81637275人民路与新华路交汇处通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第十节 应急救援路线图（百度地图截图）第九章、计算书及相关施工图纸L1型钢悬挑脚手架计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-

75、2012 4、钢结构设计标准GB50017-2017 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010 6、建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程DGJ32/J 121-2011 架体验算 一、脚手架参数卸荷设置无脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型483.25脚手架架体高度H(m)18立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型钢芭脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡

76、脚板类型只设栏杆、不设挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.1挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.118，0.142横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江苏徐州市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体型系数s1风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.952，0.704风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.238，0.176 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计

77、值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)115000横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4790纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.036+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.036+0.30.8/(2+1)+1.430.8/(2+1)=1.259kN/m 正常使用极限状态 q=(0.036+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.036+0.30.8/(2+1)+30.8/(2+1)=0.916kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.2591.52=0.2

78、83kNm =Mmax/W=0.283106/4790=59.143N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.91615004/(100206000115000)=1.325mm max1.325mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.2591.5=2.077kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.9161.5=1.511kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.0

79、77kN q=1.20.036=0.043kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.511kN q=0.036kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.557106/4790=116.232N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.166mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.094kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：R

80、max=2.077/2=1.039kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=2.094=2.094kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H18脚手架钢管类型483.25每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.118，0.142 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.036/h)H=(0.142+1.52/20.036/1.8)18=3.094kN 单内立杆：NG1k=(gk+lan/20.036/h)H=(0.118+1.52/20.036/1.8)18=2.663kN 2、脚手板的自重

81、标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(18/1.8+1)1.50.80.31/1/2=1.98kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=1.98kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(18/1.8+1)1.50.11/1=1.65kN 1/1表示挡脚板1步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.518=0.27kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.98+1.65+

82、0.27=3.9kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.98kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(13)/2=1.8kN 内立杆：NQ1k=1.8kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.094+3.9)+ 0.91.41.8=10.661kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.663+1.98)+ 0.91.41.8=7.839kN 七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H18立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)

83、4790立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)457连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=3.094+3.9+1.8=8.794kN

84、 单内立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.663+1.98+1.8=6.442kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(3.094+3.9)+1.41.8=10.913kN =N/(A)=10913.4/(0.188457)=127.024N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=3.094+3.9+1.8=8.794kN 单内立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.663+1.98+1.8=6.442kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.

85、2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.094+3.9)+0.91.41.8=10.661kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1761.51.82/10=0.108kNm =N/(A)+ Mw/W=10661.4/(0.188457)+107775.36/4790=146.591N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号483.25连墙件截面面积Ac(mm2)45

86、7连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.23821.831.5=5.398kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.398+3)103/(0.896457)=20.509N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=5.398+3=8.398kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁

87、离地高度(m)18悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1200主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0梁/楼板混凝土强度等级C30结构重要性系数01 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉100030001000是 作用点号立杆传至梁上恒载标准值FGi(kN)立杆传至梁上活载标准值FQi(kN)恒载分项系数Gi活载分项系数Qi各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆

88、距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)14.6431.81.351.46.4428.787300150026.991.81.351.48.7911.95711001500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁与建筑物连接螺栓类型普通螺栓竖向连接钢板强度等级Q

89、235竖向连接钢板厚度dt(mm)12主梁与建筑物连接螺栓个数n：2普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17.65螺栓承压强度设计值fcb(N/mm2)405普通螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面数目nv1主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=6.442/1=6.442kN 第2排：F2=F2/nz=8.79/1=8.79kN 荷载设计值： q=1.35gk=1.350.205=0.

90、277kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.787/1=8.787kN 第2排：F2=F2/nz=11.957/1=11.957kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=0Mmax/W=11.514106/141000=10.74N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=0Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=112.0131000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=14.197N/mm2 max=14.197N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.026mm=2lx/

91、250=21200/250=9.6mm 符合要求！ 4、支座反力计算 设计值：R1=5.09kN,R2=15.99kN 四、上拉杆件验算 上拉杆材料类型钢筋上拉杆件直径(mm)20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)18花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170 螺栓参数：上拉连接螺栓类型普通螺栓上拉连接板与建筑物连接螺栓个数n1：1吊耳板连接螺栓个数n2：1普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17.6

92、5普通螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面数目nv1 1、上拉杆强度验算 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/1000)=71.565 上拉杆件支座力： 设计值：RS1=nzR2=115.99=15.99kN 主梁轴向力设计值： NSZ1=RS1/tan1=15.99/tan71.565=5.33kN 上拉杆件轴向力： 设计值：NS1=0RS1/sin1=115.99/sin71.565=16.855kN 上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=maxNS1.NSi=16.855kN 轴心受拉

93、稳定性计算： =NS/A=16.855103/314.2=53.645N/mm20.5f=102.5N/mm2 符合要求！ 2、花篮螺栓验算 =Ns/(de2/4)=16.855103/(182/4)=66.237N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 3、吊耳板计算吊耳板厚t(mm)10吊耳板两侧边缘与吊孔边缘净距b(mm)40顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)50吊孔直径d0(mm)20吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2)205吊耳板抗剪强度设计值fv(N/mm2)125钢拉杆与吊耳板连接焊缝焊脚尺寸hf(mm)8钢拉杆与吊耳板连接焊缝总长度lw(mm)130角焊缝强度设计

94、值ffw(N/mm2)160吊耳板 参考GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算： （1）耳板构造要求 Be= 2t+16= 210+16=36mmb=40mm 满足要求！ 4Be/3= 436/3=48mma=50mm 满足要求！ （2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算 计算宽度:b1= min(2t+16,b-d0/3)= min(210+16,40-20/3)=33.333mm = Ns/(2tb1)= 16.855103/(21033.333)=25.283N/mm2f=205N/mm2 耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！ （3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算 = Ns/2t(a-

95、2d0/3)= 16.855103/210(50-220/3)=22.985N/mm2f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！ （4）耳板抗剪强度验算 耳板端部抗剪截面宽度: Z= (a+d0/2)2-(d0/2)20.5= (50+20/2)2-(20/2)20.5=59.161mm = Ns/(2tZ)= 16.855103/(21059.161)=14.245N/mm2fv=125N/mm2 耳板抗剪强度满足要求！ 4、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算 钢拉杆与吊耳板连接焊缝主要承受剪应力： f=NS/(0.7hflw)=16.855103/(0.78130)=23.153N/mm

96、2ffw=160N/mm2 钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！ 5、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算 上拉与主梁连接吊耳板螺栓主要承受剪力： 单个普通螺栓抗剪承载力设计值： Nvb=nvd2fvb/4=13.142202320/(41000)=100.48kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n2=16.855/1=16.855kNNvb=100.48kN 上拉与主梁连接吊耳板螺栓抗剪符合要求！ 6、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算 上拉杆1： 与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt1=Ns1sin(90-1)=16.855sin(90-71.565)=5.33kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv1=Ns1

97、cos(90-1)=16.855cos(90-71.565)=15.99kN 单个螺栓所受的拉力值：Nt=Nt1/n1=5.33/1=5.33kN 单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv1/n1=15.99/1=15.99kN 单个螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2fvb/4=13.1420232010-3/4=100.531kN 单个螺栓抗拉承载力设计值Ntb=nvde2ftb/4=13.1417.65240010-3/4=97.868kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(15.99/100.531)2+(5.33/97.868)20.5=0.1681 螺栓承载力满足要求。 五、

98、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(-NSZ1)|/nz=|(-(-5.33)|/1=5.33kN 压弯构件强度：max=0Mmax/(W)+N/A=11.514106/(1.05141103)+5.33103/2610=12.27N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计标准(GB50017-2017)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计标准(GB50017-2017)附表C，得到 b值为0.93。 0Mmax/(bWxf)=11.514106/(0.929141215

99、103)=0.0541 符合要求！ 六、主梁与建筑物节点验算 1、计算参数主梁与建筑物连接螺栓类型普通螺栓竖向连接钢板强度等级Q235竖向连接钢板厚度dt(mm)12主梁与建筑物连接螺栓个数n：2普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17.65螺栓承压强度设计值fcb(N/mm2)405普通螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面数目nv1 2、普通螺栓承载力计算 假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。 V=15.09=5.09kN，N=15.33=5.33k

100、N 单个螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2fvb/4=13.1420232010-3/4=100.48kN 单个螺栓抗拉承载力设计值Ntb=nvde2ftb/4=13.1417.65240010-3/4=97.818kN 单个螺栓抗压承载力设计值Ncb=ddtfcb=201240510-3=97.2kN 单个螺栓所受的剪力值NV=V/n=5.09/2=2.545kN 单个螺栓所受的拉力值Nt=N/n=5.33/2=2.665kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(2.545/100.48)2+(2.665/97.818)20.5=0.0371 NV=2.545kNNcb=97.

101、2kN 承压承载力满足要求。L2悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)18悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1800主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0梁/楼板混凝土强度等级C30结构重要性系数01 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉160030001600是 作用点号立杆传至梁上恒载标准值FGi(kN)立杆传至梁上活载标准值FQi(kN)恒载分项系数Gi活载分项系数Qi各排立杆传至梁上荷载

102、标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)14.6431.81.351.46.4428.787900150026.991.81.351.48.7911.95717001500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206

103、000主梁与建筑物连接螺栓类型普通螺栓竖向连接钢板强度等级Q235竖向连接钢板厚度dt(mm)12主梁与建筑物连接螺栓个数n：2普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17.65螺栓承压强度设计值fcb(N/mm2)405普通螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面数目nv1主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=6.442/1=6.442kN 第2排：F2=F2/nz=8.79/1=8.79k

104、N 荷载设计值： q=1.35gk=1.350.205=0.277kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.787/1=8.787kN 第2排：F2=F2/nz=11.957/1=11.957kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=0Mmax/W=12.874106/141000=20.382N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=0Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=112.0131000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=14.197N/mm2 max=14.197N/mm2=125N/mm2 符合要求！

105、3、挠度验算 变形图(mm) max=0.178mm=2lx/250=21800/250=14.4mm 符合要求！ 4、支座反力计算 设计值：R1=3.322kN,R2=17.926kN 四、上拉杆件验算 上拉杆材料类型钢筋上拉杆件直径(mm)20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)18花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170 螺栓参数：上拉连接螺栓类型普通螺栓上拉连接板与建筑物连接螺栓个数n1：1吊耳板连接螺栓个数n2：1普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等

106、级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17.65普通螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面数目nv1 1、上拉杆强度验算 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/1600)=61.928 上拉杆件支座力： 设计值：RS1=nzR2=117.926=17.926kN 主梁轴向力设计值： NSZ1=RS1/tan1=17.926/tan61.928=9.561kN 上拉杆件轴向力： 设计值：NS1=0RS1/sin1=117.926/sin61.928=20.316kN 上拉杆

107、件的最大轴向拉力设计值：NS=maxNS1.NSi=20.316kN 轴心受拉稳定性计算： =NS/A=20.316103/314.2=64.66N/mm20.5f=102.5N/mm2 符合要求！ 2、花篮螺栓验算 =Ns/(de2/4)=20.316103/(182/4)=79.838N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 3、吊耳板计算吊耳板厚t(mm)10吊耳板两侧边缘与吊孔边缘净距b(mm)40顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)50吊孔直径d0(mm)20吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2)205吊耳板抗剪强度设计值fv(N/mm2)125钢拉杆与吊耳板连接焊缝焊脚尺

108、寸hf(mm)8钢拉杆与吊耳板连接焊缝总长度lw(mm)120角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160吊耳板 参考GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算： （1）耳板构造要求 Be= 2t+16= 210+16=36mmb=40mm 满足要求！ 4Be/3= 436/3=48mma=50mm 满足要求！ （2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算 计算宽度:b1= min(2t+16,b-d0/3)= min(210+16,40-20/3)=33.333mm = Ns/(2tb1)= 20.316103/(21033.333)=30.475N/mm2f=205N/mm2 耳板孔净截面处抗拉

109、强度满足要求！ （3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算 = Ns/2t(a-2d0/3)= 20.316103/210(50-220/3)=27.704N/mm2f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！ （4）耳板抗剪强度验算 耳板端部抗剪截面宽度: Z= (a+d0/2)2-(d0/2)20.5= (50+20/2)2-(20/2)20.5=59.161mm = Ns/(2tZ)= 20.316103/(21059.161)=17.17N/mm2fv=125N/mm2 耳板抗剪强度满足要求！ 4、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算 钢拉杆与吊耳板连接焊缝主要承受剪应力： f=NS/(0.

110、7hflw)=11.528103/(0.78130)=15.835N/mm2ffw=160N/mm2 钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！ 5、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算 上拉与主梁连接吊耳板螺栓主要承受剪力： 单个普通螺栓抗剪承载力设计值： Nvb=nvd2fvb/4=13.142202320/(41000)=100.48kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n2=20.316/1=20.316kNNvb=100.48kN 上拉与主梁连接吊耳板螺栓抗剪符合要求！ 6、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算 上拉杆1： 与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt1=Ns1sin(90-1)=20.316sin(9

111、0-61.928)=9.561kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv1=Ns1cos(90-1)=20.316cos(90-61.928)=17.926kN 单个螺栓所受的拉力值：Nt=Nt1/n1=9.561/1=9.561kN 单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv1/n1=17.926/1=17.926kN 单个螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2fvb/4=13.1420232010-3/4=100.531kN 单个螺栓抗拉承载力设计值Ntb=nvde2ftb/4=13.1417.65240010-3/4=97.868kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(17.926/100.

112、531)2+(9.561/97.868)20.5=0.2031 螺栓承载力满足要求。 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(-NSZ1)|/nz=|(-(-9.561)|/1=9.561kN 压弯构件强度：max=0Mmax/(W)+N/A=12.874106/(1.05141103)+9.561103/2610=23.074N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计标准(GB50017-2017)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计标准(GB50017-2017)附表

113、C，得到 b值为0.93。 0Mmax/(bWxf)=12.874106/(0.929141215103)=0.1021 符合要求！ 六、主梁与建筑物节点验算 1、计算参数主梁与建筑物连接螺栓类型普通螺栓竖向连接钢板强度等级Q235竖向连接钢板厚度dt(mm)12主梁与建筑物连接螺栓个数n：2普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17.65螺栓承压强度设计值fcb(N/mm2)405普通螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面数目nv1 2、普通螺栓承载力计算 假设

114、每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。 V=13.322=3.322kN，N=19.561=9.561kN 单个螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2fvb/4=13.1420232010-3/4=100.48kN 单个螺栓抗拉承载力设计值Ntb=nvde2ftb/4=13.1417.65240010-3/4=97.818kN 单个螺栓抗压承载力设计值Ncb=ddtfcb=201240510-3=97.2kN 单个螺栓所受的剪力值NV=V/n=3.322/2=1.661kN 单个螺栓所受的拉力值Nt=N/n=9.561/2=4.78kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(1.66

115、1/100.48)2+(4.78/97.818)20.5=0.0521 NV=1.661kNNcb=97.2kN 承压承载力满足要求。L3型多排脚手架计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计标准GB50017-2017 一、脚手架参数脚手架搭设排数3脚手架钢管类型483.25架体离地高度(m)15立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆离墙及立杆前后横距lb(m)0.3，1，1 二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型钢芭脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.

116、3脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江苏徐州市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体型系数s1风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.06，0.796风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.265，0.199 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上

117、纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)115000横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4790纵、横向水平杆布置 取多排架中最大横距段作为最不利计算 承载能力极限状态 q=1.2(0.036+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.036+0.31/(2+1)+1.431/(2+1)=1.563kN/m 正常使用极限状态 q=(0.036+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.036+0.31/(2+1)+31/(2+1)=1.136kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mm

118、ax=0.1qla2=0.11.5631.52=0.352kNm =Mmax/W=0.352106/4790=73.422N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.13615004/(100206000115000)=1.643mm max1.643mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.5631.5=2.579kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.1361.5=1.874kN 四、横向水平杆验

119、算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.579kN q=1.20.036=0.043kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.874kN q=0.036kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.864106/4790=180.414N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max2.826mmminlb/150，10min1000/150，106.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.6kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移

120、折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.579/2=1.29kNRc=0.858=6.8kN 横向水平杆：Rmax=2.6=2.6kNRc=0.858=6.8kN 满足要求！ 六、荷载计算立杆排号立杆搭设高度Hs(m)双立杆计算方式双立杆计算高度h1(m)118不设置双立杆/218不设置双立杆/318不设置双立杆/每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 立杆一:NG1k=(gk+lan/20.036/h)H=(0.129+1.52/20.036/1.8)18=2.861kN 立杆二:NG1k=(gk+

121、lan/20.036/h)H=(0.129+1.52/20.036/1.8)18=2.861kN 立杆三:NG1k=(gk+lan/20.036/h)H=(0.129+1.52/20.036/1.8)18=2.861kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 立杆一:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(18/1.8+1)1.510.31/2/2=1.237kN 立杆二:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/1=(18/1.8+1)1.510.31/2/1=2.475kN 立杆三:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(18/1.8+1)1.510.3

122、1/2/2=1.237kN 1/2表示脚手板2步1设 3、围护材料的自重标准值NG2k3 立杆三:NG2k3=GkmwlaH=0.011.518=0.27kN 4、立杆自重标准值NGk总计 立杆一:NGk=NG1k+NG2k1=2.861+1.237=4.098kN 立杆二:NGk=NG1k+NG2k1=2.861+2.475=5.335kN 立杆三:NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.861+1.237+0+0.27=4.368kN 5、立杆施工活荷载计算 立杆一：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.51(13)/2=2.25kN 立杆二：NQ1k=lalb(

123、njjGkjj)/1=1.51(13)/1=4.5kN 立杆三：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.51(13)/2=2.25kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 立杆一:N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.24.098+0.91.42.25=7.753kN 立杆二:N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.25.335+0.91.44.5=12.073kN 立杆三:N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.24.368+0.91.42.25=8.077kN 七、立杆稳定性验算立杆截面抵抗矩W(mm3)4790立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/m

124、m2)205立杆截面面积A(mm2)457 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆稳定性系数计算计算长度附加系数k计算长度li=kih(m)=li/ii值11.1553.119196.1320.18821.1553.119196.1320.18831.1553.119196.1320.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 由上计算可知各排立杆轴向力N 立杆一: N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.24.098+1.42.25=8.068kN =N

125、/(A)=8067.6/(0.188457)=93.901N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆二: N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.25.335+1.44.5=12.703kN =N/(A)=12702.6/(0.188457)=147.849N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆三: N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.24.368+1.42.25=8.392kN =N/(A)=8391.6/(0.188457)=97.672N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 由上计算可知各排立杆轴向力N 立杆一: N=1.2NGk+0.91.4NQ1k

126、=1.24.098+0.91.42.25=7.753kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.1991.51.82/10=0.122kNm =N/(A)+Mw/w=7752.6/(0.188457)+121859.64/4790=115.675N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆二: N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.25.335+0.91.44.5=12.073kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.1991.51.82/10=0.122kNm =N/(A)+Mw/w=12072.6/(0.188457)+121859.64/4790=165.957N/m

127、m2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆三: N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.24.368+0.91.42.25=8.077kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.1991.51.82/10=0.122kNm =N/(A)+Mw/w=8076.6/(0.188457)+121859.64/4790=119.446N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、立杆底部轴力标准值计算 立杆一：恒载标准值FG1=4.098kN，活载标准值FQ1=2.25kN 立杆二：恒载标准值FG2=5.335kN，活载标准值FQ2=4.5kN 立杆三：恒载标准值FG3=4.368kN，活载

128、标准值FQ3=2.25kN 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号483.25连墙件截面面积Ac(mm2)457连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4k2h2la=1.40.26521.821.5=4.007kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.007+3)103/(0.

129、896457)=17.112N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=4.007+3=7.007kN0.8512=10.2kN 满足要求！ 一、基本参数主梁离地高度(m)15悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2400主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0梁/楼板混凝土强度等级C30结构重要性系数01 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否

130、参与计算1上拉120030001200是2上拉220030002200是 作用点号立杆传至梁上恒载标准值FGi(kN)立杆传至梁上活载标准值FQi(kN)恒载分项系数Gi活载分项系数Qi各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)14.0982.251.351.46.3488.682300150025.3354.51.351.49.83513.5021300150034.3682.251.351.46.6189.04723001500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主

131、梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁与建筑物连接螺栓类型普通螺栓竖向连接钢板强度等级Q235竖向连接钢板厚度dt(mm)8主梁与建筑物连接螺栓个数n：2普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17.65螺栓承压强度设计值fcb(N/mm2)405普通螺栓抗剪强度设计值fvb(N/m

132、m2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面数目nv1主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=6.348/1=6.348kN 第2排：F2=F2/nz=9.835/1=9.835kN 第3排：F3=F3/nz=6.618/1=6.618kN 荷载设计值： q=1.35gk=1.350.205=0.277kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.682/1=8.682kN 第2排：F2=F2/nz=13.502/1=13.502kN 第3排：F3=F3/nz=9.047/1=9.047kN 1、

133、强度验算 弯矩图(kNm) max=0Mmax/W=11.734106/141000=12.301N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=0Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=112.4091000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=14.665N/mm2 max=14.665N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.044mm=2lx/360=22400/360=13.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 设计值：R1=5.824kN,R2=15.603kN,R3=1

134、0.476kN 四、上拉杆件验算 上拉杆材料类型钢筋上拉杆件直径(mm)20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)18花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170 螺栓参数：上拉连接螺栓类型普通螺栓上拉连接板与建筑物连接螺栓个数n1：1吊耳板连接螺栓个数n2：1普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17.65普通螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺

135、栓受剪面数目nv1 1、上拉杆强度验算 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/1200)=68.199 2=arctanL1/L2=arctan(3000/2200)=53.746 上拉杆件支座力： 设计值：RS1=nzR2=115.603=15.603kN 设计值：RS2=nzR3=110.476=10.476kN 主梁轴向力设计值： NSZ1=RS1/tan1=15.603/tan68.199=6.241kN NSZ2=RS2/tan2=10.476/tan53.746=7.683kN 上拉杆件轴向力： 设计值：NS1=0RS1/sin1=115.603/

136、sin68.199=16.805kN 设计值：NS2=0RS2/sin2=110.476/sin53.746=12.991kN 上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=maxNS1.NSi=16.805kN 轴心受拉稳定性计算： =NS/A=16.805103/314.2=53.486N/mm20.5f=102.5N/mm2 符合要求！ 2、花篮螺栓验算 =Ns/(de2/4)=16.805103/(182/4)=66.04N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 3、吊耳板计算吊耳板厚t(mm)10吊耳板两侧边缘与吊孔边缘净距b(mm)40顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)50吊孔

137、直径d0(mm)20吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2)205吊耳板抗剪强度设计值fv(N/mm2)125钢拉杆与吊耳板连接焊缝焊脚尺寸hf(mm)8钢拉杆与吊耳板连接焊缝总长度lw(mm)130角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160吊耳板 参考GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算： （1）耳板构造要求 Be= 2t+16= 210+16=36mmb=40mm 满足要求！ 4Be/3= 436/3=48mma=50mm 满足要求！ （2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算 计算宽度:b1= min(2t+16,b-d0/3)= min(210+16,40-20/3)=33.333mm

138、 = Ns/(2tb1)= 16.805103/(21033.333)=25.208N/mm2f=205N/mm2 耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！ （3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算 = Ns/2t(a-2d0/3)= 16.805103/210(50-220/3)=22.916N/mm2f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！ （4）耳板抗剪强度验算 耳板端部抗剪截面宽度: Z= (a+d0/2)2-(d0/2)20.5= (50+20/2)2-(20/2)20.5=59.161mm = Ns/(2tZ)= 16.805103/(21059.161)=14.203N/mm2

139、fv=125N/mm2 耳板抗剪强度满足要求！ 4、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算 钢拉杆与吊耳板连接焊缝主要承受剪应力： f=NS/(0.7hflw)=16.805103/(0.78130)=23.084N/mm2ffw=160N/mm2 钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！ 5、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算 上拉与主梁连接吊耳板螺栓主要承受剪力： 单个普通螺栓抗剪承载力设计值： Nvb=nvd2fvb/4=13.142202320/(41000)=100.48kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n2=16.805/1=16.805kNNvb=100.48kN 上拉与主梁连接吊耳板螺栓抗剪符合要求！

140、 6、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算 上拉杆1： 与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt1=Ns1sin(90-1)=16.805sin(90-68.199)=6.241kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv1=Ns1cos(90-1)=16.805cos(90-68.199)=15.603kN 单个螺栓所受的拉力值：Nt=Nt1/n1=6.241/1=6.241kN 单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv1/n1=15.603/1=15.603kN 单个螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2fvb/4=13.1420232010-3/4=100.531kN 单个螺栓抗拉承载力设计值Ntb=nvde2ftb

141、/4=13.1417.65240010-3/4=97.868kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(15.603/100.531)2+(6.241/97.868)20.5=0.1681 螺栓承载力满足要求。 上拉杆2： 与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt2=Ns2sin(90-2)=12.991sin(90-53.746)=7.683kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv2=Ns2cos(90-2)=12.991cos(90-53.746)=10.476kN 单个螺栓所受的拉力值：Nt=Nt2/n1=7.683/1=7.683kN 单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv2/n1=10.476

142、/1=10.476kN 单个螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2fvb/4=13.1420232010-3/4=100.531kN 单个螺栓抗拉承载力设计值Ntb=nvde2ftb/4=13.1417.65240010-3/4=97.868kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(10.476/100.531)2+(7.683/97.868)20.5=0.131 螺栓承载力满足要求。 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(-NSZ1-NSZ2)|/nz=|(-(-6.241-7.683)|/1=13.924kN 压弯构件强度：max=0Mmax/(W)+N/A=11

143、.734106/(1.05141103)+13.924103/2610=17.05N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计标准(GB50017-2017)得，b=1.3 由于b大于0.6，根据钢结构设计标准(GB50017-2017)附表C，得到 b值为0.85。 0Mmax/(bWxf)=11.734106/(0.853141215103)=0.0671 符合要求！ 六、主梁与建筑物节点验算 1、计算参数主梁与建筑物连接螺栓类型普通螺栓竖向连接钢板强度等级Q235竖向连接钢板厚度dt(mm

144、)8主梁与建筑物连接螺栓个数n：2普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17.65螺栓承压强度设计值fcb(N/mm2)405普通螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面数目nv1 2、普通螺栓承载力计算 假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。 V=15.824=5.824kN，N=113.924=13.924kN 单个螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2fvb/4=13.1420232010-3/4=100.48kN 单个螺栓抗拉承载力设计值Ntb=nvde

145、2ftb/4=13.1417.65240010-3/4=97.818kN 单个螺栓抗压承载力设计值Ncb=ddtfcb=20840510-3=64.8kN 单个螺栓所受的剪力值NV=V/n=5.824/2=2.912kN 单个螺栓所受的拉力值Nt=N/n=13.924/2=6.962kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(2.912/100.48)2+(6.962/97.818)20.5=0.0771 NV=2.912kNNcb=64.8kN 承压承载力满足要求。L4型阳角验算架体验算（阳角部位）拐角部位脚手架架体立杆横向、纵向间距均按0.85M计算，拐角部位两侧设置均设置16联

146、梁，联梁与水平钢梁焊接，以增加转角处的整体刚度，一根立杆搁置在联梁中间。具体见转角部位脚手架布置平面图、立面图。1、纵向水平杆验算略2、横向水平杆验算略3、立杆荷载计算略一、横向联梁验算联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl1联梁材料规格10号工字钢联梁截面积A(cm2)14.3联梁截面惯性矩I(cm4)245联梁截面抵抗矩W(cm3)49联梁自重标准值gk(kN/m)0.112联梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215联梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型简支梁 荷载标准值： q=gk=0.112=0.112kN/m 第1排：F1=F1/

147、nl=4.643/1=4.643kN 第2排：F2=F2/nl=6.99/1=6.99kN F=maxF1,F2=6.99kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.112=0.134kN/m 第1排：F1=F1/nl=8.787/1=8.787kN 第2排：F2=F2/nl=11.957/1=11.957kN F=maxF1,F2=11.957kN 计算简图如下： 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=5.13106/49000=104.697N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=6.0

148、931000681002-(68-4.5)84.82/(824500004.5)=15.43N/mm2 max=15.43N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=1.442mm=la/250=1700/250=6.8mm 符合要求！ 4、支座反力计算 正常使用受力状态下: 第1排：R1max=7.06kN 第2排：R2max=10.58kN 极限受力状态下: 第1排：R1max=13.295kN 第2排：R2max=18.05kN二、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm

149、4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁与建筑物连接螺栓类型普通螺栓竖向连接钢板强度等级Q235竖向连接钢板厚度dt(mm)20主梁与建筑物连接螺栓个数n：2普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17.65螺栓承压强度设计值fcb(N/mm2)405普通螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面

150、数目nv1主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=17.06/1=7.06kN 第2排：F2=nlR2max/nz=110.58/1=10.58kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=113.295/1=13.295kN 第2排：F2=nlR2max/nz=118.05/1=18.05kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=4.298106/141000=30.481N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算

151、 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=18.11000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=21.39N/mm2 max=21.39N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.187mm=2lx/360=21800/360=10mm 符合要求！ 4、支座反力计算 设计值：R1=4.892kN,R2=26.903kN 三、上拉杆件验算 上拉杆材料类型钢筋上拉杆件直径(mm)20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000

152、花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)18花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170 螺栓参数：上拉连接螺栓类型普通螺栓上拉连接板与建筑物连接螺栓个数n1：1吊耳板连接螺栓个数n2：1普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17.65普通螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面数目nv1 1、上拉杆强度验算 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/1600)=61.928 上拉杆件支座力： 设计值：RS1=nzR2=126.903=

153、26.903kN 主梁轴向力设计值： NSZ1=RS1/tan1=26.903/tan61.928=14.348kN 上拉杆件轴向力： 设计值：NS1=RS1/sin1=26.903/sin61.928=30.49kN 上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=maxNS1.NSi=30.49kN 轴心受拉稳定性计算： =NS/A=30.49103/314.2=97.04N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、花篮螺栓验算 =Ns/(de2/4)=30.49103/(182/4)=119.819N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 3、吊耳板计算吊耳板厚t(mm)10吊耳板两侧边缘与

154、吊孔边缘净距b(mm)40顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)50吊孔直径d0(mm)20吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2)205吊耳板抗剪强度设计值fv(N/mm2)125钢拉杆与吊耳板连接焊缝焊脚尺寸hf(mm)8钢拉杆与吊耳板连接焊缝总长度lw(mm)130角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160吊耳板 参考GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算： （1）耳板构造要求 Be= 2t+16= 210+16=36mmb=40mm 满足要求！ 4Be/3= 436/3=48mma=50mm 满足要求！ （2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算 计算宽度:b1= min(2t+1

155、6,b-d0/3)= min(210+16,40-20/3)=33.333mm = Ns/(2tb1)= 30.49103/(21033.333)=45.736N/mm2f=205N/mm2 耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！ （3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算 = Ns/2t(a-2d0/3)= 30.49103/210(50-220/3)=41.577N/mm2f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！ （4）耳板抗剪强度验算 耳板端部抗剪截面宽度: Z= (a+d0/2)2-(d0/2)20.5= (50+20/2)2-(20/2)20.5=59.161mm = Ns/(2t

156、Z)= 30.49103/(21059.161)=25.769N/mm2fv=125N/mm2 耳板抗剪强度满足要求！ 4、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算 钢拉杆与吊耳板连接焊缝主要承受剪应力： f=NS/(0.7hflw)=30.49103/(0.78130)=41.88N/mm2ffw=160N/mm2 钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！ 5、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算 上拉与主梁连接吊耳板螺栓主要承受剪力： 单个普通螺栓抗剪承载力设计值： Nvb=nvd2fvb/4=13.142202320/(41000)=100.48kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n2=30.49/1=30.49kN

157、Nvb=100.48kN 上拉与主梁连接吊耳板螺栓抗剪符合要求！ 6、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算 上拉杆1： 与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt1=Ns1sin(90-1)=30.49sin(90-61.928)=14.348kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv1=Ns1cos(90-1)=30.49cos(90-61.928)=26.903kN 单个螺栓所受的拉力值：Nt=Nt1/n1=14.348/1=14.348kN 单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv1/n1=26.903/1=26.903kN 单个螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2fvb/4=13.1420232010-3/4=1

158、00.531kN 单个螺栓抗拉承载力设计值Ntb=nvde2ftb/4=13.1417.65240010-3/4=97.868kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(26.903/100.531)2+(14.348/97.868)20.5=0.3051 螺栓承载力满足要求。 四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(-NSZ1)|/nz=|(-(-14.348)|/1=14.348kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=4.298106/(1.05141103)+14.348103/2610=34.527N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合

159、要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计标准(GB50017-2017)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计标准(GB50017-2017)附表C，得到 b值为0.93。 Mmax/(bWxf)=4.298106/(0.929141215103)=0.1531 符合要求！五、主梁与建筑物节点验算 1、计算参数主梁与建筑物连接螺栓类型普通螺栓竖向连接钢板强度等级Q235竖向连接钢板厚度dt(mm)20主梁与建筑物连接螺栓个数n：2普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17

160、.65螺栓承压强度设计值fcb(N/mm2)405普通螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面数目nv1 2、普通螺栓承载力计算 假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。 V=4.892kN，N=14.348kN 单个螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2fvb/4=13.1420232010-3/4=100.48kN 单个螺栓抗拉承载力设计值Ntb=nvde2ftb/4=13.1417.65240010-3/4=97.818kN 单个螺栓抗压承载力设计值Ncb=ddtfcb=202040510-3=162kN 单个螺栓所受的

161、剪力值NV=V/n=4.892/2=2.446kN 单个螺栓所受的拉力值Nt=N/n=14.348/2=7.174kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(2.446/100.48)2+(7.174/97.818)20.5=0.0771 NV=2.446kNNcb=162kN 承压承载力满足要求。下部架体做临时支撑时上挑4步架体情况验算一、验算：上挑4步架体7.2米（以L2为例）型钢悬挑层混凝土强度未达到C20时，悬挑钢梁需临时搁置在下部架体上（通过可调U托顶起，或设置纵向水平杆搁置，在纵向水平杆上的搁置点距离主节点不得大于150mm），上挑4步架体。验算环节为：1、增加7.2米架

162、体后，18+7.2米架体验算。 2、18+7.2米架体，下部架体悬挑梁验算。 3、7.2米架体落在纵向水平杆时，水平杆验算。1、 增加7.2米架体后，18+7.2米架体验算。一、荷载计算脚手架架体高度H18+7.2脚手架钢管类型483.25每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.118，0.142 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.036/h)H=(0.142+1.52/20.036/1.8)25.2=4.332kN 单内立杆：NG1k=(gk+lan/20.036/h)H=(0.118+1.52/20.036/1.8)25.

163、2=3.727kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(25.2/1.8+1)1.50.80.31/1/2=2.7kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=2.7kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(25.2/1.8+1)1.50.11/1=2.25kN 1/1表示挡脚板1步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.525.2=0.378kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1

164、+NG2k2+NG2k3=2.7+2.25+0.378=5.328kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.7kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(13)/2=1.8kN 内立杆：NQ1k=1.8kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.332+5.328)+ 0.91.41.8=13.86kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.727+2.7)+ 0.91.41.8=9.981kN二、立杆稳定性验算脚手架架体高度H18+

165、7.2立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4790立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)457连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k

166、+NQ1k=4.332+5.328+1.8=11.46kN 单内立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=3.727+2.7+1.8=8.227kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(4.332+5.328)+1.41.8=14.112kN =N/(A)=14112.36/(0.188457)=164.258N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=4.332+5.328+1.8=11.46kN 单内立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=3.727

167、+2.7+1.8=8.227kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.332+5.328)+0.91.41.8=13.86kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1761.51.82/10=0.108kNm =N/(A)+ Mw/W=13860.36/(0.188457)+107775.36/4790=183.825N/mm2f=205N/mm2 满足要求！三、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件

168、截面类型钢管连墙件型号483.25连墙件截面面积Ac(mm2)457连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.23821.831.5=5.398kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.398+3)103/(0.896457)=20.509N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=5.398+3=8.398kN

169、0.912=10.8kN 满足要求！2、18+7.2米架体，下部架体悬挑梁验算（考虑到型钢自重）。16#工字钢理论重量20.513/KG，1.8米自重标准值为=1.8*0.205=0.37KN 一、基本参数主梁离地高度(m)18悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1800主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0梁/楼板混凝土强度等级C30结构重要性系数01 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉16003

170、0001600是 作用点号立杆传至梁上恒载标准值FGi(kN)立杆传至梁上活载标准值FQi(kN)恒载分项系数Gi活载分项系数Qi各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)16.4271.81.351.48.22711.196900150029.66+0.371.81.351.411.8316.06117001500附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)14

171、1主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁与建筑物连接螺栓类型普通螺栓竖向连接钢板强度等级Q235竖向连接钢板厚度dt(mm)20主梁与建筑物连接螺栓个数n：2普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17.65螺栓承压强度设计值fcb(N/mm2)405普通螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面数目nv1主梁允许挠度(mm)1/360 荷

172、载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.227/1=8.227kN 第2排：F2=F2/nz=11.83/1=11.83kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=11.196/1=11.196kN 第2排：F2=F2/nz=16.061/1=16.061kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=3.583106/141000=25.41N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=16.11110

173、00881602-(88-6)140.22/(8113000006)=19.04N/mm2 max=19.04N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.221mm=2lx/360=21800/360=10mm 符合要求！ 4、支座反力计算 设计值：R1=4.097kN,R2=23.61kN 四、上拉杆件验算 上拉杆材料类型钢筋上拉杆件直径(mm)20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)18花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)1

174、70 螺栓参数：上拉连接螺栓类型普通螺栓上拉连接板与建筑物连接螺栓个数n1：1吊耳板连接螺栓个数n2：1普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17.65普通螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面数目nv1 1、上拉杆强度验算 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/1600)=61.928 上拉杆件支座力： 设计值：RS1=nzR2=123.61=23.61kN 主梁轴向力设计值： NSZ1=RS1/tan1=23.61/tan61

175、.928=12.592kN 上拉杆件轴向力： 设计值：NS1=RS1/sin1=23.61/sin61.928=26.758kN 上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=maxNS1.NSi=26.758kN 轴心受拉稳定性计算： =NS/A=26.758103/314.2=85.163N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、花篮螺栓验算 =Ns/(de2/4)=26.758103/(182/4)=105.153N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 3、吊耳板计算吊耳板厚t(mm)10吊耳板两侧边缘与吊孔边缘净距b(mm)40顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)50吊孔直径

176、d0(mm)20吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2)205吊耳板抗剪强度设计值fv(N/mm2)125钢拉杆与吊耳板连接焊缝焊脚尺寸hf(mm)8钢拉杆与吊耳板连接焊缝总长度lw(mm)130角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160吊耳板 参考GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算： （1）耳板构造要求 Be= 2t+16= 210+16=36mmb=40mm 满足要求！ 4Be/3= 436/3=48mma=50mm 满足要求！ （2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算 计算宽度:b1= min(2t+16,b-d0/3)= min(210+16,40-20/3)=33.333mm =

177、 Ns/(2tb1)= 26.758103/(21033.333)=40.138N/mm2f=205N/mm2 耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！ （3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算 = Ns/2t(a-2d0/3)= 26.758103/210(50-220/3)=36.488N/mm2f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！ （4）耳板抗剪强度验算 耳板端部抗剪截面宽度: Z= (a+d0/2)2-(d0/2)20.5= (50+20/2)2-(20/2)20.5=59.161mm = Ns/(2tZ)= 26.758103/(21059.161)=22.615N/mm2fv

178、=125N/mm2 耳板抗剪强度满足要求！ 4、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算 钢拉杆与吊耳板连接焊缝主要承受剪应力： f=NS/(0.7hflw)=26.758103/(0.78130)=36.755N/mm2ffw=160N/mm2 钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！ 5、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算 上拉与主梁连接吊耳板螺栓主要承受剪力： 单个普通螺栓抗剪承载力设计值： Nvb=nvd2fvb/4=13.142202320/(41000)=100.48kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n2=26.758/1=26.758kNNvb=100.48kN 上拉与主梁连接吊耳板螺栓抗剪符合要求！ 6

179、、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算 上拉杆1： 与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt1=Ns1sin(90-1)=26.758sin(90-61.928)=12.592kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv1=Ns1cos(90-1)=26.758cos(90-61.928)=23.61kN 单个螺栓所受的拉力值：Nt=Nt1/n1=12.592/1=12.592kN 单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv1/n1=23.61/1=23.61kN 单个螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2fvb/4=13.1420232010-3/4=100.531kN 单个螺栓抗拉承载力设计值Ntb=nvde2ftb/4

180、=13.1417.65240010-3/4=97.868kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(23.61/100.531)2+(12.592/97.868)20.5=0.2681 螺栓承载力满足要求。 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(-NSZ1)|/nz=|(-(-12.592)|/1=12.592kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=3.583106/(1.05141103)+12.592103/2610=29.025N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定

181、系数： 查表钢结构设计标准(GB50017-2017)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计标准(GB50017-2017)附表C，得到 b值为0.93。 Mmax/(bWxf)=3.583106/(0.929141215103)=0.1271 符合要求！ 六、主梁与建筑物节点验算 1、计算参数主梁与建筑物连接螺栓类型普通螺栓竖向连接钢板强度等级Q235竖向连接钢板厚度dt(mm)20主梁与建筑物连接螺栓个数n：2普通螺栓的强度等级8.8级普通螺栓的性能等级A级普通螺栓直径d(mm)20普通螺栓有效直径de(mm)17.65螺栓承压强度设计值fcb(N/mm2)405普通螺栓抗剪强度设计

182、值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面数目nv1 2、普通螺栓承载力计算 假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。 V=4.097kN，N=12.592kN 单个螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2fvb/4=13.1420232010-3/4=100.48kN 单个螺栓抗拉承载力设计值Ntb=nvde2ftb/4=13.1417.65240010-3/4=97.818kN 单个螺栓抗压承载力设计值Ncb=ddtfcb=202040510-3=162kN 单个螺栓所受的剪力值NV=V/n=4.097/2=2.048kN 单个螺栓所受的拉力

183、值Nt=N/n=12.592/2=6.296kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(2.048/100.48)2+(6.296/97.818)20.5=0.0681 NV=2.048kNNcb=162kN 承压承载力满足要求。3、7.2米架体落在纵向水平杆时，纵向水平杆验算。一、荷载计算脚手架架体高度H7.2脚手架钢管类型483.25每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.118，0.142 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.036/h)H=(0.142+1.52/20.036/1.8)7.2=1.238kN 单

184、内立杆：NG1k=(gk+lan/20.036/h)H=(0.118+1.52/20.036/1.8)7.2=1.065kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(7.2/1.8+1)1.50.80.31/1/2=0.9kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=0.9kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(7.2/1.8+1)1.50.11/1=0.75kN 1/1表示挡脚板1步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0

185、.011.57.2=0.108kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.9+0.75+0.108=1.758kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.9kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(13)/2=1.8kN内立杆：NQ1k=1.8kN二、 上部临时支撑落在纵向水平杆时验算（外立杆受力较大）16#工字钢理论重量20.513/KG，1.8米自重标准值为=1.8*0.205=0.37KN外立杆荷载设计值：外立杆立杆恒载标准值FGi(kN)立杆活载标准值FQi(kN)恒载分项系数Gi活载

186、分项系数Qi立杆荷载标准值F(kN)立杆荷载设计值F(kN)3+0.371.81.351.45.177.07控制立杆在大横杆上位置距节点不超过150mm纵向水平杆受弯矩：M=7.070.151.35/1.5=0.95KN.M=950000/4790=198 N/mm2ft=205N/mm2符合要求！节点验算计算书1、拉杆上部垫片验算，取L4上拉点螺栓处N=14.348KN=N/A0=9862/(808-208)=54.79N/mm2205 N/mm2，满足要求。2、混凝土强度验算（验算按C20）自然养护条件下不同温度与龄期的混凝土强度参考百分率（）水泥品种和标号硬化龄期（d）混凝土硬化时的平均温度（）15101520253035325号普通水泥219253035404531420253237434852524303644505763667324046546268737610425058667478828615526371808828687886941001、混凝土局部抗压强度验算（此时混凝土强度已达到100%）上部设拉杆，悬挑架起步7.2M，由下挑架体承受时，上部螺栓承受拉力较大，此时混凝土强度已达到100%NT=14.348KN(L4上拉点螺栓)=N/A=14.348103/(80*80)=2.242N/mm29.6N/mm2（C20混凝土强度）符合要求！型钢平面布置图