广州松日总部大楼电梯井操作架施工方案（31页）.doc

1、目 录第一章 编制依据1第一节 编制依据1第二章 编制说明及工程概况2第一节 编制说明2第二节 工程概况22.1. 塔楼工程概况22.2. 塔楼电梯井概况2第三节 电梯井操作架体系概述2第四节 施工部署3第三章 脚手架施工4第一节 脚手架搭设构造41.1. 操作架搭设41.2. 附墙设置41.3. 搭设要点5第二节 脚手架材料选择7第三节 脚手架搭设流程9第四节 搭设注意事项9第五节 脚手架的拆除施工工艺9第六节 电梯井安全防护10第四章 质量、安全保证措施11第一节 保证质量的措施111.1. 质量要求111.2. 保证质量的措施13第二节 保证安全的措施13第五章 计算书15第一节 塔楼一

2、6F12F电梯井（34003200）操作架计算151.1. 大横杆的计算151.2. 小横杆的计算161.3. 扣件抗滑力的计算181.4. 脚手架荷载标准值181.5. 立杆的稳定性计算191.6. 连墙件的计算201.7. 钢梁的受力计算201.8. 钢梁的整体稳定性计算21第二节 塔楼一-5F6F电梯井（27002600）操作架计算212.1. 大横杆的计算212.2. 小横杆的计算232.3. 扣件抗滑力的计算242.4. 脚手架荷载标准值252.5. 立杆的稳定性计算252.6. 连墙件的计算272.7. 立杆的地基承载力计算27第六章 附图29第一章 编制依据第一节 编制依据序号编

3、制依据版本备注1广州松日总部大楼建筑、结构施工图/2相关产品的性能及施工工艺要求/3建筑施工手册中国建筑工业出版社第四版缩印本/4钢管脚手架扣件（GB15831-2006）/5建筑结构荷载规范（GB50009-2012）/6混凝土结构设计规范（GB50010-2010）/7建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）/8建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 8091）/9建筑工程安全检查标准（JGJ 592011）/10建筑施工计算手册（中国建筑工业出版社2001）/第二章 编制说明及工程概况第一节 编制说明本方案主要针对塔楼1、塔楼2电梯井洞口操作架的搭设。第二节 工程概

4、况2.1. 塔楼工程概况塔楼一总高度195m，塔楼二结构总高度为99m，结构形式为框架核心筒结构，结构层高统计如下：部位层号层高(m)层号层高(m)层号层高(m)塔楼11F615F4.343F4.352F4F5.516F28F3.844F4.155F4.529F4.1545F46F56F3.630F4.3屋顶层4.557F13F3.831F41F3.814F4.1542F4.7塔楼21F67F12F4.5105.15标高处2.152F5F5.513F20F4.96F4.8屋顶层42.2. 塔楼电梯井概况塔楼1和塔楼2电梯井统计如下表：部位电梯井尺寸个数备注塔楼1340032001/300027

5、001/2700260012/塔楼22700260012/第三节 电梯井操作架体系概述本工程操作架为电梯井施工脚手架，根据工程施工总体部署，针对工程核心筒外形，考虑经济、安全等因素，将本工程外架体系搭设方式划分如下表：1、塔楼1电梯井操作架体系搭设方式划分表搭设部位楼层（F）脚手架形式搭设高度（m）标高（m）备注塔楼1-5F6F三排落地脚手架 49.75-22.7527中间卸荷1次，卸荷部位位于3F，标高11.5 6F12F三排脚手架，底座16#工字钢22.62749.6架体内立杆距离结构20030012F17F三排脚手架，底座16#工字钢19.8549.669.45架体内立杆距离结构2003

6、0017F22F三排脚手架，底座16#工字钢1969.4588.45架体内立杆距离结构20030022F27 F三排脚手架，底座16#工字钢1988.45107.45架体内立杆距离结构20030027F32 F三排脚手架，底座16#工字钢19.85107.45127.3架体内立杆距离结构20030032F37 F三排脚手架，底座16#工字钢19127.3146.3架体内立杆距离结构20030037F42 F三排脚手架，底座16#工字钢19146.3165.3架体内立杆距离结构20030042F46 F三排脚手架，底座16#工字钢18.2165.3183.5架体内立杆距离结构2003002、塔楼

7、2电梯井操作架体系搭设方式划分表搭设部位楼层（F）脚手架形式搭设高度（m）标高（m）备注塔楼2-5F5F三排脚手架，底座16#工字钢45.65-23.6522.5中间卸荷1次，卸荷部位位于2F，标高6.0 5F10F三排脚手架，底座16#工字钢23.822.546.3架体内立杆距离结构20030010F15F三排脚手架，底座16#工字钢23.346.369.6架体内立杆距离结构20030015F20F三排脚手架，底座16#工字钢24.569.694.1架体内立杆距离结构200300第四节 施工部署1、资源配置计划本工程电梯井操作架搭设劳动力计划如下表序号工种数量工作内容1架工20脚手架搭设拆除

8、2普工15脚手板、安全网、水平兜网等铺设及拆除2、机具配备名称数量用途架子扳手20搭设和拆除架子用力矩扳手10检查架子扣件拧紧力度是否达到要求第三章 脚手架施工第一节 脚手架搭设构造1.1. 操作架搭设塔楼1地下室五层至地上六层采用落地脚手架，六层以上分段搭设，底座预埋工字钢锚环；塔楼2地下室五层至地上五层采用落地脚手架，五层以上分段搭设，底座预埋工字钢锚环。施工操作架底座采用两根16#工字钢悬挑，一端搁置于电梯厅门口楼板，一端搁置于电梯井剪力墙内，固定端长度为200mm；工字钢上表面有限位措施固定立杆，焊接直径25螺纹三级钢。塔楼1在3F处卸荷一次，塔楼2在2F处卸荷一次。在剪力墙及井口边梁

9、预埋A20拉环。底层采用模板木枋硬质封闭；采用483.5mm普通钢管搭设操作架体，根据井道尺寸布置立杆，横杆步距为1800mm，操作架立杆均应布置在工字钢上，不得悬空布置，横向水平杆悬挑长度不大于300mm，电梯厅门口侧横向立杆应从底部至顶部连续设置剪刀撑。操作架做法详见电梯井施工操作架平面示意图、1-1剖面图、2-2剖面图、3-3剖面图。剪力墙拆模后，电梯井施工操作架基座及施工层横向水平杆两端部应加设可调支撑顶住井道侧壁，采用模板木枋硬质封闭。1.2. 附墙设置电梯井口侧边梁上预埋钢管做连墙件拉结，在脚手架两端必须设置连墙件，其他的按每层每隔3跨布置。1.3. 搭设要点1、立杆内侧立杆距剪力

10、墙边、梁边0.200.3m。上、下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，以减少立杆偏心受力，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。在距操作架底部200mm处设置通长扫地杆，所有立杆均落在工字钢上。立柱接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，开口向建筑物一面。立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不能在同一步距内，两相邻立柱接头在高度方向上错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离应不大于步距的1/3。脚手架底座上必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立柱上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的

11、立柱上。2、横杆纵向水平杆设于横向水平杆之上，固定在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧，以防滑脱。纵向水平杆一般采用对接扣件开口向下连接，也可采用搭接。相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平错开距离不应小于500 mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中；搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。纵向水平杆的长度一般不小于3跨，并不小于6m。每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承钢笆片需

12、要等间距设置，最大间距不应大于柱距的1/2。大横杆设在立杆内侧，长度不小于三跨，采用直角扣件与立杆扣紧，直角扣件不得朝上，防止雨水进入。每一主节点处必须设置一小横杆，用直角扣件扣接并严禁拆除。脚手架接头位置示意图3、剪刀撑电梯厅门口侧横向立杆应从底部至顶部连续设置剪刀撑，剪刀撑宽度取4倍立杆纵距，高度取3倍步距，斜杆与地面夹角在4560。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆

13、端不应小于100。剪刀撑搭设示意图为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性，在脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。4、连墙件电梯井门口侧边梁上预埋钢管做连墙件拉结，每层每隔两跨设置。5、挡脚板和护栏：每隔一步架设置一道200mm高的踢脚板，固定在立杆内侧，踢脚板材质应用木板制作。6、扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。其连接方式及接头位置同纵向水平杆。7、工字钢工字钢两端搁置长度200，工字钢一端在梁上预埋拉环固定，另一端埋入剪力墙内。第二节 脚手架材料选择1、型钢本工程分

14、段部位选用16号普通工字钢，为防止脚手架立杆滑移，工字钢上立杆位置应焊接150mm高C25的钢筋短头对立杆加以固定。2、钢管脚手架钢管应采用国家现行标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q23F-A级钢管的规定。弯曲变形及锈蚀的钢管不得使用。脚手架钢管采用外径为48mm，壁厚3.5mm的钢管，其横向水平杆最大长度不应大于1.5m，其它杆最大长度不应超出6m，且每根钢管的最大质量控制在25kg。脚手架钢管的表面质量及外形应符合下列要求：（1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报

15、告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁厚及外径偏差不应大于-0.5mm，端面偏差不应大于1.7mm。（2）旧钢管表面锈蚀深度应小于0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3ml4mm时，不应大于12mm；当4ml6m时，不应大于20mm;水平杆斜杆的弯曲l6m，不应大于30mm。3、扣件（1）扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。（2）扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定，其附件的制造材料应符合GB7

16、00-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB95-76垫圈的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。（3）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。（4）扣件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。4、钢丝绳钢丝绳选用619+1光面钢丝绳，抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。断股、锈蚀严

17、重的钢丝绳不得使用。花篮螺丝选用M22花篮螺丝，容许负荷为17KN。5、钢丝绳夹在钢丝绳与吊环弯折处增设保护环套，锚固端利用3个钢丝绳夹固定，夹座扣在钢丝绳的工作段上，U形螺栓扣在钢丝绳的尾段上，钢丝绳夹不得在钢丝绳上交替布置。要求绳夹固定处的强度至少为钢丝绳自身强度的80%，绳夹在使用中受载1、2次后螺母要进一步拧紧。作法如下图所示：钢丝夹绳图6、脚手板脚手板采用冲压钢网片，在操作架上满铺。7、安全网本工程安全网全部采用兜底网，每隔两层设置。第三节 脚手架搭设流程脚手架搭设顺序：在预埋楼层预埋20圆钢套环楼板浇筑完成达到一定强度后放置工字钢并进行固定逐根树立立杆并与第一排大横杆扣紧安装第一排

18、小横杆并与立杆扣紧安装第二步大横杆与各立杆扣紧安装第二步小横杆安装第三步大横杆安装第三步小横杆安装第四步大横杆和小横杆安装并拉紧钢丝绳接立杆加设剪刀撑铺脚手板挂兜底网张拉卸荷钢丝绳。第四节 搭设注意事项搭设注意事项1在外脚手架搭设过程中，必须严格按规定的构造方案和尺寸进行搭设，并及时与结构拉结或采用临时支顶，确保搭设过程的安全。2脚手架里、外两排立杆搭设均要竖直，相邻两立杆的接头上下应错开500mm，并不得在同一步距内，搭设第一节立杆时应选用长短不一的钢管。3搭设过程中应随时校正杆件垂直度和水平偏差，避免偏差过大。4剪刀撑从底到顶沿外架连续布置。5加强对使用材料的检查、检查钢丝绳规格是否符合要

19、求、是否断丝、磨损，检查钢管是否合格，是否变形，检查扣件是否松动，螺栓螺纹是否有损，检查钢管型号、质量等，变形和不合格的扣件、钢管和钢丝绳等材料一律不准在本工程中使用。6大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，螺栓应适度拧紧。第五节 脚手架的拆除施工工艺拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及脚手板防护栏杆剪刀撑斜撑杆小横杆大横杆立杆。不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架

20、，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。第六节 电梯井安全防护1、电梯井施工操作架（平台）拆除完毕后应及时对电梯井进行安全防护。2、电梯井外围搭设高度不小于1200的防护栏杆，并挂安全网。底部安装200mm高木质踢脚板，栏杆外侧张挂“当心坠落”安全警示标志牌。3、安全平网的挂设每两层楼层电梯井内应增设一道安全兜底网。兜底网应牢固挂设在操作架上。兜底网的规格尺寸、材质和系绳连接方式应符合安全网（

21、GB 5725-2009）标准。兜底网的相邻梁系绳间距应不大于0.75m，网与井壁的间隙应不大于100mm。第四章 质量、安全保证措施第一节 保证质量的措施1.1. 质量要求项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法及工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度2080m100用经纬仪或吊尺和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=5072040602010072550751007501003间距步距纵距横距205020钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两

22、端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500cm50钢板尺6扣件安装主节点各扣件中心电相互距离a150mm钢板尺7同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065Nm扭力扳手8剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺9脚手板外伸长度对接a130150mml300mm卷尺搭接a100mml200mm卷尺1.2. 保证质量的措施（1）脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后方允许使用或继续使用：分段搭设完毕后；连续使用达6 个月；

23、施工中中途停止使用超过15 天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。（2）架体上的施工荷载必须符合设计要求，结构施工阶段不得超过2层同时作业，装修施工阶段不得超过3层同时作业，在一个跨距内各操作层施工均布荷载标准值总和不得超过6KN/，集中堆载不得超过300kg；架体上的建筑垃圾及其他杂物应及时清理。（3）在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。（4）外观质量：安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，

24、安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。第二节 保证安全的措施（1）安全文明技术交底制：根据安全措施要求和现场实际情况，各级管理人员需亲自对施工班组进行书面交底。（2）班前检查制：各专业班组安全文明管理员、施工管理员必须督促与检查各施工班组对安全检查防护措施是否进行检查。外脚手架，大中型机械设备安装实行验收制，凡不经验收或未通过验收的，一律不准投入使用。（3）月安全活动制：项目部每月组织一次全体工人进行安全文明教育，对上一月安全文明方面存在的问题进行总结，对本月的安全文明重点和注意事项做必要交底，使广大工人能心中有数，从意识上时刻绷紧这根弦。（4）定期检查与隐患整改制：经理部每一周要

25、组织一次安全检查生产检查，对查出的安全检查隐患必须定时间、定人员、定措施整改，并做好安全隐患整改消项记录。实行安全生产奖罚制与事故报告制。（5）遇到危急情况立即停工。（6）持证上岗，严禁无证操作。（7）认真贯彻落实国家、地方和企业的安全文明生产法规、规程，建立健全施工安全检查、监督网络体系，分段分部做好安全检查与防护，使之做到经常化、制度化、标准化。（8）抓好项目经理安全生产目标责任制管理：落实安全生产责任制实行“一把手”负责制。施工班组设专职安全文明管理员，落实安全生产责任制，重点是“三长二员”（模板、钢筋、混凝土专业技术班长，专职与兼职安全文明管理员），负责现场的综合管理，做到常备不懈，一

26、抓到底。（9）队伍进场及时进行三级教育，针对工程施工各阶段特点，切实做好同步安全教育，提高职工整体安全文明施工意识。（10）使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。（11）脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。（12）施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。（13）运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。第五章 计算书第一节 塔楼一6F12F电梯井（34003200）操作架计算1.1. 大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进

27、行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.9/2=0.135kN/m活荷载标准值 Q=3.0000.9/2=1.35kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.135=0.208kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.35=1.89kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下

28、:跨中最大弯矩为M1max=0.080.2081.212+0.101.891.212 =0.301kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2max= -0.100.2081.212-0.1171.891.212 =-0.354 kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：= 0.354106/5080=69.685N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1= P1+P2=0.038+0.208=0.246kN/m活荷载标准值q2=1.35kN/m三跨连续梁均布荷载作

29、用下的最大挠度V= 0.6770.24612104/(1002.06105121900)+0.9901.3512104/(1002.06105121900) = 1.283 mm大横杆的最大挠度小于1210.0/150与10mm,满足要求!1.2. 小横杆的计算小横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.21=0.046kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.91.21/2=0.163kN活荷载标准值 Q=3.0000.91.21/2=1.63

30、3kN荷载的计算值 P=1.20.046+1.20.163+1.41.633=2.537kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:M1max=-0.1ql2-0.15Pl跨中最大弯矩为M1max=-0.10.0380.92-0.152.5370.92 =-0.305kN.m支座最大弯矩计算公式如下:M1max=0.08ql2+0.175Pl支座最大弯矩为M2max= 0.100.0380.92+0.1752.5370.92 =0.363 kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：= 0.363106/5080=71.4

31、57N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.支座反力静荷载产生的支座反力NA=ND=0.4 ql+0.35（P1+P2）=0.40.0380.9+0.35（0.046+0.163）=0.087 kNNC=NB=1.1 ql+1.15（P1+P2）=1.10.0380.9+1.15（0.046+0.163）=0.278 kN活荷载产生的支座反力NA=ND=0.35Q=0.351.633=0.572 kNNC=NB=1.15 Q =1.151.633=1.878 kN4.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度集中荷载挠度计算公式如下: 均布荷载标准值q1=

32、P1+P2=0.038+0.163=0.201kN/m集中荷载挠度计算公式如下:集中荷载标准值P=2.537 kN = qmax + pmax=0.6770.2019004/(1002.06105121900)+ 25379003 /(48 2.06105121900)=1.569mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!1.3. 扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算大横杆的自重标准值: P1 =

33、 0.0381.211/2=0.023 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.9/2=0.017kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.21/2=0.163 kN；活荷载标准值: Q = 30.91.21/2 = 1.633 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.023+0.017+0.163)+1.41.633=2.53 kN；当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；1.4. 脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风

34、荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.124822.6 =2.82kN（2）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.17 NG2 = 0.1701.2112/2=1.234kN （3）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG3 = 0.0101.2122.6=0.273kN脚手架立杆承受的荷载包括小横杆传递的荷载、自重、栏杆重量、安全设施重量。脚手架共有12步（22.6/1.8=12.55），同时施工层数为2层。大横杆传递的荷载P=2.537 kN。每步小横

35、杆静荷载产生的支座反力NA=ND=0.4 ql+0.35（P1+P2）=0.40.0380.9+0.35（0.046+0.163）=0.087 kNNC=NB=1.1 ql+1.15（P1+P2）=1.10.0380.9+1.15（0.046+0.163）=0.278 kN每步小横杆活荷载产生的支座反力NA=ND=0.35Q=0.351.633=0.572 kNNC=NB=1.15 Q =1.151.633=1.878 kN整个脚手架小横杆传递的支座反力：NA=ND=1.2150.087+1.420.572=3.168kNNC=NB=1.2150.278+1.421.878=10.264 kN

36、立杆的轴力：NA=ND= 1.2（NG1+NG2+NG）+3.168+2.537=1.2（2.82+1.234+0.273）+3.168+2.537=10.897kNNC=NB=1.2NG1+10.264+2.537=1.22.82+10.264+2.537=16.185经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=16.185kN1.5. 立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=16.185kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m

37、),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =16185/(0.19489)=174.201N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；立杆的稳定性计算 f,满足要求!1.6. 连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0按规范条连墙件约束脚

38、手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；不考虑风荷载，连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.0kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 200/15.8的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.8910-4205103 = 96.837 kN；Nl = 5.0 Nf = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =5.0小于

39、双扣件的抗滑力8kN，满足要求！1.7. 钢梁的受力计算钢梁按照简支梁计算钢梁计算简图水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N1=10.897kN，N2=16.185kN，水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m经过计算得到：最大弯矩 Mmax=27.4941.65-0.251.652/2-10.8971.35-16.1850.75=18.176kN.m抗弯计算强度 f=18.176106/(1.05141000.0)=122.769N/mm2水平支撑梁的

40、抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!最大挠度v=50.25100043.34/(384210109113010-8)+（10.897+16.185）0.3（33.32-40.32）10003（24210109113010-8）=3.896按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表规定：水平支撑梁的最大挠度小于3300.0/250,满足要求!1.8. 钢梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(

41、GB50017-2003)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =20.772106/(0.929141000.00)=158.578N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!第二节 塔楼一-5F6F电梯井（27002600）操作架计算在3F楼板处卸荷，钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离5.5m。2.1. 大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.

42、038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3001/2=0.15kN/m活荷载标准值 Q=3.0001/2=1. 5kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.15=0.226kN/m活荷载的计算值 q2=1.41. 5=2.1kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1max=0.080.2261.052+0.102.11.052 =0.251kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2max= -0.100.

43、2261.052-0.1172.11.052 =-0.246 kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：= 0.246106/5080=48.419N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1= P1+P2=0.038+0.226=0.264kN/m活荷载标准值q2=1. 5kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.6770.26410504/(1002.06105121900)+0.9901. 5010504/(1002.06105121900) = 0.662 m

44、m大横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!2.2. 小横杆的计算小横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.05=0.046kN脚手板的荷载标准值 P2=0.30011.05/2=0.158kN活荷载标准值 Q=3.00011.05/2=1.575kN荷载的计算值 P=1.20.046+1.20.158+1.41.575=2.45kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

45、均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kN.m集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 2.451/4 = 0.612kN.m最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.618 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.618106/5080=120.571 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120.571 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度集中荷载挠度计算公式如下: 均布荷载标准值q1= P1+P2=0.038+0.158=0

46、.196kN/m集中荷载挠度计算公式如下:集中荷载标准值P=2.45 kN = qmax + pmax=0.6770.19610004/(1002.06105121900)+ 245010003 /(48 2.06105121900)=2.085mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!2.3. 扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.051/2=0.02

47、kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381/2=0.016kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.311.05/2=0.158 kN；活荷载标准值: Q = 311.05/2 =1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.02+0.016+0.158)+1.41.575=2.438 kN；当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；2.4. 脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的

48、结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.0501/2)0.038/1.8049.75 =6.76kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.300271.05(1+0.2)/2=5.103kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.0527/2=2.41kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.0549.75=0.522kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+

49、NG2+NG3+NG4 =14.795kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.051/2=3.15kN。立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.214.795+1.43.15)/21. 5=17.454kN2.5. 立杆的稳定性计算1.卸荷计算在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载

50、时为17.454kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=17.4545.96/5.5=18.914kNT2=17.4545.65/5.5=17.935kN所以卸荷钢丝绳的最大拉力为18.914kN选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.00018.914/1=189.14kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为 = T / A f其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2；A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(189144/3.1416/50/2)

51、1/2=15.52mm。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=17.454kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2

52、)；经计算得到 =17454/(0.19489)=187.859N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.6. 连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；不考虑风荷载，连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.0kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 200/15.8的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4

53、.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.8910-4205103 = 96.837 kN；Nl = 5.0 Nf = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =5.0小于双扣件的抗滑力8kN，满足要求！2.7. 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 174.54N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 17.454A 基础底面面积 (m2)；A = 0.1fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 500.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00fgk 地基承载力标准值；fgk = 500.00地基承载力的计算满足要求!第六章 附图（1）塔楼1电梯井操作架布置图；（2）塔楼2电梯井操作架布置图；（3）1-1剖面图、2-2剖面图、3-3剖面图；（4）1、2、3、4、5号详图；（5）钢丝绳卸荷详图。