高层大厦超荷载梁模板安全专项施工方案（96页）.doc

1、目 录第一章、 工程概况2第二章、 编制依据4第三章、 模板工程危险源分析4第四章、 现场组织机构和施工部署7第五章、 模板设计8第六章、 主要施工方法9第七章、 模板支撑体系的质量保证要求17第八章、 模板允许偏差及检验方法23第九章、 模板支撑体系安全注意事项23第十章、 应急预案24第十一章、计算书29第一章、 工程概况1、工程简介工程名称：XX大厦 建设单位：XX房地产开发公司 设计单位：XX省建工设计院有限公司 监理单位：XX建设咨询监理有限公司施工单位：XX建设工程公司 建设地点：XX大楼旁 2、工程概况 （1）建筑概况： 本工地上20层，地下1层，建筑高度65.65米，建筑面积1

2、0878.4。建筑类别一类高层，功能类别为高层住宅，耐火等级为二级，设计使用年限50年。一层至四层为商场，四层与五层之间有设备转换层，五层以上为住宅。一层层高4.5米，二、三层3.9米，四层4.5米，设备转换层2.3米，五层至二十层均为2.9米。（2）结构概况： 本工程为框架结构，基础采用桩基础，反循环机械钻孔灌注桩，桩端持力层选用中风化泥质粉砂岩，桩端极限端阻力标准值为 5000kpa，桩长约27米。桩混凝土强度等级C30，桩径有1000、1100、1300、1500mm。 承台有单桩、双桩、三桩及八桩承台，承台截面尺寸有：14001400、16001600、18001800、2000200

3、0、20002400、43483765、52184518、60875271、84004500等。3、模板支撑概况本工程存在超荷载模板支撑，概况如下：超荷载梁模板支撑位于（设备层，标高+16.800），支撑楼层为四层楼面，支撑板厚为250mm，支撑高度为4.5米（未减去梁板厚度）。梁截面S0.3m2的梁标高（m）梁截面（mm）最大荷载（KN/m）最大跨度（m）支撑高度（m）12.30016.800200500（550、600）、250600（800、900）、300800674.5梁截面0.3m2S0.5m2的梁标高（m）梁截面（mm）最大荷载（KN/m）最大跨度（m）支撑高度（m）12.300

4、16.80040012001224.5梁截面0.5m2S0.8m2的梁（超荷载梁）标高（m）梁截面（mm）最大荷载（KN/m）最大跨度（m）支撑高度（m）12.30016.8005001200（1300、1400、1500）18.7574.5梁截面0.8m2S1.2m2的梁（超荷载梁）标高（m）梁截面（mm）最大荷载（KN/m）最大跨度（m）支撑高度（m）12.30016.8005001700、6001500（1600、1700）、700170029.7574.5支撑持力层为四层楼面，为保证模板支撑安全稳定性三层模板支撑体系均不得拆除，立杆且上下保持一致。第二章、 编制依据（1）本工程施工图纸

5、； （2）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；（2011版）（3）建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2011；（4）建筑施工安全检查标准（JGJ51-2011）；（5）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；（6）建筑结构荷载规范(GB50009-2001)(2006年)；（7）混凝土结构设计规范GB50010-2002；（8）扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全；（9）建筑施工手册（第五版）；（10）本公司程序文件；（11）危险性较大施工方案专项编制及监管系统软件V5.0（安毕行）。第三章、 模板工程危险源分析本工程最大板厚为250

6、mm，面载为6.25KN/；板模板支模最大高度为4.5m；梁最大跨度为7.6m；最大梁截面尺寸为7001700mm，集中荷载为29.75KN/m。1、水平混凝土构件模板支撑系统高度支撑系统最大支撑高度为4.5m属于一般危险源，需要注意的事项如下：1、高度大于2m的作业面（包括高空、洞口、临边作业），因安全防护设施不符合或无防护设施、人员未配系防护绳（带）等造成人员踏空、滑倒、失稳等意外；2、立杆间距或者步距过大，造成立杆受力过大而产生的失稳倒塌；3、立杆底部垫块必须摆实垫实，在浇筑混凝土前应检查是否有松动和不稳的，如有应用楔块将其加固顶紧；4、纵横水平杆、扫地杆和剪刀撑应按要求贯通，搭接处应要

7、有一定的搭接长度以满足要求；5、扣件按照计算小于8KN的时候可采用单扣件，大于8KN小于12KN需采用双扣件，大于12KN采用顶托；6、采用的钢管壁厚不宜小于3.6mm；2、水平混凝土构件模板支撑系统跨度 模板支撑体系跨度最大为7.6m，为一般危险源。3、水平混凝土构件模板支撑系统施工总荷载最大施工总荷载为6.25 KN/ m2，小于10KN/ m2为一般危险源 ，需要特别注意的事项如下： 1、立杆的纵、横、步距要满足设计计算要求。2、模板的主次楞间距满足设计计算要求。3、采用的钢管壁厚不宜小于3.6mm。4、水平混凝土构件模板支撑系统集中荷载支撑系统集中荷载为29.75 KN/m，大于15K

8、N/m为一级重大危险源，需要特别注意的事项如下：1、立杆的纵、横、步距要严格控制，满足设计计算要求。不得漏搭，少搭，且每个扣件都应加固到位。2、模板的主次楞间距满足设计计算要求。3、扣件按照计算小于8KN的时候可采用单扣件，大于8KN小于12KN需采用双扣件，大于12KN采用顶托。4、立杆底部的垫块必须摆实垫实，在浇筑混凝土前应检查是否有松动和不稳的，如有应用楔块将其加固顶紧。5、纵横水平杆、扫地杆和竖向（水平）剪刀撑应按要求贯通，搭接处应要有一定的搭接长度以满足要求。6、采用的钢管壁厚不宜小于3.6mm。5、可能存在的危险源分析及预控危险源（危害）分析及控制措施 序号作业活动危害因素可能导致

9、的事故控制措施责任人1脚手架的搭设、拆除无搭设、拆除方案架体垮塌编制施工方案，严格审批技术负责人2脚手架的搭设施工方案的受力计算不准架体垮塌严格审核，批准后使用技术负责人3脚手架的搭、拆没有按照施工方案进行搭设或拆除架体垮塌加强验收，严格控制安全员4脚手架的搭设、使用用于搭设的材料质量不符合标准要求架体垮塌选用合格材料，严把验收关安全员5脚手架使用主要受力杆料、构料被拆除架体垮塌按方案及交底操作并进行及时跟踪安全员堆放的荷载超出允许要求架体垮塌限制堆载施工员6脚手架拆除拆除顺序不正确架体垮塌按方案及交底操作并进行及时跟踪安全员7模板支撑体系拆除违章拆除局部支撑垮塌按方案要求执行，并加强跟踪指导

10、与监督安全员混凝土的强度没有达到拆模强度要求结构及支撑塌根据同条件试压结果及第八部分第四节表中数据确定能否拆模，填写拆模申请书，经项目总工审批后方可拆模。施工员8脚手架搭拆与使用无安全防护措施，违章操作高处坠落增加安全防范措施，6米层设置可靠水平安全网，并加强安全监管力度，杜绝习惯性违章。安全员9脚手架搭拆无安全防护措施，违章操作物体打击搞好安全技术交底及安全教育加强安全跟踪监管力度，危险作业区域设置警戒线，杜绝人员通行，杜绝习惯性违章安全员第四章、现场组织机构和施工部署1、 现场组织机构本工程施工管理推行项目经理负责制，由公司抽调技术水平高、思想素质好、能力强的人员组成项目经理部，实施对工程

11、的组织与管理，其管理体系见图示。1、受公司委托：项目经理全面负责本工程的质量、进度、安全生产及文明施工。2、组建架子班（需具特种作业人员上岗证），负责本工程支撑脚手架搭设与拆除。班组长为本班质量、安全员，负责本班质量、安全工作。3、组织木工班，负责本工程模板铺设和拆除。各班组长为本班质量、安全员，负责本班质量、安全工作。4、各管理人员及施工班组的职责详见施工组织设计。2、劳动力组织根据施工进度计划进行劳动力安排。 劳动力计划如下：序号 工 种施工人数1 木 工502 钢筋工803架子工304电焊工10第五章、模板设计1、 高支撑体系持力层：（1） 本工程高支撑持力层为四层楼面，板厚110、12

12、0、130mm，标高为+12.300m。（2） 为保证模板支撑安全稳定性三层模板支撑体系均不得拆除，且上下保持一致。2、 模板设计1、材料的选择梁的模板选择18 mm厚的九夹板。 采用48.33.6mm 钢管作主龙骨，钢管应顺直，不得翘曲、变形。方料选择60*80mm的矩形仿木。对拉螺栓的直径为12 mm。2、板模板设计板厚为250mm，板底立杆间距0.9m*0.9m，支撑高度为4.5m。板底采用双扣件。立杆步距均为1.5m。3、梁底支撑架参数梁底支撑架采用48.33.6 mm的钢管支撑架，承重立杆杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；方木间距为250mm。梁底支撑参数：梁截面

13、 梁两侧立杆间距（m）梁跨方向立杆最大间距（m）相邻板底立杆间距（m）梁底立杆数量梁底扣件200500（550、600）、250600（800、900）、3008000.80.90.90单扣件40012000.9（0.45+0.45）0.90.91双扣件5001200（1300、1400、1500）1.2（0.6+0.6）0.90.91顶托5001700、6001500（1600、1700）、70017001.2（0.4+0.4+0.4）0.90.92顶托高支撑立杆支撑布置平面图及剖面图详见附图一、二、三。3、其它要求 1、跨度大于4.0米梁、板在跨中起拱，起拱要求见设计，如设计未明确，按13

14、起拱。2、在距立杆底端200mm设置纵横扫地杆。3、梁采用双扣件，梁底增加的承重立杆采用顶托。4、立杆底采用25cm*25cm*5cm的厚板做垫块。5、在对高支撑梁、板进行浇筑混凝土前，需先浇筑柱。6、在浇筑混凝土的过程中，严格控制混凝土的浇筑速度。第六章、 主要施工方法1、模板施工1、材料的选择梁的模板选择18 mm厚的九夹板。 采用48.33.6mm 钢管作主龙骨，钢管应顺直，不得翘曲、变形。方料选择60*80mm的矩形仿木。对拉螺栓的直径为12 mm。2、模板施工1、模板加工要求 梁的模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于5mm，尺寸过大的模板需进行刨边，否则禁止使用。次龙骨必须双面

15、刨光。翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。 采用48.33.6mm 钢管作主龙骨，钢管应顺直，不得翘曲、变形。2、模板加工管理 模板加工完毕后必须经过项目部质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用的九夹板，如果有飞边、破损模板必须切掉破损部分然后刷封边漆加以利用。3、梁模板施工底模与侧模均采用18mm 厚九夹板，承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；选用60mm80mm的 250mm双面刨光方木，梁底设置挡木并采用步步紧锁扣，步步紧间距为150mm。梁侧模次龙骨选用60mm80mm 250mm双面刨光方木。侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工、组合拼装。然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧。

16、1) 梁高700mm的梁梁高h小于700mm的梁，采用斜支撑。斜撑角度一般为300450。梁支撑体系需进行抱柱，详见其它构造措施。梁底扣件采用单扣件。 具体如下图所示： 2）梁高大于700mm的梁 底模与侧模均采用18mm 厚九夹板，主龙骨采用48.33.6mm 钢管，承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；选用60mm80mm的250mm双面刨光方木，侧模次龙骨选用60mm80mm 250mm双面刨光方木。梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工、组合拼装。然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧；本方案模板支撑范围内，梁高不小于700mm的梁，在梁高方向设置对拉螺栓（对拉螺栓竖向间距为0.3m

17、，对拉螺栓水平间距为0.6m），主龙骨用双钢管拼装，用蝴蝶卡和M12的对拉螺栓固定。（详见下图） 4、柱模安装矩形柱模由一对竖向模板拼合，安装施工时按图纸尺寸制作、放线，钉好压脚板再安装柱模板，柱侧模板统一增加十字交叉对拉螺栓，其间距如上图所示;校正垂直度及柱顶对角线，不产生移位现象。为保证柱模的稳定和不变形，柱模四周应用钢管支架固定，并适当加以斜撑。支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上。柱模施工详见模板专项施工方案。柱底设置木条板固定柱模板，具体做法如下：5、板模板 板模板采用 18mm 九夹板，主龙骨采用 48.33.6mm 钢管，次龙骨选用 60mm80mm 的250mm单面刨光方

18、木。为保证板的整体砼成型效果，将整个板的九夹板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。若与柱相交，在该处将九夹板锯开与柱尺寸相应洞口，下垫方木作为柱头的龙骨。 3、其它构造措施1、支架要求1）立杆底垫板立杆垫块采用厚垫板，垫块规格25cm*250cm*50cm。2）纵、横向水平杆水平杆步距为1.5m。纵、横向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨，接长宜采用对接。对接扣件应交错布置，两根相邻横向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于步距的1/3。3

19、）柱的抱箍为加强梁、板支撑体系的稳定性，需进行柱子的抱箍，抱箍水平方向沿每根框架柱设置，高度方向每步设置。抱柱扣件采用双扣件。在安装立杆时，应尽量选择靠近框架的位置，以满足规范中抱箍“宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300的要求。具体做法如下图所示： 4）竖向剪刀撑和水平剪刀撑的设置要求剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑斜杆搭接构造如下图所示。剪刀撑斜杆搭接示意图纵横向竖向剪刀撑的设置：自建筑物脚手架外边缘起每56跨设一排纵

20、、横向的竖向剪刀撑，以保证架体的整体稳定性，具体见附图。剪刀撑的斜杆与水平面的交角为4560之间、水平投影宽度不小于二跨或4m和不大于四跨或8m；斜杆与脚手架基本构架杆件加以可靠连接，且斜杆相邻连接点之间杆段的长细比不大于60。水平剪刀撑设置在扫地杆、操作层水平横杆位置及中间各设置一道，以保证架体的整体稳定性，具体见附图。5）扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40，且不应大于65。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对接扣件开口应朝上或朝内。6）搭设作业应遵守以下规定：a、在搭设之前

21、，必须严格检查脚手架用杆件、配件等，严禁使用不合格材料。b、脚手架搭设时，必须统一指挥，并严格按搭设作业程序进行。c、剪刀撑、扫地杆必须随搭升的架子一起及时设置。d、工人在架体上进行搭设作业时，作业面上应铺设必要的脚手板并做临时固定。工人必须戴安全帽和佩带安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其他易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。 e、在搭设中不得随意改变构架设计。 2、模板支撑体系的搭设人员要求 支模架搭设、拆除必须由持证登高架设工进行。作业时，佩戴好安全带、安全帽等安全防护用品。3、搭设使用过程的安全要求1）验收组织模板支撑脚手架搭设完毕后，由工地安全部门组织，工地施工员，技术人员和

22、作业班组长参加，共同进行验收，按要求规范进行检查验收，验收合格后，方可进行下道工序施工。2）验收要求a、技术交底，要求三级交底：项目经理对项目部，施工员对班组长，班组长对工人。交底后要求班组长和工人明白施工的重点和难点，并且要使他们明确施工中关键和必须做到位的地方。尤其是对立杆的间距、水平杆步高、双扣件抗滑移、立杆接长、抱柱设置等重要部位。b、材料进场验收，由器材部及质安部对钢管扣件进行验收，必须满足以下要求：1）钢管力为Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行标准炭素结构钢中Q235A钢的规定。2）钢管选用外径48.3mm，壁厚3.6mm的钢管。3）扣件采用机械性能不低于KTH330-

23、08的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干净。4）扣件与钢管的贴合面必须严格整平整，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。5）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。6）钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。7）钢管及扣件表面应进行防锈处理。8）验收过程中，发现钢管扣件如不符合上述要求，禁止使用。c、上岗证查验。本工程脚手架应由专业架子工进行搭设，检查操作人员的上岗证，符合要求，方可允许其作业。d、班组长自检。由班组长负责，工程部参与。

24、对于支架工程使用的主材见证取样对钢管、扣件进行检测，检测合格方能用于支架工程。在第一层水平杆搭设完成后进行，要求：班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料；检查立杆间距以及扫地杆离地高度，第一层水平杆高度等。e、搭设要求检查,重点验收立杆间距、步距、扣件拧紧力矩、纵横向水平杆设置、水平杆连接与接长方式。对立杆间距、步距、扣件拧紧力矩等必须实测实量，检查支模架连墙件、立杆、垫板、水平剪刀撑、竖向剪刀撑是否按专项施工方案组织施工，尤其注意安全隐患大的关键部位（梁底部；连墙件设置；扣件螺栓是否上紧、楼梯等等）。对不符合方案要求、不符合标准规范的立即责令整改。f、检

25、查项目1）、立杆间距、步距是否符合设计要求；2）、与柱及周边构件连接方式是否符合设计要求；3）、竖向剪刀撑间距，布置方式及与立杆连接是否满足设计要求；4）、用测力扭矩扳手检查螺栓拧紧扭矩力不应小于40Nm，且不应大于65Nm；5）、构架立杆垂直度偏差小于50mm，构架平杆的水平偏差1/250，且全架长的水平偏差不大于50mm。6）、钢管连接节点是否满足本方案构造要求；7）、对于不能直接对接连接的立杆检查立杆底与楼板是否采用了可调拖座，其上下允许偏差为5cm10cm。8）、水平剪刀撑的设置。9）、交底记录是否完整。g、应注意以下几点:1）使用的材料，必须满足施工要求。2）拉接的螺杆，必须牢固、可

26、靠。3）不得有炸模因素的存在。4）跨度大于4m梁、板必须起拱，中间必须的标高往上丈量1%。3%。mm，梁跨度越大，起拱高度越高。不得出现两边上拱，中间下沉。5）注意相邻部位的标高，避免同一梁、板底高低不一。6）模板在同一轴线上。7）模板的接缝必须严密，模板脱模油涂刷均匀。8）柱模板中的预留梁必须正确，严禁柱模板伸入梁内。9）施工完，支模时的锯沫、木块，脱膜油等应清理干净，拆模后的杂物应及时清理，堆放到指定位置。10）支模架必须稳定牢固，梁体的对拉螺杆分布均匀，加固方法得当。11）柱下口处50100mm处，预留洞口周边必须焊固定钢筋，防止模板位移，模板内有撑筋，控制模板截面尺寸。模板工程在施工完

27、后，应做好工序交接工作，待上道工序验收合格后，方可进行下道工序施工。严格做好“三检”工作，并尽量避免出现立体交叉作业对成品、半成品的破坏，做好成品保护工作。板的拼缝采用夹塑料泡漠条的方法，支撑加固应有专职质检员负责检查，严禁出现漏浆、跑模现象。4、模板拆除4.1主控项目底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定（通过检查同条件养护试件强度试验报告）。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的棍凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件-1004.2一般项目（1）侧模拆除时的混凝土强度

28、应能保证其表面及棱角不受损伤。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。第七章、 模板支撑体系的质量保证要求1、钢管、扣件质量要求1、一般规定：1）搭设脚手架全部采用48.3mm，壁厚3.6mm的钢管，其质量符合现行国家标准规定 2）钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕 3）钢管上严禁打孔，钢管在便用前先涂刷防锈漆。 4）扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）规定。 a、新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测

29、。对不合格品禁止使用。 b、旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。c、新、旧扣件均进行防锈处理。2、检验要求：1)钢管质量检验要求：项次检查项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质检验报告3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、克划和硬弯4外径壁厚允许偏差-0.25mm、-0.25mm5端面应平整、允许偏差1.7mm6防锈处理必须进行防锈处理旧管7钢管锈蚀程度锈蚀深度0.5mm，锈蚀严重部位应将钢管截断检查8其它项目同新管3.4.5项同新管3.4.5项 2）、扣件质量检验要求项次检验项目验收要求新扣件1产品质量合格证、生产许可证、

30、专业检测单位测试报告必须具备2表面质量及性能扣件不得有裂纹，气孔，不宜有疏松。砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1。扣件夹紧钢管时，开口处最小距离应小于5。扣件表面应进行防锈处理3螺栓不得滑丝旧扣件4同新扣件2.3项同新扣件2.3项2、模板支撑体系的质量检查要求1、构架尺寸符合设计要求，个别尺寸调整应在允许范围内。2、所有结点连接可靠，符合设计要求。3、构架立杆垂直度偏差小于30mm，构架平杆的水平偏差1/250，且全架长的水平偏差不大于50mm。4、连接扣件必须拧紧，采用测力扳手检查，拧紧力矩为4

31、0Nm65 Nm合格。5、架管、扣件现场抽样检测合格。3、模板支撑体系的监测梁高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设、钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）、立杆是否松动，立杆是否符合要求。3）、连接扣件是否松动（采用测扭扳手）。4）、架体垂直度。5）、施工过程中是否有超载的现象。6）、安全防护措施是否符合规范要求。7）、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴

32、雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m 4mL6.5m12 20钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺5、变形监测1）监测方式主要采用在大梁侧、结构中间、外边缘挂塔尺的方式，保证塔尺上端固定在梁侧木枋或钢管上，下端自由悬空。监测时，监测人员位置安排在施工区作业外侧。混凝

33、土施工至监测点范围1米起开始监测，按每半小时测一次，并形成记录，发现异常情况，及时通知现场主管，紧急撤离施工作业人员，并向领导及时汇报处理。监控表如附表所示。2）变形控制允许范围序号高支模区域变形允许偏差mm检查工具1梁挠度10水准仪、塔尺3)异常情况处理检测过程中，如发现梁变形值超过允许偏差范围，停止施工，并撤离施工人员，并向主管领导汇报，研究处理方案进行加固。a、轴线偏位的预防措施精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。梁的轴线，边线宜先

34、用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。b、垂直偏差的预防措施立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。合理设置模板和支撑系统。单根柱高度超过4m，应采用1012工具式拉筋，用花篮螺栓收紧，邻近柱模板之间可用水平连杆、剪力撑、或交叉拉筋相连。柱要求4面设置支撑。采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶

35、部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。梁侧模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。c、标高不正确的预防措施正确进行水准测量，严格控制柱、梁的标高。d、柱、梁模板胀模的预防措施柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密(间距不得大于40cm)，同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或

36、斜撑。木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上。对拉螺栓应垂直于模板表面，否则受力后将发生错动而失去作用。对拉螺栓的拧紧程度应适当，拧得太松，模板在受力后即外凸，起不了固定模板位置的作用；拧得太紧，易造成滑牙，最终也失去对拉螺栓的作用。扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。e、梁模下垂、失稳倒塌的预防措施立柱必须置于平整的坚实土上，并有足够的支承面积或铺设垫

37、板。钢筋混凝土梁的跨度不小于4m时，安装模板应按设计要求起拱。f、漏浆的预防措施木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可能出现的漏浆现象。梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱模板，又会发生漏浆现象。g、拆模时出现缺陷的预防措施混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不

38、小于1Mpa；承重模板应按规范要求决定拆模时间。大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。6、浇筑混凝土时的监测1）立杆弯曲检测浇筑混凝土时，需留人看查，看查所浇筑的大梁以下的所有立杆的垂直度，如果在混凝土浇筑过程中，有立杆发生变形应停止混凝土浇筑，并立即对架体进行加固。加固方法：增加承重立杆。2）承重扣件滑移的监测梁板承重双扣件作为监测对象，取梁下两排立杆，分别在跨中取5个立杆做标记，在立杆上距扣件100处划线做

39、标志。浇筑混凝土过程中，安排专人进行检测，发现扣件滑移，立即增加扣件进行处理。3）若在出现问题或其它情况，应立即进行人员疏散，很好的把人疏散至安全处，以确保人员的安全。4）围护的脚手架要弄好安全网等措施，防止边缘作业人员的高处坠落的问题。第八章、 模板允许偏差及检验方法 模板安装允许偏差GB50204-2002项 目 允许偏差(mm) 检验方法 轴线位置 5 钢尺检查 底模上表面标高 5 水准仪或拉线、钢尺检查 截面部尺寸 基础 10 钢尺检查 柱、梁 +4 -5 钢尺检查 层高垂直度 不大于 5m 6 经纬仪或吊线、钢尺检查 大于 5m 8 经纬仪或吊线、钢尺检查 相邻两板表面高高低差 2

40、钢尺检查 表面平整度 5 2m 靠尺塞尺检查 第九章、 模板支撑体系安全注意事项1、技术措施1、模板上架设电线和使用电动工具采用安全电源。 2、登高作业时，各种配件放在工具箱或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。 3、装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷。 4、凳高作业时（作业面距地面、楼面2.0米以上），必须搭设操作平台。 5、预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。 6、拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。 7、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员配

41、挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。 8、雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。 9、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。 10、模板安装时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。 11、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除后的模板及时清理砼渣块。由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。 2、安全措施1、聘请专业的架子工（有类是经验）进行架子的搭设；2、架子在搭设前进行技术交底；3、架子搭设完毕后，组织人员进行验收；4、架子在使用前，需对架子的安全使用进行技

42、术交底；5、架子在使用的过程中需定期对架子的稳定性进行检查。第十章、 应急预案1、概述根据本工程的特点，工地现场可能发生的安全事故有：坍塌、物体打击、触电等。应急预案的人力、物资、技术准备主要针对这几类事故。2、应急小组组织机构及其职责1、组长由项目经理担任，是第一责任人，全面负责应急预案的组织领导及物资、资金的保障，负责对重大事件组织或上报处理工作。2、副组长由工程负责人担任，具体负责报警和后勤等专业组的管理和督查工作。3、副组长项目安全员担任，负责对救护和消防、保卫等专业组织的管理和督查工作。4、报警组由质检员负责，保卫组配合，其职责：1) 建立内部联络网，即编制应急领导小组和各专业组负责

43、人的电话或手机号码，并公布于众。2) 建立外部联络网，即编制当地医院(或急救中心)、消防大队等部门的联络人和联系电话卡，并公布于众。 3) 一旦发生事故负责立即向内部、外部有关方联系，取得及时解决。5、救护组由安全员负责，消防、保卫组配合，其职责： 1) 组织救护组：对救护人员进行现场人员伤害救护基本知识教育和必要时可作演习；2) 一旦发生需救护事件，及时赶到现场进行紧急救护，保健员负责护送。3、联络网 联络网和联系电话由现场提供，并贴于项目部显眼的位置。4、救援器材项目部应配备下列救援器材：1、医疗器材：应急小药箱一个；2、抢救工具：担架一副；3、照明器材：手电筒、应急灯各3个；4、通讯器材

44、：手机、电话若干；5、交通工具：工地常备一辆值班车，该车轮值班时，不应跑长途。5、现场人员伤害应急预案1、紧急处置程序 本应急预案是为预防和控制潜在的脚手架坍塌、模板支撑系统坍塌、触电、烧伤等事故或紧急情况，做好应急准备，一旦发生能及时有效地实施应急响应，使现场人员伤害得以减少和控制。 l）工地如突发因工重伤、死亡事故，应由救护组组织抢救伤员，保卫组保护现场，报警组以最快方式向项目部领导小组、领导小组应向公司、当地安全监督站报告简要情况。报告由组长负责，报警电话120，由报警组负责报警。 2）如认定重伤或死亡事故，保卫组负责保护事故现场，安全员负责绘制事故现场平面图和提供有关资料。3）安全员、

45、项目经理填写事故快报。4）各级人员认真配合上级和政府主管部门人员勘察现场，开展事故调查。5）调查重伤事故由项目经理组织事故调查组，并在10天内提出事故报公司安全管理部。6）轻伤事故由安全员写事故调查分析报告。7）项目部发生重伤事故，主管安全生产工作项目经理要召开各种会议，通报事故经过、原因，应吸取教训，提出改进措施，强化安全生产管理的要求，预防同类事故再一次发生或其它事故的发生。8）如事件发生在夜间，须由项目部夜间值班人员立即将情况电告给应急预案领导小组。2、紧急处理发生人身意外伤害时需采取的相应事项：1) 如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，要对其进行全面检

46、查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常而放行。2) 当发现伤员心跳、呼吸停止时要及时，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。3) 现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护。报警组负责人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。4) 对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。5) 现场发现传染病人应立即报告项目经理，并进行隔离，对所有周围环境消毒及检疫，由报警组与当地疫病控制中心联系处理。 3、急救1) 领导小组在得到因工伤害事故报告后，应立即组织救护，防止险情扩大；2) 伤情

47、危急时送到就近医院进行抢救，其指导原则为尽最大努力减少拖延时间，保证抢救及时，把损失降低到最低限度；3) 如现场无应急车辆，须打“120”请求急救车；4) 若医院路线不清，可要求“120”急救车送往指定医院。5) 伤员送往医院过程中，必须由项目部保健员相陪(夜间施工由值班人员相陪)以避免产生不必要的麻烦，并保护好现场，及时通报有关领导及安全人员。6、现场应急救护措施l、外伤应急救护 一般轻伤处理，由项目部保健员负责处理。 外伤出血后，根据伤口的部位、轻重程度，可分别或同时采取指压止血法、加压包扎法或止血带止血法，如有骨折，则采用木板等物予以固定。 1)包扎动作轻、快、准、牢，对暴露的伤口，尽可

48、能用无菌敷料覆盖伤口，再行包扎。包扎不可过紧、过松，以防滑脱或压迫血管、神经。 2)骨折固定时，本着先救命后治伤的原则，先进行呼吸心跳的急救，有大出血时，应先止血，再包扎，最后固定骨折部位。 3)运送伤患者前，应检查伤者头、胸、腹、背及四肢的伤势，并给予适应的处理，如所处环境危险，应尽快脱离，否则就地抢救，搬运时注意伤员体位，避免再损伤。 4)现场处理后，尽快转送到附近医院2、现场心、肺、脑复苏 施工现场出现电击、严重创伤等易引起心跳骤停的情况，及早抢救，对伤者复苏有重大意义。 1) 判断心跳骤停症状a 颈动脉搏动消失 b意识丧失，呼之不应 2) 现场心肺复苏 a、呼救：一旦判断病人昏迷，就要

49、呼救，他人协助打急救电话或叫救护车，保健员就地抢救。 b、病人体位仰卧在硬地板或硬板床上。 3) 心肺复苏法 a、打开气道，使病人颈部上抬使头后仰，保证呼吸道通畅； b、人工呼吸，口对口吹气，每次11.5秒钟，(注意胸部是否起落，每5秒吹一次)； 4) 心外按摩，建立人工循环 用拳击心前区，拳距前胸20-30cm，向前胸猛击两下，有时即可恢复心跳。 5) 胸外挤压 部位：胸骨中下13交接处，下压深度3.5cm，频率80100分。 双人操作：吹气与按压比为1: 5，每4-5分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。 单人操作：每次按压15次，吹气2次，每4-5分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否

50、恢复。 按压注意事项： a、按压必须平稳，有规律进行，不能中断； b、平常不能离开胸膛，不能猛压猛松，以免改变按压位置，或引起肋骨骨折； c、双肩应压胸前正上方，平臂要与胸垂直，按压时身体不要前后摇摆；d、胸部按压部位必须正确，否则不仅按压无效，反有危险。3、电击伤应急救护 1) 诊断： a、看电源种类、电压、触电时刻及当时情况； b、表现为电击性休克、抽搐、昏迷、青紫、心率不齐、心跳停止。 c、并发症：伴有外伤、骨折、背髓受损者可见肢体瘫痪。 2) 抢救： a、立即切断电源，用绝缘不导电的物体使患者脱离电源。 b、呼吸心跳停止时，立即进行口对口人工呼吸及胸外按压术。 c、对局部烧伤进行消毒包

51、扎处理。 d、呼急救中心转院处理。4、烧伤应急救护 1) 立即将烧伤人员安置到通风、卫生场所，以防中毒、中暑。 2) 消除口腔、鼻孔里的烟灰和赃物。 3) 保护烧伤处，防止伤口污染。4) 拨打“120”，送医院救治。7、 总结与改进 1、对发生事故的原因进行调查和分析，提出事故责任人，并做出适当的处理意见。2、总结教训，找出薄弱环节，采取纠正预防措施。8、事故报告工地发生安全事故后，项目部除立即组织抢救伤员，采取有效措施防止事故扩大和保护事故现场，做好善后工作外，还应按下列规定报告有关部门。轻伤事故：应由项目部在24小时内报告企业领导和安全生产管理科；重伤事故：企业接到项目部报告后4小时内报告

52、上级、当地行业、行政、主管部门和安全生产监督管理局。 第十一章、计算书本工程支撑架选用48.33.6的钢管，考虑钢管本身的质量缺陷、生锈及在搭设产生的误差，尺寸壁厚按48*3.0的钢管进行计算，确保支撑体系的安全。计算梁选取300800、4001200、5001500、7001700；板厚选取250mm，支撑高度选取4.5米。300800梁计算书（适用于300800梁）计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 (mm):300mm；梁截面高度 (mm):800mm；混凝土板厚度(mm):250mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):0.9m；杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):

53、0.1m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：0根梁支撑架搭设高度H(m)4.5m；梁两侧立杆间距(m):0.8m；钢管:48X3.0；2.荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:4kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m23.材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1

54、.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板参数底模板方木的间距(mm):250mm；梁底方木截面宽度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm； 5.梁侧模板参数主楞间距(mm):250mm；次楞间距(mm):250mm；穿梁螺栓水平间距(mm):500mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):250mm；穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：1个主楞钢楞圆钢管483.0W=4.492=8.98cm3I=10.782=21.56cm4次楞木楞高度:80mm，

55、次楞木楞宽度:60mm W=641=64.00cm3I=2561=256.00cm4二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中：-混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模温度，取20.00；t-新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.00h；V-混凝土的浇筑速度，取0.80m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取800.00mm；1-外加剂影响修正系数，取1.20；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。32.59kN/m2、19.20kN/m2，取较小值取19.20kN/m2新浇混凝土压力标准值

56、F1=19.20kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板计算简图(单位：mm)1.抗弯强度计算W = (80.00-25.00)1.802/6=29.70cm3； 新浇混凝土侧压力设计值: q1=(0.80-0.25)32.59=17.92kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= (0.80-0.25)2=1.10kN/m；q=1.2q1+1.4q2=1.217.92+1.41.10=23.04kN/m；l = 0.25m；M= 0.1ql=0.123.040.252= 0.14kNm； = M/W =0.14105 / 2.97104=4.

57、71N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15.00N/mm2；满足要求2.抗剪强度计算V 0.6ql=0.623.040.25=3.46KN；=3V/(2bh)=33.461000/(2550.0018)=0.52N/mm2； = 1.40N/mm2；满足要求3.挠度验算q1=17.92kN/m；E = 9500N/mm2；I = (80.00-25.00)1.803/12=26.73cm4；= 0.677ql4/(100EI)=0.67717.92250.004/(100950026.73104) = 0.19 mm； = l/250 =250.00/250 = 1.00mm；满足要

58、求！四、梁侧模板楞的计算1.次楞计算新浇混凝土侧压力设计值: q1= 0.2532.59=8.15kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 0.252=0.50kN/m；荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=1.28.15+1.40.50=10.48kN/m；主楞间距：l=0.25mW = 64.00cm3；I = 256.00cm4；E = 9500.00 N/mm2；计算简图(1).次楞强度验算M = 0.1ql2=0.110.480.252强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 0.07105/64.00105 = 1.09 N/mm2；次楞的抗弯

59、强度设计值: f = 15.00N/mm2；满足要求！(2).次楞的挠度验算q=8.15 kN/m；= 0.677ql4/(100EI)= 0.6778.152504/(1002560000.009500.00)=0.01 mm次楞的最大容许挠度值: = 250/250=1.00mm；满足要求！2.主楞计算新浇混凝土侧压力设计值: p1= 0.250.2532.59=2.04kN；振捣混凝土荷载设计值: p2= 0.250.252=0.13kN；荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=1.22.04+1.40.13=2.63kN；W = 8.98cm3；I = 21.56cm4；E = 210

60、000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞剪力图(kNm)主楞变形图(mm)（1）主楞抗弯强度验算Mmax= 0.46 kN.m = M/W= 0.46106/8.98103 = 51.22 N/mm2；f = 205.00N/mm2；满足要求！（2）主楞的挠度验算max= 0.02 mm = 250/250=1.00mm；满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.2(32.59+4)0.500.25

61、=5.49 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92kN；满足要求！六、梁底模板计算W = 30.001.802/6 = 16.20cm3；I = 30.001.803/12 = 14.58cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)0.300.80=6.12kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.350.30=0.11kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=(4+2)0.30=1.80kN/m；q=1.2(6.12+0.11)+1.41.80=10.00kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.

62、110.000.252=0.06KNmm； =Mmax/W=0.06106/16.20103=3.70N/mm2；f=15.00N/mm2；满足要求！2.抗剪强度计算：V 0.6ql=0.610.000.25=1.50kN；=3V/(2bh)=31500.00/(230018)=0.42N/mm2； = 1.40N/mm2；满足要求3.挠度验算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=6.12+0.11=6.23kN/m；l =250mm；E = 9500N/mm2； =250/250 = 1.00mm；= 0.6776.232504/(100950014.58104

63、)=0.12mm；满足要求七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1.5)0.800.25+0.350.25(20.55+0.30)/0.30=6.61 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2 = 1.4(4+0.25)0.25=1.49 kN/m；(3)梁两侧楼板荷载设计值：q3=20.251.20.25(24.00+1.5)+1.4(0.25+4)(0.8-0.30)/4/0.30=2.83 kN/mq=q1+q2+q3=6.61+1.49+2.83=10.93 kN/m2.支撑方

64、木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=6.008.008.00/6 = 64.00 cm3；I=6.008.008.008.00/12 = 256.00 cm4；E= 9500 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：梁底方木计算简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)形变图(mm)1.抗弯强度验算：Mmax= 0.47kNm =M/W=0.47106 /6.40104=7.34 N/mm2；f=15 N/mm2；满足要求！2.抗剪强度计算：Vmax= 1.44 kN =3V/(2bh0)=31.441000/(26080)=0.45N/m

65、m2；=1.4 N/mm2；满足要求！3.挠度验算：max =2.37 mm；= 800.00/250=3.20mm；满足要求！八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管) :48X3.0；W= 4.49cm3；I= 10.78 cm4；1.梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.64 kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax = 0.47 kNm ；=M/W= 0.47106 /(4.491

66、03 )=104.68 N/mm2；f=205 N/mm2；满足要求!(2).挠度验算：最大变形 max = 1.15 mm ；允许挠度：= 900.00/250=3.60mm；满足要求!九、扣件抗滑移的计算R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承载力设计值；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.20kN扣件抗滑承载力的设计值为R=8.00KN扣件抗滑承载力的设计计算满足要求十、立杆的稳定性计算1.梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =5.20kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12914.5=0.70 kN；上端板的支座反

67、力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1: 1.2（24.00+1.5）0.9+（）/20.250.9=4.82kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.20.350.9+（）/20.9=0.07kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3: 1.42.50.9+（）/20.250.9=0.55kN/m；N3 =4.82+0.07+0.55=5.44N =N1+N2+N3=5.20+0.71+5.44=11.35 kN；i = 1.59；A = 4.24； f =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2

68、.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 11350.00/(0.262424.00) = 102.17 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）满足要求!l0 = (h+2a)a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+20.1=1.70m；l0/i=106； =0.544； = N/(A)f；= 11350.00/(0.544424.00) = 49.21 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）满足要求!十一、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fgp -立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p = N/AN -上部结构传至基础

69、顶面的轴向力设计值 (kN)；N=11.35 kNA -基础底面面积 (m2)；A =0.25m2Fg- 地基承载力设计值 (kN/m2)；地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgkkc - 脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk - 地基承载力标准值；fgk=100.00kN/m2p=0.00kN/m2；fg=100.00kN/m2满足要求!4001200梁计算书（适用于4001200梁）计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 (mm):400mm；梁截面高度 (mm):1200mm；混凝土板厚度(mm):250mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):0.9

70、m；杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：1根梁支撑架搭设高度H(m)4.5m；梁两侧立杆间距(m):0.9m；钢管:48X3.0；2.荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:4kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m23.材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；

71、木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板参数底模板方木的间距(mm):250mm；梁底方木截面宽度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm； 5.梁侧模板参数主楞间距(mm):250mm；次楞间距(mm):250mm；穿梁螺栓水平间距(mm):500mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):250mm；穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：1个主楞钢楞圆钢管483.0W=4.492=8.98cm3I=10.782=

72、21.56cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:60mm W=641=64.00cm3I=2561=256.00cm4二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中：-混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模温度，取20.00；t-新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.00h；V-混凝土的浇筑速度，取0.80m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1200.00mm；1-外加剂影响修正系数，取1.20；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。32.59kN/m2、28.80kN/m2，取较小值取

73、28.80kN/m2新浇混凝土压力标准值 F1=28.80kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板计算简图(单位：mm)1.抗弯强度计算W = (120.00-25.00)1.802/6=51.30cm3； 新浇混凝土侧压力设计值: q1=(1.20-0.25)32.59=30.96kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= (1.20-0.25)2=1.90kN/m；q=1.2q1+1.4q2=1.230.96+1.41.90=39.81kN/m；l = 0.25m；M= 0.1ql=0.139.810.252= 0.25kNm； = M/W

74、 =0.25105 / 5.13104=4.87N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15.00N/mm2；满足要求2.抗剪强度计算V 0.6ql=0.639.810.25=5.97KN；=3V/(2bh)=35.971000/(2950.0018)=0.52N/mm2； = 1.40N/mm2；满足要求3.挠度验算q1=30.96kN/m；E = 9500N/mm2；I = (120.00-25.00)1.803/12=46.17cm4；= 0.677ql4/(100EI)=0.67730.96250.004/(100950046.17104) = 0.19 mm； = l/250 =

75、250.00/250 = 1.00mm；满足要求！四、梁侧模板楞的计算1.次楞计算新浇混凝土侧压力设计值: q1= 0.2532.59=8.15kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 0.252=0.50kN/m；荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=1.28.15+1.40.50=10.48kN/m；主楞间距：l=0.25mW = 64.00cm3；I = 256.00cm4；E = 9500.00 N/mm2；计算简图(1).次楞强度验算M = 0.1ql2=0.110.480.252强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 0.07105/64.0

76、0105 = 1.09 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15.00N/mm2；满足要求！(2).次楞的挠度验算q=8.15 kN/m；= 0.677ql4/(100EI)= 0.6778.152504/(1002560000.009500.00)=0.01 mm次楞的最大容许挠度值: = 250/250=1.00mm；满足要求！2.主楞计算新浇混凝土侧压力设计值: p1= 0.250.2532.59=2.04kN；振捣混凝土荷载设计值: p2= 0.250.252=0.13kN；荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=1.22.04+1.40.13=2.63kN；W = 8.98c

77、m3；I = 21.56cm4；E = 210000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞剪力图(kNm)主楞变形图(mm)（1）主楞抗弯强度验算Mmax= 0.46 kN.m = M/W= 0.46106/8.98103 = 51.22 N/mm2；f = 205.00N/mm2；满足要求！（2）主楞的挠度验算max= 0.02 mm = 250/250=1.00mm；满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:

78、N =1.2(32.59+4)0.500.25=5.49 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92kN；满足要求！六、梁底模板计算W = 40.001.802/6 = 21.60cm3；I = 40.001.803/12 = 19.44cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)0.401.20=12.24kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.350.40=0.14kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=(4+2)0.40=2.40kN/m；q=1.2(12.24+0.14)+1.42.40=

79、18.22kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.118.220.252=0.11KNmm； =Mmax/W=0.11106/21.60103=5.09N/mm2；f=15.00N/mm2；满足要求！2.抗剪强度计算：V 0.6ql=0.618.220.25=2.73kN；=3V/(2bh)=32733.00/(240018)=0.57N/mm2； = 1.40N/mm2；满足要求3.挠度验算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=12.24+0.14=12.38kN/m；l =250mm；E = 9500N/mm2； =250/250 = 1.00mm；= 0.6

80、7712.382504/(100950019.44104)=0.18mm；满足要求七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1.5)1.200.25+0.350.25(20.95+0.40)/0.40=9.78 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2 = 1.4(4+0.25)0.25=1.49 kN/m；(3)梁两侧楼板荷载设计值：q3=20.251.20.25(24.00+1.5)+1.4(0.25+4)(0.9-0.40)/4/0.40=2.13 kN/mq=q1+q2+q3=9.

81、78+1.49+2.13=13.40 kN/m2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=6.008.008.00/6 = 64.00 cm3；I=6.008.008.008.00/12 = 256.00 cm4；E= 9500 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：梁底方木计算简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)形变图(mm)1.抗弯强度验算：Mmax= 0.15kNm =M/W=0.15106 /6.40104=2.34 N/mm2；f=15 N/mm2；满足要求！2.抗剪强度计算：Vmax= 2.23 kN =3V/(2bh

82、0)=32.231000/(26080)=0.70N/mm2；=1.4 N/mm2；满足要求！3.挠度验算：max =0.04 mm；= 450.00/250=1.80mm；满足要求！八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管) :48X3.0；W= 4.49cm3；I= 10.78 cm4；1.梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.19 kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax = 0.3

83、6 kNm ；=M/W= 0.36106 /(4.49103 )=80.18 N/mm2；f=205 N/mm2；满足要求!(2).挠度验算：最大变形 max = 0.86 mm ；允许挠度：= 900.00/250=3.60mm；满足要求!2.梁底纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.98 kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax = 0.89 kNm ；=M/W= 0.89106 /(4.49103 )=198.22 N/mm2；f=205 N/mm2；满足要求!(2).挠

84、度验算：max = 2.16 mm ；允许挠度：= 900.00/250=3.60mm；满足要求!九、扣件抗滑移的计算R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承载力设计值；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.72kN扣件抗滑承载力的设计值为R=12.00KN扣件抗滑承载力的设计计算满足要求十、立杆的稳定性计算1.梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =4.29kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12914.5=0.70 kN；上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1: 1.2（24.00+1.5）0.9+（）/20

85、.250.9=4.82kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.20.350.9+（）/20.9=0.07kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3: 1.42.50.9+（）/20.250.9=0.55kN/m；N3 =4.82+0.07+0.55=5.44N =N1+N2+N3=4.29+0.71+5.44=10.44 kN；i = 1.59；A = 4.24； f =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 10440.00/

86、(0.262424.00) = 93.98 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）满足要求!l0 = (h+2a)a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+20.1=1.70m；l0/i=106； =0.544； = N/(A)f；= 10440.00/(0.544424.00) = 45.26 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）满足要求!2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =10.72 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12914.5=0.70 kN；N =N1+N2=10.72+0.71=11.43 kN；i = 1.

87、59；A = 4.24；W = 4.49；l0 = k1uhk1-计算长度附加系数，取值为k1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 11430.00/(0.262424.00) = 102.89 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）满足要求!l0 = (h+2a)a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+20.1=1.70m；l0/i=106； =0.544； = N/(A)f；= 11430.00/(0.544424.00) = 49.55 N/mm2；f=205 N

88、/mm2；公式（2）满足要求!十一、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fgp -立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p = N/AN -上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N=11.43 kNA -基础底面面积 (m2)；A =0.25m2Fg- 地基承载力设计值 (kN/m2)；地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgkkc - 脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk - 地基承载力标准值；fgk=100.00kN/m2p=0.00kN/m2；fg=100.00kN/m2满足要求!5001500梁计算书（适用于5001200（1300、140

89、0、1500）梁）计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 (mm):500mm；梁截面高度 (mm):1500mm；混凝土板厚度(mm):250mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):0.9m；杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：1根梁支撑架搭设高度H(m)4.5m；梁两侧立杆间距(m):1.2m；钢管:48X3.0；2.荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:4kN/m2；振捣

90、混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m23.材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板参数底模板方木的间距(mm):250mm；梁底方木截面宽度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm； 5.梁侧模板参数主楞间距(mm):250mm；次楞间距(mm):250mm

91、；穿梁螺栓水平间距(mm):500mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):250mm；穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：1个主楞钢楞圆钢管483.0W=4.492=8.98cm3I=10.782=21.56cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:60mm W=641=64.00cm3I=2561=256.00cm46.梁底顶托参数 顶托类型：双钢管顶托上托梁I：11cm4顶托上托梁W：8cm3二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中：-混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模温度，取20.00；t-新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示

92、无资料)取200/(T+15)，5.00h；V-混凝土的浇筑速度，取0.80m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1500.00mm；1-外加剂影响修正系数，取1.20；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。32.59kN/m2、36.00kN/m2，取较小值取32.59kN/m2新浇混凝土压力标准值 F1=32.59kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板计算简图(单位：mm)1.抗弯强度计算W = (150.00-25.00)1.802/6=67.50cm3； 新浇混凝土侧压力设计值: q1=(1.50-0.25

93、)32.59=40.74kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= (1.50-0.25)2=2.50kN/m；q=1.2q1+1.4q2=1.240.74+1.42.50=52.39kN/m；l = 0.25m；M= 0.1ql=0.152.390.252= 0.33kNm； = M/W =0.33105 / 6.75104=4.89N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15.00N/mm2；满足要求2.抗剪强度计算V 0.6ql=0.652.390.25=7.86KN；=3V/(2bh)=37.861000/(21250.0018)=0.52N/mm2； = 1.40N/mm2；满足要

94、求3.挠度验算q1=40.74kN/m；E = 9500N/mm2；I = (150.00-25.00)1.803/12=60.75cm4；= 0.677ql4/(100EI)=0.67740.74250.004/(100950060.75104) = 0.19 mm； = l/250 =250.00/250 = 1.00mm；满足要求！四、梁侧模板楞的计算1.次楞计算新浇混凝土侧压力设计值: q1= 0.2532.59=8.15kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 0.252=0.50kN/m；荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=1.28.15+1.40.50=10.48kN/m；主

95、楞间距：l=0.25mW = 64.00cm3；I = 256.00cm4；E = 9500.00 N/mm2；计算简图(1).次楞强度验算M = 0.1ql2=0.110.480.252强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 0.07105/64.00105 = 1.09 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15.00N/mm2；满足要求！(2).次楞的挠度验算q=8.15 kN/m；= 0.677ql4/(100EI)= 0.6778.152504/(1002560000.009500.00)=0.01 mm次楞的最大容许挠度值: = 250/

96、250=1.00mm；满足要求！2.主楞计算新浇混凝土侧压力设计值: p1= 0.250.2532.59=2.04kN；振捣混凝土荷载设计值: p2= 0.250.252=0.13kN；荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=1.22.04+1.40.13=2.63kN；W = 8.98cm3；I = 21.56cm4；E = 210000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞剪力图(kNm)主楞变形图(mm)（1）主楞抗弯强度验算Mmax= 0.46 kN.m = M/W= 0.46106/8.98103 = 51.22 N/mm2；f = 205.00N/mm2；满足要求

97、！（2）主楞的挠度验算max= 0.02 mm = 250/250=1.00mm；满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.2(32.59+4)0.500.25=5.49 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92kN；满足要求！六、梁底模板计算W = 50.001.802/6 = 27.00cm3；I = 50.001.803/12 = 24.30cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验

98、算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)0.501.50=19.13kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.350.50=0.18kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=(4+2)0.50=3.00kN/m；q=1.2(19.13+0.18)+1.43.00=27.37kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.127.370.252=0.17KNmm； =Mmax/W=0.17106/27.00103=6.30N/mm2；f=15.00N/mm2；满足要求！2.抗剪强度计算：V 0.6ql=0.627.370.25=4.11kN；=3V/(2bh)=34105.50

99、/(250018)=0.68N/mm2； = 1.40N/mm2；满足要求3.挠度验算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=19.13+0.18=19.31kN/m；l =250mm；E = 9500N/mm2； =250/250 = 1.00mm；= 0.67719.312504/(100950024.30104)=0.22mm；满足要求七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1.5)1.500.25+0.350.25(21.25+0.50)/0.50=12.11 kN/m；(2)施工荷

100、载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2 = 1.4(4+0.25)0.25=1.49 kN/m；(3)梁两侧楼板荷载设计值：q3=20.251.20.25(24.00+1.5)+1.4(0.25+4)(1.2-0.50)/4/0.50=2.38 kN/mq=q1+q2+q3=12.11+1.49+2.38=15.98 kN/m2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=6.008.008.00/6 = 64.00 cm3；I=6.008.008.008.00/12 = 256.00 cm4；E= 9500 N/mm2；计算简图及

101、内力、变形图如下：梁底方木计算简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)形变图(mm)1.抗弯强度验算：Mmax= 0.29kNm =M/W=0.29106 /6.40104=4.53 N/mm2；f=15 N/mm2；满足要求！2.抗剪强度计算：Vmax= 3.39 kN =3V/(2bh0)=33.391000/(26080)=1.06N/mm2；=1.4 N/mm2；满足要求！3.挠度验算：max =0.12 mm；= 600.00/250=2.40mm；满足要求！八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：双钢管；W

102、= 8.00cm3；I= 11.00 cm4；1.梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.78 kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax = 0.54 kNm ；=M/W= 0.54106 /(8.00103 )=67.50 N/mm2；f=205 N/mm2；满足要求!(2).挠度验算：最大变形 max = 1.28 mm ；允许挠度：= 900.00/250=3.60mm；满足要求!2.梁底纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.

103、44 kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax = 1.34 kNm ；=M/W= 1.34106 /(8.00103 )=167.50 N/mm2；f=205 N/mm2；满足要求!(2).挠度验算：max = 3.19 mm ；允许挠度：= 900.00/250=3.60mm；满足要求!九、扣件抗滑移的计算R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承载力设计值；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=15.98kN顶托承载力的设计计算满足要求十、立杆的稳定性计算1.梁两侧立杆稳定性验算

104、：纵向钢管的最大支座反力： N1 =6.39kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12914.5=0.70 kN；上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1: 1.2（24.00+1.5）0.9+（）/20.250.9=5.51kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.20.350.9+（）/20.9=0.08kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3: 1.42.50.9+（）/20.250.9=0.63kN/m；N3 =5.51+0.08+0.63=6.22N =N1+N2+N3=6.39+0.71+6.22=13.32 kN；i = 1.59；A = 4.

105、24； f =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 13320.00/(0.262424.00) = 119.90 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）满足要求!l0 = (h+2a)a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+20.1=1.70m；l0/i=106； =0.544； = N/(A)f；= 13320.00/(0.544424.00) = 57.75 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）满足要求!2.梁底

106、受力最大的支撑立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =15.98 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12914.5=0.70 kN；N =N1+N2=15.98+0.71=16.69 kN；i = 1.59；A = 4.24；W = 4.49；l0 = k1uhk1-计算长度附加系数，取值为k1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 16690.00/(0.262424.00) = 150.24 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）满足要求!l0 =

107、(h+2a)a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+20.1=1.70m；l0/i=106； =0.544； = N/(A)f；= 16690.00/(0.544424.00) = 72.36 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）满足要求!十一、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fgp -立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p = N/AN -上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N=16.69 kNA -基础底面面积 (m2)；A =0.25m2Fg- 地基承载力设计值 (kN/m2)；地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgkkc -

108、 脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk - 地基承载力标准值；fgk=100.00kN/m2p=0.00kN/m2；fg=100.00kN/m2满足要求!7001700梁计算书（适用于5001700、6001500（1600、1700）梁）计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 (mm):700mm；梁截面高度 (mm):1700mm；混凝土板厚度(mm):250mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):0.9m；杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：2根梁支撑架搭设高度H(m)4.5m；梁两侧立杆间距(m):1

109、.2m；钢管:48X3.0；2.荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:4kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m23.材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/

110、mm2):15N/mm2；4.梁底模板参数底模板方木的间距(mm):250mm；梁底方木截面宽度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm； 5.梁侧模板参数主楞间距(mm):250mm；次楞间距(mm):250mm；穿梁螺栓水平间距(mm):500mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):250mm；穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：1个主楞钢楞圆钢管483.0W=4.492=8.98cm3I=10.782=21.56cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:60mm W=641=64.00cm3I=2561=256.00cm46.梁底顶托参数 顶托类型：双钢管顶

111、托上托梁I：11cm4顶托上托梁W：8cm3二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中：-混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模温度，取20.00；t-新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.00h；V-混凝土的浇筑速度，取0.80m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1700.00mm；1-外加剂影响修正系数，取1.20；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。32.59kN/m2、40.80kN/m2，取较小值取32.59kN/m2新浇混凝土压力标准值 F1=32.59kN/m2。倾倒混凝土

112、时产生的荷载标准值F2=4.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板计算简图(单位：mm)1.抗弯强度计算W = (170.00-25.00)1.802/6=78.30cm3； 新浇混凝土侧压力设计值: q1=(1.70-0.25)32.59=47.26kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= (1.70-0.25)2=2.90kN/m；q=1.2q1+1.4q2=1.247.26+1.42.90=60.77kN/m；l = 0.25m；M= 0.1ql=0.160.770.252= 0.38kNm； = M/W =0.38105 / 7.83104=4.85N/mm2；面板的抗弯强度设计值

113、: f = 15.00N/mm2；满足要求2.抗剪强度计算V 0.6ql=0.660.770.25=9.12KN；=3V/(2bh)=39.121000/(21450.0018)=0.52N/mm2； = 1.40N/mm2；满足要求3.挠度验算q1=47.26kN/m；E = 9500N/mm2；I = (170.00-25.00)1.803/12=70.47cm4；= 0.677ql4/(100EI)=0.67747.26250.004/(100950070.47104) = 0.19 mm； = l/250 =250.00/250 = 1.00mm；满足要求！四、梁侧模板楞的计算1.次楞

114、计算新浇混凝土侧压力设计值: q1= 0.2532.59=8.15kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 0.252=0.50kN/m；荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=1.28.15+1.40.50=10.48kN/m；主楞间距：l=0.25mW = 64.00cm3；I = 256.00cm4；E = 9500.00 N/mm2；计算简图(1).次楞强度验算M = 0.1ql2=0.110.480.252强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 0.07105/64.00105 = 1.09 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15.00

115、N/mm2；满足要求！(2).次楞的挠度验算q=8.15 kN/m；= 0.677ql4/(100EI)= 0.6778.152504/(1002560000.009500.00)=0.01 mm次楞的最大容许挠度值: = 250/250=1.00mm；满足要求！2.主楞计算新浇混凝土侧压力设计值: p1= 0.250.2532.59=2.04kN；振捣混凝土荷载设计值: p2= 0.250.252=0.13kN；荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=1.22.04+1.40.13=2.63kN；W = 8.98cm3；I = 21.56cm4；E = 210000.00 N/mm2；主楞计

116、算简图主楞弯矩图(kNm)主楞剪力图(kNm)主楞变形图(mm)（1）主楞抗弯强度验算Mmax= 0.46 kN.m = M/W= 0.46106/8.98103 = 51.22 N/mm2；f = 205.00N/mm2；满足要求！（2）主楞的挠度验算max= 0.02 mm = 250/250=1.00mm；满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.2(32.59+4)0.500.25=5.49 kN。穿梁螺栓最大容

117、许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92kN；满足要求！六、梁底模板计算W = 70.001.802/6 = 37.80cm3；I = 70.001.803/12 = 34.02cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)0.701.70=30.35kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.350.70=0.25kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=(4+2)0.70=4.20kN/m；q=1.2(30.35+0.25)+1.44.20=42.60kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.142.600.252=0.

118、27KNmm； =Mmax/W=0.27106/37.80103=7.14N/mm2；f=15.00N/mm2；满足要求！2.抗剪强度计算：V 0.6ql=0.642.600.25=6.39kN；=3V/(2bh)=36390.00/(270018)=0.76N/mm2； = 1.40N/mm2；满足要求3.挠度验算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=30.35+0.25=30.60kN/m；l =250mm；E = 9500N/mm2； =250/250 = 1.00mm；= 0.67730.602504/(100950034.02104)=0.25mm；满足

119、要求七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1.5)1.700.25+0.350.25(21.45+0.70)/0.70=13.55 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2 = 1.4(4+0.25)0.25=1.49 kN/m；(3)梁两侧楼板荷载设计值：q3=20.251.20.25(24.00+1.5)+1.4(0.25+4)(1.2-0.70)/4/0.70=1.21 kN/mq=q1+q2+q3=13.55+1.49+1.21=16.25 kN/m2.支撑方木验算：本工程梁底

120、支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=6.008.008.00/6 = 64.00 cm3；I=6.008.008.008.00/12 = 256.00 cm4；E= 9500 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：梁底方木计算简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)形变图(mm)1.抗弯强度验算：Mmax= 0.17kNm =M/W=0.17106 /6.40104=2.66 N/mm2；f=15 N/mm2；满足要求！2.抗剪强度计算：Vmax= 3.05 kN =3V/(2bh0)=33.051000/(26080)=0.95N/mm2；=1.4 N

121、/mm2；满足要求！3.挠度验算：max =0.14 mm；= 400.00/250=1.60mm；满足要求！八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：双钢管；W= 8.00cm3；I= 11.00 cm4；1.梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.63 kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax = 0.50 kNm ；=M/W= 0.50106 /(8.00103 )=62.50 N/mm2；f=20

122、5 N/mm2；满足要求!(2).挠度验算：最大变形 max = 1.19 mm ；允许挠度：= 900.00/250=3.60mm；满足要求!2.梁底纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.06 kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax = 1.25 kNm ；=M/W= 1.25106 /(8.00103 )=156.25 N/mm2；f=205 N/mm2；满足要求!(2).挠度验算：max = 2.96 mm ；允许挠度：= 900.00/250=3.60mm；满足要求!

123、九、扣件抗滑移的计算R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承载力设计值；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=14.63kN顶托承载力的设计计算满足要求十、立杆的稳定性计算1.梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =5.85kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12914.5=0.70 kN；上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1: 1.2（24.00+1.5）0.9+（）/20.250.9=4.82kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.20.350.9+（）/20.9=0.07kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生

124、的荷载设计值：p3: 1.42.50.9+（）/20.250.9=0.55kN/m；N3 =4.82+0.07+0.55=5.44N =N1+N2+N3=5.85+0.71+5.44=12.00 kN；i = 1.59；A = 4.24； f =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 12000.00/(0.262424.00) = 108.02 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）满足要求!l0 = (h+2a)a=0.1m；l0

125、= (h+2a)=1.5+20.1=1.70m；l0/i=106； =0.544； = N/(A)f；= 12000.00/(0.544424.00) = 52.03 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）满足要求!2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =14.63 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12914.5=0.70 kN；N =N1+N2=14.63+0.71=15.34 kN；i = 1.59；A = 4.24；W = 4.49；l0 = k1uhk1-计算长度附加系数，取值为k1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh

126、= 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 15340.00/(0.262424.00) = 138.09 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）满足要求!l0 = (h+2a)a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+20.1=1.70m；l0/i=106； =0.544； = N/(A)f；= 15340.00/(0.544424.00) = 66.51 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）满足要求!十一、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fgp -立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p

127、 = N/AN -上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N=15.34 kNA -基础底面面积 (m2)；A =0.25m2Fg- 地基承载力设计值 (kN/m2)；地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgkkc - 脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk - 地基承载力标准值；fgk=100.00kN/m2p=0.00kN/m2；fg=100.00kN/m2满足要求!板厚250mm计算书（适用于250mm板）一、参数信息：1.立杆参数：立杆的纵距b=0.9m立杆的横距l=0.9m立杆的步距h=1.50m伸出长度：0.3m2.荷载参数：混凝土板厚：250mm混凝土自重选

128、用25kN/m3模板自重采用0.3kN/m2施工均布荷载选用2.5kN/m23.地基参数：地基承载力标准值取100kN/m2基础底面面积取0.25m24.木方参数：木方的宽度60mm木方的高度80mm木方的间距250mm木方的弹性模量为9500N/mm2木方的抗剪强度取1.4N/mm2木方的抗弯强度取15N/mm2木方的截面惯性矩II=6.008.003/12=256.00cm4木方的截面抵抗矩WW=6.008.002/6=64.00cm35.面板参数：面板板厚为18mm面板的抗剪强度取1.4N/mm2面板的抗弯强度取15N/mm2面板的弹性模量为6000N/mm2面板的截面惯性矩II=100

129、1.803/12=48.60cm4面板的截面抵抗矩WW =1001.802/6=54.00cm36.其他参数：搭设高度取4.5m伸出长度取0.3m钢管尺寸:48X3.0钢管i:1.59cm钢管立杆净截面面积 (cm2)；A=4.24cm2钢管截面惯性矩I：I=10.78cm4钢管截面惯性矩W：W=4.49cm4二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板取1米板带的按照三跨连续梁计算。计算简图静荷载标准值：q1=250.251+0.31=6.55kN/m活荷载标准值： q2=2.51=2.50kN/m荷载设计值：q=1.26.55+1.42.50=11.36kN/m1、抗

130、弯强度计算M = 0.1ql2M=0.111.360.252=0.07kN.m截面抗弯强度计算值：= M / W =0.07106/(54.00103)=1.30 N/mm2截面抗弯强度设计值:f=15.00 N/mm2面板的受弯应力计算值1.30N/mm2小于面板的抗弯强度设计值15.00N/mm2，满足要求!2、抗剪计算 V=0.6qlV=0.60011.360.25=1.70kN截面抗剪强度计算值 ：T=3Q/2bh TT=31700.00/(21000.0018)=0.14N/mm2截面抗剪强度设计值 :T=1.40N/mm2面板的剪力计算值0.14N/mm2小于面板的抗剪强度设计值1

131、.40N/mm2，满足要求!3、挠度计算v=0.677q1l4/100EI v 面板最大挠度计算v=0.6776.552504 /(1006000486000.00)=0.06mmv=250/250=1.00mm面板的最大扰度计算值0.06mm小于面板的最大挠度允许值1.00mm，满足要求! 三、板底木方和支撑钢管的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。计算简图1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)q11=250.250.25=1.56kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 =0.30.25=0.08kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：q

132、22=2.50.25=0.63kN/m荷载设计值：q=1.2(1.56+0.08)+1.40.63=2.84kN/m2.（纵向）木方的计算计算简图(1)木方抗弯强度计算：最大弯矩:M =0.1ql2=0.12.840.92截面抗弯强度必须满足:=M/W f抗弯计算强度计算值 ：=0.23106/(64.00103)=3.59N/mm2木方的最大应力计算值3.59N/mm2小于木方抗弯强度设计值 15.00N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 最大剪力的计算:V=0.6ql=0.62.840.9=1.53KN截面抗剪强度必须满足:V = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值： V=31.531

133、000/(26080)=0.48N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的受剪应力计算值0.48N/mm2小于木方抗剪强度设计值 1.40N/mm2,满足要求!(3)木方挠度计算 v=0.677(q1+q2)l4/100EI v面板最大挠度计算:v=0.677(1.56+0.08)900.004 /(10095002560000.00)=0.30mmv=900.00/250=3.60mm木方的最大挠度计算值0.30mm小于木方的最大允许挠度3.60mm，满足要求!3.（横向）钢管的计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =2.840.9=2.56kN； 计算简图剪力图弯矩图挠度

134、图最大弯矩 Mmax =0.84kN.m ；最大应力 =0.84106/4.49103=187.08N/mm2支撑钢管的抗弯强度设计值 f =205.00N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值187.08N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.00N/mm2，满足要求!最大变形 Vmax=2.03mm ；最大允许挠度 Vw=900.00/150=6.00mm支撑钢管的最大扰度计算值2.03mm小于支撑钢管的最大允许挠度值6.00mm，满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 5.2.5):R RcRc -

135、扣件抗滑承载力设计值；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)P 11=250.250.90.9=5.06kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：P 12 =0.30.90.9=0.24kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：P 22=2.50.90.9=2.03kN/m荷载设计值：R=1.2(5.06+0.24)+1.42.03=9.20kN/m计算中R取最大支座反力,R=9.20kN当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20k

136、N的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。扣件抗滑承载力的设计值为R=12.00KN扣件抗滑承载力的设计计算满足要求五、模板支架立杆荷载标准值(轴力): 1.静荷载标准值：(1) 钢管脚手架的自重(kN)：纵距查表值l=1.20m步距查表值h=1.50m 结构自重标准值Gk=0.1291NG1 =0.12914.5=0.58kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2 =0.30.90.9=0.24kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 =250.250.90.9=5.06kN经计算得到，静荷载标准值NG=0.5

137、8+0.24+5.06=5.88kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载：经计算得到，活荷载标准值 ：NQ=2.50.90.9=2.03kN3.立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQ=1.25.88+1.42.03=9.90KN六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式N =9.90kN；i=1.59cm；A=4.24cm2；f=205.00 N/mm2；l0 = k1uhK1=1.16 ；u=1.50；l0 =2.61m； l0/i=164；=0.262；=9900.00/(0.262424.00)=89.12N/mm2； 钢管立杆稳定性计算89.12N/mm2小于钢管立杆

138、抗压强度的设计值205.00N/mm2，满足要求!l0 = (h+2a)a=0.3m；l0 = (h+2a)=1.50+20.3=2.10m；l0/i=132； =0.386；=9900.00/(0.386424.00)=60.49N/mm2； 钢管立杆稳定性计算60.49N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值205.00N/mm2，满足要求!七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fgp -立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p = N/AN -上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N=9.90 kNA -基础底面面积 (m2)；A =0.25m2Fg- 地基承载力设计值 (kN/m2)；地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgkkc - 脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk - 地基承载力标准值；fgk=100.00kN/m2p=39.60kN/m2；fg=100.00kN/m2满足要求!