工业厂房高支模施工专项方案（40页）.pdf

1、目录第一章、编制说明及编制依据第二章、工程概况第三章、模板体系设计第四章、施工方法第五章、安全措施第六章、计算书第一章、编制说明及编制依据1、编制说明根据本工程设计施工图中厂房首层层高为5m，二层标准层4.5m。按广东省建委粤建监字【 1998】28 号文规定，楼层高度 4500mm 的模板安装、支撑属高支模施工， 所以本工程首层模板安装施工时，须按有关文件及施工规范要求进行施工，在本方案主要概述为模板支撑体系，施工时须确保模板体系的刚度、稳定性。2、编制依据1）建施、结施设计图纸；2）施工合同；3）粤建监字【 1998】28 号文；4）建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000

2、 、J43-2000；5）门式钢支顶架技术参数资料。第二章、工程概况本工程位于中山市板芙镇金钟村，是一栋地面以上 2 层框架结构的工业厂房，分 I、II、III、IV 四个等量分区。其中首层为 5 米高,二层为 4.5 米,属高支模板,建筑面积 8953.9m2，楼板厚度 100mm （JP/45 是 130 mm） ，最大跨度 9.8 m，最大梁截面 3001000，框架结构，砼标号:柱、梁板 C25。第三章、模板体系设计1、本工程支撑采用 MF1219 门式钢管脚手架支撑模板，门架高度为1930 mm ，另有900 mm 高的调节架，宽度为 1220mm ，立杆采用门架立杆采用42.0 2

3、.5mm钢管，立杆加强杆采用26.8 2.5mm 钢管。门架采用满堂式搭设。2、本工程模板采用 18 厚夹板，木枋采用8080200mm 木枋。3、3001000梁支撑方案梁模板采用一道直径 14 对拉螺栓拉结， 对拉螺栓计算跨度600mm 。梁侧枋木距离 400mm ，梁底枋木距离 400mm ，顶托枋木支于门架支顶之上。门架的距离尺寸：每榀门架之间距离1.2m，门架跨距 2.12m，步距 1.95m。4、100mm 厚楼板支撑方案板底枋木距离 400mm ，顶托枋木支于门架支顶之上。门架的距离尺寸：每榀门架之间距离 0.9m，门架跨距 2.12m，步距 1.95m。5、搭设措施说明门架搭设

4、在混凝土垫层地面， 并在架底铺设木枋或木板作垫脚。相邻门式架用剪刀撑和水平加固杆进行竖向拉结，以加强门架的整体刚度。其竖向间距1.2 2.0m，横向间距0.61.2m，且不少于两道。另外梁板受力薄弱处视情况加设单支顶以保证门架系统的牢固及稳定。搭设门架时， 调节顶托至梁、 板的底模位置所需标高后安装龙骨。龙骨应通线找平后才铺设底模。对于跨度大于 4m 的板和梁，以及悬臂跨度大于2m 的梁，模板应起拱，起拱高度宜为跨度的2%。或按设计要求，对于梁高大于700mm 的梁，在中部每隔 500600mm用穿墙螺丝固定，以防爆模。第四章、施工方法1、模板搭设门架先沿主梁离柱边200mm 开始排第一只架，

5、按间距要求摆放。边排边上斜拉杆，排至梁另一边的支承柱边时，如果离支承柱距离大于400mm 时，要在柱边出 200mm 加一个门架，并要用拉杆连接在相邻的架上，扎三度固定。第一层架顶铺设临时托脚板后， 再架设上层门架， 然后加顶托， 大致调评在顶托后放木枋。中层木枋沿门架方向排， 顶层木枋垂直梁放置。 其间距可以根据梁尺寸而定，铺梁底板，调顶托至预定高度水平（或合梁拱要求）。固定梁底板再装梁侧模板，设压脚板再定侧板支撑，当梁高小于700mm 时，用旧板加两道斜撑。斜撑与水平面夹角均为450。楼面模板安装时门架从梁中出900mm 开始排列，排距为900mm 一个门架满排。然后上顶托，放木枋调平、铺

6、板固定。支撑体系要求在下层 ,楼板在上 600mm 的位置每排列门架用四形扣一道纵向钢管拉杆，横向每 1.8m 一道与纵向钢管扣紧， 在顶层架顶下 500mm 纵横各扣一道钢管拉杆， 纵横钢管交接处用钢管扣扣住。 在第一层门架横杆中间处用一道通长钢管与门架相扣，这样整个支撑高度有三道水平拉杆，水平拉杆通长顶柱。故可以保证整体性与稳定性。 在悬臂处的模板体系要另作加固处理。在最外部柱450交叉剪力撑，剪力撑底部顶到楼面。2、混凝土浇筑由于墙柱与梁板砼强度不同， 为保证工程质量，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拔开， 振动时得用振动棒撬住模板或钢筋振动。在浇捣楼面砼过程中要安排一名专职施工员进

7、行跟班。在浇筑过程中， 跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，特别是门式钢架有无局部弯曲而造成失稳以及木枋挠度过大等异常情况。 如有异常， 施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认不安全威胁解除后方可进行正常施工。3、模板拆除非承重模板（柱、梁侧模）拆除时，结构砼强度值不低于1.2Mpa；承重模板（梁、板底模）的拆除时间如下表所示：结构名称结构跨度（ M ）达到砼标准强度的百分率（% ）板2 50 2，8 75 梁8 75 8 100 梁悬臂构件2 100 2 100 拆模顺序为：后支先拆、先支的后拆、先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度较大的梁底模时， 应先从跨中开始分别拆向两端， 拆模

8、时不要用力过猛，过急，拆下来的木料要及时整理运走，按规格分类堆放整齐。第五章、安全措施1、 工程施工前应组织成立质量、安全管理小组负责对整个工程的的模板支撑的监督管理工作。2、施工前组织施工有关人员进行模板安装、拆除、砼浇筑等有关的安全、技术交底。3、模板安装在完成每一道工序时，应由有关部门检查、验收合格，并填写好验收记录后，方可进行下一道工序的施工。4、遇上六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业。5、安装与拆除 5M以上的模板，应搭接脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。6、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑搭头、柱头板等钉牢。拆模、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而附落。7

9、、 砼浇筑时应遣派专职的安全员对支撑的模板及其支顶架的变形情况，如发现有异常，应立即停止施工，待确定不安全威胁的情况解除后方可进行正常施工。8、梁板砼浇筑时，要控制好楼面上的施工活荷载，如：砼倾落度、移摆砼泵管等操作，尽量减少其对模板支撑的冲击而产生失稳。第六章、计算书第一节、梁模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 1-立杆；2- 立杆加强杆； 3- 横杆； 4- 横杆加强杆计算门架的几何尺寸图1. 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30 ；梁截面高度 D(m):1.0 门架型号 :MF1219 ；扣件连接方式

10、 : 单扣件；脚手架搭设高度 (m):4. 0 承重架类型设置 : 纵向支撑平行于门架；门架横距 La(m):1.00 ；门架纵距 Lb(m):1.00 ；门架几何尺寸 :b(mm):1219.00 ，b1(mm):750.00 ，h0(mm):1930.00 ，h1(mm):1536.00 ，h2(mm):100.00 ，步距(mm):1950.00 ；加强杆的钢管类型 : 483.5 ；立杆钢管类型 : 483.5 ；2. 荷载参数模板自重 (kN/m2):0.35 ；钢筋自重 (kN/m3):1.50 ；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0 ；倾倒混凝土侧压力 (kN/m2):

11、2.0 ；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 3. 梁底模板参数板底横向支撑截面类型： 木方 : 50100mm ；板底纵向支撑截面类型： 18MM夹板；梁底横向支撑间隔距离(mm)：200.0 ；面板厚度 (mm)：18.0 5. 梁侧模板参数主楞间距 (mm) ：500；次楞间距 (mm)：4；穿梁螺栓水平间距 (mm) ：500；穿梁螺栓竖向间距 (mm) ： 3； 穿梁螺栓直径 (mm) ： M12 ； 主要材料：木楞，宽度50mm ，高度100mm. 二、梁模板荷载标准值计算1. 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压

12、力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值 : 其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15) 计算，得 5.714h； T - 混凝土的入模温度，取 20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取 1.000；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 40.549 kN/m2、

13、18.000 kN/m2，取较小值 18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞 （内龙骨）的根数为 4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图 ( 单位： mm) 1. 强度计算跨中弯矩计算公式如下 : 其中， - 面板的弯曲应力计算值 (N/mm2)； M - 面板的最大弯距 (N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩， W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值 (N/mm2) ；按

14、以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2 0.5 180.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4 0.5 20.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度 ( 内楞间距 ): l = 200mm；面板的最大弯距 M= 0.1 10.982002 = 4.39 104N.mm ；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.39 104 / 2.70 104=1.627N/mm2；面板的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm2；面板的受弯

15、应力计算值 =1.627N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！ 2. 挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度 (内楞间距 ): l = 200mm； E-面板材质的弹性模量 : E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩 : I = 501.8 1.8 1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值 : = 0.677 9 2004/(100 9500 2.43 105) = 0.042 mm ；面板的最大容许挠度值 : = l/250 =200/250 = 0.8mm ；面板的最大挠度计算值

16、 =0.042mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1. 内楞计算内楞木直接承受模板传递的荷载， 按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用 1根木楞，截面宽度 50mm ，截面高度 100mm ，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W 分别为 : W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 50 10031/12 = 416.67cm4；内楞计算简图（1）. 内楞强度验算强度验算计算公式如下 : 其中， - 内楞弯曲应力计算值 (N/mm2) ； M - 内楞的最大弯距 (N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的

17、强度设计值 (N/mm2) 。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.4 20.9) 0.2=4.39kN/m；内楞计算跨度 (外楞间距 ): l = 500mm；内楞的最大弯距 : M=0.1 4.39 500.002= 1.10 105N.mm ；最大支座力 :R=1.1 4.3920.5=2.416 kN ；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.10 105/8.33 104 = 1.318 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值 : f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.318 N/mm2小于 内楞的抗弯强度设计值 f=1

18、1N/mm2，满足要求！（2）. 内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00 0.20= 3.60 N/mm ； l-计算跨度 ( 外楞间距 ) ：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩： I = 4.17106mm4；内楞的最大挠度计算值 : = 0.677 3.6 5004/(100 9000 4.17 106) = 0.041 mm ；内楞的最大容许挠度值 : = 500/250=2mm ；内楞的最大挠度计算值=0.041mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2. 外楞计算外楞木承受

19、内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.416kN, 按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用 1根木楞，截面宽度 50mm ，截面高度 100mm ，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W 分别为 : W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 50 10031/12 = 416.67cm4；外楞计算简图外楞弯矩图 (kN.m) 外楞变形图 (mm) （1）. 外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值 (N/mm2) M - 外楞的最大弯距 (N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值 (N/mm2) 。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.4

20、84 kN.m 外楞最大计算跨度 : l = 200mm ；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.84 105/8.33 104 = 5.803 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值 : f = 11N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =5.803N/mm2小于 外楞的抗弯强度设计值f=11N/mm2，满足要求！（2）. 外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.323 mm 外楞的最大容许挠度值 : = 200/250=0.8mm ；外楞的最大挠度计算值 =0.323mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下 : 其中 N - 穿梁螺栓

21、所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径 : 12 mm ；穿梁螺栓有效直径 : 9.85 mm ；穿梁螺栓有效面积 : A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力 : N =18 0.5 0.3 =2.7 kN 。穿梁螺栓最大容许拉力值 : N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值N=12.92kN ，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和挠度。 计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,

22、 按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1. 抗弯强度验算计算公式如下 : 其中， M- 面板计算最大弯距 (N.mm)； l-计算跨度 ( 梁底支撑间距 ): l =200.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括: 新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2 （24+1.5）0.7 0.4 0.9=7.711kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2 0.35 0.4 0.9=0.151kN/m 振捣混凝土时产生的荷载设计值q3: 1.4 20.

23、4 0.9=1.008kN/m；q = q1 + q2 + q3=7.711+0.151+1.008=8.87kN/m ；面板的最大弯距： M = 0.1 8.87 2002= 35481.6N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， -面板承受的应力 (N/mm2) ； M -面板计算最大弯距 (N.mm)； W -面板的截面抵抗矩b: 面板截面宽度， h: 面板截面厚度；W=0.400 10318.0002/6=21600.000 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =35481.600 /216

24、00.000 = 1.643N/mm2 ；面板截面的最大应力计算值: =1.643N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2. 挠度验算根据建筑施工计算手册钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下 : 其中， q- 作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50) 0.700+0.35 ）0.40 = 7.28N/mm ； l-计算跨度 ( 梁底支撑间距 ): l =200.00mm； E-面板的弹性模量 : E = 9500.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩 : I =40.0001.8003/12 = 19.440cm4

25、；面板的最大允许挠度值 : =200/250 = 0.8mm ；面板的最大挠度计算值 : = 0.677 7.28 2004/(100 95001.94 105)=0.042mm ；面板的最大挠度计算值 : =0.042mm 小于 面板的最大允许挠度值 : = 0.8mm ，满足要求！七、梁底纵、横向支撑计算（一）、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方 : 50 100mm 。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、 新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重 (kN/m)

26、：q1:=（24+1.5）10.2=5.1kN/m；(2) 模板的自重荷载 (kN/m) ：q2:=0.35 (21+0.3)/0.40.2=0.40kN/m (3) 活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN) ：经计算得到，活荷载标准值P1:=20.2=0.4kN ；均布荷载设计值： q = 1.25.1 0.9+1.2 0.400.9=5.94kN/m；集中荷载设计值： P = 1.40.4 0.9=0.504kN；均布荷载标准值： q = 5.1+0.40 =5.5kN/m；2. 抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下 : 其中， M- 计算最大弯距 (N.mm)； l-计算跨度 ( 门架宽度

27、) ；l =1219.000mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=5.94kN/m p-作用在模板上的集中荷载设计值；p= 0.504kN a-计算简图 a段长度； a=（1.219-0.4 ）/2 =0.41 m c-计算简图 c段长度； c= 0.4 m 最大弯距： M =5.940.400（0.4101.219-0.400 ）/8+0.504 1.219/4=0.447kN.m ；按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算：其中， -梁底横向支撑承受的应力 (N/mm2)； M -梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -梁底横向支撑的截面抵抗矩 b: 板底横向支撑截面宽度，h:

28、 板底横向支撑截面厚度； W=50.000100.0002/6=83333.333 mm3 f -梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) ；f=11.000N/mm2；梁底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W =0.174 106/83333.333= 2.086 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.086 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值 11N/mm2，满足要求！3. 抗剪强度验算最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力 : V= 4.0820.400/2+0.504/2 = 1.885 kN；梁底横向支撑受剪应力计算值 T = 3 1.885103/(

29、2 50.000100.000) = 0.565N/mm2；梁底横向支撑抗剪强度设计值 fv = 1.400 N/mm2；梁底横向支撑的受剪应力计算值 : T =0.565N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2，满足要求！4. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下: 其中， -计算最大挠度 (N.mm)； l-计算跨度 ( 门架宽度 ) ；l =1219.000mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=3.780kN/m； E-梁底横向支撑弹性模量；E= 9.00 103 N/mm2； I-梁底横向支撑截面惯性矩；I=4166666.667 mm4；梁底

30、横向支撑最大挠度计算值= 3.780 400 (8 12193-4 4002 1219+4003) /(3849.00 103 4166667)=1.402mm ；梁底横向支撑的最大允许挠度 = 1219.000/250=4.876 mm ；梁底横向支撑的最大挠度计算值 : =1.402mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =4.876mm，满足要求！（二）、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用 12.6 号槽钢。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、 新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1. 荷载的计算：(1)

31、 钢筋混凝土梁自重 (kN) ：p1:=（24+1.5）10.3 0.2/2 =0.765kN ；(2) 模板的自重荷载 (kN) ：p2:=0.35 (21 +0.3) 0.2/2 =0.008kN (3) 活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN) ：经计算得到，活荷载标准值P3:=20.4 0.2/2 =0.08kN ；经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值： P = 1.2（0.765+ 0.08)+ 1.40.080=1.126 kN ；2. 抗弯强度及挠度验算：梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：梁底纵向支撑计算简图梁底纵向支撑梁弯矩图 (kN.m) 梁底纵向支撑梁剪

32、力图 (kN) 梁底纵向支撑梁变形图 (mm) 最大弯矩： M= 0.501 kN.m 最大剪力： V= 5.723 kN 最大变形（挠度）： 0.043 mm 按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：其中， -梁底纵向支撑承受的应力 (N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=62137mm3； f -梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) f=215.000N/mm2； w -最大容许挠度 (mm) w= 1000.000/250 = 4.000 mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.5

33、01 106/62137.000 = 8.069 N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值 8.069 N/mm2小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 215N/mm2，满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : =0.043mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 =4mm，满足要求！ 3. 抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足 : IZ - 槽钢的惯性矩， 391.466cm4； -槽钢的腹板厚度， 5.5mm ； b -槽钢的翼缘宽度， 53mm ； h0- 槽钢高度， 126mm ； h -槽钢腹板高度， 108mm ；梁底纵向支撑受剪应力计算值 T = 5.72310353 1262 - (53-

34、5.5)1082/(8 391.4661045.5) = 9.549N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 125.000 N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值 9.549 N/mm2小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 125N/mm2，满足要求！八、门架荷载计算1. 静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架自重产生的轴向力 NGK1(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.04=0.08 kN 连接棒 2个 20.165=0.33 kN 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 合计

35、 1.002 kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m 。(2) 加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m) 剪刀撑采用483.5mm 钢管，按照 5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg( (41.95)/ ( 51.00 ) )= 57.34 每米脚手架高中剪刀撑自重：2 37.63210-3 (5 1.000)/cos /(4 1.950) = 0.089kN/m ；水平加固杆采用483.5 mm 钢管，按照 5步4跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：37.63210-3 (5 1.000) / (41.950) = 0.024kN/m

36、；每跨内的直角扣件 4个，旋转扣件 4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为 0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、 剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2= 0.124 kN/m ；(3) 梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN) 1）钢筋混凝土梁自重 (kN) ：（24.000+1.500 ）0.300 11.000= 7.650kN ；2)模板的自重荷载 (kN) ：0.350(2 1+0.300) 1.000 =0.805 kN ；经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向

37、力合计 NGk3 = 8.455 kN/m ；静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2) 4.800 + NGk3= 11.517kN；2. 活荷载计算活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN) ：经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.0000.400 1.000= 0.800kN ；九、立杆的稳定性计算: 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式( 不组合风荷载 ) 其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 11.517 kN/m ； NQ - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 0.8 kN；经计算得到， N = 14.115 kN 。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其

38、中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 14.115 kN ； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN) ；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算其中- 门架立杆的稳定系数 , 由长细比 kho/i 查表得到， =0.537； k - 调整系数， k=1.17； k0 - 一榀门架的承载力修正系数，k0=0.9； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12 cm ； h0 - 门架的高度， h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积， A1=4.89 cm2； h1 - 门架加强杆的高度， h1=1.54m；

39、 I1 - 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的截面面积，A=9.78 cm2； A=2 A1=24.89= 9.78 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=21.89 cm4； I=I0+I1h1/h0=12.190+12.190 1536.000/1930.000=21.891 cm4经计算得到， Nd= 96.897 kN 。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！第二节、梁模板门式脚手架支撑计算书1. 构造参数门架型号 :MF1219 ；扣件连接方式 : 单扣件；脚手架搭设高度(m):

40、4.70 承重架类型设置 : 纵向支撑平行于门架；门架横距La(m):1.00 ；门架纵距 Lb(m):1.00 ；门架几何尺寸 :b(mm):1219.00 ，b1(mm):750.00 ，h0(mm):1930.00 ，h1(mm):1536.00 ，h2(mm):100.00 ，步距 (mm):1950.00；加强杆的钢管类型: 483.5 ；立杆钢管类型 : 483.5 ；理2. 楼板参数钢筋级别 : 二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级 :C25 ；每层标准施工天数 :8 ；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000 ；楼板的计算宽度 (m):4.00 ；

41、楼板的计算厚度 (mm):100.00 ；楼板的计算长度(m):4.50 ；施工平均温度 ():15.000 ；3. 板底模板参数板底横向支撑截面类型： 木方 : 50100mm ；板底纵向支撑截面类型： 12.6号槽钢；板底横向支撑间隔距离(mm) ：250.0；面板厚度 (mm)：20.0 二、板底模板计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和挠度。 计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小 , 按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1. 抗弯强度验算计算

42、公式如下 : 其中， M- 面板计算最大弯距 (N.mm)； l-计算跨度 ( 板底横向支撑间距 ): l =250.000mm ； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括: 新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1: 1.2 (25+1.1) 0.1 10.9=2.819kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2 0.35 10.9=0.378kN/m 施工人员及设备产生的荷载设计值q3: 1.4 110.9=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=2.819+0.378+1.26=4.457kN/m ；面板的最大弯距： M = 0.1 4.4572502= 27855N.mm ；按以下公式进

43、行面板抗弯强度验算：其中， -面板承受的应力 (N/mm2)； M -面板计算最大弯距 (N.mm)； W -面板的截面抵抗矩b: 面板截面宽度， h: 面板截面厚度；W=1.000 10320.0002/6=66666.667 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =27855.000 /66666.667 = 0.418N/mm2 ；面板截面的最大应力计算值: =0.418N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2. 挠度验算根据 建筑施工计算手册 刚度验算采用标准荷载， 同

44、时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下 : 其中， q- 作用在模板上的压力线荷载: q =（25.00+1.100) 0.100 1.000= 2.61N/mm； l-计算跨度 ( 板横向支撑间距 ): l =250.00mm； E-面板的弹性模量 : E = 9000.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩 : I =100.00023/12 = 66.667cm4；面板的最大允许挠度值 : =250/250 = 1mm ；面板的最大挠度计算值 : = 0.677 2.61 2504/(100 95006.67 105)=0.011mm ；面板的最大挠度计算值 : =0.011mm 小于

45、 面板的最大允许挠度值 : = 1mm，满足要求！三、板底纵、横向支撑计算（一）、板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用木方 : 50 100mm 。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载； 挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q1:=(25+1.1) 0.1 0.25=0.652kN/m；(2) 模板的自重荷载 (kN/m) ：q2:=0.35 0.25=0.087kN/m (3) 活荷载为施工荷载标准值 (kN) ：经计算得到，活荷载标准值P1:=110.25

46、=0.25kN；均布荷载设计值： q = 1.20.6520.9+1.2 0.0870.9=0.799kN/m；集中荷载设计值： P = 1.40.250.9=0.315kN；均布荷载标准值： q = 0.652+0.087 =0.74kN/m；集中荷载标准值： P = P1 =0.25kN ；2. 抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下 : 其中， M- 计算最大弯距 (N.mm)； l-计算跨度 ( 门架纵距 ) ；l =1.000mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=0.799kN/m p-作用在模板上的集中荷载设计值；p= 0.315kN 最大弯距： M =0.3151.000/4

47、+0.799 1.0002/8=0.179kN.m；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算：其中， -板底横向支撑承受的应力 (N/mm2)； M -板底横向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -板底横向支撑的截面抵抗矩 b: 板底横向支撑截面宽度，h: 板底横向支撑截面厚度； W=50.000100.0002/6=83333.333 mm3 f -板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) ；f=11.000N/mm2；板底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.179 106/83333.333 = 2.144N/mm2；板底横向支撑的最大应力计算值 2.144 N/mm2

48、小于 板底横向支撑抗弯强度设计值 11N/mm2，满足要求！3. 抗剪强度验算最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力 : V=0.315/2 +0.7991.000/2 = 0.557 kN；板底横向支撑受剪应力计算值 T = 3 0.557103/(2 50.000100.000) = 0.167N/mm2；板底横向支撑抗剪强度设计值 fv = 1.400 N/mm2；板底横向支撑的受剪应力计算值 : T =0.167N/mm2小于板底横向支撑抗剪强度设计值 fv=1.4N/mm2，满足要求！4. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下: 其中， -

49、计算最大挠度 (N.mm)； l-计算跨度 ( 门架纵距 ) ；l =1000.000mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=0.740kN/m； E-板底横向支撑弹性模量；E= 9.00 103 N/mm2； I-板底横向支撑截面惯性矩；I=4166666.667 mm4；板底横向支撑最大挠度计算值= 50.74010004/(384 9.00 103 4166667)=0.257mm ；板底横向支撑的最大允许挠度 = 1000.000/250=4.000 mm ；板底横向支撑的最大挠度计算值 : =0.257mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =4mm，满足要求！（二）、板底纵向支

50、撑计算本工程板底纵向支撑采用 18mm 夹板。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1. 抗弯强度及挠度验算：板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：板底纵向支撑所受荷载 P=0.799 1.219+0.315=1.289 kN 板底纵向支撑计算简图板底纵向支撑梁弯矩图 (kN.m) 板底纵向支撑梁剪力图 (kN) 板底纵向支撑梁变形图 (mm) 最大弯矩： M= 0.670 kN.m 最大剪力： V= 4.179 kN 最大变形（挠度）： 0.108 mm 按以下公式进

51、行板底纵向支撑抗弯强度验算：其中， -板底纵向支撑承受的应力 (N/mm2)； M -板底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -板底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=62137mm3； f -板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=215.000N/mm2 -最大容许挠度 (mm) = 1219.000/250 = 4.876 mm ；板底纵向支撑的最大应力计算值： = M/W = 0.670 106/62137.000 = 10.790 N/mm2板底纵向支撑的最大应力计算值 10.79 N/mm2小于 板底纵向支撑抗弯强度设计值 215N/mm2，满足要求！板底纵向

52、支撑的最大挠度计算值 : =0.108mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =4.876mm，满足要求！ 3. 抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足 : IZ - 槽钢的惯性矩， 391.466cm4； -槽钢的腹板厚度， 5.5mm ； b -槽钢的翼缘宽度， 53mm ； h0- 槽钢高度， 126mm ； h -槽钢腹板高度， 108mm ；板底纵向支撑受剪应力计算值 T = 4.17910353 1262 - (53-5.5)1082/(8 391.4661045.5) = 6.973N/mm2；板底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 125.000 N/mm2；板底纵向支撑的受剪应力计算值

53、 6.973 N/mm2小于 板底纵向支撑抗剪强度设计值 125N/mm2，满足要求！四、门架荷载计算1. 静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架自重产生的轴向力 (kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.04=0.08 kN 连接棒 2个 20.165=0.33 kN 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 合计 1.002 kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m 。(2) 加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m) 剪刀撑采用483.5mm 钢管

54、，按照 5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg( (41.95)/ ( 51.00 ) )= 57.34 每米脚手架高中剪刀撑自重：2 37.63210-3 (5 1.000)/cos /(4 1.950) = 0.089kN/m ；水平加固杆采用483.5 mm 钢管，按照 5步4跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：37.63210-3 (5 1.000) / (41.950) = 0.024kN/m；每跨内的直角扣件 4个，旋转扣件 4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为 0.010kN/m；经计算得到，每米

55、高脚手架加固杆、 剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2= 0.124 kN/m ；(3) 板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK3(kN) 1）钢筋混凝土梁自重 (kN) ：（25.000+1.100 ）0.100 1.000(1.000+1.219)= 5.792kN；2)模板的自重荷载 (kN) ：0.3501.000(1.000+1.219) =0.777 kN；经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 6.568 kN/m ；静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2) H+ NGk3=(0.514 + 0.124)4.700+

56、6.568= 9.564kN ；2. 活荷载计算活荷载为施工荷载标准值 (kN) ：经计算得到，活荷载标准值NQ = 1.0001.000 (1.000+1.219)= 2.219kN；五、立杆的稳定性计算 : 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 9.564 kN ； NQ - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 2.219 kN ； H - 脚手架的搭设高度， H = 4.7 m 。经计算得到， N = 14.583 kN 。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 14.583 kN ； Nd

57、 - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN) ；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算其中- 门架立杆的稳定系数 , 由长细比 kho/i 查表得到， =0.537； k - 调整系数， k=1.17； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12 cm ； h0 - 门架的高度， h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积， A1=4.89 cm2； h1 - 门架加强杆的高度， h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一

58、榀门架立杆的截面面积，A=9.78 cm2； A=2 A1=24.89= 9.78 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=21.89 cm4； I=I0+I1h1/h0=12.190+12.190 1536.000/1930.000=21.891 cm4经计算得到， Nd= 107.663 kN 。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！六、楼板强度的计算 : 1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋 , 每单位长度 (m)楼板截面的钢筋面积 As=360 mm2,fy=300 N/mm2。板的截面尺寸为 b h=4

59、500mm 100mm ， 楼板的跨度取 4 M ，取混凝土保护层厚度 20mm ，截面有效高度 ho=80 mm 。按照楼板每 8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天. 的承载能力是否满足荷载要求。2. 验算楼板混凝土 8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边 4.5m, 短边为 4 m；楼板计算跨度范围内设 35排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q = 2 1.2 0.35 + (25+1.1)0.1+ 1 1.2 (0.514+0.124)4.7 35/4.5/4 ) + 1.4 1 = 11.5 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q =

60、1 11.5 = 11.5 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.0596 11.5 42 = 10.966 kN.m ；因平均气温为 15，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到 62.4%,C25混凝土强度在 8天龄期近似等效为C15.6。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.488N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( l b ho fcm ) = 360300 / (1100080 7.488 )= 0.18 计算系数为： s= (1 -0.5) = 0.18(1-0.5 0.18) = 0.

61、164 ；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s 1 b ho2 fcm = 0.1641 1000 802 7.488 10-6 = 7.85 kN.m；结论：由于M1 = M1=7.85 = Mmax= 10.966 所以第 8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3. 验算楼板混凝土 16天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边 4.5m, 短边为 4 m；楼板计算跨度范围内设 35排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为 q = 3 1.2 0.35 + (25+1.1)0.1+ 2 1.2 (0.514+0.12

62、4)4.7 35/4.5/4 ) + 1.4 1 = 18.05 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 1 18.047 = 18.047 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.0596 18.0542 = 17.21 kN.m ；因平均气温为 15，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到16天龄期混凝土强度达到 83.21%,C25混凝土强度在 16天龄期近似等效为C20.8。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.968N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( l b ho fcm ) = 360300 / (1100080 9.968 )= 0.135 计算系数为： s= (1 -0.5) = 0.135(1-0.5 0.135) = 0.126 ；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = s 1 b ho2 fcm = 0.1261 1000 802 9.968 10-6 = 8.031 kN.m；结论：由于M2 = M1+M2=15.881 Mmax= 23.454 所以第 24天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。