1、目录一、编制依据4二、工程概况5(一)、工程信息5(二)、工程概况5(三)、高大模板概况6(三)、高大模板概况61、高大模板支模区域62、线荷载大于20kN/m的大荷载梁8(四)、高大模板设计规划9(五)、高大支模工程要点分析及总体规划10三、模板体系设计11(一)、 高支模120厚楼板模板做法表11(二)、 高支模梁4001300做法表一12(三)、 高支模梁5001300做法表二13(四)、 高支模偏心支模梁4001200做法表14(五)、 高支模边梁400900做法表15(六)、 高支模120厚楼板模板做法表（扣件式）16(七)、 高支模梁5001000模板做法表（扣件式）17(八)、
2、18# 工字钢LL计算参数表18(九)、 高支模梁5001000侧模做法表一18(十)、 高支模梁5001300侧模做法表二19(十一)、大荷载梁3003580模板支架做法表一20(十二)、大荷载梁5002350模板支架做法表二21(十三)、大荷载梁9001500模板支架做法表三22(十四)、大荷载梁2503580模板支架做法表（扣件式）23(十五)、大荷载梁3003580模板支架做法表（扣件式）24(十六)、大荷载梁9001200模板支架做法表(扣件式)25(十七)、大荷载梁9001500侧模做法表一26(十八)、大荷载梁4002000侧模做法表二27(十九)、大荷载梁5002350侧模做法
3、表三28(二十)、大荷载梁3003580侧模做法表四29四、施工方法30(一)、施工工艺流程30(二)、施工准备工作30(三)、材料准备30(四)、模板制作35(五)、高支模安装搭设35(六)、高支模工程的模板支架体系的检查与验收37(七)、高支模拆除40五、钢筋混凝土结构施工部署41(一)、施工准备41(二)、施工段的划分41(三)、钢筋混凝土结构施工安排41六、高支撑变形监测43七、质量保证措施44(一)、保证材料质量的控制措施44(二)、预防轴线偏位、标高不正确的控制措施44(三)、施工质量保证措施44(四)、预防漏浆的控制措施45(五)、成品保护措施45(六)、砼浇筑施工注意事项45(
4、七)、后浇带支架的搭设及拆除方法45八、安全保证措施47(一)、安全生产保证体系47(二)、安全教育制度47(三)、安全检查制度47(四)、高支模工程的安全管理措施48(五)、预防模板及支架坍塌的安全技术措施49(六)、施工现场防火措施50(七)、安全用电管理措施50九、应急救援预案51(一)、应急救援组织机构51(二)、应急救援措施53十、组织结构56（一）、管理人员56（二）、组织结构图56（三）、岗位及部门职责57十一、计算书59(一)、高支模120厚板模板计算书59(二)、高支模梁4001300模板计算书一68(三)、高支模梁5001300模板计算书二79(四)、高支模偏心梁40012
5、00模板计算书90(五)、高支模边梁400900模板计算书100(六)、高支模120厚板模板计算书（扣件式）111(七)、高支模梁5001000模板计算书（扣件式）120(八)、18#工字钢LL 计算130(九)、高支模梁5001000侧模计算书一131(十)、高支模梁5001300侧模计算书二139(十一)、大荷载梁300X3580计算书一146(十二)、大荷载梁500X2350计算书二160(十三)、大荷载梁900X1500计算书三175(十四)、大荷载梁250X3580计算书（扣件式）188(十五)、大荷载梁300X3580计算书（扣件式）201(十六)、大荷载梁900X1200计算书（
6、扣件式）214(十七)、大荷载梁9001500侧模计算书一225(十八)、大荷载梁4002000侧模计算书二233(十九)、大荷载梁5002350侧模计算书三240(二十)、大荷载梁3003580侧模计算书四248一、编制依据1.工程项目施工图：包括与高模板相关的楼层梁板结构图、建筑剖面图等；2. 建筑施工承插型套扣式钢管支架安全技术规程（DBJ 15-98-2014）3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；4.建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；5.混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）；6.木结构设计规范（GB50005-2
7、003，2005局部修改版）中华人民共和国建设部发布；7.钢结构设计规范（GB50017-2003）中华人民共和国建设部发布；8.混凝土结构工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；9.建筑施工计算手册（江正荣著）中国建筑工业出版社；10.建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；11.建筑安全检查标准（JGJ59-2011）中华人民共和国建设部发布；12.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，中华人民共和国住房和城乡建设部发布；13.危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号，中华人民共和国住房和城乡建设部；14.支模立杆地基参考建筑地基基础设计规范GB50007
8、-2011。二、工程概况(一)、工程信息工程名称建设单位工程地点设计单位施工单位监理单位(二)、工程概况项目位于东莞市石龙镇新城区中心地带，用地呈长方形，东西长约290米，南北长约140米，场地平整，东西南北高差较小。基地四边均临城市道路：东临京瓷路，北临龙城二路，西靠东升路，南接龙城一路。本工程总用地面积为40454.93m2，总建筑面积187149.816m2。最大跨度16.8米，最大建筑层数为28层，地下室1层。 (三)、高大模板概况1、高大模板支模区域项目名称平面位置空间位置楼板标高支模高度板厚面积梁规格备注高大模板区域一1号商业楼二层1-51-8轴交1-G1-J轴二层板+5.7001
9、1.30m120mm约90m2300700300800400800500800见附图08高大模板区域二1号商业楼三层1-15轴交1-D1-F轴三层板+11.40012.60m110mm约60m2250700300800见附图14高大模板区域三1号商业楼四层1-71-10轴交1/1-J1-K轴四层板+17.10012.60m110mm约120m2300800400900500900见附图21高大模板区域四1号商业楼屋面层1-11-17轴交1-A1-K轴屋面板+28.100+31.10013.85m120mm约8500m225070030070030080030090030010003001100
10、4007004008004001000400120040013005009005001000500110050012005001300600800见附图27高大模板区域五3号商业楼三层3-9轴交3-J轴三层板+10.98010.98m110mm约30m2200700250700400800见附图36高大模板区域六5号商业办公楼二层5-D5-H轴交5-35-4轴二层板+5.9808.82m110mm约30m23006003007003008004001000见附图47高大模板区域七6号商业办公楼二层6-26-3轴交6-D6-H轴二层板+5.980 8.82m120mm约96m2200700300
11、700300800300900见附图642、线荷载大于20kN/m的大荷载梁项目名称空间位置楼板标高支模高度板厚梁规格备注1号商业楼首层板+0.8506.45m180mm4001800见附图01-0.0505.50m180mm4001900+0.6506.25m180mm4001950-0.0505.55m180mm4002000+0.8506.45m180mm4002300-0.0505.55m180mm5001400+0.8506.45m180mm50023500.0005.60m180mm6001200-1.3504.25m180mm9001500二层板+5.7005.70m120060
12、01200见附图08三层板+11.3505.70m110mm6001300见附图14+11.350110mm9001200四层板+17.105.70m110mm6001400见附图215号商业办公楼一层板0.0005.60m120mm2503350见附图415.60m120mm30033505.60m120mm5001550二层板5.985.98m110mm2503580见附图47110mm3003580三层10.985.00m120mm3002600见附图55四层15.985.00m120mm3002600见附图58五层19.783.80m120mm3002600见附图616号商业办公楼四层
13、15.985.00m120mm5001500见附图689号地下室顶板地下室顶板0.0005.60m250mm5001500见附图7050015505001800(四)、高大模板设计规划本区域主要采用套扣式钢管脚手架补充扣件式钢管脚手架支模体系，最大支模高度13.85m，提取支模高度15.0m为计算参数；（1）最大板厚为120mm，提取120mm为本次高支模区域板的计算参数；（2）梁支模计算参数：梁宽b400mm且截面面积A0.52m2的梁，提取4001300mm梁为计算参数一；梁宽500b600mm且截面面积A0.65m2的梁，提取5001300梁为计算参数二；由于部分套扣式水平杆的模数限制，
14、部分高支模区域梁支模架体存在偏心现象，选择存在偏心情况最大梁4001200mm作为设计计算对象高支模区域最大边梁为400900mm，提取400900mm为边梁计算参数；（3）另外：小部分高支模区域由于套扣式钢管脚手架搭设，采用扣式钢管脚手架进行支模。现设计参数归纳如下：扣件式高支模区域最大板厚为120mm，提取120mm为本次高支模区域板扣件式的计算参数；扣件式高支模区域最大梁为5001000mm，提取5001000mm为扣件式支模区域梁计算参数；（4）梁的侧模计算参数：梁高h1000mm，梁侧模做法提取5001000mm为侧模计算参数一；梁高1000mmh1300mm，梁侧模做法提取5001
15、300mm为侧模计算参数二；2、大荷载梁设计规划（1）大荷载梁侧板厚参数选择本方案大荷载梁侧板厚最大为250mm,选取板厚250mm为本次大荷载梁侧板厚计算参数。（2）大荷载梁模板支架计算高度选择本方案大荷载梁模板支架高度最大为6.45m，提取高度6.5m为本次大荷载梁模板支架高度计算参数。（3）大荷载梁支模支架计算参数：大荷载梁宽为b=300mm并且梁截面面积A1.074m2的梁，提取3003580大荷载梁为模板支架计算参数一；大荷载梁宽为400mmb600mm并且梁截面面积A1.175m2的梁，提取5002350大荷载梁为模板支架计算参数二；大荷载梁宽为b=900m并且梁截面面积A1.35
16、0m2的梁，提取9001500大荷载梁为模板支架计算参数三；大荷载梁宽为b=250mm并且梁截面面积A0.895m2的梁，提取2503580大荷载梁为模板支架计算参数；大荷载梁9001200mm采用仅扣件式钢管脚手架进行支模，提取9001200大荷载梁为模板支架计算参数；（四）大荷载梁的侧模计算参数：大荷载梁高h1500mm，提取9001500mm为大荷载梁侧模计算参数一；大荷载梁高1500h2000mm，提取4002000mm为大荷载梁侧模计算参数二；大荷载梁高2000h2350mm，提取5002350mm为大荷载梁侧模计算参数三；大荷载梁高2350h3580mm，提取3003580mm为大
17、荷载梁侧模计算参数四；本区域高大模板的立杆支承在地下室顶板或楼板上，而楼板下相应位置则保留原支模体系作回顶，不须进行地基处理。(五)、高大支模工程要点分析及总体规划本工程的高大模板、板支模高度较高，个别梁截面较大，高大支模体系和普通楼板的支模体系连为一体，与已浇注砼的结构进行顶紧或抱箍处理，以防止架体坍塌；另外还增加抱柱、顶紧等措施，以防支撑体系整体倾侧。高支模区域四部分立杆落于设置在四层的18#的工字钢上。对大荷载梁和板底加密钢管立杆以加强支承能力，对大荷载梁底增加竖向和水平剪刀撑；对与高大模板区域相邻的非高大模板区域的支架最少保留三跨以上，与高大模板保持拉结；三、模板体系设计 (一)、 高
18、支模120厚楼板模板做法表项目做法楼板计算参数脚手架搭设高度(m)13.85m15.0m楼板浇筑厚度(mm)120mm120mm立杆横向间距或排距(m)1.05m1.05m立杆纵距(m)1.05m1.05m水平拉杆步距(m)中间标准步距1.2m1.2 m顶层步距1.2/2=0.6m1.2/2=0.6m剪刀撑的设置执行建筑施工承插型套扣式钢管支架安全技术规程（DBJ 15-98-2014）.2、6.1.3.3、8.2.4相关规定：四周设置由下至上的连续扣件式钢管竖向剪刀撑；在顶层、底层及中间层每隔4个步距设置扣件式水平剪刀撑。扫地杆套扣式300mm扣件式200mm套扣式300mm扣件式200mm
19、木楞下方支撑钢管顶托+双钢管顶托+双钢管木方的间隔距离(mm)（二选一使用）木方8080mm250mm木方8080mm250mm木方50100mm250mm木方50100mm250mm立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm说明：见本方案计算书附件（一）(二)、 高支模梁4001300做法表一项目做法高支模区域梁宽b400mm且截面面积A0.50m2的梁计算参数40013001.模板支撑及构造参数楼板厚度(mm)120mm120mm梁支撑架搭设高度H(m)13.85m15.0m增加梁底承重立杆根数00梁
20、底立杆沿梁跨度方向纵距(m)1.05m1.05m梁两侧立杆间距(m)1.05m1.05m水平步距(m)中间标准步距1.2m1.2 m顶层步距1.2/2=0.6m1.2/2=0.6m剪刀撑设置执行建筑施工承插型套扣式钢管支架安全技术规程（DBJ 15-98-2014）.2、6.1.3.3、8.2.4相关规定：四周设置由下至上的连续扣件式钢管竖向剪刀撑；在顶层、底层及中间层每隔4个步距设置扣件式水平剪刀撑。梁底大楞下方支撑钢管双钢管双钢管大楞连接方式:可调顶托可调顶托立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm
21、扫地杆套扣式300mm扣件式200mm套扣式300mm扣件式200mm2.梁底模板参数面板厚度(mm)：1818梁底模板支撑的间距(mm)：（二选一使用）木方8080mm210mm木方8080mm210mm木方50100mm210mm木方50100mm210mm说明：见本方案计算书附件（二）(三)、 高支模梁5001300做法表二项目做法高支模区域梁宽500b600mm截面面积A0.65m2的梁计算参数50013001.模板支撑及构造参数楼板厚度(mm)120mm120mm梁支撑架搭设高度H(m)13.85m15.0m增加梁底承重立杆根数00梁底立杆沿梁跨度方向纵距(m)1.050m1.050
22、m梁两侧立杆间距(m)1.05m1.05m水平杆步距(m)中间标准步距1.2m1.2 m顶层步距1.2/2=0.6m1.2/2=0.6m剪刀撑设置执行建筑施工承插型套扣式钢管支架安全技术规程（DBJ 15-98-2014）.2、6.1.3.3、8.2.4相关规定：四周设置由下至上的连续扣件式钢管竖向剪刀撑；在顶层、底层及中间层每隔4个步距设置扣件式水平剪刀撑。梁底大楞下方支撑钢管双钢管双钢管大楞连接方式:可调顶托可调顶托立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm扫地杆套扣式300mm扣件式200mm套扣式
23、300mm扣件式200mm2.梁底模板参数面板厚度(mm)：1818梁底模板支撑的间距(mm)：（二选一使用）木方8080mm175mm木方8080mm175mm木方50100mm175mm木方50100mm175mm说明：见本方案计算书附件（三）(四)、 高支模偏心支模梁4001200做法表项目做法高支模区域最大偏心支模梁4001200计算参数40012001.模板支撑及构造参数楼板厚度(mm)120mm120mm梁支撑架搭设高度H(m)13.85m15.0m增加梁底承重立杆根数00梁底立杆沿梁跨度方向纵距(m)1.050m1.050m梁两侧立杆间距(m)1.050m1.050m水平杆架步距
24、(m)中间标准步距1.2m1.2 m顶层步距1.2/2=0.6m1.2/2=0.6m剪刀撑设置执行建筑施工承插型套扣式钢管支架安全技术规程（DBJ 15-98-2014）.2、6.1.3.3、8.2.4相关规定：四周设置由下至上的连续扣件式钢管竖向剪刀撑；在顶层、底层及中间层每隔4个步距设置扣件式水平剪刀撑。梁底大楞下方支撑钢管双钢管双钢管大楞连接方式:可调顶托可调顶托立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm扫地杆套扣式300mm扣件式200mm套扣式300mm扣件式200mm2.梁底模板参数面板厚度(
25、mm)：1818梁底模板支撑的间距(mm)：（二选一使用）木方8080mm175mm木方8080mm175mm木方50100mm175mm木方50100mm175mm说明：见本方案计算书附件（四）(五)、 高支模边梁400900做法表项目做法高支模区域最大边梁400900计算参数4009001.模板支撑及构造参数楼板厚度(mm)120mm120mm梁支撑架搭设高度H(m)13.85m15.0m增加梁底承重立杆根数00梁底立杆沿梁跨度方向纵距(m)1.050m1.050m梁两侧立杆间距(m)0.525m0.525m水平杆架步距(m)中间标准步距1.2m1.2 m顶层步距1.2/2=0.6m1.2
26、/2=0.6m剪刀撑设置执行建筑施工承插型套扣式钢管支架安全技术规程（DBJ 15-98-2014）.2、6.1.3.3、8.2.4相关规定：四周设置由下至上的连续扣件式钢管竖向剪刀撑；在顶层、底层及中间层每隔4个步距设置扣件式水平剪刀撑。梁底大楞下方支撑钢管双钢管双钢管大楞连接方式:可调顶托可调顶托立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm扫地杆套扣式300mm扣件式200mm套扣式300mm扣件式200mm2.梁底模板参数面板厚度(mm)：1818梁底模板支撑的间距(mm)：（二选一使用）木方8080
27、mm175mm木方8080mm175mm木方50100mm175mm木方50100mm175mm说明：见本方案计算书附件（五）(六)、 高支模120厚楼板模板做法表（扣件式）项目做法楼板计算参数脚手架搭设高度(m)13.85m15.0m楼板浇筑厚度(mm)120mm120mm立杆横向间距或排距(m)1.05m1.05m立杆纵距(m)1.05m1.05m水平拉杆步距(m)中间标准步距1.2m1.2 m顶层步距1.2/2=0.6m1.2/2=0.6m剪刀撑的设置执行建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011与建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008相关规定扫地杆扣件式200m
28、m扣件式200mm木楞下方支撑钢管顶托+双钢管顶托+双钢管木方的间隔距离(mm)（二选一使用）木方8080mm250mm木方8080mm250mm木方50100mm250mm木方50100mm250mm立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):扣件式200mm扣件式200mm说明：见本方案计算书附件（六）(七)、 高支模梁5001000模板做法表（扣件式）项目做法采用扣件式支模区域的梁截面面积小于0.5M2的梁计算参数50010001.模板支撑及构造参数楼板厚度(mm)120mm120mm梁支撑架搭设高度H(m)13.85m15.0m增加梁底承重立杆根数00梁底立杆沿梁跨度方向纵距(m)1.050m
29、1.050m梁两侧立杆间距(m)1.050m1.050m水平杆架步距(m)中间标准步距1.2m1.2m顶层步距1.2/2=0.6m1.2/2=0.6m剪刀撑设置执行建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011与建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008相关规定梁底大楞下方支撑钢管双钢管双钢管大楞连接方式:可调顶托可调顶托立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):扣件式200mm扣件式200mm扫地杆扣件式200mm扣件式200mm2.梁底模板参数面板厚度(mm)：1818梁底模板支撑的间距(mm)：（二选一使用）木方8080mm262mm木方8080mm262mm木方50100mm
30、262mm木方50100mm262mm说明：见本方案计算书附件（七）(八)、 18# 工字钢LL计算参数表高支模区域四部分立杆基础为18#工字钢工字钢型号18#支撑方式简支梁支撑支撑跨度4250mm支撑立杆的根数4根说明：见本方案计算书附件（八）(九)、 高支模梁5001000侧模做法表一 项目梁高h1000mm计算参数5001000主楞道数1道1道主楞间距(mm)450450次楞间距(mm)250250穿梁螺栓道数1道1道穿梁螺栓水平间距(mm)500500穿梁螺栓竖向间距(mm)450450穿梁螺栓直径(mm)M14M14主楞龙骨材料钢管钢管次楞龙骨材料（二选一使用）木方8080mm木方8
31、080mm木方50100mm木方50100mm说明：见本方案计算书附件（九）(十)、 高支模梁5001300侧模做法表二 项目梁高1000mmh1300mm计算参数5001300主楞道数2道2道主楞间距(mm)500500次楞间距(mm)250250穿梁螺栓道数2道2道穿梁螺栓水平间距(mm)500500穿梁螺栓竖向间距(mm)500500穿梁螺栓直径(mm)M14M14主楞龙骨材料钢管钢管次楞龙骨材料（二选一使用）木方8080mm木方8080mm木方50100mm木方50100mm说明：见本方案计算书附件（十）(十一)、大荷载梁3003580模板支架做法表一项目做法大荷载梁宽b=300mm并
32、且梁截面面积A1.074m2的梁计算参数30035801.模板支撑及构造参数楼板厚度(mm)250mm250mm梁支撑架搭设高度H(m)6.45m7.0m增加梁底承重立杆根数22梁底立杆沿梁跨度方向纵距(m)0.525m0.525m梁两侧立杆间距(m)1.250m（0.525+0.2+0.525）1.250m（0.525+0.2+0.525）水平杆步距(m)1.2m1.2 m剪刀撑设置执行建筑施工承插型套扣式钢管支架安全技术规程（DBJ 15-98-2014）.1相关规定：四周设置由下至上的连续扣件式钢管竖向剪刀撑；当架体高度大于3倍步距时，架体顶层应设置一道水平剪刀撑，剪刀撑应延伸至周边。梁
33、底大楞下方支撑钢管双钢管双钢管大楞连接方式:可调顶托可调顶托立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm扫地杆套扣式300mm扣件式200mm套扣式300mm扣件式200mm2.梁底模板参数面板厚度(mm)：1818梁底模板支撑的间距(mm)：（二选一使用）木方8080mm175mm木方8080mm175mm木方50100mm175mm木方50100mm175mm说明：见本方案计算书附件（十一）(十二)、大荷载梁5002350模板支架做法表二项目做法大荷载梁宽400mm b600mm并且梁截面面积A1.17
34、5m2的梁计算参数50023501.模板支撑及构造参数楼板厚度(mm)250mm250mm梁支撑架搭设高度H(m)6.45m7.0m增加梁底承重立杆根数22梁底立杆沿梁跨度方向纵距(m)0.525m0.525m梁两侧立杆间距(m)1.350m（0.525+0.3+0.525）1.350m（0.525+0.3+0.525）水平杆步距(m)1.2m1.2m剪刀撑设置执行建筑施工承插型套扣式钢管支架安全技术规程（DBJ 15-98-2014）.1相关规定：四周设置由下至上的连续扣件式钢管竖向剪刀撑；当架体高度大于3倍步距时，架体顶层应设置一道水平剪刀撑，剪刀撑应延伸至周边。梁底大楞下方支撑钢管双钢管
35、双钢管大楞连接方式:可调顶托可调顶托立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm扫地杆套扣式300mm扣件式200mm套扣式300mm扣件式200mm2.梁底模板参数面板厚度(mm)：1818梁底模板支撑的间距(mm)：（二选一使用）木方8080mm262mm木方8080mm262mm木方50100mm262mm木方50100mm262mm说明：见本方案计算书附件（十二）(十三)、大荷载梁9001500模板支架做法表三项目做法大荷载梁宽b=900mm并且梁截面面积A1.350m2的梁计算参数90015001
36、.模板支撑及构造参数楼板厚度(mm)250mm250mm梁支撑架搭设高度H(m)6.45m7.0m增加梁底承重立杆根数22梁底立杆沿梁跨度方向纵距(m)0.525m0.525m梁两侧立杆间距(m)1.575m（0.525+0.525+0.525）1.575m（0.525+0.525+0.525）水平杆步距(m)1.2m1.2m剪刀撑设置执行建筑施工承插型套扣式钢管支架安全技术规程（DBJ 15-98-2014）.1相关规定：四周设置由下至上的连续扣件式钢管竖向剪刀撑；当架体高度大于3倍步距时，架体顶层应设置一道水平剪刀撑，剪刀撑应延伸至周边。梁底大楞下方支撑钢管双钢管双钢管大楞连接方式:可调顶
37、托可调顶托立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm扫地杆套扣式300mm扣件式200mm套扣式300mm扣件式200mm2.梁底模板参数面板厚度(mm)：1818梁底模板支撑的间距(mm)：（二选一使用）木方8080mm262mm木方8080mm262mm木方50100mm262mm木方50100mm262mm说明：见本方案计算书附件（十三）(十四)、大荷载梁2503580模板支架做法表（扣件式）项目做法大荷载梁宽b=250mm并且梁截面面积A0.895m2的梁计算参数25035801.模板支撑及构造参
38、数楼板厚度(mm)250mm250mm梁支撑架搭设高度H(m)6.45 m7.0m增加梁底承重立杆根数22梁底立杆沿梁跨度方向纵距(m)0.525m0.525m梁两侧立杆间距(m)0.9m（0.375+0.150+0.375）0.9m（0.375+0.150+0.375）水平杆步距(m)1.2m1.2m剪刀撑设置执行建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011与建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008相关规定梁底大楞下方支撑钢管双钢管双钢管大楞连接方式:可调顶托可调顶托立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):套扣式600mm（计算按650）扣
39、件式200mm套扣式600mm（计算按650）扣件式200mm扫地杆套扣式300mm扣件式200mm套扣式300mm扣件式200mm2.梁底模板参数面板厚度(mm)：1818梁底模板支撑的间距(mm)：（二选一使用）木方8080mm175mm木方8080mm175mm木方50100mm175mm木方50100mm175mm说明：见本方案计算书附件（十四）(十五)、大荷载梁3003580模板支架做法表（扣件式）项目做法采用扣件式钢管支架的大荷载梁宽b=300mm并且梁截面面积A1.074m2的梁计算参数30035801.模板支撑及构造参数楼板厚度(mm)250mm250mm梁支撑架搭设高度H(m
40、)6.45m7.0m增加梁底承重立杆根数22梁底立杆沿梁跨度方向纵距(m)0.525m0.525m梁两侧立杆间距(m)1.250m（0.525+0.2+0.525）1.250m（0.525+0.2+0.525）水平杆步距(m)1.2m1.2 m剪刀撑设置执行建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011与建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008相关规定梁底大楞下方支撑钢管双钢管双钢管大楞连接方式:可调顶托可调顶托立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):扣件式200mm扣件式200mm扫地杆扣件式200mm扣件式200mm2.梁底模板参数面板厚度
41、(mm)：1818梁底模板支撑的间距(mm)：（二选一使用）木方8080mm175mm木方8080mm175mm木方50100mm175mm木方50100mm175mm说明：见本方案计算书附件（十五）(十六)、大荷载梁9001200模板支架做法表(扣件式)项目做法大荷载梁9001200计算参数90012001.模板支撑及构造参数楼板厚度(mm)250mm250mm梁支撑架搭设高度H(m)6.45m7.0m增加梁底承重立杆根数22梁底立杆沿梁跨度方向纵距(m)0.525m0.525m梁两侧立杆间距(m)1.575m1.575m水平杆步距(m)1.2m1.2m剪刀撑设置执行建筑施工扣件式钢管脚手架
42、安全技术规范JGJ130-2011与建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008相关规定梁底大楞下方支撑钢管双钢管双钢管大楞连接方式:可调顶托可调顶托立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):扣件式200mm扣件式200mm扫地杆扣件式200mm扣件式200mm2.梁底模板参数面板厚度(mm)：1818梁底模板支撑的间距(mm)：（二选一使用）木方8080mm262mm木方8080mm262mm木方50100mm262mm木方50100mm262mm说明：见本方案计算书附件（十六）(十七)、大荷载梁9001500侧模做法表一 项目大荷载梁高h1500mm计算参数9001500主楞道数2道2道主楞间
43、距(mm)500500次楞间距(mm)250250穿梁螺栓道数2道2道穿梁螺栓水平间距(mm)500500穿梁螺栓竖向间距(mm)500500穿梁螺栓直径(mm)M14M14主楞龙骨材料钢管钢管次楞龙骨材料（二选一使用）木方8080mm木方8080mm木方50100mm木方50100mm说明：见本方案计算书附件（十七）(十八)、大荷载梁4002000侧模做法表二 项目大荷载梁高1500h2000mm计算参数4002000主楞道数3道3道主楞间距(mm)500500次楞间距(mm)250250穿梁螺栓道数3道3道穿梁螺栓水平间距(mm)500500穿梁螺栓竖向间距(mm)500500穿梁螺栓直径
44、(mm)M14M14主楞龙骨材料钢管钢管次楞龙骨材料（二选一使用）木方8080mm木方8080mm木方50100mm木方50100mm说明：见本方案计算书附件（十八）(十九)、大荷载梁5002350侧模做法表三 项目大荷载梁高2000h2350mm计算参数5002350主楞道数4道4道主楞间距(mm)500500次楞间距(mm)250250穿梁螺栓道数4道4道穿梁螺栓水平间距(mm)500500穿梁螺栓竖向间距(mm)500500穿梁螺栓直径(mm)M14M14主楞龙骨材料钢管钢管次楞龙骨材料（二选一使用）木方8080mm木方8080mm木方50100mm木方50100mm说明：见本方案计算书
45、附件（十九）(二十)、大荷载梁3003580侧模做法表四 项目大荷载梁高2350h3350mm计算参数3003580主楞道数6道6道主楞间距(mm)500500次楞间距(mm)250250穿梁螺栓道数6道6道穿梁螺栓水平间距(mm)500500穿梁螺栓竖向间距(mm)500500穿梁螺栓直径(mm)M14M14主楞龙骨材料钢管钢管次楞龙骨材料（二选一使用）木方8080mm木方8080mm木方50100mm木方50100mm说明：见本方案计算书附件（二十）四、施工方法(一)、施工工艺流程编制专项施工方案测量放线高支模搭设高支模验收结构施工及养护高支模拆除。(二)、施工准备工作1编制专项施工方案，
46、经监理公司审查后，报市建筑科学研究所组织专家评审通过后，方可实施。2支撑体系搭设前，工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细说明，对其进行技术和安全作业的书面交底，并由双方签字确认。3对套扣式钢管脚手架、扣件式钢管脚手架、配件、加固件按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合格的脚手架及构配件。4测量放线（1）模板放线时，应先清理好现场。（2）首先用经纬仪根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线，以便于模板安装和校正。（3）用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平控制标高。（4）用墨线弹出脚手架立杆的位置线，垫板、底座安放位置应准确。(三)、材料准备本工程
47、支架采用套扣式钢管架，钢管采用外径为 48mm，壁厚 3.0mm的钢管，大楞采用扣件式双钢管，壁厚 3.5mm的钢管（计算采用483.0）；支模小楞采用80mm80mm或者50mm100mm截面木方，侧模内楞采用80mm80mm截面木方；模板材料全部选用优质模板，拟采用18mm厚胶合板，规格1.22m2.44m。钢管、木楞、模板的力学性能指标详见高支模验算书部分。一.套扣式钢管脚手架要求1.1 套扣式节点由焊接于立杆上的连接套扣和水平杆端接头组成1.2 十字套扣应由钢材冲压而成，其高度h不应小于32mm，厚度t不应小于5mm1.3 水平杆端接头应焊接于水平杆的两端，其厚度不应小于10mm，下伸
48、的长度l不应小于40mm，楔形斜面的自锁斜度为0.12。水平杆端接头应与套扣匹配，水平杆端插入套扣内，其外表面应与套扣内表面相吻合，且插入套扣底的外露长度不应小于3mm，并应保证锤击自锁后不拔脱，其抗拔力不应小于3KN。1.4立杆和水平杆采用截面48.03.0或以上规格的钢管。立杆的长度为600mm、900mm、1200mm、1800mm、2100mm和2400mm等规格。套扣在立杆上的间距按600mm的模数设置。水平杆的长度规格应与搭设的架体立杆的常用纵距和横距1050mm、525mm和300mm等相匹配。1.5 立杆之间的连接应采用连接套管，其壁厚不应小于3.0mm，长度不应小于150mm
49、，可插入长度不应小于100mm，套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于1.5mm。1.6 杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差应符合表 的要求。1.7 承插型套扣式钢管脚手架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700的规定。立杆、立杆连接套管、可调底座。可调托座、调位螺母、套扣和钢管应采用直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3091中规定的Q235普通钢管。构配件名称检查项目公称尺寸（）允许偏差（）立杆长度600、900、1200、1800、2100、24000.5厚度3.03.0
50、外径48.00.5套扣间距6000.5杆件垂直度-L/1000水平杆长度与立杆的常用的纵距、横距525mm、600mm、650mm、900mm、1050mm0.5套扣厚度50.3高度320.5端接头厚度100.3长度400.5活动十字套扣座套扣厚度50.32套扣高度320.5钢管长度2000.5钢管外径（大头）48.00.5钢管外径（小头）450.5可调螺杆托座板厚度60.2丝杆外径3621.6 十字套扣与立杆的连接、水平杆与端接头的连接均应采取焊接，连接焊接缝应满焊，焊脚尺寸不应小于4mm。1.7 构配件的外观质量应符合下列要求：1） 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，两端面应平整；2 ）焊缝应平整
51、光滑，不得有漏焊、焊穿、裂纹和夹渣等缺陷。1.8 可调底座和可调托座表面浸漆，主要构配件上的生产标识应清晰。2.套扣式脚手架一般构造1、立杆和水平杆采用的套扣式脚手架钢管规格应为48.0mm3.0mm；2、离地面300mm做第一道纵、横向横杆作为扫地杆，往上的步距为1200。搭设应按立杆、横杆的顺序逐层搭设，扫地杆直线度应/200；横杆间水平度应/400。3、根据建筑施工承插型套扣式钢管支架安全技术规程（DBJ 15-98-2014）第6.1.3条要求设置竖向剪刀撑和水平剪刀撑： 1）搭设高度不大于5m的满堂模板支撑架，当与周边结构无可靠拉结时，架体外周应连续设置竖向剪刀撑且与各相交立杆采用扣
52、件连接；竖向剪刀撑的间距和单幅剪刀撑的宽度宜为58m，剪刀撑与水平杆的夹角为4560度；根据计算确定步距，当架体高度大于3倍步距时，架体顶层应设置一道水平剪刀撑，剪刀撑应延伸至周边；2）当架体搭设高度大于5m且不超过8m时，应在中间纵横向每隔46m左右设置由上至下的连续扣件式钢管竖向剪刀撑，同时四周设置由上至下的连续扣件式竖向剪刀撑，并在顶层、底层及中间层每隔4个步距设置扣件式钢管水平剪刀撑，剪刀撑的搭设方式满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的相关要求执行；3）当架体高度大于8m时，高大模板支撑系统的顶层水平杆步距比中间标准步距缩小一个套扣间距，当架体高度大于20m
53、时，顶层两步水平杆均宜缩小一个套扣间距。4、模板支撑架体与楼板模板支撑架体宜采用水平杆连接，当采用钢管连接时，应用直角扣件固定在梁模板支撑架与楼板模板支撑架的水平杆上，且不应小于2跨；5、模板支撑架立杆顶层水平杆至模板支撑点的高度不应大于650mm，丝杆外露长度不应大于400mm，可调托座插入立杆长度不应小于150mm;6、立杆接长应错开，当梁底或其它局位顶部过长时，可适当锯断立杆以满足搭设要求。7、插销外表面应与水平杆扣接头内表面吻合，插销连接应保证锤击自锁后不拔脱，抗拔力不得小于3KN。8、对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比H/B不应大于3。9、支撑架的竖向剪刀撑和水平剪刀
54、撑应与支撑架同步搭设，剪刀撑的搭接长度不应小于1m，且不应小于3个扣件连接，扣件盖板边缘至杆端不应小于100mm，扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。10、梁模板支撑架体与楼板模板支撑架体采用水平杆连接，当采用钢管连接时，应用直角扣件固定在梁模板支撑架与楼板模板支撑架的水平杆上，且不应小于2跨。11、模板支撑架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于3时，在架体的周边和内部以计算确定水平间隔及竖向间隔距离，且设置连墙体与建筑结构拉结；当无法设置连墙体时，应设置钢丝绳张拉固定等措施。 12、高大模板支撑系统应作专门设计，架体周边应设计扣件式钢管竖向剪刀撑、中间应设置水平剪刀撑等整体稳
55、定措施；重荷载梁应在梁两外侧立杆设置扣件式钢管竖向连续交叉剪刀撑。 13、梁板支撑架的纵横向水平杆应拉通设置，当梁板下支撑立杆的间距尺寸与水平杆长度模数不匹配时，应增设扣件式钢管立杆及水平杆，将梁板支撑架连成整体。14、支撑系统塔设完成后应组织验收，合格后方可浇筑混凝土。15、立杆的纵横水平杆间距、步距应根据受力计算确定，并满足套扣水平杆、立杆的模数关系，步距不大于1.2m，且顶层水平杆与底模距离不应大于650mm，方案在顶部加一道扣件式水平杆以加强稳定。16、同一区域的立杆纵向间距应成倍数关系，并按照先主梁、再次梁、后楼板的顺序排列，使梁板架体通过水平杆纵横拉结形成整体，模数不匹配位置应确保
56、水平杆两端延伸至少扣接两根套扣立杆。17、当架体高度大于8m时，高大模板支撑系统的顶层水平杆步距比中间标准步距缩小一个套扣间距，当架体高度大于20m时。顶层两步水平杆均缩小一个套扣间距。18、高大模板支撑系统的水平杆应按水平间距69m，竖向每隔23m与周边结构墙柱、梁采取抱箍、顶紧等措施，加强抗倾覆能力。19、地基支座的设计要满足承载力的要求。二.扣件式钢管脚手架要求扣件式脚手架钢管大楞、水平杆和剪刀撑采用外径为 48mm，壁厚 3.5mm的钢管；扣件式脚手架钢管立杆采用外径为 48mm，壁厚 3.5mm的钢管（计算采用483.0）。小楞采用80mm80mm截面木方，模板材料全部选用优质模板，
57、拟采用18mm厚胶合板，规格0.9m1.8m。钢管、木楞、模板的力学性能指标详见高大模板验算书部分。1、钢管（1）钢管包括立杆、水平杆、剪刀撑、连墙杆等。（2）钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB700-7）中Q235-A级钢的规定。（3）采用外径为 48mm，壁厚 3.5mm的钢管，最大长度6.5m，且每根钢管的最大质量25Kg。（4）钢管的表面质量及外形应符合下列要求：1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（G
58、B/T228）的有关规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径偏差不应大于0.5mm，钢管壁厚偏差不大于0.35mm，端面切斜偏差不应大于1.7mm；钢管必须涂有防锈漆。2）旧钢管表面锈蚀深度应0.18mm，钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲当l1.5m时，允许偏差5mm；立杆钢管弯曲当3ml4m时，允许偏差12mm，当4ml6.5m时，允许偏差20mm。3）弯曲变形，锈蚀钢管不得使用，脚手架钢管每根最大质量不大于25kg，钢管上严禁打孔。2、扣件（1）扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。（2）扣件式钢管脚手架应采
59、用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，其附件的制造材料应符合普通螺纹（GB1981）的规定，垫圈应符合垫圈（GB95-76）的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。（3）脚手架采用的扣件，扣件螺栓拧紧扭力矩不得小于40Nm且不应大于65Nm。（4）扣件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。3、模板模板
60、材料全部选用优质模板，拟采用18mm厚胶合板，规格1.22m2.44m。模板使用前均涂刷脱模剂，以延长使用寿命。4、木方采用80mm80mm或者50mm100mm木方作支模小楞，采用80mm80mm木方侧模内楞。抗剪强度设计值为1.4 N/mm2，弹性模量大于9000 N/mm2，截面抵抗矩为85.33cm3，小梁截面惯性矩分别为341.33 cm4。5、可调顶托可调顶托长750mm，承载力容许值为30kN，使用时自由高度控制在300mm以内。(四)、模板制作1、模板按配模图在模板加工场统一加工制作或者配制。2、模板制作好后，标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷隔离剂（脱模剂）后，按规定
61、要求分类堆放在施工平面布置图指定的场地内。(五)、高支模安装搭设1、模板及支撑体系安装施工顺序放线垫脚板底托扣件式钢管脚手架水平拉杆剪刀撑大楞小楞梁底模板梁钢筋安装梁侧板安装楼板底模板安装。2、立杆的设计高大模板的立杆支承在设计地骨或楼板上，而楼板下相应位置则保留原支模体系作回顶，不须进行地基处理。立杆底部垫18mm厚木板；立杆接长必须采用对接扣件连接，且相邻两立杆的对接接头不得在同步内；当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，则采用等步距设置；当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，则采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；高大支撑架水平拉杆步距小于1.2m。3、整体性构造层
62、的设计1）水平加强层应以每3-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；2）在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。3）水平拉杆的杆需加长时，必须采用搭设长度不得小于1000mm,用三个扣件进行扣紧；4、剪刀撑的设计：1）在高大支模区域外围设置由下至上封闭的竖向连续式剪刀撑；2）中间在纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为46m；3）在支模架体顶部和扫地杆处设置水平剪刀撑，中间每隔12步设置一道水平剪刀撑；4）剪刀撑的杆需加长时，必须采用搭设长度不得小于1000mm，用三个扣件进行扣紧。5、顶
63、部支撑点的设计顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不应大于200mm；6、支撑架搭设的要求1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；2）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求，各立杆整个高度垂直度控制在10mm以内；3）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4）地基支座的设计要满足承载力的要求。5) 在搭设过程中，支撑架的立杆必须采用对接扣件进行对接，水平拉杆和剪刀撑必须采用搭接，搭接长度不应小于1米，旋转扣件不少于3个，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不少于100毫米
64、。7、梁模板安装（1）先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。（2）按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的23。施工时，起拱高度须符合设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁确定。（4）当梁高超过750mm时，梁侧模板加穿梁螺栓加固。8、楼面模板安装（1）通线调节脚手架支撑体系的高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。（2）铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。（3）楼面模板铺完
65、后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。(六)、高支模工程的模板支架体系的检查与验收1、模板支撑体系应在下列阶段进行检查与验收： （1）作业层上施加荷载前；（2）整体或分段达到设计高度后；（3）遇六级大风或大暴雨后；（4）停用超过一个月。2、模板支架体系使用中，应定期检查下列项目： （1）承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求； （2）场地地表是否积水，底座是否松动，立杆立柱是否悬空，外侧立杆立柱是否被车辆冲撞过； （3）立杆立柱的沉降与垂直度的偏差是否符合要求； （4）扣件、连接件
66、是否松动； （5）是否超载。3、模板验收要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。（1）主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2） 一般项目1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木
67、模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的抽查10，
68、且不得小于3件)。检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3件)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；3）模板就位前，检查顶模
69、棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3）门窗洞口处对称下混凝土；4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发
70、生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（10）跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。（11）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置
71、、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。(七)、高支模拆除1、高支模支架拆除必须提供混凝土的强度报告。在梁板砼达到设计强度后，模板支撑体系经单位工程负责人检查验证确认不再需要，并审批同意后，方可拆除。2、拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。3、拆除前，由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底。4、支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。5、拆除顺序：先松开顶托、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板顺序拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外
72、后里的顺序进行。6、在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；7、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关的立杆时方可拆除。8、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，不得硬拉，严禁敲击。9、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。各拆除的模板、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面，应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。五、钢筋混凝土结构施工部署(一)、施工准备1、掌握工程现场情况。了解当地气象资料、水文地质情况，摸清周边环境情况，包括运输道路、施工用水用电、现场场地标高、规划地下管线走向等
73、情况。2、做好图纸会审工作项目经理部组织有关人员学习、熟悉施工图纸内容，了解设计意图，并进行自审、会审工作，扫除图纸上的施工障碍，以便正确无误地施工。3、编制混凝土结构专项施工方案。对可能出现问题的部位和工序提出注意事项和措施，并进行详细地技术交底。按照施工工期要求结合实际情况，编制施工机具设备需用量计划，组织施工机具设备需用量计划的落实，确保按期进场。4、材料准备材料员根据材料供应计划，做好材料订货和采购工作，使计划得到落实。材料进场按计划进行，并作好保管工作。5、施工机具准备按施工机具进场计划，组织机具进场，对进场设备作相应的保养、检查和试运转工作，以保证施工机械能正常运转。6、劳动力准备
74、按照劳动力需用量计划，安排具有丰富施工经验的技术工人组成的施工专业队伍进行施工。7、施工临水、临电布置施工临水、临电安装布置按施工临水、临电专项方案进行布置。(二)、施工段的划分见本工程施工组织设计。(三)、钢筋混凝土结构施工安排1、现场主要运输机具安排（1）本工程预拌混凝土由大型搅拌站用搅拌车运送到场，场内由砼泵机输送至操作工作面。（2）混凝土泵选用30系列，设置1台塔吊辅助垂直运输。2、外脚手架选用外脚手架采用扣件式钢管脚手架，脚手架外侧采用密目安全网整体封闭；在施工通道上方设置双层防穿透安全平挡板。3、钢筋混凝土结构施工安排（1）各层楼面结构高支模支顶采用扣件式钢管脚手架支顶，拟配备三层
75、梁板模板、两层柱子模板进行施工。（2）混凝土构件的钢筋制作加工在现场进行。钢筋成型后按楼层、部位、规格、编号分类堆放。安装时利用塔吊或提升机垂直运到各操作层。（3）本工程采用商品混凝土现场浇注。商品砼用砼泵进行输送，并配以串筒、溜槽下料。柱采取独立浇筑，梁板浇砼采取一次成型的方法连续施工。（4）泵送混凝土的浇筑顺序和路线：本工程采用混凝土输送管泵送混凝土，在同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑；梁混凝土浇筑采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm，且先浇筑非高支模区域混凝土，压稳非高支模区域支架后，再浇筑高支模区域混凝土。当不允许留施工缝时，区域之
76、间、上下层之间的混凝土浇筑间歇时间，不得超过混凝土初凝时间；当下层混凝土初凝后，浇筑上层混凝土时，应先按留施工缝的规定处理。（5）泵送砼时应避免砼出料冲击荷载影响支架稳定。（6）对泵管出口处最大堆料厚度应控制在15cm以内，以保证安全（7）混凝土的养护：砼浇筑完后12小时内进行浇水养护，养护由专人负责，每天浇水的次数应能保持混凝土处于湿润状态，混凝土养护用水应与拌制用水相同，养护期不得少于7d。六、高支撑变形监测1、检测内容和监测要求（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。（2）测点布设：在高大支模区域内荷载较大或支模高度较高的位置设置位移和沉降监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求。（3）监测
77、频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率2030分钟一次。2、监测报警指标监测项目监测报警值支架沉降8mm支架水平位移8mm3、监测方法支撑的监测采用经纬仪和水准仪进行。做法是：在主体墙柱的侧面标示出观测基准点，分别在支撑杆上标示观测点。在整个浇筑混凝土的过程中，安排专职人员进行监测。4、处理方法当监测数据接近或达到报警值时，立即组织有关各方采取应急或抢险措施，同时向上级有关部门报告。七、质量保证措施(一)、保证材料质量的控制措施1、根据公司质量方针和质量手册的要求，选择合格的材料供应商。2、对于进场的模板、钢管杆件、构件、配件、加固件等应按规范要求进行检查、验收；对不合格品必须退货，严
78、禁投入使用。3、对同一批次使用的材料，应核对其尺寸规格是否相同，严禁将外径不同的钢管混合使用。4、严格按施工平面布置图指定位置堆放材料，同时必须悬挂标识牌，标明材料名称、规格、使用部位。5、模板应按分类整齐平行堆放。模板堆放不宜过高，以免失稳。最下一块模板应垫起离地200mm高，保持通风防止受潮。6、模板堆放场地应搭棚防晒，防止太阳暴晒造面模板变形。(二)、预防轴线偏位、标高不正确的控制措施1、每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求。2、梁的轴线，边线应先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。3、用水准仪把建筑物水平
79、标高引测模板安装位置，定好水平控制标高，严格控制梁板的标高。(三)、施工质量保证措施1、模板及其支撑体系必须进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。（验算过程详见计算书。）2、做好各级技术交底工作，让所有施工人员掌握质量技术要求。3、配制模板时，要根据模板拼装接合的需要进行适当加长或缩短，确保模板板面表面平整，接缝严密不漏浆。4、现场安装施工必须严格按本方案的要求进行，特别是对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的钢管杆件、木枋等构件的尺寸、间距等必须严格控制。5、严格按事先确定的合理施工工序进行操作施工，发现问题及时上报，并会同有关人员
80、研究处理。6、钢筋混凝土梁、板的跨度大于或等于4.0m时，模板安装时应按设计要求起拱。7、模板及其支撑体系必须经有关单位验收通过，并如实做好质量验收记录后，方可组织下道工序的施工。(四)、预防漏浆的控制措施1、木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔夜浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。2、梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平；但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱模板，又会发生漏浆现象。3、底模板与梁接合处，应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既
81、可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。(五)、成品保护措施1、模板安拆时应轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。2、模板涂刷好隔离剂（脱模剂）后，在指定位置按规格分类堆放。3、模板安装完成后，要注意保持模板内清洁。4、拆模时不得用大锤硬砸或用撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。(六)、砼浇筑施工注意事项1、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。2、混凝土浇筑时，施工单位应派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，并迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。如果估计排险抢修时间超过混凝土初凝
82、时间，则要进行施工缝处理。3、大梁砼浇筑时要严格控制浇筑进度不得过快，应分层（400mm）浇筑，混凝土不得堆放过高过于集中，要及时将其拔开，使砼荷载能均匀分布。4、砼输送管不得直接与模板面接触，应用轮胎和木枋组成滑动支座支承，减少管道产生的水平附加荷载。5、砼振动时，不得用振棒撬住模板或钢筋。6、振动器振棒等设备，不得集中堆放。浇筑时无需使用的设备一律在浇筑前清走。(七)、后浇带支架的搭设及拆除方法一般情况下，后浇带两侧模板支撑不允许拆除，必须在后浇带合拢后根据拆模试块强度确定拆模时间。基础后浇带的浇筑合笼是在主体工程封顶后进行。也可通过对主楼和裙房进行沉降观测，在沉降基本稳定后就可以进行后浇
83、带混凝土的施工作业。基础后浇带的混凝土应采用早强、快硬、无收缩的水泥配制或普通水泥掺早强剂和微膨胀剂(UEA或JM，其掺量为水泥用量的8%12%)，以促成该混凝土产生万分之四到万分之六的线膨胀系数。所用的碎石和砂都要筛洗干净，其混凝土标号应提高一级(在掺早强剂的情况下)。在浇筑过程中混凝土要拌合均匀，入模后震捣密实，浇筑后加强养护。在支设后浇带处的模板时可以拆除后浇带两侧的模板，后浇带梁板在悬臂处底板模板的拆除顺序是：梁底模拆除梁底支顶顶板模拆除顶板支顶。禁止梁、板同时拆除，再回顶。但在后浇带施工封闭前，后浇带处梁、板模板的支撑不得拆除，否则可能引起各部分结构的承载能力和稳定问题，同时后浇带跨
84、内不得施加其他荷载，例如放置施工设备、堆放施工材料等，以保证结构安全。并做好后浇带两侧的临时支护。 在拆模换撑时，更要注意后浇带附近的支护质量，防止在拆除模板过程中，由于支撑松动、移位等造成结构开裂。八、安全保证措施(一)、安全生产保证体系1、以项目经理部为核心组成以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。2、项目经理是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理。3、施工负责人是安全管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的制定，执行情况的监督与检查。4、技术负责人是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。5、工长、专职安全员在指挥部的
85、统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。(二)、安全教育制度1、严格执行三级安全教育制度。新进场的每个施工人员，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码。2、三级安全教育是指公司对新进场的施工人员着重进行安全基本知识、法规、法制教育；项目部对新进场的施工人员着重进行现场规章制度和遵章守纪教育；班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育。3、施工人员在变换工种时，必须接收新工种的岗位安全操作知识教育；特种作业人员若变换新工种须经市一级有关部门重新培训考核发证。4、
86、定期对施工人员进行安全技术教育，项目部对班组的安全技术教育每月一次，班组对工人的安全技术教育每周一次。教育类别为：操作规程、技能、班前教育等。5、在节假日前后，必须加强对全体施工人员的安全教育，提高施工人员的安全意识。6、项目部对工人的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育汇总表”。(三)、安全检查制度1、工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安全设施进行应进行检查，发现问题应向工地有关人员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。2、工地专职安全员要每日对作业区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验
87、收，对不改进的，提出处理意见，报项目负责人处理。指导、督促工人认真执行安全制度、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品。3、要认真执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订整改计划，并做到“定人、定时间、定措施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业。4、电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配电装置、低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记”。(四)、高支模工程的安全管理措施1、搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考
88、核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。2、施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。3、搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。5、施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。6、当支架基础下有设备基础、地下管线时，在支架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。7、在支架基础或邻近严禁进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。8、支模应按规
89、定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。9、模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀援模板支架上下。10、支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在交装后将洞盖没。11、临街搭设的支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。施工作业场所有坠落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高处作业中所用的物料均应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件禁止抛掷。12、设专人负责对支架进行经常检查和保修工作。
90、对高层支架定期作立杆基础沉降检查，发现问题立即采取措施。13、施工中对支架发现有缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。14、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。下雨后进行作业时必须采取可靠的防滑措施。对进行高处作业的高耸建筑物事先设置避雷设施。遇有台风暴雨后应对支架设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象立即修理完善。15、进行高处拆模作业，应配置登高用具或搭设支架，工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业。 16、拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。17、拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作
91、人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。18、模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。19、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小于lm，堆放高度不得超过lm。楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。20、拆下的支架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污物，并分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。(五)、预防模板及支架坍塌的安全技术措施1、设计模板及支撑体系案时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强
92、度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过混凝土结构工程施工及验收规范的允许值。2、所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。3、施工前由项目部安全技术负责人对施工人员进行安全技术书面交底，施工时严格按本方案的要求进行。4、模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。5、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。6、现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂
93、直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。7、支架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。 8、大梁模板支架立杆的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性。9、可调托座伸出长度不宜超过200mm，若伸出长度超过200mm，应加拉杆连结稳定。10、安装完毕经验收确认符合要求后才能进行混凝土浇筑。11、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。12、施工期间不得拆
94、除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。(六)、施工现场防火措施1、现场要组建义务消防队，开展防火工作。对全员进行防火知识教育，经常开展防火安全宣传教育活动。2、针对办公区、施工区、材料区等区域的特点配备消防器材。对木工棚、料场等重点区域设置重点防火区标牌，重点监控。3、对明火作业，电气焊作业必须当日开取动火证，必须有防火措施和专人看守。易燃，易爆材料要专人管理，限期存放在现场。4、工地应设置吸烟区，不准在非吸烟区吸烟。不准在宿舍内擅自设灶生火。 (七)、安全用电管理措施1、施工现场采用三相五线制供电，供电主干线及分干线必须敷设至各级电制箱。严格执行一机一闸一漏电开关的规定。漏电保护器的额
95、定漏电动作电流应不大于30 mA，额定漏电动作时间应小于0.1 s。2、电工必须身体健康，并持证上岗。3、电线要架空铺设，不得拖地，电线严禁架设在支架上。4、配电箱内的开关电器、控制成品、保护电器必须完好无损。5、电气设备的金属外壳必须通过专用接地干线与接地装置可靠连接，接地干线的首、末端及线路中间必须与接地装置可靠连接，每一接地装置的接地电阻不得大于4。6、各种电气设备必须定期由专业电工检修，确保设备完好。检修时，必须将相应的闸刀开关断开，并悬挂“严禁合闸”标志。维修时必须按规定穿、戴绝缘鞋、手套，必须使用电工绝缘工具。7、架空输电线路的安全距离、工地临时用电线路架设及支架接地避雷措施等应按
96、现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范执行。九、应急救援预案(一)、应急救援组织机构1、应急救援预案的目的为了保证本工程的施工安全工作落实到实处，根据建设工程安全生产管理条例等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定高支撑模板应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。2、项目部应急救援小组名单组 长：丁少杰（项目经理） 电话：188 2682 9032副组长：邓超 电话：136 9494 0911组员：邱亦陵134 278
97、3 9111 杜志成137 1311 96743、相关联系方式东莞市石龙人民医院：0769-22235588组长副组长项目日常管理组员 现场设备维护组现场保护警卫组现场排除险情组现场抢救伤员组后勤物质供应组4、应急响应发生四级以下的一般事故时，由现场应急救援小组实施应急响应，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；发生四级以上重大安全事故时，由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。（1）工程项目部现场应急救援小组：工地现场发生事故后，现场应急救援小组应立即组织人员展开抢救伤员和排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救
98、中心或119报火警救助。由现场应急救援小组组长负责事故现场应急的指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意安排做好保护好事故现场。指挥调动工地现场的一切所需的应急救援排险物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理。协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训举一反三地制定并落实相应的预防措施，切实防止类似的事故重复发生。负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育
99、，在切实做好预防措施和确保安全的情况下，上报有关上级部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。（2）公司应急救援小组：公司应急救援小组接到工地重大事故报告后，应立即赶赴现场，同时将事故概况（包括伤亡人员、发生事故时间、地点、原因等）分别用电话和快报的办法报告上级应急救援组织以及政府有关部门。指挥现场应急救援组织，首先抢救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大。同时协同现场保护好事故现场。负责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物质资源和人员支持、技术支持，全力保障应急行动的顺利完成。协助和接受政府有关部门对事故的调查处理。协助政府有关部门分析事故原因和性质。 吸取事故教训，制定并落实相应的预防措施，
100、防止类似事故的重复发生。协同现场做好事故的善后处理工作，在做好预防措施确保安全的情况下，上报有关部门复检认可后，努力争取尽快恢复正常生产。（3）应急响应中必须遵循的原则紧急事故发生后，发现人应立即报警。项目部急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行。在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。项目部设紧
101、急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。紧急事故处理结束后，部门负责人应填写事故有关记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。5、事故的类别根据高支模施工的特点，确定以下为可能发生的事故类别：（1）模板及支架坍塌事故；（2）高处坠落事故；（3）物体打击伤害事故；（4）机械伤害事故；（5）火灾事故；（6）触电伤害事故。6、救援器材及设备（1）应急救援装备应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。（2）应急救缓药品外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。内服药
102、品：云南白药等。7、应急救援演练项目部应根据施工现场实际情况定期组织有关人员演习预案，同时应定期检查施工现场内的设施、机具及消防器材。演习或事故发生后，项目部应组织人员对应急预案的实际效果进行评价，必要时进行修订。(二)、应急救援措施1、发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施（1）当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。（2）当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现
103、场。（3）当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行相应的抢救。（4）被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院进行治疗。（5）当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。2、发生高处坠落事故的应急救援措施：（1）当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。（2）抢救伤
104、员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。（3）对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物、呕吐物，防止影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。（4）对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。 （5）对于脊椎受伤的伤员，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或
105、布条包扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（6）对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。（7）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。3、发生物体打击伤害事故的应急救援措施：（1）发生物体打击伤害事故时，必须立即对伤者进行救治。抢救的重点应放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。（2）抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸。（3）对于颅脑外伤的伤
106、员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。（4）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。处理后，应立即送往邻近医院进行检查治疗。（5）对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。4、发生机械伤害事故的应急救援措施：（1）发生机械伤害事故时，要立即采取拉闸断电等措施，停止机械运转，然后应立即对伤员采取包扎止血措施。（2）对于手、脚趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干净布包好，与伤
107、员同时送到医院，以便做接驳手术。（3）对于手脚骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上。进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。5、发生火灾事故的应急救援措施：（1）发生火灾时，首先是迅速扑灭火源，及时疏散有关人员，并对伤者进行救治；同时拨打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有人在现场门口等待并引导救火车入场救火。（2）火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要及时把握好这一时机，尽快把火扑灭。（3）现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区域扩大；同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。（4）如有人员受伤，要马
108、上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。6、发生触电事故的应急救援措施：（1）触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。（2）当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（3）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。（4）触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。（5）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，保持空气
109、流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。（6）若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。十、组织结构（一）、管理人员序号姓名职务联系电话1丁少杰项目经理188 2682 90322丁少杰项目技术负责人188 2682 90323邓超专职安全员136 9494 09114邱亦陵专职安全员134 2783 91115卢文馨专职安全员134 2783 98206杜志成施工员137 1311 96747郭惠昆施工员159 9980 37358吴树坚资料员135 8079 21289李景华质检员136 2265
110、 316710谢锦辉材料员134 3153 323811高长贵机械设备管理员136 5256 6239（二）、组织结构图项目经理项目技术负责人 项目安全生产负责人质检员 安全员 施工员仓管员采购员机修员技术员木工班钢筋班混凝土班泥水班架子班杂工班防水班（三）、岗位及部门职责本工程按专业进行分工负责，在项目经理的领导下，现场所有人员分工合作，互相促进，共同完成工程的各项任务。具体分工如下：(1) 项目经理1) 负责贯彻执行国家及上级主管部门有关法律、法规政策和标准及企业的各项规章制度。2) 负责项目施工的工程生产、质量及安全管理工作，并负责组织推进项目实施公司职业健康安全管理体系、质量管理体系、
111、环境管理体系。3) 负责项目施工的成本控制，并负责项目工程款的追收工作。4) 负责组织开展创建安全文明工地活动，并负责协调综合治理工作。5) 负责项目施工的进度监控。6) 负责项目各岗位协调工作。7) 负责项目对外关系协调、联络与沟通，并接待居民投拆。8) 负责执行实施公司年度技改计划。9) 负责项目班子解体后的善后工作。10) 负责组织有关人员学习图纸，参加图纸会审，并组织主持编制工程项目施工组织设计和有关工程的施工技术方案。11) 负责根据实际情况评价本项目的重大环境因素审批，并上报公司工程部备案。12) 负责项目所属范围内的危害辨识与风险评价，并上报公司安全部。根据专业的特点及施工进度不
112、同阶段的评价结果确定本项目部的重大危害因素，编制重大危害因素及其控制计划清单上报公司安全部。13) 负责项目的安全事故或紧急情况应急准备与响应工作。14) 负责成立应急小组，并组织应急成员对事故进行处理，在24小时内向工程部报告，并在24小时内填应急准备和响应报告书。15) 负责将健康安全与环境方针和有关法规的要求传达给相关方，并负责接待相关方的投诉。16) 协助安全部巡检员在施工各阶段对施工现场场界噪声进行监测。(2) 技术负责人1) 负责项目工程施工中有关技术、质量管理工作，并负责分管组织推进项目实施三位一体化管理体系。2) 负责组织有关人员学习图纸，参加图纸会审，并组织主持编制工程有关工
113、程的施工技术方案或施工组织设计。3) 负责组织分部分项工程的评定验收及工程竣工验收前的自检，并审核工程竣工资料。4) 负责主持项目现场的计量工作管理。5) 负责组织建立项目现场的管理资料。(3) 施工员1) 负责项目分部分项工程施工的具体实施工作并负责属下班组施工质量、进度的监控。2) 负责解决施工图纸及实际施工的技术接口和提出变更要求。3) 负责项目工工程的测量和放线工工作。4) 了解公司环保及职业健康安全管理方针、程序文件有关内容。 (4) 安全员和质检员1) 具体负责项目现场有关质量、安全的管理工作。2) 负责参与项目工程及关键部位和特殊工序的质安措施的编制和研讨。3) 负责项目工程施工
114、质量的分项工程质量核定工作。4) 负责办理工序的质量核定。5) 负责协助组织项目现场的周检和竣工工程的质量自检工作。6) 负责参与工程质量事故、工伤事故的调查处理工作，并负责项目工程有关质量、工伤报表的报送工作。7) 负责计量管理的具体工作。8) 负责现场材料进货检验和过程检验的监控。9) 负责组织建立项目现场有关安全、文明施工、消防等方面管理资料。10) 组织落实人员实施安全技术方案，在实施中给予指导、把关，并负责组织相关人员每半月进行安全检查，对查出的隐患填写安全隐患整改通知单。11) 针对定期、不定期检查发现的环境方面的不符合项，填写纠正措施计划表。十一、计算书材料数据部位材料规格规格与
115、参数模板18mm夹板弹性模量E6000 N/mm2，抗弯强度设计值f13 N/mm2，抗剪强度设计值1.4 N/mm2支模立杆套扣式483.0钢管弹性模量E206000 N/mm2，抗弯强度设计值f205 N/mm2，抗剪强度设计值125 N/mm2扣件式483.5钢管（计算采用483.0）支模小楞8080木方弹性模量E9000 N/mm2，抗弯强度设计值f13 N/mm2，抗剪强度设计值1.4 N/mm250100木方支模大楞扣件式483.5双钢管（计算采用483.0）弹性模量E206000 N/mm2，抗弯强度设计值f205 N/mm2，抗剪强度设计值125 N/mm2侧模内楞8080木方
116、弹性模量E9000 N/mm2，抗弯强度设计值f13 N/mm2，抗剪强度设计值1.4 N/mm250100木方侧模外楞483.5双钢管（计算采用483.0）弹性模量E206000 N/mm2，抗弯强度设计值f205 N/mm2，抗剪强度设计值125 N/mm2(一)、高支模120厚板模板计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工承插套扣式钢管支架安全技术规程DBJ 15-98-20143、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称120m
117、m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)5二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模
118、板支架高度(m)15立柱纵向间距la(mm)1050立柱横向间距lb(mm)1050水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)375立柱距混凝土板长边的距离(mm)400主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设
119、计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm41、强度验算q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5
120、 1=6.511kN/mq20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/mp0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kNMmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.252/8，0.1080.252/8+3.150.25/4= 0.198kNmMmax/W0.198106/540003.661N/mm2f13N/mm2满足要求！2、挠度验算q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m5ql4/(384EI)53.1122504/(3846000486000)0.054mml/250250/250
121、1mm满足要求！五（1）、小梁验算一小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33因B/lb取整5000/1050取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.4
122、2.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.251.682kN/m因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.250.894kN/mq1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.788kN/mM10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.8941.052+0.1210.7881.0520.211kNmq20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/mp0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kNM2max0.077q2L2+0.21pL，0.1
123、07q2L2+0.181pLmax0.0770.0811.052+0.213.151.05，0.1070.0811.052+0.1813.151.050.701kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6820.252/2，0.0810.252/2+3.150.250.79kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.211，0.701，0.790.79kNmMmax/W0.79106/853309.259N/mm2f13N/mm2满足要求！2、抗剪验算V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.8941.05+0.620.7881.051.083kNV20.
124、607q2L+0.681p0.6070.0811.05+0.6813.152.197kNV3maxq1L1，q2L1+pmax1.6820.25，0.0810.25+3.153.17kNVmaxmaxV1，V2，V3max1.083，2.197，3.173.17kNmax3Vmax/(2bh0)=33.171000/(28080)0.743N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.250.828kN/m跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.82810504/(10090003413300)
125、0.207mml/2501050/2504.2mm悬臂端maxqL4/(8EI)=0.8282504/(890003413300)0.013mml1/250250/2501mm满足要求！五（2）、小梁验算二小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因B/lb取整5000/1050取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q10.9max1.2(
126、G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.251.682kN/m因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.250.894kN/mq1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.788kN/mM10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.8941.052+0.1210.7881.0520.211kNm
127、q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/mp0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kNM2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0811.052+0.213.151.05，0.1070.0811.052+0.1813.151.050.701kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6820.252/2，0.0810.252/2+3.150.250.79kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.211，0.701，0.790.79kNmMmax/W0.79106/833309.
128、481N/mm2f13N/mm2满足要求！2、抗剪验算V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.8941.05+0.620.7881.051.083kNV20.607q2L+0.681p0.6070.0811.05+0.6813.152.197kNV3maxq1L1，q2L1+pmax1.6820.25，0.0810.25+3.153.17kNVmaxmaxV1，V2，V3max1.083，2.197，3.173.17kNmax3Vmax/(2bh0)=33.171000/(210050)0.951N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)h)
129、b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.250.828kN/m跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.82810504/(10090004166700)0.17mml/2501050/2504.2mm悬臂端maxqL4/(8EI)=0.8282504/(890004166700)0.011mml1/250250/2501mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(
130、cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。1、小梁最大支座反力计算Q1k1.5kN/m2q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.251.421kN/mq1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.250.948kN/mq1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.47
131、2kN/mq2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.25=0.878kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.9481.05+1.2230.4721.051.745kN按悬臂梁，R1q1l=1.4210.250.355kNRmaxRmax，R1/20.872kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.8781.051.054kN按悬臂梁，R1q2l=0.8780.250.22kNRmaxRmax，R1/20.527kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kNm)M
132、max0.342kNmMmax/W0.342106/449076.143N/mm2f205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax2.193kNmax2Vmax/A=22.1931000/42410.346N/mm2125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)max0.42mm跨中max=0.42mm=1050/250=4.2mm悬挑段max0.053mm=250/250=1mm满足要求！七、立柱验算钢管类型(mm)483.0回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)205立柱截面面积(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)4490支架立杆计算长度修
133、正系数1.4立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)6501、长细比验算l01=h+2a=1200+2650=2500mml02=h=1.41200=1680mm取两值中的大值l0=2500mm2=l02/i=2500/15.9=157.233查表得，=0.283长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段： 1=l01/i=2500/15.9=157.233查表得，=0.283f=N/(A)=1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41)1.051.051000/(0.283424)=6.191000/119.992=51.59N/mm2f=205 N/mm2满足要求！非顶部
134、立杆段： 2=l02/i=1680/15.9=105.66查表得，=0.544f=N/(A)=1.2(0.75+(1.1+24)0.12)+1.41)1.051.051000/(0.544424)=6.5211000/230.650=28.72N/mm2f=205 N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N6.19kNN30kN满足要求！九、地基承载力高支模模板的立杆支承在地下室底板上，不须进行地基处理。(二)、高支模梁4001300模板计算书一计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建
135、筑施工承插套扣式钢管支架安全技术规程DBJ 15-98-20143、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称400X1300新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001300新浇混凝土结构层高(m)15梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准
136、值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)1050梁两侧立柱间距lb(mm)1050步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1050、1050混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)525梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑小梁根数6梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术
137、规范JGJ130-2011设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000按四等跨连续梁计算，简图如下：Wbh2/6=4001818/621600mm3，Ibh3/12=400181818/12194400mm4q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.3)+1.40.720.416.865kN/
138、mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.30.416.16kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.40.706kN/mq2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.30.413.3kN/m1、抗弯验算Mmax/W(0.10716.160.212+0.1210.7060.212)106/216003.704N/mm2f13N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.632q2l4/(100EI)0.63213.32104/(1006000194400)0.14mml/250210/2500.84mm满足要
139、求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14316.160.21+1.2230.7060.214.06kN标准值(正常使用极限状态)Rmax1.143q2l1.14313.30.213.192kN五（1）、小梁验算一小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q14.06/0.4
140、10.15kN/m小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.210.051kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(0.525-0.4/2)/20.21+0.91.350.5(1.3-0.12)0.210.351kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(1.05-0.525-0.4/2)/20.21+0.91.350.5(1.3-0.12)0.
141、210.351kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q13.192/0.47.981kN/m小梁自重q2(0.3-0.1)0.210.042kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.525-0.4/2)/20.21+0.5(1.3-0.12)0.210.23kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(1.05-0.525-0.4/2)/20.21+0.5(1.3-0.12)0.210.23kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.984106/8533011.53N/mm2f13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图
142、(kN)Vmax2.408kNmax3Vmax/(2bh0)=32.4081000/(28080)0.564N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)max2.656mml/2501050/2504.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R12.408kN，R22.408kN正常使用极限状态R11.848kN，R21.848kN五（2）、小梁验算二小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)
143、416.67计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q14.06/0.410.15kN/m小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.210.051kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(0.525-0.4/2)/20.21+0.91.350.5(1.3-0.12)0.210.351kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+
144、1.40.72)(1.05-0.525-0.4/2)/20.21+0.91.350.5(1.3-0.12)0.210.351kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q13.192/0.47.981kN/m小梁自重q2(0.3-0.1)0.210.042kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.525-0.4/2)/20.21+0.5(1.3-0.12)0.210.23kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(1.05-0.525-0.4/2)/20.21+0.5(1.3-0.12)0.210.23kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kNm
145、)Mmax/W0.984106/8333011.807N/mm2f13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax2.408kNmax3Vmax/(2bh0)=32.4081000/(250100)0.722N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)max2.176mml/2501050/2504.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R12.408kN，R22.408kN正常使用极限状态R11.848kN，R21.848kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2
146、)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二由上节可知RmaxR1，R22.408kN，RmaxR1，R21.848kN1、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)Mmax/W1.3106/（4490*2）144.804N/mm2f205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax6.054kNmax2Vmax/A=26.0541000/42428.559N/mm2125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(
147、mm)主梁变形图二(mm)max3.035mml/2501050/2504.2mm满足要求！七、立柱验算钢管类型(mm)483.0回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)205立柱截面面积(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)4490支架立杆计算长度修正系数1.4立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)6501、长细比验算l01=h+2a=1200+2650=2500mml02=h=1.41200=1680mm取两值中的大值l0=2500mm2=l02/i=2500/15.9=157.233查表得，=0.283长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段： 1=l01
148、/i=2500/15.9=157.233查表得，=0.283立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2max13.691+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+0.525-0.4/2)/21.05，13.691+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+1.05-0.525-0.4/2)/21.0517.744kNfN/(A)17.744103/(0.283424)147.88N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立杆段： 2=l02/i=1680/15.9=105.66查表得，=0.544立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2
149、max13.691+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+0.525-0.4/2)/21.05，13.691+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+1.05-0.525-0.4/2)/21.0517.961kNfN/(A)17.961103/(0.544424)77.87N/mm2f205N/mm2满足要求！八、地基承载力高大模板的立杆支承在地下室底板上，不须进行地基处理。(三)、高支模梁5001300模板计算书二计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工承插套扣式钢管支架安全技术规程DBJ 15-98-20
150、143、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称500X1300新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001300新浇混凝土结构层高(m)15梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件
151、时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)1050梁两侧立柱间距lb(mm)1050步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1050、1050混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)525梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑小梁根数7梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011设计简图如下：平面图立面图四、面板
152、验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000按四等跨连续梁计算，简图如下：Wbh2/6=5001818/627000mm3，Ibh3/12=500181818/12243000mm4q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.3)+1.40.720.521.081kN/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91
153、.350.1+(24+1.5)1.30.520.199kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.50.882kN/mq2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.30.516.625kN/m1、抗弯验算Mmax/W(0.10720.1990.1752+0.1210.8820.1752)106/270002.573N/mm2f13N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.632q2l4/(100EI)0.63216.6251754/(1006000243000)0.068mml/250175/2500.7mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态
154、)Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14320.1990.175+1.2230.8820.1754.229kN标准值(正常使用极限状态)Rmax1.143q2l1.14316.6250.1753.325kN五（1）、小梁验算二小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q14.229/0.58.458kN/m小梁自重q
155、20.91.35(0.3-0.1)0.1750.043kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(0.525-0.5/2)/20.175+0.91.350.5(1.3-0.12)0.1750.267kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(1.05-0.525-0.5/2)/20.175+0.91.350.5(1.3-0.12)0.1750.267kN
156、正常使用极限状态：面板传递给小梁q13.325/0.56.651kN/m小梁自重q2(0.3-0.1)0.1750.035kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.525-0.5/2)/20.175+0.5(1.3-0.12)0.1750.178kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(1.05-0.525-0.5/2)/20.175+0.5(1.3-0.12)0.1750.178kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.925106/8533010.842N/mm2f13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(
157、kN)Vmax2.404kNmax3Vmax/(2bh0)=32.4041000/(28080)0.563N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)max2.567mml/2501050/2504.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R12.404kN，R22.404kN正常使用极限状态R11.859kN，R21.859kN五（2）、小梁验算二小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)4
158、16.67计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q14.229/0.58.458kN/m小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.1750.043kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(0.525-0.5/2)/20.175+0.91.350.5(1.3-0.12)0.1750.267kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.1
159、2)+1.40.72)(1.05-0.525-0.5/2)/20.175+0.91.350.5(1.3-0.12)0.1750.267kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q13.325/0.56.651kN/m小梁自重q2(0.3-0.1)0.1750.035kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.525-0.5/2)/20.175+0.5(1.3-0.12)0.1750.178kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(1.05-0.525-0.5/2)/20.175+0.5(1.3-0.12)0.1750.178kN1、抗
160、弯验算小梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.925106/8333011.102N/mm2f13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax2.404kNmax3Vmax/(2bh0)=32.4041000/(250100)0.721N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)max2.103mml/2501050/2504.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R12.404kN，R22.404kN正常使用极限状态R11.859kN，R21.859kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯
161、强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二由上节可知RmaxR1，R22.404kN，RmaxR1，R21.859kN1、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)Mmax/W1.578106/（4490*2）175.73N/mm2f205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax7.513kNmax2Vmax/A=27.5131000/42435.438N/mm2125N/mm2满足要求！
162、3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)max3.692mml/2501050/2504.2mm满足要求！七、立柱验算钢管类型(mm)483.0回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)205立柱截面面积(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)4490支架立杆计算长度修正系数1.4立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)3001、长细比验算l01=h+2a=1200+2650=2500mml02=h=1.41200=1680mm取两值中的大值l0=2500mm2=l02/i=2500/15.9=157.233查表得，=0.283长细比满足要求！2、立柱稳定性验
163、算顶部立杆段： 1=l01/i=2500/15.9=157.233查表得，=0.283立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2max16.428+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+0.525-0.5/2)/21.05，16.428+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+1.05-0.525-0.5/2)/21.0520.333kNfN/(A)20.333103/(0.283424)169.45N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立杆段： 2=l02/i=1680/15.9=105.66查表得，=0.544立柱最大受力Nmax
164、R1+N边1，R2+N边2max16.428+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+0.525-0.5/2)/21.05，16.428+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+1.05-0.525-0.5/2)/21.0520.542kNfN/(A)20.542103/(0.544424)89.06N/mm2f205N/mm2满足要求！十、地基承载力高大模板的立杆支承在地下室底板上，不须进行地基处理。(四)、高支模偏心梁4001200模板计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工承插套扣式钢管支架安全技术
165、规程DBJ 15-98-20143、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称高支模偏心支模梁400X1200新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001200新浇混凝土结构层高(m)15梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/
166、m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)1050梁两侧立柱间距lb(mm)1050步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1050、1050混凝土梁居梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑小梁根数6梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13
167、0-2011设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000按四等跨连续梁计算，简图如下：Wbh2/6=4001818/621600mm3，Ibh3/12=400181818/12194400mm4q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.720.415.626kN/mq1静0.9
168、1.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.20.414.92kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.40.706kN/mq2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.20.412.28kN/m1、抗弯验算Mmax/W(0.10714.920.212+0.1210.7060.212)106/216003.434N/mm2f13N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.632q2l4/(100EI)0.63212.282104/(1006000194400)0.129mml/250210/2500.84mm满足要求！3、
169、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14314.920.21+1.2230.7060.213.763kN标准值(正常使用极限状态)Rmax1.143q2l1.14312.280.212.948kN五（1）、小梁验算一小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q13.763/0.49
170、.406kN/m小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.210.051kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(0.4-0.4/2)/20.21+0.91.350.5(1.2-0.12)0.210.261kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(1.05-0.4-0.4/2)/20.21+0.91.350.5(1.2-0.12)0.210.4
171、16kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q12.948/0.47.369kN/m小梁自重q2(0.3-0.1)0.210.042kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.4-0.4/2)/20.21+0.5(1.2-0.12)0.210.179kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(1.05-0.4-0.4/2)/20.21+0.5(1.2-0.12)0.210.26kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.87106/8533010.197N/mm2f13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax
172、2.745kNmax3Vmax/(2bh0)=32.7451000/(28080)0.643N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)max2.307mml/2501050/2504.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R12.745kN，R21.747kN正常使用极限状态R12.103kN，R21.328kN五（2）、小梁验算二小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67计算
173、简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q13.763/0.49.406kN/m小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.210.051kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(0.4-0.4/2)/20.21+0.91.350.5(1.2-0.12)0.210.261kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(
174、1.05-0.4-0.4/2)/20.21+0.91.350.5(1.2-0.12)0.210.416kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q12.948/0.47.369kN/m小梁自重q2(0.3-0.1)0.210.042kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.4-0.4/2)/20.21+0.5(1.2-0.12)0.210.179kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(1.05-0.4-0.4/2)/20.21+0.5(1.2-0.12)0.210.26kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.87106
175、/8333010.442N/mm2f13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax2.745kNmax3Vmax/(2bh0)=32.7451000/(250100)0.824N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)max1.89mml/2501050/2504.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R12.745kN，R21.747kN正常使用极限状态R12.103kN，R21.328kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/
176、mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：主梁计算简图由上节可知RmaxR1，R22.745kN，RmaxR1，R22.103kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)Mmax/W1.482106/(4490*2)165.07N/mm2f205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax6.902kNmax2Vmax/A=26.9021000/42432.555N/mm2125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max3.454mml/2501050/2504.2mm满足要求！七、立柱验算钢管类型(
177、mm)483.0回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)205立柱截面面积(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)4490支架立杆计算长度修正系数1.4立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)6501、长细比验算l01=h+2a=1200+2650=2500mml02=h=1.41200=1680mm取两值中的大值l0=2500mm2=l02/i=2500/15.9=157.233查表得，=0.283长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段： 1=l01/i=2500/15.9=157.233查表得，=0.283立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2max1
178、5.607+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+0.4-0.4/2)/21.05，9.933+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+1.05-0.4-0.4/2)/21.0519.292kNfN/(A)19.292103/(0.283424)160.78N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立杆段： 2=l02/i=1680/15.9=105.66查表得，=0.544立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2max15.607+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+0.4-0.4/2)/21.05，9.
179、933+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+1.05-0.4-0.4/2)/21.0519.489kNfN/(A)19.489103/(0.544424)84.50N/mm2f205N/mm2满足要求！十、地基承载力高大模板的立杆支承在地下室底板上，不须进行地基处理。(五)、高支模边梁400900模板计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工承插套扣式钢管支架安全技术规程DBJ 15-98-20143、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-20
180、03一、工程属性新浇混凝土梁名称边梁400X900新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)400900新浇混凝土结构层高(m)15梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁
181、板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)1050梁两侧立柱间距lb(mm)525步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1050、1050混凝土梁居梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)250梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑小梁根数5梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000按四等跨连续梁计算
182、，简图如下：Wbh2/6=4001818/621600mm3，Ibh3/12=400181818/12194400mm4q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.720.411.908kN/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.90.411.202kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.40.706kN/
183、mq2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.90.49.22kN/m1、抗弯验算Mmax/W(0.10711.2020.2622+0.1210.7060.2622)106/216004.081N/mm2f13N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.632q2l4/(100EI)0.6329.222624/(1006000194400)0.235mml/250262/2501.048mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14311.2020.262+1.2230.7060.2623.581kN标准值(正
184、常使用极限状态)Rmax1.143q2l1.1439.220.2622.761kN五(1)、小梁验算一小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q13.581/0.48.952kN/m小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.2620.064kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.91.350.50.90.262=0.143kN
185、梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(0.525-0.25-0.4/2)/20.262+0.91.350.5(0.9-0.12)0.2620.182kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q12.761/0.46.903kN/m小梁自重q2(0.3-0.1)0.2620.052kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.50.90.262=0.118kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.525-0.25-0.4/2)/20.262+0.5(0
186、.9-0.12)0.2620.133kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.302106/853303.543N/mm2f13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax2.048kNmax3Vmax/(2bh0)=32.0481000/(28080)0.48N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)max0.217mml/250525/2502.1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R12.048kN，R21.892kN正常使用极限状态R11.586kN，R21.454kN五（2）、小梁验算二小梁类型方木小梁材料规格(mm)5010
187、0小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q13.581/0.48.952kN/m小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.2620.064kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.91.350.50.90.262=0.143kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)
188、+1.40.72)(0.525-0.25-0.4/2)/20.262+0.91.350.5(0.9-0.12)0.2620.182kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q12.761/0.46.903kN/m小梁自重q2(0.3-0.1)0.2620.052kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.50.90.262=0.118kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.525-0.25-0.4/2)/20.262+0.5(0.9-0.12)0.2620.133kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.302106/833303.628N/mm2f13N
189、/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax2.048kNmax3Vmax/(2bh0)=32.0481000/(250100)0.614N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)max0.178mml/250525/2502.1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R12.048kN，R21.892kN正常使用极限状态R11.586kN，R21.454kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面
190、惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：主梁计算简图由上节可知RR1/21.024kN，R/20.793kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.437106/449097.384N/mm2f205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax1.981kNmax2Vmax/A=21.9811000/4249.345N/mm2125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max1.037mml/2501050/2504.2mm满足要求！4、支座反力验算承载能力
191、极限状态图一立柱1：R19.321kN图二立柱1：R10kN正常使用极限状态图一立柱1：R17.218kN图二立柱1：R10kN七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205由小梁验算一节可知RR21.892kN，RR21.454kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kNm)Mmax/W0.808106/4490179.932N/mm2f=205N/mm2满
192、足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax3.66kNmax2Vmax/A=23.661000/42417.266N/mm2125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)max1.901mml/4001050/4002.625mm满足要求！4、扣件抗滑计算8kNRmax28.611kN12kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型(mm)483.0回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)205立柱截面面积(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)4490支架立杆计算长度修正系数1.4立杆伸出顶层水平杆
193、中心线至支撑点的长度a(mm)6501、长细比验算l01=h+2a=1200+2650=2500mml02=h=1.41200=1680mm取两值中的大值l0=2500mm2=l02/i=2500/15.9=157.233查表得，=0.283长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段： 1=l01/i=2500/15.9=157.233查表得，=0.283立柱最大受力NmaxRmax1，Rmax2+N边max9.321，8.611+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+0.525-0.25-0.4/2)/21.0511.927kNfN/(A)11.927103/(0
194、.283424)99.40N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立杆段： 2=l02/i=1680/15.9=105.66查表得，=0.544立柱最大受力NmaxRmax1，Rmax2+N边+0.15(15-0.9)max9.321，8.611+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+0.525-0.25-0.4/2)/21.05+2.11514.219kNfN/(A)14.219103/(0.544424)61.45N/mm2f205N/mm2满足要求！九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30由主梁验算一节计算可知可调托座最
195、大受力NRmax9.321kNN30kN满足要求！十、地基承载力高大模板的立杆支承在地下室底板上，不须进行地基处理。(六)、高支模120厚板模板计算书（扣件式）计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称采用扣件式的高支模区域板120mm新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)5二、荷载设计施工人员及设备荷载
196、标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)15立柱纵向间距la(mm)1050立柱横向间距lb(mm)1050水平拉杆步距h(mm)1200立柱布
197、置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)375立柱距混凝土板长边的距离(mm)400主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现
198、实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm41、强度验算q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/mq20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/mp0.91.4Q1K=0.91
199、.42.53.15kNMmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.252/8，0.1080.252/8+3.150.25/4= 0.198kNmMmax/W0.198106/540003.661N/mm2f13N/mm2满足要求！2、挠度验算q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m5ql4/(384EI)53.1122504/(3846000486000)0.054mml/250250/2501mm满足要求！五（1）、小梁验算一小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗
200、剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33因B/lb取整5000/1050取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.251.682kN/m因此，q1静0.91.
201、2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.250.894kN/mq1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.788kN/mM10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.8941.052+0.1210.7881.0520.211kNmq20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/mp0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kNM2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0811.052+0.213.151.05，0.1070.0811.05
202、2+0.1813.151.050.701kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6820.252/2，0.0810.252/2+3.150.250.79kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.211，0.701，0.790.79kNmMmax/W0.79106/853309.259N/mm2f13N/mm2满足要求！2、抗剪验算V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.8941.05+0.620.7881.051.083kNV20.607q2L+0.681p0.6070.0811.05+0.6813.152.197kNV3maxq1L1，q2L1+p
203、max1.6820.25，0.0810.25+3.153.17kNVmaxmaxV1，V2，V3max1.083，2.197，3.173.17kNmax3Vmax/(2bh0)=33.171000/(28080)0.743N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.250.828kN/m跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.82810504/(10090003413300)0.207mml/2501050/2504.2mm悬臂端maxqL4/(8EI)=0.8282504/(89000341
204、3300)0.013mml1/250250/2501mm满足要求！五(2)、小梁验算二小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因B/lb取整5000/1050取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9ma
205、x1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.251.682kN/m因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.250.894kN/mq1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.788kN/mM10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.8941.052+0.1210.7881.0520.211kNmq20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/mp0.91.4Q1k=0.91.42.53.15k
206、NM2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0811.052+0.213.151.05，0.1070.0811.052+0.1813.151.050.701kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6820.252/2，0.0810.252/2+3.150.250.79kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.211，0.701，0.790.79kNmMmax/W0.79106/833309.481N/mm2f13N/mm2满足要求！2、抗剪验算V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.8941.0
207、5+0.620.7881.051.083kNV20.607q2L+0.681p0.6070.0811.05+0.6813.152.197kNV3maxq1L1，q2L1+pmax1.6820.25，0.0810.25+3.153.17kNVmaxmaxV1，V2，V3max1.083，2.197，3.173.17kNmax3Vmax/(2bh0)=33.171000/(210050)0.951N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.250.828kN/m跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632
208、0.82810504/(10090004166700)0.17mml/2501050/2504.2mm悬臂端maxqL4/(8EI)=0.8282504/(890004166700)0.011mml1/250250/2501mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。1、小梁最大支座反力计算Q1k1.5kN/m2q10.
209、9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.251.421kN/mq1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.250.948kN/mq1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.472kN/mq2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.25=0.878kN/m承载
210、能力极限状态按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.9481.05+1.2230.4721.051.745kN按悬臂梁，R1q1l=1.4210.250.355kNRmaxRmax，R1/20.872kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.8781.051.054kN按悬臂梁，R1q2l=0.8780.250.22kNRmaxRmax，R1/20.527kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kNm)Mmax0.342kNmMmax/W0.342106/449076.143N/mm2f205N/mm2满足要求！3、抗剪验
211、算主梁剪力图(kN)Vmax2.193kNmax2Vmax/A=22.1931000/42410.346N/mm2125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)max0.42mm跨中max=0.42mm=1050/250=4.2mm悬挑段max0.053mm=250/250=1mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.94非顶部立杆计算长度系数22.181钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.491、长细比
212、验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.94(600+2200)=1940mm非顶部立杆段：l02=k2h =12.1811200=2617.2mm=l0/i=2617.2/15.9=164.604=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.94(600+2200)=2360.98mm1l01/i2360.98/15.9148.489，查表得，10.316f=N/(A)=1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41)1.051.051000/(0.316424)=6.191000/133.984=46.199N/mm2f=2
213、05 N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=k2h =1.2172.1811200=3185.132mm2l02/i3185.132/15.9200.323，查表得，20.18f=N/(A)=1.2(0.75+(1.1+24)0.12)+1.41)1.051.051000/(0.18424)=6.5211000/76.32=85.438N/mm2f=205 N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N6.19kNN30kN满足要求！九、地基承载力高支模模板的立杆支承在地下室底板上，不须进行地基处理。(七)、高
214、支模梁5001000模板计算书（扣件式）计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称采用扣件式钢管的高支模区域梁500X1000新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001000新浇混凝土结构层高(m)15梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其
215、支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)1050梁两侧立柱间距lb(mm)1050步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1050、1050混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)525梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支
216、撑小梁根数5梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000按四等跨连续梁计算，简图如下：Wbh2/6=5001818/627000mm3，Ibh3/12=500181818/12243000mm4q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(
217、0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.720.516.434kN/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)10.515.552kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.50.882kN/mq2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)10.512.8kN/m1、抗弯验算Mmax/W(0.10715.5520.2622+0.1210.8820.2622)106/270004.502N/mm2f13N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.632q2l4/(100
218、EI)0.63212.82624/(1006000243000)0.261mml/250262/2501.048mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14315.5520.262+1.2230.8820.2624.94kN标准值(正常使用极限状态)Rmax1.143q2l1.14312.80.2623.833kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩
219、I(cm4)341.33计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q14.94/0.59.88kN/m小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.2620.064kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(0.525-0.5/2)/20.262+0.91.350.5(1-0.12)0.2620.352kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)
220、0.12)+1.40.72)(1.05-0.525-0.5/2)/20.262+0.91.350.5(1-0.12)0.2620.352kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q13.833/0.57.666kN/m小梁自重q2(0.3-0.1)0.2620.052kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.525-0.5/2)/20.262+0.5(1-0.12)0.2620.227kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(1.05-0.525-0.5/2)/20.262+0.5(1-0.12)0.2620.227kN1、抗弯验算
221、小梁弯矩图(kNm)Mmax/W1.094106/8533012.815N/mm2f13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax2.855kNmax3Vmax/(2bh0)=32.8551000/(28080)0.669N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)max2.99mml/2501050/2504.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R12.855kN，R22.855kN正常使用极限状态R12.171kN，R22.171kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计
222、值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q14.94/0.59.88kN/m小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.2620.064kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(0.525-0.5/2)/20.262+0.91.350.5(1-0.12)0.2620.352kN梁右侧楼板传递给小梁荷
223、载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(1.05-0.525-0.5/2)/20.262+0.91.350.5(1-0.12)0.2620.352kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q13.833/0.57.666kN/m小梁自重q2(0.3-0.1)0.2620.052kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.525-0.5/2)/20.262+0.5(1-0.12)0.2620.227kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(
224、1.05-0.525-0.5/2)/20.262+0.5(1-0.12)0.2620.227kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kNm)Mmax/W1.094106/8333011.123N/mm2f13N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax2.855kNmax3Vmax/(2bh0)=32.8551000/(250100)0.857N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)max2.45mml/2501050/2504.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R12.855kN，R22.855kN正常使用极限状态R12.171kN，R22.171
225、kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：主梁计算简图由上节可知RmaxR1，R22.855kN，RmaxR1，R22.171kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)Mmax/W1.219106/（4490*2）135.76N/mm2f205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax5.523kNmax2Vmax/A=25.5231000/42426.0
226、54N/mm2125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max2.838mml/2501050/2504.2mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.94非顶部立杆计算长度系数21.981钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.94(600+2200)=1940mm非顶部立杆段：l02=k
227、2h =11.9811200=2377.2mm=l0/i=2377.2/15.9=149.509=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.94(600+2200)=2360.98mm1l01/i2360.98/15.9148.489，查表得，10.316立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2max12.994+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+0.525-0.5/2)/21.05，12.994+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+1.05-0.525-0.5/2)/21.0516.899kNf
228、N/(A)16.899103/(0.316424)126.128N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.9811200=2893.052mm2l02/i2893.052/15.9181.953，查表得，20.218立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2max12.994+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+0.525-0.5/2)/21.05，12.994+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41(1.05+1.05-0.525-0.5/2)/21.0517.108kNfN/(A)17.108103
229、/(0.218424)185.086N/mm2f205N/mm2满足要求！八、地基承载力高大模板的立杆支承在地下室底板上，不须进行地基处理。(八)、18#工字钢LL 计算由本方案高大模板计算书（一）、（二）、（ 三）、（四）、（五）、（六）可知梁板模板支架立杆传递给18#上层工字钢为20.542KN;18#上层工字钢的自重为0.279KN/m,抗弯强度205N/mm2，抗剪强度125N/mm2，弹性模量E=210000/mm2，截面面积A=30.6cm2抵抗矩W=185cm3惯性矩I=1660cm4工字钢荷载取值：工字钢自重为0.3KN/m；操作平台0.31.0=0.3KN/m；立杆传递的集中
230、力为20.542KN工字钢为简支梁，跨度为4250mm；根据要求建立受力图示计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)挠度图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为RA=38.77kNRB=45.95kN最大弯矩 Mmax=56.58kN.m。1）工字钢的抗弯计算:采用18#工字钢抗弯计算强度= Mmax/rxW =43.14106/（1.05185000）=173.80N/mm2；工字钢的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!2）剪力验算max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=45.951000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)
231、=40.82N/mm2工字钢的抗剪计算强度小于125N/mm2,满足要求!3）挠度验算q=0.3+0.3+(20.542/1.05)=20.16N/mVmax= 5ql4/(384EI)=520.1637004/(38421000016600000)=13.49mm12.49mm=4250/250=17.00mm。工字钢的挠度计算满足要求!(九)、高支模梁5001000侧模计算书一一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度1000mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用8080mm木方或者50100mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对
232、拉螺栓布置1道，在断面内水平间距450mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取25.500kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；T 混凝土的入模温度，取25.00
233、0；V 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.270kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9024.280=21.852kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.90m。荷载计算值 q = 1.221.852
234、0.900+1.403.6000.900=28.136kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3；I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.814kNN2=7.737kNN3=7.737kNN4=2.814kN最大变形 V = 0.198mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算
235、值 f = M/W = 0.17510001000/48600=3.601N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=34220.0/(2900.00018.000)=0.391N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.198mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四（1）、梁侧模板内龙骨的计算一（采用木方8080MM）内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度
236、计算均布荷载q=1.20.2521.85+1.40.253.60=7.816kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2521.85=5.463kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 4.296kN经过计算得到最大变形 V= 0.035mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3；I = 8.008.008.008.00/12 =
237、 341.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.188106/85333.3=2.20N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32147/(28080)=0.503N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.035mm内龙骨的最大挠度小于440.0/250,满足要求!四（2）、梁侧模板内龙骨的计算二（采用木方50100MM）内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连
238、续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2521.85+1.40.253.60=7.816kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2521.85=5.463kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 4.296kN经过计算得到最大变形 V= 0.029mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.00
239、10.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.188106/83333.3=2.26N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32147/(250100)=0.644N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.029mm内龙骨的最大挠度小于440.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计
240、算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.098mm最大支座力 Qmax=9.236kN抗弯计算强度 f = M/W =0.375106/8982.0=41.75N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对
241、拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.236对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！(十)、高支模梁5001300侧模计算书二一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度1300mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用8080mm木方或者50100mm，外龙骨采用双
242、钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距400+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取25.500kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；
243、T 混凝土的入模温度，取25.000；V 混凝土的浇筑速度，取1.300m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.670kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.680=24.912kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.20m。荷载
244、计算值 q = 1.224.9121.200+1.403.6001.200=41.921kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3；I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=4.192kNN2=11.528kNN3=11.528kNN4=4.192kN最大变形 V = 0.226mm(
245、1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.26210001000/64800=4.043N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=36288.0/(21200.00018.000)=0.437N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.226mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四（1）、梁侧模板内龙骨的计算一（采用木方8080MM）内龙骨直接承受模板传递的
246、荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2524.91+1.40.253.60=8.734kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2524.91=6.228kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 4.431kN经过计算得到最大变形 V= 0.042mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3；I =
247、 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.184106/85333.3=2.16N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32256/(28080)=0.529N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.042mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!四（2）、梁侧模板内龙骨的计算二（采用木方50100MM）内龙
248、骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2524.91+1.40.253.60=8.734kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2524.91=6.228kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 4.431kN经过计算得到最大变形 V= 0.035mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 =
249、83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.184106/83333.3=2.21N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32256/(250100)=0.677N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.035mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨
250、承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.103mm最大支座力 Qmax=9.527kN抗弯计算强度 f = M/W =0.387106/8982.0=43.09N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓
251、的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.527对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！(十一)、大荷载梁300X3580计算书一计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工承插套扣式钢管支架安全技术规程DBJ 15-98-20143、混凝土结构设
252、计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称大荷载梁300X3580新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)3003580新浇混凝土结构层高(m)7梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN
253、/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)525梁两侧立柱间距lb(mm)1250步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1050、1050混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)625梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)525,725每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全
254、技术规范JGJ130-2011设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000按四等跨连续梁计算，简图如下：Wbh2/6=3001818/616200mm3，Ibh3/12=300181818/12145800mm4q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)3.58)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)3.58)+1.40.720.333.84
255、1kN/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)3.580.333.312kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.30.529kN/mq2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)3.580.327.417kN/m1、抗弯验算Mmax/W(0.10733.3120.1752+0.1210.5290.1752)106/162006.859N/mm2f13N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.632q2l4/(100EI)0.63227.4171754/(1006000145800)0.186mml/2501
256、75/2500.7mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14333.3120.175+1.2230.5290.1756.776kN标准值(正常使用极限状态)Rmax1.143q2l1.14327.4170.1755.484kN五（1）、小梁验算一小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极
257、限状态：面板传递给小梁q16.776/0.322.588kN/m小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.1750.043kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.72)(0.625-0.3/2)/20.175+0.91.350.5(3.58-0.25)0.1750.749kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.72)(1.25-0.625-0.3/2)/2
258、0.175+0.91.350.5(3.58-0.25)0.1750.749kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q15.484/0.318.28kN/m小梁自重q2(0.3-0.1)0.1750.035kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.25)(0.625-0.3/2)/20.175+0.5(3.58-0.25)0.1750.556kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.25)(1.25-0.625-0.3/2)/20.175+0.5(3.58-0.25)0.1750.556kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.065106/
259、853300.764N/mm2f13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax2.263kNmax3Vmax/(2bh0)=32.2631000/(28080)0.53N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)max0.004mml/250525/2502.1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R10.012kN，R24.152kN，R34.152kN，R40.012kN正常使用极限状态R10.008kN，R23.312kN，R33.312kN，R40.008kN五（2）、小梁验算二小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f
260、(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q16.776/0.322.588kN/m小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.1750.043kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.72)(0.625-0.3/2)/20.175+0.91.350.5(3.58-0.25)
261、0.1750.749kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.72)(1.25-0.625-0.3/2)/20.175+0.91.350.5(3.58-0.25)0.1750.749kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q15.484/0.318.28kN/m小梁自重q2(0.3-0.1)0.1750.035kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.25)(0.625-0.3/2)/20.175+0.5(3.58-0.25)0.1750.556kN梁右侧楼板
262、传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.25)(1.25-0.625-0.3/2)/20.175+0.5(3.58-0.25)0.1750.556kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.065106/833300.783N/mm2f13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax2.263kNmax3Vmax/(2bh0)=32.2631000/(250100)0.679N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)max0.003mml/250525/2502.1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R10.012kN，R24.
263、152kN，R34.152kN，R40.012kN正常使用极限状态R10.008kN，R23.312kN，R33.312kN，R40.008kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二由上节可知RmaxR1，R2，R3，R4/22.076kN，RmaxR1，R2，R3，R
264、4/21.656kN1、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)Mmax/W0.363106/449080.867N/mm2f205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax2.669kNmax2Vmax/A=22.6691000/42412.589N/mm2125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)max0.276mml/250300/2501.2mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态图一立柱2：R214.037kN，同理可得立柱1：R10.041kN，立柱3：R314.037kN，立柱4：R40.
265、041kN图二立柱2：R24.152kN，同理可得立柱1：R10.012kN，立柱3：R34.152kN，立柱4：R40.012kN正常使用极限状态图一立柱2：R211.197kN，同理可得立柱1：R10.027kN，立柱3：R311.197kN，立柱4：R40.027kN图二立柱2：R23.312kN，同理可得立柱1：R10.008kN，立柱3：R33.312kN，立柱4：R40.008kN七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.
266、49钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205由小梁验算一节可知RmaxR1，R40.012kN，RmaxR1，R40.008kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kNm)Mmax/W0.002106/44900.401N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax0.015kNmax2Vmax/A=20.0151000/4240.073N/mm2125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)max0.001mml/400525/4001.312mm满足要求！4、扣件抗滑计算Rmax20.041kN8
267、kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型(mm)483.0回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)205立柱截面面积(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)4490支架立杆计算长度修正系数1.4立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)3001、长细比验算l01=h+2a=1200+2650=2500mml02=h=1.41200=1680mm取两值中的大值l0=2500mm2=l02/i=2500/15.9=157.233查表得，=0.283长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段： 1=l01/i=2500/15
268、.9=157.233查表得，=0.283立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2max0.041+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.41(1.05+0.625-0.3/2)/21.05，14.037，0.041+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.41(1.05+1.25-0.625-0.3/2)/21.0514.037kNfN/(A)14.037103/(0.283424)116.98N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立杆段： 2=l02/i=1680/15.9=105.66查表得，=0.544立柱最大受力NmaxRmax
269、2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2+0.15(7-3.58)max0.041+1.2(0.75+(24+1.1)0.25)+1.41(1.05+0.625-0.3/2)/21.05，14.037，0.041+1.2(0.75+(24+1.1)0.25)+1.41(1.05+1.25-0.625-0.3/2)/21.05+0.51314.55kNfN/(A)14.55103/(0.544424)63.08N/mm2f205N/mm2满足要求！九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax14.037kNN3
270、0kN满足要求！十、地基承载力高大模板的立杆支承在地下室底板上，不须进行地基处理。(十二)、大荷载梁500X2350计算书二计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工承插套扣式钢管支架安全技术规程DBJ 15-98-20143、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称大荷载梁500X2350新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)5002350新浇混凝土结构层高(m)7梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准
271、值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)525梁两侧立柱间距lb(mm)1350步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1050、1050混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁
272、左侧立柱距梁中心线距离(mm)675梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)525,825每跨距内梁底支撑小梁根数3梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000按四等跨连续梁计算，简图如下：Wbh2/6=5001818/627000mm3，Ibh3/12=500181818/12243000mm4q10.9
273、max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.35)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.35)+1.40.720.537.347kN/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.350.536.465kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.50.882kN/mq2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)2.350.530.013kN/m1、抗弯验算Mmax/W(0.
274、10736.4650.2622+0.1210.8820.2622)106/2700010.191N/mm2f13N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.632q2l4/(100EI)0.63230.0132624/(1006000243000)0.613mml/250262/2501.048mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14336.4650.262+1.2230.8820.26211.203kN标准值(正常使用极限状态)Rmax1.143q2l1.14330.0130.2628.988kN五、小梁验算小梁类型方木
275、小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q111.203/0.522.405kN/m小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.2620.064kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.72)(0.675-0.5/2)/20.
276、262+0.91.350.5(2.35-0.25)0.2620.864kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.72)(1.35-0.675-0.5/2)/20.262+0.91.350.5(2.35-0.25)0.2620.864kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q18.988/0.517.975kN/m小梁自重q2(0.3-0.1)0.2620.052kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.25)(0.675-0.5/2)/20.262+0.5(2
277、.35-0.25)0.2620.63kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.25)(1.35-0.675-0.5/2)/20.262+0.5(2.35-0.25)0.2620.63kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.162106/853301.903N/mm2f13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax3.37kNmax3Vmax/(2bh0)=33.371000/(28080)0.79N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)max0.015mml/250525/2502.1mm满足要求！4、支座反力计算承载
278、能力极限状态R10.085kN，R26.423kN，R36.423kN，R40.085kN正常使用极限状态R10.061kN，R25.098kN，R35.098kN，R40.061kN五（1）、小梁验算一小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q111.203/0.522.405kN/m小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.
279、2620.064kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.72)(0.675-0.5/2)/20.262+0.91.350.5(2.35-0.25)0.2620.864kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.72)(1.35-0.675-0.5/2)/20.262+0.91.350.5(2.35-0.25)0.2620.864kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q
280、18.988/0.517.975kN/m小梁自重q2(0.3-0.1)0.2620.052kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.25)(0.675-0.5/2)/20.262+0.5(2.35-0.25)0.2620.63kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.25)(1.35-0.675-0.5/2)/20.262+0.5(2.35-0.25)0.2620.63kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.162106/853301.903N/mm2f13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax3.37kNmax3Vmax/(2bh0)=33.371000/(28080)0.79N/mm21.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)max0.015mml/250525/2502.1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R10.085kN，R26.423kN，R36.423kN，R40.085kN正常使用极限状态R10.061kN，R25.098kN，R35.098kN，R40.061kN五（2）、小梁验算二小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.
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