公寓楼阳台型钢悬挑脚手架施工方案（48页）.doc

1、目 录一、工程概况2二、编制依据2三、脚手架设计2四、方案选择2五、施工组织与管理31)、材料要求准备如下32)、准备工作43)、施工管理小组44)、脚手架安全管理4六、脚手架搭设与拆除：51)、脚手架施工图52)、脚手架的搭设63)、纵向水平杆84)、横向水平杆85)、立 杆86)、脚手竹笆板87)、连墙件98)、剪刀撑与横向斜撑99)、安全网1010)、脚手架搭设时注意事项：1011)、脚手架的拆除方法11七、脚手架的使用规定：121)、脚手架的交底与验收：132）、外架的验收制度133)、其他注意事项134)、脚手架搭设安全技术管理措施145)、脚手架拆除安全技术管理措施156)、防雷避

2、电措施157)、文明施工措施168)、环境措施16八. 成立应急准备管理体系168)、应急准备162).应急响应173)施工安全事故应急准备与响应措施：174).火灾、爆炸与爆燃18八、型钢悬挑脚手架计算书19九、附 图431)悬挑钢梁平面布置图432) 剖面图433) 节点详图44悬挑式双排脚手架方案一、工程概况 工程名称：凯仑大酒店及1、2#公寓楼工程 地 址：南通市通州区朝霞路南侧，塘灶港西侧。 结构类型：框剪结构 计划工期： 施工面积：66070.00m2 总 高 度：大酒店为99.80m、公寓楼为87.00m 层 数：25 标准层高：大酒店：3.60m、公寓楼为3.00m二、编制依据

3、（1）本工程施工图纸（2）地质勘察报告（3）建筑施工安全检查标准JGJ 5999（4）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011（5）建筑施工手册第四版（缩印本）（6）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）（7）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2006年版（8）冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）（9）钢管脚手架扣件(GB15831-2006)(10)危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号)三、脚手架设计依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 （2011年版）及建筑施工计册【第二版】7章 脚手架工程

4、7.17.4节有关规定、规范及要求。1确定脚手架钢管、扣件、脚手板及连墙件材料；2确定脚手架基本结构尺寸、搭设高度及基础处理方案；3确定脚手架步距、立杆横距、杆件相对位置；4确定剪刀撑的搭设位置及要求；5确定连墙件连接方式、布置间距；6确定上、下施工作业面通道设置方式及位置；7挡脚板的设置。四、方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，充分考虑以下几点：1、 架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、 在规定的条件下和规定的使用期限内，能够允分满足预期的安全性和耐久性。3、 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、 结构选型时，力求做到

5、受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、 综合以上几点，脚手架的搭拆，还必须符合GJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。6、 综合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用型钢悬挑式双排扣件钢管脚手架。双排外脚架立杆横距b=0.90m，纵距l=1.50m，内立杆距建筑物外墙皮距离b=0.30m，脚手架步距h=1.80m，铺设竹笆片，层层铺设，南通地区基本风压W00.45KNM2。 酒店、公寓楼从基础至三层采用落地脚手架。由于本工程0.000以下土方如不能及时进行回填，故采用挑脚手架，采用18工字钢作为挑梁。7、 分段搭设

6、方案型钢悬挑架拟分四段搭设，方案如下：A、 大酒店：15米以下为落地脚手架第一段： 四 层(+15.30m)至 九层(36.90m)，搭设高度为21.60m。第二段： 十 层(+36.90m)至 十五层(58.50m)，搭设高度为21.60m。第三段： 十六层(+58.50m)至二十二层(80.10m)，搭设高度为21.60m。第四段：二十三层(+80.10m)至 顶层(100.80m)，搭设高度为20.70m。、B、 公寓楼：12米以下为落地脚手架第一段： 四 层(+12.00m)至 九 层(30.00m)，搭设高度为18.00m。第二段： 十 层(+30.00m)至 十五层(48.00m)

7、，搭设高度为18.00m。第三段： 十六层(+48.00m)至二十一层(66.00m)，搭设高度为18.00m。第四段：二十二层(+66.00m)至 顶层(87.60m)，搭设高度为21.60m。、五、施工组织与管理1搭设脚手架应由具有相应专业的施工人员施工；确定李之山为专职安全员。2脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准考核合格的专业架子工。3上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。1)、材料要求准备如下（1）钢管选用国标直缝电焊钢管（GB/T13793），质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）Q235-A级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。新用的钢管

8、要有出厂合格证。（2）扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。(3)安全网采用密目式安全网，网目应满足2000/100cm2，使用的安全网必须有厂品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证。2)、准备工作1. 所有参加脚手架搭设的人员、管理人员、监护人员必须参加本施工方案安全、质量和外装饰

9、保护措施的交底会。2. 编制安全作业指导书，对操作工人进行技术交底与岗前培训、安全教育。若有人员变动，应重新交底3)、施工管理小组为保证脚手分项工程的施工质量，项目部组成专门管理小组，明确了人员分工（见表3-1）。 施工管理人员 表3-1序号管理职责姓 名职 务1施工总指挥季勇项目总承包部经理2技术负责王德玉、崔少峰总工、技术负责3现场负责彭建忠项目经理4安全负责管建明生产侄理5质量负责瞿水明质量负责6安全员李之山助理工程师7技 术 员顾晓东技术员7资 料 员秦美云资料员8试 验 员秦 林试验员9标高、轴线测量吴 建土建工程师10现场临水临电潘明华、喻逸新安装工程师4)、脚手架安全管理 依据建

10、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011，制定有针对性的安全措施。一、脚手架的交底与验收： 脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。要由专职人员对已搭设好的脚手架按照搭设方案进行验收，如横、立杆间距数值，立杆的垂直度，横杆的平整度等都应详细记载在验收记录中。二、脚手架的检查与验收1、脚手架及其他地基基础应在下列阶段进行检查与验收： (1)、基础完工后及脚手架搭设前；（2）、作业层上施加荷载前；（3）、每搭设完1013m高度后；（4）达到设计高度后；（5）遇有六级大风与大雨后；（6）停用超过一个月。 2、进行脚手

11、架检查、验收时应根据下列技术文件； 三、劳动力安排：架子工8人，普通工4人六、脚手架搭设与拆除：1)、脚手架施工图 图3 纵向立面图2)、脚手架的搭设1、施工工艺流程型钢悬挑梁、预埋件制作放线定位预埋件安装砼浇筑穿水平悬挑型钢拉线调整钢梁固定型钢钢梁立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）立抛撑树中间立杆小横杆、大横杆、防护栏杆以此类推、形成一步闭合架体铺脚手竹笆片（隔离防坠）搭第二步架拉连墙件转角处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑挂密目安全网、铺脚手版接立杆搭第三步架拉钢丝绳。2、外脚手架起步搭设时，首先将悬挑用的脚手悬挑架与预埋锚固螺栓相连接，采用套板安装预埋锚固螺栓，间距与

12、外脚大立杆间距一致。3、连接点：每层二步三跨，层层进行拉结。4、各段钢管脚手架的基本构造尺寸如下：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m，每步架平面竹笆片满铺，外立面满挂密目式安全网。5、脚手架搭设完成三步后必须通过验收方可使用。6、技术要求与允许偏差脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求检查方法与工具1钢悬挑梁对应轴矫正弯曲观察rfrfx-x50hl2/400h25hl2/200hy-y50bl2/400b25bl2/200b2构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm卷尺3立杆的垂直偏差最后验收垂直度2080m_100用经纬仪或吊线和卷尺下列

13、脚手架允许偏差(mm)总高度搭设中检查偏差的高度(m)50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50777mm202550mm40501006075801001004间距步距纵距横距20钢板尺5纵向水平杆的水平偏差10mm6横向水平杆的水平偏差150 mm7节点处相交杆件的轴线距节点中心距离相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm8相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/39上下相邻纵向水平杆接头位置1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定10杆件搭接2）搭接长度

14、和连接要求应符合以下要求：类别扣件式钢管脚手架杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件11节点连接其它脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于4065 N.m扭力板手剪力撑斜杆与地面的倾角4560角尺7、安装后的扣件螺栓拧矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表规定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；结长立杆、纵向水平杆或剪力撑

15、的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主接点处）519091150151280281500501120012013200581320325012357103)、纵向水平杆 （1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； （2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不能大于 0.33m； （3）纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平

16、杆上，并应等间距设置。4)、横向水平杆 （1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 1500mm； （2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置。5)、立 杆（1）立杆接长除顶层步可采用搭接外，其余各层步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：1.立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；2.在顶部采用搭接接头长时，搭接长度不小于1m，必

17、须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不得小于100mm。（1）立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.50m。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮150mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（2）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步2跨 （2）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定： 6)、脚手竹笆板 （1）作业层脚手竹笆板铺满。 （2）每片竹笆片采用14#铁丝捆扎，不得少于6个捆扎点。7)、连墙件 1、连墙件采用刚性连接方式，采用双扣件与

18、楼层进行拉接。 2、连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始设置，靠近主节点设置，偏离主节点的距离不得大于300mm；3、连墙件中的连杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接：4、连墙件拉接下图所示：脚手杆连接点8)、剪刀撑与横向斜撑在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；剪刀撑斜杆的接长采用搭接，固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣节点，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。满设剪刀撑设置见图剪刀撑斜杆设置9)、安全网脚手架满挂全封闭密目安全网，密闭网采用1.806.00m规格，用网绳绑扎在纵向水平

19、杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.40m。作业层脚手架立杆于0.60m和1.20m处设两道防护栏杆，底部侧面没不小于18cm高的挡脚板。6.1搭设顺序：放置悬挑钢梁，焊立杆底座，自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向势地杆扣件固定后，装设横向扫地杆，并也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆、靠近立杆并与纵向平杆扣接固定）。校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按4555Nm力拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一部架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍构造质量，严格确保构架质量，设置端墙件，6.3.1

20、构造形式： 采用刚性连接方式，连墙体杆用两根50cm短管用直角扣件中间固定于墙体上。布置要求： 连墙杆在垂直间距二步三跨的位置上设置，设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于30cm。必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置，布设采用花排，也可以采用并排，宜先采用花排。6.4剪刀撑的搭设方法： 剪刀撑斜杆应在旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端，或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长不小于80cm，用3个扣件等距布置，扣件扣在钢管端头处小于10cm处。剪刀撑下端一定要落地。7小横杆的设置： 每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件

21、扣紧在纵向水平杆上部，端头个处伸出长度不小于10cm，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于15cm。双排架中靠墙一侧的外伸长度不应大于50cm。8脚手架的防护栏杆：以操作层上部护身栏杆1.2m高，下部护身栏杆距踢脚板0.6m处设置防护栏杆。 9脚手架体与建筑物之间封闭办法：（1） 密目网的绑扎方法：用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。10)、脚手架搭设时注意事项：（1）主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。 （2） 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 （3） 对接扣件的开口应朝向架子的

22、内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。（5）上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。 （6）严格按搭设方案施工，连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步。 （7）在搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现。 1、按照作业方案规定的构造要求和尺寸进行搭设。 2、采用外径48mm、壁厚3.0mm的焊接钢管；。不得使用严重锈蚀或变形的钢管。 3、选用直角、旋转、对接扣件，且扣件应采用(GB 15831)可锻铸铁分类及技术条件的规定。扣件附件采用的材料应符合碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A的规定。螺纹应符合普通螺纹（GB19681）的规定。垫

23、圈应符合（GB958685）的规定。扣件质量要求：不得有裂纹、气孔。 4、一层一层地搭设并与结构拉结好。 5、拧紧扣件（拧紧程度要适当），要求扭力矩控制在4555N.m。当扣件拧紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。 6、立杆的垂直偏差应小于20mm,同一大横杆的水平偏差不大于300mm。 7、相邻立杆的接头错开布置在不同的步距中，与相近大横杆的间距不大于600mm。 8、大横杆对接接头错开布置在不同的立杆步距中，与相近立杆的间距不大于600mm;相邻步距的大横杆错开布置立杆里侧和外侧，以减少立杆的偏心受荷。 9、及时与结构拉结，确保搭设过程的安全。 10、施工荷裁不得大于2700N/m2

24、。 11、在钢挑梁外挑长度超过1400以上者，均采用两根17钢丝绳拉上层。11)、脚手架的拆除方法 （1）全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合构造要求； （2）应由施工负责人进行安全技术交底； （3）拆除作业应由上而下逐层进行； （4）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件整层或数层后再拆除脚手架，分层拆除，高度不应大于2步。 （5）当拆至最后一根立杆高度时，应在适当位置加临时抛撑后再拆除连墙件；（6）各构配件严禁抛掷至地面。脚手架拆除前应制定施工方案，包括拆除架的步骤和方法、安全措施等。拆除顺序应遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆护栏、脚手板、剪刀撑、斜撑，而

25、后小横杆、大横杆、立杆等；并按一步一清原则依次进行，禁止上下同时进行拆除工作。拆架子的高空作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软底鞋上架作业，周围设围护栏杆或竖立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故。 拆除顺序自上而下进行，不能上下同时作业。连墙点必须与脚手架同步拆除，不允许分段、分立面拆除，拆下的扣件和配件应及时运至地面，严禁高空抛掷。a. 接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作，本工程脚手架拆除采用分高度分段拆除方案，即每完成二层外饰面后随即进行该二层高度的外脚手架拆除，如此重复，直至完全拆除。b. 拆除现场设警戒区域，挂醒目的警戒标志。严禁非操作人员通行或在脚手架下方施工，

26、监护人员履行职责，配备良好的通讯装置。c. 拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块，所有清理物安全输送至地面，严禁高处抛掷。d.按搭设的反程序进行拆除，即安全网竖脚手板垫铺脚手板防护栏杆搁栅剪刀撑杆连墙杆大横杆小横杆立杆底排的大横杆、搁栅、平杆、斜撑杆。（即先搭后拆，后搭先拆的顺序进行拆除。）e.不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。g.所有连墙杆、剪刀撑杆件、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。h.所有杆件与扣件，在拆除时分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆同时拆下输送地面。i.所有铺脚手板拆除时

27、，自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起。严禁脚手板上的垃圾物件直接从高处坠落伤人。当日完工后，仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。（一）拆除方法和程序如下：拆除架子时应按搭设相反的顺序进行，不允许先行拆除拉杆。（二）拆除脚手架时的注意事项：1、划出工作区标志，禁止行人进入。2、严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑后先拆除，先绑者后拆。3、统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落。4、材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。5、严禁把钢管从高处扔到地面。6、把拆除下来的钢管及脚手板按规定，有秩序

28、地在指定地点放置整齐。七、脚手架的使用规定：（1）作业层每1m架面上施工荷载不得超过以下规定值，结构脚手架3KN/m2；装修脚手架2KN/m2。（2）在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层，砂浆和容器总重不得大于1.5KN；施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上般运和安装的构件的自重不得大于2.5KN。（3）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁在架面上奔跑、退行、倒退。（4）作业人员禁止在脚手架上加垫物或单块脚手板以增加操作高度。（5）在作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性杆件、连续坚固件和连墙体。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相

29、应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。（6）工人在架子上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪推和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上休息。（7） 人员上下必须走安全防护出入通道，严禁攀爬脚手架上下。（8） 在作业中，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。（9）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去，在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。1)、脚手架的交底与验收：1、脚手架

30、必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，对详细部位要有节点构造详图，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。 2、要由专门人员对已搭设好的脚手架按照设方案进行验收，验收时要有量化内容，如横、立杆间距数值，立杆的垂直度，横杆的平整度等都应详细记载在验收记录中，不能简单的用符合要求来代替。 2）、外架的验收制度1、悬挑水平钢梁采用18号工字钢，钢丝绳斜拉至上二层楼面，分段搭设，搭设一段，均要验收一段，与施工方案应相符。2、验收合格后的脚手架，应填写验收表，填写内容真实、签章手续齐全后，方可使用。3、架体未经验收或验收不合格者，禁止使用，待整改符合规范要求后方可使用。3)、其他

31、注意事项a.当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。b.立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。c.主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。d.脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。e.剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。f.拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。l.连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。j.各构配件严禁抛至地面。k.在脚手架施工过程中，现场专职

32、安全员全天侯监督，全权负责，处理脚手架施工过程中有关事宜。4)、脚手架搭设安全技术管理措施1、脚手架搭设与拆除人员必须是经过按现行国家标准考试合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；4、六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。5、在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；6、连墙杆撑；要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。严禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否

33、则应采取安全措施，并报主管部门批准。7、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；8、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准执行。9、搭拆脚手时，划出工作标志区，地面设围栏和警戒标志，并派人看守，严禁非操作人员入内，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。10、脚手架的基础做到不积水、不沉陷，悬挑架楼层的混凝土必须达到设计强度的75以上才能进行悬挑架施工。11、脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全。未完成的脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。12、当作业层高出其下连墙件3m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。

34、13、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达坚固稳定，确保施工安全5)、脚手架拆除安全技术管理措施1、 在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙件。2、 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。3、 架体拆除前，必须查看施工现场环境，包括外脚手架、地面的设施等各类障碍物、连墙杆及被拆除架体各附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。4、 拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。5、 拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关

35、的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。6、 拆除时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7、 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。8、 连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。9、 在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。10、 所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。11、 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。12、 拆除的零配件要装如容器内，用吊篮吊下

36、，拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。13、 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。14、 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经项目部技术人员同意后由架子工操作。15、 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物时不能碰撞和拖动脚手架。16、 不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。17、 要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。6)、防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）标准。工程采用

37、避雷针与横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。架顶设置4根避雷针，避雷针采用 12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10，并将表面的油漆及氧化层清除干净，路出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线槽机械破坏。两者的连接采用焊接，焊

38、接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。7)、文明施工措施1、 进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和标识牌。2、 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求经历集中、禁止开玩笑和打闹。3、 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。4、 施工人员做到活完料净下清，确保教授架施工材料不浪费。5、 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。6、 搭设架子前应进

39、行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防止栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆。扫地杆均漆红白相间色。8)、环境措施1、 在架体底部铺设一层密目网防止灰尘及小垃圾从架体上向下飘落。2、 及时清理架体上和安全网内德垃圾。3、 搭设架体的钢管、扣件、连墙件等材料统一刷油漆。4、 挡脚板按要求制作好后，统一刷油漆。5、 封闭架体的安全网，选用统一颜色，统一尺寸的密目安全网。6、 安全网重复进行使用前，必须进行清洗。7、 在架体体设计并张贴安全宣传标语。八. 成立应急准备管理体系8)、应急准备8.1项目部成立应急准备小组组 长：彭建忠副组长：管建明 李之山 组 员：吴建

40、、顾雪军、瞿水明、高建军、顾宪会、崔少峰、刘国新、吴胜飞、周之光、季宏刚、朱明军、潘明华办公地点（指挥中心）设在生产安全科办公室：电话；0513-81692289 匪 警：110消防报警：119救护报警：120区人民医院急救中心：86524120 1生产安全科对应急人员进行应急准备相关培训： 对应急现场人员进行岗位教育和消防知识的教育；对扑救火灾、救护人员的知识能力教育；对抢救摔伤人员知识能力教育；对紧急切断电源、抢救触电人员知识能力教育；对控制机械事故损坏或伤害，排除机械设备危害、防止机械事故继续扩大教育。做好培训计划和培训工作记录。1.2项目经理部都要组织一支义务消防队，并每年组织至少一次

41、义务消防演习，检验应急准备工作的充分性。1.3制定切实可行的安全施工方案及安全技术交底，备足备好应急工具和应急用品，作好预防准备。1.4消防物资序号消防器材数 量设置位置1灭火器4各楼层楼梯间2太平斧2各楼层楼梯间3消防龙头1各 楼 层4太 平 桶4各楼层楼梯间5太 平 叉2各楼层楼梯间6黄 砂 箱2各楼层楼梯间2).应急响应2.1一般事故的应急响应2.1.1当事故或紧急情况发生后，当事人立即向项目或分公司领导汇报，并采取应急措施，防止事态扩大。2.1.2现场经理组织应急成员对事故进行处理，并在24小时内向生产安全科或后勤部门报告。2.2重大事故的应急响应2.2.1重大施工安全事故发生后，当事

42、人或发现人，立即向项目领导报告，同时采取应急措施，防止事态扩大。2.2.2项目经理部组织应急小组人员对事故按应急措施进行处理，并立即报告分公司主管经理和生产安全科。生产安全科通知应急领导小组相关成员立即到现场协助调查。2.3报警：紧急事故发生时，发现人应立即报警。2.3.1向内部报警，简述：出事地点、事态状况、报警人姓名2.3.2向外部报警，详细准确报告：出事地点、单位、电话、事态状况及报警人姓名、单位、地址、电话。发生火灾时还要派人到主要路口迎接消防车。2.4上报：紧急事故处理后，事故发生所在部门或项目的负责人，应在24小时内填写应急准备和响应报告书，一式两份，自留一份，消防保卫事故报后勤部

43、门，安全事故报生产安全科。2.5具体的安全事故及环境紧急情况的应急准备与响应措施：3)施工安全事故应急准备与响应措施：A.脚手架坍塌事故的应急措施防止脚手架坍塌事故的主要方法是脚手架搭拆必须按审核、审批的单项施工方案进行，并加强日常检查维护，重点检查架体各种支撑及结构连接的受力情况。1、 一旦发生脚手架坍塌事故，要积极作好伤员的抢救工作，尽快与医院联系和送医院治疗。事故发生后应立即报告应急抢险指挥部。2、 挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。3、 清除伤口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。4、 进行简易包扎、止血或简易骨折固定。5、 对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。6、

44、 尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。7、 组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症的发生，并将其转移至安全地方。8、 若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。9、 在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。现场安全员应对脚手架、人货梯、塔吊等施工设备倒塌事故进行原因分析，制定相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报集团应急抢险领导小组。4).火灾、爆炸与爆燃施工现场应根据施工作业条件制定消防措施，成立消防组织，并记录落实效果，并按照不同作业条件

45、，合理配备灭火器材，现场动火执行动火审批制度，设专人监护，当建筑施工高度超过30m时，配备有足够的消防水源和自救的用水量，每层设有消防水源接口管。4.1发现火警，立即报警。当接到汇报施工现场火灾发生信息后，指挥小组立即拨打“119”火警电话，并及时通知项目郭应急抢险领导小组，以便领导了解和指挥扑救火灾事故。4.2组织扑救火灾。当基地或施工现场发生火灾后，除及时报警外，指挥小组要立即组织义务消防队员和员工进行扑救，扑救火灾时按照“先控制、后灭火；救人生于救火；先重点后一般”的灭火战术原则。并派人及时切断电源，接通消防水泵电源，组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重要物资，充分利用施工现场中的消防设

46、施器材进行灭火。4.3协助消防员灭火。在自救的基础上，当专业消防队到达火灾现场后，火灾事故应急指挥小组要简要的向消防队列训练负责人说明火灾情况，并全力支持消防队员灭火，要听众消防队的指挥，齐心协力，共同灭火。4.4伤员身上燃烧的衣物一时难以脱下时，可让伤员躺在地上滚动，或用水洒扑灭火焰。4.5保护现场。当火灾发生时和扑救完毕后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待对事故原因及责任人的调查。同时应立即采取善后工作，及时清理，将火灾造成的垃圾分类处理并采取其他有效措施，从而将火灾事故对环境造成的污染降低到最低限度。4.6火灾事故调查处置。按照集团公司事故（事件）报告分析处理制度规定，项目

47、部火灾事故应急准备和响应指挥小组在调查和审查事故情况报告出来以后，作出有关处理决定，重新落实防范措施。并报集团公司应急抢险领导小组和上级主管部门。八、型钢悬挑脚手架计算书一、悬挑式扣件钢管脚手架计算书酒楼、公寓楼四角 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。 悬

48、挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.90米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用18号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物0.90m。拉杆采用钢管100.010.0mm。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.900/3=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=3.00

49、00.900/3=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.100kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.100+0.101.260)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.100+0.1171.260)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

50、=0.354106/4491.0=78.872N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.045=0.083kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.083+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.160mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支

51、座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/3=0.068kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.040

52、 =0.617106/4491.0=137.319N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1475.100900.0(3900.02-4900.02/9)/(722.0610510

53、7780.0)=1.719mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.734mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/2=0.101kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20.035

54、+1.20.101+1.42.025=2.998kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10721.600=2.311kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15061.50

55、0(0.900+0.300)/2=0.810kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5006/2=0.675kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50021.600=0.162kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.958kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 风荷载

56、标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.0001.134 = 0.357kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.958+0.851.44.050=9.569kN

57、 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.958+1.44.050=10.419kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3571.5001.800 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.419kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

58、 k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10419/(0.19424)=129.667N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时

59、，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.569kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆

60、段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9569/(0.19424)+207000/4491=165.083N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 9.537kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 采用双扣件 扣件的抗滑力大于9.53kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 七、联梁的计算 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=10.42kN 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算

61、公式 其中 n=3.00/1.50=2 经过简支梁的计算得到 支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(2-1)/210.42+10.42+3.000.24/2=15.98kN 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 25.21+10.42+3.000.24=21.55kN 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=2/810.423.00+0.243.00 抗弯计算强度 f=8.08106/185000.0=43.68N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B

62、为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1500mm，l = 1900mm，ml = 300mm，m2 = 1200mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。 受脚手架作用传递集中力 P=21.55kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=1.50/1.90=0.79 kl=0.30/1.90=0.16 k2=1.20

63、/1.90=0.63 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=60.981kN 支座反力 RB=-16.907kN 最大弯矩 MA 抗弯计算强度 f=32.644106/(1.05185000.0)=168.053N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=3.96+4.05=8.01kN 水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m 最大挠度 Vmax=5.428mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm 水平支

64、撑梁的最大挠度小于3000.0/400,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.929 经过计算得到强度 =32.64106/(0.929185000.00)=189.94N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=16.907kN

65、 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=169074/(3.1416502)1/2=15mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 16.91kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板

66、螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于16907.42/(3.1416181.5)=199.3mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 16.91kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于106.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求! 十一、拉杆与支杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU与支杆的轴力RD我们

67、均取最大值进行计算，分别为RU=49.683kN，RD=36.103kN 拉杆的强度计算： 上面拉杆以钢丝绳A20 6.019.0mm计算，公称抗拉强度1550N/mm2，斜拉绳的容许压力按照下式计算： Fg= Fg/K 其中Fg 钢丝绳的允许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力拉力总和(kN)； 换算系数按施工手册表14-4取用； K 钢丝绳安全系数按施工手册表14-5取用； 从施工手册表14-2查得：Fg=234.0Kn 从施工手册表14-5查得：K=3.50 从施工手册表14-4查得：=0.85 Fg= Fg/K=0.85234.00/3.5=56.829KN FgRU， 满足要求

68、!上面支杆以钢管48.03.0mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： =N/A f 其中 N 斜拉杆的轴心压力设计值，N = 49.68kN； A 斜拉杆净截面面积，A =4.52cm2； 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是 109.91 N/mm2； f 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm2； 受拉斜杆的稳定性计算 f,满足要求!二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书酒店 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21.6米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，步距1

69、.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.02米，建筑物内锚固段长度2.60米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.42m。拉杆采用钢丝绳17 6.019.0mm。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板

70、的荷载标准值 P2=0.1500.900/3=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/3=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.100kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.100+0.101.260)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.1

71、00+0.1171.260)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.354106/4491.0=78.872N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.045=0.083kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.083+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.160mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求

72、! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/3=0.068kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式

73、如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.040 =0.617106/4491.0=137.319N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2

74、=1475.100900.0(3900.02-4900.02/9)/(722.06105107780.0)=1.719mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.734mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/2=0.101kN 活荷载标准值

75、 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.101+1.42.025=2.998kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10721.600=2.311kN (2)脚手板的自重标

76、准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15061.500(0.900+0.300)/2=0.810kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5006/2=0.675kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50021.600=0.162kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.958kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计

77、算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.0001.134 = 0.357kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计

78、算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.958+0.851.44.050=9.569kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.958+1.44.050=10.419kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3571.5001.800 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N

79、立杆的轴心压力设计值，N=10.419kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10419/(0.19424)=129.

80、667N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.569kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=19

81、6； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9569/(0.19424)+207000/4491=165.083N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 7.400kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用

82、，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 2020mm，l = 2600mm，ml = 300mm，m2 = 1200mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=10.42kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=2.02/2.60=0.78 kl=0.30/2.60=0.12

83、k2=1.20/2.60=0.46 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=28.032kN 支座反力 RB=-5.862kN 最大弯矩 MA 抗弯计算强度 f=16.217106/(1.05185000.0)=83.484N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=3.96+4.05=8.01kN 水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m 最大挠度 Vmax=9.376mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即4040.0m

84、m 水平支撑梁的最大挠度小于4040.0/400,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.929 经过计算得到强度 =16.22106/(0.929185000.00)=94.36N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.86

85、2kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=58624/(3.1416502)1/2=9mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.86kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板

86、螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于5862.48/(3.1416181.5)=69.1mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.86kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于106.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求! 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行

87、计算，分别为RU=8.887kN，RD=8.887kN 拉杆的强度计算： 上面拉杆以钢丝绳A17 6.019.0mm计算，公称抗拉强度1400N/mm2，斜拉绳的容许压力按照下式计算： Fg= Fg/K 其中Fg 钢丝绳的允许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力拉力总和(kN)； 换算系数按施工手册表14-4取用； K 钢丝绳安全系数按施工手册表14-5取用； 从施工手册表14-2查得：Fg=151.50Kn 从施工手册表14-5查得：K=3.50 从施工手册表14-4查得：=0.85 Fg= Fg/K=0.85151.50/3.5=36.793KN FgRU， 满足要求! 十一、锚固段

88、与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=18.173kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=181734/(3.1416502)1/2=16mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 18.

89、17kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于18173.47/(3.1416161.5)=241.0mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 18.17kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.31N/mm2； 经过计算得到公式

90、右边等于70.1kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!三、悬挑式扣件钢管脚手架计算书内阳台部位在B轴线外、1-31-6轴线、1-161-19轴线在B轴线外、2-32-6轴线、2-162-19轴线 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。 悬挑水平钢梁采用18

91、号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度4.30米，建筑物内锚固段长度5.40米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物3.70m。拉杆采用钢管100.010.0mm。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.900/3=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/3=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.1

92、00kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.100+0.101.260)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.100+0.1171.260)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.354106/4491.0=78.872N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满

93、足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.045=0.083kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.083+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.160mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值

94、 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/3=0.068kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.040 =0.617106/4491.0=137.319N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2

95、,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1475.100900.0(3900.02-4900.02/9)/(722.06105107780.0)=1.719mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.734mm 小横杆的最大挠度小于900

96、.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/2=0.101kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.101+1.42.025=2.998kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件

97、的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10721.000=2.246kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15061.500(0.900+0.300)/2=0.810kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用

98、栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5006/2=0.675kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50021.000=0.157kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.889kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2

99、001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.0001.134 = 0.357kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.889+0.851.44.050=9.486kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部

100、立杆的最大轴向压力N=1.23.889+1.44.050=10.337kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3571.5001.800 五、立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.337kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架

101、的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10337/(0.19424)=128.642N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性

102、计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.486kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/

103、mm2)；经计算得到 =9486/(0.19424)+207000/4491=164.058N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 14.83kN太于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣件，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl

104、= ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 4300mm，l = 5400mm，ml = 300mm，m2 = 1200mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=10.34kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=4.30/5.40=0.80 kl=0.30/5.40=0.06 k2=1.20/5.40=0.22 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=26.056kN 支座反力 RB=-2.587kN 最大弯矩 MA 抗

105、弯计算强度 f=18.170106/(1.05185000.0)=93.539N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=3.89+4.05=7.94kN 水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m 最大挠度 Vmax=39.958mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即8600.0mm，按JGJ130-2011 取7200.0mm。 水平支撑梁的最大挠度大于8600.0/400,不满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平

106、钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.929 经过计算得到强度 =18.17106/(0.929185000.00)=105.72N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 0时，水平钢梁受压；当RAH0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini+RDisini 且有 RUicosi=RDicosi 可以得到 按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为 RU1

107、=21.917kN RD1=21.917kN 十一、拉杆与支杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，分别为RU=21.917kN，RD=21.917kN 拉杆的强度计算： 上面拉杆以钢丝绳A17 6.019.0mm计算，公称抗拉强度1400N/mm2，斜拉绳的容许压力按照下式计算： Fg= Fg/K 其中Fg 钢丝绳的允许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力拉力总和(kN)； 换算系数按施工手册表14-4取用； K 钢丝绳安全系数按施工手册表14-5取用； 从施工手册表14-2查得：Fg=151.50Kn 从施工手册表14-5查得：K=3.50 从施工手

108、册表14-4查得：=0.85 Fg= Fg/K=0.85151.50/3.5=36.793KN FgRU， 满足要求!上面支杆以钢管48.03.0mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： =N/A f 其中 N 斜拉杆的轴心压力设计值，N = 21.917kN； A 斜拉杆净截面面积，A =4.52cm2； 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是 48.49 N/mm2； f 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm2； 受拉斜杆的稳定性计算 f,满足要求! 十二、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.577

109、kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=45774/(3.1416502)1/2=8mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.58kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺

110、栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于4576.92/(3.1416181.5)=54.0mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.58kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.31N/mm2； 经过计算得到公式右边等于88.7kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!九、附 图 1)悬挑钢梁平面布置图附图：一、大酒店钢梁平面布置图及钢梁型号、数量

111、表二、1#、2#公寓楼钢梁平面布置图及钢梁型号、数量表 2) 剖面图附图：一、大酒店剖面图二、1#、2#公寓楼剖面图 3) 节点详图附图：一、 脚手架钢梁悬挑示意图二、 脚手架钢丝保护绳按装示意图三、 钢梁固定节点详图6.拉绳与支杆参数一、吊环A20钢筋二、在酒店楼四大角采用钢丝绳吊绳为A20 6.019.0mm，公称抗拉强度1550N/mm2； 其他部位采用钢丝绳吊绳为A17 6.019.0mm，公称抗拉强度1400N/mm2；三、在公寓楼六大角采用钢丝绳吊绳 为A17 6.019.0mm，公称抗拉强度1400N/mm2，； 其他部位采用钢丝绳吊绳为A17 6.019.0mm，公称抗拉强度1400N/mm2，；钢丝绳与墙或柱外侧距离为(m):1.20m；钢丝绳与墙或柱酒楼高度为6.60m、公寓楼高度为6.00m见下图酒楼四角及公寓楼六大角及内阳台部位必须设置上节点与钢丝绳吊绳部位相同。脚手杆连接点附图一