京杭运河特大桥悬臂浇筑连续箱梁施工技术方案（87页）.doc

1、目 录1、连续箱梁工程概况31.1线路概况及下部工程概况31.2、 箱梁结构形式31.3 梁段主要技术参数（见表1）41.4 主要工程数量（见表2）41.5支座布置及安装（见图2、表3）42、施工计划安排82.1工期安排82.2 施工组织机构（图5）82.3 投入的人员及职责（表4）82.4主要机械设备配置82.5 供电92.6混凝土供应93、支架搭设与预压123.1 支架搭设123.2 支架预压233.3 支架搭设和支架预压注意事项244、塔吊方案254.1、塔吊基本性能、参数254.2、塔吊基础定位及施工255、支架现浇0#梁段施工265.1 永久支座和临时支座安装265.2 临时支座的布

2、置与安装275.3 钢筋和波纹管道安装295.4 模板制作及安装315.5 混凝土浇筑和养护335.6 预应力施加及压浆356、挂篮悬挂梁段施工技术376.1 悬臂浇筑施工顺序和步骤376.2悬臂浇筑连续梁施工形象进度376.3 挂篮安装及1#、1#梁段浇筑396.4 挂篮前移及M2#和S2#至M16#和S16#梁段浇筑416.5 挂篮拆除及挂篮施工注意事项427、边跨直线梁段和合拢梁段施工技术437.1、S18边跨直线梁段浇筑437.2、S18边跨合拢梁段合拢及体系转换437.3 M17中跨合拢梁段合拢及体系转换468、连续梁悬臂浇筑线形控制技术468.1、理论线形挠度值468.2、实际线形

3、挠度值计算478.3、施工量测线形控制方法479、施工技术保障措施479.1、施工技术措施489.2、质量技术措施519.3、安全技术措施529.4、环境保护技术措施54附件：1、菱形挂蓝检算资料 2、支架及临时固结检算资料京杭运河特大桥悬臂浇筑（70+125+70m）连续箱梁施工技术方案1、连续箱梁工程概况1.1线路概况及下部工程概况新建铁路南京至杭州客运专线工程NHZQ-4段京杭运河特大桥起讫里程为DK220909.335DK250097.285，正线长度29.18795Km。本连续梁位于京杭运河特大桥332335#墩，采用 (70+125+70)m 一联三跨结构，全长266.5m。 本桥

4、332333#墩边跨跨越武獐线河道，与河道之间夹角为89；333#334#墩主跨越王獐线河道，与河道之间夹角为57。武獐线、王獐线通航等级5级，通航水位2.66m，限界要求为38m5m。全桥结构耐久性要求高，使用寿命按100年设计，采用C55高性能混凝土。桩基础：边墩332#、335#采用1.25m桩各10根，332#桩长53m, 335#桩长56.5m ；主墩333#、334#采用2.0m桩各12根，333#桩长69.5m, 334#桩长72m。承台及垫块:边墩332#采用9.8m12.3m2.5m矩形承台及5.6m9.8m1.0m垫块，335#采用8.8m12.3m3.0m矩形承台；主墩3

5、33#及334#采用13.6m18.8m4m矩形承台及6.7m13.0m1.5m垫块。墩身: 边墩为4.0m9.0m矩形实体墩身，332#墩身高度13.0m，335#墩身高度10.5m ；主墩为4.6m10.0m矩形实体墩身，333#墩身高度6m，334#墩身高度7.5m 。1.2、 箱梁结构形式1.2.1、连续梁箱体为单箱单室，变高度、变截面结构，箱梁顶宽12米，箱梁底宽7米，顶板厚度除梁端、中支点附近外均为50 cm，按折线变化，各控制截面梁高分别为：端支点处及边跨直线段和跨中处为5.2m，中支点处为9.2m，梁高按圆曲线变化，圆曲线半径R=467.125m；顶板厚50cm，腹板厚度分别为

6、45cm、65cm、85cm，底板厚度由跨中48.5cm按圆曲线变化至中支点梁根部的107.5cm，中支点处加厚到123.8cm，全联在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。中支点处横隔板厚2.4m，边支点厚1.75m，跨中厚0.8m。1.2.2、桥面宽度为防撞墙内侧净宽8.8m，桥上人行道栏杆内侧净宽11.9m，桥面板宽12m，桥梁建筑总宽12.28m。全梁计算跨度为（70+125+70）m，中支点处梁高9.2米，直线段长7.75m，梁高为5.2米。 1.2.3、全联采用悬臂浇筑法施工，全联共设71个梁段。0#段两个，每个节段的长度为9m，此节段为现浇段；S

7、1S7、M1M7各两个，共28个悬臂段，每个节段长度为3m； S8S16、M8M16各2个共36个悬臂段，每个节段长度为4m，边跨合拢段S17两个，每个节段长度为2m；中跨合拢段M17一个，节段长度为2m；边跨直线段2个，长度为7.25m，此节段为现浇段。1.2.4、梁段内设置了纵、横、竖三向预应力筋体系，纵向预应力钢束采用1715.21860GB/T52242003预应力钢铰线，锚固体系采用自锚式拉丝体系，采用两端张拉，管道成型采用金属波纹管成孔。横向预应力筋采用1715.21860GB/T52242003预应力钢铰线，锚固体系采用BM155（P）锚具及配套的支承垫板，张拉体系采用YDC24

8、00型千斤顶，横向预应力采用单端张拉，管道形成采用内径9019mm扁形金属波纹管成孔；竖向预应力钢筋采用32的精轧螺纹钢筋，型号为PSB830，产品应符合GB/T20065-2006标准，极限强度为830Mpa，锚下控制应力为705 Mpa，锚固体系采用JLM32型锚具，管道成型采用内径45mm铁皮管成孔。1.3 梁段主要技术参数（见表1）1.4 主要工程数量（见表2）1.5支座布置及安装（见图2、表3） 梁部工程主要数据表梁 体 尺 寸 表半中跨节段名称0M1M2M3M4M5M6M7M8M9M10M11M12M13M14M15M16M17节段长度cm900300300300300300300

9、300400400400400400400400400400200节段体积m338480.177.474.972.569.463.25874.972.470.368.463.258.557.757.156.844.9节段重量t1017.6212.3205.1198.5192.1183.9167.5153.7198.5191.9186.3181.4167.6155.1153151.4150.6120顶板厚度cm11550505050505050505050505050505050100底板厚度cm183.810498.493.18883.378.974.87166.462.358.755.753

10、.251.349.848.948.5/108.5腹板厚度cm1458585858585856565656565654545454545/70截面梁高cm920881.5844.9810.3777.7747718.3691.6666.8636.7610.1587567.2550.9538.1528.7522.7520.1/520边 跨节段名称S1S2S3S4S5S6S7S8S9S10S11S12S13S14S15S16S17S18节段长度cm300300300300300300300400400400400400400400400400200725节段体积m380.177.474.972.569

11、.463.25874.972.470.368.463.258.557.757.156.828.4145.7节段重量t212.3205.1198.5192.1183.9167.5153.7198.5191.9186.3181.4167.6155.1153151.4150.675.3386.2顶板厚度cm505050505050505050505050505050505050/100底板厚度cm10498.493.18883.378.974.87166.462.358.755.753.251.349.848.948.548.5/108.5腹板厚度cm858585858585656565656565

12、454545454545/70截面梁高cm881.5844.9810.3777.7747718.3691.6666.8636.7610.1587567.2550.9538.1528.7522.7520.1520表2主要工程数量表部 位材料及规格单位数量主梁C550#梁段m3768其他梁段m34711.07Fk=1860MPa纵向预应力索t308.11横向预应力索t42.73粗钢筋32精轧螺纹钢筋t46.01普通钢筋HRB335T847塑料波纹管90mm19mmm6902.38100mm内m11900.0590mm内m4103铁皮管45mm内m6989.8锚具OVM15-19套436OVM15-

13、15套144BM15-5套614JLM-32套1130支座调高盆式橡胶支座9000-DX套29000-ZX套260000-DX套160000-ZX套160000-HX套160000-GD套1图2支座布置图（单位：mm） 表3 支座型号表支座编号7度震区支座规格支座编号7度震区支座规格1NHQZ-9000-DX-0.1g5NHQZ -60000-HX-0.1g2NHQZ -9000-ZX-0.1g6NHQZ -60000-GD-0.1g3NHQZ -60000-DX-0.1g7NHQZ -9000-DX-0.1g4NHQZ -60000-ZX-0.1g8NHQZ -9000-ZX-0.1g2、施

14、工计划安排2.1工期安排拟计划2010年3月29日开始梁部施工，其中0#块40天，施工结束时间2010年5月7日；标准节段8天/段计128天，施工结束时间2010年9月12日，合拢段15天，施工结束时间2010年9月27日，总工期40+168+15=183天，在架桥机到达之前完成施工任务。2.2 施工组织机构（图5）拟投入本工程的组织机构详见图5中铁二十四局集团宁杭铁路客运专线NHZQ-4标第二项目经理部组织机构图。2.3 投入的人员及职责（表4）拟投入本工程的主要管理人员共12人，其中现场管理人员7人，主要管理人员职责见表5管理人员职责。2.4主要机械设备配置箱梁施工投入的主要机械设备见表4

15、、人员见后附表。2.5 供电供电系统完备。考虑施工的连续性，防止因停电而造成停工、故设200KW发电机一台备用。2.6混凝土供应混凝土由7#混凝土拌和站供应。 分部总工程师汪贞东分部副经理 何传海工程部赵 席安质部万小辉办公室张荣玲分部经理 张丕荣试验室谭亚凡计财部雷宏彬物设部刘学思鲲中铁二十四局宁杭客专指挥部二分部制梁队队长图5中铁24局宁杭客专指挥部二分部组织机构图业三队施工组织机构图表4连续梁施工拟投入的机械设备表序号名称规格型号产地数量（台/套）性能状况备注小计其中自有租赁新购特别制造一桥梁施工机械设备1挖掘机卡特日本 11良好2装载机ZL30B徐工11良好3汽车起重机QY25A锦州2

16、11良好4插入式振动器HZ6-35新乡2020良好5内燃发电机120GF江都11良好6钢筋切割机GB40荥阳22良好7卷扬机GK2T荥阳22良好8钢筋弯曲机GW-40郑州22良好9交流电焊机BX300天津 88良好10交流电焊机BX500上海22良好11混凝土输送泵车HJC5170湖北建机22良好12墩身模板22良好13塔吊60天津22良好14混凝土输送泵HBT9022良好 表4连续梁施工拟投入的机械设备表序号名称规格型号产地数量（台/套）性能状况备注小计其中自有租赁新购特别制造二梁部施工机械设备17菱形挂篮套44良好18汽车吊25t台1良好19混凝土输送泵台1良好20电焊机台3良好21卷扬机

17、15t台1良好22液压千斤顶50t台1良好23液压千斤顶5t台4良好24百分表台6良好25高压抽水机扬程50m台2良好26插入式振捣器台10良好27平板振捣器台2良好28附着式振捣器台4良好29卷扬机5t台1良好30卷扬机0.3t台2良好31手动倒链10t台432手动倒链5t台633纵横向预应力张拉设备YDC240Q型千斤顶套234压浆设备连续式套135竖向张拉设备YC60A型千斤顶套136各类扳手各类使用型号套2表5管理人员职责序号职务及姓名职责1现场总指挥：刘长文全面负责该桥的施工组织管理及协调工作。2技术负责人：任军负责该桥技术管理和协调工作，组织研究解决施工过程中的技术难题。3施工队负

18、责人罗永强全面具体负责现场的施工组织管理及协调工作，劳力安排和管理，以及物资设备等后勤保障工作以及混凝土生产和试验工作。4测量队：郭东平具体负责该桥的测量控制（标高、中线）以及预压监测和线型控制工作。5试验室：唐亚凡具体负责该桥的试验、混凝土控制以及测温工作。6现场质量监控： 张严伟、罗建轮流值班，负责该桥的施工质量监控和资料工作，随时处理或报告现场所发生的各种问题。3、支架搭设与预压为满足挂蓝安装所需长度要求，本连续梁333#、334#墩的0#梁段及S1、M1梁段采用在钢管支架上现浇施工，钢管均支撑在承台上；332#墩边跨直线段因航道限界限制，采用牛腿支架形式；335#墩直线梁段采用搭设钢管

19、支架现浇，地基处理采用预应力管桩加冠梁形式。3.1 支架搭设 333#墩和334#墩。该墩为连续梁中支点，墩顶0#梁段纵向长9.0m，S1、M1梁段各长3m，横向桥面板宽12m。梁中支点高9.20m，梁底宽7.0m。支架搭设平面布置和纵、横桥向见图6、图7、图8所示。 M18号块（现浇段）支架，横桥向布置图见图9、图10及图11。S18号块（现浇段）支架，横桥向布置图见图12、图13及图14。图15为砂箱制作图。图示中未示横连斜连，现场制作支架视情况焊接。支架钢管为63*1cm钢管，工字钢为56a，横连斜连支撑采用20号槽钢。图6 图7图8图9图10图11图12图13图14图15 砂箱制作图3

20、.1.2支架搭设及材料说明0#块支架基础利用承台，立柱采用630mm钢管制作，钢管梁端焊接法兰盘，法兰盘为1cm厚钢板，尺寸为77cm77cm；立柱间平联采用2【20a槽钢，斜撑采用【20a槽钢，立柱顶承重梁采用2I50a工字钢；上设纵横三排单层贝雷梁组，纵向分配梁采用I32a工字钢，腹板底间距0.4m，底板底间距0.5m；底模为高强竹胶板和1010cm方木搭设，侧模为整体钢模，方木铺设在分配梁工字钢上方，翼缘板底间距为30cm，腹板及底板底15cm，墩顶3m范围内满铺，方木上铺设竹胶板。332#墩边跨直线现浇段，支架采用牛腿形式，悬挑2.45m。支架基础利用承台，立柱采用630mm钢管制作，

21、钢管梁端焊接法兰盘，法兰盘为2cm厚钢板，尺寸为77cm77cm；立柱间平联采用2【20a槽钢，斜撑采用【20a槽钢，立柱自下而上设四道【20a槽钢与墩身预埋件焊接对拉，在墩顶以下1.4m处，每根立柱两侧各设一根32精轧螺纹钢与墩身通长对拉，立柱顶承重梁采用2I56a工字钢；纵向分配梁采用I32a工字钢，腹板底间距0.4m，底板底间距0.75m；底模为高强竹胶板和1010cm方木搭设，侧模为整体钢模，方木铺设在分配梁工字钢上方，翼缘板底间距为30cm，腹板及底板底15cm，方木上铺设竹胶板。335#墩边跨直线现浇段，支架基础采用630mm钢管桩+冠梁形式，部分利用承台，立柱采用630mm钢管制

22、作，钢管梁端焊接法兰盘，法兰盘为2cm厚钢板，尺寸为77cm77cm；立柱间平联采用2【20a槽钢，斜撑采用【20a槽钢，立柱顶承重梁采用2I56a工字钢；上设贝雷梁组，贝雷梁上横向分配梁采用I40a工字钢，间距50cm，纵向分配梁采用I32a工字钢，腹板底间距0.4m，底板底间距0.5m；底模为高强竹胶板和1010cm方木搭设，侧模为整体钢模，方木铺设在分配梁工字钢上方，翼缘板底间距为30cm，腹板及底板底15cm，墩顶3m范围内满铺，方木上铺设竹胶板。3.2 支架预压为消除支架的非弹性变形，合理的确定预拱度，梁段混凝土施工前均采取对支架进行预压，0#段及现浇段拟采用砂袋预压。加载重量0#梁

23、段预压只预压悬臂部分，墩顶部分由墩顶支撑不预压。悬臂部分重量为348吨，采用安全系数1.2，加压荷载为417吨。332#和335#墩18#直线段混凝土重量为386.2t，安全系数选1.2，加压荷载为463.44t。S1、M1节段混凝土重量为212.3t，安全系数选1.2，加压荷载为254.76t。加载方法加载采取分段分批加载，首批加载按加载总重量的20%计，即： 0#段加载： 417t20%=83.4t332#和335#墩加载：463.44t20%=93tS1、M1节段加载：254.7620%=50.95t第二批加载按总重量的40%计，即：0#段加载： 417t40%=167t332#和335

24、#墩加载：463.44t40%=186tS1、M1节段加载：254.7640%=101.90t自第二批加载后按总重量的20%计，即剩余的40%分两次加载完成：0#段加载： 417t40%=167t332#和335#墩加载：463.44t40%=186tS1、M1节段加载：254.7640%=101.90t观测方法：支架搭设和顶面铺设平整后，在现浇梁段的悬臂端和支座端的线路中线和左右侧位置的支架上，各设一处观测点。在首次加载前先观测一次，作为起始观测值，以后每加载完毕观测一次，全部加载完毕，每天观测两次，一直观测到每点下沉量均不超过1mm,即认为支架已经稳定。然后根据观测值绘制出支座预压变化（时

25、间-下沉量）关系曲线。预压时间和卸载：自加载完毕，确认支架已经稳定，即可卸载。卸载顺序与加载顺序相反，原则是后加载先卸，先加后卸。分级分批卸载。同时在卸载过程中，每批卸载后都应再次观测一次支架变化，并绘制出支架卸载（时间-回弹）变化关系曲线。通过加载和卸载变化曲线，对比分析支架弹性变形和非弹变形量。在卸载全部完毕后，在支架顶面上予以调整支架标高，消除非弹性变形，预留弹性变形上拱度。3.3 支架搭设和支架预压注意事项支架搭设应按照本方案设计所要求的材料和方法进行。若有困难时，支架材料应选择具有一定的强度、刚度和稳定性好的大型钢材，接点和联接件尽量减少，整体强度和稳定性应经过检算。支架基础牢固不下

26、沉。支架搭设方法要考虑拆除支架方便且安全，支架垫木采用楔形木垫块，并用U型螺栓固定牢靠，拆卸支架时，先拆除楔形垫块，再按后安先拆、先安后拆的原则，逐层逐杆件拆除。预压材料采用袋装砂袋码砌，用砂量多且码砌高度大，必须逐层咬边错缝码砌。禁止任意堆砌和带撞击式加载。防止堆砌高度过大门生倾倒事故。若条件允许，选择比重较大的钢材，或采用水箱预压，稳定性较好。支架搭设和预压过程中，应设有专职安全员值班，一是随时检查处理支架搭设和预压时出现的变化，紧急情况及时向作业人员发出停止或撤离信号，并向上级单位领导报告；二是阻止非施工人员进入支架以防发生意外。4、塔吊方案为解决垂直运输情况，在333、334#墩左侧面

27、各搭设一台塔吊，型号为QTZ60。4.1、塔吊基本性能、参数 塔吊型号为：QTZ60 塔吊自重为：282.4kN 最大起重量为：6t 塔吊额定起重力矩为：600kNm 塔吊起升高度为：30m 塔身宽度为：1.6m4.2、塔吊基础定位及施工4.2.1、塔吊基础直接设置在第一层承台中，详见塔吊基础设置平面图；4.2.2、机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过0.5mm，螺纹位须抹上黄油，并注意保护。预埋螺栓采用16根M306g的高强度螺杆，露出承台面200 毫米；螺栓预埋时用电焊固定牢固，应根据厂家设计图要求预埋准确，尺寸偏差在5mm 以内。4.2.3、塔吊的沉降、垂

28、直度测定及偏差校正a、塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定。b、当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当。5、支架现浇0#梁段施工333#和334#墩上0#梁段在支架上现浇，为挂篮拼装提供足够长度的作业平台。两墩上的0#梁段纵向长9m，梁高9.2m，桥面顶宽12m,梁底横宽7.0m，梁腹板内设横隔板，横隔板中部留2.4m2m人行洞。梁段总重量为1017.6t。支架布置见0#块平、纵、横支架布置图。5.1 永久支座和临时

29、支座安装永久支座和临时支座在0#梁段模板支立之前安装完毕，且临时支座较永久支座高12mm。其安装程序和技术要求分述如下：5.1.1永久支座安装 支座达到现场后，要认真检查核对门口合格证，附件清单和支座规格型号，及有关材质报告单或检验报告，对支座外观尺寸进行全面检查； 检查确认无误后对支座进行组装，清除相对滑动部位尘垢，并涂以黄油，检查上下结合部是否密贴。若支座组装时发现高度有偏差时，应注意在安装时对支承垫石标高进行适当处理； 根据上述要求，准确选定桥墩支座处支座的类型、方向和安装方法； 支座现场安装前，先对墩顶支承垫石锚栓孔位置、大小、深度和垫石标高、平整度进行检查复测，确认无误后在支承垫石顶

30、划出支座中心十字线； 支座安装要能保持梁体垂直且支座中心线与梁体中心线要平行，4个支座受力均匀。支座上、下座板水平，不产生偏位。支座与支承垫石间及支座与梁底间应密贴、无缝隙。支座四角高度差不应大于1mm； 334#墩右侧号固定支座安装时，下座板中心十字线要对准梁体支撑垫石中心十字线，纵、横向偏差不大于3mm； 333#墩左侧号与332#、335#左侧、号多向活动支座安装时，上下座板横向要对正，、号纵向活动支座的上下导向挡块必须保持平行，交叉角不得大于50；纵向的错动量要根据当时合拢时温度与设计温度差计算确定，并考虑预应力施加情况，施工工期等因素确定合理的支座预偏量，其偏差不大于3mm。支座纵向

31、预偏量见支座预偏量表8，表8中数据为合拢温度为1218计算所得，如合拢时间改变，要通过合拢时的气温计算。表8支座纵向预偏量表（按箭头所指方向调整）支座号边支座固定支座中支座边支座偏移量1(mm)-3106595方向 支座就位后，对支座下座板与支承垫石之间，锚栓孔内进行注浆，注浆材料的强度不低于垫石混凝土的设计强度，弹性模量不小于30GPa，厚度不小于10mm，注浆压力不小于1.0MPa，将浆体填实并达到强度后，对支座进行锁定，经检查后方可支立模板； 支座安装完成后，质检人员要对支座安装质量进行全面检查，其误差应在允许范围内：支座中心线与支承垫石十字线的纵向错动量20mm；横向错动量15mm；支

32、座板每块板边缘高差2mm；支座螺栓中心位置偏差2mm；同一端两支座横向中心线间的相对错动3mm；螺栓垂直梁底板；四个支座顶面相对高差1mm；同一端两支座纵向中线间的距离；当误差与桥梁设计中心线对称时为：+30mm、-10mm；当误差与桥梁设计中心线不对称时为：+15mm、-10mm。5.2 临时支座的布置与安装5.2.1 临时支座的布置临时支墩每墩为8根800mm钢管混凝土柱，前后左右对称布置，临时支墩承受设计给定的66569.85KN的竖向力，以及抵抗不平衡荷载产生的不平衡弯矩。设计给定不平衡弯矩为90207.81KN-m。并通过计算可知临时支墩在施工过程中不受拉，只受压，但为了绝对安全，在

33、施工时在每个临时支墩内埋设16根32 （上下各8根）930MPa型精轧螺纹钢筋，分别和承台及梁体连接，提供更强的锚固力。为了使梁体底板受力安全，在施工中在底板的中部增加一层钢筋网，钢筋网的设置按照底板上层钢筋网的布置方法布置，临时支座、临时锚固精轧螺纹钢筋的布置见图16、17，图示尺寸均以厘米计。图16图175.2.2 临时支座安装步骤 在浇筑承台混凝土时，将800mm钢管埋入承台20cm，外露100cm。并将精轧螺纹钢筋预埋。 在浇筑墩身混凝土后，拆模后，进行安装临时支墩。 安装临时支墩剩余部分时，钢管对接要焊接牢固，四周要帮焊钢板，并保证对接后立柱竖直。 钢管立好后，钢管内灌注C55混凝土

34、并振捣密实，混凝土顶面要略高于钢管顶面。浇筑前将支墩顶部预埋精轧螺纹钢筋布置好。为方便临时支墩拆除，在距承台1020cm及支墩顶端各设置一层5cm硫磺砂浆，在墩顶与梁底相接处设置一层油毛毡进行隔离。为方便梁体内精轧螺纹钢筋拔出，伸入梁体内的精轧螺纹钢外设铁皮套管。5.2.3 临时支座拆除等边跨张拉完成后就可以凿除临时支撑垫石，直接凿除即可，精轧螺纹钢筋割断后从梁底拔出，管道内压浆。5.3 钢筋和波纹管道安装5.3.1钢筋的绑扎及安装0#梁段钢筋采用整体绑扎，先进行底板及腹板钢筋的绑扎，然后进行桥面板钢筋的绑扎，当梁段钢筋与预应力钢筋、临时支座锚固筋相碰时，适当移动梁段钢筋或进行适当弯折。顶板、

35、腹板、底板两层钢筋网联系筋按梅花形布置，间距顶腹板不大于60cm，底板不大于30cm。梁段钢筋最小净保护层的厚度，顶板顶层为30mm，其他均为35 mm，绑扎铁丝的尾段不得伸入保护层内。所有梁段预留孔处均增设相应的环状钢筋；桥面泄水孔位置若有改变，其钢筋作相应移动，并增设井字型钢筋进行加强；0#梁段钢筋密度大、质量重，且梁截面高，施工时容易产生扭曲和倾倒，为确保腹、顶、底板钢筋的稳定性，可采取增加架立数量或增设W型或矩形的架立钢筋等措施。当采用垫块控制净保护层厚度时，垫块采用与梁体同等强度同等寿命的材料。钢筋的交叉点用扎丝绑扎，必要时也可点焊焊牢；梁段内的箍筋与主筋垂直；箍盘末端向内弯曲，箍筋

36、转角与钢筋的交接点均要绑扎牢固，箍筋的接头在梁段内沿纵向线方向交叉布置。桥面顶板预埋件和钢筋较多，防撞墙、电缆槽、接触网支柱基础，人行道栏杆及声屏障基础的预埋筋，通风孔、排水孔、泄水孔，检查孔的加强筋，以及通信、信号、电力系统的接地钢筋，都应绑扎牢固，所有预埋件位置要准确并进行渡锌或锌铬涂层处理，泄水管及梁端封锚现浇处进行防水封边处理等。钢筋绑扎全部完成后，应进行全面检查，其允许偏差为：桥面主筋间距及位置偏差15mm；低板钢筋间距及位置偏差8mm；箍盘间距及位置偏差15mm；腹板箍筋的不垂直度15mm；混凝土保护层厚度与设计值偏差+5mm、0mm；其他钢筋偏移量20mm；5.3.2波纹管安装本

37、梁预应力钢束纵向和横向采用镀锌铁皮波纹管成孔，波纹铁皮壁厚不小于0.3mm，且具有一定的强度，在搬运和浇筑混凝土过程中不损坏、不变形、不漏浆；竖向预应力筋采用铁皮管成孔。钢束管道位置用定位钢筋固定，定位钢筋牢固焊接在钢筋骨架上，如管道位置与骨架钢筋相碰，保证管道位置不变，将钢筋稍加移动。定位筋基本间距不大于0.6m，在钢束曲线线段当适当加密到0.3m，并保证管道位置正确，底板钢束弯起前与箱梁底板平行，按直线及抛物线变化。锚具垫板及喇叭管尺寸要正确，喇叭管的中心线要与锚具垫板严格垂直，喇叭管和波纹管的衔接要平顺，不得漏浆、并杜绝堵孔道。压浆管道设置，对腹板束，顶板束在0#梁段管道中部设三通管，中

38、跨底板钢束在合拢梁段横隔板附近管道设三通管，边跨底板束在距支座约10m附近管道设三通管。钢束长超长60m的按相距20m左右增设一个三通管，以利于排气，保证压浆质量。竖向压浆孔道和排气孔道布置，在施工时根据实际情况确定，但必须保证压浆密实。波纹管接头要对接牢固，纵向波纹管道随梁段的推进，逐段安装。为保证接头不漏浆，接头安装顺穿方向套接，前一梁段管道一般露出端头混凝土1020cm左右，在下一梁段施工时，若波纹管接头因拆模、凿毛不慎而碰瘪、损坏，应在接长前仔细检查与修理。接头时一般先用一段30cm长的套管套住两端接头，然后在接缝左右各10cm长度范围内缠数层透明胶带，以防漏浆。5.3.3 钢筋和波纹

39、管道安装注意事项锚头垫板要注意与螺旋筋中轴线垂直，并预先焊牢；底模、腹板钢筋安装完毕，进行模板安装和绑扎顶板钢筋时，应在箱梁内铺上脚手板，不准直接踩在底板钢筋上。本梁段由于钢筋、管道密集，如钢绞线、精轧螺纹钢筋等管道、普通钢筋发生冲突时，可进行局部调整，调整原则是先普通钢筋，后精轧螺纹钢筋，然后是横向预应力钢筋，保持纵向预应力钢筋管道位置不动。横向预应力钢筋张拉槽处的梁体钢筋，有影响时可切割。悬臂浇筑法施工，预应力管道多且长，混凝土堵塞管道的现象常有发生。因此施工时应特别注意保护好管道：一是加强操作工人岗位责任制，严格按照操作工艺要求安装；二是在浇筑混凝土过程中不准碰坏或压偏管道，可采取在管道

40、内预先插入高压胶管或毛竹竿等措施；三是混凝土浇筑完毕，立即拔出毛竹或胶管，检查是否漏浆，并用高压水或压缩空气冲洗管道；四是混凝土浇筑完后，立即用通孔器，检查管道是否畅通，在水泥浆不多时，可以将水泥拉出。本梁体纵向设有备用孔道TBy、BBy。其中T表示顶板钢束，TB表示顶板备用钢束，B表示底板钢束，BB表示底板备用钢束；W表示腹板钢板钢束。设置备用孔道的目的是万一有预应力管道遭到破坏而又无法修复时，为确保预应力钢束有足够的预应力，而使用备用孔道内钢束。备用孔道使用必须经过设计单位批准，不准随便使用。若备用孔道没有使用，在施工完毕后，孔道作压浆填实处理。5.4 模板制作及安装0#梁段外模及悬臂部分

41、底模、悬臂段模板、边跨现浇段外模使用整体钢模，其余部分模板采用现场加工制作木模。5.4.1 模板的加工制作墩顶部分底模采用竹胶板做模板，其余部分底模用钢模板。内模、端模和横隔墙模板依据设计尺寸现场制作安装。模板在加工制作时，每20cm加一条竖肋，侧模竖向和水平向每1.0m设一条拉杆，梅花形布置，并用螺帽栓紧，模板孔内以双面胶密封严密，以防漏浆，侧模和翼缘板拼装形成独立支架并支撑在碗扣架上，使模板具有足够的强度、刚度和稳定性，确保梁段混凝土浇筑时，能承受全部施工荷载和侧向压力，保持各部结构尺寸正确不变形，预埋件的位置准确不移动。侧模、底模和翼缘板底模要平整光洁，无凹凸变形，接口处应清洁整齐无毛刺

42、，连接端部和底脚应平齐无齿龈，所有转角处均作成倒角。拼缝有错台时应打磨光滑、圆顺。5.4.2模板安装0#梁段支架标高调整准确，永久和临时支座就位后，即可安装底模板；绑扎完底板和腹板钢筋后再安装内模和横隔模；安装腹板纵向波纹管和竖向预应力筋，再安装侧模和翼缘板底模，绑扎顶板钢筋和安装横向波纹管道及预埋件，最后安装端头模板。底模板安装时，要充分考虑支架弹性变形和木质垫块、铺板的压缩变形，准确预留模板的预拱度。底模安装完毕，再检查安装质量的同时，再次检查支座的横向位置、平整度、同一支座板的四角高差、四个支座板的相对高差是否有变形，并将支座板安装位置应用螺栓固定，确保浇筑底板混凝土时不变形不漏浆。内模

43、和横隔模安装时，模板要清洁干净，涂刷脱模剂。尽量制作整体式或大块模板，接缝处用胶带粘贴紧密，防止漏浆，安装尺寸要准确；顶板钢筋和波纹管道全部安装就绪，安装端头模板。端模管道孔眼要正确干净，将波纹管和梁体纵向主筋逐根插入端模各自的孔内，进行端模安装就位。模板全部安装完毕后，要检查各部位尺寸是否正确，联结件是否牢固，支撑和固定拉杆数量和强度能否满足设计要求，拼缝和接缝是否严密不漏浆，预埋件是否遗漏，。全部确认无误后方可浇筑混凝土。 0#梁段模板固定尺寸位置的控制误差为： 模板垂直度不超过3mm； 模板轴线位置不超过2mm； 两端底模标高不超过3mm； 梁底横向预拱度不超过2mm； 两模板内侧宽度不

44、超过5mm。5.5 混凝土浇筑和养护5.5.1 混凝土生产与浇筑5.5.1.1 本梁体混凝土强度等级采用C55高性能混凝土，混凝土生产严格执行铁路混凝土工程施工技术指南，铁路桥涵施工规范等有关规定，为减少0#梁段混凝土水化热，尽量选用中温性水泥并掺加部分粉煤灰掺料，以减少水泥用量，同时也尽量提高混凝土的早期强度，以缩短梁段施工周期。混凝土由拌和站统一生产，集中供应。混凝土拌和要均匀，每盘料搅拌时间不少于2min，混凝土的和易性能要好，水灰比、坍落度要能满足混凝土强度和泵送混凝土的需要，一般坍落度控制在160mm左右，并根据气温变化和骨料含水量随时调整，以保证混凝土具有足够的强度和耐久性，同时又

45、能满足设计弹性模量的要求。5.5.1.2 混凝土运输采用混凝土搅拌车，以保证混凝土连续浇筑的需要。混凝土垂直输送至浇筑作业面采用混凝土输送泵，混凝土泵的设立位置尽量靠近浇筑地点，下料口选择长3.0m软管，以便移动将混凝土送到浇筑业面，管路铺设尽量缩短长度，减少弯头，管路平顺，内壁光滑，接口不漏浆。混凝土自搅拌后60min内泵送完毕。且在混凝土初凝前浇筑全部完成。要在梁高最高的地方腹板内放置一根4.5m长直径不小于15cm的钢管，以保证混凝土的下落度不大于2m。5.5.1.3 混凝土浇筑时，首先清除底模板上各种杂物、泥浆、钢筋头，焊渣等，并用水冲洗干净。浇筑要分层进行，分层最大摊铺厚度不超过30

46、cm，先浇筑底板，次腹板，再顶板。底板直线段浇筑完成后逐层扩展到变截面，支座处混凝土要加强振捣，以免因钢筋过密形成空洞。浇筑底板和腹板混凝土要设置串筒，均匀布料。混凝土浇筑要连续进行，中途不准中断，0#段混凝土浇筑时间不要超过6h，全过程设专人检查支架、模板稳固情况。5.5.1.4在炎热气候条件下，混凝土入模时的温度若超过30时，模板和混凝土浇筑作业面用编织布遮盖，以防阳光直接照射，并派专人定时定点测试混凝土内、表面和环境气温。控制混凝土内部和表面、表面与环境温差不超过20。浇筑时间尽量选择在当天的气温较低时段浇筑。 如遇冬季施工，箱内生火炉保证施工温度，外面要用篷布将浇筑段全部包起来，具体措

47、施要编制冬季施工方案。5.5.1.5 混凝土振捣采用插入式振动器，使用插入振捣器振捣时，按区域分片负责，实行岗位责任制，采用垂直点振方式，混凝土较粘稠时，加密振点，特别是腹板根部、横隔板和人行通道结合部、拐角点等加强振捣，即防止漏振又要防止过振。腹板部位采用侧振并辅以插入式振捣。侧振时间不宜过长，一般510s。插入振捣移动间距不大于振捣器作用半径的1.5倍，且插入下层混凝土内的深度为510cm，并于侧模保持510cm的距离，不准插在钢筋上振捣。需要移动水平位置时，边振边竖向缓慢提出振动棒，不准放在混凝土内平拖移动。每振点的振捣时间一般为2030s，以混凝土不在沉落、不出现气泡、表面开始泛浆为度

48、。5.5.1.6 桥面三侧汇水面要一次成型,浇筑完成后先一次收面,间隔一定时间后在进行二次收面(间隔时间视现场情况确定),初凝后对梁面进行第三次压光。总体来说在收面这道工序，必须认真细致，使梁面一次达到设计规范要求，避免以后打磨返工。汇水坡面见图15无砟轨道梁桥面三列式排水六面汇水坡示意图。 图18 桥面六面汇水坡示意图5.5.2混凝土养护5.5.2.1 混凝土养护采用自然养护和必要的降温措施相结合。自然养护：在外部环境不超过30以上，或混凝土内部温度不超过60时采取自然养护法。养护期间主要是以土工布覆盖混凝土表面并不断洒水，使土工布和混凝土表面始终处于潮湿状态，养护时间不少于14天。5.5.

49、2.2 降温养护：在炎热天气，外部气温超过30以上，或混凝土内部温度达到60以上时，要采取降温措施，进行养护。派专人定时定点测定混凝土内、外和环境温度，混凝土内与外表、外表与环境温度超过15时，及时调整养护方法；拆模前用编织布覆盖遮阳，并继续洒水降温养护；拆模后及时用双层塑料布包裹混凝土表面，并使包裹物完好无损，彼此搭接完整，内表面呈现出凝结水珠；箱梁室内通入高压水管并安装喷洒龙头，以高压水泵不断向箱室内喷洒水降温养护。5.5.2.3任何时候洒水水温和混凝土表面温差不能大于15，冬季施工禁止洒水，采取保温措施。5.5.3混凝土拆模拆模时混凝土强度应达到设计强度的50%以上，拆除侧模；当混凝土强

50、度达到设计强度的100%时且纵向预应力张拉完成后可拆除底模；内膜和预留孔洞的模板在混凝土强度能保证构件和孔洞表面不发生掉块和裂缝时拆除。但在混凝土水化热过高，或混凝土内部与表层、表层与环境温度大于15，或气温剧变时均不宜拆模。拆模要按立模顺序逆向进行，并应保证梁体完整，不准碰坏模板，拆模后对混凝土继续进行养护。5.6 预应力施加及压浆5.6.1 预应力施加5.6.1.1 预应力体系本桥连续箱梁采用三向预应力体系，纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，锚固体系采用自锚式拉丝体系，张拉采用与之配套的机具设备，管道形式采用金属波纹管，锚具采用OVA系

51、列锚具；横向预应力筋采用抗拉强度标准值为1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，锚固体系采用BM15-5（p）锚具及配套的支撑垫板，张拉体系采用YDC240Q型千斤顶，管道形式采用内径9019mm 扁形金属波纹管成孔；竖向预应力筋采用35mm高强度精扎螺纹钢，型号为JL830型，极限强度fpk=830MPa，锚固体系采用JLM-32型锚具，张拉体系采用YC60A型千斤顶，管道形式采用内径45mm铁皮管成孔。5.6.1.2 纵向预应力钢束数量及伸长量见宁杭客专施图（桥）参-08，一个梁段横向、竖向预应力筋数量宁杭客专施图（桥）参-11。5.6.1.3预应力筋下料时，根据图纸提供的

52、钢束编号和下料长度采用切断机或砂轮锯切断，不准采用电弧切断，钢绞线下料不准散头，钢丝编束要梳丝理顺，每隔11.5m捆扎成束，并作出编号标志，搬运时，不准在地上拖拉；预应力筋在储存、运输和安装过程中，不准雨淋生锈和损伤。5.6.1.4预应力筋张拉前，要根据上述预应力体系所提供的张拉设备，配套指标，配套使用，不准混用，配套标准期一般不大于1个月，标定要在国家授权的法定计量技术机构定期进行。预应力钢束和粗钢筋在使用前还必须做张拉，锚固试验，并进行管道摩阻，喇叭口摩阻等预应力瞬时损失试验，以保证预应力筋准确。5.6.1.5施加预应力采取分阶段一次张拉完成，精轧螺纹筋不进行冷拉。张拉应力在梁体混凝土强度

53、及弹性模量达到设计值的90%后进行，且必须保证张拉时梁段混凝土龄期大于7天；张拉预应力筋采用两端同步张拉，并左右对称进行，最大不平衡束不超过1束；张拉顺序先腹板束，后顶板束，从外到内左右对称进行，各梁段先张拉纵向再竖向再在横向，并及时压浆；施加预应力采用双控制，预施压力值以油表读数为主，以预应力筋伸长值进行校核。预施应力过程中应保持两端的伸长量一致。实际伸长量与理论伸长量的差值应控制在6%以内，纵向钢束理论伸长值见宁杭客专施图（桥）参-08所示。梁顶板横向预应力筋锚下张拉控制应力1270MPa，张拉端采用BM15-5，锚固端采用BM15P-5，配套千斤顶采用YDC240Q型，在箱梁两侧交替单端

54、张拉。竖向预应力筋锚下张拉控制应力705MPa，每根张拉力为570KN。5.6.2管道压浆5.6.2.1 预应力筋张拉完成后，宜在两天内进行管道压浆，压浆前清除管道内杂物和积水，压入管道的水泥浆要饱满充实，水泥浆搅拌结束至压入管道的时间间隔不超过40min。5.6.2.2 压浆浆体采用净浆，并在浆体中掺加适量减水剂和粉煤灰，以及阻锈剂和微膨胀剂，以提高浆体的工作性和密实性及防护性能，水胶比不大于0.35，控制的浆体初凝时间不大于24h。压浆时采用真空辅助压浆工艺，对曲线孔道和竖向孔道从最低点压浆孔压入，由最高点的排气孔排气或泌水。先压下层管道。压浆泵采用连接式，同一管道压浆连续进行，一次完成。

55、确认出浆浓度和进浆浓度一致时封闭保压，并保持不小于0.5MPa稳压期，其稳压期不小于2min，最大压力不小于1.0MPa，竖向孔道压浆最大压力控制在0.30.4MPa。当气温高于35时，在夜间进行压浆。冬季压降要采取保温及其他措施。冬季压降或压浆三天内，梁体及环境温度不得低于5。6、挂篮悬挂梁段施工技术6.1 悬臂浇筑施工顺序和步骤6.1.1悬臂浇筑施工顺序及步骤，详见图19所示。6.1.2悬臂浇筑施工工艺流程，详见图20所示。6.2悬臂浇筑连续梁施工形象进度6.2.1悬臂浇筑连续梁施工进度计划，详见9表。表9 悬臂浇筑连续梁施工进度计划表序号施工项目计划工天施工开起时间施工结束时间备注1支架

56、搭设及预压1520202永久和临时支座安装5202030#梁段施工40204挂篮安装15205悬臂段施工和直线段施工1286边跨是S17#梁段合拢107中跨M17#梁段合拢108挂篮拆除及现场清理15本连续梁计划施工总时间246天；加工制作4套挂篮，分别安装在333#、334#墩上，每套挂篮配备一个施工作业班组，共四个作业班组同时作业，每班组昼夜双班制不间断循环施工。表7位每个班组每个工序施工所需工天数量；悬臂浇筑施工梁段， 1节至第16节梁段每节施工时间8天，S17#施工时间为10天，M17#合拢梁段每节施工时间10天。图19悬臂浇注施工顺序及步骤检验合格浇水养护浇筑12h后上节梁段穿预应力

57、束安装锚固轨面找平、铺轨道 并固定安装倒链松开侧模、内模拆端模梁段混凝土凿毛 张拉横向、竖向预应力筋张拉纵向预应力筋纵向筋压浆横向、竖向筋压浆松开后模、后锚挂篮前移、就位调整底外模板标高邦扎底板及腹板钢筋安装纵向波纹管道、竖向螺纹筋立内膜邦扎顶板钢筋安装横向波纹管道浇筑梁段混凝土图20梁段施工工艺流程图 6.3 挂篮安装及1#、1#梁段浇筑6.3.1 挂篮安装挂篮加工试拼预压完成后，即可在已浇筑张拉完毕的0#梁段上进行拼装安装。6.3.1.1 首先将0#梁段的箱梁腹板顶面混凝土找平，铺好轨枕，从0#梁段的端部向中间各安装两节短轨，使露出箱梁顶面的竖向预应力筋插入轨道底板预留孔内，抄平轨道顶面，

58、量测轨道中心距，确认轨距与挂篮设计轨距一致后，用精轧钢筋锚具把轨道锁定；6.3.1.2安装轨道前后支座；6.3.1.3分片吊装菱形挂篮主桁架，并安装主桁架之间的联结系，即门架与平联；6.3.1.4用32的精轧螺纹钢筋及扁担梁将主桁架后端锚固在轨道下的轨枕上；6.3.1.5 吊装前横梁，安装前后吊带；6.3.1.6吊装底模板架，并销接前后吊带，铺设底模板；6.3.1.7吊装内外模吊梁，并安装后吊装置；6.3.1.8吊装外模板；6.3.1.9调整立模标高，根据挂篮测试的自身弹性变形值，加上线性控制挠度值，确定梁段的立模标高。6.3.2 挂篮为加快施工进度节约时间，提高效率，挂篮可采用地下张拉代替预

59、压，具体做法为找一块平地，把两挂篮组合，在组合的六个点位置浇筑六个作业平台（或搭设六个不下沉的平台），放好挂篮，在挂篮后锚的位置将两挂篮锚固用32精轧螺纹钢（23根）锁定，然后在前吊点位置处也穿入32精轧螺纹钢，用千斤顶进行张拉。如图19。张拉时要分段进行，按逐级加载直到最大使用荷载的1.2倍，挂篮预压荷载采用荷载组合：混凝土重量动力附加荷载挂蓝自重施工机具和人群重；1#段混凝土自重最大，取8#段混凝土重量最为最不利荷载检算，最终计算得预压主构架荷载为56.2t（单片主桁架）。预压完成后检查各杆件焊缝有无开裂情况，同时记录力与位移数据，根据试验测出结果，绘制力与位移关系曲线。用来指导施工。6.

60、3.2 M1和S1梁段浇筑挂篮安装调试完毕，即可分别在挂篮上进行M1#和S1#梁段施工。6.3.2.1 现场绑扎或分片吊装底板及腹板构造钢筋并安放预应力管道；6.3.2.2 将内模安装就位；6.3.2.3 根据M1#和S1#梁段的高度调整下部模板；6.3.2.4 在顶板和腹板安装下料串筒位置留洞，在腹板的捣固位置，预留位置进行捣固；6.3.2.5安装端模板，并与内外模板连结；6.3.2.6绑扎顶板钢筋；6.3.2.7安放预应力管道；6.3.2.8对称灌筑M1#和S1#梁段混凝土，两悬臂梁段混凝土重量差包括其他施工荷载差额不得超过8t；6.3.2.9养护、拆模；6.3.2.10纵向、横向和竖向预

61、应力张拉；6.3.2.11 压浆。6.4 挂篮前移及M2#和S2#至M16#和S16#梁段浇筑6.4.1挂篮前移（走行）当M1#和S1#梁段混凝土强度达到设计强度的100%，且纵、横、竖向预应力筋张拉压浆12小时后，或为了保证浆体质量和加快进度，可以张拉后先走行挂篮到位，再进行压浆。压浆同时即可进行下一段的施工。将刚浇筑梁段腹板顶面找平、铺设轨枕和轨道，抄平并锁定；1) 放松底模架前后吊带使底模板脱模，底模架后横梁用2个15t倒链分别悬挂在两侧外模吊梁上；2) 拆除后吊带与底模架的联接；3) 放松外吊梁后端锚固螺杆和前端倒链，使外侧模板脱模；4) 轨道顶端安装两个10t倒链，人工用倒链牵引前支

62、座，使挂篮向前移动；此时应注意两边挂篮要对称同步缓慢前移，误差不大于10cm；5) 移动到位后，安装后吊带，将底模吊起；6) 解除外模吊梁上的一个后吊杆，将吊架移至前一梁段顶板预留孔外，然后与吊杆联接，同样将另一吊架移至前一梁段外；7) 调整立模标高后，即可作梁段混凝土施工。6.4.2 S2#和M2#至S16#和M16#梁段浇筑当挂篮前移到位并调整立模标高无误后，进行第S2#和M2#梁段施工，其施工顺序和方法同S1#和M1#梁段。完成后将挂篮前移到第S3#和M3#梁段并进行S3#和M3#梁段混凝土浇筑，及预应力施加，直到S16#和M16#梁段混凝土浇筑和预应力张拉全部结束。利用挂篮浇筑悬臂梁工

63、作基本完成。6.5 挂篮拆除及挂篮施工注意事项S16#和M16#梁段施工完毕，即转入梁段合拢阶段。合拢梁段，边跨合拢在支架上进行，中跨合拢利用自制悬吊架进行，合拢梁段底模和侧模可利用挂篮底、侧模稍加改制而成。如不利用挂篮主桁架，则可拆除。6.5.1挂篮拆除其拆除顺序原则与安装顺序相反。先安杆件后拆，后安杆件先拆。拆除可以使用汽车吊，也可在梁顶面安装卷扬机。吊外侧模前后吊杆缓慢放至地面上，或先放底模架后放外侧模；内模、走行梁拆除；然后拆上横梁和主桁架，最后拆除轨道部分。6.5.2挂篮施工注意事项挂篮的安装、行走、使用及拆除过程均系高空作业，因此一定要按规定采取安全防护措施，进行安全教育，随时进行

64、安全检查；创造高空作业安全条件。悬空作业人员必须系牢安全带，危险处要设安全防护网，人员操作处要设吊栏或栏杆，上下梯需固定牢靠。所有作业人员必须带安全帽，以策安全。使用的机具设备，要随时检查、维修保养。特别是起重用的千斤顶、倒链、钢丝绳等要有足够的安全系数，若有断丝、硬伤等不符合使用条件者要立即更换，不准凑合、马虎使用。所以动力、照明电路，应按规定和上级单位要求铺设，定时检查确保安全。现场技术人员必须检查挂篮位置，前后吊带，吊架及后锚杆等关键受力部位的情况，发现问题及时解决，重要情况及时报告；检查竖向顶应力钢束的埋设位置、数量是否符合设计要求，特别注意后吊带、内外模后吊架预留孔洞位置是否正确及孔

65、洞是否垂直等；施工中应加强观测标高，轴线及挠度等，并分项做好详细记录，每梁段箱梁施工后，都要绘制出挠度曲线。7、边跨直线梁段和合拢梁段施工技术本桥梁为一联三跨连续箱梁结构，两边跨直线梁段长7.25 m，边跨合拢梁段和中跨合拢梁段长均为2m。合拢顺序，采用先边跨后中跨的顺序合拢。合拢梁段混凝土等级较其他梁段混凝土提高1个等级，并采用微膨胀混凝土，混凝土浇筑时间要在当天温度最低的时间进行，以保证合拢段在终凝前处于升温受压状态，避免新浇混凝土受冷拉裂。7.1、S18边跨直线梁段浇筑S18边跨直线梁段在支架上浇筑。浇筑方法同0#梁段。在S18梁段合拢前施工完毕并达到设计强度的100%。7.2、S18边

66、跨合拢梁段合拢及体系转换7.2.1 S17边跨合拢梁段合拢当S18直线梁段和S16悬臂浇筑梁段混凝土强度规定强度的时，进行合拢梁段施工。合拢段锁定采用既撑又拉的办法，将两端梁体连成整体。在合拢段箱梁相邻梁段的底部和顶板与腹板交界处设置型钢连接结构作为临时连接刚性支撑，以承受温度升高使悬臂梁和现浇段伸长产生的压应力。合拢段临时刚性锁定采用体外支撑结构和张拉临时束共同锁定。临时张拉束的张拉力控制在0.35Rjy。边跨合拢段临时选择4ST1和4SB3，中跨合拢段选择2MT1和4MB1-1，张拉力均为。即在施工S16号段和直线段时在底、顶板与腹板交界位置上埋设钢板，然后用8根36b工字钢和钢板连接，形

67、成临时刚性连结构构造。（见图20），钢构件先将一端焊接，另一端在合拢段浇注混凝土当天当中气温最低时临时束张拉后焊接，即在合拢段浇注混凝土前。当刚性支撑焊接好一端后，可以在S17合拢梁段内支立模板，绑扎钢筋，安装波纹管道和穿顶应力钢束。选择当天温度最低的凌晨焊接另一端刚性支撑和构造钢筋并浇筑混凝土并开始养生。浇当混凝土达到设计强度的100%，张拉并锚固纵向预应力束及横向、竖向预应力筋。7.2.2、合拢施工要点1.掌握合拢期间气温预报情况，测试分析气温与粱温的相互关系，以确定合拢时间为选择合拢口锁定方式提供依据。2.根据结构情况及粱温的可能变化选择日气温较低、温度变化幅度较小时锁定合拢口并灌注合拢

68、段混凝土。3.必须均衡对称合拢。合拢前清除悬臂梁上不必要的施工荷载，避免在合拢施工时造成相对变形，产生“剪刀差”变位，影响合拢精度。 4.合拢口锁定应迅速、对称地进行，先将刚性支撑一端与梁端部预埋件焊接，临时预应力束也随之快速张拉，而后迅速将刚性支撑另一端与梁连接，将结构钢筋另一端快速焊接，浇注合拢段混凝土。5.合拢段混凝土宜采用比梁段混凝土提高一个等级，并要求早强，最好采用微膨胀混凝土，并做好捣固和养生。6.为保证在浇注混凝土过程中，合拢口始终处于稳定状态，必要时在浇注之前可在各悬臂端加与混凝土重量相等的配重，加、卸载均应对称梁轴线进行。7.混凝土达到设计要求的强度后，解除另一端的支座临时固

69、结约束，完成体系转换，然后按照设计要求张拉全部剩余预应力束。当利用永久束时，只需要按设计张拉顺序将其补拉至设计张拉力即可。8.临时张拉束的张拉力控制在0.35Rjy，以防在合拢过程中预应力束过载报废而需要重新更换新束。7.2.3边跨连续梁体系转换当边跨S17梁段合拢工序全部完成后，拆除333#和334#墩临时支座固结，即边跨箱梁由超静定结构转换为静定结构简支梁，同时由临时支座受力转换为永久支座受力，完成受力体系的转换。单位：cm单位：cm图21 合拢段刚性锁定示意图7.3 M17中跨合拢梁段合拢及体系转换7.3.1 M17中跨合拢梁段合拢当悬臂浇筑完成后，两套挂篮暂时停在原位置不动，为便于悬臂

70、段施加预应力和养护；悬臂梁段在施工时预留中跨合拢段吊架预留孔；当两M16悬臂段预应力张拉完成，主墩临时固结拆除，完成体系转换，即可进行中跨合拢段施工，先拆除一套挂篮，利用一套挂篮作为M17的梁段的模板，另一套挂篮全部可以拆除，等模板安装到悬臂梁段的吊架上后，可将这套挂篮的主桁架也拆除，模板安装好开始施工中跨合拢梁段的施工，中跨合拢梁段和边跨合拢段合拢顺序一样。7.3.2 中跨连续梁体系转换当中跨M17合拢梁段全部完成，拆除模板后，全连续梁悬臂浇筑施工完毕，也完成了连续梁的体系转换。7.4、梁体预埋件施工桥面预埋件主要包括：侧向挡块、剪力齿槽、伸缩缝、接地端子、接触网支座、防护墙及A墙（分有无声

71、屏障），泄水孔等。7.4.1、侧向挡块与剪力齿槽该特跨固定支座设在334#墩，在334#墩上方设7排剪力齿槽，侧向挡块在334#墩小里程方向共设置31排，每排4个，间距6.25m；在334#墩大里程方向共设置11排，每排4个，间距6.25m。7.4.1.1剪力齿槽、侧向挡块的锚固钢筋采用HRB335级钢筋，预埋位置与梁体预应力管道有冲突时，可适当调整锚固钢筋的横向位置。7.4.1.2埋设锚固钢筋时应首先在梁面上准确确定左右线线路中心线，再根据锚固钢筋与线路中心线的几何位置关系准确设置，螺纹套筒预埋位置允许偏差为5mm。7.4.1.3若特跨处于曲线上，剪力齿槽锚固钢筋及侧向挡块预埋钢筋应考虑曲线

72、外侧偏移量e值；在直线上则不考虑。7.4.2、伸缩缝预埋件CRTS-型轨道底座板在梁伸缩缝处连续铺设，在梁端底座板处不设置挡水台，梁端防水伸缩缝必须设置在梁面，因此预制梁时注意预埋伸缩缝连接钢板，并确保位置精准，伸缩缝预埋采用预留槽口方式，梁端开槽尺寸为120*50mm，并预埋连接钢板50*50*10mm，横向间距200mm。7.4.3、接触网支柱基础（下锚式拉线基础）该特跨接触网支柱基础类型为LQJ-A2和LQJ-B，支柱号为463472，共设置4处单拉线基础，型号LQJLX-1，具体布置详见设计文件宁杭客专施图（桥）-50-1-J00接触网基础预留接口设计图。7.4.3.1接触网支柱基础中

73、心线距离线路中线线3.0m，上钢板顶面距梁面413cm，施工时必须严格控制。7.4.3.2根据该特跨接触网支柱基础设计图，地脚螺栓总长825mm，共计6根，地脚螺栓外露基础面220mm，螺纹长度220+5mm。每根地脚配3个螺母，2个垫圈。7.4.3.3预留地脚螺栓应考虑线路的坡度，应保证地脚螺栓处于铅直状态，其垂直误差1mm，地脚螺栓间距误差1mm。7.4.3.4预埋件具有方向性，锚栓应严格按照设计图的尺寸进行预埋，准确定位，施工进行中及施工完毕时均需不断检查和校正。施工完毕后对外露螺栓进行涂黄油、包塑料膜防护，以免螺纹锈蚀和破坏。7.4.4、综合接地梁面接地端子设置在电力电缆槽内，梁体施工

74、时要同时考虑防护墙与接触网支柱接地钢筋的的埋设，具体设置要求：在梁体两侧防护墙下部及上下行无碴轨道底座板间的1/3和2/3处，并纵向贯通。7.4.5、泄水孔、通风孔本线桥面采用三列排水系统，桥面采用六面坡形式汇水，梁体施工时应注意按设计要求进行梁体顶板、底板泄水孔的埋设。在腹板位置设置直径为100mm的通风孔，位置详见设计图。若通风孔与预应力筋相碰，可适当移动预埋位置，并保证与预应力筋的净保护层大于1倍预应力钢筋管道直径，通风孔外设置直径170mm的钢筋环。7.4.6、防护墙及电缆槽（分有无声屏障）7.4.6.1防护墙采用相邻轨面等高设计，直线按750mm，曲线内侧按820mm，曲线外侧按10

75、00mm搞设计，防护墙在梁体施工完后进行现场灌注，梁体施工时在防护墙相应部位预埋防护墙钢筋，直曲线过渡，防护墙高度应根据轨面标高进行调整，详见肆桥参（2009）23681-I-48。7.4.6.2电缆槽由竖墙和盖板组成，由于电缆槽采用预制安装，B墙钢筋不预埋，仅考虑与遮板连接处预埋钢筋，详见肆桥参（2009）23681-I-47。7.4.7、其它梁面设置顶宽3100mm 的加高平台，距梁端1.45m 铺设泡沫塑料板区域加高台高15mm，其它区域加高平台高65mm、加高平台平整度应满足3mm/4m 及2mm/1m 的要求。8、连续梁悬臂浇筑线形控制技术梁段悬臂浇筑过程中，影响梁段线型变化的主要有

76、：梁段自重，挂篮重量和变形，施工荷载，预应力施加和松弛，混凝土的收缩、徐变，以及温度的变化等都会对梁段线形产生影响，因此，施工中每一阶段都必须控制好线形变化挠度值，以正确确定立模标高和中线位置。8.1、理论线形挠度值在正常温度下，各施工阶段在恒载、预施应力和混凝土收缩、徐变产生的挠度累积值见肆桥参（2009）-23681-VI-82所示，此值只考虑了施工荷载作用，未包括墩台变形、变位及温度变化产生的挠度，我们称它为理论线形挠度值。其施工荷载包括挂篮、机具及人群等按700KN计。在施工各阶段还应实测各点挠度变化，若与设计数值不同时，应及时通知设计单位，研究调整措施。8.2、实际线形挠度值计算在悬

77、臂浇筑梁段施工过程中，由于各施工阶段实际发生的荷载值不同，同时每一阶段的气温变化和混凝土的收缩徐变影响也不一样，梁段施工时产生的挠度值与理论挠值有明显差异。因此，在施工中，计算所产生的挠度累积值。并与设计中所列数字进行对比分析，如有较大变化，应分析产生原因。8.3、施工量测线形控制方法在施工过程中，还必须对每一阶段进行中线和标高实际测量控制。由于悬灌梁在每个施工阶段线形是变化的，因此在观测时必须多点多次观测并绘制出挠度值变化曲线，分析找出挠度变化规律，并与理论及实际计算挠度值对比，确定每节梁段立模标高。首先用高精度测量方法，在桥墩附近建立小菱形控制网，并把连续梁中心线桩和标高引至333#墩和3

78、34#墩顶0#梁段上，以便观测；观测阶段：a、挂篮走行前；b、挂篮走行后；c、浇筑混凝土前；d、浇筑混凝土后；e、张拉预应力钢束前；f、张拉后6个时段的挠度变化，并通过前几个梁段的实测Q，通过二元线性回归方程分析，推算下一梁段预留量；观测截面点：每次观测点为5处，即每节梁段的前缘处的梁段中心线位置和左右腹板顶面，以及底板面两点。每次观测实际数值及时填入预先设计的表格内。实际量测的挠度值与实际计算、理论挠度值，三者要对比分析，综合考虑确定立模标高。若三者相差较大时，应分析其产生的原因，采取必要的处理措施。属于温度变化引起的，根据温度曲线规律确定立模标高；属于挂篮变形，及时调整前后吊带顶端千斤顶；

79、属于不均匀衡载引起的，调整施工荷载趋于均衡等。合拢梁段在合拢前，在相接的前两个T构2-3个梁段，要进行一次联测或贯通测量，以便互相协调，发现误差较大时，及时提前调整，以保证合拢梁段精度。9、施工技术保障措施9.1、施工技术措施9.1.1施工组织保证本连续梁悬臂浇筑施工技术标准高，难度大要求严。而该连续梁所处的京杭运河特大桥是宁杭客运专线的重点和控制工程。因此，二项目部为加快施工进度，确保工期和工程质量，抽调大量人员组成现场施工管理指挥系统，跟班作业，靠前指挥，为施工现场拔除干扰，及时解决各种矛盾和困难，为施工一线保驾护航。施工组织保障网络见图21，各岗位人员和职责见表10。技术负责人现场指挥技

80、术顾问现场技术主管混凝土生产（拌合站）试验站现场副指挥量测现场质量控制现场施工技术施工作业班组现场总指挥图21 施工组织保障网络9.1.2施工人力资源保证本桥连续梁悬灌施工由本分部悬灌梁工班担任，为确保施工工期，制作4套挂篮分别安装在333#和334#墩顶0#梁段上，同时同步对称向两端悬臂浇筑施工。施工队直接作业人员不少于120人，分4个作业班组，每班组分二个作业小组，昼夜不间断循环作业，每套挂篮作业班组人力资源配置见表11。班组之间人员相对固定，个别专业工种调整使用，班组实行岗位责任和经济承包制。实行班组经济核算，责任追究。那里有问题就追究当事人责任。9.1.3物资设备保证措施混凝土由中铁二

81、十四局集团宁杭项目7#拌合站集中生产供应，骨料由宁杭铁路客运专线指挥部统一采购供应。钢筋加工和骨架制作统一在333#墩附近的钢筋加工厂集中加工成半成品，在现场邦扎联结。钢筋加工厂配有钢筋调直、切断、焊接等专用配套设备。各类钢筋采购和供应由局指负责。现场施工设备配置，见机械设备配备表。表10 班组人力资源配置 序号工作内容人数附注1挂篮安装及行走12起重和架子工种，每组6人2模板安装、及就位14木工工种，每组4人3钢筋邦扎和波纹管道安装20钢筋工、电焊工、预应力工工种，每组7人4混凝土浇筑及养护30每组：输送泵2人，浇筑4人，串筒1人，振捣4人（插入3人，附着1人），杂工4人（养护2人）5施加预

82、应力及压浆14每组：张拉4人（每端油泵1人，记录1人），压浆3人6现场管理人员2每组1人7现场技术人员2每组1人8安全员2每组1人9质量检验员（兼试验员）2每组1人10测量人员4每组2人11各类司机12吊机2人，运输车辆4人，抽水机1人12机械车辆修理工6总计120工序工种间依进展调动使用。9.1.4业务技术保证主管技术人员参加局指举办的连续梁悬臂浇筑施工方法培训班，提高施工管理能力和水平；在项目部内部请具有悬灌梁施工经验的技术人员进行技术讲座，对连续梁悬灌施工统一认识，统一做法，统一标准；选择有施工经验的桥梁队和作业工班组担当该桥施工，确保优质高效的完成施工任务。组建工地试验站，配齐试验人员

83、和设备，配制高性能混凝土并对其质量进行全过程监控；定时进行温度量测，当混凝土浇筑时温度超过30，或混凝土内部与表面、表面与外部环境温差超过20，或混凝土养护期间体内温度上升到60以上时，及时采取降温措施。健全量测系统，配齐足够的测量人员和仪器设备，在该桥附近建立小菱形网系统并引进连续梁0#梁段顶面，定时定点对标高、中线进行量测，保持悬灌梁段始终处于良好状态。组织参加连续梁悬灌施工的技术人员系统学习铁路桥涵施工规范、客运专线铁路桥涵工程施工技术指南、铁路混凝土工程施工技术指南、铁路混凝土与砌体工程施工规范、客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准，以及局指、监理、设计单位有关技术规定等，在适当的

84、时机举行闭卷考试，优秀者给予奖励，以不断提高全体人员的技术水平和业务能力。9.1.5加强梁段混凝土养护根据不同季节的气温变化，适时采取不同的养护方法。在春秋季节施工时按有关规定正常洒水养护；夏季炎热季节施工时，根据气温和混凝土浇筑速度进行遮盖洒水养护；使混凝土表面始终处于潮湿状态。混凝土浇筑24h后松开侧模，进行洒水保湿养护。当混凝土内部温度超过60时制定措施采取特殊养护。混凝土养护期间，做好对混凝土的湿度和温度控制，利用土工布及时进行紧密覆盖，尽量减少表面混凝土的暴露时间，0#梁段裸露面全部采用塑料布包裹保湿。派专人定时定点对混凝土内部、表面及环境温度进行测定，根据不同的气温变化采取不同的降

85、温措施，使混凝土内部与表面、表面与环境温差始终不超过20。随着梁段悬灌的延伸，向箱梁室内通入高压水管，安装喷洒龙头，向室内混凝土面喷淋降温，必要时利用鼓风机向室内吹压自然气体，使室内外空气交流降温增氧。9.1.6严格施工工艺控制预防混凝土开裂：一是混凝土材料选用中温性水泥并掺加适量粉煤灰掺加料，减少水泥用量，降低由此产生的水化热，防止化学收缩裂缝；二是选用级配合理，匀质的骨料，水灰比合理，拌和均匀，和易性坍落度适中，防治混凝土体积收缩裂缝；三是加强及时覆盖洒水养护，减少混凝土水分蒸发，防止物理收缩裂纹；四是选择低温时间浇筑混凝土，定时定点专人控制混凝土内外温差，防止温度变化引起的裂缝；五是支架

86、和挂篮使用前进行预压，控制悬臂端对称均衡荷载，防止受外力引起的裂纹；六是选择合理的梁段合拢顺序和合拢方法，防止混凝土收缩、徐变不均匀性引起裂纹等。9.1.7严格操作规程，防止梁体变形一是控制好混凝土养护期间的温度变化，防止混凝土收缩徐变较大引起的梁体变形；二是控制好各梁段立模标高和梁体位移，防止梁体线形变化和位移；三是控制好预应力施加顺序和锚固应力，防止梁体产生扭曲和上拱度较大。9.2、质量技术措施9.2.1建立质量监控体系检 查 或 旁 站抽查和定期检查报检项目经理总工程师队质检工程师班组质检员质检工程师工班三检施工工艺过程监理工程师否 是 否 是 否 是 否 是 为把宁杭铁路客运专线建设成

87、为一流优质工程，二项目部领导从做好每个工艺环节入手，以分项优质保分部优质，以分部优质保单位工程优质。二项目部成立以项目经理张丕荣为组长，总工程师汪贞东为副组长，工程质量工程师万小辉具体负责的工程质量监察领导小组，现场施工配置四大员，工班之间实行“三检制”。形成了完整的施工质量监控体系。其网络图22如下：图20 质量监控网络图9.2.2强化质量意识和业务能力 加强质量意识教育，定期举办工程质量培训班，使全体员工牢固树立“百年大计，质量第一”的思想，不断提高施工人员搞好工程质量的自觉性；定期组织现场技术人员学习铁路桥涵工程施工质量验收标准、客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准、及有关技术规范和

88、上级各项质量标准规定等，不断提高质检人员的业务能力。9.2.3建立健全质量管理规定建立质量管理体系和质量定期检查制度。二项目部成立以常务副经理为组长，总工程师为副组长，质检工程师具体负责的质量管理领导小组，定期研究处理施工现场所发生的各类质量问题；每月组织一次全面的质量检查，并对施工中存在的问题进行通报，奖优罚劣。建立健全质量报告制度和施工报检制度。施工队每周向项目部报告一次施工质量情况报表；发生质量事故及时逐级上报，并按照质量事故报告制度和等级，及时调查分析处理。每道工序完成后，各对应自检合格，及时向项目部质检工程师和监理工程师报检，不经监理工程师检查合格不准转入下道工序施工。施工班组实行“

89、三检制”。施工作业班组每到工序完成后首先要自检合格方准逐级向上报检；各班组之间要互检，取长补短；下个工班接班时，要对上工班施工质量进行交接检，检查不合格者不接班。严把原材料质量关。钢筋、水泥、砂石料、参合料、附加剂等主要原材料进厂后，都必须“三证”齐全，并按规定取样送检，不合格不准用于工程项目施工，从源头把住工程质量关。现场质检员实行轮流值班和旁站制度。做到每一道工序施工都有质检员在岗，不漏岗不脱岗，值班人员脱岗应有其他人替岗。随时做好工程日志和各类工程质量检验报告单和质检表。近量做到随检随记，避免事后写“回忆录”想象。4）建立工程质量追究制度和实行质量一票否决权。在施工中若发生质量问题后事故

90、，要严肃追查当事人的责任，分清责任大小给予行政或经济处罚，决不姑息。9.3、安全技术措施9.3.1强化安全生产教育，定期举办安全技术知识学习讲座，不断提高广大员工的安全防范意识，自觉遵守各项安全生产规章制度。9.3.2在333#和334#墩搭设人行台阶，以便上部施工作业人员上下方便；挂篮两侧和已浇筑梁段底部悬挂安全防护网；施工作业人员配带工具零件包，不使用的工具零部件装入包内，不准乱掉乱放，以防坠物伤人。9.3.3桥上桥下所有电线路均采用电缆架空线，不准将电线拖放在地面上厚拴在 工作平台的支架上；电器开关和配电装置安装在专用开关和配电箱内，配电箱加锁，钥匙由电工统一保管使用，其他人员不准随意开

91、关配电设备；施工现场照明具有一定的亮度，施工作业面，重要的库房、交通道口、人员居住等都要设有照明灯。9.3.4现场施工所有的挂篮、吊机、勾机、发电机、抽水机、运输车辆，混凝土输送泵以及电焊设备，钢筋加工设备，预应力筋张拉设备等都应配备专用司机和操作人员，并经过技术培训，持证上岗。非本机人员禁止操作机械设备。9.3.5施工现场应配备一定的防火、防暴、防触电、防中暑、防风雨、防盗、防哄抢等安全防护设备和器材，并有专人管理。消防和救护人员要具有一定的消防知识，会使用操作消防和救护设备，预防发生突发事件。非施工人员和车辆谢绝进入施工现场，其他闲散人员不准进入施工作业区游玩参观。非本单位人员不得进入现场

92、照相、录像，新闻单位在现场录、拍照和采访时，应报告主管单位批准。9.3.6昼夜派安全防护员值班；支架预压和连续梁施工期间，设专职安全员在连续梁下方值班，巡视、检查支架和挂蓝变化、变形情况，发现异常现象及时向现场值班负责人报告，遇有险情立即向施工作业人员发出警告信号。9.3.7连续梁悬臂浇筑施工属高空作业，施工作业人员要严格遵守高空作业各项施工安全操作规程，并按有关规定作业，不得盲干乱干。作业期间不准穿拖鞋、凉鞋和塑料底鞋，进入施工现场必须戴好安全帽，作业期间系好安全绳。9.3.8拼装挂篮时要自上而下对称进行，因主构架前后悬臂较大，易造成倾覆；挂篮各构件间多为螺栓连接，施工中应确保其紧密经常检查

93、螺栓的松紧状况，对号入孔，并经严格检查无误后，才准使用；安装挂篮时，若为滚动走行装置，钢轨上下支座卡死牢固，前移要同步缓慢，后倒链固定牢靠，以防走行装置滚出轨道，造成重大事故；施工中，要保护好桥面的竖向筋端杆螺丝螺纹完好，保证能承受锚固拉力以防滑丝松动造成事故；挂篮连接销子多，材质规格不同，使用时要严加区别，不得任意混用。9.3.9施加预用力钢束应严格遵守预施应力操作规程。张拉卸载时要力求缓慢平稳，在使用油表过程中，油表不得受振动；在张拉过程中，禁止在千斤顶正后放有人站立或穿行；不得敲击锚塞夹片和千斤顶；未压浆的锚头不得敲击振动或攀登。管道冲洗和压浆时，若发现邻近管道有水流出时，说明此管道已串

94、通，此时应同时压浆或找出串通部位，处理后再压浆，若端部压浆口不能压入浆体时，要停止压浆并将此管道内浆体用压力水冲洗干净，以后再压浆，压浆过程中应保持储浆斗中有一定数量的浆体，防止将空气同时压入孔内；压浆人员必须空戴安全防护设备等。9.3.10建立严格的安全值班制度，制定安全防范预案。施工作业要有安全员值班。重要库房，材料设备存放地，暂息作业区，居住区，油库等夜间要有人值班。支架和挂篮预压期间，要有值班人员检查支架和挂篮变化情况，若有异常现象发生，及时报告并采取有效处理措施。施工队和班组长应轮流带班和定时巡查安全情况，预防突发事件。9.3.11本桥施工班组多，专业项目复杂，施工人员班组交替作业，

95、相互干扰影响大。大家要顾全大局，从整体利益出发，团结协作，高姿态高风格的开展工作。个别职工间发生矛盾和纠纷，主管人员应多作工作，各自多作自我批评，避免矛盾激化和扩大化。当事人确实无法解决的问题，及时向上级单位报告。9.4、环境保护技术措施连续梁施工时，环境保护要“预防为主、防治结合”，各项工作要统一规划，合理布局，控制环境污染原，保护生态环境。9.4.1施工现场材料堆放整齐有序；暂时不用的机械设备停放指定的机场；正在作业的机械设备安装牢固，规范作业，严格按规定悬挂标识牌和警示牌。油料存放场，机械车辆保养维修场地，要采取防护措施，不准将废水、废气滴漏在地上污染环境。材料加工场的下脚料，施工废弃材

96、料不准乱堆乱放，按指定地点堆码整齐。9.4.2梁段浇筑混凝土输送管道要封闭严密，出料口对正浇筑面，不准有混凝土流出作业面；预应力管道压浆，严格控制浆液溢出量，必要时采取防护措施；混凝土养护洒水要有专人负责，沿线管道不得渗水，出水口要洒在养护面上，不准有混凝土、砂浆和水到处漫流，污染环境，更不准流入道路、农田和灌溉渠、鱼塘中。9.4.3承台基坑要及时回填，基坑内不得有积水，开挖多余土方及时运到场外堆放，留作他用的土方应按指定的位置堆放整齐。弃方运输过程中，车辆应密封，不得将泥土散落在道路在农田内，否则应及时清理干净。连续梁施工完毕，桥面垃圾及时清理出场外。9.4.4配备专用洒水车，对施工现场和运

97、输道路经常洒水，保持现场和道路湿润，减少扬尘。现场水电管线走向整齐有序，不准有漏水漏雨现象，否则应及时采取措施。夏季施工，雨水多，人员来往频繁，道路泥水应有专人清理和排放。9.4.5加强职工文明施工，环境保护意识教育，不断提高全体员工自觉遵守文明施工、环境保护的各项规定。宁杭客运专线跨王、武障线菱形挂蓝设计检算（75+125+75）m一、计算依据1铁四院提供的连续梁梁部设计图纸；2公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ025-863公路桥涵施工技术规范JTJ041-894钢结构设计规范GBJ17-88二、计算主要技术参数1、混凝土自重梁顶宽12m，梁底宽7m,梁段长度3m时，混凝土最大圬工量（2

98、#）为77.53m3,自重为205t；梁段长度4m时，混凝土最大圬工量（8#）为75m3,自重为199t；混凝土超灌系数1.03，动载系数为1.2，混凝土容重按2.65计算。施工人员、机具施工荷载按0.25t/m2计算。由于3m梁段最重，取3m梁段进行计算。梁段的各部位重量见下表：梁段部位体积（m3）重量（KN）2#腹板42.541127翼板6.72178顶板12.6334底板15.674152、底模系前吊点、后底吊点的各施工工状：底模系长为4.8m，底后锚点距已浇筑混凝土梁端为50cm，当梁段浇筑长度为3m时，梁单位重为1个单位，则前吊点为0.4个单位，后底锚点为0.6个单位，如下图所示。而

99、模板中，底模系均为各0.5个单位，侧模系及内模系中前吊点为0.55个单位，后底锚点为0.45个单位。3、主桁后锚点受力情况：挂蓝为菱形挂蓝，主构架如下图所示：当前吊点为1个单位，后底锚点为1.11个单位，4、底模系工况受力荷载前吊点及后底锚点的荷载分配表如下：梁段部位重量（KN）底后锚重量前吊点重量单位比重量（KN）合计（KN）单位比重量（KN）合计（KN）2#(3m)腹板11270.66769250.4451617底板4150.62490.41665、各部分苛载组合计算：5.1.底模系：5.1.1.后底锚点荷载计算：混凝土按3m梁段最大重量计算(混凝土已考虑动载1.2系数及超灌1.03系数)

100、。荷载名称名 称重量（KN）单位比后底锚点受力（KN）合计(KN)单侧受力(KN)挂蓝底模系1220.5619648后工作平台20120侧工作平台100.55后吊带10110混凝土腹板11270.66761144572底板4150.6249 施工荷载腹板外380.6224623底板处400.624单点总计受力6435.1. 2.前吊点荷载计算：混凝土已考虑动载1.2系数及超灌1.03系数。荷载名称名 称重量（KN）单位比后底锚点受力（KN）合计(KN)单侧受力(KN)挂蓝主桁架400.5209548底模系1220.448前工作平台10110侧工作平台100.55前吊带12112混凝土腹板112

101、70.4450760380底板4150.4166施工荷载腹板外380.4153116底板处400.416单点总计受力4445.2.侧模系：5.2.1.后吊点荷载计算：混凝土按3m梁段最大重量计算(混凝土已考虑动载1.2系数及超灌1.03系数)。荷载名称名 称重量（KN）单位比后底锚点受力（KN）合计(KN)单侧受力(KN)挂蓝外模系1030.6628643外滑梁400.624混凝土翼板1780.6107132 66施工荷载翼板380.6222211 单点总计受力1205.2. 2.前吊点荷载计算：混凝土已考虑动载1.2系数及超灌1.03系数。荷载名称名 称重量（KN）单位比后底锚点受力（KN）

102、合计(KN)单侧受力(KN)挂蓝前横梁201207839外模系1030.442外滑梁400.416混凝土翼板1780.4718844施工荷载翼板380.416 16 8单点总计受力915.3.内模系：5.3.1.后吊点荷载计算：混凝土按3m梁段最大重量计算(混凝土已考虑动载1.2系数及超灌1.03系数)。荷载名称名 称重量（KN）单位比后底锚点受力（KN）合计(KN)单侧受力(KN)挂蓝内模系400.55223417内滑梁200.5512混凝土顶板1780.610613156施工荷载顶板390.6242412单点总计受力855.3. 2.前吊点荷载计算：(混凝土已考虑动载1.2系数及超灌1.0

103、3系数)。荷载名称名 称重量（KN）单位比后底锚点受力（KN）合计(KN)单侧受力(KN)挂蓝内模系400.45182714内滑梁200.459混凝土顶板1780.4728844施工荷载顶板390.416168单点总计受力665.3. 2. 主桁前吊点、后锚点荷载计算： 主桁单片前吊点荷载为：P前=444+91+66=601 KN.由于前吊点未考虑4m梁段时混凝土重心前移的工况，故考虑1.05的系数，则P=631KN。后锚点与前吊点的单位比是1.11，则后锚点总受力为：P后= P前*1.11=700KN三、主桁各构件检算1、已知主桁单片前点荷载为631KN，通过二力杆力学计算得出各杆件内力：N

104、AB=+1161KN；NBD=+947KN；NDC=-1137KN；NAC=-947KN； NBC=-672KN主构件材料：232b Q235A 参数如下：A0=110.2cm2 Ix=16288cm4 Wx=509cm3 rx=9.23cm 2、强度及稳定性检算：AB杆：=215Mpa，合格。BD杆：=215Mpa，合格。DC杆：=215Mpa，由于该杆件为压杆，则：=432/9.23=46.8 b类杆件，查建筑施工计算手册得出=0.87 =215 Mpa，合格。BC杆：=215 Mpa，合格。AC杆：由于该杆件为压杆，则：=450/9.23=48.7， b类杆件，查表得出=0.86=mpa

105、=215 Mpa，合格。3、采用MIDAS软件进行建模检算、主桁反力图：、主桁轴向受力图：、主桁轴向拉、压应力图：其中最大拉应力为109Mpa=215Mpa，合格。、由于前横梁受力不在前节点上，则存在组合应力：其中最大组合应力为165Mpa=215 Mpa，合格。、主桁挠度图如下：最大下挠度在前横梁处，为19.9mm20mm，合格。4、连接销、孔检算4.1.连接销抗剪检算连接销为普通3号钢，直径110mm，每个销子有两个抗剪截面，则抗剪面积为： A=5.522=190cm2则：max=63Mpa=115 Mpa，合格4.2.销孔孔壁承压检算主桁杆件为双拼32b槽钢，腹板厚10mm，槽钢内侧采用

106、20mm厚钢板加强，则孔壁承压面积为： A=（1+2）112=66cm2则：=180Mpa=215 Mpa，合格4.3.加强钢板焊缝检算加强钢板长40cm，两块钢板共4条焊缝，焊缝高按6mm计算，则焊缝面积为：A=4040.6=96 cm2则：=124Mpa=185 Mpa，合格5.节点板焊缝检算每个节点板焊缝长度远大于160cm，通过以上4.3的计算，知节点板焊缝偏安全，不予再检算。四、底模系检算：1、纵梁： 1.1中纵梁（按均布荷计算）1.1.1荷载计算：按梁段长为3m计算，底板混凝土重为415KN，模板重为122KN，由8根32a槽钢共同受力，则每根槽钢的均布荷载q=(415*1.2*1

107、.03+122)/8/3=26.5KN/m，考虑1.1的不均衡系数，则为29KN/m。1.1.2强度检算：受力图如下：材料特性：q=29KN/m E0=2.1*106 材质Q235A =215MPa， 尺寸为： 32a) 1.1.2.弯矩、反力计算： 反力：RB=RA=29*3-36=51KN弯矩：Mmax=1.1.3.应力验算已知： 32a 参数 A0=48.7cm2 Ix=7598cm4 Wx=475cm3 d=8 SX=276.9cm3弯应力: =mpa=215 Mpa，合格。 剪应力：中性轴：max=23Mpa=125 Mpa，合格注：中纵梁改用8根I32a工字钢1.2边纵梁（按均布荷

108、计算）1.2.1荷载计算：按梁段长为3m计算，单侧底板重为1127/2=563.5KN，由4根槽钢共同受力，则每根槽钢的均布荷载q=563.5*1.2*1.03/4/3=58KN/m1.2.2强度检算：受力图如下： 材料特性：q=58KN/m E0=2.1*106 材质Q235A ,=215MPa， 尺寸为： 32a 1.2.3.弯矩、反力计算：反力：RB=RA=58*3-73=102KN弯矩：Mmax=1.2.4.应力验算已知： 32a 参数 A0=48.7cm2 Ix=7598cm4 Wx=475cm3 d=8 SX=276.9cm3弯应力: =mpa=215 mpa，不满足受力要求,需对

109、截面进行加强。 将两槽钢合并成槽钢盒子,上下均满焊一块厚8mm（注：改用10mm）的钢板(托梁处不铺设)重新检算: 由槽钢盒子共同受力，则Mmax=，Q=204KN。已知： 232a+28*330 参数 ： A0=150.2cm2 Ix=32947cm4 弯应力: =mpa=215 Mpa，合格。 剪应力满足要求。1.4、采用MIDAS软件进行建模检算、边纵梁受力布置图：、剪力图：、弯矩图：、剪应力图：最大剪应力为45Mpa=125 Mpa，满足要求。、弯矩应力图：最大弯矩应力为130Mpa=215Mpa，满足要求。、挠度图：最大下挠度为7mm。2、托梁2.1后托梁 荷载： q1=51*8/4

110、.8=85KN/m q2=204*2/1.05=389KN/m假定底模承受的荷载完全由内侧吊带承受，则后托梁受力分析如下：弯矩:Mmax=剪力：R=389*1.1=428KN2.2.3.应力验算材料特性： 尺寸2I40a 材质Q235；=215MPa，参数为: A0=172.2cm2 ；Ix=221720cm4 ;Wx=21090cm3；SX=2631.2cm3 ;d=10.5mm 弯应力: =mpa=170 Mpa，满足要求。剪应力：中性轴：max max=56mpa=100 mpa，满足要求.2.3前托梁： 由于有6个吊点，则采用MIDAS软件进行建模检算。荷载： q1=36*8/4.8=

111、60KN/m q2=73*4/1.1=265KN/m则前托梁受力分析如下：吊杆受力图：弯矩图：剪力图：弯矩应力图：其中最大弯应力为33Mpa=215 Mpa，合格。剪应力图：其中最大剪应力为21Mpa=125Mpa，合格。挠度图：最大为2mm，满足要求。 五、外滑梁：翼板滑梁前、后吊点总长距离为5m，滑梁为2根。侧模系重5.2吨，人员、机具施工荷载0.25t/m2，施工荷载=42.50.25=2.5t。混凝土重为=4.481.21.032.65=14.7t。翼板滑梁共设2根，则每根受力为（52+25+147）/2=112KN，滑梁上均布荷载为且112/4=28KN/m，主要受力在后一半，前托梁

112、有50cm空档。受力图如下：材料特性：q=28KN/m E0=2.1*106 材质Q235A =215MPa， 1.1.2.弯矩、反力计算： 反力：RB=RA=28*4-46=56KN弯矩：Mmax=1.1.3.应力验算已知：已知： 232a 参数 Ix=15196cm4 Wx=950cm3 d=8mm SX=277cm3弯应力: =mpa=215 Mpa，合格。 剪应力：中性轴：max=6Mpa=215 mpa，不能满足要求,为保险，上下均铺焊厚8mm(注：改用10mm)钢板。 采用232a+28*200 参数 ： A0=137cm2 Ix=23802cm4 弯应力: =mpa=215Mpa

113、，满足要求。 剪应力不再检算。七、前横梁检算：前横梁采用2I45a工字钢，分别受底模系、侧模系、内模系的吊杆力，受力图如下：则采用MIDAS软件进行建模检算吊杆受力图：弯矩图：剪力图：弯矩应力图：其中最大弯应力为132Mpa=215 Mpa，合格。剪应力图：其中最大剪应力为46Mpa=125 Mpa，合格。挠度图：最大为7mm，满足要求。八、主桁后锚点检算1、精轧螺纹钢筋检算：32mm（PSB830）精轧螺纹钢筋，安全系数为1.85，每根32mm P=8303.141621.851000360KN。每根后锚F700/2350KNP= 360KN，满足要求，但因精轧螺纹钢筋受力不均匀，若采用32

114、mm（PSB830）精轧螺纹钢筋进行后锚锁定，则采用6根锁定。2、后横梁主梁2I400a工字钢，钢材为A3钢，腹板b10.5mm，上下每隔50cm采用钢板44410200mm进行焊接固定。后锚横梁锚杆靠近支承点，满足要求，不再进行检算。九、其它吊点底模系前后吊点、 内模系前吊点、侧模系单侧前吊点，受力均小于主桁后锚杆受力，偏安全，不予再检算。332#335#连续梁检算一、计算依据1.时速350公里客货共线铁路“无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线） 图号：肆桥参（2009）23681-”2.宁杭客专施图（桥） 50-3.铁路桥涵地基和基础设计规范 TB10002.5-2005；4.路桥施工计算手册

115、（人民交通出版社）；5.公路施工手册桥涵。二、连续梁边跨段支架检算 (一)、支架方案介绍1、支架设计说明：连续梁翼缘板、腹板、底板混凝土和模板按均布荷载考虑，梁顶板混凝土和内模板荷载实际通过内模支撑点传递到底模纵向分配梁上，为简化计算，按均布荷载考虑，实际施工采取在大荷载位置加立杆和在腹板位置加斜撑进行局部加强的处理措施。2、根据0#块重量、荷载分布状况、地基承载力等技术指标，通过计算确定方木、工字钢、贝雷梁的间距和规格型号。3、结构设计图见设计图。4、传力途径如下：模板横向方木纵向分工字钢贝雷梁支撑桩顶横梁钢管砼垫层地基。（二）、333#、334#的0、1号块部分检算 1、由于墩顶3m范围内

116、荷载有墩身来承担，所以检算墩外的3m。荷载分析说明：(1)、常数取值： 钢筋混凝土容重：26.5 kN/m3；(2) 、箱梁横截面及混凝土荷载计算如图1所示，混凝土面积：s1-1=1.12m2 、s1-2=7.1m2 s1-3+s1-4=5.662+4.2=9.862 m2每平米砼荷载：q1-1=1.1226.52.5=11.872KN/m2；q1-2=7.126.50.85=221.35KN/m2；q1-3=9.86226.55.3=49.31KN/m2(3)、施工荷载：按4KN/m2考虑。(4)、模板荷载：按6KN/m2考虑。 图1-0号块4.5米处截面2、模板检算模板采用竹胶板,规格:1

117、222441.5cm，W=bh2/6，I=bh3/12。横=55Mpa，E横=4.5GPa。连续梁底版和腹板部分采用1010cm方木，中心间距15cm; 连续梁悬挑部分采用1010cm方木，中心间距30cm。、计算公式设模板上的面荷载为q;设纵向方木中心距离为L1/；则其纵向荷载为N=qL2；W=bh2/6；I= bh3/12。、强度要求：Mmax=NL12/8=q L2 L12/8max=Mmax/W= 6q L2 L12/8 L2h2=6q L12/8 h2横、挠度要求：fmax =5NL1/4/384E横I=5qL1/4/32Eh3f= L1/400、连续梁翼缘板部分：按简支梁受均布荷载

118、计算；混凝土自重： q1-1=11.872KN/m2施工荷载：g=4.0 KN/m2模板：qm=6KN/m2计算荷载：q =1.2(q1-1+qm)+1.4g=1.2(11.872+6)+1.44=27.05KN/m2、强度要求：max=Mmax/W= 6q L2 L12/8 L2h2=6q L12/8 h2=627.050.32103/（80.0152）=8.115MPa横=55Mpa强度满足要求；、挠度要求：fmax=5NL1/4/384E横I=5qL1/4/32Eh3=51227.051030.24/（3844.51090.0153）=0.445mmf=L1/400=200/400=0.

119、5mm刚度满足要求。连续梁梗肋部分按简支梁受均布荷载计算；混凝土自重： q1-2=221.35KN/m2施工荷载：g=4.0 KN/m2模板：qm=6KN/m2计算荷载：q =1.2(q1-2+qm)+1.4g=1.2(221.5+6)+1.44=278.6KN/m2、强度要求：max=Mmax/W= 6q L2 L12/8 L2h2=6q L12/8 h2=6278.60.152103/（80.0152）=20.89MPa横=55Mpa强度满足要求；、挠度要求：fmax =5NL1/4/384E横I=5qL1/4/32Eh3=512278.61030.054/（3844.51090.0153

120、）=0.018mmf= L1/400=50/400=0.125mm刚度满足要求。连续梁底板部分按简支梁受均布荷载计算；混凝土自重： q1-3=49.31KN/m2施工荷载：g=4.0 KN/m2模板：qm=6.0KN/m2计算荷载：q1.2(q1-3+qm)+1.4g=1.2(49.31+6)+1.44=70.8KN/m2、强度要求：max=Mmax/W= 6q L2 L12/8 L2h2=6q L12/8 h2=670.80.152103/（80.0152）=5.3MPa横=55Mpa强度满足要求；、挠度要求：fmax=5NL1/4/384E横I=5qL1/4/32Eh3=51270.810

121、30.054/（3844.51090.0153）=0.0045mmf= L1/400=50/400=0.125mm刚度满足要求。所以连续梁模板下纵向方木的中心间距都可按连续梁中支点梁端截面部分布置。3、横向分配梁检算纵向分配梁中心间距根据前面模板检算要求，腹板、侧板、底版和翼缘部分采用1010cm方木，腹板、底版中心间距可取经验值为0.15m,翼缘板部分中心间距可取经验值0.3m。 连续梁截面底板部分检算（1010cm方木）按简支梁均布荷载计算，方木的最大有效间距和跨度分别为0.15m和0.5m,混凝土自重：q1-3=49.31KN/m2施工荷载：g=4.0KN/m2模板：qm=6.0KN/m

122、2查表可得：，,，w=9.5MPa f=L/400。q=1.2(q1-3+qm)0.15+1.4g0.15=1.2(49.31+6)0.15+1.440.15=10.62KN/m 强度和挠度都满足要求。 连续梁截面腹板部分检算（1010cm方木）按简支梁均布荷载计算，方木的最大有效间距和跨度分别为0.15m和0.3m, 混凝土自重：q1-2=221.35KN/m2 施工荷载：g=4.0 KN/m2模板：qm=6.0 KN/m2查表可得：，,，w=9.5MPa f=L/400。q=1.2(q1-2+qm)0.15+1.4g0.15=1.2(221.35+6)0.15+1.440.15=41.77

123、KN/m 强度和挠度都满足要求。4、纵向分配梁I32a工字钢的检算根据王獐五獐支架图，取最不利工况进行检算。，。、腹板部分检算 混凝土自重：F1-2=221.35KN/m23.00.85=564.5KN施工荷载：Fg=4.0KN/m23.00.85=10.2KN模板：Fm=6.0KN/m23.00.85=15.3KN 方木荷载：F木=0.850.10.1225KN/m=0.935KN工字钢荷载：FI32=3.0452.79.810-3=6.2KNF总=F1-2+Fg+Fm+F木+FI32=564.5+10.2+15.3+0.935+6.2=598KN作用于单根工字钢上的纵向线荷载:q=F总/3

124、=598/3=199.3KN/m 强度和刚度均满足要求。 、底板部分检算混凝土自重：F1-3=49.31KN/m25.33=784KN施工荷载：Fg=4.0KN/m25.33=63.6KN模板：Fm=6.0KN/m25.33=95.4KN 方木荷载：F木=5.30.10.1225KN/m=5.83KN工字钢荷载：FI32=3.01152.79.810-3=17.05KNF总=F1-3+Fg+Fm+F木+FI32=784+63.6+95.4+5.83+17.05=966KN 作用于单根工字钢上的纵向线荷载 q=F总/3=966/3=322KN/m 强度和刚度均满足要求。5、贝雷梁的检算 （1）计

125、算荷载箱梁混凝土自重 F=11.872KN/m22.56+221.35KN/m20.856 =1307KN模板及支撑重量本箱梁模型采用竹胶板模型，按外模周边长度：0.2+2.5+8=10.7米，所以模板自重为：10.766=385.2KN方木自重：（70.10.122+0.850.10.120）5KN/m=8.55KN模板和支撑重量：385.2+8.55=394KN施工荷载：43.356=80.4KNI32a工字钢横梁自重 4652.79.810-3=12.4KN贝雷梁重量 纵桥向单层三排每排2片共6片，每片为2.7kN,所以总重为：62.7=16.2kN。 横桥向3排每排6片共18片，每片为

126、2.7kN,所以总重为：182.7=48.6kN。综上荷载总和为：1307+394+80.4+12.4+16.2+48.6=1858.6kN。则作用在贝雷梁上的线荷载为：1858.6/6=310kN/m2。 （2）贝雷梁受力检算，按最不利情况考虑，以简支梁计算。最大弯矩M和最大剪力Q计算：M=0.125qL2=0.1253103.52=475KN.mQ=0.25qL=0.253103.5=271.3KN三排单层贝雷梁承受弯矩M=475KN.mM=2246.4KN.m符合要求三排单层贝雷梁承受剪力Q=271.3 KNQ=698.9KN符合要求挠度计算：f=(0.632qL4)/(100EI)=(

127、0.6323101033.54)/(1002.11011751491.6310-8)=0.56mmf=3500/500=7mm 符合要求 6、第一层贝雷梁悬臂部分检算悬臂1.3米，据贝雷梁的线荷载为310kN/m2最大弯矩M=0.53101.32=262KN.m最大剪力Q=3101.3=403KN三排单层贝雷梁承受弯矩M=226KN.mM=2246.4KN.m符合要求三排单层贝雷梁承受剪力Q=403 KNQ=698.9KN符合要求挠度检算f=(0.125qL4)/(EI)=(0.1253101031.34)/(2.11011751491.6310-8)=0.233mmf=1300/500=2.

128、6mm符合要求7、支撑桩顶横梁检算（双拼56a工字钢）由于贝雷纵梁传递过来的竖向力与钢管立柱同轴线，因此理论上对支撑桩顶横梁不产生内力，故桩顶横梁检算略。8、钢管立柱的检算第二排6308(mm)钢管立柱受力检算（腹板底）(1)计算荷载支撑桩顶横梁P1=1061249.810-3=50KN见前计算结果桩顶横梁以上荷载为P2=1858.6KN支撑桩自重P3=（4.27+5.77）122.7169.810-3=12.1KN以上合计P= P1+ P2+ P3=50+1858.6+12.1=1921KN钢管立柱截面力学特性长细比=577/21.992=26.2，据此查表得受压纵向弯曲系数=0.95立柱钢

129、管轴向抗压强度稳定性检算=P/A=1921103/（0.01562）=62Mpa0.950.8140=106.4Mpa符合要求注：设计钢管立柱实际亦采取了14a作为横向联结系，自由长度减少，安全储备更大。第三排6308(mm)钢管立柱受力检算（底板底） (1)计算荷载支撑桩顶横梁P1=1061249.810-3=50KN桩顶横梁(底板范围）以上荷载为P2=2203.4KN支撑桩自重P3=（4.27+5.77）122.7169.810-3=12KN以上合计P= P1+ P2+ P3=50+2203.4+12=2265.4KN(2)钢管立柱截面力学特性长细比=577/21.992=26.2，据此查

130、表得受压纵向弯曲系数=0.95立柱钢管轴向抗压强度稳定性检算=P/A=2265103/（0.01562）=73Mpa0.950.8140=106.4Mpa，符合要求。注：设计钢管立柱实际亦采取了14a作为横向联结系，自由长度减少，安全储备更大。 （三）335边跨检算靠近墩4.25米范围内腹板、底板、梁高都比0号块小，所以采用0号块一样的铺设，故安全。 1、荷载分析说明：(1)、常数取值：钢筋混凝土容重：26.5 kN/m3；(2)、箱梁横截面及混凝土荷载计算如图1所示，混凝土面积：s1-1=1.12m2 、s1-2=2.84m2 s1-3+s1-4=4.07+2.716=6.786 m2每平米

131、砼荷载：q1-1=1.1226.52.5=11.872KN/m2；q1-2=2.8426.50.7=107.52KN/m2；q1-3=6.78626.55.6=32.2KN/m2(3)、施工荷载：按4KN/m2考虑。(4)、模板荷载：按6KN/m2考虑. 边跨底板等厚段横断面图2、模板检算模板采用竹胶板,规格:1222441.5cm，W=bh2/6，I=bh3/12。横=55Mpa，E横=4.5GPa。连续梁底版和腹板部分采用1010cm方木，中心间距20cm; 连续梁悬挑部分采用1010cm方木，中心间距30cm。、计算公式设模板上的面荷载为q;设纵向方木中心距离为L1；则其纵向荷载为N=q

132、L2；W=bh2/6；I= bh3/12。、强度要求：Mmax=NL12/8=q L2 L12/8max=Mmax/W= 6q L2 L12/8 L2h2=6q L12/8 h2横、挠度要求：fmax =5NL1/4/384E横I=5qL1/4/32Eh3f= L1/400、连续梁翼缘板部分：按简支梁受均布荷载计算；混凝土自重： q1-1=11.872KN/m2施工荷载：g=4.0 KN/m2模板：qm=6KN/m2计算荷载：q =1.2(q1-1+qm)+1.4g=1.2(11.872+6)+1.44 =27.05KN/m2、强度要求：max=Mmax/W= 6q L2 L12/8 L2h2

133、=6q L12/8 h2 =627.050.32103/（80.0152） =8.115MPa横=55Mpa强度满足要求；、挠度要求：fmax=5NL1/4/384E横I=5qL1/4/32Eh3 =51227.051030.24/（3844.51090.0153） =0.445mmf=L1/400=200/400=0.5mm刚度满足要求。连续梁梗肋部分按简支梁受均布荷载计算；混凝土自重： q1-2=107.52KN/m2施工荷载：g=4.0 KN/m2模板：qm=6KN/m2计算荷载：q =1.2(q1-2+qm)+1.4g =1.2(107.52+6)+1.44 =141.824KN/m2

134、、强度要求：max=Mmax/W= 6q L2 L12/8 L2h2=6q L12/8 h2 =6141.8240.22103/（80.0152） =19MPa横=55Mpa强度满足要求；、挠度要求：fmax =5NL1/4/384E横I=5qL1/4/32Eh3 =512141.8241030.14/（3844.51090.0153） =0.15mmf= L1/400=100/400=0.25mm刚度满足要求。连续梁底板部分按简支梁受均布荷载计算；混凝土自重： q1-3=32.2KN/m2施工荷载：g=4.0 KN/m2模板：qm=6.0KN/m2计算荷载：q1.2(q1-3+qm)+1.4

135、g=1.2(32.2+6)+1.44=52KN/m2、强度要求：max=Mmax/W= 6q L2 L12/8 L2h2=6q L12/8 h2=6520.22103/（80.0152）=7MPa横=55Mpa强度满足要求；、挠度要求：fmax=5NL1/4/384E横I=5qL1/4/32Eh3=512521030.14/（3844.51090.0153）=0.06mm21231.2+53.140.2227.525=2980KN所以打入砾砂层1.5米，共27.5米。（四）、临时固结检算根据通桥（2009）23681设计说明要求，临时锚固措施应能承受中支点最大不平衡弯矩90207.81KN.m，相应的竖向支反力66569.85KN，由于不产生不平衡弯矩，所以只检算竖向支反力。临时支墩每墩为8根800mm钢管混凝土柱，前后左右对称布置，柱截面回转半径r=（I/A)1/2=D/4,长细比=l0/r=l0/（I/A)1/2=0.58/（0.8/4)=20,因为7所以为长柱。查钢结构设计原理（叶见曙 主编）附表1-10得钢筋混凝土的轴心受压构件的稳定系数=0.675。所以采用C55钢管混凝土柱。