高速公路徐州市段工程项目上部结构现浇箱梁施工技术方案（54页）.doc

1、 XX高速公路徐州市段工程项目（上部结构现浇箱梁）施工技术方案XX市路桥建设工程有限公司XX高速SX-XY3标项目经理部二0一0年十月十二日施工技术方案一、工程概述（一）、工程概况宿迁至新沂高速公路SX-XY3施工标段起于新沂市高流镇山北村北侧（K58+500），路线向北依次跨越北时公路、塔山渠后折向东北，在新沂市高流镇石涧村西与连徐高速公路相交，设置北沟枢纽，路线在新沂市北沟镇仲庄村西（K64+200）接SX-XY4施工标段。路线长5.7km。本标段设置北沟互通和北沟枢纽，现浇桥梁有北沟枢纽主线特大桥1150.4m/1座、北沟枢纽A、B、E、F匝道桥828m/4座，北沟互通C匝道桥177.4

2、m/1座，支线上跨桥96m/1座。1、技术标准（1）、设计荷载：公路I级；（2）、标准桥梁宽度：主线为0.5（护栏）+12（车道）+1.15（护栏）+0.7（中分带）+1.15（护栏）+12（车道）+0.5（护栏）m=28m；A、B匝道：0.5（护栏）+9.5（车道）+0.5（护栏）m=10.5m；E、F匝道：0.5（护栏）+8（车道）+0.5（护栏）m=9m；（3）、桥下通行净高：5.0m；（4）、抗震设防烈度：8度；（5）、坐标系：1954年北京坐标系，中央子午线118度20分；（6）、高程系：1985国家高程基准；（7）、环境类别：I类。（二）、桥位处地质概况1、地形、地貌桥位区位于堆积

3、波状平原区，地势稍有起伏，总趋势为由南向北地面逐渐抬高，场地地面标高3940m左右。2、水文地质地下水类型为基岩裂隙水，主要接受大气降水、侧向迳流补给，排泄以蒸发、侧向迳流、补给地表水为主；桥位区潜水地下水位埋深0.63.3m、平均1.91m；标高37.0539.9m，平均38.18m。据设计图纸水样水质分析结果，桥位区地表水对砼无结晶类、分解类及结晶分解复合类腐蚀性；地下水对砼不具结晶类、结晶分解复合类腐蚀，具弱分解类腐蚀，综合评价地下水对砼具弱腐蚀性。3、土层分布及不良地质作用据设计图纸，桥位区勘察深度范围内，1层素填土，工程地质性能较差；4层、14层力学强度较高，具中等膨胀潜势，工程地质

4、性能较差；141-143层力学强度较高，工程地质性能较好。（三）、XY3标现浇桥梁上部结构概况1、北沟枢纽主线桥梁布设主线上跨连徐高速交叉桩号为K63+398.131，交角为76.28度，平面位于R=6000m的圆曲线上，在连徐高速中分带布设斜墩，交叉处位于互通变宽段上，采用（27+36+30+25）m的现浇梁跨。主线于K63+592.724与A匝道交叉，交角78.45度，采用25m现浇梁跨越。北沟枢纽主线桥全长1150.4m，共分为十五联。桥跨布置为4*（3*25）m+4*25m+2*20m+（27+36+30+25）m+3*20m+3*22m+2*（3*25）m+3*20m+2*（3*25

5、）m+4*25m现浇预应力砼连续梁。主线桥跨越连徐高速时在中分带及其路基两侧布设斜墩，其余墩台均正交布置。桥长受起点侧桥头填土高度控制（7.17.2m），终点受深挖塘控制。主线桥采用支架现浇施工，其中第7联先施工，后施工第6、8联。2、上部结构设计（1）、单箱双室等宽预应力砼连续箱梁第一十二联左幅，第一、二联及第十四、十五联右幅均为等宽度单箱双室截面，箱梁顶宽13.65m，箱梁底宽9.65m，第七联左幅梁高2m，其余梁高1.5m，悬臂长度2m，悬臂板端部厚0.18m，根部厚0.45m，顶板厚0.250.45m，底板厚0.220.42m，腹板除桥台处厚0.450.6m，其余腹板厚0.451.0m

6、。端支点横隔梁厚除第七联左幅采用1.6m外，其余均采用厚1.5m，中支点横隔梁厚2.0m，均为钢筋砼横梁，采用整联支架现浇施工。（2）、单箱三室等宽预应力砼连续箱梁第五、九十一联右幅为等宽度单箱三室截面，箱梁顶宽16.9m，箱梁底宽12.9m，梁高1.5m，悬臂长度2.0m，悬臂板端部厚0.18m，根部厚0.45m，顶板厚0.250.45m，底板厚0.220.42m，腹板厚0.451.0m。端支点横隔梁厚1.5m，中支点横隔梁厚2.0m，均为钢筋砼横梁，采用整联支架现浇施工。（3）、第三、四、十二、十三联右幅及第十五联左幅为单箱三室变宽截面，第三、四、十二、十三联右幅箱梁顶宽变化分别为13.6

7、515.59m，15.5916.9m，16.914.94m，14.9413.65m，第十五联左幅顶宽变化为19.4315.44m。梁高均为1.5m，悬臂长度2.0m，悬臂板端厚0.18m，根部厚0.45m，顶板厚0.250.45m，底板厚0.220.42m，腹板除桥台处厚0.450.6m外，其余腹板厚0.451.0m。端支点横隔梁厚1.5m，中支点横隔梁厚2.0m，均为钢筋砼横梁，采用整联支架现浇施工。（4）、单箱四室变宽预应力砼连续箱梁第十四联左幅及第七联右幅为单箱四室变宽截面，第十四联左幅箱梁顶宽变化为22.4119.43m，第七联右幅宽变化分别为21.3520.95m。第十四联左幅梁高为

8、1.5m，第七联右幅梁高为2m，悬臂长度2.0m，悬臂板端厚0.18m，根部厚0.45m，顶板厚0.250.45m，底板厚0.220.42m，腹板厚0.451.0m。第十四联左幅端支点横隔梁厚1.5m，第七联右幅端支点横隔梁厚1.6m，中支点横隔梁厚2.0m，均为钢筋砼横梁，采用整联支架现浇施工。（5）、单箱五室宽预应力砼连续箱梁第十三联左幅及第六、八联右幅为单箱五室变宽截面，第十三联左幅箱梁宽变化为25.1222.41m，第六联右幅宽变化为29.6721.35m，第八联右幅宽变化为20.9529.85m。梁高均为1.5m，悬臂长度2.0m，悬臂板端厚0.18m，根部厚0.45m，顶板厚0.2

9、50.45m，底板厚0.220.42m，腹板厚0.451.0m。端支点横隔梁厚1.5m，中支点横隔梁厚2.0m，均为钢筋砼横梁，采用整联支架现浇施工。3、北沟枢纽A匝道桥（AK1+067.934）全长400.4m,共分为五联。A匝道桥与连徐高速交叉桩号为K1+047.934，交角为94.42，跨越连徐高速时在中分带布设桥墩，桥下净高按5m控制，净宽按照拓宽8车道控制，桥长受桥头填土高度控制。桥梁起点至 K0+973.251 位于 R=160m 圆曲线上，K0+973.251至 K1+133.251 位于A=160m缓和曲线上，K1+133.251 至 K1+198.584位于 A=140m缓和

10、曲线上，K1+198.584至终点位于R=300m的圆曲线上。墩台沿垂直于道路设计线径向布置。上跨连徐高速公路上部结构采用 2523225m 预应力混凝土现浇连续箱梁，其余桥跨采用 20m 钢筋混凝土现浇连续箱梁，桥跨布置为320m+320m+（25+32+32+25）m +420+420m。上跨连徐高速公路上部结构采用预应力混凝土现浇筑连续箱梁。采用单箱双室，直腹板断面。箱梁梁高1.8m，顶板宽10.5m，底板宽6.5m，悬臂长2m；顶板悬臂端部厚0.18m，根部厚0.45m；顶板厚0.250.45m，底板厚0.220.42m；腹板厚0.450.6m.端支点横隔梁厚1.5m，中支点横隔梁厚2

11、.0m，均为钢筋砼横梁。其余桥跨上部结构采用钢筋混凝土现浇筑连续箱梁。采用单箱双室，直腹板断面。箱梁梁高1.4m，顶板宽10.5m，底板宽6.5m，悬臂长2m；顶板悬臂端部厚0.18m，根部厚0.45m；顶板厚0.250.45m，底板厚0.220.42m；腹板厚0.450.6m.端支点横隔梁厚1.2m，中支点横隔梁厚1.8m，均为钢筋砼横梁。4、北沟枢纽B匝道桥（BK0+369.168）起点顺接主线桥，桥梁全长143.2m ，共分为两联。采用320+420m 钢筋混凝土现浇连续箱梁。第一联320m箱梁，采用单箱单室，直腹板断面。箱梁梁高1.4m，顶板宽 8.56110.04m，底板宽4.561

12、6.04m,悬臂长2m；顶板悬臂端部厚0.18m，根部厚0.45m；顶板厚0.250.45m，底板厚0.220.42m；腹板厚0.450.6m.端支点横隔梁厚1.2m，中支点横隔梁厚1.8m，均为钢筋砼横梁。第二联420m箱梁，采用单箱双室，直腹板断面。箱梁梁高1.4m，顶板宽10.0410.5m，底板宽6.046.5m，悬臂长2m;顶板悬臂端部厚0.18m，根部厚0.45m；顶板厚0.250.45m，底板厚0.220.42m；腹板厚0.450.6m.端支点横隔梁厚1.2m，中支点横隔梁厚1.8m，均为钢筋砼横梁。5、北沟枢纽E匝道桥（EK0+144.721）桥起点顺接主线桥，桥梁全长142.

13、2m，共分为两联。采用(19+220)+420m 钢筋混凝土现浇连续箱梁。 桥梁起点到K0+135.000位于A=90m缓和曲线上，K0+135.000至终点位于R=60m的圆曲线上。上部采用单箱单室，直腹板断面。箱梁梁高1.4m，顶板宽9.0m，底板宽5.0m，悬臂长2m；顶板悬臂端部厚0.18m，根部厚0.45m；顶板厚0.250.45m，底板厚0.220.42m；腹板厚0.450.6m.端支点横隔梁厚1.2m，中支点横隔梁厚1.8m，均为钢筋砼横梁。 6、北沟枢纽F匝道桥（FK0+545.475）终点接上主线桥，桥梁全长142.2m，共分为两联。采用320(320+19)m钢筋混凝土现浇

14、连续箱梁。桥梁起点至 K0+587.590位于R=60m圆曲线上，K0+587.590至终点位于A=75m 的缓和曲线上。墩台沿垂直道路设计线径向布置。上部采用单箱单室，直腹板断面。箱梁梁高1.4m，顶板宽9.0m，底板宽5.0m，悬臂长2m；顶板悬臂端部厚0.18m，根部厚0.45m；顶板厚0.250.45m，底板厚0.220.42m；腹板厚0.450.6m.端支点横隔梁厚1.2m，中支点横隔梁厚1.8m，均为钢筋砼横梁。7、北沟互通C匝道桥（CK0+210.951）全长177.4m,共分为两联。C匝道桥与主线交叉桩号为K60+603.251，交角为83，跨越主线时在中分带布设桥墩，桥下净高

15、按5m控制。桥梁起点至 CK0+141.477 位于 A=85m的变宽及超高缓和曲线上，CK0+141.477至桥梁终点位于R=350m的圆曲线上。上部结构采用 （23+25+23）m+(425)m 预应力混凝土现浇连续箱梁。上部采用单箱三室，直腹板断面。箱梁梁高1.5m，顶板宽 15.515.596m，底板宽11.511.596m，悬臂长2m；顶板悬臂端部厚0.18m，根部厚0.45m；顶板厚0.250.45m，底板厚0.220.42m；腹板厚0.450.6m，3#墩顶附近为锚固需要腹板厚由0.45m渐变至1m。1#、2#、4#墩顶设置斜横梁，0#、9#台端横隔梁厚1.2m，3#墩顶端横隔梁

16、厚1.5m，跨中横隔梁厚2m。8、八户车行天桥（K58+911.257）全长96.00m，全桥一联。八户车行天桥与主线交叉桩号为K58+911.257，交角为86.28，跨越主线时在中分带设置独柱墩，桥下净高按5m控制，支线上跨平面线形为直线。上部结构采用 (20+225+20)m钢筋混凝土现浇连续箱梁。上部结构结构采用单箱单室，斜腹板断面，箱梁中心线处梁高156.4cm，顶板宽8.5m，底板宽4.5m，悬臂长1.75m,顶板悬臂端部厚0.18m,根部厚0.40m，顶板厚0.250.50m，底板厚0.220.50m；腹板厚0.450.7m。箱梁底板水平，桥面1.5%的双向横坡由顶板调整。端支点

17、横隔梁厚1.2m，双柱墩横隔梁厚1.8m，独柱墩横隔梁厚2.0m。 施工平面布置图 二、施工准备1、原材料现浇预应力箱梁C50砼25200.4m3，钢绞线830487.1Kg，YM15-13锚具468套，YM15-15锚具936套，YM15-5锚具32套，BM15-5P锚具51套，BM15-5锚具51套， D内=90mm波纹管50302.1m，D内=55mm波纹管1876.0m，28钢筋942459.7Kg，16钢筋3696343.7Kg，12钢筋1258540.4Kg，8钢筋9522.1Kg，JPZJZ2DX支座2套，JPZ2SX支座8套，JPZJZ3DX支座12套，JPZ3SX支座26套，

18、JPZ3.5DX支座40套，JPZ3.5SX支座49套，JPZJZ4GD支座2套，JPZ4SX支座2套，JPZJZ6GD支座51套，JPZJZ6DX支座82套，JPZ6SX支座6套，JPZJZ7GD支座2套，JPZJZ7DX支座2套，LRBD800支座10套，LRBD1300支座15套，F310型防落梁装置14套。施工处按该桥上部结构工程量，经复核后有计划、分批向项目部申请材料采购，特别施工用钢筋、钢绞线、锚具、波纹管、支座等；由砼拌和场集中供给砼，后场根据施工处施工计划，及时准备和组织砼供给。各项原材料组织进场，材料部门需持合格证、出厂检验报告单，及时通知试验室进行取样检测，要外委的原材检测

19、，试验室需及时联系检测单位进行试验，合格后试验室下发“材料检验合格通知单”，并负责向总监办报检。2、周转性材料该桥上部结构现浇支架拟采用门式支架加钢管、扣件、I20b工字钢、I40b工字钢、钢管支架，箱梁模板采用15mm竹胶板，顶板底模采用组合钢模，上述以及其他施工用周转性材料施工处需及时报计划，由项目部设备部负责组织或采购。总监办、项目部组织对周转材料门架、钢管等进行破坏性检查，检查门架及钢管的直径、壁厚是否达到规范要求的标准（如下图）。3、设备及小形机具砼由中心拌和站统一提供，配备了5台砼运输罐车运至施工现场，现场配备16T、25T汽车吊各一台、1台臂长35m 汽泵（根据现场情况可租用臂长

20、更长或另增加一台汽泵以满足施工需求），起重和运输设备能满足施工要求；施工处施工前要确保插入式振捣器等小型施工机具在数量、完好性上要满足施工要求。4、技术准备（1）、试验准备。施工前项目部试验室完成了C50泵送砼配合比设计，总监办确认批复后使用，首件施工拟采用的配合比：水泥：砂：石子：水：外掺剂=483：723：1085：174：5.796，水灰比0.36，坍落度140-180mm；对各种原材（主要包括钢筋、水泥、砂、石料、外掺剂、钢绞线、锚具、支座等）进场前、进场后按规范规定的检测频率检测，坚决杜绝不合格材料的进场和使用。（2）、内业资料准备。申报技术方案、技术交底、首件申请、首件总结、分项工

21、程开工报告等，均需按市高指、总监办的要求逐一上报；施工过程资料需与实际施工同步进行。（3）、钢绞线张拉准备。施工前需完成张拉千斤顶与油泵的配套标定，使用期超过6个月或200次以上还需重新配套标定；设计钢绞线延伸量的复核，以及张拉控制应力对应的油表读数计算等。（4）、技术交底。主要包括项目部向施工处主要技术管理人员、班组长交底，施工处还需组织向班组长、参施人员交底，所有交底均需留有记录以便检查。5、下部结构及人员等准备在进行上部结构施工前，下部结构的钻孔灌注桩、立柱、墩台帽等基础及下部结构需全部完成、或能与上部结构形成流水作业；在进入上部结构施工部位，其对应的基础及下部结构需完成，并组织回头看，

22、对外观、偏位等有缺陷的部位需及时修饰、修补或重新施工，所有施工过程资料均要收集存放于项目部档案室，并完成规定分项、分部工程的评定，各项检测均合格后，方可才能进行施工。施工处在进行上部结构施工前，需完成上部各专业劳务施工队伍的采购、交底、建档，解决好进场人员吃、住等问题；施工队伍进场后技术人员要组织对图纸进行学习，提前对每一道工序谋划施工计划、施工安排、准备的工作内容等，对相邻标段在施工的类似的工程结构，要组织实地观摩和学习，切实使施工队伍在准备工作上做得充分，保证上部结构的施工正常、有序地进行。6、施工现场平面布置主线桥全桥均为后张法预应力现浇箱梁，共单幅94跨，主要集中在连徐高速两侧，现浇段

23、右侧为主线便道，左侧为施工处生产、生活居住区；现浇段在进入枢纽区时桥面两侧加宽，考虑到起动吊运能力，拟采取先施工左半幅、再施工右半幅的施工顺序，以保证汽车吊能顺利作业；在施工第19#与21#跨时对所跨连徐高速实行交通管制和配套安全措施，详见北沟枢纽跨连徐高速安全专项方案；现浇段施工所需钢筋与模板生产制作区仍利用该桥下部结构制作场地，以便就近进行钢筋和模板制作；钢绞线制作区拟利用铺设好的现浇箱梁底模，以方便钢绞线穿束；现浇箱梁所用砼由拌和场两台拌和楼集中供应，砼罐车运至施工现场，用汽车泵输送入模。7、施工组织机构为切实做好施工现场的组织工作，项目部拟确定北沟枢纽主线特大桥施工组织机构如下：项目经

24、理还铁群，对生产资源供应、质量、安全、进度以及现场文明施工负总责；常务副经理陈海东，协助项目经理工作，对质量、安全、进度以及现场文明施工负责；项目总工成崇山，对现浇段技术、质量等工作负责；项目部副经理桥梁一处负责人姜礼超，负责该桥现浇箱梁具体实施，对质量、安全、进度以及现场文明施工负责，具体现场组织机构、质保体系见附件（一）、（二）。三、支架施工方案（一）、支架现浇施工（本方案以第七联第四跨左幅为例）1、地基处理根据设计图纸所提供的桥位地质资料，桥位范围内原地面以下1m3m内均是以粉质粘土为主，0=180220KPa，i=5055KPa，土质呈灰色、灰黄色，硬塑，中等压缩性，且深层次中无不良地

25、质层。拟定的地基处理方案是20cm厚5%石灰土上浇10cmC20砼，地基处理的目的是要确保地基除满足承载力要求外，还要使支架基础形成整体，减小由于地基不均匀沉降对支架的影响，并使支架不均匀沉降尽可能控制在设计要求的0.5cm范围内。具体的地基处理方案是：用推土机整平支架搭设范围内场地，准确测放出桥位上部结构箱梁在地面的投影边线，两侧各再向外增加50cm作为地基处理范围，旋耕犁对地基土翻松25cm-30cm、晾晒，掺5%石灰土处理，含水量适当时先用振动压路机稳压，平地机整平，使地基表面形成1%双向路拱以利排水，再用振动压路机碾压密实，对于靠近立柱、桥台位置无法大型机械作业的，需用手动夯，确保处理

26、的地基压实度大于95%；沿桥走向人工开挖两侧处理地基边沟，断面尺寸不小于30cm*30cm，在沟底设纵坡与水源接受地相通，以便及时排除支架基础范围内的积水；在处理的5%石灰土上浇筑10cm厚水泥砼，标号不低于C20，砼表面形成1%双向或单向横坡，待砼形成强度后才可进行支架搭设施工。2、门式支架搭设方案（1）、门式支架概况该桥除跨连徐高速以外拟定采用门式支架法施工工艺，选用南通华荣鹰架制造有限公司HR可调重型门式脚手架作支撑材料，进行构架设计。HR可调重型门式脚手架属框组结构，在整架构造中，门架主要承受垂直荷载。门架之间可通过交叉拉杆保持垂直，有效地避免了荷载的横向传递。主架采用刚性节点构造的框

27、架结构，具有较强的平面刚度及抗失稳能力，与其它类型脚手架相比还具有以下特点：改进设计。门架采用封闭式结构，牢固耐用，门架立杆选用直径57mm2.5mm钢管，承载能力强，整架全部轴心垂直受力，充分发挥单管的承载能力，经济耗材。产品规格简化。杆件规格大幅简化，将近十几种门架规格，二十几种交叉拉杆，简化成两种规格，便于应用管理。调节方便。整架垂直方向通过调节杆、可调底座、可调托座、即可轻便调出支架所需高程。整架的平面布置只需一种交叉拉杆交叉搭设便可调出六种门架间距。组装快捷。连接棒焊接在门架的立杆下面，方便组装防止丢失。可调支座把手采用双止口设计，可以很好配合两面种管径，全程组装机动快捷。（2）、关

28、于可调重型门架稳定承载计算问题及构配件组成关于门架稳定承载的计算问题（厂家提供）由基本单元门架组成的门式脚手架属于节点约束性能较为复杂的多层多跨空间结构，但组成门式脚手架的基本单元“门架”属于框架结构，且门架立杆以受轴心压力为主，故可简化为计算门架平面外局部稳定问题。理论与试验研究表明，在正常的搭设条件下，当荷载达到其稳定极限值时，脚手架将在其抗弯强度弱的平面外方向，以多个小波鼓曲形成失稳破坏特点，波长近于一榀门架高度。所以，对脚手架的整体稳定计算简化成一榀门架在其平面外的稳定计算。可调重型门架的稳定承载力的计算（厂家提供）一榀门架的稳定承载力设计值 d.A.ff材料强度设计值取f=205 M

29、pa A单榀门架立杆毛截面积A=2A1=23.14(57/2)-(52/2)=856mm 门架立杆稳定系数，按=kh0/i查表得。 k调整系数，当门架高度不高于三十米时取1.13h0门架高度取1900mm 回转半径i=I0+I1h1/h0/A1I0、1分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积1、I1分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩, 1取1700mm I0=D4d4/64=3.14574-524/64=15.9104mm4 I1=D4d464=3.14254224/64=0.77104mm4 代入公式得i=19.7mm=kh0/i=1.131900/19.7109 查表得=0.523故Nd.

30、A.f0.52385620591.8KNHR可调重型门架的构配件组成名称型号规格mm备注门型架HR100A19001000本项目采用的该型号门型架HR10017001000交叉拉杆HR301E12001200镀锌可调底座HR601B600镀锌可调托座HR602B600镀锌调节杆HR201A1900销子镀锌（3）、支架布置 搭设高度的确定 搭设高度指处理好的地基至翼板间的垂直距离。现选择门架HR100A1.9m、可调底座HR601B0.6m、可调托座HR602B0.6m、调节杆HR201A1.9m、交叉拉杆HR301E1.0m1.0m轴心承插安装，可满足高度方面的要求。 纵向门架的设置门架的平面

31、相对平行于连续梁纵断面，以横向门架之间的排距设置，跨中区排距为1米 ，梁段支承段及结构过渡区排距为0.50米，在搭设好的门架适当位置按规定要求布置剪刀撑和水平撑，以保证支架的整体稳定性。具体布置详见门式支架平面布置图及纵向布置图。 横向门架的设置 门架平面相对垂直于连续箱梁横截面方向连续设置，门架之间用HR301E交叉拉杆连续拉接，跨中区及箱梁结构过渡区具体布置见跨中区支架横向布置图；梁端支点处门架具体布置详见梁端支点处门架横向布置图。 剪刀撑、水平撑的布置在搭设好的纵、横向门架上按第隔4m布设一道剪刀撑，每一节门架布设一道水平撑，以提高支架的整体稳定性。荷载分析及整架承载能力校验箱梁纵向分为

32、一般结构区和梁端支承区及结构过渡区。一般结构区门架承载最大处为中心肋梁底板下的三榀门架延箱梁中心向两侧延伸0.5+1+1+0.53m的区间内，一般结构区顺桥梁纵向每延长米砼2.13m，结构过渡区肋梁下每延长米砼2.99m。梁端支承区顺桥纵向每延长米砼(一个段面):15.44m 2.0 m = 30.88m。翼板处门架受力最小可不作计算。A、一般结构区荷载计算每延长米砼自重 N1：2.13m25KN/m=53.25KN每延长米钢筋自重 N2：2.13m1.5KN/m=3.195KN每延米楞木及模板自重 N3：3m 1.0KN/m=3KN每延长米脚手架自重 N4：37.5m0.135KN/m=3.

33、04KN施工人员及设备自重 N5：3m 1.0KN/m=3KN砼振动产生的荷载 N6：3m 2.0KN/m=6KN则每延长米施工总荷载 N0= 1.2(N1+N2+N3+N4)+1.4(N5+N6)=87.58KN所以每组架承载 N=2m/1m87.58KN/3 58.39KNNd (满足要求) (一片门架在纵向的受力范围2m)B、结构过渡区荷载计算每延长米砼自重 N1：2.99m25KN/m=74.75KN每延长米钢筋自重 N2：2.99m1.5KN/m=4.485KN每延米楞木及模板自重 N3：3m 1.0KN/m=3KN每延长米脚手架自重 N4：37.5m0.135KN/m/1.5=3.

34、04KN施工人员及设备自重 N5：3m 1.0KN/m=3KN砼振动产生的荷载 N6：3m 2.0KN/m=6KN则每延长米施工总荷载 N0= 1.2(N1+N2+N3+N4)+1.4(N5+N6)=114.93KN所以每组架承载 N=2m/1m114.93KN/3=76.62KNNd (满足要求)(一片门架在纵向的受力范围2m)C、桥墩支点处荷载计算每延长米砼自重 N1：19.35m 25KN/ m=483.75KN每延长米钢筋自重 N2：19.35m 1.5KN/ m=29.03KN每延米楞木及模板自重 N3：15.44m 1.0KN/ m=15.44KN每延长米脚手架自重 N4：177.

35、5m0.135KN/m=17.21KN (底板横断面上为17排门架)施工人员及设备自重 N5：15.44m1.0KN/ m=15.44KN砼振动产生的荷载 N6：15.44m 2.0KN/m=30.88KN则每延长米施工总荷载 N0= 1.2(N1+N2+N3+N4)+1.4(N5+N6) =719.36KN所以每组架承载 N=1.5m/1.0m719.36/17=63.47KNNd (满足要求)(一片门架在纵向的受力范围1.5m)D、地基承载力验算支架下调托支撑在砼垫层上，下调托平面尺寸为140mm140mm的钢板，若按照45进行扩散，混凝土及垫层与地基接触的面积应按340mm340mm，即

36、0.1156m2，取受力最大的单根钢管进行计算，那么产生的最大基底应力为：（76.622）0.1156331.40KPa0=380Kpa（正常粘土处理20cm厚5%石灰土地基承载力）说明在最大单根钢管荷载下，对地基产生的应力小于该地段地质允许承载能力，地基承载力满足设计要求。E、I12工字钢受力验算 I12工字钢:W=77.5cm3 =145Mpa Ix=488cm4最大应力计算受力最大处工字钢平均受力q=76.623m=25.54KN/m由图可知工字钢跨径为1米则跨中弯矩为:M=ql2/8=25.54*12/8=3.19KN/m=M/W=3.19*106/77.5*104=4.11Mpa=1

37、45Mpa(符合要求)最大挠度fmax计算fmax=5ql4/(384EIx) =5*25.54*14*1012/(384*2.1*105*488*104) =0.32mm根据规范要求，允许挠度1/4002.5mm，故理论计算得fmax=0.32mm符合规范要求。3、碗扣支架搭设方案(1)、支架搭设形式支架采用碗扣搭设，碗扣立杆外径为48钢管，壁厚3.5mm，支架横向间距：翼板部位为90cm，腹板部位为60cm、底板部位为90cm，支架纵向间距：除箱梁支点截面区设45cm外其余均设为90cm，纵、横杆排距120cm。在搭设好的碗扣支架适当位置按规定要求布置剪刀撑和水平撑，以保证支架的整体稳定性

38、。具体布置见“支架设计图”。(2)、荷载分析扣件式钢管支架自重，包括立柱、纵向水平杆、横向水平杆、支承杆件、扣件等，可按下表查取。表：扣件式钢管截面特性外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i（mm）每米长自重（N）483.54.891021.2191055.0810315.7838.4箱梁纵向分为一般截面区、截面过渡区、支点截面区。支点截面区支架受力最大，故本方案以支点截面区受力为例验算。梁端支点截面区顺桥纵向每延长米砼:9.65m 2.0 m = 19.3m。每延长米砼自重 N1：19.30m 25KN/ m=482.50KN每延长米钢筋

39、自重 N2：19.30m 1.5KN/ m=28.95KN每延米楞木及模板自重 N3：9.65m 1.0KN/ m=9.65KN每延长米脚手架自重 N4：137.5m0.135KN/m=13.16KN (底板横断面上为13排支架)施工人员及设备自重 N5：9.65m1.0KN/ m=9.65KN砼振动产生的荷载 N6：9.65m 2.0KN/m=19.30KN (3)、满堂支架计算每根钢管立柱所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略方木小楞自重不计，则I12工字钢传递的集中力：则每延长米施工总荷载 N7= 1.2(N1+N2+N3+N4)+1.4(N5+N6) =681.64KN所以每组

40、架承载 N0=0.9m/1.0m681.64/13=47.19KN(一片支架在纵向的受力范围0.9m)单根立杆所承受的最大竖向力为：N=N0/2=47.19/2=23.60kNA、立杆稳定性：横杆步距为1.2m，故立杆计算长度取1.2m。长细比=L/i=1200/15.78=76,查表得=1.02-0.55（(20)/100）2=0.513，则：N= A=0.513489215=53.93kNNN 满足要求B、强度验算：aN/Aji=23.601000/489=48.26MPa a=215 MPa 满足要求C、由压杆弹性变形计算公式得：L=NL/EA=23.6010007.51000/(2.1

41、105489)=1.72mm，压缩变形很小，满足要求。D、地基承载力验算支架下调托支撑在砼垫层上，下调托平面尺寸为120mm120mm的钢板，若按照45进行扩散，混凝土及垫层与地基接触的面积应按320mm320mm，即0.1024m2，取受力最大的单根钢管进行计算，那么产生的最大基底应力为：23.600.1024230.46KPa0=380Kpa（正常粘土处理20cm厚5%石灰土地基承载力）说明在最大单根钢管荷载下，对地基产生的应力小于该地段地质允许承载能力，地基承载力满足设计要求。(4)、结论北沟枢纽特大桥左幅箱梁同宽，右幅渐变加宽，高度不变，支架不再设计计算，按照本设计计算同比例增加立杆，

42、增加剪刀撑和斜撑，以保证支架整体稳定性。（三）、外模制作与安装从支架上托到梁底间，底模系统是由I12工字钢、10cm*10cm木方（或12cm*10cm木方，根据现有条件确定）、15mm竹胶板构成。在梁底支架上托上沿横桥向布设I12工字钢，工字钢长度需大于梁底宽度50cm-100cm，在翼缘板支架上托上沿纵桥向布设I12工字钢，工字钢置于上托中心位置，两侧可用木楔调紧。在梁底工字钢上沿桥纵向、按横桥向30cm间距（中到中）布设木方，木方与木方在纵向采用重叠不少于30cm-50cm方法连接，并用铆钉或扎丝牢固连接；在翼缘板下工字钢上沿桥横向、按纵向30cm间距（中到中）布设木方；腹板外侧模板需在

43、场外先在竹胶板外按30cm间距（中到中）布设木方，木方垂直于地面，两块竹胶板接头必须设于木方上，木方要伸出梁底10cm左右，在木方距上下端分别打眼，用铁丝联结垂直于木方、固定木方的两层钢管；在梁底工字钢上沿桥纵向在腹板外侧焊接1根I12工字钢，在工字钢与腹板外模钢管间用木楔固定，并在翼缘板支架上设钢管撑杆，与腹板外模后钢管连接，支撑与固定腹板外模。梁底与翼缘板底模均采用15mm竹胶板，竹胶板固定于铺设的木方上，原则上要求全桥梁底、翼缘板竹胶板铺设的方向一致，竹胶板接头必须在木方上；铺设竹胶板时，要求侧模必须包底模、翼缘板底模必须上压侧模；翼缘板端头横采用比翼缘板端头砼高1-2cm竹胶板，在其外

44、侧固定10cm*10cm木方，木方再用铁钉固定于翼缘板上；设于翼缘板端部的内外滴水，在铺设的翼缘板横桥向木方上，再沿顺桥向横向间距30cm布设10cm*6cm木方，通过6cm木方的高度外贴竹胶板按设计滴水外形设计尺寸形成滴水底模，从而保证滴水与箱梁同步浇筑施工。模板加工与安装具体要求：模板要求：现浇段外模均采用新购的15mm竹胶板，购进的竹胶板要求表面有光泽，厚度满足设计要求；平面无偏角、弯曲等现象；竹胶板两面层间填充夹芯均匀，无较大差异；竹胶板进场后在场内支垫、平整、覆盖存放，严禁雨水淋湿或长时间暴晒；在使用过程中要告知施工人员注意保护，防止竹胶板棱角与边线被人为破坏，从而保证竹胶板能够正常

45、周转。模板安装：一般情况下模板在现场铺设完成，原则要求全桥底模、腹板外侧模、翼缘板底模必须纵横成线，且全桥拼缝走势一致；在铺设竹胶板前必须先调平木方，以保证竹胶板与木方充分接触，对不平处可采用支垫木楔、削平木方等措施进行处理；每一跨竹胶板要求从一端向另一端铺设，由于竹胶板宽度和长度存在误差，在到了另一端后用手工电刨刨平竹胶板横向边，以消除竹胶板在宽度方面产生的误差，以防误差累积，从而保证每一跨竹胶板拼缝整齐；对于支座位置处可按设计支座上平面尺寸，用手工电锯剖平相应位置处底模安装支座，这样可保证全桥竹胶板大小与拼缝整齐。周转竹胶板的使用：需逐一筛选，对已经严重变形、损坏、钉眼较多的竹胶板严禁再投

46、入周转；对拟投入周转的竹胶板要用水清除表面污染物且要防止破坏表面光泽层，采取与新竹胶板同样的要求存放。在铺设底板底模时需及时浇筑支座垫石、安装支座，支座的安装严格按厂家和有关规范规定的工艺、标准进行。支座安装时，需保持水平，并保证标高的精确性。双向滑动支座大位移量方向应为顺桥向，单向滑动支座需按设计图纸明确支座滑动方向，确保安装的支座型号、方向、标高满足设计要求。四、跨连徐高速门洞施工（一）、门洞施工方案为了满足预应力现浇箱梁及高速公路通车的要求，跨连徐高速公路的北沟枢纽主线桥现浇箱梁采用单幅单门洞，主线桥四个门洞净距8.5m，长度14.41m+21.87m，A匝道桥两个门洞净距8.5m，长度

47、10.50m，两座桥共需型钢门洞六个。本方案以主线桥第七联第三跨左幅门洞为例。1、门洞材料组成门洞纵梁、横向均采用I40工字钢；门洞支撑采用井式支架，50无缝钢管或7cm*7cm角钢焊接连接加固，剪刀撑的水平撑用20的钢筋焊接连接，门洞基础截面为0.6m *0.6m正方形 C25砼预制块，长为1.5m连接而成并与路面之间铺设一层油毛毡或防雨布以防止破坏路面。井式支架：井式支架是由4根直径10cm钢管或7cm*7cm角钢两端焊接固定于钢板形成，竖向50cm设一道10cm宽1cm厚的钢板围檩，截面为0.5*0.5m，井式支架的高度可通过切割钢管或角钢重新焊接端头钢板调整。砂筒：砂筒直径40cm，采

48、用厚1cm钢板制作而成。砂筒由盛砂筒、顶盖组成，盛砂筒在底部设置出砂口，出砂口外侧有闸门控制砂出与不出。砂筒不盛砂时净高30cm、盛砂量最大时高度为50cm，可实现20cm高差的调整量。砂筒在使用前需在压力机上进行标定。I40工字钢筋：采用国标I40b工字钢，上下平板宽度为144mm，高度400mm，竖板厚度12.5mm，截面面积94.07cm2，质量73.84Kg/m，惯性矩Ix22781cm4，截面模量Wx1139cm3。2、门洞搭设拼装时在砼墩基础上按“跨连徐高速公路门洞纵横断面布置图”，先安装井式支架，井式支架的间距为1500mm，同排井式支架间采用建筑钢筋设剪刀撑和水平撑，井式支架与

49、砼墩基础预埋钢筋焊接；在每个井式支架上设砂筒，砂筒是支架调高和支架卸载的主要设备，顶高程需精确计算和测量，砂筒内砂含水量要求不能大于1%，以减小砂的压缩量，砂筒顶标高=箱梁底设计高程-1.5cm竹胶板-2cm木板-I40纵向工字钢-I40横向工字钢+砂压缩变形量（预设15mm），砂筒与井式支架间四面点焊连接；在砂筒上吊放横向I40工字钢，横向工字钢采用双拼，并用焊接连接后再吊放纵向I40工字钢，其在腹板底部（6根工字钢拼接）相互之间均要点焊连接，箱室底部按中到中间距481mm布设；在横向I40工字钢上沿桥纵向在箱梁底板范围内满铺2cm木板，铺设的木板要保证上面平整、光滑；在木板上沿桥纵向在底板

50、范围内铺设15mm竹胶板，采用铁钉固定竹胶板于木板之上，竹胶板拼缝沿桥纵横向需成线，即使在支座位置也不例外，竹胶板拼缝间可设双面胶带纸止水；翼板与腹板外侧模拟采用在纵向工字钢上搭设建筑钢管支架形成支撑，铺设竹胶板时，要求侧模必须包底模、翼缘板底模必须上压侧模；翼缘板端头横向采用比翼缘板端头砼高1-2cm竹胶板，在其外侧固定10cm*10cm木方，木方再用铁钉固定于翼缘板上。对纵向工字钢下挠处采用木方，并调整木方厚度进行抛高设置，根据理论计算和实际经验按跨中15mm设置抛高。3、门洞防护门洞搭设后，在砼墩基门洞迎车方向30m范围内布设防撞砂马墙，防撞砂马墙前方用锥形交通标志引导，以阻止个别失控车

51、辆直接迎面撞上门洞，在门洞前方50m、100cm、150cm位置布设三道减速带，控制车辆行使速度。安全措施：主梁下设置安全网，防止施工过程中有物体附落发生交通事故，砼墩基础迎车方向贴黄黑相间的反光膜，门架周围及安全网下侧都搭设彩钢瓦，并在两侧彩钢瓦上按要求贴上反光贴，门洞内安装夜间照明灯。门洞两侧均按要求设置红色安全警示灯及反光贴，上方在中部设置限高标志。4、位于连徐高速边坡上地基的处理采用在开挖好的平面上用10cm厚C20混凝土进行处理，以保证地基承载力。门洞结构详见门洞搭设示意图：（二）、门洞受力验算箱梁现有腹板统一按1m宽，梁高2m计算（偏安全，实际其余腹板宽均小于1m宽），梁底模采用1

52、5mm厚竹胶板，在15mm厚竹胶板下满铺20mm厚的木板，内楞先用I40b，外楞选用I40b1、荷载计算：1）、砼自重：25KN/m3 2m=50KN/m22）、钢筋自重：1.5KN/m32m=3.0KN/m23）、模板自重：0.75KN/m24）、施工人员及施工材料，机具行车，堆放荷载: 2.0KN/m25）、振捣砼产生的荷载：2.5KN/m2恒载标准值之和：50+3+0.75=53.75 KN/m2活载标准值之和：2+2.5=4.5KN/m2设计值： 1.253.75+1.44.5=70.8KN/m2（强度验算用）标准值： 53.75 KN/m2 （刚度验算用）2、内楞间距计算 压力的作用

53、在底模板上，单位宽度面板可看作梁，内楞即为梁的支点，按三跨连续梁考虑，梁宽取1m. 则 q1 =70.8 KN/m21m=70.8 KN/m2（强度计算用）q2=53.75 KN/m21m=53.75 KN/m2 （刚度计算用） 三跨连续梁的最大弯矩Mmax=0.1ql12，最大挠度按底模板与木板面板承载力要求：=588.3mm按底模板与木板刚度要求，最大变形取为模板结构的1/400,q2=53.75 KN/M1/400=461.34mm对比两者取小值=461.34mm,但在实际使用中将6根 I40b 排成一排，间距为翼缘宽152mm，即翼缘宽度，满足要求.3、外楞间距 按简支梁计算，外楞即为

54、内楞I40b的支点，梁上作用的均布荷载宽即为外楞的间距，作用在简支梁上的均布荷载（共6根I40b），每根I40b的均布荷载：q3=70.80.152 + 1.20.7384=11.65 KN/m （强度验算用）q4=53.750.152 +0.7384=8.17+0.7384=8.91 KN/m （刚度验算用）简支梁：Mmax=1/8ql12，最大挠度按内楞抗弯承载力要求M/Wfw 1/8ql2fw =12662.5mm按内楞刚度要求5 ql4/384EZL2/400 =9939mm取两者小值 =9939mm,实际取 =9500mm(满足要求)。4、井架间距计算井架即为外楞I40b的支点，按简

55、支梁计算，梁上作用的均布荷载宽即为井架的间距，作用在简支梁上的均布荷载：q5=70.89.5+1.20.73842=674.37KN/m(偏安全，实际荷载计算宽度9.5m仅为一半)q6=53.759.5+0.73842=512.1 KN/m按外楞抗弯承载力要求 =1664.3mm按外楞刚度要求=2575.4mm取两者小值=1664.3mm ,实际取=1500mm满足要求。箱梁箱室处，内外楞间距计算，箱室上下梁总高：0.45+0.42=0.87m。箱室梁底模板选用厚15mm竹胶板，在15mm厚竹胶板下满铺20mm厚的木板，内楞选用工40b，外楞选用工40b5、荷载计算1）、砼自重：25 KN/m

56、30.87=21.75 KN/m22）、钢筋自重：1.5 KN/m30.87=1.305 KN/m23）、模板自重：0.75 KN/m24）、施工人员及施工材料，机具行车，堆放荷载2.0 KN/m25）、振幅砼产生的荷载2.5 KN/m2恒载标准值之和：21.75+1.305+0.75=23.81 KN/m2活载标准值之和：2+2.5=4.5 KN/m2设计值：1.2+23.81+1.44.5=34.87 KN/m2（强度验算用）标准值：23.81 KN/m2（刚度验算用）6、内楞间距计算l1压力均匀作用在底模板与木板上，单位宽度面板可看作梁，内楞即为梁的支点，按三跨连续梁考虑，梁宽取1m，则

57、q1=34.87 KN/m21m=34.87 KN/m（强度计算用） q2=23.81 KN/m21m=23.81 KN/m（刚度计算用）三跨连续梁最大弯矩Mmax=0.1ql12，最大挠度按底模板面板承载力要求=838.2mm按底模板刚度要求，最大变形取为模板结构的l/400，q2=23.81 KN/m=605.2mm对比两者取小值 =605mm，实际使用用间距 =152+329=481mm两根工字钢翼缘间距为329mm，中心间距481mm7、外楞间距 按简支梁计算，同腹板计算一致q3=34.870.352+1.20.7384=13.16 KN/mq4=23.810.352+0.7384=9

58、.12 KN/m按内楞刚度要求：=9862.1mm按内楞抗弯承载力计算：=11913.95mm两者取最小值=9862mm 实际取=9500mm8、井架间距 偏安全，由于箱梁腹板梁高2m，而箱室处上下板厚仅0.87m，同时便于施工同腹板处 =1500mm，完全满足要求（三）、井字架强度计算1、井字架结构L70*7角钢截面参数如下：截面面积A=942.42，截面惯性矩Ix=Iy=4309004,抗弯模量Wx=8600.83(弱轴)，惯性半径ix=21.4。热轧管114*7截面参数如下：截面面积A=23532，截面惯性矩Ix=Iy=33819254,抗弯模量Wx=593323(弱轴)，惯性半径ix=

59、371.9。由上可知，热轧管114*7比L70*7角钢的截面强得多，故以下仅验算角钢井字架。2、井字架整体截面性能由下图可知，截面整体惯性半径为ix，=200-20=180，则计算惯性半径ix0=ix，2+ix2=181.3，计算面积为A=4*942.423、井字架整体稳定验算由原结构可知，井字架最大计算高度为5000，井字架的计算荷载为N=q3*l3=674.37*1.2/2=404.6Kn。(偏安全计算，按最厚腹板计算，实际荷载未达到404.6KN)则井字架长细比=L/ ix0=27.6，则稳定系数=0.944(b类构件)则稳定性验算如下=113.7MPaf=205 MPa，符合要求。4、

60、井字架单肢稳定性验算由井架结构设计可知，单肢计算长度为500，则单肢长细比1=L/ix=23.4，则稳定系数=0.965(a类构件)，计算荷载为N1=404.6/4*1.2=121.38 kN。（式中系数1.2为偏载系数）则稳定性验算如下=132.4MPaf=205 MPa，符合要求。五、现浇箱梁施工方案现浇箱梁施工顺序：地基处理拼装支架支架预压永久支座的安装模板设计安装钢筋加工安装、安装预应力管道分层浇筑梁体混凝土养生安装钢绞线（亦可在砼浇筑前穿束）、预应力张拉及管道压浆封锚养生拆除支架。（一）、现浇箱梁施工工艺框图：现浇箱梁施工工艺框图基础处理及搭支架平整场地支模板及预压绑扎底腹板钢筋及安

61、波纹管中线标高检查钢筋下料、成型支内腹板、堵头模板第一次浇注砼及养生拆内腹板模板、支顶板模板绑扎顶板钢筋、浇注顶板砼养生及拆侧模、内顶板模板穿预应力钢绞线（亦可在砼浇筑前穿束）张 拉压 浆封 锚拆除箱梁底模板及支架中间检查砼拌合及运输试块制作试块检测灰浆配制试块制作试块检测试块制作砼拌合及运输试块检测模板制作（二）、支架预压为检验拟定的现浇支架是否具有足够的刚度、强度和稳定性，必须需对搭设的支架进行预压，预压重量为120%箱梁自重。该桥是陆上现浇，且远离水源、料场，汽车吊运较为方便，结合这些实际情况，拟定该桥支架预压采用袋装土预压方案，每袋装土0.8T，装土袋采用防水、周转损耗小的帆布材料，每

62、个袋由整块帆布制作而成，加载采用分级预压方式，按60%，100%，120%进行，由中部向两端逐步加载，翼缘板同步预压。预压前需测放沉降观测点，底模上布设方法：沿纵向在梁端支撑点、1/4跨中、1/2跨中布置，沿横向按左、中、右布设，且桥梁加宽时要相应增加观测点，拟定每跨布设15个观测点；为观测地基和支架的塑性和弹性变形，还需在硬化的地基和支架上设置观测点，考虑到观测安全，拟沿桥纵向、在支架外两侧的地基上分别设置1-3个观测点，观测地基在足载预压时的塑性变形；在支架上托上设置1-3个观测点，观测支架在预压期间的弹性变形。预压沉降观测由项目部测量队设计专门表格，测量队与施工处共同进行观测，按每日白天

63、8时、12时、17时时段进行观测并填写记录，分别需测量观测点上载前标高、过程沉降期观测各阶段标高、卸载后标高，待支架充分稳定达到连续3天累计沉降不超过3mm，即可向监理工程师报检申请卸载。卸载后需重新测设和调整底模标高，考虑到支架的弹性变形，一般按跨中15mm设置抛高。（三）、支座安装 根据施工图设计编制支座材料计划，由物资部门按计划及时采购施工所需材料，由监理组和试验室抽样送到相关部门对支座的各项指标进行检验，检验合格后方可使用。施工中严格控制好支座垫石标高，准确放出支座安装线，在支座钢板处对底模进行开孔，使钢板顶与底模处于同一水平面上，接合处用胶带纸贴好，确保不漏浆。铅芯支座按装时，请生产

64、厂家派人现场指导，并须设计人员在场，严格按规定进行安装主。（四）、底板与腹板钢筋制作与安装根据沉降观测结果对预压后的底模通过上托进行调整，以补足因非弹性变形造成的地基和支架等的沉降。最后进行模板检查满足施工技术规范要求后，需及时清理杂物并冲洗，经监理工程师同意后即可进行钢筋的绑扎。先绑扎底板、腹板钢筋，待底板与腹板砼浇筑具有一定强度后，再进行顶板与翼缘板的钢筋绑扎。钢筋半成品下料与制作在钢筋棚完成，骨架绑扎成型后整体采用吊车吊放入模，以降低对底模的污染。钢筋加工前，将钢筋表面的油渍、漆皮、鳞锈等清除干净。成盘的钢筋和弯曲的钢筋按规范要求调直。钢筋下料前，核对半成品钢筋的钢号、规格、直径、长度和

65、数量。钢筋的半成品材料堆放，按规格、型号、长度、标识分开堆放，垫高离地面30cm并采取遮盖措施防止下雨后钢筋生锈。钢筋的运输通过运输车从钢筋棚运输至现场后由吊机将钢筋吊放在箱梁段模板上。 钢筋绑扎时，钢筋交叉点处采用铅丝呈梅花状绑扎，部分结点进行点焊，以确保骨架的稳定。钢筋与模板之间设置不低于梁体强度的砼垫块，垫块与钢筋之间用铅丝扎紧，并相互错开，确保钢筋的保护层厚度满足技术规范和设计要求。钢筋骨架主筋的接长采用搭接焊，焊接接头经试验抽检合格后方可进行绑扎，主筋的接头在同一断面内不超过主筋数量的50%，并按错开不小于1.0m布置。预应力管道的定位采用井字形钢筋架，对于预应力束直线段每间隔80c

66、m的位置设置一道定位筋，对于预应力束弯曲位置进行加密布置间隔每40cm设置一道，定位筋与箱梁构造钢筋进行焊接固定，预应力管道必须定位准确。在浇筑砼前，对已安装好的钢筋及预埋件按图纸进行全面的检查。钢筋加工与绑扎注意事项：1、所有钢筋的加工、安装和质量验收等均按照公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）的有关规定进行。2、凡因施工需要而断开的钢筋当再次连接时，必须进行焊接并符合施工技术规范的有关规定。3、施工中布筋时，如钢筋与钢束、钢筋与钢筋之间相互干扰，需按构造筋让位于主钢筋、细钢筋让位于粗钢筋、普通钢筋让位于预应力钢束的原则施工。当钢筋和预应力管道发生干扰时，可适当移动普通钢筋以保证钢

67、束管道位置准确。钢束锚固处的普通钢筋如影响预应力施工时，可适当弯折，但待预应力筋安装完毕后需及时恢复原位。如锚下螺旋筋与分布筋相扰时，可适当移动分布筋或调整分布筋间距，但混凝土保护层厚度予以保证。4、箱梁底板内竖向平衡拉筋为受力钢筋，不得随意减小，必须钩于底板内上下层主筋上并点焊连接。5、对于支座和伸缩缝的锚固螺栓和预埋筋，需保证预埋位置的精确。6、本桥在箱梁腹板5米处一端或两端设通气孔，底板每室两头各设4个10cm排水孔，设于底板加厚起点处（详见施工图设计）。通气孔和排水孔用10cm的PVC管进行预埋，施工时要注意不能漏设，砼浇时用木塞堵住，初凝后拔出木塞，并清理通气孔。（五）、预应力管道安

68、装及穿束施工1、北沟枢纽主线桥预应力概况（1）、单箱双室等宽预应力砼连续箱梁纵向预应力束只有腹板通长束，第六、八、十二联左幅采用13s15.2mm高强低松弛钢绞线，其余联采用15s15.2mm高强低松弛钢绞线，第六、八、十二联左幅采用YM15-13锚具，其余联采用YM15-15锚具及其相配套的张拉设备，采用镀锌金属波纹圆管，在梁端对称两端张拉；张拉控制应力con=0.72Fpk=1339.2MPa，编束为13的单束张拉力为2437.3KN，编束为15的单束张拉力为2812.3KN。仅第七联左幅配有顶板短束及底板通长束，钢束采用5s15.2mm高强低松弛钢绞线，短束采用BM15-5锚具，底板通长

69、束采用YM15-5锚具及相配套的张拉设备，顶板短束采用镀锌金属波纹扁管，底板通长束采用镀锌金属波纹圆管，短束采用单端张拉；张拉控制应力con=0.72Fpk=1339.2MPa，单束张拉力为937.4KN。（2）、单箱三室等宽预应力砼连续箱梁纵向预应力束只有腹板通长束，通长束采用15s15.2mm高强低松弛钢绞线，YM15-15锚具及其相配备的张拉设备，采用镀锌金属波纹圆管，在梁端对称两端张拉；张拉控制应力con=0.72Fpk=1339.2MPa，单束张拉力为2812.3KN。（3）、第三、四、十二、十三联右幅及第十五联左幅为单箱三室变宽截面，第三、四、十二、十三联右幅箱梁纵向预应力束只有腹

70、板通长束，第三、四、十二、十三联右幅采用13s15.2mm高强低松弛钢绞线，第十五联左幅采用15s15.2mm高强低松弛钢绞线，第三、四、十二、十三联右幅采用YM15-13锚具，第十五联左幅采用YM15-15锚具及其相配套的张拉设备，采用镀锌金属波纹圆管，在梁端对称两端张拉；张拉控制应力con=0.72Fpk=1339.2MPa，编束为13的单束张拉力为2437.3KN，编束为15的单束张拉力为2812.3KN。（4）、单箱四室变宽预应力砼连续箱梁纵向预应力束只有腹板通长束，通长束采用15s15.2mm高强低松弛钢绞线，锚具采用YM15-15型号锚具及其相配套的张拉设备，采用镀锌金属波纹圆管，

71、在梁端对称两端张拉；张拉控制应力con=0.72Fpk=1339.2MPa，编束为15的单束张拉力为2812.3KN。仅第七联右幅配有顶板短束及底板通长束，钢束采用5s15.2mm高强低松弛钢绞线，短束采用BM15-5锚具，底板通长束采用YM15-5锚具及相配套的张拉设备，顶板短束采用镀锌金属波纹扁管，底板通长束采用镀锌金属波纹圆管，短束采用单端张拉，通长束采用两端张拉，张拉控制应力con=0.72Fpk=1339.2MPa，单束张拉力为937.4KN。（5）、单箱五室宽预应力砼连续箱梁纵向预应力束只有腹板通长束，通长束采用13s15.2mm高强低松弛钢绞线，锚具采用YM15-13型号锚具及其

72、相配套的张拉设备，采用镀锌金属波纹圆管，在梁端对称两端张拉；张拉控制应力con=0.72Fpk=1339.2MPa，编束为13的单束张拉力为2437.3KN。仅第八联右幅配有顶板短束，顶板短束采用5s15.2mm高强低松弛钢绞线， BM15-5锚具及相配套的张拉设备，顶板短束采用镀锌金属波纹扁管，短束采用单端张拉，张拉控制应力con=0.72Fpk=1339.2MPa，单束张拉力为937.4KN。2、北沟互通C匝道桥箱梁纵向预应力束分为曲线通长束和顶板短束，通长束采用12s15.2mm高强低松弛钢绞线，锚具采用OVM15-12型号锚具及其相配套的张拉设备，采用镀锌金属波纹圆管，通长束在梁端对称

73、两端张拉；张拉控制应力con=0.75Fpk=1395MPa，单束张拉力为2343.6KN。顶板短束采用5s15.2mm高强低松弛钢绞线， OVM15-5锚具及相配套的张拉设备，顶板短束采用镀锌金属波纹扁管，短束采用单端张拉，张拉控制应力con=0.75Fpk=1395MPa，单束张拉力为976.5KN。3、八户车行天桥箱梁预应力为纵向通长束和顶板短束，通长束采用12s15.2mm高强低松弛钢绞线，锚具采用OVM15-12型号锚具及其相配套的张拉设备，采用镀锌金属波纹圆管，通长束在梁端对称两端张拉；张拉控制应力con=0.75Fpk=1395MPa，单束张拉力为2343.6KN。顶板短束采用5

74、s15.2mm高强低松弛钢绞线， BM15-5锚具及相配套的张拉设备，顶板短束采用镀锌金属波纹扁管，短束采用单端张拉，张拉控制应力con=0.75Fpk=1395MPa，单束张拉力为976.5KN。4、现浇箱梁在完成底板、腹板钢筋绑扎和安装后，需进行预应力管道安装。（1）、波纹管该桥拟采用波纹管厚度不小于0.35mm，波高不小于3.5mm，使用规格分别是内径9cm和内径5.5cm等。波纹管设专用场地离地30cm以上存放，并用防雨、防湿布进行覆盖，以防人为踩踏。（2）、预应力管道安装安装时严格按照设计图纸要求进行，并且采用井字定位筋固定牢固。因箱梁纵向预应力波纹管较密，相邻波纹管之间的空隙较小，

75、在浇筑砼时需防止振动棒把波纹碰偏碰漏而造成堵管。波纹管纵向接长用直径大5mm的接头管进行连接，接头管长度为20cm，接头处先用防水胶布进行处理，然后再用宽塑料胶布裹缠严密。锚垫板必须与钢束轴线垂直，锚垫板孔中心位置与管道中心一致，波纹管穿入锚垫板内部，且从锚垫板口部以海绵封堵孔道端口，外包裹胶带，避免漏浆堵塞孔道。锚垫板与螺旋筋、波纹管中轴线垂直，螺旋筋位置准确，用钢筋加强固定，防止在砼振捣过程中造成锚板偏斜和螺旋筋振捣时的移位。为了确保预应力管道畅通，采取如下措施：预应力管道安装前检查管道有无孔洞或裂缝；波纹管接头处采用胶布缠裹严密，确保不漏浆；预应力管道按设计设置定位筋，以保证管道顺直；砼

76、振捣时避免振捣棒碰撞预应力管道，以免产生漏浆现象。5、穿入腹板钢绞线采用汽车吊把成件钢绞线吊至相邻工作面的底模上，采用砂轮切割机进行切断，根据图纸提供的预应筋长度进行半成品制作。该桥拟定在砼浇筑前先穿入腹板钢绞线，钢绞线采用人工逐根穿入，相应钢绞线对号入锚环孔，每一束穿入完成后及时对全管道进行检查，对钢绞线端部工作长度、管道移位、损坏之处需及时进行调整、修复和更换。（六）、箱室侧模支立箱室侧模包括腹板内侧模、横隔梁侧模。拟定箱室内侧模以组合钢模为主，并辅助竹胶板，支撑采用钢管、扣件。支模要求保持线型顺直、接缝接密，支撑牢靠，避免跑模、漏浆现象的发生。（七）、第一次混凝土浇筑箱梁浇筑从跨中向墩顶

77、方向浇筑，最后浇筑墩顶两侧各3m左右范围内梁段及横隔梁，纵向一联箱梁一次浇筑成功，竖向分两次浇筑，第一次浇筑至箱梁翼缘板上2cm，第二次浇筑剩余部分，为保证两次浇筑的接合缝线形顺直、流畅，在进行第一次浇筑前需在翼缘板与腹板交界处的端部，沿腹板外模固定1cm*2cm木条，要求第一次砼浇筑面停留在木条之上，浇筑前需充分阅读有关图纸，埋设各种预埋件。砼浇筑前需对模板清理，这也是保证箱梁有较好外观的措施之一，拟定的清理方案是：先用森林灭火器逐跨对底模内的杂物进行吹扫，集中至每跨设定的活动底模处清理出梁体；最后用高压水枪高压喷水冲洗底模及附着在钢筋上的灰尘和泥土，也是逐跨清理后集中清理出箱梁体；反复上述

78、两个过程，直到底模表面清洁、无任何杂物为止；在翼缘板底模上铺设土工布，各工种作业人员在进入作业区均采取冲鞋底或换鞋，以降低对底模的再次污染。砼采用后场集中拌和，砼罐车运输到施工现场，采用汽车泵输送入模。后场共设有1000型拌和楼各2台，4个100T水泥罐，5台砼罐车，能满足一次浇筑砼近1200m3、每小时60-70m3砼生产能力，完全能够满足该桥每一联砼浇筑要求；拌制砼的配料器具经标定符合要求后才投入使用，使用过程中定期进行检验和标定。对骨料的含水量在开盘前或在施工过程中发生降雨时进行检测，据以调整施工配合比水的用量，浇筑过程中试验室值班人员严格控制砼拌和的各项施工参数，对不符合要求的砼一律不

79、准入模。箱梁砼施工前，提前检修和保养各种施工设备，包括拌和及输送设备，以及起吊设备，保证施工设备施工过程中的完好。浇筑前派专人对管道进行仔细检查，尤其注意检查管道是否被电焊烧伤出现小孔，管道位置的容许偏差平面不得大于1cm，竖向不得大于0.5cm。砼振捣时采用插入式振捣器为主，拟每一次浇筑时拟投入5台正常使用，再设2-3台备用，另外还需铁锹若干把，以满足及时对进行砼平仓。振捣器移动间距不超过振捣器作用半径的1.5倍，并与侧模保持510cm的距离，插入下层砼510cm，每处振动完毕后边振动边徐徐提出振动棒，并避免振动棒碰撞模板、钢筋及预应力管道等，尤其是振动到预应力管道位置时，要注意避免碰撞管道

80、而导致管道移位和波纹管破裂。对每一振捣部位，必须按照技术规范要求振捣到该部位砼密实为止。砼密实的标志是砼停止下沉、不再冒出气泡、表面呈现平坦、泛浆，如振捣后砼面有泌水，用海绵进行吸除泌水，从而确保分层浇注砼的连接质量，需特别注意对锚下等处混凝土的捣实，防止出现蜂窝状，确保有效预应力达到设计要求。为防止混凝土裂缝和边棱破损，并满足局部强度要求，砼强度达到2.5MPa时方可拆除内模。箱内腹板和底板养生采取洒水养生的办法，同时由于箱室内空气流通较差，不利于已浇筑砼的散热，因此在每个箱室内侧设置一根高压洒水管龙头，由高压抽水泵抽水至墩顶后由专人负责养生。（八）、顶板底模支立在铺设顶板底模前，需对腹板顶

81、第一次浇筑的砼顶面进行打毛处理，标准是表面石子露出1/3即满足要求，对打毛产生的建筑垃圾需及时清理出梁体，并用水冲净，保证在顶板底模铺设前腹板顶和箱体内无杂物。顶板底模采用15mm竹胶板，支撑于10cm*10cm木方制作而成的成“”形的木框架上，木框架在场外制作成形到现场直接组拼，支撑在底板顶面，沿桥纵向间距不大于50cm进行布设，用木方或钢管加强木框架纵向联系。组合钢模铺设于木框架上，当组合钢模模数不符合木框架间距时，可适当调整木框架，要保证钢模两端支撑点均在木框架。钢模表面要平整，无明显缝隙。对于无法使用组合钢模的倒角位置，可用竹胶板进行调节，但需保证底模表面平整。（九）、安装顶板钢筋和钢

82、绞线原材料要求、钢筋制作与现场绑扎要求同上。在顶板和翼缘板钢筋施工过程中质量控制点是：由于顶板和翼缘板钢筋是在第一次砼浇筑后进行绑扎，绑扎时要对附着在腹板钢筋上的砼进行清理，并注意不得污染施工缝处砼；顶板钢筋绑扎时注意顶板厚度，上下层网片间距离必须按图施工，在施工时不得踩趴，如出现以上情况要及时调整；翼缘板属悬挑结构，在其弯距最大处不得焊接，悬挑部分尽量减少钢筋焊接。顶板钢筋完成后也需布设顶板范围内的波纹管、穿钢绞线，其要求同腹板。（十）、第二次混凝土浇筑在进行第二次砼浇筑前打毛腹板顶砼、拆除1cm*2cm木条，清除顶板及翼板底模上的杂物并冲洗；浇筑砼时进入施工作业区域的人员均要求清理鞋底或换

83、鞋，严禁把其他杂物带入作业区域造成二次污染；砼浇筑过程和要求同上，另外在砼初凝后要及时进行收光、二次抹面、拉毛，并要保证其高程误差控制在规范允许的10mm内。为保证砼面的平整度和厚度，拟采取以下措施：由于顶板顶面纵横向存在坡度，为保证顶面的高程误差在10mm，在顶板砼浇筑前纵向预埋三排标高定位控制钢筋，并以水平12钢筋将标高控制钢筋纵向连接，12钢筋肋边向上，顶面同顶板砼顶面齐平，顶板浇筑完成后用4m长水平尺横向沿12钢筋肋顶面收平处理。（十）、混凝土养生顶板砼养生：在浇注完顶板砼终凝后覆盖一层线麻编织袋或两层土工布保湿养生，养生期限为7天，在养生期内始终保持编织袋或土工布的湿润；箱内腹板和底

84、板养生：采取洒水养生的办法，同时由于箱室内空气流通较差，不利于已浇筑砼的散热，因此在每个箱室内侧设置一根高压洒水管龙头，由高压抽水泵抽水至墩顶后由专人负责养生。箱梁外侧腹板养生：采取在翼板下0.5m左右设置喷水管，在养生期始终喷水养生。养生安排专人专职负责，并要求有养生记录，尤其是对于经常受到日照作用的箱梁外侧，根据实际情况适当缩短洒水养生的间隔时间，确保砼表面的湿润。（十一）、预应力张拉、压浆施工箱梁混凝土实测强度达到设计强度的90%，梁体混凝土弹性模量达到设计值的90%，且梁体养护7天以上，方可张拉预应力钢束。张拉钢束应遵循均匀、对称原则，按照中层束 下层束 顶层束的顺序进行，同类型束应先

85、张拉中腹板后张拉边腹板，且左右两侧对称张拉。采用双控张拉，即伸长值与张拉吨位相互印证，以保证预应力施工的可靠性。1、张拉机具等准备：千斤顶、油表、油泵送到当地有相应资质的计量部门进行配套标定，在使用过程中配套使用，不得临时调换。并在使用过程中按规定的时间及次数进行复检标定。当出现故障时，立即检修并重新标定。2、预应力材料：进场的钢绞线，其技术指标、质量证明书等内容必须符合现行国家标准。钢绞线的力学性能经送检检查合格后方可使用，同时在保存和使用过程中应防止锈蚀和被油污染的问题。锚具进场后，分批进行外观检查，要求不得有裂纹、伤痕、锈蚀，尺寸不得超过允许偏差。对锚具的强度、硬度、锚固能力等根据规范要

86、求进行抽检，经检查合格后使用。3、张拉按照设计要求进行张拉，采用控制吨位法进行两端张拉，并以理论伸长值进行校准。当张拉到设计吨位时实际与理论伸长量误差6%时，立即查找原因，纠正后再张拉。滑丝、断丝总数不得大于该断面总数的1%，当张拉束中有一根或多根钢绞线产生滑移时，马上停止张拉查明原因并处理后再进行张拉。对于较长钢绞线必须分段张拉时，应考虑千斤顶回油夹片回缩的应力损失。张拉设备：千斤顶、油泵、压力表，以及千斤顶、油泵、压力表的配套标定，在使用期超过6个月或使用次数超过200次，需重新配套标定。4、张拉工艺流程如下：准备工作 装锚环 安装夹片 安装限位板及安装千斤顶 安装工具锚 油泵配套安装 张

87、拉至15%k 张拉至30%k 张拉至100%k（持荷5min） 锚固 张拉油缸回油 工具锚松脱 关闭油泵 油缸复位 依次卸下工具锚、千斤顶、限位板。设定初张力，当张拉力达到15%控制应力后，根据做好的标记量测钢绞线伸长值L1，然后供油达到控制应力的30%，量测钢绞线伸长值L2，再张拉至设计吨位的油压值，量测钢绞线伸长值L，（L-L1）+（L2-L1）即为实际伸长值。5、压浆预应力索张拉完后立即压浆，水泥浆的水灰比宜控制在0.40-0.45之间，其（70*70*70）mm立方体试块标准养护28天强度不低于40MPa。从一端向另一端压浆。压浆前先用高压水清洗管道再用高压空气把管道吹净，在压浆过程中

88、缓慢、均匀进行，中途不得停止。压浆过程安排专人做好详细记录。为确保长束管道压浆饱满，采取两次压浆的方法，压力不小于0.60.7MPa，即第一次压浆完毕后，稳压2min，并间隔30min后进行二次补浆，到出浆口流出的浆与拌制的浆液浓度相同为止。当束长超过40m，每增加10m，压力需提高0.10.2MPa，以确保纵向长管道的压浆饱满。6、预应力施工注意事项：钢铰线进场后，按有关规定对其强度、外形尺寸、物理及力学性能等进行严格试验。锚头进行裂缝探伤检验，夹片进行硬度检验，锚具与钢绞线组装件的锚固性能试验。同时就实测的弹性模量和截面积对计算引伸量作修正。引伸量修正公式为：式中：E、A计算采用的钢绞线弹

89、性模量及截面积E、A 实测的钢绞线弹性模量及截面积E1.95105MpaA139mm2 计算得到的引伸量 修正计算的引伸量根据同条件下养护的砼试件试验结果，梁段混凝土强度及弹性模量达到设计的90%，并且养护时间不少于7天时，进行该梁段预应力钢束张拉。预应力钢束张拉严格按设计顺序、张拉控制应力及工艺进行。预应力张拉、千斤顶与油泵压力表按有关规定配套及定期标定，张拉人员持证上岗，张拉时通知监理人员现场旁站、并认真做好张拉记录。钢束张拉完毕，严禁碰撞锚具和钢绞线，钢绞线剩余长度采用切割机切断并采用水泥浆尽快封锚。预应力钢束张拉完后，尽早进行孔道压浆，并切实保证压浆质量。压浆材料、外加剂及水泥浆配比根

90、据管道形成、压浆方法、材料性能及设备条件通过试验确定。水泥浆尽量减小收缩和泌水，可掺入适量膨胀剂（但自由膨胀率应小于10%），以保证压浆密实饱满。压浆所用的水泥浆标号其设计强度达到箱梁混凝土的设计强度，并据此进行配合比设计，确定水灰比在0.400.45之间选用，水泥浆的掺合材料要求对预应力束不能起腐蚀作用。凡设槽口的埋入式锚头，管道压浆后均须封锚。封锚混凝土需密实并与梁体混凝土结合良好。钢绞线理论伸长量详见施工图设计。（十二）、支架拆除1、门式支架拆除调节上下调可拆除门式支架，拆卸时先旋松上调，同一排上调同时旋松，一次旋松不宜过大，能使底模离开梁体即可；拆卸顺序由跨中向两端拆除；全部上调旋松后

91、，进行二次旋松，二次旋松需满足能够拆除竹胶板、木板与工字钢；支架拆除的顺序是：竹胶板、木板、工字钢、支架。2、钢管支架拆除钢管支架需单幅每跨单独拆除，且在拆除时需暂时封闭交通，安排专人协调和指挥。先把设在桥面上的卷扬机钢丝缆分别固定排横向I40工字钢（在使用卷扬机时需计算确定所需起吊吨位），卷扬机收紧钢丝缆，逐个卸除所有砂筒中的砂，拆除砂筒，再拆除所有井式支架，缓慢、同步放松6台卷扬机钢丝缆，使横向工字钢以上的纵向工字钢、木板、竹胶板徐徐降落于底面上，后进一步清理出作业区域。3、支架拆卸中需注意事项支架拆卸前需检查所有机具，对所用卷扬机、钢丝缆、电路等需逐一检查，确保运转正常、无故障。参加施工

92、人员必须做好各项安全准备工作，上岗前必须进行操作技术交底，使每个施工人员均了解操作过程、技术要领。拆卸支架过程中，注意对产品的保护，严禁野蛮拆卸，破坏、刮伤箱梁表面或棱角砼。对于第七联跨连徐高速钢管井式支架拆除需实行临时交通半幅封闭措施；封闭车道前先与高速公路交警部门取得联系，在得到其同意并在其协助下方可实施；封闭的半幅车道过往车辆改另半幅车道行车，则另半幅车道临时取消机动车道与非机动车道区分，改上行和下行双向单车道；在封闭车道施工期间，施工处除抓紧支架拆除，尽量缩短封闭时间外，项目部拟还增设3-4名专职安全员24h不间断巡查值班。全过程需统一指挥，协调作业，防止拆卸过程中在箱梁局部产生集中应

93、力而导致破坏性裂缝。拆卸的各种支架要及时清点数量入库。六、冬期施工方案根据总体施工计划及预计实时时序进度，该桥上部结构现浇连续箱梁需在冬期进行施工，为保证冬期施工实体工程质量，很有必要编制上部结构冬期施工方案，以作为实际施工的预控性文件。冬期施工指根据当地多年气温资料，室外平均气温连续5天稳定低于5时，砼施工进入冬期施工。进入冬期后由于温度的降低，造成在施工中砼拌和困难及砼强度达到要求的时间比非冬期下延长等因素，或者在负温情况下造成刚浇注的混凝土冻裂，致使施工进度大受影响，为了降低由于冬期给施工造成影响，本项目拟采取以下几方面措施安排冬期施工。（一）、混凝土施工1、混凝土的拌制所有混凝土的拌制

94、均有后场2台1000型拌和站集中拌制。（1）、砼拌和时骨料级配良好、质地坚硬，并不带有冰雪和冻块，料堆上要覆盖彩条布，防雨雪浸入。（2）、当室外气温低于5原材料不能满足拌和温度时，对拌和用水进行加温，严禁将带有冰块和冻团的骨料投入拌和机内，装载机送料时设专人要将带有冰块和冻团的骨料挑出。（3）、为了得到满足一定温度要求的砼需严格控制砼配合比和塌落度，并按照以下要求进行搅拌：投料前应先用热水冲洗拌和机，投料顺序为骨料、水，搅拌，再加入水泥搅拌。当骨料不加热时，水可加热到100；搅拌后骨料温度降低至40再加水泥搅拌，搅拌时间比规定搅拌时间延长50%，砼出拌和机温度不低于15，入模温度不低于5。依据

95、下册13-36公式确定水温度： (m1*t1+m2*t2+m3*t3)*0.2+m4*t4t= (m1+m2+m3)*0.2+m4其中：m1为每方混凝土水泥质量，Kgm2为每方混凝土沙质量，Kgm3为每方混凝土碎石的质量，Kgm4为每方混凝土水的质量，Kgt1为水泥入罐温度，Ct2为沙入罐温度，Ct3为碎石入罐温度，Ct4为水入罐温度，C 计算时取混凝土的出罐温度t=18C，m1 、m2 、m3、 m4依据混凝土配合比取得。t1 、t2 、t3分别依据当时气温取得，由此可计算出水的入罐温度t4。（4）、搅拌时按照砂石、水、水泥的顺序进行，不得颠倒，以免发生假凝现象。2、混凝土的输送根据总体进度

96、计划，本项目冬期施工主要内容是现浇箱梁混凝土，拟采用地泵或汽车泵输送砼入模，地泵输送管采用麻袋或保温材料包裹，保证砼在地泵中长距离输送时保持一定温度。3、混凝土的蓄热措施根据设计文件，该桥上部结构箱梁砼标号为C50，能充分利用高标号砼水化热所产生的热量，是蓄热的主要途径，按照规范的要求蓄热法养护时温度不得低于10，拟采取如下保温蓄热措施：（1）、在铺设的底板和外侧模竹胶板底模下、木方之上设置双层塑料薄膜，根据以往施工的经验，单层塑料薄膜能达到5保温效果，两层塑料薄膜则达到10的保温效果，竹胶板的保温效果是10，合计20，基本可以保证底板及腹板外侧砼凭借砼水化热达到保湿养生的要求。（2）、箱内采

97、用电热片加热生成蒸汽保湿养生。（3）、顶板砼加铺薄膜并复盖麻袋等材料保温养生。4、混凝土的浇注与新沂气象台取得联系，砼浇筑避开寒流、大风、大雪、大雨等恶劣天气，保证白天气温在5以上方可进行浇筑砼。砼浇筑并注意以下几个方面：浇注前将模板内杂物清理干净；按要求混凝土振捣密实，适当加大砼浇筑分层厚度；接缝处砼施工前凿除表面水泥砂浆和松软层，用水冲洗干净，冬期施工接缝砼时，新砼浇筑前接合面温度确保不低于5。5、混凝土的养护（1）、混凝土的养生主要指的是块件内箱室砼的养生，拟采取如下措施：在每个箱室内设置60cm*60cm*60cm水箱23个，在每个水箱内设置4个4KW的电热片，水箱上口加盖，盖子设置4

98、个直径2cm的圆孔，块件前后开口处覆盖油布封堵，要求油布必须密闭覆盖，电热片通电加热后，产生的蒸汽从水箱盖板开口处圆孔喷出进行养生和保温，要求箱室内砼表面保湿养生的温度不得低于15，不能高于30，在箱内设置测温孔，定期由专人观测，在气温变化时增加测量次数，在箱室内温度降低接近5时及时采取措施使箱室内温度升高。具体电热片的用量及布置将根据现场环境温度、覆盖情况及养生时间长短通过试验确定。（2）、混凝土试块的制作与养生砼试块制作在施工现场进行，部分试块在室内进行标养，其它试块应分别置于顶板上和箱室内，用于确定张拉时间。（3）、降温砼强度达到设计达到张拉强度即可停止养生，随后箱室内开始降温，严禁温度

99、骤然下降，降温速度不大于10/h，且第一个24h内降温速度不超过每小时1。（二）、钢筋、钢绞线施工 1、钢筋加工冬期施工时钢筋棚四周尽量设彩条布遮挡，钢筋的焊接在钢筋棚内进行，受条件限制只能在室外加工时，最低温度不得低于-15，同时采取防雪、挡风措施，减小焊件温度的梯度和防止焊接后的接头立刻接触冰雪。2、预应力筋的张拉及压浆张拉预应力钢材时的温度不得低于-15，油压表工作环境温度不低10；张拉油泵及千斤顶使用低凝油；在操作中油泵要断续开停几次，再令其正常运转；压浆时防止水泥浆带有冻块，制浆用水采用40左右的热水。（三）、安全技术措施1、现浇箱梁施工由于是高空作业，为确保安全要严格遵守高空作业的

100、安全技术规程，完善防滑、护拦、安全网、安全、灭火器带等设备。2、由于箱室热源较多，必须加强防火，防漏电，夜间安排两人值班，及时向水箱内加水，严禁电热片无水通电空烧。3、建立安全防火组织，值班生产的队长、工长、班长为各级安全防火责任人，确保安全生产。4、养生用电热片专人进行管理，并制定岗位职责，严格按照操作规程进行作业，防止安全事故发生。 附件一：组织机构框图项目经理：还铁群项目总工：成崇山安全部孙勇质检部还士友合同部董永华财务部顾丽红工程部潘思建综合部熊以浩路基施工一处路基施工二处桥梁施工一处姜礼超桥梁施工二处胡春启预制厂小构施工处中心试验室：刘汉东机料部孙殿柱测量队：马启祥项目副经理：陈海东附件二：质量保证体系框图质量管理小组组长：还铁群项目副经理：秦立俊副组长：成崇山 陈海东安全部孙勇质检部还士友合同部董永华工程部潘思建路基施工一处路基施工二处桥梁施工一处宋锦玺桥梁施工二处宋俊迎预制厂小构施工处中心试验室：刘汉东机料部孙建东测量队：马启祥