地下一层及首层模板支撑架专项施工方案（164页）.docx

1、滨海国际森林庄园6号地（森林临溪广场）、9号地（森林叠翠广场）、10号地（森林凌波广场）、11号地（森林颐源广场）6#地地下一层、C1首层模板支撑架专项施工方案编制：审核：审批：XX年10月20日 目 录1.编制依据11.1设计图纸、施工组织设计11.2国家、行业规范规程11.3安全管理法律法规21.4其他22.工程概况22.1工程总体概况22.2工程设计概况32.3高大模架工程概况33.施工安排93.1施工部位及工期要求93.2劳动力组织及责任分工104.施工准备134.1技术准备134.2现场准备134.3材料准备154.4机具准备174.5试验准备175.高大模板支撑体系设计185.1模

2、板及支持体系的选择185.2板模板支撑体系185.3梁模板支撑体系265.4构造设计316.施工工艺376.1支撑架搭设及模板安装376.2模板支撑架的拆除387.高大模板支撑架检查与验收397.1构配件进场验收397.2模板支撑架验收407.3重新检查验收438.混凝土浇筑过程中注意事项439.监测监控措施4810.季节施工措施5211.施工安全保证措施5312.应急救援预案5612.1应急预案目的5612.2适用范围5612.3应急救援组织机构与职责5712.4施工现场应急处理设备和设施5812.5突发事件应急响应5912.6项目部应急准备和响应流程图6012.7项目经理部应急准备和响应线

3、路图6113.计算书6213.1楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（200厚）6213.2楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（250厚）7813.3梁模板扣件钢管高支撑架计算书（400*1050高）9413.4梁模板扣件钢管高支撑架计算书（850*500）10713.5梁模板扣件钢管高支撑架计算书（300*500）12013.6梁模板扣件钢管高支撑架计算书（400*700）13313.7梁侧模计算书（400*1050）14613.8梁侧模计算书（850*500）1531.编制依据1.1设计图纸、施工组织设计表1-01序号名称日期1滨海国际森林庄园6、9、10、11号地结构施工图纸xx.32滨海国际森林

4、庄园6、9、10、11号地建筑施工图纸xx.33滨海国际森林庄园6、9、10、11号地施工组织设计xx.81.2国家、行业规范规程 表1-02类别序号名称编号国家标准1建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20132建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20163混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20154混凝土结构工程施工规范GB50666-20115建筑结构荷载规范GB50009-20126直缝电焊钢管GB/T13793-20167钢管脚手架扣件GB15831-20068混凝土模板用胶合板GB/T17656-xx行业标准9建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-

5、201310建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201111建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200812建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201613建筑施工安全检查标准JGJ59-201114建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201215施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20051.3安全管理法律法规 表1-03序号名称编号1建设工程安全生产管理条例国务院393号令2生产安全事故应急救援预案管理办法国检安全生产监督管理总局令第17号3特种作业人员安全技术培训考核管理规定国检安全生产监督管理总局令第30号4危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部令第37号5

6、关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知建办质xx31号6建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号1.4其他 表1-04序号名称日期1中建一局集团施工现场标准化图册xx.122中建一局集团第五建筑有限公司标准化管理手册20173中建一局集团第五建筑有限公司危险性较大分部分项工程施工管理规定建一五技字xx363号2.工程概况2.1工程总体概况表2-01序号项 目内 容1工程名称滨海国际森林庄园6号地（森林林溪广场）、9号地（森林叠翠广场）、10号地（森林凌波广场）、11号地（森林颐源广场）2地理位置天津塘沽区塘汉路以东，杨北公路以南，森林公园以北3建设单

7、位金建（天津）置业投资有限责任公司4设计单位华通设计顾问工程有限公司5勘察单位天津市地质工程勘察院6监理单位北京中联环建设工程管理有限公司7监督单位滨海新区建设工程质量安全监督管理支队8施工总承包中建一局集团第五建筑有限公司9施工主要劳务分包浙江宁波成鑫劳务公司2.2工程设计概况 表2-02序号项 目内 容1建筑面积总建筑面积89098.5地下建筑面积54980.53地上建筑面积34117.972层数地下1B地上2F层高地下4.8m地上4.2m；3.72m高度基础底标高-5.300m基坑深度-4.750m檐口高度7.800m建筑总高8.800m3基础类型桩基+承台+防水板结构类型框架结构屋面类

8、型平屋面4楼板厚度地下250mm、200mm、180mm地上120mm、180mm、200mm5梁截面尺寸300X550、300X400、200X400、250X700、300X700、350X700、450X700、400X700、300X550、350X400、350X500、200X300、400X1050、900X250、200X200、250X400、200X500、200X360850X5002.3高大模架工程概况2.3.1设计依据【范本说明:判定过程计算，施工活荷载取2.5KN/m2（设置布料机或水平泵管时取4KN/m2）； GB50068对荷载组合系数进行了调整，分项工程相关国

9、标、行标暂未修订，相关编制依据中组合系数调整后，则需根据新系数进行组合判定及相关验算。】依照建办质xx31号“关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知（31号文）”附件中第二条：搭设高5m或跨度10m，或施工总荷载（荷载效应基本组合的设计值，以下简称设计值）10kN/m2，或集中线荷载（设计值）15kN/m，或高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程，属于危险性较大的分部分项工程依据GB51210-2016建筑施工脚手架安全技术统一标准中荷载取值和荷载组合对表2-04中构件模板支撑体系进行核算。（1）梁截面400x1050mm荷载验算模板支架架体搭设高

10、度、搭设跨度判定 架体搭设高度为 H = 5.86m,5m H 8m. 架体搭设跨度为 B = 8.00m,B 10m.施工线荷载判定 可变荷载控制时荷载组合:S1=1.000.40(1.2(0.50+25.501.05)+1.42.00)=15.33kN/m 永久荷载控制时荷载组合:S2=1.000.40(1.35(0.50+25.501.05)+1.40.72.00)=15.51kN/m 所以施工总荷载为S=max(S1,S2) = 15.51 kN/m 15 kN/m S 20 kN/m判定结果：此梁模板工程属危险性较大的分部分项工程范围。（2）梁截面850x500mm荷载验算模板支架架

11、体搭设高度、搭设跨度判定 架体搭设高度为 H = 5.15m,5m H 8m. 架体搭设跨度为 B = 8.00m,B 10m.施工线荷载判定 可变荷载控制时荷载组合:S1=1.000.85(1.2(0.50+25.500.50)+1.42.00)=18.28kN/m 永久荷载控制时荷载组合:S2=1.000.85(1.35(0.50+25.500.50)+1.40.72.00)=16.87kN/m 所以施工总荷载为S=max(S1,S2) = 18.28 kN/m 15 kN/m S 20 kN/m判定结果：此梁模板工程属危险性较大的分部分项工程范围。（3）250mm厚板荷载验算模板支架架体

12、搭设高度、搭设跨度判定 架体搭设高度为 H = 6.19m,5m H 8m. 架体搭设跨度为 B = 7.20m,B 10m.施工总荷载判定 可变荷载控制时荷载组合:S1=1.00(1.2(0.50+25.100.25)+1.44.00)=13.73kN/m2 永久荷载控制时荷载组合:S2=1.00(1.35(0.50+25.100.25)+1.40.74.00)=13.07kN/m2 所以施工总荷载为S=max(S1,S2) = 13.73 kN/m210 kN/m2 S 2，8758100梁、拱、壳87581007.高大模板支撑架检查与验收7.1构配件进场验收7.1.1钢管钢管应采用符合现

13、行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-2016）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091-2015）中的Q235A 级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-2006）的规定。（1）架体的钢管均采用外径48.3、壁厚3.6mm的焊接钢管；每根钢管最大质量不应大于25kg，U托采用38、长度为600mm.（2）钢管尺寸和表面质量应符合下列规定:钢管应有产品质量合格证，质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。进场钢管应有产品质量合格证，钢管上严禁打孔并必须涂有防锈漆。本工程所使用的钢管在进场第一次使用前，对钢管、

14、扣件及紧固件进行外观检查，并抽取扣件样本进行力学性能和扭矩指标复验，不合格的扣件不得使用。钢管允许偏差见下表：表7-01序号项 目允许偏差检查工具1焊接钢管尺寸（）外径：48.3；壁厚：3.60.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.18游标卡尺4各种杆件端部弯曲1.5m5钢板尺5立杆钢管弯曲6水平杆、斜杆的钢管弯曲（3）旧钢管检查应符合上表中序号3、4、5、6的规定。7.1.2扣件（1）扣件为玛钢扣件，有直角扣件、旋转扣件、对接扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB158312006）的规定，并且要有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量

15、合格证，不得使用严重锈蚀、有裂缝、变形的扣件，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件要进行防锈处理。扣件螺栓宁紧力矩不应小于40Nm,且不应大于65Nm。（2）新旧扣件均应进行防锈处理。7.1.3可调托撑（1）可调托撑螺杆外径不得小于38mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹 第2部分：直径与螺距系列GB/T5796.2和梯形螺纹第3部分：基本尺寸GB/T5796.3的规定。（2）可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。（3）可调托撑受压承载力设计值不应小于40KN，支托板厚不应小于5mm。7.1.4安全网安全网采用

16、2000目/m2的密目安全网且为阻燃安全网。安全网采购，必须使用经市、局（公司）认证厂家的产品。不能使用未经检验合格或非指定认证厂家的产品。7.1.5木方木方采用50100mm，截面尺寸必须符合施工设计要求且要平直，抗弯强度等数值达到施工及规范要求。7.1.6脚手板木脚手板应使用厚度不小于50mm，长为4m，宽不少于150mm的落叶松板，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范(GB500052017)二级材质的规定。脚手板使用前为防止破裂损坏，两端80处用直径1.2mm 的镀锌铁丝箍绕23 圈固定。禁止使用有扭纹、破裂和横透疖的木板。7.2模板支撑架验收7.2.1分阶段验收（1）基础完工后及模

17、板支架搭设前；（2）高支模架搭设至一半高度后；（7.8m高支模验收两次，在4.2m验收验收第一次，在7.8m验收第二次）（3）搭设高度达到设计高度后和混凝土浇筑前；7.2.2验收程序及参加人员高大模板支撑系统应在搭设过程及完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括：建设单位项目负责人或技术负责人；施工单位项目负责人、技术负责人、安全负责人、质量负责人、专项方案编制人员、项目专职安全管理人员、高支模施工区域负责工长；监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工，并在验收部位明显位置设置验收标识牌，公示验收时间、具体责任人员，

18、并在危险区域设置安全警示标志。7.2.3支撑架验收标准7.2.3.1模板支架搭设完成后按表7-02进行检查与验收：表7-02序号项目技术要求允许偏差（mm）检验方法备注1专项施工方案按权限进行审批检查资料2基础及楼面承载力满足设计要求应有设计计算书要有验收记录排水不积水观察底座或垫块不晃动、滑动观察不沉降-10观察3立杆垂直度最后验收垂直度30m90用经纬仪或吊线和卷尺下列满堂支撑架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度30mH=2H=10H=20H=307306090中间档次用插入法4杆间间距步距20钢板尺纵距30钢板尺横距30钢板尺5水平加强层、水平剪刀撑、竖向剪刀撑按方案要

19、求设置钢板尺7.2.3.2钢管扣件式模板支架搭设完成后，应按表7-03及7-04对螺栓拧紧扭力矩进行检查，不合格的应重新拧紧至合格。表7-03 安装扣件数量(个)抽检数量（个）扭力矩值范围检验方法允许的不合格数量（个）519054065N.m随机抽取，力矩扳手测扭力矩。09115081151280131281500202501120032312013200505表7-04 序号检查项目安装扣件数量(个)抽检数量允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51-9091-150151-280281-500501-12001201-320058132

20、032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51-9091-150151-280281-500501-12001201-3200581320325012357107.2.3.3立杆下钢管垫50100mm木方作垫木，垫木统一为与主肋同向设置。7.2.3.4检查杆件的设置和连接件构件符合要求、必须牢固，扣件螺栓不得有松动、滑移，螺栓必须露出螺帽10 mm，螺栓端头必须戴垫板。7.2.3.5检查抱柱是否牢固。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术部同意，由架子工操作。7.2.3.6架子搭好后，由现场施工队安全员管理，未经安全部、技术部同意，不得改动，不得任

21、意解掉架子与柱连接的拉杆和扣件。7.2.3.7安全防护措施是否符合要求。7.3重新检查验收在下列情况，应对模板支架重新进行检查验收（1）遇五级以上大风；（2）遇较大雨、大雪之后；（3）停工超过一个月恢复使用前。注意随时收听、收看近期天气预报，在大风、大雨前、后，复工后对架体都应进行全数检查。8.混凝土浇筑过程中注意事项8.1混凝土施工时支撑架下方严禁有人，要设专人防护，严禁有人误入架体内。由专职安全员现场负责监督，并在施工区域外围设置一道警戒带。8.2混凝土浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及钢管挠度过大等异常情况

22、。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。8.3混凝土浇筑是按照流水段施工，每个流水段楼楼板沿长边方向浇筑。浇捣混凝土时，安排最多12人在高支模区域内作业，以免增加不必要施工荷载。混凝土浇筑厚度需严格控制到位，浇筑的混凝土需施工人员用铁铲迅速摊开，避免荷载集中。8.4高支模板的混凝土浇筑采用梁、板与柱分浇的方式，即先对柱进行浇注，柱混凝土完成后在进行梁、板钢筋的绑扎，最后进行梁板的浇注；必须为竖向结构施工完成后再施工水平结构。8.5振捣时要注意不得碰撞钢筋，防止钢筋周围积水而影响其与混凝土的粘接力。砼浇筑过程中要派专人检查模板和支撑是否有松动和脱落，如

23、有异常情况，必须停止浇筑砼，抓紧处理。由于超载梁钢筋配置较多，应适当放慢浇筑速度，并用振捣棒仔细振捣，以确保砼达到设计厚度。8.6梁板混凝土浇筑时，布料机不得放置在待浇筑的梁上，且布料机下面板面支撑应适当增加斜撑用以抵抗水平横向施工作用力，以增强整体稳定性。布料机尽量放置在板的中心。砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣高支模楼面砼过程中要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣技术交底和安全交底。8.7混凝土浇筑布料杆布置位置40004000mm区域下部模板支撑架体在横纵立杆间距中间增设一道立杆加强。8.8对于单独一处

24、高支模区域，浇筑方向是从中间往两头、分层均匀浇筑。浇筑示意图如下：8.9布料机的布置及使用管理8.9.1根据本工程特点，混凝土浇筑方式采用地泵与布料机结合的方式，根据施工区域划分，各流水段布置2台布料机，施工流水作业。布料机安置的牢固与否将直接对其它工序施工造成严重影响，所以布料机的支设必须稳定牢固，必须对布料机的支撑部位进行加固处理。在确定布料机安装位置时，应确认现场有足够的作业空间。布料机机体中心位置与施工作业面临边距离应不小于机体结构总高度的1.5倍，与高压输电线路和其它障碍物体应按标准及相关规定要求保证足够安全距离。起重吊装作业时与布料机要确保足够的安全距离。手动布料机在使用和存放时，

25、应确保支撑面平整坚实，并采取不少于4根钢丝绳对角拉结或不少于4根刚性材料支撑等防倾覆措施。布料机每次吊装前和存放时应按规定拆除配重。项目工程部及安全部应负责对布料机操作人员进行专项安全技术交底。布料机在施工现场内首次安装完毕后应由施工队进行自检，合格后报总包单位、监理单位联合验收，并填写混凝土布料机安装验收表，合格后方可投入使用。布料机每次移位完毕后，由总承包单位进行检查并填写混凝土布料机移位检查表，合格后方可投入使用，布料机每次安装、拆卸、移位过程中，总承包单位专职安全员应全程旁站监督，确保施工安全。6.4.2布料机支撑加固措施1）施工时，布料机支撑脚必须放置于支模立杆正上方，且不能直接搁置

26、于模板或者钢筋上，每个支撑脚下需加铺木垫块。2）布料机四个支撑脚所围成矩形尺寸为3.6m3.6m（跟家厂家提供布料机型号确定），对支撑布料机整个区域（应比布料机四个支撑脚区域各宽出0.9m，即5.4m5.4m）的架体采取立杆加密一倍的措施，所增加立杆必须与原模板支撑体系有效连接成为一个整体。3）布料机放置区域的周围四面架设竖向剪刀撑，形成加强型模板支撑架构，布料机支撑加固详见下图。6.4.3布料机施工注意事项1）布料机支撑脚不得碰撞或直接搁置于模板或者钢筋上。2）布料机支撑脚所在区域支撑立杆底部必须加设50mm100mm垫块。3）每一层混凝土施工时，布料机支撑脚放置位置需与前一层施工时相同。4

27、）每次混凝土施工前必须检查支撑立杆的加固是否稳定。5）每次混凝土施工前责任工长必须对作业人员进行安全、技术交底。8.10梁柱节点混凝土浇筑注意事项柱、墙混凝土设计强度比梁、板混凝土设计强度高两个等级及以上时，应在交界区域采取分隔措施，先浇筑竖向结构部位的混凝土（高强度等级），然后浇筑低等级的混凝土。分隔位置应在低强度等级的构件中，且距高强度等级构件边缘不应小于500mm。梁柱交接位置墙板交接位置9.监测监控措施模板支撑架采用扣件式满堂支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，但浇筑过程中不得在模板支撑架下监测，具体采取如下监测措施：9.1监测点设置支架监测点布设应按监测项目分

28、别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点在每次所浇模架周边布点，不得在模架内观测和布点，每个断面设顶部与底部两个测点。每个区域设置一个观测基准点。检测布点示意见下图：区域平面区域b-b剖面区域平面区域b-b剖面9.2监测方法9.2.1水准点的设置基准点的位置，对水平位移监测起到决定性的作用，利用各地块内设置的水两个平位移基准点，位于监测区域以外，便于观测、不易破环、土质坚实。9.2.2支架水平位移观测点支架立杆上端的点位采用挂钢丝垂球作监测点的办法，上端固定，下端不落地不固定，利用经纬仪观测。9.3监测设备序号仪器名称数量1Topcon-6

29、01全站仪12T2经纬仪23Na-20水准仪29.4监测人员单位部门姓名总包安全部孙浩测量部王清正工程部李振勇劳务分包重庆津北安全季刚测量罗太银宁波成鑫安全黄明根测量杜晓华9.5监测频率支撑架变形观测共分三个阶段，频率为每天一次（1）支撑架搭设好以及未上模板钢筋时；（2）模板铺设完成以及钢筋绑扎完成时；（2）浇筑前观测二次；浇筑时，每隔30分钟观测一次。9.6监测允许值及预警值（1）监测项目：水平位移（2）限值及预警值：监测指标限值位移水平位移量：H/300区域20.6mm区域25.7mm近3次读数平均值1.5倍预警值18mm9.7安全巡查班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安

30、全月检查；日常检查重点部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）连接扣件是否松动。（3）垂直度偏差是否超出规范要求。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）安全防护措施是否符合规范要求。（6）支撑架体和架体杆件是否有变形的现象。9.8处理措施浇筑过程中，由监测人员随时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方立即采取应急或抢险措施，同时须按项目经理部应急响应流程图向有关部门报告。9.9监测结果的反馈在现场监测数据经检查无误后形成监测报表。监测成果当天提交给业主、监理及其它有关单位。现场监测人员分析监测数据

31、及累计数据变化规律，并经监测组负责人审核无误后提交正式报告。正式报告宜包含监测方案、变形记录、监测分析及结论。同事根据相关单位要求提供监测阶段报告，并附带变化曲线汇总图；监测工程结束后一个月内提供监测总结报告。10.季节施工措施本工程高支撑搭设期间处于冬施阶段，因此应做好相应的冬期施工措施。（1）在冬施前要组织架子工人员培训，提高冬施安全意识。（2）严格把好验收关，架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术部同意，由架子工操作。（3）架子工程的施工负责人，必须按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行技术交底和安全技术交底，班

32、组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。（4）安装后的扣件螺栓必须切实拧紧，不得有松动、滑移，螺栓必须露出螺帽10mm，螺栓端头必须戴垫板。（5）架子上不得堆放成批材料，架上不准有任何活动材料，如扣件、废脚手板、活动钢管等以防雨雪大风天气滑落。（6）脚手架采用外立网全封闭。外挂安全网要与架子拉平，网边系牢，两网接头严密，不准随风飘。（7）冬季在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施，且应有专人看守。（8）设专人负责对脚手架进行定期检查和保修（正常情况为每月一次）。在大风与大雪后必须对脚手架进行检查。遇有大风及大雪等寒流天气停止外架搭设。 （9）冬施期间，上人坡道要钉防滑条，作业人员要随时注

33、意防滑，项目经理部要派专人打扫，清除现场和通道内的积雪等，高空作业必须穿防滑鞋，衣着灵便，上班前要派专人打扫脚手板和施工环境的积雪霜等，否则不准施工。（10）大雪后必须将架子上的积雪清扫干净，并检查马道平台，如有松动下沉现象，务必及时报告项目领导，并及时处理。（11）在冬施的解冻期内，使用的架体应采取加固措施，发现问题及时处理。11.施工安全保证措施（一）安装阶段安全保证措施1）模板及其支撑系统开始安装作业前,必须先进行相关技术与安全交底,明确相关技术、质量与安全要求。模板支架搭设过程中，相应管理人员务必加强过程控制，技术及质检员每日对架体搭设进行相应技术方案复核工作，做到层层把控，确保架体的

34、安全性。2）模板支架及模板表面不得集中堆载，避免模板支架上的线荷载过大而导致架体失稳。3）楼层框架梁（板）支撑体系支搭完成后应履行检查验收，合格后方可进行模板安装。过程中需保证不损坏模板、不得任意拆改架体，如有架体问题及时与工程、技术部沟通，由项目部组织人员统一解决。4）进场的扣件、钢管及U托等材料需进行复试，严格控制U托质量，保障模板支撑体系的稳定性。5）严禁在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。6）雨天施工时，注意防滑措施，脚手板绑铁丝或钉木条做防滑条，当风力大于或超过6级时，应停止模板吊装。7）楼板平面施工时，在流水段的端部处于临空部位设置1500mm高的临边防护栏杆，采用钢管搭设两道防护栏

35、杆形式（下道栏杆离地200mm，中道栏杆离地700mm，上道栏杆离地1200mm）。立杆间距应不超过2000mm，立杆与楼板边的距离不应小500mm。防护栏杆内侧满挂密目安全网。防护栏杆刷红白相间安全警戒色。8）模架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格的专业架子工。9）搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。10）在架面上严禁码放材料。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。11）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。12）在作业中，禁止拆除脚手架的主节点处的纵、横水平杆、纵、横扫地杆。

36、其它杆件确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。13）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。14）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余物品移至室内；每日收工前应清理架面，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。15）扣件、架管等刷油保养时，地面应有接油盒，防止污染地面。16）所有架

37、子在装、拆过程中，下方必须设安全禁区，围挡范围距操作点中心半径20m，并设专人看管，严禁其他人员穿行。17）所有操作人员必须戴好安全带，安全带应挂在牢固的物件上。加强操作人员安全教育和安全防护意识，严格按操作规程进行操作，搞好自身的安全防护工作，严禁违章操作，做好“四口五临边”和 作业面安全防护工作。18）大风及雨后要及时检查和加固各连接部位，搞好防风、防滑工作，保证施工安全。19）搞好安全文明施工和成品保护工作，在搭拆架子过程中材料不得集中堆放，对混凝土柱面及阴阳角要注意保护。材料要分类分规格一头齐码。（二）混凝土浇筑阶段安全保证措施1）混凝土浇筑采用由中部向两边扩展的浇筑方式。2）浇筑混凝

38、土时，设专人指挥进出厂车辆，尤其在出入口，避免发生碰撞。夜间施工时，在交通出入口的运输道路上，应有良好的照明。危险区域应设警戒标志。混凝土在楼板上的堆料高度不得大于500mm，人员不得集中站立。3）混凝土振捣器使用前，检查各部应连接牢固，旋转方向正确。振动棒使用前必须经电工检查，确认无漏电后方可使用。振捣器不得放在初凝的混凝土、楼板、支承架、道路和干硬的地面上进行试振，如检修或作业间断时，应切断电源。4）操作时振动棒应自然垂直地沉入混凝土，不得用力硬插、斜推或使钢筋夹住棒头，也不得全部插入混凝土中。5）振捣器作业时，软管弯曲半径不得小于50cm；软管不得有断裂；操作振捣器作业时，应穿戴好胶鞋和

39、绝缘橡皮手套。6）振动器应保持清洁，不得有混凝土粘结在电动机外壳上妨碍散热。使用振动棒应穿胶鞋，湿手不得接触开关，电源线不得有破皮漏电现象。7）作业转移时，电动机的导线应保持有足够的长度和松度。严禁用电源线拖拉振捣器。用绳拉平板振捣器时，拉绳应干燥绝缘，移动或转向时不得用脚踢电动机。8）塔吊吊运混凝土下料时，应慢落慢起，防止吊斗摆动过大伤人。且应协调组织好立体交叉，防止高空坠物伤人。9）泵送混凝土时，泵送设备的停车制动和锁紧制动应同时使用，轮胎应楔紧，水源供应应正常和水箱应储满清水，料斗内应无杂物，各润滑点应润滑正常。10）用输送泵输送混凝土，管道接头、安全阀必须完好，固定输送管的支撑架采用4

40、8钢管，钢管不能直接放在钢筋上，需放在铺设的垫木上，管道的架子必须牢固。泵管转弯处需做加强处理，且应用密目网和防漏彩条布进行围挡，防止泵管爆裂伤人，输送前必须试送。11）混凝土浇筑如模板架体发出异响、标高异常变化或变形，立即报告现场安全员采取应急措施。模板上部安全员立即组织施工人员通过安全通道有序撤离，支撑周边安全员负责疏散周边施工人员到指定的安全地点。（三）拆除阶段安全保证措施1）架子在拆除前工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作，交底有接受人签字。2）拆除架子，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁非操作人员入内。 3）应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板，最后拆除梁底模。拆梁板模板要待梁

41、板混凝土强度达到拆模要求后方可转动顶托头手柄，降下次龙骨，拆除楼板模板及木方。待板拆模完成，方可拆除梁底模板和梁支撑。 4)拆模时严禁模板直接从高处往下扔，将拆除的模板、扣件集中放在架子作业平台处，用人工向下传递；5）拆除的立杆，扣件等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下乱扔；6）拆架前先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、构件、U型卡、活动杆子及材料，按拆架原则先拆后搭的杆子；7）拆除应按顺序由上而下，一步一清，严禁上下同时作业；拆除架子时按与搭设相反的顺序进行。8）搭拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强，技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业；9）拆架时有管线阻

42、碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作；10）拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿扳手，工具用后必须放在工具套内。拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管；11）拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时戏嘻打闹；12）拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便；13）拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底；14）拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。12.应急救援预案12

43、.1应急预案目的为了预防或减少潜在的施工生产安全事故或紧急情况对施工生产安全造成的影响和对环境的影响，对可能出现的模板支撑体系坍塌、倾覆、高空坠落、火灾、进行预防和控制，保证人员和物品的安全，特制定此应急预案。12.2适用范围适用于在模板施工过程中，可能出现的生产安全事故或紧急情况的预防和处理。12.3应急救援组织机构与职责12.3.1应急准备和响应领导小组12.3.1应急准备和响应领导小组组 长：侯龙 18701048383副组长：谢应强、吴建新、朱昆、李德健组 员：李振勇、王奔、李奉洲、赵政、王俊、孙留强、孙浩、郑好、王芳、董青成、马卫国应急准备和响应领导小组办公室设在安全部办公室。12.

44、3.2应急小队队 长：谢应强 手机：18628869872一小组组 长：李振勇 手机：15002275856组 员：王奔、李奉洲赵政二小组组 长：孙浩 手机：18840825431组 员：王俊、孙留强12.3.3应急救援领导小组职责1、对各应急小组进行应急准备和响应知识与技能的培训。2、在公司发生突发事件时，组织救援队队员及时有效地处理险情，抢救物资，减少损失。3、执行公司应急准备和响应流程图，首先确保人身安全，组织抢救，再采取有效措施，减少财产损失和对环境的污染。4、组织突发事件和相应小组队员每季度学习一次抢救、救护、疏散知识， 熟悉重大危险因素和危险源及控制措施，每年开展一次消防演习。5、

45、了解、掌握模板支撑体系搭设方法和操作规程，防止高空坠落、物体打击、支撑架倾覆、坍塌及火灾等事故的发生。参加应急准备策划工作，并在实施过程中进行指挥、检查、记录等，紧急情况发生时，尽快各就各位组织相关人员进入响应程序，正确进行现场处置。组员按其岗位职能分工。现场抢险组：谢应强 18628869872 李奉洲、贾锐剑、王俊职 责：组织实施抢险行动，并及时报告抢险进展。寻找受害者并转移至安全地带。抢运现场物资，负责抢险后的现场恢复。技术支持组：吴建新 17701306540 郑好、汤珅、周文志职 责：根据事故特点，及时向组长提供科学的技术方案，指导应急行动的正确实施。提出抢险、抢修的技术措施。对事故

46、原因进行分析，提出补救措施，避免同类事故发生。警戒保卫组：朱昆 15022658513 孙浩、李帅职 责：负责现场的警戒，设置事故现场警戒线，组织无关人员进入现场，保护抢险人员安全，维持现场秩序。负责现场车辆的疏通，引导抢险人员及车辆进入，保持道路通畅。医疗救护组：王芳 15222333507 房新宇、王玉兴职 责：负责现场伤员的救护工作，在外部救援机构到达前，对受害者进行必要的抢救。协助外部救援机构将受害者送至医疗机构。后勤保障组：马卫国 18781070891 周鑫、刘超职 责：负责调集、提供抢险物资。保障人员必需的防护、救护及生活物资的供给。负责解决抢险人员的住宿。通信联络组：孙留强 1

47、8501944125 王会兰、翟家鑫职 责：负责消息的转达，确保与公司及外部相关机构的联系畅通。发生事故第一时间通知应急小组成员。善后处理组：王奔 18829042323 李德健、王斌、可宇职 责：负责做好受害者家属的安抚工作。协调落实受害者住院费及怃恤金问题。12.4施工现场应急处理设备和设施12.4.1急救箱1、急救箱的配备急救箱的配备应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予以增减，定期检查补充，确保随时可供急救使用。2、急救箱使用注意事项(1)有专人保管，但不要上锁。(2)定期更换超过消毒期的敷料和过期药品，每次急救后要及时补充。(3)放置在合适的位置，使现场人员

48、都知道。12.4.2其他应急设备和设施由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不好，在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、电筒等设备。由于现场有危险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、各类安全禁止、警告、指令、提示标志牌。12.5突发事件应急响应12.5.1火灾事故1、初起火灾各小组队员要迅速采取措施自防自救。2、自救能力有限的，根据火势及时报火警电话“119”，说清起火详细地址、单位电话、着火材料、报警人姓名，并派人到事故路口引导消防车及时到达火灾地点。3、在消防车未到达前，应急小组指挥应急小队使用常备消防器材、设施进行扑救。4、应急小组要有

49、通讯设施保障，首先组织抢救人员，再抢救贵重物资和可能发生爆炸及有毒有害物品。5、组织人员对火场警戒，维护火场秩序。6、了解有无触电、房屋倒塌危险，先断电、疏散人员，如有火势蔓延危险的要拆破相连建筑，避免火灾扩大。7、在消防车到达后，积极配合灭火。对抢救出的物资放置在安全地点，组织好灭火用水供应，保证灭火物资器材供应和人员支援。8、火灾抢救完成后，组织人员全面细致地检查火场，防止余火复燃，必要时安排应急小队人员监视火场，保护现场，配合消防部门调查处理。9、恢复消防设施，使其处于备用状态，对已使用的消防器材进行检修或更换、充药。12.5.2模板、坍塌应急救援方法1、当发生高支模坍塌事故时，立即组织

50、人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2、报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3、急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。12.5.3.物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2)

51、 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3) 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。12.6项目部应急准备和响应流程图 火警119 匪警110 急救120/999 天津市塘沽区医院（022）24432565天津市第四中心医院（022）26183057 中国人民解放军第二五四医院（

52、022）26263259 公司安全生产监督管理部（010）6576247212.7项目经理部应急准备和响应线路图13.计算书【范本说明：新浇筑混凝土和钢筋的自重标准值应根据混凝土和钢筋实际重力密度确定，对普通梁的钢筋混凝土自重标准值可采用25.5kN/m3，对普通板的钢筋混凝土自重可采用25.1kN/m3，对特殊钢筋混凝土结构应根据实际情况确定。】13.1楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（200厚）依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB5000

53、9-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.7m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.80.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.

54、0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值4.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.50)+1.404.00=12.224kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.404.00=10.697kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2

55、，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.2001.000+0.5001.000=5.520kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+4.000)1.000=4.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算 f =

56、0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.205.520+1.404.000)0.2000.200=0.049kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.04910001000/37500=1.304N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 0T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1

57、.205.520+1.404.000)0.200=1.467kN 截面抗剪强度计算值 T=31.001467.0/(21000.00015.000)=0.147N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.5202004/(1006000281250)=0.035mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100

58、0.2000.200=1.004kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.200=0.100kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.200=0.800kN/m静荷载 q1 = 1.201.004+1.200.100=1.325kN/m活荷载 q2 = 1.400.800=1.120kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.120+1.325)0.900=2.201kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.200/0.900=2

59、.445kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.450.900.90=0.198kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.445=1.320kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9002.445=2.420kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.198106/42666.7=4.64N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:

60、Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001320.19/(240.0080.00)=0.619N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.104kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.104900.04/(1009000.001706667.0)=0.319mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托

61、梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.420kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.992kN.m经过计算得到最大支座 F= 12.067kN经过计算得到最大变形 V= 0.569mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000

62、.992106/8982.0=105.18N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.569mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1427.720=1.097kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 =

63、 25.1000.2000.9000.900=4.066kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.568kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+0.000)0.9000.900=3.240kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 10.147kN，非顶部立杆 N = 11.218kN 轴心受压立杆的稳定

64、系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端

65、伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.24m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.0010147/(0.182424.1)=131.457N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； =3306/16.0=207.325 允许长细比(k取1) 0=207.325/1.155=179.502 210 长细比验算满足要求! =0.169 =1.0010147/(0.169424.

66、1)=141.476N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.240时，=132.793N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.0011218/(0.182424.1)=145.331N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah

67、2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0901.248=0.544kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.5440.9001.2001.200/10=0.059kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk

68、 + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.5447.70.90(0.57.7+0.60)=16.861kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(16.861/7.20)=1.249kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2004.676+1.4003.240+ 1.40.61.4000.059=11.196kN 非顶部立杆Nw=1.2005.568+1.4003.240+ 1.40.61.4000.059=12.267kN顶部立杆段：

69、a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.0011196/(0.182424.1)+1.0059000/4493=158.233N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； =3306/16.0=207.325 允许长细比(k取1) 0=207.325/1.155=179.502 210 长细比验算满足要求! =0.169 =1.0011196/(0.169424.1)+1.0059000/4493=16

70、9.288N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.240时，=159.707N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.0012267/(0.182424.1)+1.0059000/4493=172.107N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设

71、计值，N = 11.22kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.24m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.240=1.680m； 长细比，为1680/16.0=105 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.552；经计算得到=1.0011218/(0.552424.1)=47.927N/mm2

72、,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0901.248=0.544kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.5440.9001.2001.200/10=0.059kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中

73、 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.5447.70.90(0.57.7+0.60)=16.861kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(16.861/7.20)=1.249kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.2005.568+1.4003.240+1.40.61.249=12.267kN经计算得到=1.00122

74、67/(0.552424.1)+1.0059000/4493=65.593N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=7.20020.900(1.354+0.500)+2(0.0007.2000.900)7.200/2=86.521kN.m倾覆力矩:MT=31.00016.861 =

75、50.584kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT Mmax=74.68所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！13.2楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（250厚）依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB5000

76、7-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.2m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.80.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标

77、准值4.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.25+0.50)+1.404.00=13.730kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.25+0.71.404.00=12.391kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(

78、D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.2501.000+0.5001.000=6.775kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+4.000)1.000=4.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W

79、面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.206.775+1.404.000)0.2000.200=0.055kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.05510001000/37500=1.465N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 0T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.206.775+1.404.000)0.200=1.648kN 截面抗剪强度计算值 T=31.001648.0/(2100

80、0.00015.000)=0.165N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6776.7752004/(1006000281250)=0.043mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2500.200=1.255kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.200=0.100k

81、N/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.200=0.800kN/m静荷载 q1 = 1.201.255+1.200.100=1.626kN/m活荷载 q2 = 1.400.800=1.120kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.120+1.626)0.900=2.471kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.471/0.900=2.746kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.750.900.90=0.222kN.m最大剪力 Q=0.6ql

82、= 0.60.9002.746=1.483kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9002.746=2.719kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.222106/42666.7=5.21N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001482.84/(2

83、40.0080.00)=0.695N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.355kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.355900.04/(1009000.001706667.0)=0.392mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.719kN均布荷载取托梁的自重 q= 0

84、.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.114kN.m经过计算得到最大支座 F= 13.543kN经过计算得到最大变形 V= 0.696mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.001.114106/8982.0=118.12N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度

85、计算最大变形 v = 0.696mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1426.190=0.880kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2500.9000.900=5.083kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)=

86、 6.367kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+0.000)0.9000.900=3.240kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 11.389kN，非顶部立杆 N = 12.177kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)

87、； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.37m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m；

88、 =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.0011389/(0.182424.1)=147.548N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； =3306/16.0=207.325 允许长细比(k取1) 0=207.325/1.155=179.502 210 长细比验算满足要求! =0.169 =1.0011389/(0.169424.1)=158.793N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.370时，=153.920N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立

89、杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.0012177/(0.182424.1)=157.755N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0901.248=0.544kN/m

90、2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.5440.9001.2001.200/10=0.059kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围

91、挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.5446.20.90(0.56.2+0.60)=11.201kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(11.201/7.20)=0.830kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2005.711+1.4003.240+ 1.40.61.4000.059=12.086kN 非顶部立杆Nw=1.2006.367+1.4003.240+ 1.40.61.4000.059=12.874kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=19

92、9.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.0012086/(0.182424.1)+1.0059000/4493=169.761N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； =3306/16.0=207.325 允许长细比(k取1) 0=207.325/1.155=179.502 210 长细比验算满足要求! =0.169 =1.0012086/(0.169424.1)+1.0059000/4493=181.694N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.370时，=176.523N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计

93、算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.0012874/(0.182424.1)+1.0059000/4493=179.968N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.18kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W

94、 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.37m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.370=1.940m； 长细比，为1940/16.0=122 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.446；经计算得到=1.0012177/(0.446424.1)=64.327N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计

95、算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0901.248=0.544kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.5440.9001.2001.200/10=0.059kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + H

96、laHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.5446.20.90(0.56.2+0.60)=11.201kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(11.201/7.20)=0.830kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.2006.367+1.4003.240+1.40.60.830=12.874kN经计算得到=1.0012874/(0.446424.1)+1.0059000/4493=81.193N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要

97、求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=7.20020.900(1.086+0.500)+2(0.0007.2000.900)7.200/2=73.997kN.m倾覆力矩:MT=31.00011.201 = 33.602kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT Mmax=80.72所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递

98、下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！13.3梁模板扣件钢管高支撑架计算书（400*1050高）依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高

99、度为5.9m，梁截面 BD=400mm1050mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.80.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.90m。顶托梁采用双钢管：483.0。梁底承重杆按照布置间距300,300mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.

100、00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.05+0.50)+1.402.00=35.530kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.05+0.71.402.00=38.106kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,

101、需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0500.900=24.098kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(21.050+0.400)/0.400=2.813kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.4000.900=1.440kN均布荷载 q = 1.3524.098+1.352.813=36.329kN/m集中荷载 P

102、= 0.981.440=1.411kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.427kN N2=4.152kN N3=4.785kN N4=4.152kN N5=1.427kN最大弯矩 M = 0.038kN.m最大变形 V = 0.011mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f

103、= 0M/W = 1.000.03810001000/33750=1.126N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.002205.0/(2900.00015.000)=0.245N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.011mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4

104、.785/0.900=5.316kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.320.900.90=0.431kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9005.316=2.871kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9005.316=5.263kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.431106/42666.7=10.09N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算

105、最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002870.74/(240.0080.00)=1.346N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.417kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.417900.04/(1009000.001706667.0)=0.988mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取

106、250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.492kN.m经过计算得到最大支座 F= 8.012kN经过计算得到最大变形 V= 0.054mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.492106/898

107、2.0=52.17N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.054mm顶托梁的最大挠度小于300.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.01kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.833=1.124kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.213=0.288kN 非顶部立杆段 N = 8.012+1.124=9.136kN

108、 顶部立杆段 N = 8.012+0.288=8.300kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比

109、验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.008300/(0.182424.1)=107.522N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； =3306/16.0=207.325 允许长细比(k取1) 0=207.325/1.155=179.502 210

110、长细比验算满足要求! =0.169 =1.008300/(0.169424.1)=115.717N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=110.254N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.009136/(0.182424.1)=118.359N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

111、 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0901.248=0.544kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.5440.9001.2001.200/10=0.059kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下

112、的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.5445.90.90(0.55.9+0.60)=10.130kN.m Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(10.130/8.00)=0.622kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.012+1.3500.213+ 1.40.60.622=8.822kN 非顶部立杆Nw=8.012+1.3500.833+ 1.40.60.62

113、2=9.658kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.008822/(0.182424.1)+1.0059000/4493=127.471N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； =3306/16.0=207.325 允许长细比(k取1) 0=207.325/1.155=179.502 210 长细比验算满足要求! =0.169 =1.008822/(0.169424.1)+1.00

114、59000/4493=136.181N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=130.374N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.009658/(0.182424.1)+1.0059000/4493=138.308N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其

115、中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.012kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1425.860=1.124kN N = 8.012+1.124=9.136kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m；

116、 长细比，为1800/16.0=113 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503；经计算得到=1.009136/(0.503424.1)=42.816N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0901.248=0.544kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；

117、风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.5440.9001.2001.200/10=0.059kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.5445.90.90(0.55.9+0.60)=10.130kN.m Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(10

118、.130/8.00)=0.622kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 8.012+1.3500.833+1.40.60.622=9.658kN经计算得到=1.009658/(0.503424.1)+1.0059000/4493=58.447N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗

119、倾覆力矩:MR=8.00020.900(1.028+0.500)+2(0.0008.0000.900)8.000/2=88.020kN.m倾覆力矩:MT=31.00010.130 = 30.390kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！13.4梁模板扣件钢管高支撑架计算书（850*500）依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范G

120、B50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为5.2m，梁截面 BD=850mm500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.80.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.40m。顶

121、托梁采用双钢管：483.0。梁底承重杆按照布置间距500,400mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.50+0.50)+1.402.00=18.700kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.50+0.71.402.00=19.173kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.

122、35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.900=11.475kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.500+0.850)/0.850=0.979kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(k

123、N)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.8500.900=3.060kN均布荷载 q = 1.3511.475+1.350.979=16.814kN/m集中荷载 P = 0.983.060=2.999kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.187kN N2=

124、2.879kN N3=4.578kN N4=4.578kN N5=2.879kN N6=1.187kN最大弯矩 M = 0.109kN.m最大变形 V = 0.044mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.10910001000/33750=3.230N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.002928.0/(2900.00015.000)=0.325N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T

125、T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.044mm面板的最大挠度小于170.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.578/0.900=5.087kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.090.900.90=0.412kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9005.087=2.747kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9005.087=5.036kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩

126、 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.412106/42666.7=9.66N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002747.04/(240.0080.00)=1.288N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下

127、小横杆间距)得到q=2.662kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.662900.04/(1009000.001706667.0)=0.770mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.436kN.m经过计算得到最大支座 F= 8.708kN经过计算得到

128、最大变形 V= 0.241mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.436106/8982.0=46.23N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.241mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.71kN (已经包括组合系数)

129、 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.838=1.131kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.252=0.341kN 非顶部立杆段 N = 8.708+1.131=9.839kN 顶部立杆段 N = 8.708+0.341=9.049kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l

130、0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.35m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.454m； =3454/16.0=216.611 允许长细比(k取1) 0=216.611/1.155=187.542 210 长细比验算满足要求! =0.156 =1.009049/(0

131、.156424.1)=136.763N/mm2a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.565m； =3565/16.0=223.579 允许长细比(k取1) 0=223.579/1.155=193.575 210 长细比验算满足要求! =0.146 =1.009049/(0.146424.1)=145.798N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.350时，=141.281N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172

132、.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.009839/(0.182424.1)=127.472N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0901.248=0.544kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，1.40m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1

133、.40.60.5440.9001.2001.200/10=0.092kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.5445.20.90(0.55.2+0.60)=8.007kN.m Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(8.007/8.00)=0.49

134、1kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.708+1.3500.252+ 1.40.60.491=9.461kN 非顶部立杆Nw=8.708+1.3500.838+ 1.40.60.491=10.252kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.454m； =3454/16.0=216.611 允许长细比(k取1) 0=216.611/1.155=187.542 210 长细比验算满足要求! =0.156 =1.009461/(0.156424.1)+1.0092000/4493=163.510N/mm2a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.5

135、65m； =3565/16.0=223.579 允许长细比(k取1) 0=223.579/1.155=193.575 210 长细比验算满足要求! =0.146 =1.009461/(0.146424.1)+1.0092000/4493=172.957N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.350时，=168.234N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.00

136、10252/(0.182424.1)+1.0092000/4493=153.328N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.708kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1635.150=1.131kN N = 8.708+1.131=9.839kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f

137、 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.350=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=1.009839/(0.458424.1)=50.655N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk

138、风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0901.248=0.544kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，1.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.5440.9001.2001.200/10=0.092kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板

139、支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.5445.20.90(0.55.2+0.60)=8.007kN.m Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(8.007/8.00)=0.491kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 8.708+1.3500.838+1.40.60.491=10.252kN经计算得到=1.0010252/(0.458424.1)+1.0092000/4493=73.288N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，

140、加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.900(0.665+0.500)+2(0.0008.0000.900)8.000/2=67.112kN.m倾覆力矩:MT=31.0008.007 = 24.022kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！13.5梁模板扣件钢管高支撑架计算书（300*500）依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210

141、-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为6.6m，梁截面 BD=300mm500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，

142、抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.80.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.50+0.50)+1.402.00=18.700

143、kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.50+0.71.402.00=19.173kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.900=11.475kN/m(2)模板的自重

144、线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.500+0.300)/0.300=1.950kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.3000.900=1.080kN均布荷载 q = 1.3511.475+1.351.950=18.124kN/m集中荷载 P = 0.981.080=1.058kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力

145、图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.248kN N2=3.248kN最大弯矩 M = 0.283kN.m最大变形 V = 0.917mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.28310001000/33750=8.385N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.003247.0/(2900.00015.000)=0.

146、361N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.917mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.248/0.900=3.609kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.610.900.90=0.292kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.609=1.949kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.609=3.573kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截

147、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.292106/42666.7=6.85N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001948.66/(240.0080.00)=0.913N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求

148、采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.238kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.238900.04/(1009000.001706667.0)=0.647mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支

149、撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.271kN.m最大变形 vmax=0.050mm最大支座力 Qmax=5.533kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.271106/4493.0=60.24N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R

150、纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.005.53=5.53kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.53kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.944=1.274kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.213=0.288kN 非顶部立杆段 N = 5.533+1.274=6.807kN 顶部立杆段 N = 5.533+0.

151、288=5.821kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系

152、数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.005821/(0.182424.1)=75.412N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； =3306/16.0=207.325 允许长细比(k取1) 0=207.325/1.155=179.502 210 长细比验算满足要求! =0.169 =1

153、.005821/(0.169424.1)=81.160N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=77.328N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.006807/(0.182424.1)=88.188N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

154、MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0901.248=0.544kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.5440.9001.2001.200/10=0.059kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MT

155、k = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.5446.60.90(0.56.6+0.60)=12.747kN.m Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(12.747/8.00)=0.782kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.533+1.3500.213+ 1.40.60.782=6.478kN 非顶部立杆Nw=5.533+1.3500.944+ 1.40.60.782=7.464kN顶部立杆段：a=0.2m时，

156、u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.006478/(0.182424.1)+1.0059000/4493=97.109N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； =3306/16.0=207.325 允许长细比(k取1) 0=207.325/1.155=179.502 210 长细比验算满足要求! =0.169 =1.006478/(0.169424.1)+1.0059000/4493=103.505N/mm2依

157、据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=99.241N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.007464/(0.182424.1)+1.0059000/4493=109.884N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大

158、支座反力 N1=5.533kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1426.640=1.274kN N = 5.533+1.274=6.807kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 长细比，为1800/16.0=113 150 满

159、足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503；经计算得到=1.006807/(0.503424.1)=31.902N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0901.248=0.544kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.5440.

160、9001.2001.200/10=0.059kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.5446.60.90(0.56.6+0.60)=12.747kN.m Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(12.747/8.00)=0.782kN Nw 考虑风

161、荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 5.533+1.3500.944+1.40.60.782=7.464kN经计算得到=1.007464/(0.503424.1)+1.0059000/4493=48.165N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.900(1.165

162、+0.500)+2(0.0008.0000.900)8.000/2=95.902kN.m倾覆力矩:MT=31.00012.747 = 38.240kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！13.6梁模板扣件钢管高支撑架计算书（400*700）依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50

163、007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为6.4m，梁截面 BD=400mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.80.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m

164、2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.50)+1.402.00=24.820kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用

165、I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.900=16.065kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.700+0.400)/0.400=2.025kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.4000.900=1.4

166、40kN均布荷载 q = 1.3516.065+1.352.025=24.422kN/m集中荷载 P = 0.981.440=1.411kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.197kN N2=4.393kN N3=4.393kN N4=1.197kN最大弯矩 M = 0.057kN.m最

167、大变形 V = 0.026mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.05710001000/33750=1.689N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.002333.0/(2900.00015.000)=0.259N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.026mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算

168、 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.393/0.900=4.881kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.880.900.90=0.395kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9004.881=2.636kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9004.881=4.833kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.395106/42666.7=9.27N

169、/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002635.96/(240.0080.00)=1.236N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.948kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.948900.04/(1009000.0017

170、06667.0)=0.853mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.334kN.m最大变形 vmax=0.051mm最大支座力 Qmax=10.301kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.334106/4493

171、.0=74.43N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.0010.30=10.30kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷

172、载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.30kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.915=1.236kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.213=0.288kN 非顶部立杆段 N = 10.301+1.236=11.536kN 顶部立杆段 N = 10.301+0.288=10.589kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵

173、抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227

174、 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.0010589/(0.182424.1)=137.177N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； =3306/16.0=207.325 允许长细比(k取1) 0=207.325/1.155=179.502 210 长细比验算满足要求! =0.169 =1.0010589/(0.169424.1)=147.632N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=140.662N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立

175、杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.0011536/(0.182424.1)=149.455N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0901.248=0.544kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la

176、 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.5440.9001.2001.200/10=0.059kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk =

177、0.5446.40.90(0.56.4+0.60)=12.047kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(12.047/8.00)=0.803kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=10.301+1.3500.213+ 1.40.60.803=11.263kN 非顶部立杆Nw=10.301+1.3500.915+ 1.40.60.803=12.211kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0

178、.182 =1.0011263/(0.182424.1)+1.0059000/4493=159.101N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； =3306/16.0=207.325 允许长细比(k取1) 0=207.325/1.155=179.502 210 长细比验算满足要求! =0.169 =1.0011263/(0.169424.1)+1.0059000/4493=170.222N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=162.808N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =

179、3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.0012211/(0.182424.1)+1.0059000/4493=171.379N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.301kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1426.440=1.236kN N = 10.301+1.236=

180、11.536kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 长细比，为1800/16.0=113 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503；经计算得到=1.0011536/(0.503424.1)=54.065N/mm2,不考虑风荷

181、载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0901.248=0.544kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.5440.9001.2001.200/10=0.059kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模

182、板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.5446.40.90(0.56.4+0.60)=12.047kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(12.047/8.00)=0.803kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 10.301+1.3500.915+1.40.60.803=12.211kN经计算得到=1.0012211/(0.5034

183、24.1)+1.0059000/4493=70.411N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.900(1.130+0.500)+2(0.0008.0000.900)8.000/2=93.881kN.m倾覆力矩:MT=31.00012.047 = 36.142kN.m 架

184、体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！13.7梁侧模计算书（400*1050）一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1050mm，两侧楼板厚度250mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用40.80.mm木方。外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+500mm，断面跨度方向间距600mm，直径16mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.

185、0N/mm2。 梁侧模板示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，

186、取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.60m。荷载计算值 q = 1.227.0000.600+1.404.0000.600=22.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩

187、W分别为:截面抵抗矩 W = 22.50cm3；截面惯性矩 I = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.791kN N2=5.211kN N3=4.234kN N4=5.211kN N5=1.791kN最大弯矩 M = 0.097kN.m最大变形 V = 0.162mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.09710001000/22500=4.311N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.0

188、0N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32768.0/(2600.00015.000)=0.461N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.162mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2027.00+1.40.204.00=7.600kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2027.00=5.400kN/m

189、 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.560/0.600=7.600kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.6000.600.60=0.274kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6007.600=2.736kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6007.600=5.016kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.274106/42666.7=6.41N/mm2抗弯计算强度小于15.0N

190、/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32736/(24080)=1.283N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.400600.04/(1009000.001706667.0)=0.308mm最大挠度小于600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力

191、。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.469kN.m最大变形 vmax=0.102mm最大支座力 Qmax=11.146kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.469106/8985.9=52.19N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效

192、面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16对拉螺栓有效直径(mm): 14对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.146对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！13.8梁侧模计算书（850*500）一、梁侧模板基本参数计算断面宽度850mm，高度500mm，两侧楼板厚度250mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置2道，内龙骨采用40.80.mm木方。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布

193、置1道，在断面内水平间距100mm，断面跨度方向间距450mm，直径16mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁侧模板示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇

194、混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结

195、构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.227.0000.450+1.404.0000.450=17.100kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.138kN N2=2.138kN最大弯矩 M = 0.133kN.m最

196、大变形 V = 0.801mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.13310001000/16875=7.881N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32137.0/(2450.00015.000)=0.475N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.801mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传

197、递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2527.00+1.40.254.00=9.500kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2527.00=6.750kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.275/0.450=9.500kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.5000.450.45=0.192kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4509.500=2.565kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4509.500=4.703kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W

198、= 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.192106/42666.7=4.51N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32565/(24080)=1.202N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.750450.04/(1009000.001706667.0)=0.122

199、mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.040kN.m最大变形 vmax=0.000mm最大支座力 Qmax=4.079kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.040106/8985.9=4.45N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于140.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16对拉螺栓有效直径(mm): 14对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.079对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！ 公众号：地产营销策划中心