湘潭广场项目模板工程（轮扣式）安全专项施工方案（185页）.doc

1、湘潭广场项目C组团模板工程（轮扣式）安全专项施工方案编制： 审核： 审批： 施工组织设计更新统计表 编号： 施工组织设计名称湘潭广场项目C组团模板工程（轮扣式）安全专项施工方案上次审批完成时间xx.8.18更新原因由于前期甲方部分设计图纸未完善，方案中部分节点大样缺失，现图纸下发，即更新方案指导现场施工。具体更新情况序号更新内容章节更新内容概述页码范围修改完成人1第三章第7节增加汽车坡道节点大样25吴浩然.目 录 一、工程概况11、工程概况12、结构设计概况1二、编制依据1三、模板设计21.轮扣式脚手架立杆、横杆尺寸选择：22.轮扣式脚手架平面布置设计43、板模板设计94、梁模板设计95、墙柱

2、模板设计106、配模套数设计117、特殊位置架体设计11四、施工准备及计划161、技术准备252、劳动力组织253、机具准备264、材料计划27五、进场材料要求281、材料要求282、制作质量要求29六、施工方法301、工艺流程302、支撑体系搭设方法303、模板体系314、模板验收315、模板拆除31六、质量保证措施32七、安全保证措施321、安全保证措施322、职业健康、安全环境、文明施工及成品保护措施33八、应急救援预案351、应急组织机构及职责352、危险源识别分析363、应急演练384、安全事故应急流程385、应急处置方法386、应急救援电话及定点医院39九、计算书、附图及附表409

3、.1 墙模板（木模板）计算书219.2 柱模板（设置对拉螺栓）计算书289.3 板模板（轮扣式）计算书379.4 梁模板（轮扣式）计算书719.5 梁侧模板计算书85湘潭广场项目C组团模板工程（轮扣式）安全专项施工方案一、工程概况 1、工程概况湘潭广场项目位于湘潭市岳塘区芙蓉路北、晓塘路南、月华东路与月华西路之间。项目分为A、B两个地块，A地块主要为住商业、甲级写字楼、酒店；B地块为住宅。是集中购物、休闲、娱乐、餐饮、商务、社交于一体的一站式大型城市综合体。其占地 256亩，总建筑面积 88.6万m2，其中地上 71.9 万 m2，地下 16.7 万m2。其中，住宅结构形式为剪力墙框架结构。

4、2、结构设计概况B地块C组团由8#12#栋住宅及一层地下室组成。建筑层数为地下一层、地上34层。 标准层层高2.9m，板厚100mm； 剪力墙厚度：200mm，250mm，300mm，400mm，450mm； 梁断面尺寸：200mm*400mm，200mm*500mm， 200mm*550mm，250mm*550mm；200mm*600mm。本方案适用范围结构设计构件概况部位层高构件类型截面类型截面尺寸（单位mm）8#、910#、11#栋标准层2.9m墙厚度200，300，350梁宽高200mm*400mm，200mm*500mm， 200mm*550mm，250mm*550mm；200mm*

5、600mm板厚度100mm、120mmC区地下室4.1m墙厚度200mm，300mm梁宽高300mm*800mm，450mm*850mm，450mm*1000mm，550mm*1000mm；600mm*1000mm，300mm*600mm板厚度180mm二、编制依据序号类别名称编号1国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范(2012版)GB50204-20122建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20133直缝电焊钢管GB/T 13793-20084钢管脚手架扣件GB158315建筑结构荷载规范GB50009-20126建筑结构荷载规范GB50009-20127碳素结构钢GB/T700-

6、20068行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20119建筑施工安全检查标准JGJ59-201110建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-xx11建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200812建设部建质2009第87号文13其它湘潭广场项目施工组织设计14B地块住宅结构及建筑施工图纸三、模板设计 1.轮扣式脚手架立杆、横杆尺寸选择：1.1轮扣式钢管模架体系：轮扣式脚手架体系选用,48*2.7钢管+轮扣制作而成。1.2立杆模数：长度3100mm，2500mm，1900mm，1300mm，托盘间距600mm，具体尺寸如下图所示。 1.3横杆模数：550mm、850mm、

7、1150mm（分别用于600mm、900mm、1200mm间距位置）。 轮扣式连接大样 轮扣式节点构成轮扣立杆、轮扣横杆大样2.轮扣式脚手架平面布置设计 根据本工程特点对本工程标准层轮扣式脚手架平面布置进行设计，具体如下图：8#栋轮扣式脚手架平面布置图10#栋轮扣式脚手架平面布置图C区地下室轮扣式脚手架平面布置图3、板模板设计部位计算书部位附图板厚（单位mm）模板及背楞支撑其他面板mm次楞mm主楞mm支撑形式立杆纵距mm立杆横距mm水平杆步距mm标准层计算书（*）2.9m附图一10015厚木胶合板50100木方，间距200482.7双钢管，间距1200轮扣式钢管支架120012001800墙边

8、立杆距墙400mmC区地下室计算书（*）4.1m附图一18015厚木胶合板50100木方，间距200482.7双钢管，间距1200轮扣式钢管支架120012001200墙边立杆距墙400mm商铺计算书（*）5.35m5.45m5.75m5.85m附图一12015厚木胶合板50100木方，间距200482.7双钢管，间距1200轮扣式钢管支架120012001200墙边立杆距墙400mm4、梁模板设计部位计算书层高附图截面尺寸（单位mm）模板及背楞支撑其他模板mm次楞mm主楞mm支撑形式梁底立杆横距mm梁底立杆梁底立杆纵距mm立杆步距mm.标准层计算书（*）2.9m附图二200300、20040

9、0、200500、200600、250400、25050015厚木胶合板梁底：50100木方，间距200梁底：482.7双钢管轮扣式钢管支架 边梁立杆间距900两侧设置一道对拉螺杆，距梁底150mm，对拉螺杆水平间距500mm。C区地下室计算书（*）4.1m附图二300800、450850、4501000、5501000、6001000、300600，25060015厚木胶合板梁底：50100木方，间距200梁底：482.7双钢管轮扣式钢管支架 边梁立杆间距900两侧设置一道对拉螺杆，距梁底150mm，对拉螺杆水平间距500mm。商铺计算书（*）5.35m、5.45m、5.75m、5.85m附

10、图二250500、250600、300600、300750、400750、300900，60080015厚木胶合板梁底：50100木方，间距200梁底：482.7双钢管轮扣式钢管支架 边梁立杆间距900两侧设置一道对拉螺杆，距梁底150mm，对拉螺杆水平间距500mm。5、墙柱模板设计部位计算书层高附图墙厚（单位mm）侧模其他模板mm次楞mm主楞mm.标准层计算书（*）2.9m附图三20015厚木胶合板50100木方，间距200482.7双钢管，第一道距地300，间距500，顶部距离模板300。因本楼层层高2.9m，故主背楞间距为：300,500,500,500,500,300墙两侧主楞双钢管

11、之间设置对拉螺杆，竖向间距同主楞间距，水平间距均为500mm。C区地下室计算书（*）4.1m附图三20015厚木胶合板50100木方，间距200482.7双钢管，第一道距地300，间距500，顶部距离模板300。因本楼层层高4.1m，故主背楞间距为：300,500,500,500,500,500,500,500,300墙两侧主楞双钢管之间设置对拉螺杆，竖向间距同主楞间距，水平间距均为500mm。商铺计算书（*）5.35m、5.45m、5.75m、5.85m附图三200、250、30015厚木胶合板50100木方，间距200482.7双钢管，第一道距地300，间距500，顶部距离模板300。墙两

12、侧主楞双钢管之间设置对拉螺杆，竖向间距同主楞间距，水平间距均为500mm。6、配模套数设计（1）塔楼梁、板模板：按标准层配置三套。（2）塔楼墙柱模板：按标准层配置一套。（3）屋面花架模板满配一套。7、特殊位置架体设计：7.1楼梯位置：（1）楼梯采用木模板支设板底，楼梯底模、侧模及梯步模采用15mm厚模板，选用整张模板拼接而成，模板的长和宽均为墙体间的净距离，龙骨采用40100mm木方。支撑体系采用可调钢支撑，搭设满堂架，根据开间尺寸分步立柱，立柱间距1000mm，纵横双向设置，立柱上放U型托，在距地30mm处设一道水平杆，向上每1500设一水平拉杆。（2）踏步板采用定型化木制模板。定型木制模板

13、做法为，采用15mm木板做面模板，50*100mm木方做龙骨。楼梯位置支模架剖面图（3） 钢楼梯踏步模板：为保证混凝土成型质量，11#栋楼梯间踏步采用钢楼梯进行模板安装，踏步侧板、外帮板采用6mm钢板，反扶梯架采用8号槽钢，U型肋。1）根据图纸有关尺寸及标高，支设楼梯平台及梯段底板，为防止楼梯梯段外帮板移位，可用支撑固定2）混凝土浇筑：楼梯混凝土浇筑宜自上而下，先震实底部混凝土，待浇到踏步位置再与踏步混凝土一起浇捣。要求混凝土振捣密实，避免产生蜂窝麻面现象。3） 在钢模板安装前应将楼梯底模表面清理干净，涂刷脱模剂。4） 拆模时，先将钢模板与混凝土面完全脱离，再挂钩吊离，在起吊钢模板过程中，应保

14、护踏步护角。7.2降板位置：本项目住宅存在卫生间、电梯前室、阳台等降板区域，降板区域高低差分别为20mm、30mm、80mm、230mm。（1）要求高差为20mm、30mm、80mm降板区域轮扣架底部设置对接接头，与降板区以外轮扣架连成整体，如下图所示。20mm、30mm、80mm高差降板区支撑架搭设示意图（2）由于高差为230mm的降板区域不宜采用轮扣式配套横杆连接，要求采用扣件式钢管横杆与相邻轮扣架立杆连接固定，如下图所示。230mm高差降板区支撑架搭设示意图7.3梁底及边梁位置：因轮扣式架体立杆上轮盘为固定形式，而结构梁底需采用横杆支撑，在砼浇筑完毕后，梁底横杆不易拆除。且因梁截面尺寸较

15、多，所以轮扣式横杆不易作为梁底支撑加固，应采用扣件式钢管作为梁底支撑加固。梁截面高度大于等于600mm且小于1000mm时，梁底需设置一排立杆支撑。梁截面高度大于等于1000mm时，梁底需设置两排排立杆支撑。轮扣式支撑架梁底搭设示意图轮扣式支撑架（梁高600）梁底搭设示意图边梁位置轮扣式支撑架搭设示意图7.4 飘窗位置：为保证标准层飘窗上下飘板同主体结构一次性浇筑，避免二次施工，以便达到节约工期、减小人工投入，现场搭设支模架时在飘板部位设置斜杆，中部设置小横杆，顶部设置大横杆（连接内支模架），保证支模架体连成整体，各连接部位采用双扣件连接（增设防滑扣件），具体做法详见下图所示。7.5 9#栋非

16、标准层（二层、三层）部位由于9#栋二层、三层层高为3150mm，属于非标准层，现场采用2.5米轮扣架与300mm套筒组成支模架体，将300mm套筒设置在立杆底部位置，扫地杆据地650mm，在扫地杆部位须设置一道水平剪刀撑，保证架体的稳定性。9#二层、三层栋轮扣式支撑架搭设示意图7.5 10#栋非标准层（一层、二层）部位由于10#栋一层、二层层高分别为5350mm、5300mm，属于非标准层，现场采用3.1米轮扣架与1.9米轮扣架组成支模架体，如下图所示。10#栋一层轮扣式支撑架搭设示意图10#栋二层轮扣式支撑架搭设示意图7.6 11#栋非标准层（一层、二层）部位由于11#栋一层、二层层高分别为

17、5750mm、5050mm，属于非标准层，一层现场采用3.1米与1.9米轮扣架加0.3米套筒组成支模架体，二层采用2.5和1.9米轮扣架加0.3米套筒组成支模架体，将0.3米套筒设置在立杆顶部位置，如下图所示。11#栋一层轮扣式支撑架搭设示意图11#栋二层轮扣式支撑架搭设示意图南侧首层存在悬挑梁时，支模架分为两段搭设，首先在标高-6.25m-1.65m范围内搭设满堂架作为支模架，立杆纵距1000mm，立杆横距1000mm，步距1500mm，搭设高度为4.6米。由于垫层下雨浸湿软土较多，满堂架底部须设置16#工字钢，确保架体底部稳定性。部分边坡位置位于悬挑构件底部，无法搭设落地式支模架，须进行斜

18、撑加固，具体做法详见搭设示意图所示。 待首层悬挑构件施工完成后，在地下室顶板及路面之间采用16#工字钢作为架体底部支撑（采用木枋将工字钢垫平，保证工字钢水平），在工字钢以上进行第二段支模架搭设，立杆横距1000mm，立杆纵距1000mm，步距1200mm，立杆底部须设置定位钢筋，架体内每4跨设置竖向剪刀撑。7.7 C组团地下室部位由于C组团地下室层高为4.1米，现场采用2.5米与1.3米轮扣架组成支模架体，在对接接头部位须设置一道水平剪刀撑，保证架体的稳定性。如图所示。C组团地下室轮扣式支撑架搭设剖面示意图C组团地下室梁底位置支模架剖面图7.8 C组团后浇带部位 后浇带两侧分别砌筑两匹普通砖，

19、将砖的两侧抹防水砂浆成圆弧形，然后在后浇带钢筋上部铺设50*100木方与砖表面齐平，在砌好的砖上搭设15mm厚木胶板，后浇带下部做支撑。如下图：8007.9 商铺部位由于C组团商铺层高为5.35米、5.45米、5.6米、5.65米、5.75米、5.85米、6.0米、6.85米、7.0米、7.15米、7.3米、4.25米，现场5.35米和5.45米层高采用2.5米与2.5米轮扣架组成支模架体，现场5.6米、5.65米5.75米和5.85米层高采用1.3米、3.1米、0.9米轮扣架组成支模架体，现场6.0米层高采用3.1米与2.5米轮扣架组成支模架体，现场6.85米层高采用3.1米、2.5米与0.

20、9米轮扣架组成支模架体，现场7.0米层高采用3.1米、2.5米、0.9米轮扣架和0.3米套筒组成支模架体，现场7.15米层高采用3.1米、2.5米与1.3米轮扣架套筒组成支模架体，现场7.3米层高采用3.1米、3.1米与0.9米轮扣架套筒组成支模架体，现场4.25米层高采用2.5米与1.3米轮扣架套筒组成支模架体。如图所示。C组团商铺轮扣式支撑架搭设剖面示意图1C组团商铺轮扣式支撑架搭设剖面示意图2C组团商铺轮扣式支撑架搭设剖面示意图3C组团商铺轮扣式支撑架搭设剖面示意图4C组团商铺轮扣式支撑架搭设剖面示意图5C组团商铺轮扣式支撑架搭设剖面示意图6C组团商铺轮扣式支撑架搭设剖面示意图7C组团商

21、铺轮扣式支撑架搭设剖面示意图8C组团商铺轮扣式支撑架搭设剖面示意图9C组团商铺轮扣式支撑架搭设剖面示意图10C组团商铺轮扣式支撑架搭设剖面示意图11C组团商铺轮扣式支撑架搭设剖面示意图127.10 汽车坡道部位C2区甩项区域南侧为汽车坡道部位，要求该部位分段施工，先施工汽车坡道主体结构，待汽车坡道浇筑完成后，再进行搭设支模架进行坡道顶部盖板施工，具体做法如下：（1）第一段汽车坡道施工，前段采用轮扣架进行搭设支模架，分别采用（2.5米+1.3米立杆）、（3.1米+300mm套筒）、（3.1米）、（2.5米+300mm套筒）、（2.5米）、（1.9米+300mm套筒）、（1.9米）组合轮扣架立杆进

22、行支模架搭设，由于存在一定坡度，要求在顶托双钢管部位设置木方，避免立杆偏心受力，详见如下图所示。后段采用扣件式钢管进行搭设支模架，搭设立杆纵横间距及步距等搭设参数详见下图所示。要求提前预埋C20定位钢筋头（废旧钢筋即可），长度200mm，为下一段支模架立杆定位提供安全可靠条件。（2）第二段汽车坡道顶部盖板主体施工，根据预埋定位钢筋搭设支模架立杆，立杆纵距为1100mm、900mm及700mm，扫地杆不超过200mm，可根据现场情况进行适当调整，步距分别为450mm、1500mm、400mm，梁底回顶支撑杆设置要求同上，具体搭设方法如下图所示。四、施工准备及计划1、技术准备 1.1技术人员编制相

23、应技术专项方案并按公司及业主要求进行方案评审和审核，经各方同意后才可实施； 1.2技术部在方案审核完成后，应在方案实施前及时对项目各管理人员及相应劳务管理人员进行方案技术交底； 1.3技术、安全、工程部人员应熟悉图纸，保证方案中计划搭设平面图与施工现场情况一致； 1.4施工测量和检查复核：在开工前，进行现场现有完成构件进行复测，其内容包括检查和复核控制点、轴线等，并作好记录。2、劳动力组织楼栋号工种人数单位名称8#栋项目施工员1人（马俊）中建二局项目安全员1人（石庆国）中建二局架子工10人昱丰源杂 工5人昱丰源劳务施工员1人昱丰源劳务安全员1人昱丰源楼栋号工种人数单位名称9#栋项目施工员1人（

24、冯小宇）中建二局项目安全员1人（周后安）中建二局架子工10人峻峰杂 工5人峻峰劳务施工员1人峻峰劳务安全员1人峻峰楼栋号工种人数单位名称10#栋项目施工员1人（周自红）中建二局项目安全员1人（黄勇）中建二局架子工10人昱丰源杂 工5人昱丰源劳务施工员1人昱丰源劳务安全员1人昱丰源楼栋号工种人数单位名称11#栋项目施工员1人（张青松）中建二局项目安全员1人（鲁国凝）中建二局架子工10人峻峰杂 工5人峻峰劳务施工员1人峻峰劳务安全员1人峻峰楼栋号工种人数单位名称C区地下室项目施工员2人中建二局项目安全员2人中建二局架子工20人峻峰、昱丰源杂 工10人峻峰、昱丰源劳务施工员1人峻峰、昱丰源劳务安全员

25、1人峻峰、昱丰源3、机具准备机具及工具准备一览表机具名称规格数量锤 子0.25kg、0.5kg45单头扳手1719、222445活动扳手最大开口6550钢卷尺5m26工程检测尺2m20水准仪DZS3-144、材料计划名称规格规格数量备注1立杆A-LG-2.5米26003横杆A-SG-1.2米30004横杆A-SG-0.9米33005横杆A-SG-0.6米6006木胶合板183091515mm20007顶托48500mm33008木方40903000mm103009钢管482.7mm600010扣件5000五、进场材料要求1、材料要求1.1轮扣架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准低

26、合金高强度结构钢（GB/T1591）、碳素结构钢（GB/T700）以及一般工程用铸造碳钢件（GB/T 11352）的规定，各类支架主要构配件材质应符合表6.4.1的规定。轮扣架主要构配件材质立杆水平杆竖向斜杆水平斜杆扣接头连接套管可调底座、可调托座可调螺母连接盘、插销Q345AQ235BQ195Q235BZG230-450ZG230-450或20号无缝钢管Q235BZG270-500ZG230-450或Q235B1.2钢管外径允许偏差应符合表下的规定，钢管壁厚允许偏差0.1mm。 钢管外径允许偏差 （mm）外径D外径允许偏差48+0.20.11.3连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用

27、碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准一般工程用铸造碳钢件（GB/T 11352）中牌号为ZG230450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。铸钢制作的连接盘的厚度不得小于8mm，钢板冲压制作的连接盘厚度不得小于10mm，允许尺寸偏差0.5mm。1.4扣件：有裂缝变形的扣件严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件的抗滑力不小于8KN。1.5木枋：50*100木枋必须用刨木机加工，必须保证木枋有一个截面尺寸准确。1.6顶托：长度、丝数及顶托板的厚度必须满足规范要求。1.7对拉螺杆：直径14mm，不得有影响使用的锈蚀。力学性能需满足设计要求。1.8材料进场由工程部组织，项目各部门参与验收

28、，验收合格后才可使用。2、制作质量要求2.1杆件焊接制作应在专用工具上进行，各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合现行国家标准气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝（GB/T8110）中气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝的要求，有效焊缝高度不应小于3.5mm。2.2楔形插销的斜度应满足楔入连接盘后能自锁，厚度不应小于8mm，尺寸允许偏差0.1mm。2.3立杆连接套管有铸钢套管和无缝钢管套管两种形式。对于铸钢套管形式，立杆连接套长度不应小于90mm，外伸长度不应小于75mm；对于无缝钢管套管形式，立杆连接套长度不应小于160mm，外伸长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。2

29、.4立杆与立杆连接套管应设置固定立杆连接件的防拔出销孔，承插型盘扣式钢管支架销孔为14mm，立杆连接件直径宜为12mm，允许尺寸偏差0.1mm。2.5构配件外观质量应符合以下要求： 2.5.1钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管； 2.5.2钢管应平直，直线度允许偏差为管长的1/500，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；2.5.3铸件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；2.5.4冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；2.5.5各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；2.5.6可调顶托的螺牙宜采用梯形牙，管宜配置48丝杆和调节手

30、柄, 丝杆直径不得小于36mm。可调顶托的表面应镀锌，镀锌表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；2.5.7架体杆件及构配件表面应镀锌或涂刷防锈漆，涂层应均匀、牢固；2.5.8主要构配件上的生产厂标识应清晰。六、施工方法1、工艺流程 放支撑杆件点定位竖立杆并搭设扫地杆及横杆安装顶托搭设剪刀撑安装模板检查验收浇筑混凝土使用及维护脚手架拆除 2、支撑体系搭设方法2.1按照轮扣式脚手架支撑体系平面布置图在楼板上弹出定位线，脚手架搭设时应在立杆底部铺设垫板，严禁立杆直接落在板表面上。2.2先竖立最角端的立杆，再把横杆的插头插入立杆的轮盘中，另一端再插入另一根立杆的轮盘中，以此类推逐步将架体搭设

31、完毕。搭设过程中，同一个轮盘上横杆与其连接的立杆要互相垂直，同一方向内连接的横杆要顺直并且与模板支撑位置线保持平行。2.3在立杆顶部安装可调顶托，通过调节顶托调平到所需标高。立杆伸出顶层水平杆中心线至顶托支撑点的长度不应超过600mm。轮扣式支撑架搭设剖面示意图 2.4立杆和横杆按要求搭设完毕后，在架体四边与中间每隔四排立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。3、模板体系详见湘潭广场项目C组团模板工程（扣件式）安全专项方案4、模板验收 4.1模板支撑体系、木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性。 4.2模板工程完成后，应由生产经理组织安全部、技术部、质量部

32、进行检查，对模板支架应重点检查模板支架体系的立杆、水平杆、剪刀撑、顶托等重要构件是否方案施工。钢管支架施工验收允许偏差检查内容 允许偏差(mm)立杆垂直度L/500且50 5 可调托座 垂直度 5插入立杆深度150 5水平杆水平度 5 55、模板拆除 模板拆除时使混凝土达到必要的强度，混凝土的强度以同条件养护试块的抗压强度为准。具体要求如下： 5.1 墙体、柱：模板在混凝土浇筑完成12小时以上后，强度等级达到1.2MPa ，混凝土不掉角时开始拆除。 5.2 梁、板：现浇结构梁、板拆模混凝土强度必须满足GB50204-2002要求才能拆除。由于现浇结构梁板一般拆模较早，梁板砼必须待项目试验员留设

33、的同条件养护试块强度报告表明符合拆模条件后，由项目施工员签署拆模许可证后方可进行模板拆除。顶板、梁跨度小于8m, 混凝土强度达到设计强度标准值的75%以上才能拆模；跨度大于8m及悬挑梁, 混凝土强度达到设计强度标准值的100%以上才能拆模； 5.3 悬挑构件：悬挑结构混凝土强度达到设计强度标准值的100%才能拆模。 5.4 拆模前需由工长填写拆模申请，项目总工签字确认后方可拆除模板。 5.5模板拆除顺序：解除支撑松开紧固螺栓撬动松动模板塔吊或人工拆开模板模板清理螺杆、蝴蝶卡等整理施工垃圾清理。 5.5.1在拆剪力墙模时，拆除斜撑后，从上到下轻撬模板使之松动，再逐块拆除。防止整片倾倒伤人。 5.

34、5.2模板拆除不得重力下坠，尽量让其轻轻下落；拆除的模板及时进行处理，堆放整齐；局部破坏严重的模板及时更换。 5.5.3在模板拆除过程中，如发现影响结构、安全、质量问题时，应暂停拆除，经过处理后方可拆除。在模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。模板拆除后应随即进行修整及清理，整平后涂刷隔离剂分类堆放整齐，以便周转使用。虽然砼达到拆模强度，但强度尚不能承受上部施工荷载时，保留部分支撑，特别是转换层的模板拆除后一定要保留部分竖向支撑。 5.6门窗、洞口：门窗、洞口的内模拆除时，孔洞表面不发生塌陷，周围不发生裂缝后方可拆除。六、质量保证措施详见湘潭广场项目C组团模

35、板工程（扣件式）安全专项方案七、安全保证措施 1、安全保证措施1.1 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB 5036）考核合格的专业架子工和木工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。 1.2 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 1.3 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按本规范进行检查验收，合格后方准使用。1.4 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 1.6 搭拆脚手架时，应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。 1.6 脚手架的安全

36、检查与维护，应按规范进行。1.7 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 1.8 不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。 1.9 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 2、职业健康、安全环境、文明施工及成品保护措施。2.1、各楼层施工操作时，成品、半成品、木枋等材料必须堆码平稳整齐，且同一位置严禁堆码过多材料，木材堆码高度不超过1.2m为宜。保持现场的场容场貌，施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前，楼层内的垃圾应清理干净。2.2、使用的工具不得乱扔乱放，地面作业时应随时放入工具箱，高处作业时应放入

37、工具袋内。2.3、作业时使用的铁钉，不得含入口中。2.4、作业前应检查所有的工具，如手柄有无松动、断裂等，手持电动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用，操作时应佩戴绝缘手套。2.5、使用手提电锯时，锯条锯片必须适度调紧，下班时要放松，以防止再次使用时锯条锯片突然爆断伤人。2.6、木工作业场所的刨花、木屑、废弃木枋木条等必须自产自清、日产日清、工完场清。2.7、用火前必须事先申请用火证，并设专人监管。2.8、模板安装应遵循以下原则：2.8.1 作业前认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，木模板及支撑材质是否合格。2.8.2 地面上的支撑场地必须平整夯实，支撑立杆下方必须垫不小于0.15垫木

38、，并同时排除现场的不安全因素。2.8.3 模板作业高度在2m及以上高度施工时，必须设置安全防护设置，临边洞口作业必须规范使用安全带。2.8.4 操作人员登高必须走人行通道，严禁利用模板支撑攀爬上下，不得在墙顶、独立梁及其它高出狭窄而无防护的模板面上行走。2.8.5 模板的立柱顶撑必须设置牢固的拉杆，不得与门窗等不牢靠和临时物件相连接。模板安装过程中，不得间歇。柱头、搭头、立柱顶撑、拉杆必须安装牢固成整体后作业人员才允许离开。2.8.6 组装立柱模板时，四周必须设置牢固支撑，支设独立梁模应搭设临时操作平台，不得站在柱模上操作以及在梁底模上行走和立侧模。2.9、模板拆除应遵循以下原则：2.9.1

39、拆模必须待混凝土满足拆模强度后进行，严禁未经项目部施工员允许而私自拆模。2.9.2 拆模的顺序和方法，应按照先支后拆、后支先拆的顺序。先拆除非承重件，后拆承重件。严禁将支柱全部拆除后一次性拉拽拆除。已拆除的活动模板，必须一次性连续拆除完方可停歇，严禁遗留安全隐患。2.9.3 拆模作业时，必须设置警戒区，防止下方人员进入。拆模人员必须站在牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防止失稳坠落。2.9.4 严禁利用塔吊拆除尚未撬松动的模板，吊运大型整体模板时必须栓接牢固，吊点平衡。2.9.5 拆除电梯井及大型孔洞模板时，下层必须搭设安全网等可靠防护措施。2.9.6 拆除的模板及支撑加固材料必须边拆

40、边清边运边码垛。楼层高出拆除的材料，严禁向下抛掷。八、应急救援预案1、应急组织机构及职责应急处理领导小组成员名单如下：组 长：陈 晓 电话：18673183228副组长：尹超利 电话：13298692973成 员：宋启华、张振宇、张鹏、周后安、石庆国组长的职责：1.1总管全局，是应急状态的现场最高指挥者，负责组织应急领导小组全体成员及项目部其它人员展开救治工作，负责进行各人员分工；1.2负责保障救治资金；1.3负责紧急情况下特殊措施的审核；1.4主持事件处理报告的编制，并将报告递交分公司领导及主管部门；1.5及时将事件的进展向分公司领导及主管部门汇报；1.6负责对事件的善后处理工作；副组长的职

41、责：1.1协助组长工作，当组长不在事件现场时，主管全局工作；1.2负责应急措施的具体安排及实施；1.3负责平时预防工作的实施；组员的职责：1.1服从安排，完成组长或副组长交办的工作； 2、危险源识别分析危险源清单序号作业活动危险源可能导致的事故风险级别计划控制措施（af）备注1模板工程（轮扣式）施工脚手架未测算、交底未编制脚手架方案或未按方案进行施工；脚手架装、拆无交底文件项目级a2脚手架搭设不规范的失稳脚手架搭设不规范、无立杆底座、斜杆长度不足等；悬空脚手架应用栏杆或撑木固定不稳定，有摇动摇晃现象；脚手架与模板相连；脚手架搭设未验收项目级e、f3作业平台搭设不规范工作平台无防护栏杆；作业平台

42、面板探头；作业平台挑头板未固定；通道及卸料平台的防护栏杆不符合规范规定；施工层脚手板未铺满、绑牢、无探头板项目级f4脚手架超载、偏载的失稳脚手架上材料堆放不均匀，荷载超过规定；挑式脚手架超负荷使用；脚手架超负荷承载物料、人员项目级a、f5脚手架拆除操作不当脚手架的拆除未按顺序施工；拆除的脚手杆、板随意抛掷；拆除脚手架时，周围未设置护栏或警戒标志；项目级a、b6梯子设置不当人员上下无爬梯或爬梯不符合要求；云梯搭设不稳固；缺档使用或两档间距大于30cm；梯子搭设时未采取有效防滑措施；移动式操作平台移动时人员随台一起移动；吊索上使用上部不带钩的梯子；立梯的工作角度过大；固定式直爬梯超过8米时未设梯间

43、平台；项目级a、b7梯子违章作业上、下云梯超速；站在梯子最高两级梯档上作业；梯上有人时移动梯子；两人站在一个靠梯上作业；一只脚踩在梯上作业；作业时梯内侧有人逗留；项目级b、c8登高违章作业攀登杆、塔、梯前，未检查攀登物是否牢固；攀援不可靠物体；嬉戏打闹；未穿防滑鞋； 不具备作业知识；携带重物登高；小物件无工具袋；项目级b、c9安全帽、安全带缺陷用绳、软线、链条代替安全带；使用无安全生产许可和合格证的安全帽、安全带；使用劣质、过期的安全带；项目级b、f10物料坠落随意抛掷工具、材料；交叉作业无防护；项目级b11防护网使用不当不按规定使用防护网；防护网固定不牢；安全网上杂物不及时清除；防护网无专人

44、维护；垂直交叉作业层间未设严密、牢固的防护隔离措施项目级b、f12安全通道搭设不规范未设置安全通道；安全通道没有满铺；项目级a、f13安全带使用违章不系或不正确使用安全带、使用前不检查；安全带低挂高用；安全带挂到移动或不牢固的物件上；安全带没有系扎在吊索上；擅自接长使用安全带项目级a、c14不适宜人员登高作业身体不适宜（高血压、心脏病、恐高症）；醉酒登高；疲劳作业（注意力不集中）；未经培训、无证人员从事高处作业项目级b15不适宜环境登高作业照明不足；大风（超过六级以上）、雷雨天气进行作业；项目级b16无避雷装置独立脚手架无避雷装置；避雷接地不良；项目级f 注：控制措施中，a 为制定目标、指标及

45、管理方案；b 为制定管理程序；c 为培训与教育；d 为应急预案与响应；e 为加强现场监督检查；f 为保持现有措施。编制/日期： 审核/日期： 批准/日期： 3、应急演练为保证出现紧急情况能按本计划实施，项目部组织进行应急预演，预演内容主要有以下几项：高空坠落、触电、火灾、集体中毒、机械伤害、中暑。预演由项目事故应急领导小组副组长，组织应急领导小组全体成员参加，并应有几名工人参加，工人在旁观看，达到培训，交底的目的。 4、安全事故应急流程发生紧急事故时，发现人应当立即向项目部应急组织机构的成员报告，亦可根据紧急事态情况直接报告地方相关救援机构。项目部各应急组相关成员接到报告后必须立即赶到现场，同

46、时向项目部应急组组长、副组长报告，报告后不得离开现场，应当立即组织人员进行救援。项目部应急组组长、副组长根据现场紧急事态情况迅速启动应急预案，并立即报告地方救援机构，同时向公司应急救援组织机构报告。公司应急救援组织机构负责人应当根据事态情况立即部署救援工作，必要时组织公司救援组有关成员赶赴现场指挥协调。 5、应急处置方法5.1呼救当施工现场发生高处坠落和物体打击伤亡、伤害事件，最先发现情况的人员应大声呼叫，呼叫内容要明确：某某地点或某某部位发生某某情况，将信息准确传出。听到呼叫的任何人，均有责任将信息报告、传递与其最近的项目部管理人员、现场值班人员或应急救援领导小组成员，使应急响应救援小组负责

47、人能迅速启动应急救援预案。5.2报警接到现场呼救，根据实际情况，确定是否拨打急救电话（120、119、110）。急救电话报告发生伤亡伤害的现场地点、伤害类型，同时必须告知工程现场附近醒目标志建筑，以便急救中心迅速判断方位。项目应急救援领导小组接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。5.3接车领导小组立即指定专人迅速到路口接车，引领急救车从具备驶入条件的道路迅速到达事故现场。5.4自救应急救援领导小组张振宇负责现场自救的组织工作。现场抢救组要采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员，防止事故进一步扩大。5.4.1对抢救出的伤员，视情况采取急救处置措

48、施，迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物，为急救医生留出通道，使其可以最快到达伤员处。5.4.2保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。5.4.3有效止血，包扎伤口。5.4.4视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。5.4.5伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。5.4.6若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。5.4.7预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。5.4.8记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录

49、伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。5.5保护现场现场在组织自救的同时，保卫组周后安应负责现场的安全保卫及人员疏散，设置警界，保护现场，为今后的事故调查提供真实情况依据。 6、应急救援电话及定点医院事故发生第一时间，要立即报告，救护小组迅速采取有效急救措施，同时报警求救：救护电话：120火警电话：119报警电话：110 湘潭市第一人民医院电话： 0731-58669038 拨打电话报告时，不要惊慌，必须讲清事故情况和已采取的措施，让救护人员做好急救准备，讲清事故发生地点、附近特征，单位名称，负责人姓名、电话；报告程序：逐级也可越级。九、计算书、附图及附表9.1 塔楼部分计算书9.1

50、.1 墙模板（木模板）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土墙名称标准层剪力墙新浇混凝土墙墙厚(mm)200混凝土墙的计算高度(mm)2900混凝土墙的计算长度(mm)3100 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土

51、侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.9min29.868，69.629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.9min29.87，69.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1

52、.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)100对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.5m，Wbh2/650

53、0152/618750mm3，Ibh3/12500153/12140625mm4 1、强度验算 qbS承0.538.05619.028kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.095kNm Mmax/W0.095106/187505.074N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.529.87=14.935kN/m 面板变形图(mm) 0.221mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)83.

54、333小梁截面惯性矩I(cm4)416.667 1、强度验算 qbS承0.27538.05610.465kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.327kNm Mmax/W0.327106/833333.924N/mm2f16.2N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.27529.87=8.214kN/m 小梁变形图(mm) 0.189mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=4.55kN，R2=.R14=4.045kN，R15=5.561kN 六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(m

55、m)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁截面惯性矩I(cm4)9.89 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.309kNm Mmax/W0.309106/412074.911N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.407mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax500，500/2+100500mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax500，500/2

56、+250500mm N0.95mnS承0.950.50.538.0569.038kNNtb17.8kN 满足要求！9.1.2 柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称标准层，层高2.9m新浇混凝土柱长边边长(mm)850新浇混凝土柱的计算高度(mm)2900新浇混凝土柱短边边长(mm)400 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土

57、重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.9min29.868，69.629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.9min29.87，69.629.87kN/m2

58、承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数6柱短边小梁根数3柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算 静载线荷载q11.35bG4

59、k1.350.529.8720.162kN/m 活载线荷载q21.40.7bQ3k1.40.70.520.98kN/m Mmax-0.125q1l2-0.125q2l2-0.12520.1620.22-0.1250.980.22-0.106kNm Mmax/W0.106106/(1/6500152)5.638N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.529.8714.935kN/m 0.521ql4/(100EI)0.52114.9352004/(1008925(1/12500153)0.099mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 四、小梁

60、验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50100小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.238.0567.611 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.184kNm Mmax/W0.184106/83.3331032.21N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax1.992kN max=3Vmax/(2bh0)

61、=31.9921000/(250100)0.598N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.229.875.974 kN/m 小梁变形图(mm) 0.064mm1.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.92 正常使用极限状态 Rmax=3.077 五、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)482.7柱箍截面惯性矩I(cm4)9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.12柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P

62、值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=850/(6-1)=170mm=0.17m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.92kN P=Rmax/2=1.96kN 正常使用极限状态： Rmax3.077kN P=Rmax/2=1.539kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.162kNm，N14.504kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=400/(3-1)=200mm=0.2m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.92kN P=Rmax/2=1.96kN 正常使用极限状态： Rmax3.077k

63、N P=Rmax/2=1.539kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.057kNm，N21.963kN M/Wn0.162106/(4.12103)39.242N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.035mml/4000.94mm 20.005mml/4000.565mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N4.5042=9.007kNNtb17.8

64、kN 满足要求！ N4.5042=9.007kN26kN 满足要求！9.1.3 板模板（轮扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称标准层，层高2.9m新浇混凝土楼板板厚(mm)100模板支架高度H(m)2.9模板支架纵向长度L(m)5.5模板支架横向长度B(m)3.3 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

65、面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最

66、大悬挑长度l2(mm)150 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(

67、G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72.5 1=5.969kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.1)12.61kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/85.9690.22/80.03kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.22/8+3.150.2/40.15

68、8kNm MmaxmaxM1，M2max0.03，0.1580.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=52.612004/(38410000281250)=0.019mm 0.019mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.66

69、7小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.1)+1.40.72.50.2=1.237kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.1)0.2=0.607kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m

70、p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.6071.22+0.1250.631.220.223kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0651.22+0.2033.151.2，0.1250.0651.22+0.1883.151.20.774kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.2370.12/2，0.0650.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.223，0.

71、774，0.3150.774kNm =Mmax/W=0.774106/83333=9.286N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.6071.2+0.6250.631.20.928kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0651.2+0.6883.152.216kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.2370.1，0.0650.1+3.153.156kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.928，2.216，3.1563.156kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1561000

72、/(250100)0.947N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.1)0.20.562kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.56212004/(1009350416.667104)0.156mmL/2501200/2504.8mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.5621004/(89350416.667104)0mm2l1/2502100/2500.8mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)48

73、2.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.71.50.21.028kN/m q1静0.91.2

74、(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)0.20.65kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.20.378kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.1)0.20.602kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.0281.21.542kN 按悬臂梁，R1q1l11.0280.10.103kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.60.925kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.250.602

75、1.20.903kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.6020.10.06kN RmaxRmax，R10.60.542kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.665106/4120=161.502N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.5221000/38418.345N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=1.788mm=1200/250

76、=4.8mm 悬挑段max0.782mm=2150/250=1.2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.518kN，R2=5.937kN，R3=6.092kN，R4=2.953kN 图二 支座反力依次为R1=3.23kN，R2=6.02kN，R3=6.02kN，R4=3.23kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.092/0.6=10.153kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1800立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m

77、m)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1800+2200)=3049mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551800=3159mm =maxl01，l0/i=3159/16=197.438=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算

78、 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.410.2 = 1.002kN/m 同上四六步计算过程，可得： R13.431kN，R25.87kN，R35.94kN，R43.15kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1800+2200)=3521.826mm 1=l01/i=3521.826/16=220.114 查表得，0.15 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max3.431，5.87，5.94，3.15/0.6=9.9k

79、N f N1/(A)9900/(0.15384)171.875N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm =l0/i=3648.645/16=228.04 查表得，1=0.14 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max3.431,5.87,5.94,3.15/0.6+11.20.152.9=10.422kN f=N/(1A)10.422103/(0.140384)=193.862N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J

80、GJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=2.9/3.3=0.8793 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=10.422kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度

81、影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s

82、2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)1112080/1000=46.225kNF1=10.422kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.

83、6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1

84、.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=10.422kN 满足要求！ 9.1.4 梁模板（轮扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称标准层框架梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)200600模板支架高度H(m)2.9模板支架横向长度B(m)3.3模板支架纵向长度L(m)8.7梁侧楼板厚度(mm)100

85、二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.29地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁

86、底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱横向间距lb(mm)600步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)50梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型

87、覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1静0.9

88、1.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.6)115.4kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12520.4750.120.026kNm Mmax/W0.026106/375000.683N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52115.41004/(1005400281250)0.005mmL

89、/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37518.7110.1+0.4371.7640.10.779kN R2=1.25q1L=1.2520.4750.12.559kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37515.40.10.578kN R2=1.25q2L=1.2515.40.11.925kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm

90、3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.779/10.779kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max2.559/1= 2.559kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.779/10.779kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.2/2 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.6-0.1)=0.304kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q

91、3右0.91.350.5(0.6-0.1)=0.304kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72(0.3-0.2/2)/21=0.577kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72(0.6-0.3)-0.2/2)/21=0.577kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =0.779+0.024+0.304+0.577=1.684kN/m

92、 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.559+0.024=2.584kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.779+0.024+0.304+0.577=1.684kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.684,2.584,1.684=2.584kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.578/10.578kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max1.925/1= 1.925kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.578/10.578kN/m 小梁自重：q21

93、(0.3-0.1)0.2/2 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.6-0.1)=0.25kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.6-0.1)=0.25kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.1)(0.3-0.2/2)/21=0.301kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.1)(0.6-0.3)-0.2/2)/21=0.301kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.578+0.02+0.25+0.301=1.149kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+

94、q2=1.925+0.02=1.945kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.578+0.02+0.25+0.301=1.149kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.149,1.945,1.149=1.945kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1252.5840.62，0.52.5840.0520.116kNm =Mmax/W=0.116106/83333=1.395N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，q

95、l2max0.52.5840.6，2.5840.050.775kN max=3Vmax/(2bh0)=30.7751000/(250100)0.233N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)51.9456004/(3847040416.667104)0.112mml1/250600/2502.4mm 2ql24/(8EI)1.945504/(87040416.667104)0mm2l2/250250/2500.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.5840.6,0.52.5840

96、.6+2.5840.05=1.55kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.01kN,R2=1.55kN,R3=1.01kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max1.9450.6,0.51.9450.6+1.9450.05=1.167kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.689kN,R2=1.167kN,R3=0.689kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12

97、主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.056106/4120=13.617N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax0.861kN max=2Vmax/A=20.8611000/3844.483N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.006mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.149kN，R2=3.271kN，R3=0.149kN 七、扣件

98、抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 扣件最大受力NmaxR1，R2，R33.271kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！ 八、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16=112.5=150 长细比满足要求！ 查表得，0.502 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90

99、.91.40.290.61.82/100.064kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.92118.9kN/m 2)小梁验算 q1max0.723+0.91.2(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.6-0.1)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91max0.3-0.2/2，(0.6-0.3)-0.2/2/21，2.363+0.91.2(0.3-0.1)0.2/2=2.384kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.129kN，

100、R22.916kN，R30.129kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.91.20.15(2.9-0.6)+Mw/lbmax0.129+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(1.2+0.3-0.2/2)/20.6，2.916，0.129+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(1.2+0.6-0.3-0.2/2)/20.6+0.373+0.064/0.63.395kN fN/(A)+Mw/W3395.265/(0.502384)+0.064106/412033.147N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽

101、比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=2.9/3.3=0.8793 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=3.395kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)u

102、mh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面

103、积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s=2150/250=1.2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.081kN，R2=8.576kN，R3=8.798kN，R4=4.265kN 图二 支座反力依次为R1=4.665kN，R2=8.695kN，R3=8.695kN，R4=4.665kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N8.798/0.6=14.664kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1200立柱伸出顶层水平杆中心线至

104、支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2200)=2218mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551200=2106mm =maxl01，l0/i=2217.6/16=138.6=210 满足要求！

105、2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.410.2 = 1.484kN/m 同上四六步计算过程，可得： R15.081kN，R28.695kN，R38.798kN，R44.665kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1200+2200)=2561.328mm 1=l01/i=2561.328/16=160.083 查表得，0.274 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max5.081，8.695，8.7

106、98，4.665/0.6=14.664kN f N1/(A)14664/(0.274384)139.37N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm =l0/i=2432.430/16=152.027 查表得，1=0.301 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max5.081,8.695,8.798,4.665/0.6+11.20.154.1=15.402kN f=N/(1A)15.402103/(0.301384)=133.254N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽

107、比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=4.1/5=0.823 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！9.2.4 梁模板（轮扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称车库地下室框架梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)4501000模板支架高度H(m)4.1模板支

108、架横向长度B(m)6模板支架纵向长度L(m)16梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.29地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796

109、风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)50梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距225每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安

110、全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1

111、+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12532.8680.22520.208kNm Mmax/W0.208106/375005.546N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.

112、52125.62254/(1005400281250)0.225mmL/250225/2500.9mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37531.1040.225+0.4371.7640.2252.798kN R2=1.25q1L=1.2532.8680.2259.244kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37525.60.2252.16kN R2=1.25q2L=1.2525.60.2257.2kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N

113、/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.798/12.798kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max9.244/1= 9.244kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=2.798/12.798kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.45/2 =0.055kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.

114、91.350.5(1-0.18)=0.498kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1-0.18)=0.498kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.55-0.45/2)/21=1.29kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(1.2-0.55)-0.45/2)/21=1.687kN/m 左侧小梁荷载q左q

115、1左+q2+q3左+q4左 =2.798+0.055+0.498+1.29=4.641kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=9.244+0.055=9.299kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.798+0.055+0.498+1.687=5.038kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.641,9.299,5.038=9.299kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.16/12.16kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max7.2/1= 7.2kN/m 梁底面板传递给

116、右边小梁线荷载：q1右R3/b=2.16/12.16kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.45/2 =0.045kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1-0.18)=0.41kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1-0.18)=0.41kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.55-0.45/2)/21=0.815kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(1.2-0.55)-0.45/2)/21=1.066kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.

117、16+0.045+0.41+0.815=3.43kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.2+0.045=7.245kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.16+0.045+0.41+1.066=3.681kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.43,7.245,3.681=7.245kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1259.2990.92，0.59.2990.0520.942kNm =Mmax/W=0.942106/83333=11.298N/m

118、m2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.59.2990.9，9.2990.054.185kN max=3Vmax/(2bh0)=34.1851000/(250100)1.201N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)57.2459004/(3847040416.667104)2.11mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)7.245504/(87040416.667104)0mm2l2/250250/2500.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态

119、 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max9.2990.9,0.59.2990.9+9.2990.05=8.369kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.177kN,R2=8.369kN,R3=4.534kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max7.2450.9,0.57.2450.9+7.2450.05=6.521kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.087kN,R2=6.521kN,R3=3.313kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f

120、(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.49106/4120=118.918N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.92kN max=2Vmax/A=26.921000/38436.04N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.195mmL/250400/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态

121、支座反力依次为R1=0.234kN，R2=10.394kN，R3=7.467kN，R4=0.547kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 扣件最大受力NmaxR1，R2，R3，R410.394kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！ 八、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1200mm =l0/i=1200/1

122、6=75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.290.91.22/100.043kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+1.40.92129.916kN/m 2)小梁验算 q1max2.556+0.91.2(0.3-0.1)0.45/2+0.5(1-0.18)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91max0.55-0.45/2，(1.2-0.55)-0.45/2/21

123、，8.414+0.91.2(0.3-0.1)0.45/2=8.462kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.223kN，R29.354kN，R36.679kN，R40.497kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.91.20.15(4.1-1)+Mw/lbmax0.223+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.9+0.55-0.45/2)/20.9，9.354，6.679，0.497+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.9+1.2-0.55-0.45/2)/20.9+0.502+0.043/1

124、.29.891kN fN/(A)+Mw/W9891.482/(0.75384)+0.043106/412044.782N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=4.1/6=0.6833 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！9.3裙楼商铺部分计算书9.3.1 柱模板（轮扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-

125、2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称商铺框架柱新浇混凝土柱长边边长(mm)500新浇混凝土柱的计算高度(mm)5750新浇混凝土柱短边边长(mm)500 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.75新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.75min29.868，13829.

126、868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.75min29.87，13829.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)1

127、5面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数3柱短边小梁根数3柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算 静载线荷载q11.35bG4k1.350.529.8720.162kN/m 活载线荷载q21.40.7bQ3k1.40.70.520.98kN/m Mmax-0.125q1l2-0.125q2l2-0.12520.1620.252-0.1250.980.252-0.165kNm Mmax/W0.165106/(1/6500152)8.809N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！

128、2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.529.8714.935kN/m 0.521ql4/(100EI)0.52114.9352504/(1008925(1/12500153)0.242mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50100小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2538.0569.514

129、kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.245kNm Mmax/W0.245106/83.3331032.941N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax2.822kN max=3Vmax/(2bh0)=32.8221000/(250100)0.847N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2529.877.468 kN/m 小梁变形图(mm) 0.076mm1.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=5.319 正常使用极限状态 Rmax=4.175 五、柱箍验算 （规

130、范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)482.7柱箍截面惯性矩I(cm4)9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.12柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=500/(3-1)=250mm=0.25m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax5.319kN P=Rmax/2=2.66kN 正常使用极限状态： Rmax4.175kN P=Rmax/2=2.088kN 长边柱箍计算简图

131、长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.09kNm，N12.495kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=500/(3-1)=250mm=0.25m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax5.319kN P=Rmax/2=2.66kN 正常使用极限状态： Rmax4.175kN P=Rmax/2=2.088kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.09kNm，N22.495kN M/Wn0.09106/(4.12103)21.962N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短

132、边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.011mml/4000.65mm 20.011mml/4000.65mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N2.4952=4.991kNNtb17.8kN 满足要求！ N2.4952=4.991kN26kN 满足要求！9.3.2 板模板（轮扣式）计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50

133、009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称裙楼商铺楼板新浇混凝土楼板板厚(mm)100模板支架高度H(m)5.75模板支架纵向长度L(m)6模板支架横向长度B(m)5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及

134、其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)150 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁

135、侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72.5 1=5.969kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用

136、极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.1)12.61kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/85.9690.22/80.03kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.22/8+3.150.2/40.158kNm MmaxmaxM1，M2max0.03，0.1580.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=52.612004/(38410000281250)=0.019mm 0.019mmL/250200/2500.

137、8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.1)+1.40.72.50.2=1.237kN/m 因

138、此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.1)0.2=0.607kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.6071.22+0.1250.631.220.223kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0651.22+0.2033

139、.151.2，0.1250.0651.22+0.1883.151.20.774kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.2370.12/2，0.0650.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.223，0.774，0.3150.774kNm =Mmax/W=0.774106/83333=9.286N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.6071.2+0.6250.631.20.928kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0651.2

140、+0.6883.152.216kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.2370.1，0.0650.1+3.153.156kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.928，2.216，3.1563.156kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1561000/(250100)0.947N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.1)0.20.562kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.56212004/(1009350416.667104)0.156

141、mmL/2501200/2504.8mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.5621004/(89350416.667104)0mm2l1/2502100/2500.8mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G

142、2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.71.50.21.028kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)0.20.65kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.20.378kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.1)0.20.602kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rma

143、x1.25q1L1.251.0281.21.542kN 按悬臂梁，R1q1l11.0280.10.103kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.60.925kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.250.6021.20.903kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.6020.10.06kN RmaxRmax，R10.60.542kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.665106/4120=161.502N/mm2f=205N/mm2 满足

144、要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.5221000/38418.345N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=1.788mm=1200/250=4.8mm 悬挑段max0.782mm=2150/250=1.2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.518kN，R2=5.937kN，R3=6.092kN，R4=2.953kN 图二 支座反力依次为R1=3.23kN，R2=6.02kN，R3=6.02kN，R4=3.23kN

145、 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.092/0.6=10.153kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1200立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.

146、15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2200)=2218mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551200=2106mm =maxl01，l0/i=2217.6/16=138.6=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.410.2 = 1.002kN/m 同上四六步计算过程，可得： R13.431kN，R25.87kN，R35.94kN，R43.15kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+

147、2a)=1.1551.386(1200+2200)=2561.328mm 1=l01/i=2561.328/16=160.083 查表得，0.274 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max3.431，5.87，5.94，3.15/0.6=9.9kN f N1/(A)9900/(0.274384)94.092N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm =l0/i=2432.430/16=152.027 查表得，1=0.301 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1

148、GqH=Max3.431,5.87,5.94,3.15/0.6+11.20.155.75=10.935kN f=N/(1A)10.935103/(0.301384)=94.607N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=5.75/5=1.153 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！9.3.3 梁模板（轮扣式）计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 500

149、10-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称裙楼商铺框架梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)5.75模板支架横向长度B(m)7.8模板支架纵向长度L(m)9.6梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q

150、1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.29地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁

151、两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)50梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=100015151

152、5/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.671kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m 计算简图

153、如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12526.6710.1520.075kNm Mmax/W0.075106/375002N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51504/(1005400281250)0.036mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37524.9080.15+0.4371.7640.151.517kN R2=1.25q1L=1.2526.6710.155.001kN 标准

154、值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37520.50.151.153kN R2=1.25q2L=1.2520.50.153.844kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.517/11.517kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max5

155、.001/1= 5.001kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.517/11.517kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/2 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.8-0.1)=0.425kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.8-0.1)=0.425kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72(0.55-0.3/2)/21=1.154kN/m 梁右侧楼

156、板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72(1.2-0.55)-0.3/2)/21=1.443kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.517+0.036+0.425+1.154=3.133kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.001+0.036=5.037kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.517+0.036+0.425+1.443=3.421kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.133,5.037,3.42

157、1=5.037kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.153/11.153kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.844/1= 3.844kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.153/11.153kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.8-0.1)=0.35kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.1)=0.35kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.

158、1)(0.55-0.3/2)/21=0.602kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.1)(1.2-0.55)-0.3/2)/21=0.753kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.153+0.03+0.35+0.602=2.135kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.844+0.03=3.874kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.153+0.03+0.35+0.753=2.286kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.135,3.874,2.286=3.874kN/m 为简化计算

159、，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.0371.22，0.55.0370.0520.907kNm =Mmax/W=0.907106/83333=10.88N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.55.0371.2，5.0370.053.022kN max=3Vmax/(2bh0)=33.0221000/(250100)0.907N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)53.87412004/(3847

160、040416.667104)3.566mml1/2501200/2504.8mm 2ql24/(8EI)3.874504/(87040416.667104)0mm2l2/250250/2500.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max5.0371.2,0.55.0371.2+5.0370.05=6.044kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.76kN,R2=6.044kN,R3=4.105kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max3.8741.2,0.53.8741.2+3.874

161、0.05=4.649kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.562kN,R2=4.649kN,R3=2.743kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.459106/4120=111.343N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.3

162、56kN max=2Vmax/A=25.3561000/38427.893N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.213mmL/250400/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.651kN，R2=9.204kN，R3=6.017kN，R4=0.661kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 扣件最大受力NmaxR1，R2，R3，R49.204kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！ 八、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)

163、482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1200mm =l0/i=1200/16=75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.291.21.22/100.057kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92124.

164、408kN/m 2)小梁验算 q1max1.394+0.91.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.8-0.1)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91max0.55-0.3/2，(1.2-0.55)-0.3/2/21，4.577+0.91.2(0.3-0.1)0.3/2=4.609kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.584kN，R28.128kN，R35.271kN，R40.585kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.91.20.15(5.75-0.8)+Mw/lbmax0.584+0.91.2(0.5+(24+1.1)

165、0.1)+1.40.91(0.9+0.55-0.3/2)/21.2，8.128，5.271，0.585+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(0.9+1.2-0.55-0.3/2)/21.2+0.802+0.057/1.28.977kN fN/(A)+Mw/W8976.939/(0.75384)+0.057106/412045.005N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=5.75/7.8=0.7373 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！附表1

166、：模板检查验收表工程名称：施工单位：监理公司：结构部位：安装日期：验收日期：柱距 m梁高 m梁宽 m楼板厚 m板底标高 m层高 m序号检查项目内 容 标 准检查结果1施工方案模板工程必须依据技术方案施工安装，方案审批手续完备。修改技术方案须经原审批部门批准。高度大于或等于4.5m的高支模的施工方案应有模板及支架系统的设计（计算书），包括施工荷载、系统强度、刚度、稳定性、防倾覆及支承层地面或楼面的承载力的验算。根据混凝土输送方法制定有针对性的安全措施。2立柱稳定支撑模板的立柱材料符合施工方案要求。立柱基础必须坚固，满足立柱承载力要求。立柱底部应铺设垫块，钢管立柱应采用底座构件。立柱间距必须按施工

167、方案搭设，上下层立柱应同在一竖向中心线上，垂直度1/1000，绝对值不得大于100mm。 上下层立柱接头应牢固可靠，接头宜采用穿心套接驳或臂扣锁紧，接头在水平位置宜错开不少于15cm。立柱与支承模板的木枋要有可靠的连接。3水平拉杆与剪刀撑高支模立柱4.5m以下部分应设置不少于两道的纵横水平拉杆，其中下道拉杆其距地楼面30cm作为扫地杆设置，然后沿竖向每隔不大于1.5m设一道。在立柱4.5m以上部分每增高1.5m，相应增加一道水平拉杆，水平拉杆与立柱有可靠的连接。剪刀撑与地楼面一般成45角，由地楼面一直驳到顶部，与立柱连接牢固。高支模剪刀撑应纵横设置，且不少于两道，其间距不得超过6.5米。支撑主

168、梁的立柱必须按施工方案中确定的加密间距（密搭法）搭设，并在立柱的两侧边设置剪刀撑，当结构跨度大于或等于10m时，剪刀撑设置间距不得超过5m。4施工荷载模板上承受的荷载不得超过设计规定值。（荷载的类型包括：模板及其支架自重、新浇筑混凝土自重、钢筋自重、泵送砼垂直和水平荷载、砼输送管的振动力、施工人员及施工设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载、新浇筑混凝土对模板侧面的压力、倾倒混凝土时产生的荷载。）模板上的物料必须均匀摆放。5作业环境 模板上运输混凝土应设走道垫板。作业面孔洞及临边应有防护措施，外脚手架应高于作业面1.2cm。垂直作业上下应有隔离防护措施。验收意见：签名参加验收人员（企业安技负责人）搭

169、设单位施工员质安员搭设班长使用单位施工员质安员附表2：模板拆除申请表中国建筑 项目管理表格混 凝 土 拆 模 申 请 表 表格编号CSCEC-PM-030单位名称工程名称砼浇筑日期设计拆模强度砼实际强度试块报告编号拆除部位监护人拆模警戒范围拆除班组拆模安全、技术质量措施： 说明：1、模板支撑系统拆除时，混凝土强度必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范(GB502042002)第4.3规定后，方能进行。 2、待上层混凝土浇注后才可拆除。申请人(分包单位负责人)： 年 月 日 责任工程师（工长）： 年 月 日安全员： 年 月 日 质检员： 年 月 日项目总工程师： 年 月 日 监理工程师： 年 月 日