2017大理市海东起凤停车楼建设项目设备用房基坑支护方案【80页】.docx

1、大理市海东起凤公园停车楼建设项目设备用房基坑支护安全专项施工方案编制人: 职务： 项目技术负责人 审核人： 职务： 项 目 经 理 审批人： 职务： 企业技术负责人 2017 年 12月 13日目录第一节、编制依据2第二节、工程概况地质水文3第三节、施工总体布署6第四节、施工工艺流程及土方开挖方案12第五节、施工技术要求13第六节、质量保证措施20第七节、安全生产与文明施工24第八节、基坑监测内容及报警值26第九节、基坑应急处置方案35第十节、基坑支护计算书38 第一节、编制依据一、根据由中国有色金属工业昆明勘察设计研究院于2016年10月编制的大理海东起凤公园停车楼建设项目岩土工程勘察报告；

2、二、由建设方提供的“大理海东起凤公园停车楼建设项目总平面图”“大理海东起凤公园停车楼建设项目地形及坐标”、“大理海东起凤公园停车楼建设项目施工图（建施与结施）”等相关工程图纸及资料。三、基坑设计方案（由大理市规划设计研究院设计的大理海东起凤公园停车楼建设项目设备用房基坑支护施工设计图 ）四、选用规范1、建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）；2、岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范（GB50086-2015）；3、岩土锚杆（索）技术规程（CECS22:2005）；4、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）；5、建筑地基处理技术规范（JBJ79-2012）；6、建筑地基基础工程

3、施工质量验收规范（GB 50202-2013）；7、建筑基坑工程监测技术规范（GB50497-2009）8、注浆技术规程（YSJ211-92）；9、建筑抗震设计规范（GB50011-2010 2016年版）；10、建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)；11、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)；12、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；13、混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2015）；14、混凝土质量控制标准（GB50164-2011）；15、建筑深基坑施工安全技术规范（JGJ311-2013 备案号J1650-2013）16、建设部87号文危险性较大的分

4、部分项工程安全管理办法第二节、工程概况及水文地质条件一、工程概况 1.拟建建筑位于大理海东新区，距大理市区直线距离约12km，公路里程20km。项目区西北侧为海月街，东侧临起凤山，东北侧为大丽铁路。拟建停车楼为钢框架结构，上部建筑为9层，采用旋挖成孔灌注桩基础，拟建设备用房为现浇钢筋混凝土框架结构，上部建筑为1层，下部设置1层地下室，采用筏板基础。该场地内总建筑面积8603.84，地上总建筑面积3562.0，总建筑面积约为3740.12。地下室层高4.10m。2. 本项目勘察单位为中国有色金属工业昆明勘察设计研究院，主体设计单位为云南艺科工程设计有限公司。 3. 本项目停车楼0.000标高=1

5、969.80m，设备用房0.000标高=1970.00m；坐标系采用当地城建坐标系； 4. 基坑概况： （1）本项目设备用房层高为4.100m，地下室底板顶标高1965.90m，基础拟采用筏板基础，筏板厚度+换填垫层厚度为1.2m（由设计方提供），基坑底标高为1964.70m。结合场地现状地面标高，基坑开挖深度自地面往下为4.306.50m。基坑基底开挖面积约665m2，基坑周长约为103.00m。经与主体设计单位沟通，为保证地下室施工，基坑开挖线距地下室轴线最小控制距离为1.0m。本基坑周边环境中等复杂，基坑西北侧为海月街市政道路，东侧为起凤山，东北侧为大丽铁路，该侧需要特别保护；西南侧为停

6、车楼施工场地。根据建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）3.1.3条并结合现场将拟建设备用房基坑侧壁1-1、2-2、3-3、4-4、剖面安全等级均定为二级，5-5剖面安全等级均定为三级，基坑边坡属临时性边坡，设计使用年限为一年。二、工程地质及水文地质条件（一）场地地形地貌条件拟建场地位于大理海东新区起凤公园西入口地段，紧连海月街，属于马尾山西坡与洱海滨海沉积带交接地段，属中低山侵蚀剥蚀残山地貌与滨海沉积带交接地貌，现勘察场地已整平，地形标高1970.061971.77m，高差约1.71m，总体上北东高、南西低。（二）工程地质条件根据勘探结果，场地内地质构成按从新至老分别为第四系人工堆积

7、（Qml）填土，第四系湖积（Ql）淤泥质粘土、第四系残积（Qel）粘土；基底为古生代奥陶系下统向阳组（O1X2）粉砂质泥岩；现按其地质构成及单元层编号简叙如下。4.2.1第四系人工堆积（Qml）人工填土：灰黄色,褐黄色,主要由50%55%碎石混粘性土组成，局部含少量圆砾、角砾、块石及少量植物根茎，结构松散稍密，稍湿，属新近堆积而成。分布于场地表层，层厚5.207.20m，所有钻孔有揭露。4.2.2第四系湖积（Ql）泥炭质土1层：黑色、深黑色，软塑状态，局部可塑状态，饱和。局部夹淤泥质粘土薄层。含腐殖质，质轻，污手，高空隙率，无腐味，摇振反应不明显。光泽度弱，刀切面粗糙，干强度低，韧性低。有机质

8、含量约18.3%，埋深5.208.50m，层顶高层1962.851966.47m，层厚0.506.10m，场地均有分布。粉质粘土2层：兰灰色，局部灰黑色，可塑状态，局部软塑状态，饱和。光泽度中等，刀切面稍光滑，干强度中等，韧性中等。局部夹薄层粉土。埋深5.3011.80m，层顶高层1959.251965.96m，层厚0.603.00m，场地均有分布。4.2.3第四系残积（Qel）含粉质粘土角砾：褐黄、姜黄色，间夹褐灰、紫褐色，粒径25mm，大者8mm，充填硬塑坚硬状态粉质粘土2040%不等，密实，湿很湿。局部含强风化母岩碎石和碎屑，碎块可折断，难捏碎。埋深5.7014.00m，层顶高层1957

9、.131966.07m，层厚2.8019.00m，场地均有分布。4.2.4奥陶系下统向阳组（O1X2）粉砂质泥岩粉砂尾泥岩1层：褐黄、姜黄色,夹褐灰、紫褐、兰灰色,钙泥质胶结,薄层状,强风化。节理、层理密集发育,呈半张开状,岩体极破碎,岩芯呈碎片状、角砾状和坚硬土状,少量碎石状、碎块状,碎片手可折断、难捏碎,碎块岩质较硬,差异风化明显,土质不均匀。干钻难钻进,送水钻进进尺较平稳,偶有凿岩声响,岩芯采取率低。整个场地均有分布，埋深5.6030.50m，层顶高层1940.631965.94m，未揭穿，钻孔揭露厚度1.1012.20m。粉砂尾泥岩2层：褐黄夹褐灰色，局部地段见有兰灰色，钙泥质胶结，薄

10、层状，中等风化。节理、层理发育，呈半闭合状，岩体破碎，岩芯呈碎石状、碎块状、砾砂状，碎块岩质较硬。送水钻进有凿岩声响,跳动明显，属较软岩。岩体基本质量等级类。所有钻孔揭露，埋深6.7033.20m，层顶高层1937.931964.84m，未揭穿，钻孔揭露厚度5.0015.80m。（三）水文地质条件 勘察时逢雨季，所有钻孔均见地下水，经量测地下水位埋藏深度2.804.00m，稳定水位标高介于1966.561968.49m，具有相对较为统一的地下水位，总体上北东高，南西低。地下水主要由大气降水补给。由于场地地层为粘性土和粉砂质泥岩，属弱微透水地层，但浅部填土层相对较厚，雨季时，大气降水入渗上部地层

11、中形成暂时性潜水或上层滞水，但入渗深度有限，主要集中在填土分布的范围内，在雨季施工时应考虑临时性上层滞水的影响。经走访调查，场地地下水位近35年变幅在1.001.50m之间。勘察时在钻孔中进行钻孔抽水试验，但由于水量极小，无法获得稳定流数据，表明场地地下水量有限，但在雨季应考虑填土中的临时高水位及上层滞水的影响。第三节、施工总体布署一、施工程序及进度（各工序的综合协调）1、降水该工程中，降水的质量是影响整个工期的关键，因此在降水施工中切不可盲目抢工期，尤其在洗井的工序上必须达到水清砂净，降水井施工及排水干管的铺设计划绝对工期按规定设定。尽量与护坡桩、土方配合，减少单独占用工期的天数。2、 土钉

12、墙排桩间土钉墙与土方开挖密切配合施工，根据地质情况采取分层、分段开挖，并进行土钉墙支护施工。3、土方（一）开挖顺序：应分层开挖，以防开挖面的坡度过陡，引起土体位移现象出现。（二）土方坡道：视现场拆迁情况而定。（三）坡道收尾：用挖土机收土。（四）土方工作量约为4322.5 m3，预计此步工期约为180天。二、基础施工阶段的施工流程1、总平面图（见图1）2、工艺流程（见图2） 图1 工艺流程2、进度计划（见图3）3、工程目标（一）质量目标土钉墙质量标准为“合格”。（二）工期目标按照建设单位要求进行（暂定180天）。（三）安全文明施工目标根据建设单位要求争创大理市安全文明施工工地。（四）管理目标实行

13、规范化管理，保证工程在管理、质量、文明、作风上创一流水平。4、组织机构由我公司组成基础施工项目部，在建设单位及总包方的授权、委托及领导下，对基坑支护、土方挖运工程进行全面管理并对基础施工阶段的安全、质量、工期、环保、文明施工等负责。基础施工项目部组织机构设置如图4所示。图4 基础施工项目部组织机构说明： 施工部由各专业施工队按统一的人员编制自行组建，设队长一人、工长一人、质检一人；其中机动施工部主要负责除土方挖运、基坑支护以外的基础施工阶段的其他工作。基础施工项目经理部设专人进行环保、文明施工、扰民及民扰问题处理等工作。5、施工准备在基础施工前，由项目经理部主持前期施工准备会议，听取基础施工项

14、目经理部对整个工程及其各分部分项工程的施工准备工作计划，该计划主要反映开工前、施工中必须做的有关工作，内容如下：（一）技术准备：熟悉、审查施工图纸。（二）施工现场准备工作：地上、地下各种管线及障碍物的勘测定位；地上、地下障碍物的拆除；施工现场的平整；测量放线；临时道路、临时供水、供电等管线的敷设；临时设施的搭设；现场照明设备的安装。（三）劳动组织准备：建立各施工部的管理组织，集结施工力量、组织劳动力进场，做好施工人员入场教育等工作。（四）材料、机械准备：根据相关的设计图纸和施工预算，编制详细的材料、机械设备需要量计划；签定材料供应合同；确定材料运输方案和计划；组织材料按计划进场和保管。（五）施

15、工场外协调：由基础施工项目经理部与土方施工部共同对外协调交通、环卫、市容的关系，以及扰民、民扰处理的前期准备工作。6、各项资源需要量计划该计划仅供参考，可根据具体情况进行调整。（一）水电需要量计划需500kVA 电量，用水量100m3/天。（二）劳动力需要量计划（见表5）劳动力需要量计划 表5序号部 门所需人数降水施工部5土方施工部10基坑支护施工部20机动施工部10（三）施工机械需要量计划. 降水机械设备一览表（见表6）降水机械设备一览表 表6设备名称设备型号数量成孔钻机34 台射流真空泵46 台空压机9 m31 台. 土方挖运机械设备一览表（见表7）土方挖运机械设备一览表 表7设备名称设备

16、型号数量反铲挖土机1.6 m334 台翻斗车双桥车1020 台. 基坑支护施工机械设备一览表（见表8）基坑支护施工机械设备一览表 表8设备名称设备型号数量空压机9 m32 台混凝土喷射泵Pz-52 台锚杆机10台正铲装载机ZL501台张拉设备1套注浆设备1套. 钢筋加工机械设备一览表（见表9）钢筋加工机械设备一览表 表9设备名称设备型号数量卷扬机1 台钢筋弯曲机WJ40-12 台电焊机BX-30010 台钢筋切割机GJ51-323 台第四节、施工工艺流程及土方开挖方案一、施工工艺流程： 1.施工支护桩。 2.进行开挖，开挖至冠梁底标高0.5m处，施工冠梁，并对冠梁进行养护，待冠梁强度达到设计强

17、度的75%，方可进行下一步土方开挖，边开挖边施工桩间挂网喷砼（灌注桩段）。 3.进行土方开挖，施工桩间挂网喷砼（灌注桩段），基坑开挖至基坑底部，立即施工底板垫层、地下室底板基础以及防水层至支护桩边、并施工换撑结构 4.待地下室底板及换撑结构达到设计强度后，及时施工地下室主体结构至0.00，地下室外墙与支护桩间回填土方。 二、土方开挖方案 本工程土方开挖前应在基坑周边按施工图大样设置围栏，同时土方开挖又要配合支护施工，需配置好合理的机械及人力，并做好统筹安排，土方开挖的顺序、方法必须与设计工况相一致，并遵循“分层开挖、严禁超挖”的原则：1、支护结构施工、土方开挖，应充分了解周边建筑基础桩避让以及

18、管线、管网等设施的保护要求，实际开挖过程中，应充分重视基坑监测数据，并及时根据监测数据调整施工流程或方案，强调信息化施工。2、挖土时先挖四周的土，做好支护体系后再挖中间的土。整个基坑采用分层分段开挖，分层开挖深度不得大于锚杆排距，并不得大于1.50m；上层锚杆注浆后，满3天龄期才准开挖下一层土方。3、基坑开挖采用反铲式挖土机械开挖，人工修坡、清底作为辅助，在组织顺序上可先挖沿边护壁工作面（宽34m），后开挖中部土体。收坡道口应注意坚持分层高度，切忌急燥，坡道口的土方可用小挖机转运或人工清挖（可用塔吊配合），土方开挖必须与分层支护相互协调密切配合，并以服从护壁安全为准的原则进行。（该地下室出土通

19、道位于进场地入口位置）4、基底以上0.3m厚的土层应由人工清挖至设计标高，堆放后用挖掘机装车外运。5、土方开挖要紧密配合支护施工，在每一次土方开挖时均应先沿基坑四周开挖一条宽5.0m，深1.5m左右的沟槽作为支护施工工作面，并根据开挖土层情况采用不同开挖方法。遇挖土时要有专人指挥，放出开挖线。土方开挖严禁倒挖、超挖，开挖深度、长度由现场工程技术人员确定，下层土方开挖必须在上层支护体系施工完成、并达到相应强度后方可进行，其它必须符合基坑开挖验收规范及施工的要求。6、基坑开挖过程中，要严格做好降排水工程，基底开挖至设计标高后应尽快进行基底检查、基坑封底和基础施工。7、基坑开挖至垫层底即已将填土清理

20、完毕时停止开挖，承台下不再做换填。第五节、施工技术要求一、旋挖成孔灌注桩施工技术要求1、支护桩径为为800mm，支护桩桩心距为1.60m-1.775m。2、桩身混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋选用HRB400钢筋，顶部设置C30钢筋混凝土构造冠梁，纵向钢筋深入冠梁。 3、质量控制要求：桩机就位必须稳固、水平确保施工中不发生倾斜、移动、沉陷。桩位的允许偏差为50mm；桩垂直度的允许偏差为0.5%；桩的其他施工允许偏差应符合行业标准建筑桩基技术规范JGJ94-2008的规定；灌注砼、提升：钻机钻至设计深度后，开动砼输送泵向孔内灌送砼，送砼应连续进行，待输送管及钻杆芯管内充满砼后启动卷扬机匀速提

21、升钻杆，边灌边提升钻杆，提升速度与泵送速度相适应，确保钻杆内有大于0.1m3的砼，直至成桩。严禁先拔管后灌砼，严禁提升灌砼过程中停机待料现象。钢筋笼制作及安置钢筋笼制作长度严格按设计要求制作 (主筋长500mm锚入冠梁内)保护层厚50mm，制作标准为笼外径：700mm，允许误差10mm，箍筋间距20mm。置入钢筋笼时，为确保钢筋笼与桩的同心度，钢筋中心与桩中心确保在一条直线上。置入钢筋笼时应将导管安装在内，笼与导管同步下放，钢筋笼安放到位后拔出导管，导管拔出时需停振，慢拔保证桩砼密实。砼控制此次采用桩身砼强度等级为C30的商品砼，需为超流态的细石砼，现场坍落度需22cm2，坍落度未达要求的砼严

22、禁使用，碎石粒径采用0.22.5cm左右，根据运距远近考虑使用缓凝剂。商品砼应有出厂合格证，合格证应注明坍落度，各种原材料都应有出厂证明书及复检报告。灌注桩的原材料和混凝土强度必须符合设计要求和施工规范的规定、成孔深度必须符合设计要求；混凝土浇筑时实际浇筑混凝土量，严禁小于计算体积；浇筑混凝土后的桩顶标高及浮浆的处理，必须符合相关施工规范的规定。钢筋笼在制作、运输和安装过程中，应采取措施防止变形。4、支护桩检测要求：（1）应采用低应变法动测桩身完整性，检测桩数不宜少于总桩数的20%，且不得少于5根；（2）当根据低应变动测法判定的桩身完整性为类或类时，应采用钻芯法进行验证，并应扩大低应变动测法检

23、测的数量。5、控制地基变形的防护措施支护桩施工宜采用间隔成桩的施工顺序，并应在混凝土终凝后，再进行相邻桩的成孔施工；本次基坑所涉及土层中含稍密的粉土、软土等易坍塌或流动的软弱土层，对钻孔灌注桩施工时宜采取改善泥浆性能等措施；支护桩成孔过程出现流沙、涌泥、塌孔、缩径等异常情况时，应暂停成孔并及时采取有针对性的措施进行处理，防治连续塌孔；当成孔过程中遇到不明障碍物时，应查明其性质，且在不危害既有建筑物、地下管线、地下构筑物的情况下方可继续施工。6、钻孔灌注桩工质量风险分析及控制措施问题产生原因控制措施坍 孔1筒埋置过线，周围封填不密造成漏浆；2操作不当，如提升钻头或放钢筋骨架时碰撞孔壁：3泥浆稠度

24、小，起不到护壁作用；4浆水位高度不够，对孔壁压力小。1坍孔部位不深时，可改用深埋护筒周围回填土夯实，重新钻孔；2轻度坍孔，可加大泥浆相对密度和提高水位：3严重坍孔，用粘土回填，待孔壁稳定后采用低速钻进：4提升钻头，下放钢筋管架应垂直，尽量不要碰撞孔壁。钻孔偏斜1架不稳，钻杆导架不垂直机磨耗，部件松动：2、土层软硬不匀，致使钻头受力不均；3扩孔较大处，钻头摆动偏向一方：4钻杆弯曲，接头不正。1检查、纠正桩架使之垂直安置稳吲，并对导架进行水平与眚矫正和对钻孔设备加以检修；2偏斜过大时，填入土石重新钻进，控制钻速。卡钻1孔内出现缩孔等未及时处理：2钻头被误落入孔内的大工具卡住：3入孔较深的钢护筒倾斜

25、或下端被钻头撞击严重变形；4钻头尺寸不统一，焊补的钻头过大：5下钻头太猛，使钻头倾斜卡在孔壁上：1于向下能活动的的上卡，可用上下下提升法，即上、下提动钻头；2卡钻后不宜强提，只宜轻提，经提不动事，可用小冲击钻锥冲或用冲、吸的方法将钻锥周围的钻渣松动后再提出：3施工中注意保持护筒垂直、防止倾斜；钻头尺寸应统一，下钻应控制钻进速度，不要过猛过快。掉钻1卡钻时强提强拉，操作不当，使钻杆疲劳断裂；2钻头接头不良或滑丝：3马达接线错误，使不应反转的钻机反转钻杆松脱。1经常检查钻具，钻杆钢丝绳和联结装置；2掉钻落物时宜于迅速用打捞叉、钩、绳套等工具打捞，若落体己被泥沙埋，则应用冲、吸的方法，先清除泥砂后再

26、打捞。扩孔及缩孔1扩孔是因孔壁坍塌或钻锥摆动过大所致；2缩孔原因是钻锥磨损过甚，焊补不及时或应地层地层中有有软塑土，遇水膨胀后使孔径缩小。1注意采取防止坍孔和防止钻锥摆动过大的措施；2注意及时焊补钻锥，并在软塑地层采用失水率的优质泥浆护壁：3已发生缩孔时，宜在该处用钻锥上卜反复扫孔以扩大孔径。隔水塞卡在导管内1隔水塞翻转或胶挚过大；2隔水塞遇物忙住；3导管连接不直；4导管变形。用长杆冲捣或振捣，若无效则 提出导管，取出隔水塞重放，并检查导管连接的垂直度；拆换变形的导管。导管内进水1、导管连接处密封不好，垫圈放 置不平正，法兰盘螺丝松动；2、初灌量不足，未埋住导管。1、提出导管，检查垫阁，重新

27、安放并检查密封情况；2、提出导管，清除灌入的混凝 土，重新丌始灌注，增加初灌量，调整导管口至孔底高度。混凝土在导管内出不去1、混凝士配比不符合要求，坍落度过低，混凝土搅拌质量差；2、混凝土泌水离析严重：3、导管内进水未及时发现，混凝土严重稀释，水泥浆与砂、石分离；4、灌注时问过长，表层混凝土已初凝1、将混凝土按配比要求重新拌合并检查坍落度；2、上下提动导管或振捣，使导管疏通，若无效，提出导管进行清理，然后重新插入混凝土内足够深度，用潜水泵或空气吸泥机将导管内泥浆，浮浆，杂物等吸除干净恢复灌注；3、提起导管，重下隔水塞。断桩1、导管提升过高，导管底部脱离混凝土面；2、灌注作业因故中断。上报有关部

28、门协商处理夹层1、埋观深度不够，混入浮浆；2、孔壁垮落物央如混凝土内：3、导管进水使混凝土部分稀释。及时清理整改二、冠梁施工技术要求1、混凝土保护层厚度为50mm；2、模板的接缝不应漏浆，模板内不应有积水，且其允许偏差应符合下表。表4.1.1序号项 目允许偏差值1轴线位置5mm2截面内部尺寸+4mm，-5mm3表面平整度 5mm2、主筋搭接按双面搭接焊实施，搭接长度5d，且接头应相互错开35d。3、钢筋绑扎时能连续配筋的尽量连续配筋，搭接点应错开放置，焊接头每截面不超过50；钢筋绑扎完成后，由现场质检员检查合格后，再请现场监理人员检查合格后方可浇注砼。并详细准确地做好隐蔽工程记录。4、根据混凝

29、土结构工程质量验收规范（GB50204-2002）规定，钢筋安装位置允许偏差应符合下表：表4.1.2序号项 目允许偏差值1绑扎钢筋骨架长：10mm；宽、高：5mm2受力筋间距10mm3受力筋排距5mm4绑扎箍筋间距20mm5钢筋保护层10mm5、砼养护技术要求：砼浇注完毕后12小时以内对砼加以覆盖并保湿养护；砼浇水养护的时间不得少于7天；浇水次数应能保持混凝土处于湿润状态，混凝土养护用水与拌制用水相同。6、模板拆除时的混凝土强度应能保证冠梁表面和棱角不受损伤。三、土钉锚杆与挂网喷锚支护的施工技术要求在已开挖修整好的坑壁及坡面上上挂上6.5150150双向钢筋网片，坑壁用用“U”型或“T”型短钢

30、筋打入土层固定网片，锚管口间再用HPB30016钢筋纵横焊连接加强，放坡段采用为48钢管制作的花管注浆，最后用砼喷射机喷上C20细石砼，厚80mm。水泥使用PO32.5级普通硅酸盐水泥，水灰比0.40.45。喷锚施工技术要求：（1）基坑土方分段、分层挖出支护工作面，分段支护；（2）顶部支护完成应及时设置边坡位移观测点，及时地按计划安排及时观测，根据其反馈信息及时调整各项施工参数；（3）施工单位在施工前要进行全面、详细的调查，查清楚基坑周边地下管网的分布情况，在施工中采取保护及避开措施。1、修坡：（1）喷锚工作面开挖后，应立即修坡；（2）每层工作面深度、坡底边线应接受施工员及监理员检查；（3）坡

31、面应平整，表面无浮土，应掏出上层已喷面层钢筋使其与下层挂网钢筋连接。2、锚杆施工：各层锚杆的标高、间距、倾角（可在允许范围值内根据具体施工情况确定）等参数原则上要按方案施工图测放，第一层锚杆施工时，要特别注意周边情况，必要时可适当调整锚杆高度和倾角，防止破坏地下管网和遇到建构筑物基础。 锚杆为48钢管制作的花管注浆,锚杆制作待现场施工人员检查合格后方能施工，锚杆采用钻机引孔，锚杆采用316钢筋对称绑焊连接。3、挂网：（1）钢筋网应先成排制作，钢筋调直，间距均匀；（2）钢筋网砼保护层厚度3050mm。4、喷射砼（1）采用空压机气动输送，利用高压气体喷射砼，喷射气压0.50.7MPa；（2）采用干

32、料输送至喷头处与水混合后，再喷射到工作面上；（3）喷头应垂直喷面，自下而上进行喷面，并根据反弹情况调节喷距及水灰比；（4）喷锚砼面应平整、美观，表面不允许有露筋现象。喷射砼接头处钢筋预留1020cm，以便下道工序搭接；（5）设置喷射砼厚度标志，确保喷射砼厚度为80100mm。 5、待壁面喷射砼凝固12小时以上后，采用P.O32.5纯水泥浆给锚杆注浆，注浆压力0.20.3MPa，水灰比0.40.45。，锚固管内水泥浆水泥用量不得小于30kg/m。当注浆压力达到设计压力时停止注浆，第一排锚杆注浆控制注浆压力，防止水泥浆冒出地面造成地面隆起，土钉注浆施工完毕后，应养护24小时，通过位移观测，确认边坡

33、变形稳定后，方可进行下一层工作面施工。6、通过边坡位移观测，对位移较大或位移继续发展而没有稳定趋势的部位应及时采取加固措施，确保边坡位移控制在设计要求之内。7、该护壁支护体系属临时性支护，应尽快进行基础施工，基础施工完后及时回填土方，避免基坑壁暴露时间过长而发生坍塌事故。8、喷锚护壁要求及措施（1）当坑边荷载情况超限时，应及时调整局部设计；（2）当施工中出现注浆或成孔异常时，应分析原因，局部采取对策，以确保边坡的稳定；（3）土钉须加长时，应按设计要求帮焊钢筋；（4）加强筋之间的焊接质量会影响喷层与土钉的整体性，从而影响边坡的整体稳定，应特别注意。在施工中应加强检查，焊接不合格不允许进入下一道工

34、序；（5）当局部成孔有困难而达不到设计长度时，现场技术组应及时会同有关方查明原因，调整长度配置；9、质量要求（1）保证项目：1）锚杆长度必须满足设计要求及施工规范的规定。2）原材料的使用必须符合施工规范的规定。（2）喷锚支护允许偏差，应符合建筑地基基础工程施工质量验收规范GB502022002中表7.4.5的规定。项序检查项目允许偏差或允许值检查方法单位数值主项1锚索或土钉长度30用钢尺量一般项目1锚索或土钉位置100用钢尺量2钻孔倾斜度1测钻机倾角3注浆量大于理论计算浆量检查计量数据4锚喷墙面厚度10用钢尺测量5锚喷墙体设计要求试样送检 其它按相关规范要求执行。四、基坑降、排水技术要求基坑开

35、挖深度约4.30-650m之间，为确保安全，应采取有效措施对基坑进行降水。建议对坑集水坑排水。基坑内另设排水盲沟加集水井，抽出的水排至基坑外并不得产生回流。1、排水盲沟尺寸为300mm300mm。2、截水沟尺寸为250mm400mmPVC管。3、集水井井径为800mm，坑内井深为1.2m。4、集水井兼做降水井使用，回灌井应在土方开挖前施工完毕；坑内排水盲沟在土方开挖至地下室底板设计标高后，随土方开挖随即进行开挖。五、雨季施工要求 雨期施工主要以“预防为主”，采取防雨和加强排水相结合的措施，确保雨期施工生产的正常进行，尽量减少因季节性气候对工程施工的影响，加强雨期施工的信息反馈，保证基坑的安全。

36、1.基坑工程雨季施工措施为了保证基坑支护的安全，确保正常施工，需要采取特殊的措施如下： （1）、雨期施工前，完善施工场地的排水系统，保证排水通畅，并采取良好的挡水措施，以阻止地面水流入基坑内。（2）、雨期施工中应随时掌握气象变化情况，对于大暴雨要提前作好准备。 及时查询天气情况，掌握35天的天气变化趋势，对雨季施工的常用物资要配备齐全(见后雨季施工物质表)，对于大暴雨要做好应急预案。（3）、雨期施工的工作面不宜过大，分段进行，防止雨水冲刷。（4）、现场准备足够数量的塑料布，当土方开挖至槽底时，及时进行覆盖。既能防止阳光曝晒，又能防止大雨冲刷。（5）、土方挖到坑底时，要预留200mm左右覆土，待

37、钎探验槽后，进行人工清底，并随即进行垫层混凝土的施工。（6）、基槽到底后，必须及时修筑排水沟和集水井，确保雨水能及时排出，防止浸泡基坑边坡。准备充足的潜水泵，及时将现场存水排到场地以外。排水时防止雨水回灌，造成二次冲刷。（7）、用砖块和砂石对坡道及行车路线进行铺垫。 （8）、当雨来临时，对坡道，要覆盖塑料薄膜。（9）、对于基坑下部土体，因为土体自身强度不足，土方开挖后，如遇小雨，可在喷混凝土中掺加适量速凝剂，掺量510%，在雨中继续喷射。喷完后用塑料薄膜覆盖。(10)、对于现场配置的喷射混凝土混合料、水泥、砂、石等，用塑料薄膜覆盖。(11)、雨天施工应时刻检查电路,防止漏电产生安全隐患。2.坑

38、外排水及防止基坑灌水措施(1)、基坑四周地面要填平，留一定外坡，并与场地排水管道组成地面外排水系统，使基坑四周地面不能有积水。(2)、在雨期期间，加强值班及收听天气预报，下雨之前清理集水坑及排水沟，预备好潜水泵等抽水工具，雨后及时组织人力、物力进行坑内抽、排水工作及基坑四周积水的疏通工作。(3)、为了防止地表水渗透对喷射混凝土面层产生压力，并降低土体强度和土体与土钉之间的界面粘结力，造成基坑塌方、滑坡，在做好上面地面排水的同时，在基坑侧壁土中按一定间距预先设置滞水排水管，及时排除渗入坡体的雨水，保证坡体安全。六、注意事项1、开挖土方时要控制合理的开挖速度，要等上层支护措施有一定龄期后才准开挖下

39、一层土。2、每层坑壁挖出后及时挂网喷锚支护，防止长时间曝晒或淋雨。3、地下室施工结束后，基坑周边形成的工作面应采用粘性土加碎石进行分层回填，严格控制回填质量，回填质量应满足主体设计单位对该部分的要求。4、基坑施工期间，严禁在坑边堆放建筑材料、堆土、建筑加荷等。5、基坑周边的围挡，应采用轻型围挡。6、基坑施工完成，应尽早完成地下室的浇筑，最大限度减少基坑暴露时间。7、根据建设方提供的施工工序，先施工地下室、地下室施工完，土方回填后才施工临近建筑，如建设方需要变更施工工序，需要提前与设计人员沟通，调整支护方案。第六节、质量保证措施一、质量保证体系质量方针：“用我们的承诺和智慧，雕塑时代的艺术品”

40、。基础施工阶段将在该质量保证体系下按ISO9002 标准要求进行。二、组织保证体系基础施工阶段建立由基础施工项目经理领导，主任工程师中间控制，责任工程师负责的三级管理系统。组织保证体系见图7。图7 组织保证体系三、质量管理程序（见图8）基本要素质量 工作质量图8 质量管理体系四、各分项工程质量标准1. 降水施工质量要求（一）钻孔：采用冲击钻机或反循环钻机；清水钻进，自成泥浆稠度不得大于1:1.1；成孔以后，在下管前应进行泥浆稀释，孔内沉淀厚度不得大于0.3m。（二）成井：成孔换浆后应立即下入井管，井点管应保持垂直和居中，然后下滤料，滤料（粒径为24mm）必须沿四周均匀下入，边洗井边下滤料，填至

41、离地面12m，洗井结束后用黏土封孔。（三）洗井：井点管下入后，用空压机送气吹洗，至水清砂少时，出水正常为止。（四）降水要求：在降水期间，必须保证地下水位降至6m 以下，并长期维持这一深度，不得发生水位回升而造成泡基槽和引起边坡坍塌。2. 土钉墙质量标准（见表8）土钉墙质量标准 表8内容标准喷射混凝土面层平整度的允许偏差20mm孔深允许偏差50mm孔径允许偏差5mm孔距允许偏差100mm钢筋保护层厚度25mm土钉倾角偏差5%挂网时网片距坡面34cm3. 土方开挖质量标准（一）国家有关建筑施工规范（二）工程设计对土方的质量要求五、各分项工程质量保证措施1. 降水质量保证措施（一）进行现场井点质量验

42、收；井点施工结束前，对所有井的井深、井径和井中水位进行验收，达不到设计要求的井，应进行重新洗井；对于洗井、抽水时，井内出砂严重，应进行处理，防止沙土流失而引起不良后果；处理后仍达不到要求的，应重新补打井。（二）进行水位、流量观测：井点施工期间，对已成井点的水位，每天观测12 次，在开始抽降水后510 天，每天观测水量及观测孔（或1 个抽水孔）的水位12 次（基槽开挖期间每天观测12 次）；以后每710 天观测一次（雨期为35 天，下大雨，每天观测12 次）；将每次观测的水位、流量记录在“地下水位长期观测记录表”中，并及时进行整理，绘制Qt 与St 关系曲线，分析水位下降的趋势与流量变化，预测地

43、下水位下降到设计深度的时间并调整抽水井数与抽水时间。如水位、水量发生突然变化，应立即查明原因，及时进行处理。（三）降水维护：在整个降水期间，必须保证降水点和抽水设备的完好，对抽水设备进行定期检查和维修，发现问题及时处理，保证电源供给。2. 土钉墙质量保证措施（一）修坡时专人进行测量，确保不吃槽。（二）插入钢筋时由专人检查, 若插入深度不足，则继续取土成孔，插入钢筋时要将注浆管绑在距孔底0.5m 处。（三）注浆时要严格按配比搅浆, 并随成孔随注浆, 注浆渗漏较多时, 要进行两次、三次补浆直到注满。（四）喷混凝土时, 由专人检查网长及标志杆的安装。六、基坑监测方案采用信息化施工，确保基坑开挖过程中

44、的安全，必须对基坑进行监测，方案如下：1. 观测点的布置：在坡顶上每隔10m 布置一个点。2. 观测精度要求：满足国家三级水准测量精度要求：水平误差控制6.00mm；垂直误差控制281次/10d注：上表所列监测频率针对的是应测项目的仪器监测。当出现异常现象和数据，或接近报警值时，应提高监测频率甚至连续监测。（3）当出现下列情况之一时，应提高监测频率：a、监测数据达报警值；b、监测数据变化较大或者速率加快；c、存在勘察未发现的不良地质；d、超深、超长开挖或未及时进行支挡等违反设计工况施工；e、基坑及周边大量积水、长时间连续降雨等；f、基坑附近地面荷载突然增大或超过设计限值；g、支护结构出现开裂；

45、h、周边地面突发较大沉降或出现严重开裂；i、邻近建筑突发较大沉降、不均匀沉降或出现严重开裂；j、出现其他影响基坑及周边环境安全的异常情况。2、监测报警值基坑工程周边环境监测报警值 表3.1.2项 目监测对象累计值/mm变化速率/mmd-1备注1地下水位变化1000500-2管线位移刚性管道压力103013直接观察点数据非压力104035柔性管线1040-35-3邻近建筑位移102013-4裂缝宽度建筑-持续发展-地表1015持续发展-注：建筑整体倾斜度累计值达到2/1000或倾斜速度连续3天大于0.0001H/d(H为建筑承重结构高度)时报警。注：本次基坑侧壁安全等级为二级，设计文本中未注明监

46、测事宜，应严格按照建筑基坑工程监测技术规范第8.0.4与第8.0.5条确定监测报警值。基坑及支护结构监测报警值 表3.1.3序号监测项目支护结构类型基坑类别二级累计值（取二者的小值）变化速率(mm/d)累计值的设计取值（mm）绝对值(mm)相对基坑深度(h)控制值1围护墙(边坡)顶部水平位移灌注桩40500.5%0.7%46302围护墙(边坡)顶部竖向位移灌注桩25300.3%0.5%34253深层水平位移灌注桩70750.6%0.7%46504基坑周边地表竖向位移506046405坑底隆起（回弹）506046406锚索内力60%70%f270%f2注：1、f2为构件承载力设计值。当出现下列情

47、况之一时，必须立即进行危险报警，并应对基坑支护结构和周边环境中的保护对象采取应急措施：（1）监测数据达到监测报警值；（2）基坑支护结构或周边土体的位移值突然明显增大或基坑出现流砂、管涌、隆起、陷落或较严重的渗漏等；（3）基坑支护结构的支撑或锚固体系出现过大变形、压屈、断裂、松弛或拔出现象；（4）周边建筑的结构部分、周边地面出现较严重的突发裂缝或危害结构的变形裂缝；（5）根据当地工程经验，出现其他必须进行危险报警的情况。四、监测方法及精度要求1、一般规定监测工作开始前布设符合要求的监测网基准点和工作基点，并采用要求的监测仪器、设备；监测项目初始值应在相关施工工序之前进行，并取至少连续观测3次的稳

48、定值的平均值；对支护桩监测应不大于20米布置一个水平、垂直位移监测点，总数不小于15个。2、水位位移监测监测方法及精度要求（1）测定特定方向上的水平位移时，可采用视准线法、小角度法、投点法等；测定监测点任意方向上的水平位移时，可视监测点的分布情况，采用前方交会法、后方交会法、极坐标法等；当测点与基准点无法通过通视或距离较远时，可采用GPS测量法或三角、三边、边角测量与基准线法相结合的综合测量方法；（2）水平位移监测基准点的埋设应符合国家现行标准建筑变形测量规范（JGJ8）的有关规定，宜设置有强制对中的观测墩，并宜采用精密的光学对中装置，对中误差不宜大于0.5mm；（3）基坑围护墙（边坡）顶部、

49、基坑周边管线、邻近建筑水平位移监测精度应根据其水平位移报警值按下表3.1.2确定.注：本次基坑侧壁安全等级为一级，设计文本中未注明监测事宜，应严格按照建筑基坑工程监测技术规范第8.0.4与第8.0.5条确定监测报警值。3、竖向位移监测监测方法及精度要求（1）竖向位移监测可采用几何水准或液体静力方法；（2）围护墙（边坡）顶部、立柱、基坑周边地表、管线和邻近建筑的竖向位移监测精度应根据其竖向位移报警值按下表确定：表4.3.1竖向位移报警值累计值S（mm）S2020S4040S60变化速率（mm/d）22446测量点坐标中误差0.150.30.51.54、深层水平位移监测监测方法及精度要求（1）围护

50、墙或土体深层水平位移的监测宜采用在墙体或土体中预埋设测斜管、通过测斜仪观测各深度处水平位移的方法；（2）测斜仪的系统精度不宜低于0.25mm/m，分辨率不宜低于0.02mm/500mm；（3）测斜管应在基坑开挖1周前埋设，并根据规范要求保证测斜管的埋设质量；（4）测斜仪探头置入测斜管低后，应待探头接近管内温度时再测量，每个监测点均应进行正、反两测测量。5、地表裂缝监测方法及精度要求（1）裂缝监测应监测裂缝的位置、走向、长度、宽度，必要时应监测裂缝深度；（2）基坑开挖前应记录监测对象已有裂缝的分布位置和数量，测定其走向、长度、宽度和深度等情况，监测标志应具有可供测量的明晰端面或中心；（3）裂缝宽

51、度量测精度不宜低于0.1mm，裂缝长度和深度量测精度不宜低于1mm。6、地下水位监测方法及精度要求（1）地下水位监测宜通过孔内设置水位管，采用水位计进行量测；（2）地下水位量测精度不宜低于10mm。7、锚索内力监测（1）锚索的内力监测宜采用专用测力计、钢筋应力计或应变计；（2）专用测力计、钢筋应力计和应变计的量程宜为对应设计值的2倍，量测精度不宜低于0.5%FS，分辨率不宜低于0.2%FS；（3）锚索或土钉施工完成后应对专用测力计、应力计或应变计进行检查测试，并取下一层土方开挖前连续2d获得的稳定测试数据平均值作为其初始值。第九节 基坑应急处置方案一、基坑出现裂缝、变形过大潜在滑动失稳险情的应

52、急防护措施基坑开挖过程中或基坑开挖后，在进行地下室、基础（箱、筏基础）施工期间，常常会存在一些超过基坑稳定设计计算的条件，造成地面开裂、坑壁土体变形过大及滑塌等险情。因此在整个基础施工期间，必须备有相应的应急防护措施及抢险工作所需的设备、材料和组织安排。基坑边坡出现裂缝、变形以致滑动的失稳险情，其本质的问题是土体潜在破坏面上的抗剪强度未能适应剪应力的结果。因此抢险应急的防护措施也基本上从这两方面考虑，一是设法降低坡土体中的剪应力；二是提高土体或边坡的抗剪强度。采用以下应急防护措施：1、坡脚被动区临时压重：在基坑底面范围内，采用堆置土、砂包或堆石、砌体等压载的方法以增加基坑支护体系抗滑力维持边坡

53、稳定；2、坡顶主动区减载：坡顶减载包括二个方面，一是清除基坑周边地面堆置的砂石建筑材料及施工设施等以减轻地面荷载；二是可根据出现险情程度和需要，进一步降低基坑顶面高程，挖除基坑顶面一定厚度的土层以减少边坡自身土体的重量，降低边坡滑动力而提高边坡的稳定系数。3、从基坑边起算开挖深度约1.03.0倍的范围内垂直打入锚桩，锚桩与水平锚索或钢性桩连接进行拉锚。必要时增设土钉或锚索。4、在各剖面增设内支撑（角撑），支撑构件为300钢管或其它型钢，支撑点设于冠梁或砼腰梁上。5、对险情段加强监测。6、尽快向勘察和设计等单位反馈信息，开展勘察和设计资料复审，按施工的现状工况验算。7、1-1剖面-4-4剖面靠近

54、市政道路及铁路，一旦出现裂缝或建筑变形过大将会造成重大经济损失并威胁人员安全。因此该剖面应严格监控桩顶水平位移，一旦接近预警值，应及时按应急处理预案进行处理。 二、支护结构位移若插入坑底部分支护桩向内变形，支护桩下段位移较大，造成桩背土体沉陷，主要应设法控制支护桩嵌入部分的位移，着重加固坑底部位，具体措施有：1、回填好土、砂石或砂袋等，回填反压土高度至能保证基坑变形完全稳定为止；2、增设坑内降水设备，降低地下水；3、对坑底进行加固，如采用注浆、高压喷射注浆等提高被动区抗力；4、坡顶卸载：坡顶一定范围内的土体挖除，减少坡顶荷载；5、对支护结构临时加固：局部增加锚索；局部采取注浆加固措施；对险情段

55、加强监测；尽快向勘察和设计等单位反馈信息，开展勘察和设计资料复审，按施工的现状工况验算。6、对基坑挖土合理分段，每段土方挖到底后及时浇注垫层。三、支护结构渗水1、对渗水量较小，不影响施工也不影响周边环境的情况下，可采用坑底设排水沟的方法；2、对渗水量较大，但没有流砂带出，造成施工困难，而对周围影响不大的情况，可采用“引流修补”的方法：在渗漏较严重的部位，先在支护结构水平（略向上）打入一根钢管，内径2030mm，使其穿透支护结构内，由此将水从该管引出；将管边支护结构的薄弱处用防水砼或砂浆修补封堵；待修补封堵的砼或砂浆达到一定强度后，再将钢管出水口封住。如封住管口后出现第二处渗漏时，按上述方法再进

56、行“引流修补”。如果引流的水为清水，周边环境较简单或出水量不大，则不作修补也可，只需将引入基坑的水排出即可。四、支护结构漏水1、如果漏水位置离地面不深处，可将支护结构背开挖至漏水位置下5001000mm，在支护结构背后用密实砼进行封堵；2、如漏水位置埋深较大，则可在支护结构后采用压密注浆方法，注浆封堵。注浆浆液中应掺入适量水玻璃，使其能尽早凝结，也可采用高压喷射注浆方法。采用压密注浆时，为防止施工对支护结构产生的压力生成支护结构较大的侧向位移，在施工前应对坑内局部反压回填土，待注浆达到止水效果后再重新开挖。五、相邻建（构）筑物不均匀沉降应急措施基坑开挖施工，对相邻建（构）筑物进行沉降变形监测，

57、当其产生不均匀沉降，同时其倾斜率接近千分之四时，应对建（构）筑物沉降变形较大一侧进行地基土注浆加固处理。（1）注浆杆采用483.25焊管。锚索前端封闭，管身前4m每隔30cm钻一个8灌浆花眼，灌浆花眼间呈90夹角。（2）注浆采用32.5MPa强度等级水泥，水灰比为0.5，注浆水泥掺量3050kgm左右，注浆压力0.20.5MPa。注浆杆长9m，杆间距1.5m，其平面位置及入射角度应根据施工现场情况调整，以保证注浆杆有不小于3m长度进入建筑物外侧2m平面范围。（3）注浆次序不小于2序，注浆时设专人对周边建（构）筑物巡查，避免对其造成隆起变形等损害。（4）第一次注浆加固时，注浆杆间距可取1.52.

58、0m，根据注浆加固后的沉降变形监测情况，必要时，应加密注浆杆间距甚至采取其它有效的加固措施。六、支护桩间土体出现垮孔应急措施 喷锚时在混凝土中加速凝剂，孔洞要及时填补，小孔洞可以采用沙袋填补，若空洞较大，建议在相对应的上方打孔注浆 (高压注浆最少5个MPa)若大面积塌落建议用工字钢竖向插入底部 并支模浇筑混凝土(要抗渗的速凝的)。七、截、排水措施在基坑顶部，采取临时措施拦截地表水，以防下渗或直接流入基坑内。对地表裂缝，及时采用水泥砂浆封堵，以防地表水下渗。同时检查基坑顶部所有污水、给水管线，看是否断裂，有水下渗入基坑边坡，如污水雨水管线有断裂，应将污水、雨水管线的水源切断或污水、雨水管线改线。

59、基坑底部，用污水泵抽水，并做好坑底排水设施，使基坑底部尽量保持干爽，以防基坑底部土体泡水软化。第十节 基坑支护计算书一、计算依据1、基坑设计深度、设计安全等级及安全系数选取拟建设备用房设有1层地下室，根据建筑设计单位提供的地下室设计图纸，地下室顶板标高为1970.00，基础采用筏板基础，基坑坑底标高为1964.70，施工时开挖至基坑底标高以上0.30m，预留0.30m用于人工清除扰动土体。场地内钻孔地下水位埋藏深度（终孔后混合水位）在2.84.0m之间，稳定水位标高介于1966.561968.49m，经走访调查，场地地下水位近35年变幅在1.001.50m之间。根据基坑的工程地质条件、水文地质

60、条件、基坑开挖深度及支护结构选型等内容，本次基坑支护设计中对基坑的整体稳定性、抗倾覆稳定性分别进行计算，其系数选取如下表：基坑支护等级1-1（二级）2-2（二级）3-3（二级）4-4（二级）5-5（三级）基坑侧壁安全系数1.01.01.01.00.9整体稳定性系数1.301.301.301.301.25抗倾覆稳定性系数1.21.21.21.21.15抗隆起稳定性系数1.61.61.61.61.4流土稳定性系数1.51.51.51.51.4悬臂桩嵌固稳定安全系数1.21.21.21.21.152、基坑支护使用年限此次基坑支护工程设计使用年限为一年。3、基坑周边附加荷载设计值1）本次基坑支护设计附

61、加超载取值：基坑周边的超载按15KPa取值；市政道路荷载按35KPa取值；（2）场地周边荷载限制条件基坑开挖、施工及支护结构使用期间，坑顶外侧3.0m内严禁堆载；土方开挖时基坑周边3.0m范围以外可临时堆载，堆载重量不超过15kPa，并及时进行清运；基坑支护及主体结构施工时的钢筋制作可在基坑周边3.0m范围外进行，但应严格控制钢筋的堆载重量，堆载重量不超过15kPa；基坑开挖过程及基坑使用期间，基坑顶部附加荷载不得超过设计要求，若确需行走重型车辆或堆载，必须及时通知设计人员，对相应部位的设计内容进行必要的调整。1.2.2基坑支护设计参数本次基坑支护设计时候，采用地勘报告提供的相关土层的固结快剪

62、试验指标作为计算依据。相关土层的岩士物理力学指标建议如下表所示：基坑支护设计计算岩土层参数表指标名称岩土名称天然重力密度r（kN/m3）承载力特征值fak（kPa）直剪压缩模量Es1-2土钉的极限粘结强度标准值qsk(kPa)粘聚力C（kPa）内摩擦角（度）人工填土18.518625*泥炭质土114.5802063.015*粘 土218.21452585.045*含粉质粘土角砾20.017045128.065*强风化泥岩123.0280852212.0150*中风化泥岩224.4480/-注：带“*”值为地勘报告所提供的经验值，位于地下水位以下的土体抗剪强度指标选择直剪指标。二、计算结果及过程

63、2.1、计算结果汇总根据基坑周边地质条件、基坑挖深和周边场地环境条件支护范围内主要设置5种类型支护剖面。根据各地质断面，采用理正深基坑7.0PB3计算，各剖面计算结果汇总如下：基坑计算结果汇总表剖面号开挖深度（m）支护等级基坑支护形式整体稳定安全系数抗倾覆稳定性系数流土稳定计算安全系数抗隆起计算安全系数悬臂桩嵌固稳定安全系数1-15.50二级悬臂桩2.861.6452.7093.1311.2062-25.50二级悬臂桩2.5591.9413.353.1641.2083-36.50二级悬臂桩4.352.2211.9639.8391.2214-46.40二级悬臂桩2.5451.4381.9142.

64、8651.2035-54.30三级土钉墙1.578-1.4812.073-2.2、计算书1-1剖面：排桩支护支护方案 基本信息 规范与规程建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级二级支护结构重要性系数01.00基坑深度H(m)5.500嵌固深度(m)9.000桩顶标高(m)-0.500桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形 桩直径(m)0.800桩间距(m)1.600有无冠梁 有 冠梁宽度(m) 0.800 冠梁高度(m) 0.600 水平侧向刚度(MN/m) 2.200放坡级数 1超载个数 2支护结构上的水平集中力0 放坡信息 坡号台宽

65、(m)坡高(m)坡度系数10.0000.5001.000 超载信息 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号 (kPa,kN/m)(m)(m)(m) (m)10.0000.0004.5001.500条形-235.0000.0008.0006.000条形- 附加水平力信息 水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号 (kN)(m)倾覆稳定整体稳定 土层信息 土层数 4坑内加固土 否内侧降水最终深度(m)6.500外侧水位深度(m)3.000弹性计算方法按土层指定弹性法计算方法m法基坑外侧土压力计算方法主动 土层参数 层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角 (m)(kN/m3)

66、(kN/m3)(kPa)(度)1素填土6.1518.59.518.006.002淤泥质土2.2014.55.020.006.003粘性土7.7020.010.4-4强风化岩3.9023.013.0-层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度 擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度) (kPa)125.018.006.00合算m法1.92-215.020.006.00合算m法2.12-380.045.0012.00合算m法6.18-4200.085.0022.00合算m法15.98- 土压力模型及系数调整 弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压

67、力内侧土压力内侧土压力 名称 调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0001.0001.00010000.0002淤泥质土合算1.0001.0001.0001.00010000.0003粘性土合算1.0001.0001.0001.00010000.0004强风化岩合算1.0001.0001.0001.00010000.000 工况信息 工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖5.500- 结构计算 各工况：内力位移包络图：地表沉降图： 冠梁选筋结果 钢筋级别选筋As1HRB4007E18As2HRB4004E16As3HRB400E8200 截面计算 钢筋

68、类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500 截面参数 桩是否均匀配筋 是 混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HRB400桩的螺旋箍筋间距(mm)200弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)14.00 内力取值 段内力类型弹性法经典法内力内力号 计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)203.950.00216.69216.691基坑外侧最大弯矩(kN.m)416.96676.50

69、443.02443.02最大剪力(kN)214.93168.22268.66268.66段选筋类型级别钢筋实配计算面积号 实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40016E1840723894箍筋HRB400E10200785671 加强箍筋HRB400E142000154 整体稳定验算 计算方法：Bishop法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 Ks = 2.860圆弧半径(m) R = 15.670圆心坐标X(m) X = -0.833圆心坐标Y(m) Y = 6.585 抗倾覆稳定性验算 抗倾覆安全系数:Mp被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩

70、, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。Ma主动土压力对桩底的倾覆弯矩。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 工况1： Ks = 1.645 = 1.200, 满足规范要求。 抗隆起验算 1) 从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：支护底部，验算抗隆起：Ks = 3.131 1.600，抗隆起稳定性满足。深度16.050处，验算抗隆起：Ks = 8.368 1.600，抗隆起稳定性满足。 流土稳定性验算其中:K流土稳定性计算安全系数；Kf流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性安全系数分别不应

71、小于1.6、1.5、1.4；ld截水帷幕在基坑底面以下的长度(m)；D1潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离(m)；土的浮重度(kN/m3)；h基坑内外的水头差(m)；w地下水重度(kN/m3)；K = (2.00*5.00 + 0.80*2.50)*7.90/3.50*10.00K = 2.709 = 1.5, 满足规范要求。 抗承压水(突涌)验算 式中Pcz基坑开挖面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力(kN/m2); Pwy承压水层的水头压力(kN/m2); Ky抗承压水头(突涌)稳定性安全系数，规范要求取大于1.100。Ky = 32.10/20.00 = 1.60 = 1.

72、10基坑底部土抗承压水头稳定! 嵌固深度计算 嵌固深度计算参数：是否考虑坑底隆起稳定性嵌固深度计算过程： 当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。1) 嵌固深度构造要求： 依据建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-2012, 嵌固深度对于悬臂式支护结构ld不宜小于0.8h。 嵌固深度构造长度ld：4.400m。2) 嵌固深度满足抗倾覆要求： 按建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-2012悬臂式支护结构计算嵌固深度ld值，规范公式如下： 得到ld = 6.700m。3) 嵌固深度满足坑底抗隆起要求： 符合坑底抗隆起的嵌固深度ld = 2.900m 满足以上要求的

73、嵌固深度ld计算值=6.700m，ld采用值=9.000m。 嵌固段基坑内侧土反力验算 工况1：Ps = 1570.905 Ep = 3036.758，土反力满足要求。式中：Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。2-2剖面： 排桩支护支护方案 基本信息 规范与规程建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级二级支护结构重要性系数01.00基坑深度H(m)5.500嵌固深度(m)6.000桩顶标高(m)-0.500桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形 桩直径(m)0.8

74、00桩间距(m)1.600有无冠梁 有 冠梁宽度(m) 0.800 冠梁高度(m) 0.600 水平侧向刚度(MN/m) 2.200放坡级数 1超载个数 2支护结构上的水平集中力0 放坡信息 坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数10.0000.5001.000 超载信息 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号 (kPa,kN/m)(m)(m)(m) (m)10.0000.0004.5001.500条形-235.0000.0008.0006.000条形- 附加水平力信息 水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号 (kN)(m)倾覆稳定整体稳定 土层信息 土层数 4坑内加固土 否

75、内侧降水最终深度(m)6.500外侧水位深度(m)2.700弹性计算方法按土层指定弹性法计算方法m法基坑外侧土压力计算方法主动 土层参数 层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角 (m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土5.6018.59.518.006.002淤泥质土0.7014.55.020.006.003粘性土7.3020.010.428.4617.214强风化岩7.3023.013.0-层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度 擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度) (kPa)125.018.006.00合算m法1.92-215.020.006.

76、00合算m法2.12-380.045.0012.00合算m法6.18-4200.085.0022.00合算m法15.98- 土压力模型及系数调整 弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力 名称 调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0001.0001.00010000.0002淤泥质土合算1.0001.0001.0001.00010000.0003粘性土合算1.0001.0001.0001.00010000.0004强风化岩合算1.0001.0001.0001.00010000.000 工况信息 工况

77、工况深度支锚号类型(m)道号1开挖5.500- 结构计算 各工况：内力位移包络图：地表沉降图： 冠梁选筋结果 钢筋级别选筋As1HRB4007E18As2HRB4004E16As3HRB400E8200 截面计算 钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500 截面参数 桩是否均匀配筋 是 混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HRB400桩的螺旋箍筋间距(mm)200弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分

78、段长度(m)11.00 内力取值 段内力类型弹性法经典法内力内力号 计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)130.350.00138.50138.501基坑外侧最大弯矩(kN.m)188.38341.92200.16200.16最大剪力(kN)152.67149.75190.84190.84段选筋类型级别钢筋实配计算面积号 实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40016E1632172765箍筋HRB400E10200785671 加强箍筋HRB400E142000154 整体稳定验算 计算方法：Bishop法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳

79、定安全系数 Ks = 2.559圆弧半径(m) R = 15.035圆心坐标X(m) X = 0.183圆心坐标Y(m) Y = 9.023 抗倾覆稳定性验算 抗倾覆安全系数:Mp被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。Ma主动土压力对桩底的倾覆弯矩。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 工况1： Ks = 1.941 = 1.200, 满足规范要求。 抗隆起验算 1) 从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：支护底部，验算抗隆起：Ks = 3.164 1.600，抗隆起稳定性满足。

80、深度13.600处，验算抗隆起：Ks = 9.424 1.600，抗隆起稳定性满足。 流土稳定性验算其中:K流土稳定性计算安全系数；Kf流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性安全系数分别不应小于1.6、1.5、1.4；ld截水帷幕在基坑底面以下的长度(m)；D1潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离(m)；土的浮重度(kN/m3)；h基坑内外的水头差(m)；w地下水重度(kN/m3)；K = (2.00*5.00 + 0.80*2.80)*10.40/3.80*10.00K = 3.350 = 1.5, 满足规范要求。 抗承压水(突涌)验算 式中Pcz基坑开挖

81、面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力(kN/m2); Pwy承压水层的水头压力(kN/m2); Ky抗承压水头(突涌)稳定性安全系数，规范要求取大于1.100。Ky = 36.40/20.00 = 1.82 = 1.10基坑底部土抗承压水头稳定! 嵌固深度计算 嵌固深度计算参数：是否考虑坑底隆起稳定性嵌固深度计算过程： 当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。1) 嵌固深度构造要求： 依据建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-2012, 嵌固深度对于悬臂式支护结构ld不宜小于0.8h。 嵌固深度构造长度ld：4.400m。2) 嵌固深度满足抗倾覆要求： 按建筑

82、基坑支护技术规程 JGJ 120-2012悬臂式支护结构计算嵌固深度ld值，规范公式如下： 得到ld = 3.850m。3) 嵌固深度满足坑底抗隆起要求： 符合坑底抗隆起的嵌固深度ld = 0.800m 满足以上要求的嵌固深度ld计算值=4.400m，ld采用值=6.000m。 嵌固段基坑内侧土反力验算 工况1：Ps = 749.900 Ep = 1805.367，土反力满足要求。式中：Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。3-3剖面：排桩支护支护方案 基本信息 规范与规程建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-2012内

83、力计算方法增量法支护结构安全等级二级支护结构重要性系数01.00基坑深度H(m)6.500嵌固深度(m)5.000桩顶标高(m)-1.500桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形 桩直径(m)0.800桩间距(m)1.775有无冠梁 有 冠梁宽度(m) 0.800 冠梁高度(m) 0.600 水平侧向刚度(MN/m) 34.406放坡级数 1超载个数 0支护结构上的水平集中力0 放坡信息 坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数10.0001.5001.000 附加水平力信息 水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号 (kN)(m)倾覆稳定整体稳定 土层信息 土层数 3坑内加

84、固土 否内侧降水最终深度(m)7.500外侧水位深度(m)2.400弹性计算方法按土层指定弹性法计算方法m法基坑外侧土压力计算方法主动 土层参数 层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角 (m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土6.4018.59.518.006.002粘性土2.8020.010.445.0012.003强风化岩4.0023.013.0-层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度 擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度) (kPa)125.018.006.00合算m法1.92-280.045.0012.00合算m法6.18-3200.085.

85、0022.00合算m法15.98- 土压力模型及系数调整 弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力 名称 调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0001.0001.00010000.0002粘性土合算1.0001.0001.0001.00010000.0003强风化岩合算1.0001.0001.0001.00010000.000 工况信息 工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖6.500- 结构计算 各工况：内力位移包络图：地表沉降图： 冠梁选筋结果 钢筋级别选筋As1HRB4007E18As2HRB

86、4004E16As3HRB400E8200 截面计算 钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500 截面参数 桩是否均匀配筋 是 混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HRB400桩的螺旋箍筋间距(mm)200弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)10.00 内力取值 段内力类型弹性法经典法内力内力号 计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)332.350.00353.12353.

87、121基坑外侧最大弯矩(kN.m)56.82519.4960.3760.37最大剪力(kN)128.42247.86160.53160.53段选筋类型级别钢筋实配计算面积号 实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40020E1430793030箍筋HRB400E122001131671 加强箍筋HRB335D142000154 整体稳定验算 计算方法：Bishop法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 Ks = 4.350圆弧半径(m) R = 13.002圆心坐标X(m) X = -0.119圆心坐标Y(m) Y = 7.970 抗倾覆稳定性验算 抗

88、倾覆安全系数:Mp被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。Ma主动土压力对桩底的倾覆弯矩。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 工况1： Ks = 2.221 = 1.200, 满足规范要求。 抗隆起验算 1) 从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：支护底部，验算抗隆起：Ks = 9.839 1.600，抗隆起稳定性满足。 流土稳定性验算其中:K流土稳定性计算安全系数；Kf流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性安全系数分别不应小于1.6、1.5、1.4；l

89、d截水帷幕在基坑底面以下的长度(m)；D1潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离(m)；土的浮重度(kN/m3)；h基坑内外的水头差(m)；w地下水重度(kN/m3)；K = (2.00*3.00 + 0.80*4.10)*10.79/5.10*10.00K = 1.963 = 1.5, 满足规范要求。 抗承压水(突涌)验算 式中Pcz基坑开挖面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力(kN/m2); Pwy承压水层的水头压力(kN/m2); Ky抗承压水头(突涌)稳定性安全系数，规范要求取大于1.100。Ky = 40.40/30.00 = 1.34 = 1.10基坑底部土抗承压水头稳定

90、! 嵌固深度计算 嵌固深度计算参数：是否考虑坑底隆起稳定性嵌固深度计算过程： 当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。1) 嵌固深度构造要求： 依据建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-2012, 嵌固深度对于悬臂式支护结构ld不宜小于0.8h。 嵌固深度构造长度ld：5.200m。2) 嵌固深度满足抗倾覆要求： 按建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-2012悬臂式支护结构计算嵌固深度ld值，规范公式如下： 得到ld = 3.600m。3) 嵌固深度满足坑底抗隆起要求： 符合坑底抗隆起的嵌固深度ld = 0.000m 满足以上要求的嵌固深度ld计算值=5.20

91、0m，ld采用值=5.000m。工况1：Ps = 492.078 Ep = 2488.471，土反力满足要求。式中：Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。4-4剖面：排桩支护支护方案 基本信息 规范与规程建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级二级支护结构重要性系数01.00基坑深度H(m)6.400嵌固深度(m)5.600桩顶标高(m)-2.000桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形 桩直径(m)0.800桩间距(m)1.600有无冠梁 有 冠梁宽度(m) 0.

92、800 冠梁高度(m) 0.600 水平侧向刚度(MN/m) 2.200放坡级数 1超载个数 1支护结构上的水平集中力0 放坡信息 坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数10.0002.0001.000 超载信息 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号 (kPa,kN/m)(m)(m)(m) (m)150.0000.0005.0003.000条形- 附加水平力信息 水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号 (kN)(m)倾覆稳定整体稳定 土层信息 土层数 3坑内加固土 否内侧降水最终深度(m)7.400外侧水位深度(m)2.400弹性计算方法按土层指定弹性法计算方法m法基坑外侧

93、土压力计算方法主动 土层参数 层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角 (m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土5.6318.59.518.006.002粘性土6.4020.010.445.0012.003强风化岩2.2023.013.0-层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度 擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度) (kPa)125.018.006.00合算m法1.92-280.045.0012.00合算m法6.18-3200.085.0022.00合算m法15.98- 土压力模型及系数调整 弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号土类水土水压力外侧

94、土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力 名称 调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0001.0001.00010000.0002粘性土合算1.0001.0001.0001.00010000.0003强风化岩合算1.0001.0001.0001.00010000.000 工况信息 工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖6.400- 结构计算 各工况：内力位移包络图：地表沉降图： 冠梁选筋结果 钢筋级别选筋As1HRB4007E18As2HRB4004E16As3HRB400E8200 截面计算 钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HR

95、B400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500 截面参数 桩是否均匀配筋 是 混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HRB400桩的螺旋箍筋间距(mm)200弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)10.00 内力取值 段内力类型弹性法经典法内力内力号 计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)136.070.00144.58144.581基坑外侧最大弯矩(kN.m)287.16586.24305.11305.11最大剪力(kN)157.31229

96、.71196.64196.64段选筋类型级别钢筋实配计算面积号 实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB40016E1632172765箍筋HRB400E10207854671 加强箍筋HRB400E142000154 整体稳定验算 计算方法：Bishop法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 Ks = 2.545圆弧半径(m) R = 11.413圆心坐标X(m) X = 0.403圆心坐标Y(m) Y = 5.806 抗倾覆稳定性验算 抗倾覆安全系数:Mp被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支

97、点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。Ma主动土压力对桩底的倾覆弯矩。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 工况1： Ks = 1.438 = 1.200, 满足规范要求。 抗隆起验算 1) 从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：支护底部，验算抗隆起：Ks = 2.865 1.600，抗隆起稳定性满足。深度12.030处，验算抗隆起：Ks = 8.807 1.600，抗隆起稳定性满足。 流土稳定性验算其中:K流土稳定性计算安全系数；Kf流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性安全系数分别不应小于1.6、1.5、1.4；ld截水帷幕在基坑底面以下的长度

98、(m)；D1潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离(m)；土的浮重度(kN/m3)；h基坑内外的水头差(m)；w地下水重度(kN/m3)；K = (2.00*3.00 + 0.80*4.00)*10.40/5.00*10.00K = 1.914 = 1.5, 满足规范要求。 抗承压水(突涌)验算 式中Pcz基坑开挖面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力(kN/m2); Pwy承压水层的水头压力(kN/m2); Ky抗承压水头(突涌)稳定性安全系数，规范要求取大于1.100。Ky = 40.40/30.00 = 1.34 = 1.10基坑底部土抗承压水头稳定! 嵌固深度计算 嵌固深度计算

99、参数：是否考虑坑底隆起稳定性嵌固深度计算过程： 当地层不够时，软件是自动加深最后地层厚度(最多延伸100m)得到的结果。1) 嵌固深度构造要求： 依据建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-2012, 嵌固深度对于悬臂式支护结构ld不宜小于0.8h。 嵌固深度构造长度ld：5.120m。2) 嵌固深度满足抗倾覆要求： 按建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-2012悬臂式支护结构计算嵌固深度ld值，规范公式如下： 得到ld = 4.500m。3) 嵌固深度满足坑底抗隆起要求： 符合坑底抗隆起的嵌固深度ld = 0.000m 满足以上要求的嵌固深度ld计算值=5.120m，ld采用值=5.600m

100、。 嵌固段基坑内侧土反力验算 工况1：Ps = 861.314 Ep = 1753.534，土反力满足要求。式中：Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。5-5剖面：土钉墙支护方案 验算简图 基本参数 所依据的规程或方法：建筑基坑支护技术规程JGJ 120-2012基坑深度： 4.300(m)基坑内地下水深度： 5.300(m)基坑外地下水深度： 2.600(m)支护结构重要性系数： 0.900土钉荷载分项系数： 1.250土钉抗拔安全系数： 1.400整体滑动稳定安全系数： 1.250土钉墙底面支锚轴向拉力经验系数b：

101、0.800 坡线参数 坡线段数 1序号 水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角() 1 5.125 4.300 40.0 土层参数 土层层数 4层号 土类名称 层厚 重度 浮重度 粘聚力 内摩擦角 与锚固体摩阻力 与土钉摩阻力 水土 (m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) (kPa) (kPa) 1 素填土 4.940 18.5 9.5 18.0 6.0 25.0 25.0 合算 2 淤泥质土 2.200 14.5 5.0 20.0 6.0 15.0 15.0 合算 3 粘性土 7.700 20.0 10.4 45.0 12.0 80.0 65.0 合算 4 强风化岩 3.9

102、00 23.0 13.0 85.0 22.0 200.0 150.0 合算 超载参数 超载数 1序号 超载类型 超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式 长度(m) 1 局部均布 15.000 0.000 10.000 3.275 条形 土钉参数 土钉道数 3序号 水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋 1 1.400 0.800 20.0 80 6.000 1D25 2 1.400 1.500 20.0 80 9.000 1D25 3 1.400 1.500 20.0 80 6.000 1D25钢筋类型对应关系：

103、d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500 花管参数 基坑内侧花管排数 0基坑外侧花管排数 0 锚杆参数 锚杆道数 0 坑内土不加固 验算结果 抗拔承载力验算结果 工况 开挖深度 破裂角 支锚号 支锚长度 受拉荷载标准值 抗拔承载力标准值 抗拉承载力标准值 安全系数 (m) (度) (m) Nkj(kN) Rkj(kN) Rkj(kN) 抗拔 抗拉 1 1.500 23.0 0 2 3.000 23.0 1土钉 6.000 6.0 28.5 164.4 4.727 27.292 3 4.3

104、00 23.0 1土钉 6.000 0.0 23.0 164.4 999.000 999.000 2土钉 9.000 30.9 44.9 164.4 1.456 5.327 4 4.300 23.0 1土钉 6.000 0.0 23.0 164.4 999.000 999.000 2土钉 9.000 5.2 44.9 164.4 8.602 31.472 3土钉 6.000 18.0 28.9 164.4 1.608 9.148 整体稳定验算结果 工况号 安全系数 圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m) 1 4.493 3.942 5.339 2.610 2 2.088 4.468 7

105、.543 6.892 3 1.578 2.951 8.670 9.158 4 1.624 2.951 8.670 9.158 喷射混凝土面层计算 计算参数 厚度： 80(mm)混凝土强度等级: C20配筋计算as: 15(mm)水平配筋: d6150竖向配筋: d6150配筋计算as: 15荷载分项系数: 1.200 计算结果 编号 深度范围 荷载值(kPa) 轴向 M(kN.m) As(mm2) 实配As(mm2) 1 0.00 0.80 0.0 x 0.000 160.0(构造) 188.5 y 0.000 160.0(构造) 188.5 2 0.80 2.30 0.1 x 0.010 1

106、60.0(构造) 188.5 y 0.008 160.0(构造) 188.5 3 2.30 3.80 16.5 x 1.373 160.0(构造) 188.5 y 1.171 160.0(构造) 188.5 4 3.80 4.30 35.4 x 0.000 160.0(构造) 188.5 y 1.106 160.0(构造) 188.5 抗隆起验算 1) 从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：支护底部，验算抗隆起：Ks = 2.073 1.400，抗隆起稳定性满足。深度4.940处，验算抗隆起：Ks = 2.180 1.400，抗隆起稳定性满足。深度7.140处，验算抗隆起。Ks =

107、5.493 1.400，抗隆起稳定性满足。深度14.840处，验算抗隆起。Ks = 11.516 1.400，抗隆起稳定性满足。 流土稳定性验算 K = (2ld+0.8Dl)/hw = Kf其中:K流土稳定性计算安全系数；Kf流土稳定性安全系数；安全等级为一、二、三级的基坑支护，流土稳定性安全系数分别不应小于1.6、1.5、1.4；ld截水帷幕在基坑底面以下的长度(m)；D1潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离(m)；土的浮重度(kN/m3)；h基坑内外的水头差(m)；w地下水重度(kN/m3)；K = (2.00*3.00 + 0.80*1.70)*5.43/2.70*10.00K = 1.481 = 1.4, 满足规范要求。78