信息化综合办公楼高大模板支撑架及满堂架剪刀撑搭设施工方案86页.doc

1、信息化综合办公楼高大模板支撑架及满堂架剪刀撑搭设施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录1.编制依据11.1 规范规程及图纸11.2安全管理法规文件22.工程概况22.1 工程总体概况22.3施工概况说明32.3.1集中线荷载超过20KN模板概况32.3.2支模高度超过8米、跨度超过18米梁模板概况32.3.2施工难点43.施工安排43.1施工部位及工期要求4项目管理人员及劳务班组作业人员44.施工准备54.1 技术准备54.2材料准备64.2.2其他木材要求达到国家II级木材标准。75.梁模板施工

2、方法85.1高支模及跨度超过18米梁施工设计8满堂架剪刀撑搭设示意图105.2梁模板施工设计11线荷载超过20KN/M梁模板设计115.3模板安装155.3.1主要施工方法152施工要点：155.3.2模板支撑搭设技术要求：151结构支撑体系152支撑加强构造152搭设注意事项：165.4检查与验收175.4.1构配件的进场检查及验收175.4.2模板支架的检查及验收195.5混凝土浇筑209、高支模及大梁位置不许布置布料机。21六、质量标准21质量标准：确保质量合格211、模板安装允许偏差和检查方法详见下表：21模板安装允许偏差和检查方法212、模板支设要求对砼表面产生的效果详见下表：22模

3、板支设要求对砼表面产生的效果227.质量保证措施227.1质保体系227.2技术准备及技术交底227.3模板安装观感质量221、模板设计结构构造合理，选材适当。227.4 模板制作的标准237.5 施工质量过程控制23八、监测监控措施248.1 过程管理24(1) 施工前管理24(2) 施工中管理要点24(3) 质量管理措施248.2 浇捣混凝土管理25(5) 竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。268.3 安全管理措施26(6) 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。268.4 监测监控措施26(1) 监测控制26(2) 监测点设置26(3) 监测措施27(6) 监测频率27

4、8.5 季节性施工措施281、雨季前对所有脚手架进行全面检查，脚手架立杆底座必须牢固。285、雷雨天应停止室外作业，躲入建筑物内。28九、应急预案289.1应急小组289.2事故报告流程299.3制定应急措施299.4应急响应321、一般事故的应急响应322、重大事故的应急响应323、报警：紧急事故发生时，发现人应立即报警。329.5应急附近医院32十、安全保证措施及文明施工338、堆放模板的场地必须平整坚实，并设有防火设施。3323、六级以上大风天气不得进行模板拆除作业。34十一、附计算书3511.1支模高度8m截面8001200梁计算书35一、模板面板计算361.荷载的计算：36(1)钢筋

5、混凝土梁自重(kN/m)：36(2)模板的自重线荷载(kN/m)：36(1)抗弯强度计算37(2)抗剪计算 可以不计算37(3)挠度计算38二、梁底支撑木方的计算38(1)木方抗弯强度计算38(2)木方抗剪计算 可以不计算38(3)木方挠度计算38三、托梁的计算39(1)顶托梁抗弯强度计算40(2)顶托梁抗剪计算 可以不计算40顶托梁的抗剪强度计算满足要求!40(3)顶托梁挠度计算40四、立杆的稳定性计算4011.2截面尺寸5002600梁支架计算421.编制依据1.1 规范规程及图纸序号名 称编 号1混凝土结构工程施工质量验收规范GBJ50204-20112木结构设计规范GB50005-20

6、033钢管脚手架扣件GB15831-20084金属拉伸试验方法GB/T228-20095低压流体输送用焊接钢管GB3091-20086建筑结构荷载规范GBJ50009-20067混凝土模板用胶合板GB/T17656-20088低碳热轧圆盘条GB/T701-20079直缝电焊钢管GB/T13793-200810碳素结构钢GB/T700-200611建筑施工安全检查标准JGJ 59-201112建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201113建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-200814建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201115建筑结构长城杯工程质量评审标准DB

7、J/T01-69-200316建筑长城杯工程质量评审标准DBJ/T01-70-200317绿色施工管理规程DB11/38-200818建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ/T01-26-200319钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11T583-200820关于建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知建质2009254号21北京市建设委员会关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知京建材200672号22设计图纸23施工组织设计24合同文本25招投标文件、答疑文件1.2安全管理法规文件名 称编 号建设工程安全生产管理条例 国务院第393号令危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质20

8、0987号北京市实施规定京建施2009841号2.工程概况2.1 工程总体概况序号项 目内 容1工程名称工业和信息化XX综合办公业务楼2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6质量监督单位7施工总承包8合同承包范围工程总承包范围为施工图纸所示的全部建筑安装工程，包括建筑、装饰、给排水、热水和雨水系统、消火栓系统、水喷淋系统、消防报警系统、热力系统、通风和空调系统、变配电、动力、照明、防雷接地、电梯工程、弱电系统工程、室外工程、停车场标识系统、园林绿化景观、泛光照明工程。9合同质量目标确保工程整体获得“北京市结构长城杯金奖、北京市建筑长城杯金奖”，确保“鲁班奖”。满足北京市绿色施工文明安全工地标

9、准要求，满足北京市绿色建筑评价标准（DB11/T825-2011）三星级的要求。10文明、环保施工目标施工现场无扬尘、无污染、不扰民、低噪音，符合北京市绿色施工文明安全工地标准的要求。2.3施工概况说明本方案具体参考及使用请结合模板施工方案。2.3.1集中线荷载超过20KN模板概况集中线荷载超过20KN统计表：部位梁截面（Bh）荷载（KN/M）支模高度（m）板厚(mm)负一层815/AD轴位置7001200、5002600、5001700、6001600、500170021、32.5、21.3、24、3.21.2180、250三层18/Ua轴位置8001200248160六层815/E轴位置7

10、00150026.32.91202.3.2支模高度超过8米、跨度超过18米梁模板概况本工程高支模部位分别为，主入口门厅、报告厅兼多功能厅、负一层顶板67/PQ轴位置、以及外挑檐部位。模板支撑体系超过8米部位及高度统计表：部位底板板顶标高（m）顶板标高（m）板厚（mm）最大梁截面（bh）梁底高度/板底高度（m）主入口门厅-0.128.151208006007.70/7.95报告厅兼多功能厅4.4513.8516011607008.40/9.10负一层顶板67/PQ轴位置-0.0922.9512040070022.10 /22.70外挑檐-0.3、15.5522.912040060022.5/23

11、.0其中搭设跨度超过18米梁位置为报告厅兼多功能厅、梁最大跨度为27.2米。2.3.2施工难点本工程主要是模板支撑高度超高、部分梁线荷载大及部分梁跨度大。原模板施工方案上未考虑支模高度超过8米、线荷载超过20KN梁及搭设跨度超过18米梁支撑，所以出此案。3.施工安排3.1施工部位及工期要求时间部位开始时间结束时间备注年月日年月日负三层1332113415负二层134101355负一层1343013525一层1352013614二层136413629三层136191379四层五层13741388六层138313823项目管理人员及劳务班组作业人员岗 位姓名/人数职 责项目管理人员项目经理现场总指

12、挥，负责现场人员调配及人员管理，确保模板工程施工的正常运行。项目总工现场副总指挥，组织管理人员及作业人员对施工图纸、模板施工方案的学习，落实模板工程施工中难点及重点，编制施工技术措施。生产经理现场副总指挥，做好模板工程施工前的准备工作，办理预检手续，对已支设好的模板进行验收。安全总监负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作。责任工程师负责现场的施工管理。专职安全管理人员安全员负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作。劳务作业层架子工长负责高大模板支撑体系的架体搭设与拆除。木工工长负责高大模板支撑体系的模板安装。钢筋工长负责高大模板支撑体系的钢筋安装。砼工长负责高大模板支

13、撑体系的混凝土浇筑。特种作业人员架子工50负责高大模板支撑体系的架体搭设与拆除。其它工种木工300模板支设混凝土工40混凝土浇筑信号工8负责指挥塔吊对模板的吊装4.施工准备4.1 技术准备1、工作人员要熟悉相关图纸和规范，了解工程牵扯到的几种不同种类模板和加固体系的相应施工工艺。并根据图纸和现场的具体施工要求，以及项目部的施工进度计划合理的安排人员、材料、机械进场施工。2、施工前由责任工程师牵头，按施工方案和技术规程对操作者进行技术、安全交底，下达具有可操作性、可实际操作的技术交底书，做好现场方案实施跟踪工作。并由工长监督劳务公司管理人员对作业层工人进行书面及现场交底，让每个操作者都清楚模板由

14、加工制作到安装的具体做法。注：劳务公司相关管理人员的交底应包含书面交底和现场实际操作交底两个部分，在工长监督劳务公司对作业层工人进行交底的时候应注意此两方面的交底，并在技术交底上面注明交底情况。3、在施工中，要做到样板引路的原则。按照施工流水段的部署，先进行样板区域的施工，经与质量有关的各部门验收合格后方可进行大面积施工，以保证工程质量。4、认真做好材料进场验收工作，复查材料材质证明及材料进场存储工作，保证材料质量符合规范要求，满足施工需要。5、各方要积极配合现场施工，及时解决现场施工中遇到的各类问题。4.2材料准备4.2.1主要材料计划表序号名 称规 格单 位数 量备 注1.覆膜多层板 15

15、mm厚双面m250000按流水陆续投入26000mm钢管48.33.6根10000陆续投入（租赁）2.2000mm钢管48.33.6根1000陆续投入（租赁）3.1500mm钢管 48.33.6跟7000陆续投入（租赁） 4.直角扣件 用于外径48.3钢管个10万陆续投入（租赁） 5.旋转扣件 用于外径48.3钢管个6万陆续投入（租赁）6.可调支托外径36mm长度600mm根4万陆续投入（租赁）7.碗扣立杆3米根4万陆续投入（租赁）8.碗扣立杆1.5米、1.2米、0.9米根3万陆续投入（租赁）9.碗扣拉杆0.9米根22万陆续投入（租赁）10.碗扣拉杆1.2米根6万陆续投入（租赁）11.木方50

16、100，长3米方500按流水陆续投入12.木方100100，长3米方2500按流水陆续投入4.2.2材料质量控制4.2.1要求严格材料的进场验收。木胶模板必须符合GB/T17656-2008混凝土模板用胶合板标准。面板要求平整，厚度一致，不允许有脱胶。平整度控制在1.5/1000，板厚偏差小于0.2mm。4.2.2其他木材要求达到国家II级木材标准。4.2.3制作防水穿墙螺栓所有钢材，必须经试验达到GB7012007低碳热轧圆盘条的技术标准。碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793-2008）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091-2008）中的Q235A

17、级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定。有出厂合格证明，扣件不得有裂纹、气孔、砂眼、疏松或其他影响使用性能的铸造缺陷。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm 时，不得发生破坏。扣件扭力矩一般应为4050Nm。4.2.

18、7支撑体系钢管架、剪刀撑、拉杆等杆件采用483.6钢管，壁厚最小值不得小于3.24mm。钢管应有产品质量合格证及质量检验报告。表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。必须涂有防锈漆并定期复涂以保持其完好。旧钢管锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打洞。4.2.8可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹GB/T 5796.2-2005的规定。可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm，可调托撑螺杆与螺母旋和长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。 可调托撑抗压承载力设计值不应小于40KN, 支托板厚不应小于5m

19、m。立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。立杆与立杆连接的连接孔处应能插入12mm连接销。在碗扣节点上同时安装14个横杆，上碗扣均应能锁紧。构配件外观质量要求：1 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；2 铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。3 冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；4 各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；5 构配件防锈漆涂层均匀、牢固。6 主要构、配件上的生产厂标识应清晰。进入现场的钢管、扣件及顶托必须按北京市建设委员会关于加强施工用钢管、扣件使

20、用管理的通知(京建材200672 号)要求部分进行现场见证取样，只有试验合格之后， 才能应用到工程中。施工中应对每批次进场的模板、钢管、扣件、可调支座（或U托）、木方等材料进行进场验收，进场材料应符合上述材料要求，对不合格的材料应该立即进行退场。5.梁模板施工方法5.1高支模及跨度超过18米梁施工设计5.1.1主入口门厅、报告厅兼多功能厅板厚分别为120、160，楼板模板采用15mm厚多层板，次龙骨选用50100木方间距200，主龙骨100100木方；梁模板采用15厚多层板做面板，侧模次龙骨：50100木方间距250；底面次龙骨采用50100木方间距200，（其中报告厅兼多功能厅梁模板及次龙骨

21、采用定型玻璃钢模板）梁底主龙骨选用100100木方（梁侧模次龙骨均为双钢管），支撑体系采用碗扣架纵横间距均为900mm，拉杆步距均为1200mm，所有高支模的梁均使用不少于二道梁底立杆进行加密支撑，沿梁跨度方向900mm间距布置。5.1.2负一层顶板67/PQ轴位置、外挑檐板厚均为120，楼板模板采用15mm厚多层板，次龙骨选用50100木方间距200，主龙骨100100木方；梁模板采用15厚多层板做面板，侧模次龙骨：50100木方间距200；底面次龙骨采用50100木方间距150，梁底主龙骨选用100100木方（梁侧模次龙骨均为双钢管），支撑体系采用钢管架纵横间距均为900mm，横杆步距均为

22、1200mm，所有高支模的梁均使用不少于二道梁底立杆进行加密支撑，沿梁跨度方向900mm间距布置。5.1.3高支模及跨度超过18米梁采用满堂式碗扣式脚手架、钢管支撑，立杆横向及纵向间距均为900，横杆步距为1200，第一道扫地杆距地350mm（钢管架扫地杆距地200mm），立杆上端包括可调支托伸出顶层水平杆的长度小于500mm。满堂脚手架的四边与中间每隔5跨支架立杆设置一道纵向剪刀撑。架体在扫地杆位置设置一层水平剪刀撑，且每向上4步均设置一道水平剪刀撑，在碗扣架顶部拉杆上侧设置一道剪刀撑，所有高支模架体至少设置三道水平剪刀撑，所有剪刀撑必须连续设置（竖向剪刀撑间距及设置宽度不得大于4.5m，且

23、在周圈必须布置剪刀撑；水平剪刀撑间距及设置宽度不得大于4.8m。）剪刀撑采用钢管，通过旋转扣件与碗扣管立杆连接。架体必须以四周所有柱子及门洞口为支点，每2步即与所有柱子及门洞口拉结，所有与已经完成的结构预埋钢管每3跨进行一次拉结。与拉结点相同位置用U托对周边墙柱进行支顶。凡梁底支撑立杆均应按照满堂架体步距与满堂架体进行连接，形成整体。对高支模部位，其下一层立杆位置应与高支模立杆轴线对位。满堂架剪刀撑搭设示意图满堂架体与框架柱拉接示意图架体与周围墙体柱、梁支顶节点5.2梁模板施工设计线荷载超过20KN/M梁模板设计根据梁截面尺寸不同，所有梁宽为500mm、600mm、700mm、800mm、90

24、0mm的梁下支撑立杆3排；立杆纵距（跨度方向）600mm，横杆步距为600mm第一道距地350mm。立杆上为可调支托上为100mm100mm木方主龙骨间距600mm，梁底次龙骨为100mm100mm木方间距150mm。梁下支撑立杆支撑立杆对称设置。梁侧模板采用15mm厚覆膜多层板，次龙骨采用50mm100mm木方间距200mm，主龙骨采用双钢管加14对拉螺杆间距500mm，沿梁跨度方向对拉螺杆间距500mm，沿梁高对拉螺杆间距为第一道距梁底200mm，其他螺杆间距不大于500mm。梁下立杆应由梁中向两侧根据梁宽及支撑立杆根数按300mm或600mm分布，若梁底宽度或立杆不能按300mm、600

25、mm分布立杆用钢管加扣件进行连接。最外侧立杆距梁边不大于150mm，若最外侧立杆在梁外则立杆距梁边不大于150mm。线荷载超过20KN/M梁，根据下表只要梁截面超过次表则线荷载即超过20kn/m。 序号截面（宽或长）mm截面（长或宽）mm备注1300225023501950340017004450150055001350655012507600115086501050970010001075090011800850所有线荷载超过20kn/m的梁均按立杆横向间距300、立杆纵向间距600、横杆步距600设置支撑架。高支模体系表范围部位板厚支撑高度底模支撑水平杆刚性连接面板次龙骨主龙骨支撑形式立杆

26、纵横间距步距支模高度超过8米的板及跨度大于18米主入口门厅1207.9515厚多层板50100木方间距200100100木方间距900碗扣架9001200每两步一道抱柱连接每三跨与结构预埋件拉结报告厅兼多功能厅1609.10板采用15厚多层板；梁采用定型玻璃钢模板板采用50100木方间距200；梁采用定型玻璃钢模板100100木方间距900碗扣架9001200每两步一道抱柱连接每三跨与结构预埋件拉结负一层顶板67/PQ轴位置12022.7015厚多层板50100木方间距200100100木方间距900钢管9001200每两步一道抱柱连接每三跨与结构预埋件拉结外挑檐12023.015厚多层板50

27、100木方间距200100100木方间距900钢管9001200每两步一道抱柱连接每三跨与结构预埋件拉结注：计算书及附图后附范围部位梁截面（mm）支撑高度（m）梁侧模梁底支撑次龙骨（mm）主龙骨（mm）M14对拉螺栓支撑形式次龙骨（mm）主龙骨（mm）立杆纵向间距（mm）立杆横向间距（mm）立杆步距（mm）线荷载超过20KN梁负一层815/AD轴位置7001200、5002600、5001700、6001600、50017003.21.250100木方间距200双钢管间距500水平间距500，竖向间距第一道距梁底200其余间距500碗扣架（钢管）100100木方间距150100100木方间距6

28、00600300600三层18/Ua轴位置8001200850100木方间距200同上同上碗扣架（钢管）100100木方间距150100100木方间距600600300600六层815/E轴位置70019002.950100木方间距200同上同上碗扣架（钢管）100100木方间距150100100木方间距600600300600注1：所有线荷载超过20kn/m的梁均按立杆横向间距300、立杆纵向间距600、横杆步距600设置支撑架。注2：计算书及附图后附5.3模板安装5.3.1主要施工方法1施工程序：弹线搭设梁板满堂脚手架调整标高检查、验收铺梁底模模板安装梁侧模安装龙骨铺顶板模板校正标高预检梁

29、、板钢筋绑扎2施工要点：1)在竖向结构构件上抄好标高后，根据楼板厚度、模板厚、木方厚、梁高调整好搁放木方的水平钢管，然后铺模板。2)严格控制梁板模板的起拱率，除设计图纸上有要求的起拱外其他支模时跨中起拱2/1000 L。3)梁模板的定位前，先复查柱中心是否准确，无误后可利用弹在柱侧面的中线或轴线作为梁定位控制线，梁底模的标高按弹在墙、柱上的标高线进行控制。4)模板安装按梁侧模包底模、顶板模压梁侧模。5)模板接缝要求加工严密，表面错缝平整。5.3.2模板支撑搭设技术要求：1结构支撑体系设在模板支架立杆顶部采用可调顶托头，丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm。支架顶部第一排横杆以上

30、立杆自由高度不得超过500mm。梁的立杆横距应以梁底中心线为中心向两侧对称布置，且最外侧立杆距梁侧边距离不得大于150mm。2支撑加强构造1)满堂模板支撑外侧周围由下至上设竖向连续式剪刀撑。2）依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）中的要求，在满堂架设置剪刀撑，斜杆与地面的倾角在4560之间；中间在纵横向每隔5跨设置竖向连续式剪刀撑。剪刀撑杆件底端应与地面顶紧。水平剪刀撑需满足，竖向每隔4步设置水平剪刀撑，且架体的顶部、中间和扫地杆处设置水平剪刀撑。3）剪刀撑的接头采用搭接方式接长，不应少于三个扣件连接，固定搭接长度不小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于1

31、50mm；4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。3搭设要求：1杆件搭设做好搭设前的准备工作（材料准备、场地清理、安全技术交底等）放出架体位置线铺设垫板（或要求的50100通长木方）从一端往另一端安装立杆安装第一步纵向水平杆、横向水平杆根据立杆间距逐根补绑立杆放置纵向扫地杆安装横向扫地杆调整立杆垂直度安装第二步纵向水平杆第二步横向水平杆设置连墙件安装第三、四步纵向水平杆、横向水平杆立立杆加设剪力撑安装顶托第五、六（剪刀撑及各连墙点、斜杆、抱柱、对顶等拉结杆件随搭升的架体一起设置。）2搭设注意事项：1）支架安装严格按照

32、图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，底层组架时分别用拉线方法、直角尺、水平尺、控制水平框架纵向直线度，直角度及水平度。并根据地面标高确定立杆起始高度安装预制块，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托,后安装立杆。2）支架架拼装到位时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。立杆的垂直度应严格加以控制按3/1000控制，且全高的垂直偏差应不

33、大于10mm，脚手架的垂直度必须严格控制，以免影响整体稳定性。3）剪刀撑的搭设要将一根斜杆扣在短向横杆的伸出部分上，斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于200mm。最下面的斜杆与立杆的连接点离底不大于500mm；4）剪刀撑的接头采用搭接方式接长，不应少于三个扣件连接，固定搭接长度不小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm；5）支撑高度超过8m的模板支撑在支撑在顶部最后一道拉杆位置设置一道水平兜网。6）底座和垫板应准确地放置在定位线上；垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于40mm的木垫板；底座的轴心线应与地面垂直。5.4检查与验收5.4.1构配件的进场检查及验收(1) 进入现场的钢

34、管、扣件及顶托必须按北京市建设委员会关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知(京建材200672 号)要求进行现场见证取样，只有试验合格之后， 才能应用到工程中。(2) 应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。构配件外观质量及技术资料按下表要求进行验收：项 目要 求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测 报告、相关合同要件。全数检查检查资料钢管钢管表面应平直光滑， 不得有裂缝、结疤、分层、错位、 硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔； 钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢

35、管内壁宜涂刷防锈漆。全数目测钢管外径及壁厚外径 48.3mm,允许偏差5mm；壁厚3.6mm，允许偏差0.36mm，最小壁厚3.24mm3游标卡尺 测量扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在； 扣件与钢管接触 部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理。全数目测碗扣碗扣的铸造件表面应光滑平整， 不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净； 冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。碗扣的各焊缝应饱满，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷。全数目测碗扣立杆连接套管碗扣架的立杆连接套管， 其壁厚应为3.50.25mm，内径不应大于

36、50mm，套管长度不应小于160mm，外伸长度不应小于110mm。3游标卡尺测量可调托丝杆可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于 4-5 扣， 丝杆直径不小于 36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。钢板尺测量脚手板木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用 的缺陷， 严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板。全数目测安全网安全网绳不得损坏和腐朽，平支安全网宜使用锦纶安全网； 密目式阻燃安全网除满足网目要求外，其锁扣间距应控制在300mm 以内全数目测(3) 钢管、扣件的力学性能按下表进行检测：构配件名检测项目抽检数量检测标准钢管抗拉强度、屈服点、断后伸长率750 根为一批，每批取1根低

37、压流体输送用焊接钢管扣件直角： 抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度。旋转扣件：抗滑性能、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能。281500件取8件5011200件取13件1200110000件取20件钢管脚手架扣件(4) 构配件尺寸有抽检不合格时应对该全部构配件进行实测，不满足要求的严禁使用，并作退场处理。(5) 新钢管的检查应符合下列规定：1、有产品质量合格证。2、有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量符合规范要求。3、钢管表面平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌和深的划道。4 、钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合要求。5、

38、钢管必须涂有防锈漆。(6) 进场（租赁）旧钢管的检查应符合下列规定：1）表面锈蚀深度应符合规范规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2）钢管弯曲变形、尺寸应符合规范规定。(7) 进场扣件的验收应符合下列规定：1、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测。2、旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁用，出现滑丝的螺栓必须更换。3、新、旧扣件均应进行防锈处理。5.4.2模板支架的检查及验收(1)

39、 模板支架搭设过程中及使用前的检查与验收详见下表：序号项目技术要求允许偏差（）检验方法备注1专项施工方案按权限进行审批检查资料2基础及楼面承载力满足设计要求应有设计计算书要有验收记录排水不积水观察底座或垫块不晃动、滑动观察不沉降10观察3立杆垂直度3用经纬仪或吊线和卷尺4杆件间距步距20钢板尺纵距50钢板尺横距20钢板尺5水平加强层、水平剪刀撑、竖向剪刀撑按规范要求设置钢板尺(2) 模板支架（抱柱、扫地杆、顶层拉杆及剪刀撑等）搭设完后，按下表对螺栓拧紧扭力矩进行检查：安装扣件数量（个）抽检数量（个）扭力矩值范围检验方法允许的不合格数5190540-65N.m随机抽取，力矩扳手测扭力矩。0911

40、5081151280131281500202501120032312013200505(3) 高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括公司和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。5.5混凝土浇筑1、对于高支模部位即主入口门厅、报告厅兼多功能厅、负一层顶板67/PQ轴位置、外挑檐混凝土浇筑必须竖向与水平向混凝土分开浇筑。2、对于厚大梁的混凝土浇筑分层浇筑

41、，混凝土每层浇筑厚度控制在500mm左右，最后一次随顶板进行整体浇筑。3、高支模部位梁每次布料高度不超过500mm，待此部位混凝土浇筑完毕后30-40分钟，混凝土不再下沉时，方可进行下层混凝土布料；上下层混凝土的间隔时间不得超过2h，上层混凝土在下层混凝土初凝前浇筑完毕。4、浇筑混凝土时，模板支撑四周拉警戒线，任何人员不得进入模板下部。5、确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向四周扩展的浇筑方式。6、混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。7、浇筑过程应有专人对高大模板支撑系统进行观测，发现有松动、变形等情况，必

42、须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。8、浇筑混凝土时，模板支撑四周拉警戒线，任何人员不得进入模板下部。9、高支模及大梁位置不许布置布料机。10、高支模及厚大梁混凝土浇筑在四层以下采用地泵加布料机配汽车泵浇筑。六、质量标准质量标准：确保质量合格质量奖项：确保北京市结构长城杯金奖；确保北京市建筑长城杯金奖；确保鲁班奖1、模板安装允许偏差和检查方法详见下表：模板安装允许偏差和检查方法项次项目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位置墙、柱、梁3尺量2底模上表面标高3水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础5尺量墙、柱、梁34层高垂直度层高不大于5m3经纬仪或吊线、尺量大于5m55相邻两板表面高低

43、差2尺量6表面平整度2靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺8预埋铁件中心线位移2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度5、010预留孔洞中心线位移5拉线、尺量尺寸5、011门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线612插筋中心线位移5尺量外露长度10、02、模板支设要求对砼表面产生的效果详见下表：模板支设要求对砼表面产生的效果质量标准质量评定工程使用的部位表面平整度2mm阴阳角垂直方正2mm立面垂直度3mm表面平整光滑：接槎平整；无蜂窝麻面现象；不做抹灰处理剪力墙、顶板、墙板7.质量保证措施7.1质保体系为确保工程质量目标，项目经理部建立由项目经理领导，生产经理

44、、总工程师中间控制，专业质检员基层监督的三级工程质量保证体系，落实质量工作责任制，编制质量计划，明确工程质量目标。7.2技术准备及技术交底施工前，有关专业技术人员和专业工长必须认真分析施工图，将施工图纸中有疑问的地方进行落实。必须技术交底在先，施工在后。作业人员必须经详细的技术交底后方可进行模板安装及加工。7.3模板安装观感质量1、模板设计结构构造合理，选材适当。2、模板安装支架、拉杆、斜撑符合基本规定，牢固稳定。冬雨季施工时要符合冬雨季施工方案要求。 3、模板拼缝严密，面层平整，无错台，预埋件和预留孔洞位置准确、固定牢固，施工缝、后浇带模板位置和做法符合要求，模板堵缝措施能保证不漏浆和不影响

45、结构观感质量。4、施工缝处已硬化的砼表面层应进行剔凿处理，并符合有关规定。模板内清理干净。 5、模板拆除时，砼强度和临时支承符合要求，拆模对结构面层，棱角无损伤。结构层上堆放物料及施工集中荷载不超重。（模板拆除后对混凝土成品的阳角保护详见混凝土施工方案） 7.4 模板制作的标准 序号名 称允许偏差（mm）检查方法1模板高度2钢尺2模板宽度0、-2钢尺3对角线差4直尺4板面平整度22米靠尺、塞尺5相邻板面高低差1.52米靠尺、塞尺6边肋直线度2拉线、直尺7模板翘曲L/1000置平台上，对角拉线8边框连接1钢尺9穿墙螺栓孔眼位置2钢尺10油漆无漏涂，无流淌目测7.5 施工质量过程控制 按照模板工程

46、质量控制程序严格进行质量控制，详见下表。选择模板学习图纸和技术资料 组装调整模板准备工作学习操作规程和质量标准模板涂刷隔离剂与钢筋专业交接编写书面技术交底检查脚手架及脚手板技术交底向操作人员安全交底底标高、中心线、断面放线中间检查支模自检同钢筋砼工序交接检查浇砼时安排人看模质量评定执行验评标准按梁柱和基础反梁数各抽查10。但均不应少于3件。不合格品的处理（返工）按强度曲线确定拆模时拆模注意保护砼棱角自检记录清理施工现场施工记录质量评定记录技术资料管理八、监测监控措施8.1 过程管理(1) 施工前管理1) 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽

47、样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；2) 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2) 施工中管理要点1) 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2) 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3) 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4) 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。(3) 质量管理措施1) 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工

48、图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2011和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2) 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3) 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安

49、装质量；4) 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；5) 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；6) 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；7) 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；8) 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；9) 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、

50、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；10) 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；11) 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；12) 为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。8.2 浇捣混凝土管理(1) 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，

51、供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。(2) 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。(3) 开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。(4) 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。(5) 竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。8.3 安全管理措施(1) 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2) 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3) 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂

52、在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4) 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5) 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(6) 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7) 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8) 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(9) 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，

53、应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(10) 在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。(11) 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(12) 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。8.4 监测监控措施(1) 监测控制采用线坠、卷尺、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点在架体支设完毕后，在架体立杆上布设监测点，每跨梁至少布设六个点，分别在三分之一跨、跨中及三分之二跨沿短边两端布置；满堂高支模架体观测点（附图示）

54、 (3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度线坠10精密水准仪12”全站仪一台12” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm卷尺10激光垂直仪2对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变

55、形现象；(6) 监测频率在支架完成后应实时监测，一般监测频率不宜超过4小时一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，监测频率为4小时一次，终凝后结束监测。1) 本工程高支模立柱监测预警值为1.5，立柱最大允许垂直偏差在3以内；本工程线荷载超过20KN/M的梁立柱预警值为10mm，立柱最大允许垂直偏差为20mm。2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。8.5 季节性施工措施由于本工程高支模及厚大梁部位开始时间为2013年4月30日至2013年8月23日，经历一个雨季，所以本方案季节性施工主要针对雨季。1、雨季前对所有脚手架进行全面

56、检查，脚手架立杆底座必须牢固。2、脚手架立杆底部必须设置垫木，并加设扫地杆，同时保证排水良好，避免积水浸泡。所有马道、斜梯均应钉防滑条。3、雨前、雨后必须对脚手架的扣件逐个进行检查，在检查过程中施工、检查人员必须保证自身的安全防护措施落实到位，注意防滑、防坠落，严禁违章指挥。4、雨季前对现场配电箱、闸箱、电缆临时支架等仔细检查，需加固的及时加固，缺盖、罩、门的及时补齐，确保用电安全。5、雷雨天应停止室外作业，躲入建筑物内。6、雨天切勿接触天线、水管、铁丝网、钢结构及露天脚手架远离电线等带电设备或其他类似金属装置。7、混凝土施工尽量避免在雨天进行。中雨、大雨和暴雨天不得浇筑混凝土，新浇混凝土要用

57、塑料布覆盖，以防雨水冲刷。8、雨季施工时，要求混凝土搅拌站根据砂、石的实际含水率及时调整混凝土的用水量，确保混凝土的质量。九、应急预案9.1应急小组首先成立以项目经理为首的应急小组，建立支撑架监测信息反馈系统。副组长： 此外，如遇紧急事故，还可拨打下述电话救援：报警电话:110急救电话:1129.2事故报告流程事 故项目负责人公 司 总 部总经理 安全科 发 现 者通知(120 119 ) 组织救援 保护现场采取措施生产监督局生产监督局 或110通知公安机关、劳动保障行政部门、工会和人民检察院组织调查小组查明事故经过认定事故责任提出事故处理事故防范整改措施提交事故调查报告移送司法等部门进入行政

58、处罚一般程序医院结案归档医院：医院 事故报告流程图9.3制定应急措施9.3.1针对支架施工和模板施工过程中易出现的问题，分析事件特点及成因，编制应急措施，提出处理办法。1）模板支撑工程事故的主要原因是纵横水平杆、特别是剪刀撑严重不足，造成高支撑体系整体刚度不足，整体稳定性差引起的，加之模板工程具有突发性的特点。因此，当作业层上每施加施工荷载时，应组织相关技术、质量、安全相关人员进行一次检查，发现支撑有变形、支架有偏离、支撑体系连接部位有松动时，应组织人员及时进行加固和处理。2）模板支设施工前，搭设专用安全通道，并保持通道畅通。3）模板支撑时，设专职安全员巡视，支设过程中与施工无关人员严禁进入，

59、浇筑混凝土时任何人员不得进入模板下部。4）混凝土浇筑过程中，设置皮数杆，对混凝土浇筑沉降情况进行及时观测，模板上部和支撑周边设测量员对模板及支撑进行及时观测。5）混凝土浇筑过程中，测量员随时监测模板标高变化，如出现标高异常变化，立即报告现场安全员采取应急措施。6）如模板架体发出异响、标高异常变化或变形，模板上部安全员立即组织施工人员通过安全通道有序撤离，支撑周边安全员负责疏散周边施工人员到指定的安全地点。防止高空坠落的措施(1) 进入施工现场的所有人必须按规定佩戴安全帽，高空作业人员必须配备并使用安全带。(2) 建筑物楼层临边的四周，无围护结构时，必须设两道防护栏杆并立挂安全网封闭。(3) 危

60、险区域的隔离防护：凡是落物伤人的危险区域(如架子搭拆区，模板拆除区)，均设1.8m高防护栏杆，加挂密目安全网进行防护，并挂禁止通行牌，以防止误入受伤。(4) 对现场的预留孔洞，必须进行封闭覆盖，危险处，在边沿处设置两道护身栏杆，并于夜间应设红色警示标志灯。(5) 结构内1.5米1.5米以下的孔洞，应用坚实盖板盖严，固定不移动。1.5米1.5米以上的孔洞，四周必须设两道护身栏杆，中间支挂水平安全网。9.3.3高空坠落事故的应急措施(1) 当发现有人从高空坠落时首先要呼救，救人是第一原则，首要任务是救人，在保证自己不被再次伤害的情况下，一边救人，一边大声呼叫，呼叫内容要明确地点或部位的发生情况，并

61、将信息准确传出。(2) 现场听到呼叫的任何人，均有责任将高空坠落情况报告给其最近的项目经理部管理人员、抢险小组成员，使消息立刻报告给项目应急救援指挥部。(3) 应急救援领导小组应立即通知项目各应急相应小组，组织现场抢险工作。(4) 抢险过程中要避免二次伤害，抢险过程要及时清理危险物。(5) 警戒保卫组负责疏通事发现场道路，保证救援工作顺利进行。(6) 高处坠落因为受到高速的冲击力使人体组织和器官遭到一定程度破坏而引起的损伤，通常有多个系统或多个器官受到损伤，严重者当场死亡，高空坠落除有直接或间接受伤器官表现外，尚可有昏迷、呼吸窘迫、面色苍白和表情淡漠等症状，可导致胸、腹腔内脏组织器官发生损伤，

62、为了在抢救时按伤者受伤情况进行抢救，防止由抢救产生的二次伤害，应遵守以下原则：1）由于高空坠落可能引起出血，出血量大就有生命危险。常用的止血方法有：指压止血、加压包扎止血、加垫屈肢止血和止血带止血。2）包扎可以起到快速止血、保护伤口、防护污染作用，有利于转送和进一步治疗。常用方法有：绷带包扎、三角巾包扎等。3）为了使断骨不在加重，避免断骨对周围组织的伤害，减轻伤员的痛苦并便于搬运，常用夹板的方法来固定。搬运时应注意：a下肢骨折需用担架；b脊柱骨折，用门板或硬板担架，使伤者面朝上，用布将伤员绑在担架上，防止移动。4）如高空坠落造成受伤者呼吸短促或微弱，胸部无明显呼吸起伏，应立即给其做对口人工呼吸

63、，频率为每分钟14-16次；如脉搏微弱，应立即进行人工心脏按摩，在心脏部位不断按压、松开，频率为60次每分钟，帮助窒息者恢复心脏跳动。9.3.4支模架整体倒塌事故应急措施(1) 抢救被掩埋人员，并转移到安全地方。(2) 保持呼吸道畅通，消除伤员口、鼻、咽、喉部的异物、血块、呕吐物等。(3) 若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。(4) 简易的包扎止血预防感染。(5) 立即拨打120急救中心与医院取得联系，或拨打110、119，求救帮助。上报时必须讲明事故地点、严重程度及本部门的电话号码，并派人到路口接应。(6) 注意事项人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻易的

64、放弃，必须坚持到底。9.4应急响应1、一般事故的应急响应1）当事故或紧急情况发生后，当事人立即向项目安全部及项目领导汇报，并采取应急措施，防止事态扩大。2 ）项目经理组织应急成员对事故进行处理，并在24 小时内尽快向生产安全管理部门部门报告。2、重大事故的应急响应1）重大生产安全事故发生后，当事人或发现人，立即向项目领导报告，同时采取应急措施，防止事态扩大。2）项目经理部组织应急小组人员对事故按应急措施进行处理，并立即报告分公司主管经理和生产安全管理部门。生产安全管理部门通知应急领导小组相关成员立即到现场协助调查。3、报警：紧急事故发生时，发现人应立即报警。1）向内部报警，简述：出事地点、事态

65、状况、报警人姓名。2）向外部报警，详细准确报告：出事地点、单位、电话、事态状况及报警人姓名、单位、地址、电话。发生火灾时还要派人到主要路口迎接消防车。4、上报：紧急事故处理后，项目经理应在24 小时内填写应急准备和响应报告书，一式两份，自留一份，上报公司安全部一份。9.5应急附近医院项目部成立应急医疗救援小组，现场存放药品及纱布、绷带、创可贴等常用止血物品，在紧急状态实施简单的救援工作。同时根据项目所处地点，选择北京市协和医院西院（电话：作为社会医疗资源。路线图如下：十、安全保证措施及文明施工1、施工人员必须经三级安全教育，并考试合格后才能进入现场施工。进入施工现场必须佩戴好安全帽，2层以上作

66、业必须正确使用安全带。2、所有施工临时用电须经专业电工接至工作面。其他非专业施工人员禁止随意挪动配电箱及临时电源。机电设备操作人员必须持证上岗，并按规定使用个人安全防护、劳保用品。3、专职安全员应及时检查施工现场，监督现场施工人员遵守安全技术操作规程及制止违章作业。消除现场的安全隐患。4、项目部生产经理和专业工长必须及时安排有关工种设置安全防护设施。专职安全员按照规定监督保证安全设施的有效使用。5、项目生产指挥调度负责人员必须合理安排施工工期并合理调配好劳动力，防止操作人员疲劳作业。6、施工作业面必须配备相应高度作业用的梯子和高凳。施工用马道必须采取有效的防滑避雷措施。7、模板吊装就位时，必须

67、要有缆风绳牵拉。塔吊指挥员必须与模板施工人员密切配合，防止由于模板旋转、受风吹摆动而碰撞伤人。8、堆放模板的场地必须平整坚实，并设有防火设施。9、腐烂、芥疤过多的木板不能用作脚手板，脚手板两端的支撑必须稳定、牢固，防止“探头板”。10、必须先查看安全防护是否稳定、牢固，并应避免在同一垂直面上下两人同时施工，还要经常注意下方人员动向，防止坠物伤人，同时，临边作业必须正确系挂安全带。11、内模板安装高度超过2.0m时，应搭设临时脚手架，高空作业必须系好安全带。12、正在施工浇的楼板其下一层楼板的支撑不准拆除。13、水平拉、撑杆不能固定在不稳固的物体上。14、模板上架设的电线和使用的电动工具，采用3

68、6V的低压电源或取其它有效的安全措施。15、最高处做好防雷设施，防止雷击。16、禁止酒后上岗。17、禁止穿带钉易滑的鞋或拖鞋作业。18、高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员应戴安全帽，系安全带，作业区周围及出入口处，应设专人负责安全巡视，拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内。19、在支架上拆模时，应搭设脚手板，拆模间歇时，应将拆下的部件和模板运走。20、拆模楼层外边梁和圈梁模板时，应防止模板向外倾倒，系安全带。21、拆除模板时如发现混凝土有影响结构质量，安全问题时，应暂停拆除，经处理后方可继续拆除。22、拆下的模板，木方，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止朝天钉伤人。2

69、3、六级以上大风天气不得进行模板拆除作业。24、拆除模板必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过2m时，必须搭设脚手架，并正确系挂安全带。25、拆除模板时垂直运送模板配件的，上下应配合接应，禁止自高处向下抛掷，同时应注意防火。26、拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，应先设立临时支撑，然后进行拆卸，正在施工浇筑的楼板其下一层楼板的支撑不得拆除。27、拆除模板应经施工技术人员同意，并有专人监护，设置警戒线。操作时应按从上而下的顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，拆下的模板、木方、钢管、扣件等工具严禁从高出抛下，防止落物伤人。工完前，不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定地

70、点集中堆放，防止钉子扎脚。28、模板安装及拆除时，不得对外架钢管，安全网等随意拆除，如必须拆除时，须经项目部安全人员同意，并对拆除的部分及时恢复。十一、附计算书计算书说明：计算书中所有钢管及碗扣架均安482.8计算；所有50100木方均按3585计算；所有100100木方均按8585计算。11.1支模高度8m截面8001200梁计算书计算参数: 模板支架搭设高度为8.0m， 梁截面 BD=800mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.

71、0N/mm2。 木方8585mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 梁顶托采用8585mm木方。 梁底承重杆按照布置间距300,300,300mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁

72、自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.600=18.360kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.200+0.800)/0.800=1.200kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.8000.600=2.160kN 均布荷载 q = 1.2018.360+1.201.200=23.472kN/m 集中荷载 P = 1.402.160=3.024kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为

73、: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.277kN N2=8.624kN N3=8.624kN N4=2.277kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.662mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22710001000/22500=10.089N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，

74、取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=34641.0/(2600.00015.000)=0.773N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.662mm 面板的最大挠度小于266.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.624/0.600=14.373kN/m 最大弯矩 M = 0.

75、1ql2=0.114.370.60 最大剪力 Q=0.60.60014.373=5.174kN 最大支座力 N=1.10.60014.373=9.486kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.517106/102354.2=5.06N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗

76、剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35174/(28585)=1.074N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.563kN/m 最大变形 v =0.6779.563600.04/(1009000.004350052.0)=0.214mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力

77、图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.612kN 经过计算得到最大变形 V= 0.068mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.382106/102354.2=3.73N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶

78、托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35306/(28585)=1.102N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.068mm 顶托梁的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.612kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1328.000=1.270kN N = 10.612+

79、1.270=11.883kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.70m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.700=2.600m； 由长细比，为2600/16=162； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.268； 经计算得到=11883/(0.268397)=111.479N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定

80、性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0581.200； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0581.2002.6002.6

81、00/8-0.079； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=10.612+1.21.059+0.91.40.031/0.600=11.947kN 经计算得到=11947/(0.268397)+31000/4248=118.580N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0580.6001.200=0.041kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/1.2000.041=0.041kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+1.2001.200)1/2

82、/1.2000.041=0.059kN 支撑架的步数 n=6 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.059+(6.000-1)0.059=0.352kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为6.0000.041=0.249kN 架体自重为1.059kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!11.2截面尺寸5002600梁支架计算 计算参数: 模板支架搭设高度为5.0m， 梁截面 BD=500mm2600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=0.60m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2

83、，弹性模量6000.0N/mm2。 木方8585mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 0.90m。 梁顶托采用8585mm木方。 梁底承重杆按照布置间距150,300,300mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.60+0.50)+1.402.00=82.960kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.

84、3524.002.60+0.71.402.00=86.200kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.6000.600=39.780kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(22.600+0.500)/0.500=3.420kN/m (

85、3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.600=0.600kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3539.780+1.353.420)=52.488kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.600=0.529kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图

86、 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.460kN N2=9.927kN N3=9.927kN N4=3.460kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.223mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.15210001000/22500=6.756N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=35288.0/(2600.000

87、15.000)=0.881N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.223mm 面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 9.927/0.600=16.545kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.116.550.60 最大剪力 Q=0.60.60016.545=5.956kN 最大支座力 N=1.10.60016.545=10.92

88、0kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.596106/102354.2=5.82N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35956/(28585)=1.237N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30

89、N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到13.200kN/m 最大变形 v =0.67713.200600.04/(1009000.004350052.0)=0.296mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.078kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算

90、得到最大支座 F= 19.503kN 经过计算得到最大变形 V= 0.036mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.599106/102354.2=5.85N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.036mm 顶托梁的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接

91、时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=19.503kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1815.000=1.099kN N = 19.503+1.099=20.602kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W

92、 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.70m； h 最大步距，h=0.60m； l0 计算长度，取0.600+20.700=2.000m； 由长细比，为2000/16.0=125 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.429； 经计算得到=20602/(0.429397)=120.753N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算

93、公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，0.60m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0580.9000.600； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=19.503+0.91.20.905+0.90.91.40.002/0.600=20.606kN 经计算得到=20606/(0.429397)+2000/4248=121.274N/mm2； 考虑风荷载时立

94、杆的稳定性计算 f,满足要求!11.3截面尺寸5002600梁侧模计算一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度2600mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用3585mm木方，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。 对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距200+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组

95、装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧

96、压力标准值 F1=35.480kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.935.480=31.932kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.92.000=1.800kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.20m。 荷载计算值 q = 1.231.9320.200+1.401.8000.200=8.168kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.001.50

97、1.50/6 = 7.50cm3； I = 20.001.501.501.50/12 = 5.63cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.653kN N2=1.797kN N3=1.797kN N4=0.653kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.205mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03210001000/7500=4.267N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强

98、度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3980.0/(2200.00015.000)=0.490N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.205mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2031.93+1.40.201.80=8.168kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2031.93=6.386kN/m 内龙骨按照均布荷载

99、下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 4.107kN 经过计算得到最大变形 V= 0.074mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.172106/42145.8=4.08N/m

100、m2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32059/(23585)=1.038N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.074mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m

101、) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.167mm 最大支座力 Qmax=11.315kN 抗弯计算强度 f=0.523106/8496.0=61.56N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值

102、，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.315 对拉螺栓强度验算满足要求!11.4支撑高度24m钢管架计算书计算参数: 模板支架搭设高度为24.0m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方3585mm，间距200mm，剪切强度1.3

103、N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用8585mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.30)+1.402.50=8.378kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.15+0.71.402.50=7.310kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.

104、2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1500.900+0.3000.900)=3.293kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/

105、12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.293+1.402.025)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02710001000/33750=0.804N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60

106、0(1.203.293+1.42.025)0.200=0.814kN 截面抗剪强度计算值 T=3814.0/(2900.00015.000)=0.090N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.2932004/(1006000253125)=0.023mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2

107、面板的计算宽度为8000.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1508.000+0.3008.000)=29.268kN/m 面板的计算跨度 l = 200.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.2029.2680.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.23810001000/33750=7.063N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 =

108、 25.1000.1500.200=0.753kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.753+1.200.060)=0.878kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.630+0.878)0.900=1.357kN 2.木方

109、的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.357/0.900=1.508kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.510.90 最大剪力 Q=0.60.9001.508=0.814kN 最大支座力 N=1.10.9001.508=1.493kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.122106/

110、54000.0=2.26N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3814/(24090)=0.339N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.732kN/m 最大变形 v =0.6770.732900.04/(1009000.002430000.0)=0.149mm 木方的最大挠度小于900.0/2

111、50,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0800.8780.900 抗弯计算强度 f=0.624106/54000.0=11.55N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 1.493kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(k

112、N.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.463kN 经过计算得到最大变形 V= 0.429mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.613106/102354.2=5.99N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足

113、要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh =150 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.268； 经计算得到=9546/(0.268397)=89.552N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3000.8400.800=0.202kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方

114、向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2020.9001.200； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.828+0.91.41.822+0.90.91.40.030/0.900=9.328kN 经计算得到=9328/(0.268397)+30000/4248=94.484N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!11.5支撑高度24米钢管架梁底支撑计算书计算参数: 模板支架搭设高度为24.0m， 梁截面 BD=400mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加2道承重立

115、杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方3585mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 梁顶托采用8585mm木方。 梁底承重杆按照布置间距300,600,mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.50)+1.

116、402.00=24.820kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.70+0.71.402.00=24.640kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.900=16.065kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.70

117、0+0.400)/0.400=2.025kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.900=0.720kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2016.065+1.202.025)=19.537kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.720=0.907kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.

118、501.50/12 = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.465kN N2=5.791kN N3=1.465kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.100mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09710001000/33750=2.874N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32

119、442.0/(2900.00015.000)=0.271N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.100mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.791/0.900=6.435kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.440.90 最大剪力 Q=0.60.9006.435=3.475kN 最大支座力 N=1.10.900

120、6.435=6.371kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.521106/42145.8=12.37N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.025kN/m 最大变形 v =0.6775.025900.04/(1009000.001791197.9)=1.385mm 木方的最大挠

121、度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 4.403kN 经过计算得到最大变形 V= 0.664mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.508.508.508.50/12

122、= 435.01cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.015106/102354.2=9.92N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh =150 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.268； 经计算得到=8173/(0.268397)=76.678N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3000.8400.800=0.202kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2021.2001.200； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=4.403+0.91.23.491+0.90.91.40.040/0.900=8.223kN 经计算得到=8223/(0.268397)+40000/4248=86.444N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!十二、附图