6层实验楼高大模板支撑工程满堂支撑架专项施工方案167页.doc

1、6层实验楼高大模板支撑工程满堂支撑架专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录1.编制依据32.工程概况42.1单位工程的简要概况42.2高支模分项工程概况52.3施工条件133.方案设计133.1方案选择133.2板支撑设计143.3梁支撑设计173.4高支模区域立杆及剪刀撑平面布置图203.5高支模区域立杆及剪刀撑立面布置图213.6高支模区域梁模板及支撑立面详图234.施工部署244.1项目部主要管理人员244.2施工段的划分及施工部署 244.3施工所启用的资源部署284.4工期要求及施工进度计划29

2、4.5安全目标294.6质量目标295.施工准备305.1技术准备305.2劳动力准备305.3材料器材准备306.分部分项施工流程与工艺要求346.1满堂支撑架施工流程及构造要求346.2模板安装施工工艺及细部要求406.3模板及支拆除安全技术措施446.4钢筋、混凝土、预应力工程与模板体系施工配合497.监测监控方案507.1监测项目及监测时间、频率及方法507.2监测小组组成527.3监测结果处理528.应急救援预案528.1应急小组岗位职责528.2应急小组响应机制538.3物资准备558.4项目应急响应的信息资源558.5应急预案类型569.保证措施609.1项目部管理组织机构609

3、.2进度保证措施629.4安全保证措施6810.安全验算内容7510.1支模架高9.09m扣件钢管楼板模板支架计算书（板厚180mm）7510.2支模架高13.15m扣件钢管楼板模板支架计算书（板厚120mm）8310.3支模架高17.12m扣件钢管楼板模板支架计算书（板厚150mm）9110.4支模架高8.62m梁模板扣件钢管高支撑架计算书（350650mm梁）10010.5支模架高8.62m梁模侧模计算书（350650mm梁）10710.6支模架高12.27m梁模板扣件钢管高支撑架计算书（4001000mm梁）11310.7支模架高12.27m梁侧模计算书（4001000mm梁）12110

4、.8支模架高16.47m梁模板扣件钢管高支撑架计算书（350800mm梁）12810.9支模架高16.47m梁侧模计算书（350800mm梁）13510.10支模架高12.62m梁模板扣件钢管高支撑架计算书（350650mm梁）14410.11支模架高12.62m梁侧模计算书（350650mm梁）1491.编制依据1.1XXXX学院实验实训楼项目合同文件；1.2设计文件：XXXX学院实验实训楼工程施工图纸及设计变更；1.3XXXX学院实验实训楼项目策划；1.4 国家和地方有关安全生产、安全技术标准、规范和规程规定:序号名称编号1建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-20132混凝土结构

5、工程施工规范GB50666-20113建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20114建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085建筑地基基础设计规范GB50007-20116建筑结构荷载规范GB50009-20127木结构设计规范GB50005-20038钢结构设计规范GB50017-20039混凝土结构施工质量验收规范GB50204-201510碳素结构钢GB/T700-200611钢管脚手架扣件GB15831-200612建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201313冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200214混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008

6、15建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-201216手持式电动工具的管理、使用、检查和维修安全技术规程GB3787-200617建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201618建设工程施工现场供用电安全规范GB50194-201419施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200520建筑施工安全检查标准JGJ59-201121建筑施工现场管理标准DBJ14-033-200522建筑工程施工工艺规程DBJ14-032-200422危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号23建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号24XX省建筑工程安全专项施工方案编制

7、审查和专家论证暂行办法济安监发2011-19号25XX市26XX市生产安全事故应急预案评审专家管理办法济安监发201123号27南市房屋建筑及轨道交通工程安全专项施工方案编制审查与专家论证实施办法济建发201618号 以上规范、标准在工程施工过程中如有新版本颁布，将及时更新采用新版本以规范指导施工。1.5集团公司的技术质量管理制度和规定，本工程施工组织设计。1.6ISO9001质量管理体系、GB/T28001职业健康安全管理体系、GB/T24001环境管理体系及公司Q-HS-E管理体系管理手册和程序文件。1.7本方案高支模安全验算采用“PKPM建筑施工安全设施计算软件2016版”。2.工程概况

8、2.1单位工程的简要概本工程位于XX市经十东路31699号，XXXX学院校区内。本工程分为一区和二区两个区，主要包括实验实训室和排练厅，建筑总面积约为29711，其中一区地上六层，二区地上三层，结构形式为框剪结构，基础形式为条形基础+柱墩。本工程一区一层层高为3.8m，二层层高为3.4m，其余层高为4.0m。二区一层层高为3.7m，二层层高为7.5m，三层层高为6.5m。本工程总工期为480日历天，计划开工日期：2016年9月7日，计划竣工日期：2017年12月31日。2.2高支模分项工程概况本工程位XXXX学院实验实训楼，主要包括各个系的实验实训室和排练厅，1区地上6层，2区地上3层。高支模

9、区域位于1-1区1层1-1轴至1-5轴交1-G轴至1-W轴，一层跃到二层；1-3区1-10轴至1-15轴交1-A轴至1-D轴，一层跃到二层、1-22轴至1-23轴交1-B轴至1-G轴一层跃到二层；2区1层2-7轴至2-8轴交2-D轴至2-F轴，一层跃到二层、2-7轴至2-8轴交2-K轴至2-M轴，二层跃到三层、2-10轴至2-11轴交2-D轴交2-M轴，一层跃到二层。根据跃层区域位置、架体支撑高度、顶板厚度等不同可将高支模施工区域划分为11个分区，相应编号为，分区支撑立杆基础为混凝土底板，分区支撑立杆基础为换填级配砂石，高支模施工区域总平面位置图如下：高支模平面布置图2.2.1各高支模区域主要

10、梁、板构件参数表序号所在大区跃层区域编号跃层高度（m）跃层面积（）板参数梁参数顶板厚度（mm）板支撑架体计算高度（m）主要框梁尺寸(mm)梁根数（道）梁跨度（m）梁支架计算高度（m）11区、9.401501809.09350650198.622 13.4041012013.154007001912.573506002912.674001000318.812.27350650218.812.6249.40951809.09350650198.62300650198.6259.30901808.99300650298.5269.851901209.60300600299.12350750298.9

11、7710.3533012010.1300600299.623507502129.473508501109.37102区147015013.723008001913.071110.8520015010.6235080027.89.921217.406015017.123508001916.471310.5519015010.4235080026.69.62注：板支架计算高度取值时用跃层高度减去板厚、模板（12mm）、方木（70mm）和钢管（48mm）；梁支架计算高度取值时用跃层高度减去梁高、模板（12mm）、方木(70mm)和钢管（48mm）。2.2.2各区高支模施工区域平面图、剖面图（1） 一

12、区高支模区域平面图（2）一区高支模区域剖面图 （3）二区高支模区域平面图二区高支模平面布置图（4）二区高支模区域剖面图2.3施工条件高支模施工方案经建设单位、监理单位、专家论证审核合格；满堂支撑架扎设前所需各规格的架管及配件均已进场且检验合格；施工员对施工班组进行安全、技术交底完成后方可施工。3.方案设计3.1方案选择3.1.1板支撑体系及材料选择托梁48.3钢管板底采用托梁支撑形式。模板采用12mm厚覆膜木胶板，板下次楞采用5070mm木方（立向放置，使木方50mm面与模板接触）。满堂支撑架采用规格48.33.6mm钢管进行扎设，验算时考虑到尺寸偏差，采用规格为48.03.25mm的钢管进行

13、验算。钢管立柱上端加设可调托撑，顶托螺杆外径36mm、支托板厚5mm。顶托内托梁材料为48.33.6mm单钢管，托梁放置在顶托中间位置，两侧间隙用铁片或者木片填塞稳固。板支撑体系示意图如下： 满堂支撑架3.1.2梁支撑体系及材料选择梁底模板采用12mm厚覆膜木胶板，梁底承重立杆设置根数根据设计验算确定，梁支架采用规格为48.33.6mm钢管进行扎设。承重立杆上端加设螺杆外径36mm、支托板厚5mm的可调托撑，顶托内托梁为48.33.6mm单钢管，托梁沿梁截面方向布置，梁底次龙骨采用5070mm木方，垂直于梁截面布置。梁侧模板采用12mm厚覆膜木胶板，梁侧内龙骨采用5070mm木方，沿梁方向布置

14、；外龙骨采用48.33.6mm双钢管，沿梁截面方向布置。梁截面方向设置对拉螺栓（梁高2m的侧模使用14对拉螺杆进行加固，梁高2m的侧模使用16对拉螺杆进行加固）3.2板支撑设计本工程高支模进行安全验算时，搭设高度相近的跃层区域板选择其中搭设高度最高且板厚最大即危险性最大的板进行验算，其他区域跃层板可按照此块验算的板参数进行搭设。根据各区高支模板厚、模板支架搭设高度等参数，顶板验算时选取一区编号为、的板、二区编号的板进行验算，一区编号至、二区编号的板下支撑架体搭设在混凝土防水底板之上，一区编号、二区编号至的板下支撑架体搭设在砂石换填基础之上，地基承载力标准值为220kN/m2。高支模区域板下支撑

15、系统设计汇总如下：板模板支撑系统设计汇总表编号所在大区跃层区域编号跃层高度（m）顶板厚度（mm）板下支撑搭设高度(m)板下立杆间距（mm）水平杆步距（m）板下托梁（钢管）间距（m）板下木方间距（mm）备注11区9.401809.090.80.8扫地杆设置距底0.2m；中间步距1.5m，共5步；最顶步距加密的步距为、0.75m、0.32m（顶部加密）；立杆上部自由端0.32m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按0.1m考虑。0.8200取此区域板进行验算计算9.401809.090.80.8扫地杆设置距底0.2m；中间步距1.5m，共5步；最顶步距加密的步距为、0.75m、0.32m（顶部加密）；立杆上

16、部自由端0.32m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按0.1m考虑。0.8200此部分跃层板按照编号为的板验算参数搭设支撑架9.401809.090.80.8扫地杆设置距底0.2m；中间步距1.5m，共5步；最顶步距加密的步距为、0.75m、0.32m（顶部加密）；立杆上部自由端0.32m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按0.1m考虑。0.82009.301808.990.80.8扫地杆设置距底0.2m；中间步距1.5m，共5步；最顶步距加密的步距为、0.75m、0.32m（顶部加密）；立杆上部自由端0.22m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按0.1m考虑。0.820021区13.4012013.150.80.8

17、扫地杆设置距底0.2m；中间步距1.5m，共7步；最顶3步水平杆间距为0.75m（顶端加密）；立杆上部自由端0.2m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按0.15m考虑。0.8300取此区域板进行验算计算9.851209.60.80.8扫地杆设置距底0.2m；中间步距1.5m，共5步；最顶步距加密步距为0.75m、0.75m（顶端加密）；立杆上部自由端0.4m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按0.1m考虑。0.8300此部分跃层板按照编号为的板验算参数搭设支撑架10.3512010.10.80.8扫地杆设置距底0.2m；中间步距1.5m，共6步；最顶步距加密步距为0.5m（顶端加密）；立杆上部自由端0.4m，

18、其中顶托螺杆伸出立杆长度按0.1m考虑。0.83002区17.4015017.120.80.8扫地杆设置距底0.2m；中间步距1.5m，共10步；最顶步距加密步距为0.75m（顶端加密）；立杆上部自由端0.42m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按0.12m考虑。0.8300取此区域板进行验算计算。支撑架体搭设在砂石换填基础之上，地基承载力标准值为220kN/m2 31415013.720.80.8扫地杆设置距底0.2m；中间步距1.5m，共8步；最顶步距加密步距为0.6m、0.6m（顶端加密）；立杆上部自由端0.32m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按0.12m考虑。0.8300此部分跃层板按照编号为的板

19、验算参数搭设支撑架10.8515010.620.80.8扫地杆设置距底0.2m；中间步距1.5m，共6步；最顶步距加密步距为0.75m、0.37m（顶部加密）；立杆上部自由端0.30m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按0.12m考虑。0.830010.5515010.420.80.8扫地杆设置距底0.2m；中间步距1.5m，共6步；最顶2步距加密步距为0.5m（顶部加密）；立杆上部自由端0.22m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按0.12m考虑。0.83003.3梁支撑设计3.3.1本工程高支模区域梁支架搭设高度全部大于8米，另外跨度大于18米的梁主要集中在一区中型演播室和二区舞台。梁支撑体系设计时选取截

20、面特征、搭设高度具有代表性且危险性较大的构件进行安全验算，其他截面尺寸的梁从下列验算构件中选取合适(梁截面、跨度、搭设高度、板厚相同）的参数进行搭设。高支模区域验算梁参数序号所在大区跃层区域编号构件名称规格（mm）梁根数（道）梁两侧板厚度（mm)线荷载（KN/m）跨度（m）计算高度（m）备注1一区L535065011805.899.622一区L74001000112010.218.812.273KL1135065011205.818.812.623二区WKL1035080011507.14916.47梁模板支撑系统设计汇总表序号所在大区所在高支模分区截面尺寸（mm）两侧楼板厚度（mm）支撑高度

21、（m）梁底梁侧其他截面特征梁支架搭设参数选择托梁长度及纵向间距（mm）梁截面承重立杆数量及间距（mm）承重立杆沿梁纵向间距（mm）梁两侧立杆间距梁底木方数量（根）水平杆步距（m）每侧木方数量及间距（mm）梁侧双钢管间距（mm）对拉螺栓竖向道数及梁断面水平间距（mm）对拉螺栓断面跨度方向间距（mm）一区3506501808.62长1000间距8002根间距3008008004根5070mm木方，均放置在梁底扫地杆设置距底0.2m；中间步距1.5m，共4步；最顶3步的步距为0.75m顶部加密）；立杆上部自由端0.17m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按0.12m考虑。3根5070mm木方； 2103根8

22、002道M14；150、200800一区编号为、跃层区域内300650梁（支架高度8.62m），按照350650梁（支架高度8.62m）验算参数设置。一区400100012012.27长1000间距8002根间距3008008004根5070mm木方，均放置在梁底扫地杆距底0.2m；中间步距1.5m，共7步，最顶2步水平杆（加密），间距为0.75m、0.55；立杆上部自由端0.17m，其中顶托螺杆伸出长度按0.17m考虑。6根5070mm木方；1666根8003道M14；200、250、250800一区编号为跃层区域内400700梁（支架高度12.57m），一区编号为跃层区域内350750梁（

23、支架高度8.97m），一区编号为跃层区域内350850梁（支架高度9.37m），按照4001000梁（支架高度12.27m）验算参数设置。335065012012.62长1000间距8002根间距3008008004根5070mm木方，均放置在梁底扫地杆设置距底0.2m；中间步距1.5m，共7步；最顶3步的步距为0.75m、0.45m、0.45m顶部加密）；立杆上部自由端0.22m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按0.12m考虑。4根5070mm木方； 2004根8002道M14；150、200800一区编号为跃层区域内350350梁（支架高度12.62m），按照350650梁（支架高度12.32m

24、）验算参数设置。4二区35080015016.47长1000间距8002根间距3008008004根5070mm木方，均放置在梁底扫地杆距底0.2m；中间步距1.5m，共9步，最顶3步水平杆（加密），间距为0.85m；立杆上部自由端0.22m，其中顶托螺杆伸出长度按0.12m考虑。4根5070mm木方； 1604根8002道M14；200、300800二区编号为跃层区域内300800梁（支架高度13.07m），二区编号为跃层区域内350800梁（支架高度9.92m），按照350800梁（支架高度16.47m）验算参数设置。3.4高支模区域立杆及剪刀撑平面布置图 本工程一区编号高支模区域板支架搭

25、设高度13.15米，梁跨度较大，搭设环境较为复杂，两个区立杆及剪刀撑平面布置图如下，其他各高支模区域梁板支架参照此区搭设：3.5高支模区域立杆及剪刀撑立面布置图3.6高支模区域梁模板及支撑立面详图4.施工部署4.1项目部主要管理人员我公司选派纪律性强、技术业务水平高、作风正派、身体健康、一专多能的各专业人员组成项目管理部。4.1.1项目部主要管理人员名单序号姓名岗位职责1项目经理负责本分项工程施工的总体部署与资源的调配，负责模板支撑体系的验收。2主任工程师负责高支模方案的编制，协助主任工程师负责本分项工程的质量管控与监督，重点部位的现场旁站指导施工，施工方案的交底，监督检查工程监测情况，负责模

26、板支撑体系的验收。3预算员负责本工程分包合同的起草与编制。4施工员负责本分项工程的安全监测、测量，基础放线、资源及施工计划的安排，现场质量的检查与验收。5安全员组织工人的安全教育，负责安全防护设施隐患的查处，全过程监控高支模分项工程的安全施工，参与分项工程的安全监测。6安全员协助文明施工负责人组织工人的安全教育，安全防护设施隐患的查处，全过程监控高支模分项工程的安全施工，参与分项工程的安全监测。7施工负责人统筹调配人力物力资源，按计划组织力量施工。8质检员组织质量交底，对工序进行监控，纠正质量缺陷，检验、评价工序质量和计划执行情况。9安装负责人全面负责本分项安装工程。10施工员负责本分项工程的

27、安全监测、测量，基础放线、资源及施工计划的安排，现场质量的检查与验收。11材料员依据本分项工程材料需求计划和施工进度计划，编制材料采购计划，组织器材进、退场，办理租赁结算手续。12资料员负责本分项工程施工图纸及文件、资料的接收、发放、登记、保管。13试化验员负责本分项工程材料的取样、送样、试验、化验、检验、复试工作及报告。4.1.2项目部特种管理人员岗位表姓名岗位证书编号安全员安全员4.2施工段的划分及施工部署4.2.1施工段划分本工程地上部分通过抗震缝将结构分为4个区，主体施工时选择1个木工班组。1-1区施工完两层后开始1-2、1-3区施工，2区同1-1区同时施工。1-1区独立安排施工，施工

28、方向自西向东。高支模区域随相邻非跃层区域施工进度而开展施工，各分区内高支模施工用器材一次性投入不做周转。高支模工程施工流向图如下：4.2.2施工流程本工程高支模施工流程安排的总体思路是架体分层搭设，先分层浇筑竖向构件；框架柱每次分层浇筑高度为500mm，混凝土的振捣顺序为先四角后中间，均匀振捣，分层浇筑间隔时间不得超过45分钟；竖向构件强度达到75%时再浇筑水平构件。架体搭设前必须放线。竖向构件模板拆除后及时完善架体拉结点，继续搭设上层架体、支设模板施工横向构件。本工程先浇筑周围梁板，待周围架体稳定后，再浇筑高支模区域梁板。4.2.3施工具体部署（1）高支架搭设顺序：1）高支模区域支架分层搭设

29、与框架柱、剪力墙支撑架体施工保持同步。（2）混凝土浇筑顺序：先浇筑框架柱、剪力墙混凝土，框架柱、剪力墙浇筑时分层振捣密实。框架柱、剪力墙模板拆除后及时将架体与柱墙进行拉结。2）梁板混凝土浇筑时应注意从中间开始对称浇筑，保持整个架体均衡受载。3）截面较大的梁混凝土分层倾倒，每层浇筑高度不超过400mm，浇筑各梁时按照由梁跨中到梁端的顺序。整个区域按照由中跨梁到边跨梁的顺序浇筑，浇筑最后一层时按照中跨梁到边跨梁连同板一起浇筑至设计标高。4）梁混凝土每层浇筑厚度不大于400mm，分层浇筑时上层混凝土应在下一层混凝土初凝前完成，不得在一端进行流淌式泵送。5）梁板混凝土浇筑施工时，混凝土浇筑时不要摊铺过

30、厚，严格控制实际施工活荷载不超过模板设计活荷载。避免出现物料集中的情况，使支撑架体各个部位受荷载均匀、缓慢，不至于某个部位突然之间受荷过大而出现局部失稳，混凝土浇筑过程中注意从中部开始对称浇筑，保证整个架体对称均衡受力。（3）模板拆除顺序：不承受混凝土重力的侧模板（如柱、梁侧模），其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损坏时方可拆模，可根据施工经验确定。高支模区域梁板模板必须在混凝土强度达到100%以后方能拆除。3）混凝土浇筑时留置拆模试块，根据拆模试块强度确定是否具备模板拆除条件。拆除实行报告制度，项目部根据拆模试块试压结果提出书面拆模申请，经监理工程师或建设单位项目主任工程师同意后方可

31、拆除。4）拆除梁、板模板应遵守下列规定：梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行。5）拆除梁板底模支柱时，应从跨中向两端作业。6）架体拆除应遵守由上而下，先搭后拆的原则，不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。7）高支模区域支架拆除时从上往下逐层拆除，高支模区域模板支架拆除前严禁拆除其下地下室顶板或楼层板模板支架。（4）安全注意事项：1）本工程采用满堂支撑架支撑体系，为保证模板支撑系统安全应做好监测工作。模板支架在扎设过程、扎设完毕、支设模板、安装钢筋、浇筑混凝土及模板拆除前现场施工员与安全员都要对支撑体系进行全程监测。4.3施工所启用的资源

32、部署本工程高支模脚手架施工采用单项分包，投入的周转材料及劳动力、机械设备数量见下表。高支模用材料表材料名称规格数量备注木胶板12mm2000方木 5070mm50m板钢管48.33.6mm 19866m采用规格为48.03.25mm的钢管验算扣件直角扣件、对接扣件、旋转扣件11660个可调托撑外径36.0mm2400个对拉螺杆M141200根梁高2m时使用木脚手板宽200mm，厚50mm20m安全平网43000 根据施工段划分及流水作业安排，本工程高支模施工时拟准备劳动力如下，遇到抢工期时上述人员及材料安排另行增加。劳动力计划表工种需用数量(人)作业人员持证情况架子工30持证上岗木工30持证上

33、岗塔吊司机3持证上岗信号工3持证上岗零工10持证上岗安全员2持证上岗电工1持证上岗测量员2持证上岗机械设备计划表名称数量（台）圆盘锯4手持电动切割锯10钢管弯曲机1塔式起重机3力矩扳手20普通扳手204.4工期要求及施工进度计划跃层模板支撑架扎设随楼层施工进度进行，按照总进度计划安排自2017年1月上旬开始至2017年4月下旬结束。后附主体阶段网络进度计划。各分区高支模施工时间节点如下：支模区域开始时间完成时间拆除时间1-1区（1、2、4、5）2017.1.72017.1.201-1区（3）2017.1.72区（8）2017.1.72区（9、10、11）1-3区（6、7） 高支模区域模板支架拆

34、除如下：各高跃层区域模板支架拆除条件为各高支模区域顶板砼已施工完毕，混凝土强度达到100%。高支模区域模板拆除顺序为：自上而下先拆除跃层区域支撑架体，再拆除其下地下室满堂支撑架体。4.5安全目标杜绝因工责任死亡事故、火灾事故和10万元以上财产损失事故 ，职工年负伤频率控制在7以内；在建工程安全达标率100%，达到省级安全文明示范工地标准。4.6质量目标符合国家建筑工程施工质量验收规范要求，达到合格标准。5.施工准备5.1技术准备（1）熟悉和审查施工图纸，由主任工程师召集工程技术人员对及施工班组人员根据方案进行技术交底。（2）组织技术人员及施工班组人员对现场进行现场勘察，根据现场实际情况进行地基

35、及预埋件的埋设工作。（3）组织技术人员准备和熟悉现场施工管理所需的各类技术规范与标准，做好现场检查。（4）施工开始前检查架子工的持证上岗情况，要求施工人员必须人证相符才能进场作业。5.2劳动力准备 高支模分项劳动安排按照劳动力计划表（第4.3章）中的数量进场，进场后所有工人必须接受项目部安全教育，正式施工前接受满堂支撑架搭设技术交底。专业架工应持证上岗且人证相符。5.3材料器材准备5.3.1材料力学性能（1）模板力学性能规格剪切强度抗弯强度弹性模量12mm厚木胶合板1.4N/mm215.0N/mm26000.0N/mm2（2）木方力学性能材料剪切强度抗弯强度弹性模量木方1.3N/mm215.0

36、N/mm29000.0N/mm2（3）支撑架选用钢管外径48.3mm，壁厚3.6mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，其材性应符合碳素结构钢（GB15831-2006）的规定。新用的钢管要有出厂合格证。（4）模板支撑架搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65Nm时不得破坏。扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间

37、隙小于1mm。（5）可调托撑螺杆外径不小于36mm，可调托撑的螺杆与支托板焊接牢固，焊缝高度不得小于6mm。可调托撑受压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5mm。螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合国家现行标准规定。螺杆与螺母旋合长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm。（6）本工程脚手板采用木脚手板，采用杉木或松木制作，其材质应满足现行国家标准木结构设计规范中级材质的规定。满堂支撑架采用木脚手板作为垫板。木脚手板宽度不得小于200mm，厚度不得小于50mm，两头用8#铅丝打箍。（7）水平防护采用内挂式安全网，安全网材料可以选择锦纶、丙纶、涤纶。安全网宽度不小于1m，长度为

38、6m。5.3.2构配件检查与验收 （1）新钢管的检查应符合下列规定； 1）应有产品质量合格证；2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属材料室温拉伸试验方法GB/T228的有关规定，其质量应符合如下规定：脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T12793中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。脚手架钢管宜采用48.33.6钢管。每根钢管的最大质量不应大于25.kg。 3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合建筑施工扣件

39、式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）表8.1.8的规定；5）钢管应涂有防锈漆。（2）旧钢管的检查应符合下列规定：1）表面锈蚀深度应符合规范JGJ130-2011表8.1.8序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2）钢管弯曲变形应符合规范JGJ130-2011表8.1.8序号4的规定。（3）扣件验收应符合下列规定：1）扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定抽样检测；2）新、旧扣件均应进行

40、防锈处理。3）扣件的技术要求应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的相关规定。4）扣件进入施工现场应检查产品合格证，当对扣件质量有怀疑时按现行国家标准规范GB15831的规定抽样检测。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。（4）脚手板的检查应符合下列规定：木脚手板材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005中a级材质的规定；脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道；不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板；（5）可调托撑的检查在符合下列规定：1）应有产品质量合格证，可调托撑螺杆外径不得小于36mm，走私与螺距应符合现行国家标准梯形

41、螺纹第3部分：基本尺寸GB/T5796.3的规定；2）应有质量检验报告，可调托撑受压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5mm；3）可调托撑的螺杆与支架托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm；变形不应大于1mm；4）严禁使用有裂缝的支托板、螺母。JGJ130-2011 表8.1.8构配件的允许偏差序号项 目允许偏差（mm）示 意 图检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径48.3壁厚3.60.50.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.72塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.18游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲l1.5

42、m5l钢板尺立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220l水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m305板面扭曲（任一角翘起）5钢板尺6可调托撑支托变形10钢板尺塞尺JGJ130-2011中 附录D构配件质量检查表项 目要 求抽检数量检查方法钢管应有产品质量合格证、质量检验报告750根为一批，每批抽取1根检查资料钢管表面应平整光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷；严禁打孔；钢管使用前必须涂刷防锈漆全数目测钢管外径及壁厚外径48.3mm，允许偏差0.5mm；壁厚3.6mm，允许偏差0.36，最小壁厚3.24mm3游标卡尺测量扣件应有生产许可证、质量检验报告、产品

43、质量合格证、复试报告钢管脚手架扣件GB15831规定检查资料不允许有裂缝、变形、螺栓滑丝；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理全数目测扣件螺栓拧紧扭力矩扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65 Nm按8.2.5条可调托撑可调托撑受压承载力设计值不应小于40kN，应有产品质量合格证、质量检验报告3检查资料可调托撑螺杆外径不应小于36mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm，支托板厚不小于5mm，变形不大于1mm，螺杆与支托板焊接要牢固，焊缝高度不小

44、于6mm3游标卡尺钢板尺测量支托板、螺母有裂缝的严禁使用全数目测脚手板木脚手板材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005中a级材质的规定，扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板不得使用全数目测木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm；板厚允许偏差-2mm3钢板尺6.分部分项施工流程与工艺要求6.1满堂支撑架施工流程及构造要求6.1.1施工流程 清理底板混凝土地面摆放垫板、钢底座摆放扫地杆自角部起依次向两边竖立杆,底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与该立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直）、在该扫地杆另一端连第二根立杆和第二根平行扫地杆、在这两根扫地杆上分别固定第三

45、、四根立杆，待每边竖起4根立杆后,装设第一步大横杆、校正立杆垂直和横杆水平使其符合要求后，按455KN.m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成，交圈后，再全面检查一遍架体，严格确保设计要求和构架质量继续搭设上一步架体随搭设进程及时装设纵横向剪刀撑、与建筑物拉结铺设脚手板、挂设安全平网。工艺操作 （1）摆放垫板、钢底座脚手架搭设前，依据建筑物形状放线，并根据柱距及梁距摆放垫板。垫板采用50mm厚的木架板，宽度不小于200mm，木垫板要铺设平稳，所有支撑立杆位于垫板的中心，并与垫板紧密接触，不得承受偏心荷载。每根立柱底部设置垫板、底座。立杆垫板、底座均

46、应准确地放在定位线上，保证立杆间距严格按照本方案布置。（2）立杆 本工程高支模区域板支撑立柱纵横向间距均为0.8米，梁支撑立柱沿梁方向间距为0.4米。满堂支撑架立杆接长必须采用对接扣件连接，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（3）扫地杆满堂支撑架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。纵横

47、向水平杆搭设时必须在角部交圈并与立杆连接固定。 立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。立柱距边坡（错台）上方边缘不得小于0.5米。详见下图： （4）水平杆 水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接。单根水平杆长度不宜小于3跨。 两根相邻纵（横）向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。 本工程高支模最大支撑高度为17.12m，扎设水平杆时，在最顶步距两水平杆中间加设一道水平拉杆，使架体顶部水平杆加密。 立杆伸出最上一道水平杆中心线至支

48、撑点的长度不超过0.5米，根据搭设情况现场调整，如因水平杆悬挑端长度过大，则相应增加水平杆。 （5）剪刀撑 满堂支撑架在架体外侧周边设由下至上的竖向连续式剪刀撑，横向宽度为4.2m，纵向宽度为4.9m，与地面夹角为45。 中间在横向隔跨设置两道由下至上的竖向连续剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45，剪刀撑宽度4.2m。 纵横向剪刀撑布置时宜穿过梁板支架，同时与梁板支撑架体进行扣接；两斜杆的交点宜在梁支架范围之外。 在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。 梁底支撑体系在两侧承重立杆沿梁方向加竖向剪刀撑，剪刀撑设置间距

49、及宽度同板底支撑架剪刀撑。 本工程高支模最大支撑高度17.12m，两竖向剪刀撑之间增加之字撑。 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角为50，水平剪刀撑与支架纵（横）向夹角为50。 剪刀撑可采用对接接长，对接扣件应交错布置；采用搭接时，搭接长度不得小于1m，用两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。（6）连墙件满堂支撑架搭设时，随着施工进度，在架体外侧四周及内部设置临时连墙件与建筑物框架柱拉结。支撑架体分层搭设，高支模区域框架柱亦分层浇筑，框架柱模板拆除

50、后，及时将连墙件完善，并扎设上一层架体。框架柱拉结点设置大样图如下： （7）可调托撑支撑架体顶部应设可调托撑，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，插入立柱内的长度不得小于150mm。螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。（8） 挂设安全平网安全平网在第一步架挂设一道，两层安全平网间距离不得超过10m，操作层单独挂设一道，安全网满挂。（9）脚手板作业层脚手板厚度不小于5cm、宽25cm、长度为4m的硬木板，两端设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道，作业层脚手板应铺满、铺稳、铺实。木脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手

51、板两端与横向水平杆可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设应采用对接平铺。脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130mm150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板的两端均应固定于支承杆件上。6.1.3满堂架搭设检查和验收 （1）满堂架应在下列阶段进行检查与验收：脚手架搭设前；作业层上施加荷载前； 每搭设完6m8m高度后； 达到设计高度后； 遇有六级强风及以上风或大雨后； 停用超过一个月。 （2）满堂架使用中，应定期检查下列要求内容： 杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造应符合规范和专项施工方案要求； 底座应无松动，立杆

52、应无悬空； 扣件螺栓应无松动； 安全防护措施应符合本规范要求； 应无超载使用。（3）脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表的规定。项次项 目技术要求允许偏差（mm）示 意 图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102满堂支撑架立杆垂直度最后验收垂直度30m-90用经纬仪或吊线和卷尺下列满堂支撑架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度30mH=2H=10H=20H=307306090中间档次用插入法3满堂支撑架间距步距纵距横距-2030-钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端20lalalalalala水平仪或水平尺同跨内两根纵向

53、水平杆高差105剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺6脚手板外伸长度对接a=（130150）mml300mml300a卷尺搭接a100mml200mmal200卷进尺7扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a500mm42aa13钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差ah123a21钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3ala21钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩（4065）N.m扭力扳手 注：图中1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆4-剪刀撑。 （4）安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标

54、准，应按下表的规定确定。不合格的必须重新拧紧至合格。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽查数量（个）允许的不合格数量（个）1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件519011150151280285150050112001201320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）5190111501512802851500501120012013200581320325012357106.2模板安装施工工艺及细部要求6.2.1模板安装前必须做好下列安全技术准备工作 （1）进行全面的安全技术交

55、底，操作班组应熟悉设计方案，做好模板安装作业的分工准备。 （2）施工时，所有参加作业人员必须经过专门技术培训，考核合格后方可上岗。 （3）模板制作支设对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至工地指定地点堆放。 （4）备齐操作所需的安全防护设施和器具。 （5）模板安装构造应遵守下列规定： 模板安装应按设计与施工技术交底进行施工，材料不得混用。 竖向模板和支架立杆支承部分安装时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载。 模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m时，模板按规范要求起拱，起拱高度采用全跨长度的2/1000

56、。 （6）安装上层模板及其支架时按照下列规定执行： 下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架； 上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板。 安装模板时保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确，构造应符合模板设计要求。模板应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠承受新浇混凝土自重和侧压力以及施工过程中所产生的荷载。 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定设施。6.2.2梁模板施工（1）施工流程模板制作定位放线调整梁下立杆可调托撑安装梁下托梁钢管安放梁底模安放一侧梁侧模校核梁标高、中线位置钢筋绑扎安装另一

57、侧梁模穿对拉螺栓安装梁侧模外龙骨（双钢管）对拉螺栓拉紧校核梁位置加固。（2） 施工工艺模板制作：梁模板使用15mm覆膜木胶合板，根据梁截面尺寸加工切割底模和侧模。梁模板由三段模板拼成，一片底模，二片侧模，底模、侧模采用35mm长的钉子将12mm厚覆膜木胶板固定在5070mm通长方木上制作而成。梁中间设对拉螺栓，梁侧模制作时按照对拉螺栓设置位置使用电钻打孔。调平：根据设计图纸，调整立杆可调托撑，可调托撑螺杆伸出立杆长度不宜超过200mm，如不合格，调整立杆长度。安装梁下托梁：可调托撑高度调好后，逐个安放托梁小横杆。安放底模和侧模：托梁安放完成后，开始铺设底模，底模宽度等于梁净宽。侧模下边与梁底模

58、下面平齐，模板拼缝处粘贴海绵胶条。为方便钢筋绑扎，先安放梁一侧模板，待钢筋绑扎完成后安放另一侧模板。穿对拉螺栓、安放外龙骨：钢筋绑扎后穿入对拉螺栓，安设外龙骨双钢管，拉紧固定。模板安装过程中随时校核标高、轴线位置。6.2.3板模板施工（1） 施工流程模板制作定位放线调整板下立杆可调托撑安装板下托梁钢管铺设板模板与相邻梁模板固定连接测量模板标高、起拱度。（2） 施工工艺 模板制作：板模板使用15mm覆膜木胶合板，根据板截面尺寸加工模板。模板采用35mm长的钉子将15mm厚覆膜木胶板固定在5070mm通长方木上制作而成。 调平：根据设计图纸，调整立杆可调托撑，可调托撑螺杆伸出立杆长度不宜超过200

59、mm，如不合格，调整立杆长度。安装板下托梁：可调托撑高度调好后，逐个安放托梁立杆。 铺设板模板：板与板之间采用硬拼缝严密，缝隙小于2mm。6.2.4模板工程细部做法（1）防治后浇带改变受力状态技术措施：为保证后浇带结构安全，防止模板拆除后构件出现悬臂受力，后浇带应采用独立式后拆模板支撑体系。（2）本工程一区剧场框架柱、剪力墙混凝土强度等级为C40，剧场二层看台和屋面预应力梁混凝土强度等级为C40，其余各层梁板混凝土强度等级为C30。当柱、剪力墙混凝土的强度等级高于梁、板混凝土强度等级时，柱与梁节点区域、剪力墙与梁板节点区域的混凝土应按柱或剪力墙混凝土强度等级要求浇筑。浇筑混凝土前，应在梁、板中

60、采用钢丝网片将高、低强度等级混凝土分隔成两个区域进行浇筑，同时阻止高强度等级混凝土的自由流淌。钢丝网片分隔做法详见下图：浇筑混凝土时，应先浇筑柱或剪力墙的高强度等级混凝土，在混凝土初凝前，及时拔除分隔阻挡用的钢丝网片，再浇筑两侧梁、板低强度等级混凝土，并加强接缝处的混凝土振捣使之成为一体。施工时采用塔吊单独浇筑柱头、梁头和板头，也可通过柱、剪力墙混凝土采用缓凝混凝土的方式，确保接缝处混凝土不产生施工缝。6.2.5模板工程质量检查验收标准依据混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015版及建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008和设计方案的相关要求，对模板体系的检查项目如下：（1

61、） 一般规定模板及其支架模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。模板及其支架拆除的顺序及安全措施按照施工技术方案执行。在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收。模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时进行处理。（2）主控项目安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。（3） 一般项目模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影

62、响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。本工程高支模区域对跨度4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板按跨度的2/1000起拱。现浇结构模板允许安装的偏差应符合下表规定。项目允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4、-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查 注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值6.3模板及支拆除安全技术措施6.3.1拆除准备工作（1）脚手

63、架拆除应按照专项方案施工。（2）脚手架拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求。（3）应根据检查结果补充完善脚手架专项方案中拆除顺序和措施，经审批后方可实施。（4）拆除前应对施工人员进行技术交底。（5）应清理干净脚手架上杂物及地面障碍物。6.3.2拆除条件（1）不承受混凝土重力的侧模板（如墙、柱、梁侧模），其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损坏时方可拆模，可根据施工经验确定。（2）本工程高支模梁板模板必须待混凝土强度达到100%时方能拆除，拆除时所指混凝土强度根据同条件养护试块试压强度确定。（3）对于后张法预应力混凝土结构构件，梁侧模在预应力张拉前拆除，梁底模

64、板必须待张拉灌浆完毕且其强度M20后方能拆除。 （4）混凝土浇筑时留置拆模试块，根据拆模试块强度确定是否具备模板拆除条件。拆除实行报告制度，项目部根据拆模试块试压结果提出书面拆模申请，经监理工程师或建设单位项目主任工程师同意后方可拆除。6.3.3模板、支架拆除顺序宜先拆除墙柱模板，梁模板先拆除侧模，最后拆除板和梁底模板。模板拆除后再逐步拆除支撑架体。工程施工过程中，合理安排施工顺序，形成流水作业，使拆除的钢管、扣件、模板等可以尽可能多的在对称的分区中使用，减少周转材料用量。6.3.4模板、支架拆除施工工艺6.3.4.1模板拆除 （1）拆除模板时，施工人员必须站在安全地方。应先拆内外木楞、再拆木

65、面板；拆下的小型零配件应装入工具袋内或小型箱笼内，不得随处乱扔。（2）拆除梁、板模板应遵守下列规定：梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷脱模剂备用。（3）吊装用钢丝绳使用规定1）新购置的吊具、索具在使用前，应由专职安全人员进行检查，确定能

66、否投入使用。2）日常使用人员对吊具、索具进行经常性（含使用前、使用间歇时间）目视检查，当发现有影响安全使用性能的缺陷时，应停止使用，并按定期检查要求进行检查。3）项目部建立严格的定期保养制度，做好操作前、操作中、操作后的清洁、润滑、紧固、调整和防腐工作。4）建立定期安全检验制度，凡达不到安全要求的，强行报废，更换新的钢丝绳或吊索具，以确保起重吊运安全。 5）加强吊索具的日常安全管理，做到专人管理、专人使用、定点存放、定期检验、及时报废，并做好吊索具的维护与保养工作。6）凡有下列情况之一的钢丝绳不得继续使用：断股或使用时断丝速度增大。在一个节距内的断丝数量超过总丝数的10。出现拧扭死结、死弯、压

67、扁、股松明显、波浪形、钢丝外飞、绳芯挤出以及断股等现象。钢丝绳直径减少710。钢丝绳表面钢丝磨损或腐蚀程度，达到表面钢丝直径的40以上，或钢丝绳被腐蚀后，表面麻痕清晰可见，整根钢丝绳明显变硬。6.3.4.2支架拆除（1）警戒范围设定在拆除作业范围四周距架体3米范围内，拉设醒目的安全警示带。每个拆除作业区域，配设专职安全员旁站监督，确保拆除作业安全顺畅。（2） 架体拆除顺序 架体拆除应遵守由上而下，先搭后拆的原则，不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。拆除后架体

68、的稳定性不被破坏。（3）架体拆除施工流程1）下调立杆顶可调托撑，先拆托梁与模板。2）模板拆除后开始逐层拆除支撑架体，顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。 3）所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。4） 当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。5） 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。6） 梁底支撑拆除顺序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而

69、后拆横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。 （4）卸料要求 1）各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔。2）运至地面的构配件应按规定的要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存交，置于干燥通风处，防止受潮锈蚀、霉烂。 3）跃层脚手架拆除时，应将拆除的模板、钢管、零件通过人工传递至相邻区域楼层，通过就近的卸料平台吊运至地面集中堆放。6.3.5模板及支撑架体拆除安全技术注意事项（1）模板拆除安全技术注意事项侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度时，如需提前拆

70、模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。拆模前应检查所使用的工具应有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设警戒线，其内不得有其它工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站于安全处。 高处拆除模板时，应遵守有关高处作业

71、的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。 在提前拆除互相搭连并涉及其它后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。 拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。 已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。 拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按现行行业标准建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）的有关规定及时进行防护

72、。 （2）混凝土模板支撑架拆除安全技术注意事项 当拆除木楞时，应在其下面临时搭设防护支架，使所拆楞梁先落于临时防护支架上。 当立柱的水平拉杆超出2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。 对于多层楼板模板的立柱，当上层及以上楼板正在浇筑混凝土时，下层楼板立柱的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况，经过计算确定。 拆除楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处拉拆。对已拆下的钢管、木楞、立柱及其它零配件应及时运到指定地点。拆架的高处作业

73、人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。长立杆、斜撑的拆除应由二人配合进行，不宜单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外。6.3.6模板拆除质量验收（1）主控项目 本工程高支模梁板模板必须待混凝土强度达到100%时方能拆除。 1区剧场二层看台及屋面后张法预应力混凝土结构构件施工时，侧模在预应力张拉前拆除；底模支架的拆除应在张拉完毕，灌浆强度M20后方可拆除。 后浇带模板的拆除和支顶应按本施工技术方案执行。（2）一般项目侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。模

74、板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。6.4钢筋、混凝土与模板体系施工配合6.4.1钢筋工程（1）钢筋安装期间，不准集中堆放钢筋。严禁拆除、移动模版支撑架体中的钢管和扣件以及安全防护措施。（2）混凝土浇筑前必须完善钢筋包括型钢、预埋件及预留孔洞的隐蔽验收工作。（3）模板体系搭设完成，经自检、预检合格后组织建设单位、监理单位、施工单位三方验收，符合要求后办理验收手续，方可绑扎钢筋。（4）绑扎钢筋前要用吸尘器将梁板内的杂物、锯沫等清理出来。（5）钢筋严禁集中堆放在高大支模架上，可以分散放置于单层模板支架上，人工分散就位。（6）施工顺序：首先分层浇筑高支模区域内的框

75、架柱混凝土，然后绑扎梁板钢筋，最后浇筑梁板混凝土。6.4.2混凝土工程（1）模板支设完成后，应组织建设单位、监理单位和施工单位三方验收合格后，方可绑扎钢筋、浇筑混凝土。浇筑混凝土前必须对架体进行全面检查，检查项目包括：杆件的设置、连接，扫地杆、剪刀撑、连墙件等构件设置是否符合要求；底座是否松动，立杆是否符合要求；架体垂直度、立杆变形是否超过规范要求；施工过程中是否有超载现象；安全防护措施是否符合规范要求。（2） 支撑架体经验收合格后形成书面验收意见，各责任方签字盖章确认后可进行混凝土浇筑。混凝土浇筑采用56米臂长汽车泵，局部区域汽车泵无法覆盖的区域使用地泵配合浇筑。（3） 混凝土浇筑顺序：跃层

76、区域混凝土先浇筑框架柱，然后浇筑梁板混凝土。跃层区域框架柱分层浇筑，混凝土随着周围非跃层的楼层进行施工。支撑架体亦分层扎设，下层框架柱浇筑完成、模板拆除后及时完善拉结点后方可继续搭设上一步支撑架体。框架柱分层浇筑振捣，每层浇筑厚度不大于400mm。梁板混凝土浇筑自非高大支模的楼层部分开始，最后浇筑高大支模的梁板混凝土，循环进行。梁板混凝土浇筑时应注意从中间开始对称浇筑，保持整个架体均衡受载。高支模区域部位混凝土采用分段进行浇筑，每段浇筑混凝土时按照先分层浇筑梁，每层浇筑高度不超过400mm，浇筑各梁时按照由梁跨中到梁端的顺序。整个区域按照由中跨梁到边跨梁的顺序浇筑，浇筑最后一层时按照中跨梁到边

77、跨梁连同板一起浇筑至设计标高。本工程1000mm高大梁分3次浇筑。（4） 混凝土每层浇筑厚度不大于400mm，分层浇筑时上层混凝土应在下一层混凝土初凝前完成，不得在一端进行流淌式泵送。（5） 振捣器与模板的距离，不应大于其作用半径的0.5倍，并应避免碰撞钢筋、模板、预埋件等；振捣器插入下层混凝土内的深度应不小于50mm，以消除两层间的接缝。开动振动棒，手握住振捣棒上端的软轴胶管，快速插入混凝土内部，振捣时，振动棒上下略为抽动，振捣时间为2030s，但以砼面不再出现气泡、不再显著下沉、表面泛浆和表面形成水平面为准。使用插入式振动器应做到快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，按顺序进行，不得遗漏，做

78、到均匀振实。（6） 梁板混凝土浇筑施工时，混凝土浇筑时不要摊铺过厚，严格控制实际施工活荷载不超过模板设计活荷载。已承受荷载的支架不得随意拆除和移动。（7） 避免出现物料集中的情况，使支撑架体各个部位受荷载均匀、缓慢，不至于某个部位突然之间受荷过大而出现局部失稳，混凝土浇筑过程中注意从中部开始对称浇筑，保证整个架体对称均衡受力。（8） 浇筑过程中设专人自架体四周使用仪器对高大模板支撑体系进行监测，一旦发生松动、变形等异常情况，必须立即通知停止一切混凝土浇筑施工，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。（9） 在混凝土开始浇筑至强度达到1.2MPa之前，不准任何人进入支撑体系内。7.监测监控方案 本工

79、程跃层区域采用满堂支撑架支撑体系，为保证模板支撑系统安全应做好监测工作。模板支架在扎设过程、扎设完毕、支设模板、安装钢筋、浇筑混凝土及模板拆除前都要对支撑体系进行监测。7.1监测项目及监测时间、频率及方法（1） 满堂支撑架搭设过程检查下层楼板承载力是否满足上层架体施工，如发现下层楼板出现裂缝应立即停止上层架体施工。监测方法：以目测观察。监测频率：架体搭设前检查一遍，架体开始搭设至架体拆除过程中每天检查一次。（2） 满堂支撑架开始搭设时，检查垫板、底座是否晃动、滑动，立杆是否悬空。检查方法：目测观察。（3）架体每搭设68米时，监测脚手架立杆垂直度、稳定性及横杆挠度监测。检查扣件螺栓是否松动、立杆

80、垂直度偏差等项目，验收合格后方可进行下道工序施工。监测方法：扣件螺栓拧紧力矩使用扭矩扳手检查，垂直度检查采取垂准仪和激光经纬仪相结合的办法进行。（4）混凝土浇筑完毕至模板拆除前要每天安排专人对架体立杆垂直度进行监测，当发现立杆有弯曲或横杆有轻微变形时需立即安排架工进行加固。同时用扭矩扳手检查各杆件连接扣件是否松动。监测设备：采取目测与激光五线仪、线坠检查相结合的办法进行。监测内容：模板体系的垂直位移、水平位移是否偏移。监测点设置：对截面较大的梁，取边跨梁、中间隔道梁上设三个监测点。做法：从梁底横向钢管焊接直径16mm钢筋，穿过模板向上高出楼面700mm，在500mm出涂刷红油漆，作为监测的基准

81、点，穿屋面的钢筋要在穿楼板中间位置处焊接止水片。监测点位置图详见附图2。监测方法及频率：浇筑混凝土时，采用经纬仪、水准仪对高出楼面的钢筋进行观测。混凝土浇筑前，用水准仪、经纬仪观测红油漆位置，记下初始位置读数。在混凝土浇筑过程中，每隔20分钟同时观测，记下具体数值与原始值比较，混凝土浇筑完成以后，每1小时观测1次，直至混凝土终凝。混凝土终凝完成至模板拆除前，每天一次对架体进行监测，并形成完整的文字记录。观测要求：初始值：监测的准备工作在混凝土浇筑前完成。在至少连续三次测得的数值基本一致后，才能将其确定为该项目的初始值。观测值：每个观测点应在混凝土浇筑到此位置前做第一次观测，浇筑过程中每隔20分

82、钟观测1次并记录数据，混凝土梁板整平后至终凝前每1小时观测1次，混凝土终凝后至模板拆除前每天观测两次。每个观测点观测完成后立即与初始值对照，观测值与初始值偏差超过5mm时，应将观测数据及时提交给项目部主任工程师做出判断，并向项目部管理人员和现场作业人员发出预警信号。如观测值与初始值偏差超过10mm时，应立即通知停止一切混凝土浇筑等施工工作，撤离架体及周边区域作业人员，并采取相应的加固措施。同一位置每次观测时符合下列要求：采用相同的观测路线和观测方法，使用同一监测仪器和设备，观测人员相对固定。7.2监测小组组成 本工程组成以项目经理为组长，项目部主任工程师、安全员、施工员、质检员为组员的监测小组

83、。模板支架扎设完毕后，小组成员集体参加验收工作。支架验收完毕后要留存相应的验收资料。7.3监测结果处理 监测过程中出现的问题必须第一时间上报小组组长，小组其他成员应立即组织架工进行加固，加固完毕验收合格后方可向下施工。 8.应急救援预案8.1应急小组岗位职责 本方案涉及到的重大危险源为高处坠落、物体打击、机械毁坏、机械打击、触电和火灾，为此项目部成立以项目经理为组长，主任工程师为副组长，项目部全体管理人员为组员的应急小组，包括应急信息员、资源管理员、应急抢救员、应急救护员等。应急小组成员如下： 组 长：XX 副组长：组 员：（应急信息员）； （资源管理员）； （应急救护员）。 组长救援组织机构

84、： 副组长资源管理员应急救护员应急信息员 应急小组成员岗位职责如下: （1）应急小组组长职责：应急小组组长是应急抢险工作的现场指挥员，负责应急期间现场指挥工作，负责人员调度、物质调度、指挥抢险并负责事故的调查分析及提交事故报告。 （2）应急小组副组长职责：协助项目经理进行应急救援指挥，现场协调人员、物资调度，制定应急抢救方案。 （3）应急信息员职责：当潜在事故或紧急情况发生时，应在第一时间内向分公司及有关部门报告，同时负责应急抢险时的各种命令及其它信息的传递工作，负责医院、消防、救护等救援单位的联络工作。 （4）资源管理员职责：负责应急抢险工作的资源供应工作，当接到应急小组组长发出各种资源调度

85、命令后，应以最快的速度按资源储备计划提供抢险所必须的抢险资源，并负责应急工作完成后的资源回收工作。 （5）应急抢救员职责：按照应急小组组长的指令，负责应急抢救实施工作，运用科学、合理的抢救方法，对危险源采取制止控制手段，并对人员、财产等进行抢救。（6） 应急救护员职责：当潜在事故或紧急情况发生时，救护员应立即赶赴现场，对在事故中发生的伤员进行现场救护，对伤情较重者应立即按照救护计划送往医院治疗，同时应做好应急中的防暑防疫等预防工作。8.2应急小组响应机制 应急小组24小时值班，接到应急通知后应急小组即启动应急响应机制，迅速组织应急小组成员赶到现场进行抢险救援，处理紧急事件的程序如下：8.2.1

86、应急级别划分根据所出现紧急事件的严重程度，应急级别划分三级：（1）一级预警，最低应急级别，可以控制的异常事件或容易被控制的事件。（2）二级现场应急，属于中间应急级别，不会超出项目界限。外部人员和财产一般不会受事故的影响。这种级别表明项目内人员已经不能或不能立即控制事故，需要外部援助（如消防、医疗单位的援助）。（3）三级全体应急，这是最严重的紧急情况，表明事故已扩散到项目外。根据不同事故类型和外部人群可能受到影响，可决定进行安全避难或疏散。同时需要医疗和其他机构的人员支持。8.2.2应急处理程序安全事件及自然灾害应急处理程序工作流程见下图：出 现 突 发 事 件应 急 救 援 领 导 小 组 开

87、 始 工 作报 告 有 关 单 位 及 部 门加 强 监 测报 告 工 程 师报 告 业 主报 告 现 场 监 理分 析 原 因恢 复 正 常 施 工完 成 应 急 处 理调 整 应 急 处 理 方 案、措 施实 施 应 急 处 理 方 案观 察 处 理 效 果制 订 应 急 处 理 方 案、措 施实 施 应 急 处 理 方 案8.2.3报警系统和通告程序安全及自然灾害应急行动流程见下图：事故发生通知应急小组事故评价应急状态宣布通知外部机构应急响应开始 8.2.4应急小组成员及紧急救援电话如下：姓名联系电话职务组长副组长应急信息员应急信息员资源管理员应急救护员应急救护员应急救护员应急救护员紧急

88、救援电话消防救援119医疗救援120警务救援1108.3物资准备（1）足够的健康安全防护用品和救援设施。（2）足够的防暑降温物资和御寒防冻物资。（3）其他防护物资。（4）合适的摄影或摄像设备，在事故发生时，应摄取现场事态发展的资料。（5）必要的资金保证。（6）配备保证现场急救基本需要的急救箱，定期检查补充，确保随时可供急救。8.4项目应急响应的信息资源 （1）项目经理部建立应急信息资源如：1）医疗救护电话：120；消防报警电话：119；公安报警电话：110；2）公司各级应急小组领导及其他成员联络电话公示；3）医疗救护点的具体位置及行驶路线，应制成书面资料，并使所有应急小组成员掌握了解；4）保证

89、电话在事故发生时能应用和畅通,可保证在事故发生时能及时向有关部门、单位拨打电话报警求救。 （2）电话报救须尽量说清楚以下几件事： 1）说明伤情（病情、火情、案情）和已经采取了些什么措施，好让救护人员先做好急救的准备； 2）讲清楚伤者（事故）在什么地方，什么路几号、什么路口、附近有什么特征；3）如发生坍塌等重特大安全事故，还必须向当地的警方拨打“110”要求提供抢险和警戒；4）说明报救者单位、姓名（事故地）的电话以防救护车（消防车、救护车）找不到所报地方时，能随时用电话联系。打完报救电话后，应问接报人员还有什么问题不清楚，如无问题才能挂断电话，通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护

90、车进工地现场路上的障碍及时给予清除，以利救护车到达后，能及时进行抢救。8.5应急预案类型8.5.1施工紧急事件应对措施（1）项目部调度每天定时收听天气预报，绘制天气晴雨图，密切关注天气变化，及时将天气情况向项目经理及各工点负责人报告。（2）特殊情况处理领导小组的根本原则是“提前预防、统筹安排、保证工程目标如期兑现”。针对突发性自然灾害，根据工地进展情况迅速动员全体施工人员采取加固、覆盖等方法积极预防，做好准备。（3）当发生暴风雨等自然灾害时，迅速组织职工进行生产自救，尽快恢复生产，并采取下列措施保证工程的正常进度。（4）增加机械设备的投入。当发生因机械设备突发原因造成停机或出现问题影响施工时，

91、立即通过公司内其它工地调拨或从市场上采购、租用来解决。（5）现场配备2台200KW备用发电机组，当发生停电或电力供应不能满足要求时，启用备用电源，保证工程顺利施工。（6）调整施工顺序，为了减少相互干扰，合理调整安排各施工工序间的作业。（7）对施工进度及劳动资源采取科学的动态控制，根据剩余工程量情况，采取倒排工期，重新合理安排施工总体进度计划，在以后的时间内增加劳动力及机械设备，确保各分部工期及总工期进度计划。8.5.2安全应急应对措施（1）工程开工前，项目经理根据工程情况主持会议，研究决定工程安全项目的预警系统。预警系统必须贯彻预防为主的方针，能起到防止事故发生，一旦发生事故时，能有效地防止事

92、故扩大和迅速抢救受灾遇险人员，同时避免和消除对环境产生的重大影响。（2）预警系统对可能发生的事故和紧急情况、预兆、性质、后果和环境影响做出评估，提出预防重大灾害事故的组织措施、技术措施和必要的物资设备准备，一旦发生事故后，组织人员自救、安全撤离灾区执行救援人员及恢复既有道路行车的措施，包括自救方法、撤离路线、报警和警报的方法、抢救组织安排。施工现场备足必需的应急设备：应急照明，消防设备，通讯设备和工器具、应急用品等。（3）本工程高支模施工时涉及到的重大危险源为支模架倒塌、高处坠落、物体打击、机械毁坏、机械打击、触电和火灾等。相应的应急预案如下： 1）支模架倒塌事故的应对措施若施工现场发生支模架

93、的倒塌事故，应按照事故救援的程序开展救援工作，同时根据此类事故的特点和情况，采取以下救援措施及方法：迅速疏散事故现场的人员离开危险区域，设置警戒线范围，派专人警戒。查看架上架下有无受伤人员，事故是否有进一步扩大的趋势，同时报告公司应急救援领导小组。组织有关人员在事故地点尽快研究出救援及排险方案，在现场救援指挥小组的指挥下开展救援排险工作。对自身无力进行的救援的必须立即向“119”求救。对可能继续发生倒塌的部位采取拉、支、顶、垫等措施防止事故进一步扩大。若有人员受伤，首先应抢救容易救出的伤员，同时利用车辆送就近医院及时救治。在抢救被埋伤员时，应在保证救援人员自身安全的情况下开展救援，根据事故的具

94、体情况，采取安全、可行的抢救方法。救援作业人员应佩带防护用品进行排险作业。排险工作应从上到下，从面到里进行。在拆除垮塌物件过程中，设专人观察和指挥，防止拆除过程中继续发生垮塌。对危险部位应采取拉、支、顶、垫等措施后，作业人员方可进入部位进行排险作业。对抢救过程中破坏了的事故现场，应先进行拍照、摄像，并做好书面记录。 2）高处坠落及物体打击应对措施当发生伤亡事故时，应立即抢救伤员（现场抢救或送往就近医院），并保护好事故现场，并向有关部门报告事故情况发生骨折时现场抢救注意事项：如果伤口出血时，应先止血，包扎伤口，再行骨折固定。固定骨折的上下两头，若遇关节，也要同时固定、指（趾）应露在外面，以便仔细

95、观察。固定时松紧要适当，如不当应重新固定，固定后应速送医院救治。 3）机械毁坏事故应对措施发生机械毁坏如塔机倒塌（折臂）等重大事故后，按照应急救援的程序开展救援工作。并根据事故情况、现场条件迅速制定有针对性的救援措施。组织救援人员待命并进行救援分工，并迅速通知设备单位及公司应急救援领导小组。组织救援设备和器材到位，包括：起重设备、吊索、铁丝、架料、切割设备、通讯工具、消防设备、工具、防护用品等。救援工作首先应抢救受伤人员，但必须保证救援人员自身的安全。未被埋压的伤员应先救出事故点并立即送医院救治。救援被埋压的人员，应根据现场具体情况制订救援措施。一般应先对救援点的不稳定物体进行支撑、固定或清除

96、，防止伤害救援人员。然后救援人员（佩带防护用品）进入救援部位，在起重设备的配合下，清除被埋人员上面的物体，救出被埋人员。在起重设备配合下拆除事故塔机的构件，拆除过程必须采取相应的安全技术措施并制订拆除方案。拆除工作由专业人员进行。抢救过程需要破坏事故现场的，应当做出书面记录，妥善保管有关物证。 4）机械伤害事故应对措施 发生机械伤害后，现场施工负责人应立即报告项目部应急小组，应急小组应立即拨打120救护中心与医院取得联系，应详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。在医护人员没有来到之前，应检查受伤者的伤势，心跳及呼吸情况，视不同情况采取不同的急救措施。 对被机械伤害的伤员，应迅速小心地使

97、伤员脱离伤源，必要时，拆卸机器，移出受伤的肢体。 对发生休克的伤员，应首先进行抢救。遇有呼吸、心跳停止者，可采取人工呼吸或胸外心脏挤压法，使其恢复正常。 对骨折的伤员，应利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位：也可将其上肢固定在身侧，下肢与下肢缚在一起。 对伤口出血的伤员，应让其以头低脚高的姿势躺卧，使用消毒纱布或清洁织物覆盖伤口上，用绷带较紧地包扎，以压迫止血，或者选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布巾等。采取上述急救措施之后，要根据病情轻重，及时把伤员送往医院治疗。转送医院的途中，应尽量减少颠簸并密切注意伤员的呼吸、脉搏及伤口的等情况。 5）触电事故应对措施发

98、现有人触了电，不得用手直接去拉触电人，应根据以下方法进行救护。使触电人脱离电源a.如开关箱在附近，可立即拉下闸刀或拔掉插头，断开电源。b.如距离闸刀较远，应迅速用绝缘良好的是工钳或有干燥木柄的利器（刀、斧、锹等）砍断电线，或用干燥的木棒、竹竿、硬朔料管等物将电线拨离触电者。c.现场无任何合格的绝缘物可利用，救护人员亦可用几层干燥的衣服将手包裹好，站在干燥的木板上，拉触时电人的衣服，使其脱离电源。d.高压触电，应立即通知有关部门停电，或迅速拉下开关，或由有经验的人采取特殊措施切断电源。触电以后，对于触电者应采取以下对症救治方法：a.对触电后神志清醒者，要有专人照顾，观察，情况稳定后，方可正常活动

99、，对轻度昏迷或呼吸微弱者，可针刺或掐人中、十宣、涌泉等穴位，并送医院救治。b.对触电后无呼吸但心脏有跳动者，则应立刻进行胸外心脏挤压法抢救。c.如触电者心跳和呼吸都已停止，则须同时采取人工呼吸和胸外心脏挤压两种办法进行抢救。对上述b、c两种情况，急救要分秒必争地就地进行，不能等医生到来，在送往医院的途中，也不能停止急救。 6）火灾事故应对措施发生火灾、爆炸时，发现人应根据情况迅速采取相应措施，当火灾尚未形成，立即扑灭火源。发生较严重的火情或已形成的火灾，发现人应立即向现场应急小组报告，一方面迅速疏散人群并立即组织人员根据燃烧物的种类采取适应的方法积极扑救；同时迅速向“119”报火警，请求消防队

100、扑灭。了解火场情况的人应及时将现场被困人员及易燃易爆物品情况告诉消防人员。对发生人员伤亡应送当地医疗部门救治。初级火情常用的几种灭火方法：a.电气火灾：断电拉闸，采用干粉灭火器扑灭；b.非化学品、气体火灾；采用水、干砂和泡沫、酸碱灭火器扑灭；c.油料、气体及化学品火灾：采用干粉灭火器扑灭同时用水冷却容器，防止爆炸。d.救火人员应注意自我防护，使用灭火器材救火时应站在上风位置，以防因烈火、浓烟熏烤而受到伤害；e.火灾袭来时要迅速疏散逃生，不要贪恋财物；f.必须穿过浓烟时逃走时，应尽量用浸湿的衣物裹身体，用湿毛巾或湿布捂住口鼻，或贴近地面爬行；g.身上着火时，可就地打滚，或用厚重衣物覆盖压灭火苗；

101、h.大火封门无法逃生时，用浸湿的被褥、衣物等堵塞门缝，泼水降温，呼救待援。（4）自然灾害应对措施1）与地方气象部门加强联系，收听天气预报，掌握暴雨动态，做好充分的预防准备。适当的进行“三防”演练。2）所有的施工临时设施布置时，严禁将设备设施、物资材料等堆放或设置在低洼处，以防洪水侵袭。3）对施工地段周边地质情况要充分了解，雨季要派专人日夜值班进行巡察防护。4）对防洪抢险用机具设备进行状态检查，备齐备品备件，确保抢险使用。针对重点地段监控情况分别成立抢险队，各级抢险队伍组成后，应加强技术演练，提高人员防洪抢险能力。5）作业人员必须严格按有关安全作业规程操作施工，特别是高空作业前必须认真检查安全保

102、护用具的可靠程度，安全防护用品应及时更新和定期检测。发生大风暴时，施工人员尽量撤离受影响构筑物或车辆的威胁范围。当预报有大风暴时，必须及早做好室外物质的加固，防风工作，避免不必要的损失和安全隐患。9.保证措施9.1项目部管理组织机构由公司组建项目经理部承担该工程的项目管理工作，实行项目经理责任制，以项目合同、质量、进度和成本管理为主要内容，以科学系统的管理和先进的技术为手段，行使计划、组织、指挥、协调、控制、监督六项基本职能，全面履行与建设单位的合同，形成以全面质量管理为中心环节，以专业技术管理与计算机辅助管理相结合的科学化管理体制。本着科学管理、优质高速、开拓敬业的原则，发挥企业集团优势，对

103、工程施工进行综合组织协调和控制管理，确保本工程实现一流的承包管理、一流的文明施工、一流的工程质量和一流的施工速度，以此出色地实现我公司的管理方针和本工程的施工目标，实现对建设单位的承诺。 项目组织机构框架图如下：9.2高支模安全专项方案管理流程根据集团公司2015年12月30日颁发的安全专项施工方案管理流程（QG/YJ2944-2015）的规定，明确了集团公司、分公司、项目部各级人员在高支模分项工程安全专项施工方案的编制、审批、专家论证、技术交底、实施、过程检查和监督、验收等工作的职责和工作内容，可积极防范和遏制建筑施工生产安全事故的发生。高支模安全专项施工方案管理流程如下：序号施工阶段流程项

104、目流程内容1方案编审阶段编制1、由项目经理组织，主任工程师（本专业中级以上职称）主持编制。审批1、分公司技术处组织工程、设备、安全、质量等处室审核；2、高支模分项工程，技术副总审批后，报公司技术管理部；3、技术管理部组织工程、设备、安全、质量等部门审核；4、总工程师签字审批。专家论证1、总工程师签字批准后，公司技术管理部组织专家论证；2、公司分管安全的负责人、总工程师、项目经理、主任工程师、方案编制人、项目专职安全员等参加论证会。2安全技术交底阶段技术交底1、项目主任工程师或方案编制人向施工员、安全员、等管理人员和作业人员进行安全技术交底。3实施阶段实施1、施工员组织实施。过程检查1、项目经理

105、组织施工员、安全员、机管员等对实施情况进行检查；2、本工程高支模分项工程，还应由分管安全的副总组织分公司技术、安全、质量、设备、工程等部门进行检查；3、总工程师定期组织公司技术、安全、质量、设备、工程等部门巡查。过程监督1、项目安全员对方案的实施情况进行现场监督，发现不按照专项施工方案施工的行为要予以制止并要求立即整改；2、施工监测由项目主任工程师组织实施。4验收阶段验收1、本工程高支模分项工程，由分公司技术副总组织验收，验收人员包括分公司技术、安全、质量等部门和项目技术、安全、质量、施工等人员。9.2进度保证措施9.2.1施工组织措施（1） 本工程汇集了多项新技术和施工工艺，再加上工程工期紧

106、，造成了施工中各道工序交叉作业的现象，协调各工序施工作业面和进度要求很关键。 （2）结构施工采用流水施工。如何保证结构在最短的时间内顺利的完成是整个工程进度的关键所在。项目将根据工程工期要求和阶段目标要求，采用分段流水方式组织施工。节拍均衡流水施工方式是一种科学的施工组织方法，其思路是使用各种先进的施工技术和施工工艺，压缩或调整各施工工序在一个流水段上的持续时间，实现节拍的均衡流水。在每个施工区域通过调整资源投入，加强协调管理等措施满足流水节拍均衡的需要。（3）合理安排施工工序，控制关键工序。由于本工程工期较紧，各工序交叉作业多，施工工序繁杂，本工程将以施工进度计划为先导，以先进的组织管理及成

107、熟的施工经验为保障，通过预见及消除影响因素，控制关键工序及合理调配施工资源等措施组织施工生产。9.2.2技术措施 （1）熟悉和审查施工图纸。由主任工程师召集工程技术人员对设计文件进行审核，参加图纸会审，技术交底，并填写图纸会审记录，解决图纸中存在的技术问题，了解业主、监理对工程技术、安全的要求，协调解决工程施工过程中出现的问题。（2）组织技术人员准备和熟悉现场施工管理所需的各类技术规范与标准，并组织贯彻实施。（3）编制有针对性的专项施工方案和技术交底。“方案先行，样板引路”是本公司施工管理的特色，本工程将按照图纸编制详细的、有针对性和可操作性的施工方案，从而实现在管理层和操作层对施工工艺、质量

108、标准的熟悉和掌握，使工程施工有条不紊的按期保质完成。施工方案覆盖面要全面，内容要详细，配以图表，图文并茂，做到生动、形象，调动操作层学习施工方案的积极性。（4）针对本工程的特点和难点，由技术人员对所有上岗人员进行岗前培训，使每个职工能够熟悉掌握本工程所采取的技术规范标准、安全规则等，考核合格后才能持证上岗。9.2.3合理资源配置的保障（1）人力资源配置为保证工程进度计划目标及管理生产目标，公司将充分配备项目管理人员及足够的高素质劳动班组，做到岗位设置齐全以形成严格完整的管理及施工层次。劳务班组从我公司内部劳务公司选取，有着丰富的工程经验，善打硬仗和苦仗。（2）机械资源配置机械是影响施工生产的主

109、要因素之一，垂直运输机械的投入直接影响着混凝土模板支撑工程的进度及生产成本。对于这些设备的投入，公司将通过具体计算，以保证生产进度为前提进行合理配置。（3）物资资源配置为保证施工生产的正常进行，公司将根据施工需要提出材料采购、加工及进场计划，通过加强物资计划管理，消除物资对施工进度的潜在影响以形成对施工总进度计划实现的有力保障。9.2.4施工进度管理机制9.2.4.1进度计划三级控制及监测与调整体系 （1）建立完善的计划保证体系建立完善的计划体系是掌握施工管理主动权、控制施工生产局面，保证工程进度的关键一环。本项目的计划体系由总进度控制计划和分阶段进度计划组成，总进度控制计划控制大的框架，必须

110、保证按时完成；分阶段计划按照总进度控制计划排定，只可提前，不能滞后于总进度控制计划限定的完成日期。在安排施工生产时，按照分阶段目标制定日、周、月、年计划。在计划落实中，以确保关键线路实施为主线，制定相应保障措施，并由此派生出一系列保障计划，确保关键线路的实施。在各项工作中作到未雨绸缪，使进度管理形成层次分明、深入全面、贯彻始终的特色。1）一级总体控制计划表述各专业工程的阶段目标，是业主、设计、监理及总包管理人员进行工程总体部署的依据，主要实现对各专业工程计划进行实时监控、动态关联。本次提交的施工总进度控制计划即为一级总体控制计划。2）二级进度控制计划以专业及阶段施工目标为指导，分解形成细化的该

111、专业或阶段施工的具体实施步骤，以达到满足一级总控计划的要求，便于业主、监理和总包管理人员对该专业工程进度的总体控制。3）三级进度控制计划指工程进行的流水施工计划，供承包单位各基层管理人员具体控制每一分项工程在各个流水段的工序工期，是对二级控制计划的进一步细化。该计划以表述当月、当周、当日的操作计划，本公司随工程监理例会总结汇报进度完成情况，月进度计划报业主、监理审批。本工程实施过程中，将采取日保周、周保月、月保阶段、阶段保总体控制计划的控制手段，使计划阶段目标分解细化至每一周、每一日，保证总体进度控制计划的按时实现。 （2）施工进度计划的检查和调整施工进度的检查与进度计划的执行是融合在一起的。

112、计划检查是计划执行的主要信息来源，是施工进度调整和分析的依据，是进度计划控制的关键步骤。进度计划的检查方法主要是对比法，即实际进度与计划进度进行对比，从而发现偏差，以便调整或修改计划。当偏差超过5%时，将对进度实施预警。在进度监测过程中，一旦发现实际进度与计划进度不符，即有偏差时，进度控制人员必须认真寻找产生进度偏差的原因，分析进度偏差对后续工作产生的影响，及时调整施工计划，并采取必要的措施以确保进度目标实现。 （3）实施严格的奖罚制度施工单位根据上月要求完成的单项工程控制节点目标进行检查，对未按计划完成的予以处罚，以对工作不力的作业班组起到鞭策的作用。9.2.4.2建立施工进度监测与调整系统

113、工程施工进度实施过程建立进度数据采集系统收集实际施工进度数据数据的整理统计和分析实际进度与计划进度的比较检查是否出现进度偏差进入施工进度调整系统否工程施工进度监测系统工程施工进度出现偏差分析产生施工进度偏差的原因分析该进度偏差对后续工作所产生的影响确定影响后续工作的限制条件采取施工进度调整措施形成经调整的施工进度计划采取相应的技术、经济和组织措施实施调整后的施工进度计划 工程施工进度监测系统 返回施工进度监测系统工程施工进度调整系统进度报告和进度例会制度 （1）进度报告 1）施工过程中，向监理人指定的代表呈递一份每周的周进度报表和每月的月进度报表。除非监理人更改递交报告时间，一般情况下周进度报

114、表应在每本周的周五上午九时前递交，月进度报表应在每月20日前递交。（2）周进度报表的内容应至少包括上周施工进度完成情况、质量控制、材料进场、安全生产等内容。此外还包括下周进度计划以及下周工作质量和安全控制要点。（3）月进度报表应当反映月完成工程量和累计完成工程量、材料进场量、现场施工设备的投运数量和运行状况、劳动力数量（本月及下月劳动力的数量）、当前影响施工进度计划的因素和采取的改进措施、进度计划调整及其说明、质量事故和质量缺陷处理记录、质量状况评价、安全施工措施计划实施情况、安全事故以及人员伤亡和财产损失情况（如果有）、环境保护措施实施和文明施工措施实施情况。（1）进度例会 1）每周召开一次

115、进度例会。2）进度例会的内容将涉及合同管理、进度协调和工程管理的各个方面。3）做好会议记录，并在会议结束时由与会各方签字确认。会议主要分析进度执行情况，根据出现的进度偏差及时调整采取相应的措施纠偏，并根据当前进度执行情况，制定下一阶段进度保证措施。建立施工进度监测与调整系统（1）施工进度的检查与进度计划的执行是融合在一起的。计划检查是计划执行的主要信息来源，是施工进度调整和分析的依据，是进度计划控制的关键步骤。（2）进度计划的检查方法主要是对比法，即实际进度与计划进度进行对比，从而发现偏差，以便调整或修改计划。当偏差超过5%时，将对进度实施预警。（3）在进度监测过程中，一旦发现实际进度与计划进

116、度不符，即有偏差时，进度控制人员必须认真寻找产生进度偏差的原因，分析进度偏差对后续工作产生的影响，及时调整施工计划，并采取必要的措施以确保进度目标实现。（4）建立施工进度动态管理机制，及时纠正施工过程中的进度偏差，并制定雨期及农忙等特殊情况下的赶工措施；分析偏差产生的原因，采取相应的措施，调整原来的计划，确保预期计划目标的实现。9.3质量保证措施 （1）操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 （2）技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。（3）脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计

117、要求。 （4）脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。9.4安全保证措施9.4.1项目安全生产管理组织体系 （1）成立项目经理为第一责任人的项目安全生产领导小组。 （2）设置项目专职安全监督岗位安全员。 （3）要求各专业分包单位设立专职安全员和消防员。（4）安全管理做到“纵向到底、横向到边”全面覆盖，安全监督管理组织见下图。集团公司生产副总裁集团安保部分公司分管安全副总经理安保处项目经理主任工程师安全员劳务分包队伍劳管员机管员材料员施工员质检员专业分包队伍9.4.2满堂支撑架工程重大危险源见下表：序号危险源可能导致的事故控制措施1

118、现浇砼模板的支撑系统无专项施工方案和设计计算，未按专项方案要求进行模板支设或拆除。坍塌/高处坠落/物体打击工程控制措施，标志、警告和管理控制措施2砼模板的支撑系统未经验收就投入使用坍塌/高处坠落/物体打击工程控制措施，标志、警告和管理控制措施3高度超过3米模板支撑系统没有水平密目网防护、工人没有佩戴安全带等防护用品高处坠落工程控制措施，个体防护装备4高处洞口、临边未按规定进行安全防护或未设安全警示标志高处坠落工程控制措施5拆除作业未执行方案，现场无警戒，未设置隔离区，无专人监护物体打击工程控制措施，标志、警告和管理控制措施6现浇砼模板支撑系统使用不合格钢管和扣件支模架坍塌标志、警告和管理控制措

119、施7施工用电无专项施工方案和计算书，施工用电设施未经验收就投入使用。火灾/触电工程控制措施，标志、警告和管理控制措施8起重吊装无专项吊装方案，无安全验算结果，不正确使用吊索具捆绑吊物。高空坠物/机械毁坏标志、警告和管理控制措施9起重机械无限位和保险装置或不灵敏超载带病作业高空坠物/机械毁坏工程控制措施10施工机具安装未经验收就投入使用触电/机械伤害标志、警告和管理控制措施9.4.3针对上述危险源指定以下安全管理目标及措施：序号危险源管理目标管理措施完成时间责任部门/负责人项目部1现浇砼模板的支撑系统无专项施工方案和设计计算，未按专项方案要求进行模板支设或拆除。砼模板的支撑系统专项安全施工方案编

120、制审批率100%，安装验收率100%，杜绝模板倾倒事故。1. 编制模板工程专项施工方案并通过审批，方案中应有支撑系统设计计算和安全技术措施；2.对操作人员进行安全交底；3.模板支撑系统验收合格后方可浇筑砼；4.专职安全人员做好监督检查。1-2.模板搭设前；3.砼浇筑前；4.施工全过程。1-3.主任工程师；4.安全员。2砼模板的支撑系统未经验收就投入使用模板安装验收率100%，杜绝模板倾倒事故。1.对操作人员进行安全交底；2.模板支撑系统验收合格后方可浇筑砼；3.专职安全人员做好监督检查。1-2.模板搭设前；2.砼浇筑前；3.施工全过程。1-2.主任工程师；3.安全员。3高度超过3米模板支撑系统

121、没有水平密目网防护、工人没有佩戴安全带等防护用品按照规范要求设置安全防护，工人施工时正确佩戴防护用品，杜绝高处坠落事故。1.对操作人员进行安全交底；2.专职安全人员做好监督检查。3.严格按照方案古蛇安全网。1.架体搭设前；2-3.施工全过程。1.主任工程师；2-3.安全员。4高处洞口、临边未按规定进行安全防护或未设安全警示标志按照规范要求设置安全防护或安全警示标志，杜绝工人高处坠落事故1. 对操作人员进行技术交底；2. 按照规范设置安全防护或安全警示标志；3. 监控进场人员，不得非工作人员入内。1. 施工前2-3.施工全过程5拆除作业未执行方案，现场无警戒，未设置隔离区，无专人监护施工前对施工

122、人员进行现场交底，检查工人操作证，施工时设立警戒区域，保证安全施工合格率100%1.按照方案和规范要求进行交底；2.严格检查操作人员证件；3.模板拆除时设置隔离区，拉警戒线，专职安全员巡视监护。1.施工前；2.施工前；3.施工过程。1.施工员、主任工程师；2-3.安全员。6现浇砼模板支撑系统使用不合格钢管和扣件严禁使用不符合规范要求的钢管和扣件1.进场钢管和扣件进行验收；2.不合格器材坚决予以退场。1.施工前；2.施工前。1.材料员、主任工程师；2.安全员。7施工用电无专项施工方案和计算书，施工用电设施未经验收就投入使用。按照规定编制合格专项施工方案和计算书，施工用电设施经验收合格后再投入使用

123、，杜绝用电安全事故的发生1. 对操作人员进行技术交底；2. 编制施工用电专项施工方案并 通过审批；3. 施工用电设施一入场先进行检 验，确认合格后再投入使用；4. 用电设施旁放置灭火器。1-2.施工前；3-4施工全过程。1-2.施工员、主任工程师；3-4.安全员。8起重吊装无专项吊装方案，无安全验算结果，不正确使用吊索具捆绑吊物。按规定编制起重吊装专项施工方案，杜绝倒塌、被吊物品脱落等事故1. 对操作人员进行技术交底；2. 编制起重吊装专项施工方案并 通过审批；3. 对进场设备进行检验，确认合格 后再投入使用；4. 正确操作起重吊装设备，正确使 用吊索具捆绑吊物。1-3.施工前；4.施工全过程

124、。1-2.施工员、主任工程师；3. 机管员；4. 机管员、安全员。9起重机械无限位和保险装置或不灵敏超载带病作业使用合格机械，做到严格安规定操作、上岗1. 对操作人员进行技术交底；2. 机械入场先进行检验，确认合格 后再投入使用；3. 严格按照机械规定操作；4. 对带病人员进行调班，杜绝带病 上岗。1-2.施工前；3-4.施工全过程。1.主任工程师；2.机管员；3.机管员；4.安全员。10施工机具安装未经验收就投入使用施工中机具质量及安装全部合格，杜绝触电及机具安装不合格导致的对工人伤害1. 对操作人员进行技术交底；2. 机械入场先进行检验，确认合格 后再投入使用；3. 机具严格按规定安装，安

125、全完成 后经检验合格后投入使用。1-3.施工前。1.主任工程师；2-3.机管员。9.4.4具体安全保证措施：（1）操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。 （2）架子在搭设（拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。（3）在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全（尤其是在卸料平台上的工作人员），不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 （4）雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 （5）应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。1）在下列情况下，必须对脚手架

126、进行检查： 在六级大风和大雨后； 停用超过一个月，复工前。 2）检查保修项目 各主节点处各杆件的安装等构造是否符合施工组织设计的要求； 扣件螺丝是否松动； 安全防护措施是否符合要求。 （6）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。 （7）脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 （8）搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。9.4.5季节性施工措施（1）冬雨季施工组织机构根据进度计划安排，高支模工程需经历雨季和冬季施工。为加强冬雨季施工的领导，我公司特针对此高支模施工建立冬雨季施工二级领导体系。 1）分公司成立冬雨季施工领导小组，总经理任组长，分管安全副

127、总经理任副组长，各主要职能处室负责人为小组成员。 2）项目经理部成立高支模施工冬雨季施工领导小组，项目经理XX举任组长，专职安全员崔绍良任副组长，项目部其他管理人员及施工队伍主要负责人为小组成员。 （2）冬雨季施工准备工作措施 1）做好天气预报工作 由专人负责每日收集天气预报情况，并经常与气象部门取得联系，收集气象预报资料，尤其做好混凝土浇筑当日天气情况的收集，并及时向工地有关领导汇报，掌握、了解近期内的气温变化，以便采取必要的防护措施，防止暴雨天气、寒流袭击造成的损失。 2）落实责任制 各级施工技术管理人员、施工人员应明确责任，并认真贯彻落实冬雨季施工措施。 3）做好安全技术交底 在高支模分

128、项施工前，由主任工程师向施工班组作出书面交底，内容应包括冬雨季施工措施，并监督实施。有专职安全人员向施工班组作出书面安全交底，要求落实到具体操作工人，施工领导小组提前召开冬、雨季施工专题会议，对冬雨季施工的各项工作统一部署。 （3）雨季施工安全措施 1）汛期施工期间，应特别注意架子的搭设质量和安全要求，应经常进行检查，发现问题及时整改。 2）搭设架子的地面要求夯实，并注意排水，立杆下端应垫通长厚木板，架子应设扫地杆、斜撑、剪刀撑。3）上人马道的坡度要适当，钉好防滑条，防滑条间距不大于300mm，并定期派人清扫马道上的积泥。4）雨天严禁外架搭设作业，雨停后也要等到钢管水渍风干后，再进行搭设作业。

129、当有5级以上大风天气，同样不得进行外架搭设作业。雨后高空作业人员应穿胶底鞋，注意防滑。5）雨后应检查模板支撑架基础是否沉陷，大风雨天气后检查架体是否倾斜，锚固是否松动，出现问题时及时整改。 6）雨季施工期间对架子工程安排专人巡查维修，特别是雨后地面容易下沉，防止架子悬空及下沉、确保使用安全。7）雷雨天气应注意安排工作，避免作业人员直接暴露在建筑物最高处，防止雷电直接伤人。（4）冬季施工措施 1）加强冬季安全生产与现场防火宣传教育。重点抓好防冻、防滑、防火、防触电、防高处坠落等工作。现场应张挂有关标牌、标语，做好宣传工作。 2）抓好施工现场生活设施管理。改善职工生活条件，注意环境卫生，宿舍安装空

130、调，统一开放、调节温度。严禁使用电褥子等取暖设备，宿舍严禁生火做饭，防止煤气中毒。 3）抓好安全生产 严格执行安全技术操作规程。在冬、雨季施工前对职工进行一次安全教育，做好安全交底，强调用好“三宝”。 高处作业要特别注意脚手架、施工升降机、塔吊、钢丝绳、安全网及电气设备的安全可靠性。除按规定检查外，在风雪过后及时清扫，并组织检查，发现问题及时解决。 对操作工人提前进行班前安全教育，要求严禁赤脚、穿拖鞋、穿硬底鞋作业。严禁在架子上打闹休息，严禁酒后作业。正确使用安全防护用品，必须系安全带，着装灵便，穿防滑鞋。 冬季登高作业时必须系好安全带，如钢管表面结霜，应等气温升高霜化后进行搭设作业。大雪天气

131、后及时对模板支撑架体检查，如因积雪荷载导致架体变形，应停止下步作业，采取加固措施。 顶板模板不得存有积雪、冰块，大雪过后及时将积雪清理，必要时应用热水进行冲刷。9.4.6安全文明与环境保护施工措施（1）夜间22：00次日6：00之间施工现场停止模板加工及其他模板施工作业，木工棚搭设采用全封闭措施。因生产要求必须连续作业或者特殊需要，确需在22时至次日6时期间进行施工的，应在施工前到工程所在地的区、县建设行政主管部门提出申请，经批准后方可进行夜间施工，同时做好周边居民工作。（2）现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站，做到工完场清。建筑物内的施工垃圾清运必须采用封闭式容器或装入编织袋吊运，

132、严禁凌空抛撒。施工现场设密闭式垃圾站，设专人管理，施工垃圾、生活垃圾分类存放。施工垃圾清运时应提前适量洒水，并按规定及时清运消纳。（3）合理安排作业时间，尽量避免夜间施工。必要时的夜间施工，应合理调整灯光照射方向，在保证现场施工作业面有足够光照的条件下，减少对周围居民生活的干扰。（4）整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低耗能的整体效果。（5）施工现场布置临时施工机具，堆放材料、成品、半成品，埋设临时水电管线，必须严格按照施工平面图的要求布置。（6）加工场地实行封闭管理，禁止无关人员进入作业区。（7）优化施工方案，选用绿色材料，积极推广新材料、新工艺，促进材料

133、的合理使用，节省实际施工材料消耗量，从而降低施工成本。（8）根据施工进度、材料周转时间、库存情况等制定采购计划，并合理确定采购数量，避免采购过多，造成积压或浪费。（9）对钢管、扣件等周转材料进行保养维护，维护其质量状态，延长其使用寿命。按照材料存放要求进行材料装卸和临时保管，避免因现场存放条件不合理而导致浪费。（10）材料发放实行限额领料，严格控制材料的消耗。（11）对于可回收利用的物资，应制定并实施可回收废料的回收管理办法，提高废料利用率。10.安全验算内容本工程混凝土模板支撑工程安全验算使用软件为“PKPM建筑施工安全设施计算2016版”。10.1支模架高9.09m扣件钢管楼板模板支架计算

134、书（板厚180mm）10.1.1依据规范、计算参数建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008混凝土结构工程施工规范GB50666-2011建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-2011钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.1m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12

135、mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.70.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管483.25mm。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.

136、18+0.20)+1.402.50=9.162kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.18+0.71.402.50=8.549kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.25。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1800.800+0.2000.800)=3.397kN/m考虑0.9的结构

137、重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 19.20cm3；截面惯性矩 I = 11.52cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.397+1.401.800)0.200经

138、计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02610001000/19200=1.374N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.397+1.401.800)0.200=0.792kN截面抗剪强度计算值 T=3792.0/(2800.00012.000)=0.124N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3972004/(1006000115

139、200)=0.053mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1801.200+0.2001.200)=5.095kN/m面板的计算跨度 l = 200.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.205.0950.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14610001000/192

140、00=7.582N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1800.200=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.040)=1.019kN/m考虑0.9的结构重要

141、系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.630+1.019)0.800=1.319kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.319/0.800=1.649kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.650.80最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8001.649=0.792kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8001.649=1.451kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92c

142、m4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.106106/40833.3=2.59N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3791.56/(250.0070.00)=0.339N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.849kN/m最大变形v=

143、0.677ql4/100EI=0.6770.849800.04/(1009000.001429167.0)=0.183mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.800+0.0801.0190.800抗弯计算强度 f = M/W =0.556106/40833.3=13.62N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!三、托梁的

144、计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 1.451kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.043kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 6.441kN经过计算得到最大变形 V= 0.460mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.79cm3；截面惯性矩 I = 11.49cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.481106/4788.0=95.68N/mm2顶托梁的抗弯计

145、算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.460mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1259.090=1.134kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.800=0.128kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1800.8000.800=2.892

146、kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 3.739kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.50kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.569cm2； W 立

147、杆净截面模量(抵抗矩),W=4.791cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.32m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.320=2.140m； 长细比，为2140/15.9=135 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.377；经计算得到=6502/(0.377457)=37.759N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规

148、范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.046kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.23.739+0.91.41.440+0.90.91.40.046/0.800=6.366kN

149、经计算得到=6366/(0.377457)+46000/4791=46.553N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！10.2支模架高13.15m扣件钢管楼板模板支架计算书（板厚120mm）10.2.1依据规范、计算参数建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008混凝土结构工程施工规范GB50666-2011建筑施工扣件式脚手架安全技术规

150、范JGJ130-2011钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为13.2m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.70.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。=梁顶托采用钢管483.25mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2

151、.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.25。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯

152、结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.800+0.2000.800)=2.313kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 19.20cm3；截面惯性矩 I = 11.52cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板

153、的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.313+1.401.800)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04810001000/19200=2.482N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.313+1.401.800)0.300=0.953kN截面抗剪强度计算值 T=3953.0/(2800.00012.000)=0.149N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1

154、.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.3133004/(1006000115200)=0.183mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.2001.200)=3.469kN/m面

155、板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.4690.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21910001000/19200=11.405N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到

156、，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.060)=1.041kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.945+1.041)0.800=1.589kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.589/0.800=1.986kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.990.80最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8001.986=0.953

157、kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8001.986=1.747kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.127106/40833.3=3.11N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3953.13/(250.0070.00)=0.408N/mm2截面抗剪强度设计值 T=

158、1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.867kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.867800.04/(1009000.001429167.0)=0.187mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2

159、001.400.92.50.800+0.0801.0400.800抗弯计算强度 f = M/W =0.557106/40833.3=13.65N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 1.747kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.043kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 5.197kN经过计算得到最大变形 V= 0.322mm顶托

160、梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.79cm3；截面惯性矩 I = 11.49cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.372106/4788.0=74.00N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.322mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.12513.150=1.641kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准

161、值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.800=0.128kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.8000.800=1.928kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 3.327kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40N

162、Q五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.01kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.569cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.791cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/15.9=120 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查

163、表得到0.458；经计算得到=6008/(0.458457)=28.713N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.5001.5

164、00/10=0.046kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.23.327+0.91.41.440+0.90.91.40.046/0.800=5.872kN经计算得到=5872/(0.458457)+46000/4791=37.647N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！10.3支模架高17.12m扣件钢管楼板模板支架计算书（板厚150mm）依据规范、计算参数建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构

165、设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008混凝土结构工程施工规范GB50666-2011建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-2011钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为17.1m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.70.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度14.

166、0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管483.25mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值220kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.20)+1.402.50=8.258kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35

167、25.100.15+0.71.402.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.25。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1500.800+0.2000.800)=2.855kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN

168、/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 19.20cm3；截面惯性矩 I = 11.52cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.855+1.401.800)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05410001000/19200=2.787N/m

169、m2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.855+1.401.800)0.300=1.070kN截面抗剪强度计算值 T=31070.0/(2800.00012.000)=0.167N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.8553004/(1006000115200)=0.226mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN

170、集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1501.200+0.2001.200)=4.282kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.204.2820.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22610001000/19200=11.771N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、支撑龙骨的计算龙骨按

171、照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.130+1.200.060)=1.285kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的龙骨集中

172、力为(0.945+1.285)0.800=1.784kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.784/0.800=2.230kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.230.80最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8002.230=1.070kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8002.230=1.962kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.143106/40833

173、.3=3.50N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31070.24/(250.0070.00)=0.459N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.071kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.071800.04/(1009000.00

174、1429167.0)=0.231mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.800+0.0801.2850.800抗弯计算强度 f = M/W =0.570106/40833.3=13.95N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 1.962

175、kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.043kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 5.830kN经过计算得到最大变形 V= 0.396mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.79cm3；截面惯性矩 I = 11.49cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.418106/4788.0=83.14N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.3

176、96mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.12517.120=2.137kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.800=0.128kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.8000.800=2.410kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG

177、2+NG3) = 4.207kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.06kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.569cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.791cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f =

178、205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.42m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.420=2.340m； 长细比，为2340/15.9=148 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.320；经计算得到=7064/(0.320457)=48.281N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk

179、风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.046kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.24.207+0.91.41.440+0.90.91.40.046/0.800=6.928kN经计算得到=6928/(0.320457)+46000/4791=56.935N/m

180、m2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 28.26 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 7.06 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 88.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 220.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！10.4支模架

181、高8.62m梁模板扣件钢管高支撑架计算书（350650mm梁）依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008混凝土结构工程施工规范GB50666-2011建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.6m，梁截面 BD=350mm650mm，立杆的纵距(跨度方向) l=

182、0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.70.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托采用单钢管：483.25。梁底承重杆按照布置间距250,300mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板

183、支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.65+0.20)+1.402.00=22.930kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.65+0.71.402.00=24.336kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.1800.5000.800=2.231kN。采用的钢管类型为483.25。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4

184、)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6500.800=13.260kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.800(20.650+0.350)/0.350=0.754kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.3500.800=0.560kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载

185、q = 0.9(1.3513.260+1.350.754)=17.027kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.560=0.494kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 19.20cm3；截面惯性矩 I = 11.52cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.758kN N2=2.469kN N3=2.469kN N4=0.758kN最大变形 V

186、= 0.025mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.02710001000/19200=1.406N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31240.0/(2800.00012.000)=0.194N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.025mm面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公

187、式如下:均布荷载 q = P/l = 2.469/0.800=3.086kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.090.80最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8003.086=1.482kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8003.086=2.716kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.198106/40833.3=4.84N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最

188、大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31481.51/(250.0070.00)=0.635N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.248kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.248800.04/(1009000.001429167.0)=0.485mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足

189、要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.048kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 5.477kN经过计算得到最大变形 V= 0.050mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.79cm3；截面惯性矩 I = 11.49cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.198106/4788.0=39.38N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2

190、,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.050mm顶托梁的最大挠度小于300.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.477kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1258.620=1.307kN N = 5.477+1.307=6.784kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.569cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.791cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.

191、00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.12m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.120=1.740m； 长细比，为1740/15.9=110 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.523；经计算得到=6784/(0.523457)=28.389N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标

192、准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.046kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=5.477+0.91.21.076+0.90.91.40.046/0.800=6.849kN经计算得到=6849/(0.523457)+46000/4791=38.248N/mm2；考虑风荷

193、载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！10.5支模架高8.62m梁模板侧模计算（350650mm梁）一、梁侧模板基本参数计算断面宽度350mm，高度650mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置3道，内龙骨采用50.70.mm木方。外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管48mm3.25mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+200mm，断面跨度方向间距800mm，直径14mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性

194、模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.650m； 混凝土坍落度

195、影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=15.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9015.600=14.040kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.80m。荷载计算值 q = 1.214.0400.800+1.405.4000.800=19.526kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩

196、I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 19.20cm3；截面惯性矩 I = 11.52cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.721kN N2=5.736kN N3=1.721kN最大变形 V = 0.261mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.13410001000/19200=6.979N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计

197、算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32867.0/(2800.00012.000)=0.448N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.261mm面板的最大挠度小于235.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2414.04+1.40.245.40=5.736kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2414.04=3.299kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.589

198、/0.800=5.736kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.7360.80最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8005.736=2.753kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8005.736=5.048kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.367106/40833.3=8.99N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:

199、T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32753/(25070)=1.180N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6773.299800.04/(1009000.001429167.0)=0.711mm最大挠度小于800.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷

200、载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.048mm最大支座力 Qmax=10.474kN抗弯计算强度 f = M/W =0.630106/9581.3=65.75N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于200.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm)

201、: 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.474对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！10.6支模架高12.27m梁模板扣件钢管高支撑架计算书（4001000mm梁）依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0

202、N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12.3m，梁截面 BD=400mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.70.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托采用单钢管：483.25。梁底承重杆按照布置间距250,300mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣

203、混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.20)+1.402.00=33.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.

204、91.3525.5000.1200.5000.800=1.487kN。采用的钢管类型为483.25。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.800=20.400kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.800(21.000+0.400)/0.400=0.960kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产

205、生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.4000.800=0.640kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3520.400+1.350.960)=25.952kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.640=0.565kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 19.20cm3；截面惯性矩 I = 11.52cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)

206、经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.342kN N2=4.131kN N3=4.131kN N4=1.342kN最大变形 V = 0.066mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05110001000/19200=2.656N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32118.0/(2800.00012.000)=0.331N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算

207、值 v = 0.066mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.131/0.800=5.164kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.160.80最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8005.164=2.479kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8005.164=4.544kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f =

208、 M/W =0.330106/40833.3=8.09N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32478.56/(250.0070.00)=1.062N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.916kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.9

209、16800.04/(1009000.001429167.0)=0.844mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.048kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 6.979kN经过计算得到最大变形 V= 0.066mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.79cm3；截面惯性矩 I = 11.49cm4；(1)顶托梁抗弯

210、强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.224106/4788.0=44.56N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.066mm顶托梁的最大挠度小于300.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.979kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12512.270=1.860kN N = 6.979+1.860=8.840kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A

211、立杆净截面面积，A=4.569cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.791cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.17m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.170=1.840m； 长细比，为1840/15.9=116 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.484；经计算得到=8840/(0.484457)=39.991N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

212、 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.046kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=6.979+0.91.21.531+0.90.91.

213、40.046/0.800=8.905kN经计算得到=8905/(0.484457)+46000/4791=49.873N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！10.7支模架高12.27m梁侧模计算书（4001000mm梁）一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1000mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置6道，内龙骨采用50.70.mm木方。外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管48mm3.25mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+250+250mm，断面跨度方向间距800mm，直径14mm。面板厚度12mm

214、，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入

215、模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9024.000=21.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.80m。荷载计算值

216、 q = 1.221.6000.800+1.405.4000.800=26.784kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 19.20cm3；截面惯性矩 I = 11.52cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.861kN N2=5.334kN N3=4.590kN N4=4.590kN N5=5.334kN N6=1.861kN最大变形 V = 0.155mm(1)抗弯强

217、度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.08710001000/19200=4.531N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32853.0/(2800.00012.000)=0.446N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.155mm面板的最大挠度小于176.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度

218、计算均布荷载q=1.20.1821.60+1.40.185.40=5.892kN/m挠度计算荷载标准值q=0.1821.60=3.802kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.714/0.800=5.892kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.8920.80最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8005.892=2.828kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8005.892=5.185kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)抗弯强度

219、计算抗弯计算强度 f = M/W =0.377106/40833.3=9.24N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32828/(25070)=1.212N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6773.802800.04/(1009000.001429167.0)=0.820mm最大挠度小于800.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承

220、受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.142mm最大支座力 Qmax=15.590kN抗弯计算强度 f = M/W =0.907106/9581.3=94.66N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于250.0/150与10mm,满足要求!六

221、、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.590对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！10.8支模架高16.47m梁模板扣件钢管高支撑架计算书（350800mm梁）依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2

222、012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为16.5m，梁截面 BD=350mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.70.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm

223、2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托采用单钢管：483.25。梁底承重杆按照布置间距250,300mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.00=27.520kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.0

224、0=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.1500.5000.800=1.859kN。采用的钢管类型为483.25。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 =

225、 25.5000.8000.800=16.320kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.800(20.800+0.350)/0.350=0.891kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.3500.800=0.560kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3516.320+1.350.891)=20.912kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.560=0.494kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面

226、抵抗矩 W = 19.20cm3；截面惯性矩 I = 11.52cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.939kN N2=2.968kN N3=2.968kN N4=0.939kN最大变形 V = 0.031mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.03210001000/19200=1.667N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面

227、抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31500.0/(2800.00012.000)=0.234N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.031mm面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.968/0.800=3.710kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.710.80最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8003.710=1.781kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.80

228、03.710=3.264kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.237106/40833.3=5.81N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31780.62/(250.0070.00)=0.763N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(

229、3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.761kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.761800.04/(1009000.001429167.0)=0.595mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.048kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托

230、梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 5.785kN经过计算得到最大变形 V= 0.042mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.79cm3；截面惯性矩 I = 11.49cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.173106/4788.0=34.41N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.042mm顶托梁的最大挠度小于300.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.78

231、5kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12516.470=2.497kN N = 5.785+2.497=8.282kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.569cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.791cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.17m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.170=1.840m； 长细比，为1840/15.9=116 150 长细比验算满足要求! 轴心

232、受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.484；经计算得到=8282/(0.484457)=37.469N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.9

233、1.40.2250.8001.5001.500/10=0.046kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=5.785+0.91.22.055+0.90.91.40.046/0.800=8.347kN经计算得到=8347/(0.484457)+46000/4791=47.350N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！10.9支模架高16.47m梁侧模计算书（350800mm梁）一、梁侧模板基本参数计算断面宽度350mm，高度800mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙

234、骨采用50.70.mm木方。外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管48mm3.25mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距800mm，直径14mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式

235、2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9019.200=17.280kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝

236、土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.80m。荷载计算值 q = 1.217.2800.800+1.405.4000.800=22.637kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 19.20cm3；截面惯性矩 I = 11.52cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得

237、到从左到右各支座力分别为 N1=1.962kN N2=5.395kN N3=5.395kN N4=1.962kN最大变形 V = 0.299mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.10610001000/19200=5.521N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32942.0/(2800.00012.000)=0.460N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v =

238、 0.299mm面板的最大挠度小于216.7/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2217.28+1.40.225.40=6.131kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2217.28=3.750kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.905/0.800=6.131kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.1310.80最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8006.131=2.943kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8006.131=5.39

239、5kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.392106/40833.3=9.61N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32943/(25070)=1.261N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677

240、3.744800.04/(1009000.001429167.0)=0.807mm最大挠度小于800.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.140mm最大支座力 Qmax=13.937kN抗弯计算强度 f = M/W =0.9

241、44106/9581.3=98.53N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.937对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！10.10支模

242、架高12.62m梁模板扣件钢管高支撑架计算书（350650mm梁）依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12.6m，梁截面 BD=350mm650mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4

243、N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.70.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托采用单钢管：483.25。梁底承重杆按照布置间距250,300mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S

244、=1.2(25.500.65+0.20)+1.402.00=22.930kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.65+0.71.402.00=24.336kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.1200.5000.800=1.487kN。采用的钢管类型为483.25。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算

245、其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6500.800=13.260kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.800(20.650+0.350)/0.350=0.754kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.3500.800=0.560kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3513.260+1.350.754)=17.027kN/m考虑0.9的结

246、构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.560=0.494kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 19.20cm3；截面惯性矩 I = 11.52cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.758kN N2=2.469kN N3=2.469kN N4=0.758kN最大变形 V = 0.025mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.02

247、710001000/19200=1.406N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31240.0/(2800.00012.000)=0.194N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.025mm面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.469/0.800=3.086kN/m最大弯矩 M

248、= 0.1ql2=0.13.090.80最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8003.086=1.482kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8003.086=2.716kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.198106/40833.3=4.84N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面

249、抗剪强度计算值 T=31481.51/(250.0070.00)=0.635N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.248kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.248800.04/(1009000.001429167.0)=0.485mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.0

250、48kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 4.733kN经过计算得到最大变形 V= 0.034mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.79cm3；截面惯性矩 I = 11.49cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.139106/4788.0=27.65N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.034mm顶托梁的最大挠度小于300.0

251、/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.733kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12512.620=1.914kN N = 4.733+1.914=6.647kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.569cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.791cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.12m； h 最

252、大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.120=1.740m； 长细比，为1740/15.9=110 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.523；经计算得到=6647/(0.523457)=27.815N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN

253、/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.046kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=4.733+0.91.21.575+0.90.91.40.046/0.800=6.712kN经计算得到=6712/(0.523457)+46000/4791=37.675N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！10.11支模架高12.62m梁

254、侧模计算书（350650mm梁）一、梁侧模板基本参数计算断面宽度350mm，高度650mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50.70.mm木方。外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管48mm3.25mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+200mm，断面跨度方向间距800mm，直径14mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混

255、凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.650m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=15.600kN/

256、m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9015.600=14.040kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.80m。荷载计算值 q = 1.214.0400.800+1.405.4000.800=19.526kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 19.20cm3；截面惯性矩 I = 11.5

257、2cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.380kN N2=3.795kN N3=3.795kN N4=1.380kN最大变形 V = 0.107mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.06010001000/19200=3.125N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32069.0/(2800.

258、00012.000)=0.323N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.107mm面板的最大挠度小于176.7/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1814.04+1.40.185.40=4.312kN/m挠度计算荷载标准值q=0.1814.04=2.485kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.450/0.800=4.312kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.

259、14.3120.80最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8004.312=2.070kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8004.312=3.795kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.276106/40833.3=6.76N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32070/(250

260、70)=0.887N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6772.480800.04/(1009000.001429167.0)=0.535mm最大挠度小于800.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变

261、形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.036mm最大支座力 Qmax=8.443kN抗弯计算强度 f = M/W =0.474106/9581.3=49.47N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于200.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.443对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！