1、XX互通XX匝道桥现浇箱梁专项施工方案目 录第1章编制目的、适应性及编制依据51。1 编制目的51。2 适应性51.3 编制依据5第2章工程概况72.1 概述72.2 工程简介72。3 施工环境72.3。1 气候气象72。3。2 地震情况82.3.3 建筑材料、水、电等建设条件及公路建设的关系82。4 主要工程量82.5 工程特点9第3章施工目标及施工计划103。1 质量目标103.2 进度目标103。3 安全、环保及职业健康目标103.4 施工进度计划113.5 施工资源配置计划113.5.1 施工队伍及劳动力配置113.5。2 主要施工机械配置123.5.3 材料来源及施工计划13第4章主2、要施工方案及施工方法、工艺154。1 施工概述154。2 现浇箱梁支架施工流程174。3 现浇箱梁支架施工方法194。3.1 地基处理194。3。2 材料进场及验收204。3。3 支架搭设顺序214.3.4 支架立杆位置放样214。3。5 安装立杆、横杆和顶托214.3.6 安放工钢、翼缘板下方扣件式支架、方木、铺底模234。3.7 碗扣式满堂支架剪刀撑设置244.3.8 支架搭设施工要求254。3。9 支架安装要点274.3.10 箱梁底模、侧模、内模安装与定位274。3。11 预压和沉降观测294.3.12 钢筋绑扎334。3.13 预埋件344.3。14 钢绞线的穿束及定位344。3.13、5砼浇筑364。3。16 砼养生404.3.17 预应力张拉及孔道压浆424.3。18 支架拆除454.3。19 质量保证措施454.4 注意事项474.4。1 支撑体系安装474。4.2 模板安装484。4。3 模板拆除484。4。4 其他注意事项48第5章质量保证措施505.1 质量控制目标505。2 管理体系505.3 质量管理机构505.4 质量保证体系515.5 常规质量控制措施545.5.1 文件和资料控制545.5.2 工程材料和物资采购控制545。5。3 施工过程控制545.6 质量风险源分析及应对措施565.6。1 砼外观质量控制措施565.6。2 支架上浇筑混凝土的顺序574、钢筋保护层575。6.4 混凝土接缝错台585。6。5 混凝土表面麻面、气泡和裂纹585。6.6 混凝土振捣不足595。6.7 混凝土过振605.6。8 长期干缩裂缝质量通病及预防措施60第6章安全保证控制措施616.1安全生产目标616。2 安全保证体系及组织机构设置616。 3安全管理制度636。 4 安全风险源分析646。5 安全控制措施666。6 安全应急救援预案736.6.1 安全应急救援预案736。6。2 安全组织机构和职责736。6。3应急处理程序826.6。4人员培训、应急材料和设备的储备82应急处理方案82第7章季节性施工措施847. 1雨季施工措施847。 2 高温施工措施5、85第8章文明施工及环境保护868。1 文明、环保施工目标868. 2 文明、环保施工保证体系868. 3 文明施工措施878.4 环境保护898.4.1 环境保护措施89碗扣式满堂支架计算书92一工程概况92二支架计算92大钢管支架计算书111一工程概况111二支架计算112侧模计算书186一工程概况186二模板计算186第1章 编制目的、适应性及编制依据1。1 编制目的为了确保XX省XX高速公路xx至和溪段第XX标段XX互通XX匝道桥支架现浇箱梁在质量、进度、安全、文明、环保等方面施工目标的实现，规范项目施工管理,提高投资效益及工程管理水平,参照XX省XX高速公路xx至和溪段第XX标段合同6、文件、设计文件及相关的技术标准、规范等，特制定本专项施工方案。1。2 适应性本专项施工方案适用于XX省XX高速公路xx至和溪段第XX标段XX互通XX匝道桥支架现浇箱梁工程施工,包括质量、进度、安全、文明、环保等各方面。1。3 编制依据2、XX省XX高速公路项目技术规范；3、公路工程技术标准JTG B01-2014;4、公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004；5、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTJ D622004；6、公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ02586；7、公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011;8、公路工程施工安全技术规程JTG F902015；9、公路7、工程质量检验评定标准JTGF80/1-2004；10、公路工程岩石试验规程JTG E412005；11、公路工程集料试验规程JTG E422005;12、公路工程水泥及水泥混凝土试验规程JTG E302005；13、建筑工程测量规范GB500262007；14、中华人民共和国安全生产法16、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ462005）16、建筑施工碗扣式钢管支架安全技术规范(JGJ 166-2008）17、建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范（JGJ 1302011)18、本地区地形、地貌、水文、地质、气候、材料供应等施工条件的详细调查；19、我单位目前的技术水平、施工管理水平、物资供应及8、机械配备能力；20、XX有限公司质量、环境和职业健康安全管理体系文件；21、XX有限公司质量、环境和职业健康安全管理手册；22、其它相关国家标准、行业标准等.第2章 工程概况2.1 概述2。2 工程简介XX互通XX匝道本桥起讫点桩号：XXK0+362XXK0+607，桥长245m。平纵信息：本桥平面分别位于圆曲线(起始桩号:XXK0+361，终止桩号:XXK0+587.799，半径R：190，左偏)和缓和曲线（起点桩号:XXK0+587.799，终点桩号：XXK0+610，参数A:52，左偏）上，纵断面纵坡4%，-2。5,墩台径向布置.桥面宽度（等宽处）：0。5m（墙式护栏）+净14。5m+09、.5m(墙式护栏)。XX互通XX匝道桥上部构造：全桥共三联,40m预应力钢筋混凝土现浇箱梁+（37+45+37）m预应力混凝土现浇箱梁+（420)m钢筋混凝土现浇箱梁。下部构造：桥台采用U型台，扩大基础；桥墩采用柱式墩，采用桩基础。交叉工程：本桥上跨XX互通主线桥、XX互通A匝道桥。本桥在0号台、2号墩及9号台采用80型伸缩缝，在5号墩处采用160型伸缩缝.据岩石试样的室内试验，桥址区中风化灰岩抗压强度标准值为42。21Mpa.2。3 施工环境 气候气象沿线属亚热带湿润季风气候。气候特点是春秋多低温阴雨，盛夏多伏早。根据气象站观测资料，该地区年平均温度为16。14，极端最高温度38。8,极端最10、低温度零下6。2。该地区平均年降雨量1076mm，气候温和,四季分明，雨量充沛,无霜期长，无霜期平均290天，最长337天（1973年）,最短246天（1990年）。日照少，辐射弱,温凉、温和、温暖气候均兼有。2.3。2 地震情况根据区域地质资料，喜马拉雅山运动晚期的构造活动,在区域上主要表现为间歇性的上升隆起，上升作用至今仍在进行，本分断裂重新活动，引起轻微地震现象；由于地壳上升、隆起作用，使地面出现大量的张性断层和深切沟谷，形成目前的地貌单元特征;隧址区历史上的地震活动较弱，地震震级低，属地块相对稳定区块.根据中国地震动参数区划图（GB1830-2001），本区地震动峰值加速度a=0。0511、g,地震动反应谱特征周期T=0.35s,地震基本烈度为度，本项目按度设防。 建筑材料、水、电等建设条件及公路建设的关系石料沿线可供使用的岩石主要为石灰岩，本合同段全线均有分布，均可作为除路面上面层骨料外的各种筑路材料。砂料全线工程用砂匮乏,项目工程用砂主要采用机制砂，可用于一般构造物混凝土。钢材、水泥钢材：本项目钢材需从总包调运.水泥:水泥根据总包调运。工程用水运输条件2.4 主要工程量XX互通XX匝道桥支架现浇箱梁主要工程量如下各表所示：XX互通XX匝道桥支架现浇箱梁工程数量统计表 表2。41桩号上部结构跨径组合（m)桥长（m）XXK0+362XXK0+607现浇箱梁40m+(37+45+312、7)m+420m245工程名称材料单位数量XX互通XX匝道桥HRB40012216526.3HRB4001475235.1HRB40016206327.3HRB40028261216。3钢绞线56269.7C40砼m1496。7C50砼m15912.5 工程特点、XX互通XX匝道桥上跨XX互通主线桥和XX互通A匝道桥，运梁、浇筑桥面系等交叉作业干扰大；、现浇箱梁搭设支架施工工艺复杂，模板支架投入很大；、XX互通XX匝道桥平面位于圆曲线和缓和曲线上，外形控制难度大；而且桥址区地形复杂，钢管搭设难度大；第3章 施工目标及施工计划3.1 质量目标、按交通部现行工程质量验收标准执行。全部工程达到国家和13、交通部现行的质量验收标准和设计要求，一次验收合格率达到100%,优良率达95%以上.、XX互通XX匝道桥支架现浇箱梁质量做到内实外美,百分之百合格.、分项工程合格率100，优良率90以上,项目竣工验收综合评分90分以上。、杜绝发生重大质量事故和一级一般质量事故，有效防止发生二、三级一般事故，尽可能少发生质量问题.3。2 进度目标XX互通XX匝道桥将在XXXX高速公路的总包赋予的权限和责任范围内，充分调动技术力量和设备,精心组织，精心施工，克服一切困难，确保在计划工期内完成现浇箱梁的施工。3.3 安全、环保及职业健康目标、坚持“安全第一，预防为主，综合治理”的方针，建立健全安全管理组织机构，完善14、安全生产保证体系。确保人民生命财产不受损害.创建安全生产标准工地；、企业职工生产安全责任事故死亡率(含人员失踪）：0；、企业职工生产责任事故重伤率：0；、杜绝重大以上火灾责任事故；、杜绝较大(含）以上生产安全责任事故;、杜绝重大以上职业病危害责任事故；、杜绝重大以上突发环境责任事件;、管理目标：安全环保职业健康管理目标：直接经济损失10万元以上的安全生产事故0起、万元产值综合能耗0.0286吨标煤/万元以下、污染物排放达标、最大限度节约能源、环境污染投诉为0、安全生产隐患整改率达到100%。3。4 施工进度计划XX互通XX匝道桥支架现浇箱梁计划于2015年7月20日开始施工，第一联和第二联同时15、搭设支架安装底模和底板钢筋，施工完第一联和第二联再施工第三联。混凝土首先浇筑第二联，再浇筑第一联。其中各工序施工时间如下：现浇箱梁施工周期分析 表3。41序号工作内容时间（天)备注1地基处理22支架搭设及底板模板铺设153支架预压54箱梁侧模和钢筋安装45第一次砼浇筑16箱梁顶模和钢筋安装47第二次砼浇筑18砼等强及预应力张拉79支架拆除4合计433.5 施工资源配置计划3。5.1施工队伍及劳动力配置一、 项目部人员配置XX互通XX匝道桥支架现浇箱梁管理人员配置表 表3.51序号姓名职位职称职责1项目经理全面负责施工管理2总工程师负责技术、质量管理3副经理负责生产安全管理4党委书记全面负责项目16、党支部、工会及相关管理工作5技术部长协助总工负责技术、质量管理6质检部长协助总工负责技术、质量管理7工程部长负责执行落实生产管理规定8安全部长负责执行落实安全管理规定9物机部长负责材料、机械10综合部长负责文明施工及后勤保卫11测量组长负责测量工作12试验组长负责试验工作13技术员现场技术员二、 作业队人员配置计划根据本标段工程特点及施工进度计划安排，需要配备各类工种操作人员,在实际施工过程中各工种根据现场施工需要进行调整.XX互通XX匝道桥支架现浇箱梁施工作业队人员配置表 表3.5-2工种人数现场技术员1现场测量员2试验技术员1支架工人40模板工人20钢筋工人15电焊工人8电工1总计人数8817、3.5。2主要施工机械配置一、 机械设备资源配置计划根据XX互通XX匝道桥支架现浇箱梁施工进度计划安排，拟投入以下主要机械设备.具体见下表。XX互通XX匝道桥支架现浇箱梁施工主要资源配置表 表3.5-3机械名称规格型号数量（台/套）功能布置地点混凝土罐车8m34混凝土运输XX互通XX匝道桥天泵/1混凝土泵送入模XX互通XX匝道桥装载机1m32拌和站铲料、便道修筑等XX互通XX匝道桥吊车25t5施工吊装XX互通XX匝道桥挖掘机CAT3202地基处理XX互通XX匝道桥压刨/4模板加工XX互通XX匝道桥平刨/4模板加工XX互通XX匝道桥手枪钻/4模板加工XX互通XX匝道桥圆盘锯/4模板加工XX互通X18、X匝道桥电焊机/6钢筋加工XX互通XX匝道桥砂轮切割机/4钢绞线加工XX互通XX匝道桥手提锯/4模板加工XX互通XX匝道桥3。5。3 材料来源及施工计划本标段的各种主要的施工材料比如：水泥、钢筋、砂石料，均为总包统一购置,每月根据各自施工进度计划预测所需要的工程材料，统一上报总包，由总包采购然后按照采购计划将各种工程材料划拨给各工区.碗扣式钢管、竹胶板、方木等材料由作业队自行购买，进场后经试验室检测合格后方可投入使用.XX互通XX匝道桥全桥支架主要材料数量表备注序号名称规格单位重（/m）合计(）所有材料均为成品数量，未包括损耗及搭接长度；1立柱钢管6308mm122。783926。8 2立柱钢19、管63012mm182.991303.7 3立柱钢管4266mm62.115202.14承重梁工钢I50b101.26540323。7 5承重梁工钢I56b115.449679。7 6分配梁工钢I12。614。214660。1 7分配梁工钢I12。614。23635。2 8纵向分配梁I25b4276986。0 9纵向分配梁上下加强型贝雷架16068010纵向分配梁岩湾河特大桥0#桥托架/3311纵向平联I20b31。08612200。9 12纵向平联2736mm39。526183.8 13横向平联I20b31。08617370。9 14横向剪刀撑I20b31。08652541.6 15纵向剪刀20、撑I20b31。08624620。1 16纵向剪刀撑2736mm39。546756.9 17横向承重梁I25b421386.0 23沙筒个4524竹胶板1。5cm厚6660。725纵向方木1510cmm168926方木1010cmm2233927方木105cmm10853总计（）558235。4 第4章 主要施工方案及施工方法、工艺4.1 施工概述方案一:XX互通D匝道桥与XX互通XX匝道桥同时施工，桁架等材料数量不够.XX匝道桥先施工第二联和第一联，再施工第三联.本桥由于工期紧迫，采用本方案施工。布置图如下：方案二：XX互通D匝道桥施工完成后,集中所有材料施工XX互通XX匝道桥,这种方案由于21、工期紧迫等原因，已被放弃.XX匝道桥先施工第二联,再施工第一联和第三联.布置图如下:XX互通XX匝道桥支架第一联采用大钢管支架,第二联采用大钢管支架和碗扣满堂支架组合形式，第三联采用碗扣式满堂支架，根据地形合理搭配。大钢管支架钢管上方依次安装牛腿、扁担梁、落架沙筒、承重梁、分配梁。钢管立柱采用630mm8mm、630mm12mm、426mm6mm三种，针对不同施工位置严格按照方案进行安装。大钢管加纵向和横向平联，大钢管基础采用混凝土扩大基础。大钢管顶部为扁担梁，扁担梁上面置放落架沙筒，沙筒上面I50b或者I56b工钢承重梁.工钢承重梁上面布置纵桥向I25b工钢、桁架分配梁或者贝雷梁分配梁。桁架22、采用岩湾河特大桥0#托架上面的材料进行拼装而成,桁架采用I25的工钢与双肢槽钢焊接而成.贝雷梁采用上下加弦杆加强型贝雷架.底板范围内分配梁上布置1010cm方木，方木上方布置15mm厚竹胶板。翼缘板部分在大钢管支架上方搭设碗扣式支架进行浇筑。满堂碗扣支架的主要构件由立杆、横杆、剪刀撑、下托与上托组成。其中立杆,横杆均采用碗扣式钢管，立杆长度为30300cm不等,横杆长度为3090cm.待地基处理完毕，即可开始满堂支架的搭设。支架下部为可调下托，顶端为可调上托。其主要施工材料如下:1、支架钢管:碗扣式支架支撑系统。碗扣式支架是一种新型承插式钢管支架.支架独创了带齿碗扣接头，具有拼拆迅速、省力、结23、构稳定可靠、多功能、高功效、安全可靠、配备完善，通用性强、承载力大、易于加工、不易丢失、便于管理、易于运输、应用广泛等特点。（a)立杆由一定长度直径48mm3.5mm钢管上每隔0。6m 安装碗扣接头，并在其顶端焊接立杆焊接管制成.用作支架的垂直承力杆。（b）顶杆即顶部立杆，在顶端设有立杆的连接管，以便在顶端插人托撑。（c）横杆由一定长度的直径48mm3.5mm 钢管两端焊接横杆接头制成,用于立杆横向连接管。（d)底座由150mm150mm8mm的钢板在中心焊接连接杆制成,安装在立杆的根部,用作防止立杆下沉并将上部荷载分散传递给地基的构件。碗扣式钢管支架各种材料型号如下：碗扣式钢管支架材料型号表24、4。1-1名称型号尺寸（mm）重量（）备注立杆XXG-120483.512007。41XXG180483.5180010。67XXG-240483。5240010.42XXG-300483.5300017.31顶杆DG30483.53002。65DG60483。56004。4DG-90483.59005.51DG-150483。515008.6横杆HG30483。53001。67HG-60483.56002.82HG-90483。59003.97HG-120483。512005。12HG150483。515006.28满堂支架钢管应用 483。5mm的焊接Q235钢管。施工前要求对经过多年施工25、,壁厚减薄的钢管,钢管材料质量不保证，钢管锈蚀或磨损严重,局部弯曲或开焊的钢管检查，不得使用.2、箱梁模模：采用高强度竹胶板，竹胶板厚度1.5cm。3、模板楞木：满堂支架纵梁楞木为1510cm方木,方木按照高15cm宽为10cm的截面形式布置;横梁楞木为1010cm方木。4、大钢管：钢管采用无缝钢管，施工前要求对经过多年施工，壁厚减薄的钢管，钢管材料质量不保证，钢管锈蚀或磨损严重，局部弯曲或开焊的钢管检查，不得使用。5、桁架：桁架采用上面材料,使用前检查其外形、尺寸、焊缝质量等,检查合格后按照施工图纸进行加工经检测合格后方可投入使用.6、支架基础:满堂支架下方基础采用C20混凝土15cm厚，大26、钢管下方采用0.9m高，1m或者1.5m宽，12m或者15.4m长条形扩大基础，施工时严格按照图纸施工.4。2 现浇箱梁支架施工流程大钢管支架现浇箱梁施工工艺流程图如下：图4.21 钢管支架现浇箱梁施工工艺流程图碗扣满堂式支架现浇箱梁施工工艺流程图如下:图4.2-2 满堂支架现浇箱梁施工工艺流程图4.3 现浇箱梁支架施工方法 地基处理XX互通XX匝道桥支架搭设前，必须对既有地基进行清表整平处理，据XX互通XX匝道桥工程地质纵断面图地质资料显示,XX匝道表层为人工填土，之下为中风化灰岩，设计文字描述为“据岩石试样的室内试样,桥址中风化灰岩抗压强度标准值为42。21Mpa，地基非常好。根据目前施工27、情况分析，与设计给出地质情况非常相似。第一联箱梁因为各种原因下构不便施工，发生设计变更，取消了1#墩柱及基桩；第二联前期下构队伍由于施工现浇箱梁理念不同，只有在后期施工2墩柱上方盖梁时候预留了销棒孔，其余墩身没有预埋销棒孔.在3#墩墩身进行钻孔穿销棒，安装牛腿，重新利用墩身。基础前需对开挖基坑进行地基承载力测试,支架基础保证地基承载力不得小于600Kpa。如果地基承载力不能满足要求，采用级配碎石进行换填,换填完成后进行分层压实，换填松散厚度不大于50cm一层，压实度不低于95，压实完成后由试验室人员进行检测，出合格报告后方可进行下步工序施工。条形地基检查合格后在上面进行大钢管扩大基础施工.扩大28、基础埋置深度0.9m，基坑开挖成型后，根据现场情况及时进行基地换填及夯实处理，并作承载力贯入度实验,确保地基承载力满足要求(不小于600KPa)，且相邻基础地基变形一致.条形基础测量放样好后进行开挖，开挖后地基承载力检验合格后进行钢筋绑扎，钢筋绑扎过程中注意预留钢筋的定位，钢筋绑扎完成后关好侧模,浇筑混凝土，并对混凝土进行养生。大钢管支架基础施工完成后应尽早进行回填土封填处理，并及时施工C20将表面及四周坡面进行封闭,紧跟防排水措施施工，避免地基土在施工阶段受雨水浸湿影响承载力。碗扣式满堂支架上面铺设20cm石渣按路基填筑压实处理,压实度不小于96%。由试验室出压实度合格报告后方可进行混凝土硬29、化工序，采用C20混凝土硬化15cm厚。为了保证支架底托全部参与受力,混凝土面保证水平，不设纵横坡，地基表面及四周坡面同样采用15cmC20混凝土进行封闭施工.所有基层硬化层高于地面20cm以上，保证雨水能顺利排除，保证地基承载力。地基处理后，应该加强箱梁施工内的排水工作，支架地基外两侧1.0m处设置2020cm纵向临时排水沟,排水沟底面高程比扩大基础底高程低0。2m以上，排水沟纵坡不小于2，保证及时排除雨水、积水及梁体养生用水，防止地基在水的浸泡下导致支架下地基沉陷.保证地基有足够的承载力来支撑箱梁自重和施工时产生的荷载.4。3.2 材料进场及验收支架：1)钢管立柱6308mm、63012m30、m、4266mm、2736mm钢管、I50b工钢、I56b工钢、I25b工钢、I20b工钢、桁架、碗扣式钢管根据使用量提前做好进场计划，确保材料及时供应。2）主要构配件应有产品标识及产品质量合格证。3)供应商应配套提供钢管、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。4）碗扣式支架用钢管采用符合国标直缝电焊钢管（GB/T13793）的Q235A级普通钢管。5）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，无接长现象;冲压件不得有毛刺、裂纹和氧化皮现象；焊缝饱满，不得有未焊透、夹砂咬边及裂纹.6)外表涂防锈漆，平直光滑、无硬弯；严禁在管上打孔;扣件无裂缝、变形、螺栓滑丝等缺陷.7）所有构件的生产厂商标志应清晰，经检31、验合格后方可使用。方木竹胶板：1） 方木截面大小要符合要求,截面尺寸偏差在5mm以内；2） 竹胶板厚度及面板光洁度符合要求，保证混凝土受力及成品外观；4。3。3 支架搭设顺序大钢管支架:测量放点竖立杆/安装牛腿立杆搭至指定标高搭设各部位I20工钢平联剪刀撑、2736mm钢管平联剪刀撑安放扁担梁、落架沙筒/牛腿I20b工钢垫块安装I50b或者I56b工钢横桥向承重梁安装I25b工钢、桁架或者贝雷架搭设翼缘板下方碗扣式支架自检预压交付验收。碗扣式满堂支架：按排距弹线安放立杆可调底座竖立杆、安放扫地杆安装底层（第一步)纵、横杆安装上层立杆和纵、横杆校正立管上临时支撑搭至指定标高搭设各部位剪刀撑拧紧扣32、件自检预压交付验收.4。3。4 支架立杆位置放样对基础进行检查验收后,测设箱梁中心线及边线，依据施工方案设计的位置，用全站仪放出箱梁中心线，然后放出大钢管中心位置。在混凝土基础上用钢尺放出底座十字线,并标示清楚，在上用油漆标志纵横向每排立杆的位置线.4.3。5 安装立杆、横杆和顶托本桥采用碗扣式满堂支架法和大钢管支架组合支架现浇施工，由于匝道桥位于圆曲线和缓和曲线上，在曲线上碗扣式支架搭设有一定的难度，需要对立杆精确定位安装。本桥大钢管条形基础施工完成后，将基础用M40砂浆抹平，然后安装钢板,钢板与基础伸出来的钢筋进行螺帽连接固定，接着将钢管与钢板进行满焊，焊接好后在钢管四周加焊加劲板。然后进33、行大钢管架立施工.从0桥台扩大基础边10.395m开始搭设第一排大钢管。支架搭设最大横向宽度16m，比桥面两侧各宽0。25m。大钢管架立至设计顶标高后施工牛腿，牛腿施工完成后安装横桥向I50b或者I56b工钢承重梁，安装纵桥向桁架、I25b工钢或者贝雷架分配梁,桁架、I25b工钢或者贝雷架分配梁安装一片就与承重梁进行点焊，保证其稳定性,待全部桁架或者安装好后，采用通长的8槽钢将桁架练成整体，贝雷架采用45花架或者90#花架将贝雷架连成一个整体。然后在上方施工横向方木和竹胶板。大钢管施工注意要控制好大钢管的平面位置、垂直度，确保大钢管的承载力和稳定性满足施工设计要求。碗扣满堂式支架第三联从5墩开34、始搭设，距离5墩盖梁边线10cm安放第一排立杆。碗扣满堂式支架第二联第三跨从5#墩盖梁位置开始搭设，距离盖梁边线5cm安放第一排立杆。支架搭设横向宽度17m，比桥面两侧各宽0。75m，然后按照纵向间距90cm(空心段）和60cm(实心段、过渡段和中横梁位置)沿着纵桥向搭设至设计标高位置.横桥向按照60cm（梁高2.5m底板位置）、90cm(梁高1.4m和梁高2.5m的翼缘板位置）布设立杆，将立杆插于底座上，安装横杆，将水平杆件接头插入立杆最底端碗扣内,使接头弧面与立杆密贴，将上碗扣沿限位销扣下并顺时针旋转将其锁紧.步距严格按照120cm统一标准进行控制.调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，35、一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层，最后安放顶托，并依设计标高将U型顶托调至设计标高位置。底层扫地杆距离底座位置不得超过30cm，顶托距离最上层横杆位置不得超过30cm，施工时严格控制好。立杆底座下方混凝土面如果不水平,不能保证底座全面积受力，必须在底座下方采用M40砂浆抹平等保证底托全断面受力。拟采用1.2m、1。8m、3.0m几种不同长度立杆相互交错、参差布置，即最底层为1。8m、3。0m，顶层再采用1。2m找平，以避免立杆接头处于同一水平面上.图4.3-1 碗扣支架连接示意图立杆同横杆上的连接是靠碗扣接头锁定,连接时，先将上碗扣滑至限位销以上并旋转，使其搁在限36、位销上，将横杆接头插入下碗扣，待应装横杆接头全部装好后，落下上碗扣并预锁紧。立杆的接长是靠焊于立杆顶端的连接管承插而成，立杆插好后，使上部立杆底端连接孔同下部立杆顶端连接孔对齐,插入立杆连接销并锁定。当组装完两层横杆后，首先检查并调整水平框架的直角度和纵向直线度（由于箱梁位于曲线上，曲线布置的脚手架应保证立杆的正确位置)；其次检查横杆的水平度，并通过调整立杆可调底座减少横杆间的水平偏差。逐个检查立杆底脚，并确保所有立杆不松动.当底层架子符合搭设要求后，检查所有碗扣接头，并锁紧.在搭设过程中，应随时注意检查上述内容，并调整。立杆施工的垂直高度限制按1/1000控制。4.3.6 安放工钢、翼缘板下37、方扣件式支架、方木、铺底模大钢管支架钢管立柱上方布设扁担梁、扁担梁上方安置落架沙筒，以备后续模板拆除工作。墩身预埋销棒上安装牛腿，牛腿上安装好I20工钢垫块。牛腿I20工钢垫块和钢管上方落架沙筒上方布置横桥向I50b或者I56b工钢,长16。5m，作为承重梁。在承重梁上方布置桁架、I25b或者贝雷架作为分配梁,分配梁按照要求设计图纸90cm、50cm、15cm等不同间距布设。分配梁在底板范围布置间距20cm一道的10cm10cm方木，方木上方铺设竹胶板作为底板范围内的模板.I25b工钢分配梁和桁架分配梁在翼缘板范围内首先铺设1.5cm厚的竹胶板作为操作平台，贝雷架分配梁首先在上面铺设好I12。38、6工钢，然后在I12。6工钢铺设一层竹胶板作为操作平台。在操作平台上面搭设扣件式钢管支架作为支撑翼缘板范围内的荷载。扣件式支架搭设顺序为:按排距弹线安放立杆可调底座竖立杆、安放扫地杆安装底层（第一步)纵、横杆校正立管上临时支撑搭至指定标高搭设各部位剪刀撑拧紧扣件自检预压交付验收。按照纵桥向90cm,横桥向按照50、90cm布设立杆，将立杆插于底座上，安装横杆，将水平杆件接头与立杆采用扣件进行连接.调整立杆垂直度和位置后并将扣件稍许扣紧,一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，最后安放顶托，并依设计标高将U型顶托调至设计标高位置。大钢管支点翼缘板下方碗扣式支架底层扫地杆距离底座位置不39、得超过30cm，顶托距离最上层横杆位置不得超过30cm,施工时严格控制好。翼缘板下方支架搭设好后，铺放纵桥向1015cm方木，方木按照高15cm宽为10cm的截面形式布置。铺设时注意使其两纵向方木接头处于U型上托座上（防止出现“探头”木），接着按两侧翼缘板按照30cm间距铺设横向1010cm方木，根据放样铺设=15mm的竹胶板做为箱梁底模。碗扣满堂式支架在顶托调整好后铺设纵向1015cm方木，方木按照高15cm宽为10cm的截面形式布置.铺设时注意使其两纵向方木接头处于U型上托座上（防止出现“探头”木），接着按两侧翼缘板按照30cm间距、梁底板11.5m宽范围按照20cm间距铺设横向1010c40、m方木，根据放样出的中线铺设=15mm的竹胶板做为箱梁底模.立杆底座下方底托面如果不水平,不能保证底座全面积受力，必须在底座下方采用M40砂浆抹平保证底托全断面受力.逐个检查立杆底脚，并确保所有立杆不松动。当底层架子符合搭设要求后，检查所有扣件接头,并拧紧。在搭设过程中，应随时注意检查上述内容，并调整。立杆施工的垂直高度限制按1/1000控制。4.3.7碗扣式满堂支架剪刀撑设置支架横向剪刀撑沿着纵桥向间距不大于4。5m设一横向剪刀撑,纵向剪刀撑共设5道纵向剪刀撑（梁高1.4m分别在横桥向1#、6#、11、16、21，梁高2。5m分别在1#、7#、14#、21、27#)，水平剪刀撑在垂直方向上的41、间距不超过4。8m.剪刀撑按规范连续设置,确保支架整体稳定。剪刀撑斜杆用扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端和水平杆上，剪刀撑搭接时搭接长度不小于1m，搭接段等距设置三个扣件进行固定且钢管端头伸出扣件不得小于0。1m.4.3。8 支架搭设施工要求1） 支撑架安装在专人指挥下，统一进行。碗扣式钢管支架应从中间向两边，或两层同一方向进行，不得采用两边向中间合拢的方法搭设,否则中间的杆件会难以安装。搭设过程中指派责任心强的专人对支架进行全程检查，确保支架稳定。 2） 支架底部采用立杆可调顶、底座，在调整立杆底座、顶托时,底座、顶托螺杆旋出部分不宜超过螺栓全长的1/ 3 及20cm，以两者较小值控制42、. 3) 支架加固。本桥由于设计和施工过程中存在一定的纵、横分力，因此应当根据支架高度，及时加设剪刀撑加固断面。剪刀撑钢管要与其经过的每一根支架立杆全部用钢管扣件锁紧。 4) 支架调整.支架在搭设前，现场技术员首先计算好调整好每根立杆的底座，支架的高度在达到设计现浇梁板顶部高度之前，应根据纵、横坡度要求，逐个调整支架立杆顶杆的高度。纵方向的同一断面上每个顶托的高度应确定在同一平面位置。5） 碗扣支架的底层组架质量直接影响支架整体质量，严格控制组装质量。在安装完成最下两层水平杆后,首先检查并调整水平框架的方正和纵向直顺度和水平杆的水平度，并通过调整底座使水平杆的水平偏差小于XX/400（XX为水43、平杆长度)；同时应逐个检查立杆底脚，并确保所有立杆不悬空和松动；当底层架子符合搭设要求后，检查所有碗扣接头并锁紧，在搭设过程中应随时检查上述内容,并予以调整。大钢管支架的质量直接影响支架整体质量，严格控制组装质量。在安装完成最下层立杆后，及时焊接钢管的纵横向平联，保证钢管形成一个整体框架式以利于结构稳定及受力。6） 严格控制立杆垂直度和水平杆的水平度,整架垂直度偏差不得大于h/1000(h为立杆的高度），但最大不超过30mm；水平杆的水平偏差小于XX/400（XX为水平杆长度）. 7） 满堂支架搭设完毕后，在立杆顶部安放顶托、横梁和纵向方木，方木的接触面须摆放在顶托的中心位置.大钢管支架上方牛44、腿、工钢等布置均需布置在截面形心上，不得偏向一侧,以保证支架受力均匀稳定. 8)第二联在互通主线桥或者A匝道桥桥面系上面搭设旋梯作为工人上下支架操作。第一联和第三联可以从第二联上方过去作业，工人上下路线必须由安全部人员批准，并严格按照指定线路上下支架作业。 9) 在支架完成后，组织技术、安全、质检、测量等人员对支架进行检查，且按要求填写模板支架验收记录表，自检合格报监理验收通过后，方可进行模板钢筋工程施工。验收合格后在支架的合适位置挂牌明示，挂牌的内容包括工程名称、工程部位、验收单位及其负责人姓名。浇筑砼过程中由专人全过程监督检查，随时紧固顶托和杆件。图4.3-2 支架横断面图4。3.9 支架45、安装要点项 目注 意 要 点支架设计支撑架应根据设计图纸要求搭设，并对支撑架进行强度和稳性验算。预拱度设置为了保证结构竣工后尺寸准确，支架应根据设计提供预拱度值预留预沉量。基础检查验收支架搭设前对支撑面详细检查，确定地基承载力等满足要求。准确调整支撑面顶部标高并复测无误后方可进行搭设。支架搭设过程检验支架拼装到3-4层应检查每根立杆是否浮动,如有应旋紧下托。沿支架四周采用扣件式钢管设剪刀撑(其夹角为4560）。支架验收支撑架搭设完毕后,应对其平面位置，顶部标高，节点连接及纵横向稳定性进行全面检查，符合要求后，方可进行下一步施工。4。3。10 箱梁底模、侧模、内模安装与定位箱梁模板统一采用竹胶板46、.首先安装底模，并进行轴线和标高调整，再安装外侧模，第二次砼浇筑后，再立箱梁顶模模板。模板统一采用板厚15mm竹胶板，底模次龙骨采用1010cm方木，横桥向布置，箱梁底板20cm间距布置，翼缘板30cm间距控制。满堂支架主龙骨采用1015cm方木，方木按照高15cm宽为10cm的截面形式布置，纵桥向布置，布置于立杆顶托上方。箱梁内外侧模次龙骨采用105cm方木,方木按照横桥向10cm纵桥向5cm的截面形式布置，主龙骨采用1010cm方木，次龙骨间距20cm,顶模采用483.5mm钢管支架作支撑系统，满堂支架侧模采用483.5mm钢管支架作支撑系统,大钢管支架采用对拉拉杆进行连接.模板安装前，一47、定要对满堂支架标高进行复测,按设计要求调整好预拱度。模板和模板的连接必须密贴,保证整个面内缝隙横平竖直，缝隙用双面胶和塑料胶带堵塞.模板需要裁割时，禁止用斧头直接砍劈而形成毛刺,影响混凝土外观质量,需用电锯锯切。底板采用以构件中心线向两边安装，每块竹胶板铺放后应平稳、密贴、不得有空隙，相邻两板高差不得大于1mm，且不漏浆，底板两侧应顺直。模板的相连，需用平头钢钉扎钉,施工中要保证钢钉的刚度.图4.3-3箱梁模板布置图1图4。34 箱梁模板布置图2图4。3-5 内顶模龙骨布置图4.36 已铺设完成的内顶模4.3。11 预压和沉降观测为了检查基础承载力和地基沉降量，检查支架刚度、强度以及整体稳定性48、是否符合要求，消除支架非弹性变形，保证施工质量.同时也根据设计要求，钢管支架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压，预压前将全部碗扣用铁锤打紧。 预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上堆放与梁跨荷载等重的砂袋(根据设计要求“预压重量采用箱梁自重的100%”）,预压时间视支架地面沉降量定,支架最后24小时沉降量不得大于1。0毫米(不含测量误差），预压前一定要仔细检查支架各节点是否连接牢固可靠，沉降观测点是否布置。沉降观测 预压之49、前注意收听天气预报,确保预压过程中没有下雨天气，中雨及中雨以上的降雨量天气严禁预压工作。在预压之前准备好遮雨材料，防止沙袋进水。预压全过程指派一名责任心强的工作人员对支架的稳定性进行观测，确保支架稳定及各级加载荷载准确。预压前在每跨墩台之间的支架上及相应支架底部布设5组观测点，每组4个点，距墩或台1m-2m处布设一组，1/4跨径及1/2跨径布设一组（布置详细情况见图4。3-11）。观测分五个阶段：预压加载前、60荷载、80荷载和100荷载、卸载后.预压时逐日对其进行沉降观测,做好记录,每个观测阶段要观测至少2次，直至最后24小时的沉降值1mm方可卸载。如此一方面收集支架、地基的变形数据,观察地50、基的承载力是否满足要求，另一方面可减少或消除支架的构造变形，以保证浇筑后的梁体不发生过大的挠度变形和开裂。预压时按照观测阶段和观测时间测设各观测点标高，采用水准仪测设各观测点标高，并记录在册。预压时主要观测的数据有：地基沉降、顶板沉降、支架沉降；卸载后顶板可恢复量。沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模板的高程.观测过程中如发现基础沉降明显、基础开裂、局部位置和支架变形过大现象，应立即停止加载并卸载,及时查找原因，采取补救措施。图4。3-7 观测点布置图预压沙袋布置XX互通XX匝道桥对满堂支架结构的稳定性和安全性进行验算。支架搭设范51、围为全桥长度.根据箱梁自重、模板荷载、施工荷载(含施工人员、各类机具等）及充分考虑施工过程中不可预见的荷载等，合理确定压载总重量。下面以第二联为例计算沙袋布置:、箱梁自重通过计算，XX互通XX匝道桥箱梁混凝土方量1591m，取2。6t/m3，箱梁混凝土自重为4136。6t;、模板荷载总模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5计206。83t。、施工不可预见荷载施工时不可遇见荷载取混凝土自重的5%.通过以上计算知，箱梁梁支架承受的总荷载为4550。26t,其中一侧翼缘板为214。4t，底板部分为4121.46t。2、预压实施方案：采用沙袋预压：沙袋体积为边长1m高1m，体积：1m,沙子的密度取52、1350/m。每个沙袋重量： 1m1350/m=1350=1。35t所需沙袋数：4550。26/1.35T =3371只沙袋布置按断面划分：一侧翼缘板底模共沙袋214。4/1.35=159只；箱梁底模共用沙袋3771159-159=3453只。沙袋布置：第二联箱梁桥跨长119m，翼缘板上面沙袋布置2排，其中第一排靠近根部45cm厚沙袋堆放，每1。23米布置一个，第一排布置97m；第二排靠近18cm厚边缘布置，每2m布置一个，第二排布置60个，由于每联翼缘板在两端设计成加厚，所以在每端加一个，小计2个，则翼缘板沙袋总计为97+60+2=159，满足要求。底板宽11.5m，按照一排10个，每1.053、6m布置一排,共布置113排，一层共1130个，布置三层共3390个；在每个桥墩上方多布置9个，四个墩共36个，在每跨中横梁位置上方多布置9个,三跨共27个;底板3390+36+27=3453个符合要求。沙袋布置如图所示：布置前要求试验室对砂密度进行检测，现场技术员可针对实际密度参照计算方法从新计算,安全布置。预拱度计算与设置跨中预拱度：12345其中，1为支架卸载后由上部构筑自重及活载一半产生的挠度;2为支架在荷载作用下的弹性压缩；3为支架在荷载作用下的非弹性压缩；4为支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷;5为由混凝土收缩、温度变化引起的挠度。预拱度值按设计要求留设,例如第二联箱梁中跨跨中设1。54、2cm向上预拱度，第一联和第三联箱梁中跨跨中设1cm向上预拱度。第二联与附件中大钢管变形计算结果0.8cm合计为2cm，满堂支架变形值计算结果1。07cm合计为2。07cm；预拱度并按二次抛物线分配：式中，-距左支点的预拱度值;x距左支点的距离;XX跨长。调整底模外侧摸现浇支架堆载预压完成后卸去堆载物，预压观测结束后，根据得出的数据,对底模进行标高调整。调整过程中，一定要选好基准点，即时进行观测,以便给操作者提供依据；而且模板标高调整时需要多人配合，同步进行，避免模板出现“跳跳板”现象。支架基础及支架沉降检测表日期： 年 月 日 单位:mm 注：表中沉降量均指相邻两次监测标高之差。监测： 计算55、： 施工技术负责人： 监理：4.3。12 钢筋绑扎XX互通XX匝道桥上部现浇箱梁钢筋数量和种类较多，钢筋下料前要合理确定每种钢筋的分节长度和搭接长度,拟定好钢筋下料配料单。每种钢筋在钢筋加工棚下料加工成半成品,运输至现场绑扎成型。钢筋施工严格按照施工技术规范要求进行。钢筋绑扎顺序底板处钢筋腹板处钢筋安装内箱模板第一次砼浇筑混凝土凿毛安装顶板模板顶板钢筋翼板钢筋预埋件、预留筋（伸缩缝）第二次砼浇筑。钢筋加工制作进场钢筋应有出厂质保书、合格证和试验报告单。所用的钢筋种类、型号均应符合设计图纸的规定;钢筋表面应清洁，无油渍、漆皮、鳞锈;钢筋应平直，无局部弯折，在调直、弯制时，不得损伤钢筋；钢筋必须离56、地堆码(下垫），用蓬布遮盖，防止雨水浸蚀和污染.钢筋加工：钢筋在加工场地集中加工,加工前应对钢筋进行检验，合格后才能使用。严格按设计图纸进行钢筋加工，加工好的钢筋按规格、长度、编号堆放整齐，并注意防雨防锈。钢筋安装钢筋安装时严格按照设计尺寸控制，骨架筋长度、主筋间距、钢筋焊接长度及接头面积应满足规范要求，同时还需注意预埋钢筋的埋设。现浇箱梁钢筋直径分为12、14、16、28四种，要求28的钢筋接头必须采用机械连接方式，即采用直螺纹套筒连接方式.主筋的分段长度根据实际情况而定，但接头应错开布置，同一截面内钢筋接头不能超过50,钢筋连接采用机械接头连接（接头采用长短丝结合形式),接头应符合钢筋机械57、连接通用技术规程（JGJ 1072003）中级接头以上性能要求。其它钢筋之间的搭接采用双面焊接，焊缝长度不小于5d。钢筋骨架绑扎完成后先经内部质检合格后报由监理工程师检查,经监理工程师检查合格后方可进行下一道工序施工。钢筋施工中的一些注意事项:A.布筋前，在箱梁底板上放出中心线、钢筋骨架位置线,钢筋骨架绑扎时要在钢筋上画刻度，以确保钢筋绑扎间距均匀.B.利用与混凝土标号相同的沙浆垫块对箱梁底板钢筋进行定位，箱梁腹板侧面保护层利用沙浆垫块来保证，垫块采用梅花形布置，每平方米不少于5个。C.在进行箱梁钢筋绑扎施工时，注意做好预留人洞钢筋、防撞护栏钢筋、桥面泄水管孔以及后期一些施工工序施工的预埋件预58、埋。D.各梁段之间相连的钢筋应牢固可靠，箱梁顶板底层横向钢筋、底板横向钢筋与箱梁交接部位采用无接头钢筋。E.骨架的间距及相邻主筋、箍筋间距均匀，长度应符合设计及施工规范要求；F、交叉点应用铁丝绑扎结点；G、箍筋与主筋应相互垂直；H、为保证钢筋骨架刚度,必要时适当增加装配钢筋以提高整体骨架刚度；3 预埋件箱梁中设置了较多的预埋件，主要有:防撞栏杆预埋钢筋、伸缩缝预埋件、桥面泄水孔预埋件、箱梁通气孔、预应力波纹管、拆除支架预埋孔等，当预埋件位置与箱梁普通钢筋位置相冲突时，普通钢筋适当移位,能够焊接的预埋件，测量定位后将预埋件与箱梁钢筋焊接牢固，不能施行焊接的预埋件，必须用定位钢筋架设牢固，定位钢筋59、与箱梁钢筋可靠焊接，测量复核位置后再进行混凝土浇筑，浇筑过程中注意振捣棒离开预埋件适当位置振捣。 钢绞线的穿束及定位预应力筋的检验预应力筋穿入孔道前，应检查其品种、规格、长度和有关的冷拉记录及机械性能试验。首先检验钢绞线有无出厂质量合格证明.然后，对进厂钢绞线进行外观检查.其表面不得有裂纹,润滑剂,油渍及锈蚀,麻坑。保证钢绞线与混凝土有足够粘结力，避免应力集中和耐疲劳强度的降低。锚垫板安装a、制作端模板和侧模板时，要在梁体锚孔口位置设置与锚垫板稍大的板块（以留出锚具位置），并在锚垫板螺栓孔位置预留孔，此次施工计划采用木盒作为锚垫板张拉预留槽.在安装端、侧模前可用8螺栓将锚垫板固定在模板上，拆模60、时只需将螺杆拧出即可将锚垫板与模板分离。b、在模板上安装锚垫板时，必须保证锚垫板十分牢固。防止从模板与锚垫板之间漏进水泥浆，可在其间插垫较薄的橡胶垫或硬壳纸。c、当布设锚垫板时，一定要进行详细检查，以保证锚固面与预应力钢材垂直，锚垫板和套管的接缝部分不产生折线.否则,在施加张拉力后予以锚固时，就会有弯曲作用力矩作用到预应力钢绞线上，造成预应力筋断裂.所以施工时候一定要注意使锚垫板与一米左右的波纹管垂直。安装预应力管道a、波纹管检验要求：使用前取样进行实验。其一要满足在外力作用下有抵抗变形的能力;其二满足在混凝土浇注过程中,水泥浆不会渗入管内的要求。本次施工采用内径为90mm的金属波纹管，波纹管61、使用前要逐根进行外观检验，表面不得有砂眼，咬口必须牢固，不得有松散现象。波纹管表面清洁，不得有杂质,不得有锈蚀现象。b、波纹管的铺设严格按设计图纸预应力钢束坐标用架立钢筋定位，定位筋从中间向两端将预应力筋定位，并以“井”字形固定，直线段0.5m一道，曲线部分0.25m一道进行固定,支架要与箱梁钢筋焊牢，防止管道上下左右移动，其位移偏差应小于相应质量标准.在拐点处一定要准确,形状圆滑,线形顺畅。若有钢筋与波纹管相低触时，可适当移动钢筋位置.波纹管的接长时，在接头处用40cm长波纹管套裹，并用铁丝扎紧，以防止套管接口松散脱落。在其连接处应该用胶带缠紧,以防进入水泥灰浆。在施工过程中，要注意保护波纹62、管，施工人员不得随意踩塌,不得用振捣棒碰撞捌、撬波纹管，防止波纹管发生位移、被砸扁及孔道漏浆造成堵孔。钢绞线穿束a、严格按设计图纸要求尺寸下料，留足工作长度。切断要用砂轮切割机，以保证切口平整，线头不散。b、钢绞线采用整体穿束（后穿法)。c、钢绞线要绑扎牢固,严禁相互缠绞和“骑马现象.预留排气孔a穿束后,要认真检查波纹管是否出现漏洞，发现后及时用胶带贴好。锚垫板、连接器、螺旋筋就位后,波纹管接头用胶带缠紧，避免因进浆而堵塞管道.b为保证压浆一次成功，排气孔设置于预应力孔道最高处即于固定端梁顶设一处，排气管与波纹管接合处用胶带贴好，严防进浆。排气管采用2根直径20mmPVC管,排气管应高处梁顶263、0-25cm。4。3.15砼浇筑混凝土浇筑前要仔细对箱梁底模、侧模、内顶模进行冲洗，为避免底板杂物的堆积，可在底模坡度最低处开孔，以便于杂物的顺利排出，冲洗合格后要及时对开孔位置进行封堵。本桥每一联箱梁混凝土浇筑共分两次浇筑，每联箱梁全联纵桥向方向一次性浇筑到位，每次浇筑混凝土以20cm厚一层控制浇筑厚度，从中腹板开始浇筑。现浇箱梁横桥向现浇中腹板位置，由于中腹板有两个，先浇筑横向高程高一些的中腹板，再浇筑横向低一些的中腹板，接着再浇筑横桥向高边的边腹板，最后浇筑横坡低边的边腹板，纵桥向从低处往高处浇筑.每一联箱梁第一次浇筑混凝土，根据桥梁纵坡，从低处往高处浇筑，即从0#桥台侧往9#桥台侧浇筑64、箱梁底板及距离顶板倒角10cm处的腹板混凝土.每一联箱梁第二次浇筑混凝土浇筑顺序方向与第一次一致，浇筑箱梁顶板混凝土和腹板剩余10cm高的混凝土。两次浇筑混凝土施工缝处应进行凿毛处理，松散层必须凿除，露出骨料并冲洗干净。在浇筑新混凝土前应将旧混凝土的接触面洗净，以保证新旧混凝土施工缝的整体性，并注意混凝土的养生。图4.3-8 底模冲洗根据混凝土浇筑工艺要求提前做好高标号混凝土材料的配合比试验，控制好水灰比、用砂量及坍落度，混凝土浇筑完成后应加强养生工作，避免因混凝土收缩引起结构开裂。箱梁顶面要求浇筑平整，并且应进行拉毛处理，确保混凝土桥面铺装的厚度及质量。浇筑混凝土时应加派专职木工和钢筋工全程65、对支架、模板，钢筋及预埋件等布置情况进行检查，发现松动变形、移位及错漏碰缺等情况要及时处理，同时专职木工还应对刚浇筑完成的腹板倒角处进行查验，有目的性的进行敲击倒角模板，发现存在空鼓的地方,及时通知振捣工返回，重新进行振捣施工，混凝土浇筑必须连续进行,如因故必须间断时，其间断时间应小于前层混凝土初凝时间或能重塑的时间,超过允许时间则应按施工缝处理。施工缝必须做成台阶状，并在第二次浇筑前凿毛且清洗干净施工缝处的混凝土表面。（1)混凝土要求箱梁砼对主要材料的质量要求：箱梁砼为第一联和第二联为C50、第三联为C40高标号砼.由于第一联和第二联设计为预应力现浇箱梁，第三联设计为钢筋混凝土现浇箱梁。混凝66、土配合比要根据设计混凝土不同标号，调整混凝土配合比。第三联由于设计为钢筋混凝土现浇箱梁，钢筋设计比前两联预应力现浇箱梁密集，为了保证混凝土数量浇筑，在满足设计及规范的前提下,尽量选用直径小的集料，确保下料顺利.砼和易性砼坍落度：砼的坍落度宜在162cm，以现场测定为准。箱梁砼的初凝时间为12小时。（2）混凝土浇筑工艺砼浇筑前的准备工作混凝土浇筑前，应对支架、模板、钢筋定位、泵车、振捣设备及伸缩缝、桥面栏杆预埋筋、泄水孔、底板通气孔、进入箱腔内的人洞等进行一次全面的检查，同时清理模板内杂物、污迹，以保证混凝土外观质量。在正式施工前，浇筑试验块,根据砼的设计要求以及施工工艺，优化施工配合比,明确施67、工工艺。砼浇筑砼的浇筑：采用1拌合站生产砼，箱梁支架现浇箱梁采用天泵入料，保证砼浇注连续、快速进行。施工应避免砼直接冲击模板,防止混凝土离析。在砼浇注过程中应加强振捣，防止出现蜂窝、麻面现象，影响外观质量。箱梁在钢筋较密集区域，振捣人员需进入到钢筋内部，采用小型振动棒插入振捣，保证混凝土的振捣质量。振捣过程中振捣棒严禁接触模板.并在混凝土浇筑期间内，派专人对模板进行检查，防止出现爆模、漏浆等现象;专人检查预埋钢筋和其它预埋件的稳固情况，对松动、变形、移位等情况,及时进行处理。箱梁混凝土采用天泵入料,采用“分层分段,纵桥向由低侧向高侧横桥向从高侧向低侧方向推进的浇筑方式。浇筑注意事项：a.对支架68、模板、钢筋管道、预埋件验收合格后进行。b.砼采用集中拌和，用罐车运输到施工现场,利用汽车天泵送料入模。由于箱梁钢筋布置较密,为防止砼下落过程中与钢筋碰撞引起砼离析,出料口避开钢筋密集处.c.砼先浇底板、腹板,最后浇筑顶板砼。d.砼分层进行摊铺，摊铺厚度为20cm厚一层，振捣采用插入式振捣棒，各插入点之间的间距不得超过40cm。砼施工过程中,安排模板工专人负责跟踪,检查并处理漏浆问题.e。砼施工应连续进行。f。插入式震动器应略有倾斜斜插入混凝土中,遵循快插慢拔原则，边提边震,震动器移动距离不应超过震动器作用半径的1。5倍，与模板应保持510cm的间距，插入下层混凝土510cm，混凝土震捣必须密69、实,密实的标志为混凝土停止下沉,不再冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆。g。砼浇筑注意二次复震，前面摊料振捣完成后半个小时左右安排人员进行二次复震。h。抹面：为控制箱梁顶面标高和表面平整度，在砼浇筑前,沿箱梁顶板及腹板范围内顺桥向每隔5m设一根20钢筋,测量人员在钢筋上放出相应位置对应的箱梁顶面标高线，抹面时按此标记沿箱梁顶面进行.本标段未设砼调节层，故混凝土桥面标高必须严格进行施工控制，为控制箱梁顶面标高和表面平整度，顶板混凝土应进行二次抹面.在进行抹面施工时，为更好的控制箱梁顶面混凝土标高，在人工抹面前，应先利用振动梁在桥面标高滑道上拖过，然后再进行人工抹面。振动梁由两根长7m的89mm圆钢管及70、一台平板振动器组成,平板振动器焊接在两根圆钢管之间，钢管之间用厚钢板焊接连成整体.滑道垂直与桥梁中心线布置,顺桥向5m/每道，滑道下支撑利用钢筋头进行支撑，钢筋头焊接在箱梁顶板主筋上,横桥向50cm/每道，钢筋头标高要严格按照测量组放样位置进行切割,切割时要考虑除去滑道等边角钢的壁厚，钢筋头标高确定好后放置等边30mm角钢，固定好后即可进行混凝土浇筑和抹面施工，此段抹面施工结束后及时拆除滑道，周转至下段进行桥面抹面施工。人工抹面前要清除浮浆，根据测量放样标高，进行抹面施工，第一次抹面在混凝土振捣平整后进行,第二次抹面在混凝土近初凝时进行，以防早期无水引起表面干裂。抹面作业时，必须严格控制顶面标71、高。图4。3-9 顶板混凝土浇筑振动梁和滑道系统布置图图4.310 振动梁及在现场实际操作情况扫毛采用自制的耙子人工扫毛，扫毛作业时需横桥向进行,且扫毛线性要顺直，纹路要清晰。4.3。16 砼养生混凝土应在初凝后及时洒水养生，保持湿润状态。不得使用污水或者有害于混凝土以及强度发展的水养护。养生一般为七天。图4。3-11 混凝土养生A高温混凝土养护措施a高温季节施工应做好防暑降温措施.b混凝土内应合理掺用缓凝剂以延长混凝土的凝结时间，泵送混凝土的输送泵管应覆盖草包并浇水。混凝土浇好后应及时派专人进行浇水养护，避免出现收水裂缝。混凝土浇捣时,应派足收抹人员,避免收抹不及时而出现收水裂缝及表面不平整72、等质量通病.c对初凝较快的水泥应通过试验测定水泥的硬化过程，用加入外掺剂调节混凝土初凝时间,以适宜的施工参数满足施工操作质量要求。B混凝土养护注意事项a.在养护期间内，在混凝土强度达到2。5Mpa之前,不得使其承受人员、施工机具、支架等荷载；b.混凝土养护材料、保温材料未准备到位，不能匆忙浇筑混凝土；c.在人员安排方面、养护设备方面给予充分的准备,确保温控及养护的及时性及持续性；d.设置专职养护技术人员、操作工人，随时对混凝土养护进行巡查，将养护责任落实到个人。e。每次混凝土浇筑，需留取同条件养护试块，试块强度达到5Mpa以上方可拆除侧模，试块强度达到80%设计强度方可拆除内箱顶板。4。3。173、7 预应力张拉及孔道压浆构件检查、清理施加预应力前，应对梁体外观和尺寸进行检验，符合设计及规范要求方可进行预应力施工。穿束前应检查锚垫板和孔道的位置，灌浆排气孔应满足施工要求,孔道内应畅通,无水份和杂物，锚具、垫板接触处板面上的焊渣、混凝土残渣等要清除干净。张拉钢绞线为低松弛高强度预应力钢绞线应符合GB/T 5224-2003的规定，单根钢绞线直径s15.2mm，钢绞线面积Ap=139mm2，标准强度Rby=1860Mpa，弹性模量Ep=1.9105Mpa。锚下控制应力为1395Mpa；预应力钢束的张拉按对称原则张拉,从中间向两边张拉,按照编号，编号从小到大依次对称张拉，每次张拉两束。本桥所有74、的预应力张拉压浆均采用智能张拉压浆，确保张拉压浆质量。张拉设备的选择 a千斤顶的需用张拉力第一联箱梁一孔最多12束钢绞线，第二联箱梁一孔最多11束钢绞线，取最大值一孔12束进行计算. NK=N AK=12139139510000=233t其中:N-每束钢绞线根数； A-每根钢绞线的计算面积；K控制应力，施工时钢绞线con按0.75Ryb=1395Mpa；为保证张拉钢束安全可靠，选用张拉机具的吨位数等于钢绞线张拉力的1。3倍即:2331。3=303t.1）张拉机具等准备:千斤顶、油表、油泵送到当地有相应资质的计量部门进行配套标定，在使用过程中配套使用，不得临时调换。并在使用过程中按规定的时间及次75、数进行复检标定。当出现故障时,立即检修并重新标定。标定后的千斤顶必须做显眼标记，确保工作油表和千斤顶不混用，千斤顶在下列情况时应予以校验：、出厂后初次使用；、千斤顶漏油严重;、千斤顶调换油压表；、油压表受到碰撞或出现失灵现象,油表指针不能退回零点;、千斤顶每次检修后；、千斤顶使用达到6个月或300次.2）张拉施工前，试压与梁体同条件养生的混凝土试件,当混凝土强度大于或等于90%的设计强度，才能进行张拉。如果张拉端混凝土有明显麻面、空洞等缺陷，必须事先凿除用环氧树脂修补。3)张拉程序、张拉顺序如下：0初应力（10%k)（20%k）最大张拉应力（100k)持荷5分钟锚固(k为设计张拉控制应力）、理76、论伸长量计算:采用公式XX=PPXX/ APEP进行式中：PP钢绞线平均张拉力（N)；XX钢绞线长度（mm）;AP钢绞线的截面面积；EP钢绞线的弹性模量（N/mm2)；PP=P(1-e-（kx+)/(kx+)式中:p-钢绞线张拉端的张拉力(N)，x从张拉端至计算截面的孔道长度（m）从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数0。0015，预应力筋与孔道壁的摩擦系数0。140.17(塑料波纹管）.、实际伸长量计算采用公式：XXXX1+XX2计算，XX1从初应力(10%k)到最大张拉应力（100%k）间的实测长度，即张拉到100%k 的千斤顶油缸伸出长度77、-10k时千斤顶油缸伸出长度。XX2从初应力（10k)到（20k）间的实测长度,即张拉到20%k 的千斤顶油缸伸出长度10%k时千斤顶油缸伸出长度.、首先检查锚垫板(预埋在梁体上的）与孔道轴线是否垂直，若有偏差应加楔形垫圈校正.张拉前先将工作锚、夹片上好，夹紧对齐,之后安装限位板、延伸套筒，再将钢绞线从千斤顶中心穿过，千斤顶使用专门吊架提升。、安装工具锚及工具夹片。将钢绞线按顺序分别穿入工具锚的锚孔内,不得交错。人工推动千斤顶使千斤顶、延伸套筒、限位板、工作锚连接在一起，并确保位置正确、同心不偏斜，之后将工具锚上的工具夹片用专用工具打紧。、初调:千斤顶充油到达初调应力时(10%的k），测量千斤78、顶油缸伸长值，作为测钢绞线伸长量的起点。、张拉:在初始拉力的基础上，以5Mpa为一级（油表读数)张拉，达到控制张拉吨位，终张时持荷5min.当确认张拉力（以油压为准）、伸长量、滑丝情况等符合要求且达到持荷时间后，千斤顶回油锚固。然后油缸回油，退出工具锚，移至下一孔道。压浆切割钢绞线后立即进行临时封锚，临时封锚必须严密包裹锚头避免压浆后锚头漏浆.待封锚强度达到压浆压力要求后,方可进行压浆。但封锚压浆应在48h内完成。本项目压浆采用专用压浆料,压浆料拌合必须按照试验室配比拌合。1）压浆设备要求、临时储存浆液的储料罐必须具备搅拌功能；、压浆机必须采用活塞式；、必须采用真空压浆.2）现场浆液检查、浆体79、初始流动度1017s（采用流动锥检测).、24h泌水率0，检测方式可以采用容器填灌一定浆液，静置24h,表面不得有清水，如果有必须重新调整浆液。3）压浆、压浆的充盈度达到孔道另一端饱满且排气孔排出与进浆口相同流动度浆体后，关闭出浆口，保持不小于0.5Mpa的稳压期，稳压期保持时间为35min。、压浆时，每一工作班应制作留取不小于3组试件.、孔道压浆应填写施工记录、压浆完成后,必须及时对浆体污染工作面用水冲洗干净。、如果发生管道中部严重漏浆，导致无法压通现象，必须立即用清水清洗管道，对漏浆部分进行修补，修补后重新进行压浆.4。3.18 支架拆除箱梁混凝土全部浇筑完成张拉压浆施工完成后，并且养生不80、少于7天，混凝土强度达到规范允许拆除强度，经监理工程师检查验证确认后，方可拆除支架.拆除支架应符合下列规定:拆除前要对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。拆除支架一跨一跨进行拆除，拆除完一跨方可拆另一跨.每一跨从上往下拆除，严禁上下交叉作业，从一端拆向另一端，如果一跨中是大钢管支架与满堂支架组合式支架，首先拆除满堂支架，再拆除大钢管支架。支架首先拆除翼缘板范围内的支架,然后拆除底板范围内支架.拆除过程中剪刀撑与立杆水平杆同时拆除,禁止先将剪刀撑全部拆除再拆除立杆水平杆件。支架拆除属于高空作业，参与人员必须佩带好安全防护用品。拆除过程中要依次松开支撑架上托，逐片拆除箱梁底模，严禁在拆除过程中81、抛投钢管及竹胶板，拆除后的构件运至定点分类堆放，以便运输、保管。4。3.19 质量保证措施、严格控制模板的制作和安装质量A。选择具有技术高的工人进行加工制作；B.采取有效措施使模板拼接缝严密不漏浆；C. 保证分块间的连接件具有足够的强度和稳定性;D.采取有效的措施使分节施工缝平顺,确保外观质量。E。模板的型号和质量必须符合设计要求和规范规定，且无损坏和变形；F。 采取有效的措施防止模板在拆装吊运的过程中互相碰击，防止模板在安装和拆除时碰撞已浇筑混凝土；G。除在模板接缝处进行优化设计外,选择性能良好的密封材料对模板接缝进行密封，防止模板漏浆。、严格控制钢筋混凝土质量A。所有材料必须具有出厂质量保82、证书和检验、复检报告；B。品种、规格、尺寸及保护层必须符合设计要求和规范规定；C。砂石中的杂质含量不应超过规范要求；D。外加剂的使用量应符合生产厂家的规定，并经试验验证。外加剂中不准含有氯化钙。E。钢筋种类、钢号和直径应符合设计和规范规定,每批钢筋都必须抽样检验；钢筋必须具有出厂合格证；F。钢筋应该存放在高出地面或甲板50以上的台架，并尽量保护不受机械损伤，并采取有效的防锈措施；G.钢筋按种类分别堆放,设置标志牌以标识；H。钢筋的弯折等加工应在5以上的大气温度下进行；I。钢筋加工和绑扎严格按照规定尺寸、间距进行，焊接质量必须符合规范规定。J.混凝土所用的水泥,采用符合规定的水泥品种和强度等级,83、并必须得到监理工程师的认可.对水泥质量有怀疑或生产时间超过3个月时，应重新取样检验；K.严格控制配合比，经常检验混凝土拌和站的配料计量系统，确保拌制的混凝土满足混凝土配合比的要求；XX.混凝土浇筑必须连续作业，雨天应遮盖后方可浇筑混凝土或不进行混凝土浇筑；M.浇筑过程中振捣充分,分层进行振捣，浇筑完毕后进行有效的养护；N。采取有效的温控措施防止混凝土产生裂缝;O。严格控制混凝土表面平整度表面平整度控制的方法为:在加工模板时,严格控制模板面板的平整度，对有孔洞的竹胶板应先予以修补.模板加工严格按照设计尺寸进行，拼接缝的加工质量（吻合度)好坏直接影响到模板的拼接质量，所以严格控制模板的拼装质量是控84、制混凝土表面在接缝处不出现错台的必要手段。P.严格控制混凝土表面出现蜂窝麻面混凝土表面出现蜂窝、麻面主要是两大主要原因引起的，一是施工工艺操作上造成的，由于混凝土振捣不规范，使得混凝土内部气泡不能很好地排出而聚集在模板周围引起的，所以要控制好工艺，必须增强混凝土振捣操作工人质量意识，让振捣工熟练掌握混凝土振捣规则，安排责任心强、熟练的振捣工严格把关,在混凝土振捣时做到“深插浅提、快插慢提,使混凝土表面不再下沉，出现泛浆，且无气泡翻出方可停止振捣”。二是混凝土本身存在的含气量，在混凝土配合比设计时选择产生气体少的外加剂，在混凝土搅拌时严格按照施工技术规范要求的每盘混凝土的拌和时间拌和，让混凝土拌85、熟、拌透，以减少混凝土内部的气体。当混凝土表面出现蜂窝、麻面时,根据现场调查的蜂窝、麻面程度,采取相应的处理程序和方案.当蜂窝、麻面的面积不超过侧面面积的0.5,应凿除松弱层,用钢丝刷清理干净,用压力淡水冲洗、湿润,再用M40、M50的水泥砂浆或C40、C50混凝土或环氧砂浆填塞捣实，覆盖养护；当蜂窝、麻面的面积严重超过侧面面积的0.5%,或蜂窝的规模较大，应及时向监理工程师报告,分析原因,总结并改进施工工艺，共同商定可靠的处理方案，举一反三避免类似问题再次出现。无论采用何种处理办法，最后在其表面涂刷同颜色的水泥浆,尽可能保证外表颜色一致,达到外表美观效果。Q。严格控制混凝土表面颜色要控制好混86、凝土表面颜色，必须使用同一品种的水泥、外加剂、掺合料、养护剂、脱模剂等，控制砂石料的清洁度,在同一个施工段的混凝土浇筑过程中，必须使用同一个混凝土配合比，并且要使用质量合格的模板脱模剂，用洁净的淡水或养护剂养护混凝土。另外，模板拆除过程中应防止污染混凝土表面。、施工资料管理A.按质量体系要求运作，注意资料的原始性和真实性。B.注意建立施工临时资料和工程记录原始资料的目录，便于查阅。C.建立项目部资料档案室，注意资料的及时归档.D。各部门内业资料由专人填写，并送档案室保管。E。按照质监站、指挥部及监理要求规范统一资料，做到明晰悦目。4.4 注意事项4.4。1 支撑体系安装（1)碗扣架安装前进行测87、量放线,根据立杆布置图弹出双向立杆控制线，沿线确定立杆位置,同一开间上、下层房间立杆应在设置在同一竖向位置上。使用碗扣架时，底层纵、横向水平杆作为扫地杆,距地面高度应小于或等于300mm，最上一层横、纵向水平杆距离顶托顶面高度小于或等于300mm。（2)立杆顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧如有间隙，必须楔紧。支架底部采用立杆可调顶、底座,在调整立杆底座、顶托时，底座、顶托螺杆旋出部分不宜超过螺栓全长的1/ 3 及20cm，以两者较小值控制。螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm,安装时应保证上下同心。 (3)碗扣立杆安装时上部立杆端头套入下部立杆120mm,按步距1.2m安装水平横杆，88、横杆如下碗扣内，四面横杆就位后放下上碗扣扣紧。双方向水平拉杆按步距1.2m设置，不得遗漏。4。4.2 模板安装(1)支模前放出顶板标高并弹出标高控制线，控制顶板标高准确.（2)顶板模板整张使用，尺寸不符处切割成合适尺寸，锯口刨平直，且裁切口侧面应及时做封闭处理,模板与墙体接触位置粘贴海绵条，确保接缝严密、不留缝隙，模板面板间采用硬拼，缝隙不得大于1.5mm，模板拼缝部位应设次龙骨并用铁钉固定牢固,钉间距300mm. （3)立杆支设后铺设主次龙骨，木方提前过压刨，保证尺寸一致,主龙骨纵向布置,且主龙骨木方搭接长度不小于1米；铺设后检查平整度，偏差应控制在2mm以内，然后铺设100100木方次龙骨89、，次龙骨间距200mm、300mm，木方搭接处搭接长度不小于1米，次龙骨安装就位后,即可铺设面板.(4)顶板跨度按规范要求起拱,起拱时应在跨度方向均匀对称起拱,顶板底起拱不得成折线。 模板拆除(1) 拆除时必须遵循先支后拆，后支先拆的原则；应先拆侧模，再拆板底模,并分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。(2) 模板拆除应依据设计和规范强度要求,现场留设拆模同条件试块，作为拆模强度依据，顶板、侧墙模板拆除时，混凝土强度要求应符合下表要求;且拆除模板时要保证结构构件表面及棱角不被磕碰、受到损坏。4。4.4 其他注意事项（1）支架必须保证有足够的强度，刚度和稳定性。施工操作人员应严格按设计要求安装和90、拆除支撑,不能有随意性.具体构造、拆除方法和时间等的要求，一定严格按规范进行，保证安装质量合格.（2）由于桥平面为曲线，支架采用分段搭设，在每段交接局部部位对其结构予以加强。支架每侧比桥宽部位且主梁悬臂板部分不得仅采用斜撑从主梁箱体支架上撑出去,必须设有垂直支撑。（3)现浇满堂支架采用碗扣式支架搭设，使用需采用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调拖撑。（4）预压前仔细检查支架各节点是否连接可靠，预压时各点压重均匀对称。每次加载过程中，均对观测支架的变形和稳定状况做好记录,发现问题立即查明原因，迅速采取处理措施。(5）箱梁顶侧板外边缘要求设置临时防护设施，防护设施按照图纸护栏形式进行加工布置91、。（6）支架、模板搭设到位后,组织技术、安全、施工人员对整体架体结构进行全面的检查验收，及时解决存在的结构缺陷，经检查验收合格后方可正式投入使用。（7）混凝土浇注过程时,要注意砼的浇注方式以及预压的方式、浇注顺序即加载路径.并派人检查支架和支撑情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决.（8)支模的拆除满足混凝土结构工程施工质量验收规范及其他有关规定,严格控制拆模时间，拆模前提请拆模申请并经过监理工程审批同意后方可进行。（9）落架按全孔多点、对称、缓慢、均匀的原则进行，并且保证最后拆卸的支承不得在桥孔跨中附近。（10)材料进场前需对其检查，发现无法满足使用功能及安全要求得材料不得使用.(11）支架92、施工前要对支架安装班组图纸技术交底.（12)其它未尽事宜，应遵照公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）、公路桥涵养护规范JTG H112004执行。第5章 质量保证措施5。1 质量控制目标针对本标段工程的具体特点，结合我公司贯彻执行的ISO9001族系列国际质量标准的实际情况,我公司将本标段现浇箱梁工程列为重点项目，公司总部成立本标段后方技术支持组，对施工过程中的重大技术方案、技术问题、科研攻关项目进行论证审查。质量目标：、标段创部级优质工程，一次性检验合格率100%,优良率达95以上；、贯彻时间是检验工程质量的永恒标准的质量目标.缺陷责任期内力争缺陷零修复，确保控制在合同总价的93、0.5%以内。实现“三年无小修、七年无中修、十年无大修”; 、 分项工程合格率100%,优良率90以上，项目竣工验收综合评分90分以上； 、杜绝发生重大质量事故和一级一般质量事故,有效防止发生二、三级一般事故，尽可能少发生质量问题。5.2 管理体系对本标段工程项目实行“项目法管理”,严格按照ISO-9001族系列国际质量标准要求,建立健全质量管理体系、制度等法律性质量文件(包括组织网络、各级责任制、资源配备、管理程序），制订本标段现浇箱梁质量创优计划，用法律文件确保工程质量.建立以项目经理为工程质量第一责任人的工程质量管理机构，和以项目总工程师负责的工程技术、质检、试验、测量监控四位一体的质量94、保证体系，严格施工过程中的质量控制；同时为质检、试验、测量体系配备职业道德良好、工作态度认真、责任心强和技术水平高的工程技术人员，从人员素质上确保工程质量。5。3 质量管理机构质量管理组织机构采用定期和不定期相结合的工作方式开展质量检查工作.项目部质量管理组织机构每月组织一次质量检查和评比活动，每月至少召开一次质量分析会;作业班组实行上、下工序交接检查制度，并对主要项目、关键工序实行跟踪检查,做到预防为主,把质量事故隐患消灭在萌芽状态。图5。31 质量管理机构框图5.4 质量保证体系坚持“百年大计，质量第一”的方针，按照ISO9001准、公路工程质量管理和本合同段施工特点，制定完善的工程质量管95、理制度，建立有效的质量保证体系，从保证质量的组织措施、管理措施、控制措施和技术措施几方面严格入手，在单位工程的分部分项施工工序技术上严格把关,以达到工程质量创优规划及质量目标的实现.工程质量的检测评定由质检、测量、试验三个专业部门完成。因此,这三个部门的工作质量将直接影响工程质量的控制。为了提高工程质量,项目将通过配置先进的检测仪器，规范管理制度和加强培训来提高工作人员的工作质量,从而加强质检、试验、测量监控体系.、测量体系施工控制网是施工测量的重要组成部分,全桥的施工控制网在开工前经提交，在监理工程师的协助下对控制网进行全面复测，为了满足施工要求，在现浇箱梁施工监测前，对原控制网进行加密建网96、严格平差，保证施工要求和施工精度.图5。4-1 测量工作控制流程图现场操作人员熟悉施工图纸、相关文件、规范进行计算，采用最优的测量方法进行施工放样，关键部位的放样要采取一种方法放样，多种方法复核。严格按照设计图纸、相关文件、规范进行进行计算、精确放样，确保测量结果满足设计要求。现场施工进行检验。对测试成果、精度进行正确分析，采取相应措施，确保测量精度.施工测量严格按照规范操作,定期检校仪器，保证仪器良好,作好施工观测记录，填好相应的测量成果资料,确保施工测量程序有效进行，保证产品质量。、试验检测体系 项目部设工地试验室,并配备与其相适应的仪器、设备，保证满足于工程试验需要.试验室严把施工材料97、进场关，任何结构用材，进场前必须携带厂家出具的产品质量合格证，在施工现场抽检合格并取得监理工程师签证批准后，方准进场，严格执行试验规程,使每项工程开工前有标准数据,以充分反映结构物内部质量状况.进场原材料严格把关按规范或标书要求进行抽检试验，而且要求厂家必须提供相应的质量保证书并及时向监理报验.进行挂牌标识，确保不误用未经检验合格的材料。对混凝土质量的控制工地试验室对砼所采用原材料、出厂进行检验，浇筑时对混凝土的坍落度进行检校,确保混凝土质量满足设计要求。试验仪器设备按质量体系程序文件要求和计量部门管理规定，按期进行校验并保留记录和证书，确保试验仪器精度的试验数据的可靠.、质检体系施工过程中每98、完成一道工序，现场施工技术人员自检合格后，必须填写相关记录表格，再由项目质检人员进行自检，自检合格之后请监理工程师一起进行检查，检查合格后对相关记录进行签证。检查时项目质检人员对监理工程师提出的问题和建议都有具体处理意见。每完成一个工程部位，现场技术员和项目质检人员进行自检并填写好相关记录表格，自检合格后请监理工程师一起检查成品，检查成品合格之后及时检查该项工程的各项资料是否齐全，内容是否正确，数据是否准确，签证手续是否完备等。每月由项目质检人员组织以总工程师为首的质量检查小组对外、内业进行一次全面检查，对存在的问题做好记录并及时提出解决方案,层层落实到位。作业班组实行上下工序交接检查制度，并99、对主要项目、关键工序实行跟踪检查,做到预防为主，把质量事故隐患消灭在萌芽之中.图5.42 质量检查程序图 质量检查组织机构采用定期和不定期相结合的工作方式开展质量检查工作.5.5 常规质量控制措施 文件和资料控制文件和资料是工程施工的依据，也是质量体系运行的验证资料，保持质量体系文件的完整性和准确性,是实施项目管理的重要工作之一。5。5。2 工程材料和物资采购控制按照技术规格书和图纸及规范要求的标准，采购原材料、半成品、构件和零部件，按实物进行验收并按要求进行存放。5。5.3 施工过程控制、施工前控制、根据招标文件和合同要求，对工程进行质量策划，就质量体系组织机构、质量目标、人员配置和培训、主100、要施工工艺等方面予以确定，并对保证实现质量目标的环境、设备、工艺、资金及主要施工程序制定计划和有效措施。、研究设计文件，组织图纸会审，使施工人员充分了解设计意图。、编制施工组织设计和作业指导书。、施工过程中控制、施工计划控制，项目经理部每旬开一次质量工作会，检查落实工程质量工作，研究工程质量状况和改进措施。、设计变更控制，无论何种原因作设计变更，必须经监理工程师、业主、设计签认同意后方可施工,并及时将变更内容在相应部位标识，及时将变更文件妥善保管.、工序控制，对严重影响工程质量的重要工序，如原材料检验、混凝土配制等进行控制；也可根据工序的难易程度确定关键工序并进行重点控制。对重要和关键工序的主101、要控制方法是设立控制点,进行工序分析和连续监控。、工艺控制,施工过程中,必须严格按制定的工艺施工，施工员和质监员负责现场监督，检查工艺执行情况。执行中须完善的工艺，报批后再实施。模板安装尺寸偏差和检测方法要求见表5.51，钢筋制作允许偏差见表5.5-2,钢筋加工及安装实测项目允许偏差见表5.5-3。模板安装尺寸偏差表和检测方法表 表5。51序号项目允许偏差（mm）检测方法1轴线位置梁10尺量每边不少于2处2表面平整度52m靠尺和塞尺不少于3处3高程梁10测量4相邻两板表面高低差2尺量5模板内部尺寸+5,0尺量6模板表面平整5尺量7预埋件中心线位置3尺量8预留孔洞中心线位置10尺量钢筋制作允许偏102、差表 表5。5-2序号检查项目规定值或允许偏差检查方法1受力钢筋顺长度方向加工全长10mm总数的30抽查2弯起钢筋的弯折位置20mm30%抽查3箍筋、螺旋筋内净尺寸5mm检查510个点钢筋加工及安装实测项目和允许偏差 表5.5-3序号检查项目规定值或允许差1受力钢筋间距(mm）两排以上间距+5，-52箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距（mm)+10，103基础保护层厚度（mm）+5,5箱梁实测项目质量要求 表5.5-4支架浇注箱梁的检查项目及质量标准项次检查项目规定值或允许偏差检查方法1混凝土强度(Mpa)在合格标准内按公路工程质量检验评定标准(JTG F802004）附录D检查2轴线偏位（mm)103、10用全站仪或经纬仪，每孔测量35处3顶面高程（mm）10用水准仪侧5处4断面尺寸（mm）高度+5,-10用尺量，每孔检查35个断面顶、底板宽30顶、底、腹板及翼缘板厚+10，0翼缘长+5，105总长(mm）+5，-10用尺量6平整度（mm）6用2m直尺检查7支座顶面高差（mm）2查浇筑前记录8横坡(）0。15用水准仪,每孔测量35处9预埋件位置（mm）5用尺量、检验与试验由专人负责施工过程试验管理，现场试验室按规范规定制作和选取试样进行试验或送工地试验室进行试验，保证合格产品和材料投入施工现场。、内部质量审核内部质量审核每季进行一次，由经理部领导组织有关人员参加，对体系要素进行评审，对存在的104、问题采取纠正和预防措施，做好审核记录.5。6 质量风险源分析及应对措施5。6.1 砼外观质量控制措施形成原因：同一构件混凝土分两次或多次浇筑，而各次所用原材料不同；混凝土离析、过振造成混凝土表面花斑；采用被污染的水进行养生。危害:影响桥梁整体美观。防治措施:进场的混凝土原材料必须满足规范和试验标准要求，同一部位或构件应使用同批同类原材料;混凝土搅拌时必须严格按照配合比进行施工，加强现场计量器的控制，保证配合比的准确性。如有外加剂的，外加剂的称量一定要精确，并根据现场的实际拌和情况对外加剂的用量进行调整以达到最佳效果；按要求控制好混凝土的搅拌时间和混凝土的运输时间，绝不能出现混凝土拌和不均和现场105、混凝土存放时间过长等现象；加强混凝土施工工艺控制,对于钢筋密集的构件或部位应加强混凝土的振捣，分层浇筑时严格控制其间断时间，注意让振捣器垂直插入前一层混凝土5-10秒左右，避免假施工缝的出现；在构件变断面及阴面处，混凝土施工时建议采取相应的气泡排放措施；模板的加工和制作必须按有关要求进行。现场的工程技术人员最好对模板的安装、加固进行承载力计算和形变分析，确保模板有足够的刚度和强度，以防止在施工混凝土过程中产生变形；混凝土施工前模板接缝应严密，无错台，表面应打磨干净和平整。尤其是多次使用的模板,在使用之前应将黏附在表面的混凝土或砂浆清理干净，确保模板表面平整度及光洁度良好;使用经实践证明效果良好106、的混凝土专用脱模剂，严禁使用机油及其混合物等作为脱模剂.涂刷脱模剂之前,模板表面不允许有锈迹或其他杂物，保证混凝土结构物外观色泽良好;加强钢筋保护层的控制，严禁钢筋头或扎丝贴于模板而造成混凝土表面产生锈迹;按要求控制好拆模时间，防治过早拆模造成的混凝土表面脱皮或脱块现象；拆除模板时应对混凝土表面和棱角处加以保护，必要时要有保护措施，避免拆模时造成对混凝土划伤和缺角等损坏现象；5.6。2 支架上浇筑混凝土的顺序形成原因：没有严格执行方案浇筑顺序；混凝土离析严重，混凝土偏向一侧；模板刚度、整体性差，混凝土浇筑过程中变形；模板安装垂直度控制不严，误差过大；模板缆风绳锚固松动或四周拉力不一,混凝土浇筑107、时模板倾斜；混凝土施工器具撞击模板，导致模板倾斜。危害:支架下沉引起已浇筑混凝土的开裂等不良影响。防治措施：避免采用使支架产生横向荷载，或模板的一部分受力集中,而另一部分翘起的浇注方法。在支架下沉量最大的地方先灌注混凝土，使应该产生的下沉及早发生。模板一端支撑在很坚固的地基上,另一端却支撑在较弱的支架部位,因浇完的混凝土重量引起的下沉，只对浇注完的混凝土内部造成不良影响.像这种下沉量较大的地方,宜最先浇注混凝土.钢筋保护层形成原因:骨架钢筋尺寸制作不规范，造成保护层厚度不足；钢筋保护层垫块设置不规范、设置数量过少或混凝土浇筑过程中脱落；下层预留钢筋位置偏差大，造成上层钢筋保护层不足。危害:保护108、层不足，容易引起表面混凝土开裂和钢筋锈蚀；保护层过厚，影响钢筋受力.防治措施：严格按照结构物骨架钢筋尺寸制作，对钢筋重叠、密集区适当调整内骨架筋尺寸，来控制钢筋保护层厚度；钢筋保护层垫块绑扎要牢固,受扰动或受力部位应增加设置；对下层预留钢筋位置偏差大，应向下凿除部分混凝土，先调整预留钢筋位置，再绑扎上层钢筋。5。6.4 混凝土接缝错台形成原因：模板安装前没试拼，安装不平整、不严密；模板刚度不足、变形后没及时调整；模板横、竖接缝的螺栓过少或未拧紧，造成混凝土浇筑时错台。危害：容易引起垂直度偏差。防治措施：模板安装前应进行打磨、试拼，对接缝不平整、不严密部位进行调整、校正；模板在拆除、搬运不能随意109、敲打，堆放应平稳，二次使用应先检查是否变形,并及时校正；模板横、竖接缝的螺栓在混凝土浇筑前应全部拧紧，不可采用“单跳花或“双跳花”方法，以免造成螺栓断裂和模板变形；对混凝土顶部不圆顺或不顺直部位，应先进行修整，再安装模板；5.6。5 混凝土表面麻面、气泡和裂纹形成原因：模板未打磨、清理和未涂刷脱模剂或脱模过早,脱模时均容易发生粘模，混凝土表面出现麻面；一次性下料过多,振捣不充分或漏振，气体没能充分引排而形成气泡；脱模过早,经风吹易出现收缩性裂纹；混凝土因坍落度偏大或振捣骨料下沉、砂浆上浮，容易造成出现麻面、收缩裂纹等现象。危害：混凝土裂纹导致结构断面减小，并容易引起钢筋锈蚀。防治措施：模板使用110、前必须清理干净表面残留混凝土、涂刷脱模剂；根据施工时段气温,合理控制脱模时间，避免发生粘模现象；加强混凝土分层浇筑厚度和振捣工艺控制，一次性下料厚度不超过30cm，快插慢拔，先边缘后中间，不过振、不漏振,充分引排气体；合理控制脱模时间，脱模后应及时覆盖养生，避免出现收缩性裂纹；应加强砼顶部坍落度控制和进行二次振捣工艺.5.6。6 混凝土振捣不足现象:混凝土不密实，存在有蜂窝、麻面甚至有空洞.砂、石骨料在混凝土表面,未被水泥砂浆握裹，甚至在边、底脚、角落及钢筋密集处露出钢筋。预防措施：对于钢筋多的部位,均采用以30mm和50mm两种规格振捣棒为主。同时,在模板上安置功率为1。5kW的附着式振捣器111、（可吊挂在模板背面安装的备管上）,每次振捣时间控制在510s；对于锚固区等钢筋管道密集处，除用振捣棒充分振捣外,还配以人工插捣及模皮锤敲击等辅助手段。对于相交处密实，底板混凝土，一部分由梁腹板下斜，一部分由梁顶板人孔下料。使用插入式振捣器振捣梁腹混凝土，使其下部混凝土,溢流出来与箱梁底板混凝土相结合。然后再次充分振捣,使两部分混凝土完全融合在一起，消除了底板和腹板之间出现脱节和空虚不实现象.注意掌握振捣间距：使插入式振捣器的插入点间距，不超过其作用半径的1。5倍（方格形排列）或1.75倍（交错形排列)；平板振捣器应分段振捣，相邻两段间应搭接振捣5cm左右；附着式振捣器安装间距为1。01。5m。112、注意掌握插入式振捣器的操作方法:要快插、慢拔，上下抽动510cm。分层浇注时，振捣捧应插入已振完下层混凝土5cm左右较适宜，可基本消除分层接缝；掌握好振捣时间，观察混凝土表面是否不再下降，不再出现气泡，表面是否呈水平面，是否泛出水泥浆。如果所观察各项均发生时,表示混凝土已振实。振捣时间一般可掌握为每插点2030s(该时间随混凝土的坍落度变小而增大）。建立岗位责任制，采取定人、定岗、定责任，现场挂牌监督。操作指挥原则是：混凝土浇注上料人员服从振捣人员指挥,后台人员服从前台人员指挥,下级人员服从上级人员指挥，以防组织混乱，避免浇注时分层、分条不清，造成漏振。5。6.7 混凝土过振现象：混凝土表面出113、现鱼鳞纹,甚至有轻微离析为过振。原因分析：振捣时间过长,尤其是一般塑性混凝土往往易造成离析.振捣插点不均匀,使疏处产生振捣不足,密处形成过振.预防措施:严格掌握振捣时间和间距。建立和健全岗位责任制.5。6。8 长期干缩裂缝质量通病及预防措施形成原因：气候干燥,水分蒸发快；养护工作不及时，没有派专人进行混凝土养护，养护意识不强；没有严格执行方案中混凝土养护措施； 现象：表面性裂缝，宽度只有0。050。2mm，走向为纵横交错，没有规律性。整体现浇结构中，多半发生在结构变截面处，平面裂缝多半延伸到变截面部位或块体边缘.预制构件多产生在箍筋位置。危害：较严重开裂时，影响混凝土面的外观质量，会引发混凝土114、面层剥落。原因分析：混凝土成型后，养护不当，表面体积收缩大，受内部混凝土约束出现拉应力引起裂缝； 采用含泥量大的细砂、粉砂浇注的混凝土。 过振，表面形成水泥含量较多的砂浆层。预防措施:水泥用量、水灰比、砂率不能过大；尽量减少混凝土单位用水量； 板面混凝土在初凝后、终凝前，进行二次抹压，减小收缩量.掺用膨胀剂如钙矾石系膨胀剂（UEA）,掺用优质粉煤灰。第6章 安全保证控制措施6。1安全生产目标、坚持“安全第一，预防为主，综合治理”的方针，建立健全安全管理组织机构,完善安全生产保证体系。确保人民生命财产不受损害.创建安全生产标准工地；、企业职工生产安全责任事故死亡率(含人员失踪）：0；、企业职工生115、产责任事故重伤率：0；、杜绝重大以上火灾责任事故；、杜绝较大（含)以上生产安全责任事故；、杜绝重大以上职业病危害责任事故；、杜绝重大以上突发环境责任事件；、管理目标：安全环保职业健康管理目标：直接经济损失10万元以上的安全生产事故0起、万元产值综合能耗0.0286吨标煤/万元以下、污染物排放达标、最大限度节约能源、环境污染投诉为0、安全生产隐患整改率达到100%。6。2 安全保证体系及组织机构设置 建立安全生产保证体系“安全生产”是一切施工的前提条件，因此，在整个施工过程中,我们将始终贯彻“安全第一，预防为主，综合治理”的方针，建立安全生产保证体系，见图6.2-1。图6.2-1 安全保证体系、116、健全安全组织，强化安全检查机构设置以项目经理为第一安全责任人的安全生产保障机构，成立安全生产管理委员会，并配备专职的安全管理人员;各作业队选配责任心强的专职安全员，随时随地在现场检查，充分发挥监督作用，把事故苗头消灭在萌芽状态。安全组织机构见图6。2-2.图6.2-2 安全组织机构图6。 3 安全管理制度、强化安全教育,提高全员安全意识、认真贯彻执行“安全第一、预防为主、综合治理”的方针，把安全生产当作工程管理中头等大事来抓，组织参加本工程施工管理人员和工人认真学习施工安全规程、劳动保护法规，安全技术措施等。要求全体人员在思想上重视安全生产，在技术上懂得安全技术的知识，并在施工准备阶段组织考核117、，合格者方可入场参与施工。项目经理、安全员等施工管理人员均持证上岗,现场作业人员均经过安全培训教育和岗前教育，并建立好“三级教育卡”。外来劳务人员或或转岗民工也要经过安全培训教育，方可上岗作业.每逢节假日或根据气候（季节性）的特点进行针对性的安全的教育，教育的内容要记录在案.主管安全生产的项目总工程师负责编制年度教育培训计划，结合施工特点合理安排职工进行教育培训和特殊工种的审证工作。、特殊工种的作业人员和工人必须经过专业安全技术培训并取得安全作业证书,方准上岗，无证或证书过期人员严禁上岗。对特种作业人员进行登记汇总，正确填写已审日期及下次复审日期，并且附上每位特种作业人员的证件复印件.加强对特118、种作业人员的安全教育，在特殊区域或特别危险场所工作，先进行安全交底，并采取可靠的对操作人员本人和对他人的安全防护措施。、在搞好岗位练兵的基础上，开展传、帮、带活动，不断提高施工作业水平和安全预防的能力。、本工程建设过程中的安全检查采取经理部组织定期检查和安全员日常巡查等方式，定期安排安全教育，每月组织总结评比活动，主要对职工进行安全重要性的教育，树立安全责任感和使命感，总结评比各项制度的执行情况，提高全体职工安全意识和执行安全规章制度的自觉性。经理部根据工程需要及现场巡视员的安排，不定期抽查，抽查结果列入安全施工竞赛评比范围。专职安全员坚持日常的安全巡视制度,重点抓好对危险源的控制，了解现场第119、一手安全资料，杜绝事故隐患，确保施工安全。做好内业资料及其管理，保证内业资料质量。、建立安全岗位责任制逐级签定安全生产承包责任制,明确分工,责任到人.、做好安全技术交底工作每项工程开工前，做出详细的安全施工方案、技术措施以及安全作业指导书，每道工序及时做好安全技术交底。、安全应急措施针对本工程路线长、作业人员多的特点，定点联系好医院，建立协作关系，形成一个救护体系，以便伤病员及时抢救，交通车24小时值班制度。由于本工程同时开展的施工作业线长、作业面多，作业人员多的特点，除做好自身安全、遵守有关规定外,还须协调好相互关系，建立统一指挥、协调管理系统。6。 4 安全风险源分析序号危险源发生原因可能120、造成的后果1各类事故安全交底不清、无专人负责监督、人员伤亡/财产损失2支架坍塌支架无施工方案或方案设计不合理、未按方案及安全规范进行搭设和拆除、地基承载力不符合设计标准、使用锈蚀、扭曲严重的钢管、支架承重超过设计能力失稳、支架搭设未进行预约即投入使用人员伤亡/财产损失3高处坠落高处无可靠作业平台、无牢靠立足点作业钢筋绑扎、施工人员疲劳作业、安全防护质量不好或者使用时间长、高处作业用力过猛、支架有空头板人员伤亡/财产损失无防护边缘作业、人员上下支撑管爬梯、焊接支撑管作业面未设防护栏、坐在防护栏上休息、支架上睡觉、冬季施工支架跳板上雨水霜冻易滑、施工人员未系好安全带或者安全带未正确使用人员伤亡/财121、产损失4起重伤害吊装模板无人指挥或指挥信号不明确、起重臂下及周围站人、违章指挥、吊物捆绑不牢、钢丝绳断裂、起重超负荷人员伤亡/财产损失5物体打击支架上材料堆放不稳、过多、过高、上下交叉作业劳动组织不合理、不带安全帽、未设警示标志、脚手板未固定、高处作业工具不装入工具袋、隔离棚、护栏、围网等材料不好或者使用过久、起重机制动失灵、重物栓系不良、吊点选择错误、吊绳强度不够、吊物旋转过快、高空抛掷物品人员伤亡/财产损失6其它伤害夜间施工照明不良、人员上下支架、违章违规作业、人员上下爬模架人员伤亡/财产损失7触电电器设备无漏电保护、不接零、不接地易发生触电、人员伤亡/财产损失高空进行电、气焊作业人员伤亡122、/财产损失8火灾、灼烫违章使用氧气、乙炔切割，焊接点下有易燃物,油料与易燃物混放财产损失人员伤亡9坍塌坠落支架施工方案不合理、支架及模板支撑不牢固、支架搭设安装与拆除财产损失/人员伤亡10机械伤害、机械设备带病运转作业、拌合站现场 财产损失/人员伤亡11人、机事故起重设备安全装置失灵、振捣器开关损坏、放置不稳定、传动部位没有防护罩、电梯制动损坏财产损失/人员伤亡12季节施工大风、雷雨天气、冬季施工人员伤亡财产损失由上表的危险因素识别我们可以发现在支架施工过程中可能导致事故的主要因素有：1、设计因素:无施工方案或方案不合理，地基承载能力不符和设计标准，支架承重超过设计能力等。2、管理因素：如施工123、组织不合理,施工过程无专人负责监控，安全交底不清，特殊工种未持证上岗，或没有对特殊工种进行安全教育等。3、人员违规违章操作：没有按照施工方案或安全规范进行搭拆、高空作业没有配备安全防护用品，不按照安全操作规范进行作业等。4、防护缺陷：高空作业无安全可靠的作业平台或未正确使用安全带、安全帽等防护用品，安全带/帽质量存在缺陷或使用过久等。6。5 安全控制措施1、 安全生产管理 为了加强对现浇箱梁施工现场的安全生产管理,保障机械设备、设施和人员的安全，根据项目部安全目标特点，制订安全生产技术措施，建立安全生产管理网络结构和安全生产分级责任制,建全施工现场安全生产管理规定、机械设备安全管理规定。对“人124、的不安全行为、物的不安全状态、作业环境的不利因素和管理缺陷”进行有效的安全控制。消灭安全隐患,提倡文明生产。安全生产措施计划和实施，项目经理及技术负责人应严格执行现浇箱梁安全生产技术措施审核制度和安全生产技术交底制度，并有针对性地进行全面、详细的安全技术交底，使执行者了解安全技术措施的具体内容和工艺要求，确保安全措施落实到实处。安全检查和隐患整改，依照经审批的专项方案，定期对执行情况进行检查考评，检查措施计划的实施效果，通过检查了解安全生产状态，及时发现施工中的不安全行为和事故隐患，分析原因,采取措施，及时整改。施工现场安全奖罚规定,为加强施工现场安全管理，保障设施和人员的安全，确保安全生产,125、在施工过程中，对不服从安全管理，违章指挥，违章操作,违反安全规章制度等行为进行处罚，对安全生产作出贡献的班组和人员进行奖励，根据上级文件精神，结合本项目部的实际，制定项目部施工现场安全生产奖罚规定，本制度适用于项目部全体职工、劳务分包队伍施工人员。2、现浇箱梁施工安全设施设置项目部购置了合格的安全帽、安全带、安全网、防护手套等个体防护用品。所有进入施工现场必须戴好安全帽,高空作业系好安全带,临边防护、洞口拉设安全网。作业队配置好消防用水及器材等安全设备，指派专人每天24小时不间断对工地进行巡查，保证施工安全。3、现浇箱梁施工安全控制(1）起重吊装作业安全 a、起重用的工索具严格按相关规范要求取126、用安全系数，保证其使用安全。b、工作前检查起重所有的一切工具、设备是否良好，如不符合规定，必须修理或更换,不得凑和使用，机具设备在使用前必须试车，加润滑油。c、起重作业应有专人指挥，在起吊中应严格执行安全操作规程，指挥起吊时，信号必须统一,手势明显,对讲机讲话要清晰,不得含糊。d、起吊前对工索具进行认真的检查,做到安全可靠，万无一失.e、吊物时，吊臂与被起吊物下严禁站人，对违反操作规定和不安全的作业及时加以纠正或制止.f、严禁一切起重机具、锁具超负荷使用。g、在吊装过程中，如因故中断施工时，必须采取措施，保证现场安全，如因故短期内难以解决时，则必须另外采取措施,不得使重物悬空过夜。h、事先应看127、好吊物通道，调运方向和地点，如有障碍必须清理.i、禁止在雾、雨天视线不清的情况下安装和吊装重物,禁止在风力达6级以上时吊装作业.（2） 高处作业施工安全 a、作业负责人要对全体作业人员进行安全教育，检查各种工具和防护用具、机电和其它设施是否安全可靠，发现问题立即调整、更换、停用，直至确认安全可靠，才能开始作业。 b、高处作业人员在上下时，必须从指定的路线上下。 c、不准在高处投掷任何物件。不准将易滚、易滑的物件堆放在支架或爬架上，工具、材料要平稳固定。 d、严禁上下同时垂直作业。若特殊情况必须垂直作业，应经现场施工负责人和安全管理人员同意,并在上下两层设专用的防护棚或者其它隔离设施。 e、进行128、高处焊接、氧割作业时，必须事先清除火星飞溅范围的易燃易爆品。 f、在高空、悬空作业的部位，作业人员可能发生坠落的危险时,必须系挂安全带。 g、高空作业时，为防止作业人员从高空坠落或高空作业可能坠落的物件伤害下面的人员、设备等，高空作业必须挂安全网。 h、工作完毕应及时将工具,零星材料、零部件等一切易坠落物件清理干净。(3)现场文明与环保施工a、施工所用的钢筋、模板、型材、脚手板等，要归类堆放,做到整齐、有序。现场要定时打扫,做到干净、整洁。b、施工现场封闭施工。各作业班组要维护现场的封闭设施.c、施工现场悬挂各种警示标志，未经许可，不得随意改变,不得无故损坏。d、施工便道要派专人定时打扫,定时129、洒水,做到干净、不扬尘。e、遵守有关环保法律规定，控制施工现场的各种粉尘、废弃物对环境的污染。f、钢铁废屑、电焊头等要集中回收.（4） 临时用电施工安全a、开关箱中必须设置漏电保护器，施工现场所有用电设备，除做保护接零外必须在设备负荷线的首端处安装漏电保护器.b、配电箱、开关箱应装设在干燥、通风及常温场所，不得装设在易受外来固体物撞击、强烈振动、液体浸溅及热源烘烤场所。否则，应予清除或做防护处理。c、每台用电设备必须有各自专用的开关箱,严禁用同一个开关箱直接控制2台及2台以上用电设备.d、配电箱、开关箱内的各种电器应按规定的位置紧固在安装板上，不得倾斜和松动。并且电器设备之间、设备与板四周的距130、离应符合有关工艺标准的要求。e、配电柜或配电线路停电维修时，应挂接地线，并应悬挂“禁止合闸、有人工作”停电标志牌。停送电必须由专人负责.f、配电箱、开关箱中导线的进线口和出线口应设在箱体下底面，严禁设在箱体的上顶面、侧面、后面或箱门处。g、配电箱、开关箱外形结构应能防雨、防尘，接零、接地.(5）支架搭设、拆除施工安全碗扣支架材料的安全要求：a. 钢管支架应用外径48mm，壁厚3.5mm，无严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管。b。 钢管支架的杆件连接必须使用合格的扣件，不得使用铅丝和其它材料绑扎.支架搭设前注意事项：a. 支架基础应平整夯实，地基具有足够的承载能力，避免支架整体或局部沉降。b. 支131、架底部必须垫木板，内外立杆加绑扫地杆。c. 结构支架立杆横向间距、纵向间距、步距严格按照方案和图纸进行布置，如果现场需要更改必须经过现场技术员同意方可进行更改。d. 架子的剪刀撑应从支架纵向两端和靠山墙处搭起。搭设宽度为不超过5根立杆,每隔45根立杆设一组。e。 剪刀撑的底部要插到垫板处，与立杆相交点能加扣件的一定要加扣件。剪刀撑应采取搭接方式，搭接长度不少于100cm，且在搭接处加至少三个扣件进行固定且钢管端头伸出扣件不得小于0。1m。f. 支架各杆相交伸出的端头均应大于10cm，以防止杆件滑脱。g。 脚手板操作面的端头(或叫断面）处应绑两道防护栏杆.i、对进行支架施工的作业队进行安全交底。132、j、在进行支架施工作业前，应该对进场物资、机械、门架质量进行检查；确保各种安全防护用品、设备、设施的安全性能满足相关要求。k、检查作业队等高架设特种作业人员的持证情况，严禁无证上岗作业。XX、对支架施工作业人员进行相应的安全教育。m、作业队严格按照技术方案要求对地基进行处理,由技术部和安全部门对地基处理情况进行检验。支架搭设施工安全：a、由工程部做好劳动组织管理,避免上下交叉作业组织不合理的情况出现。b、安全部设置好警示标志，禁止无关人员、机械进入施工现场。c、登高作业必须采取安全防护措施，作业人员必须正确使用符合安全要求的安全帽、安全带。d、高空作业工具必须装入妥善保管，防止坠落。e、严禁抛133、掷物料、器具。f、夜间施工必须有足够的照明。g、严禁在防护栏杆上休息,睡觉。h、严禁使用质量不好或有缺陷的安全网、安全带.i、冬季施工时须采取防滑措施.支架拆除施工安全:a、支架拆除作业前，作业队应该向总工提出申请，在总工同意后方可进行拆除作业。b、拆除支架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑,工具不用时要放入工具袋内.正确穿戴好个人防护用品，脚应穿软底鞋。拆除挑架等危险部位要挂安全带。c、支架拆除程序，应由上而下按层按步的拆除，先拆安全网、护身栏、脚手板和横向水平杆，再依次拆剪刀撑的上部扣件和接杆.拆除全部剪刀撑、抛撑以前，必须搭设临时加固斜支撑，预防134、架倾倒.自上而下拆除，一步一清，不得采用踏步式拆除,禁止上、下同时作业。b、拆支架杆件，必须由23人协同操作拆纵向水平杆时，应由站在中间的人向下传递,严禁向下抛掷。长立杆、斜杆的拆除应由二人配合进行,不宜单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外。c、拆除作业区的周围及进出口处，必须派专人了望，严禁非作业区人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏.d、拆除全部过程中,应指派1名责任心强、技术水平高的工人担任指挥和监护,并负责任拆除撤料和监护操作人员的作业。e、已拆下的材料必须及时清理，运至指定地点码放。f、拆至底部时，应先加临时固定措施后，再拆除.h、拆除的支架杆、脚135、手板、钢管、扣件等材料应往下传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失。吊下的钢管与扣件运到地面时应及时按品种规格堆放整齐。已拆下的材料必须及时清理，运至指定地点码放.支架拆除完后应将架料分类堆放，堆放地点要平坦，下设支垫排水良好。i、如遇强风、雨、雪等气候，不能进行拆除作业。夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备.g、拆除过程中最好不要中断,如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落,并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇.（6） 钢筋、混凝土施工作业安全a、起吊钢筋时,规格和长度要一致，不准长短参差不齐，不准一点吊。起吊钢筋网片时,下方严禁站人，必须待钢筋网片就位后方可松钩。b、不准136、将钢筋集中堆放在爬架平台上,不准把工具、扎丝、箍筋等随意放在脚手板上，以免滑下伤人。c、高空对接套筒时,操作人员一定要站在事先准备好的平台上，不得站在模板上操作，平台脚手板不得有翘头、空头等现象。d、钢筋内架无论其是否固定,不得在上行走，禁止从箍筋上穿插走动。e、钢筋绑扎完后，应及时清理爬架平台上的零星物件、工具等，并将其吊运至地面。f、夜间施工照明手灯应采用低压电源。g、砼振捣前应检查振捣器的电源电压、漏电开关、电源线路等是否良好。振捣器移动时,不得硬拉电线，更不能在钢筋其它锐利物上拖拉，防止割断电线而造成触电伤亡事故。h、砼振捣时，应有专门平台,不可站在钢筋箍筋或模板对拉螺杠上操作，以免发137、生质量事故或滑到现浇砼中。需要入模振捣时,应在里面铺好脚手平台后再开始振捣。i、砼养护时用高压送水，养护人员应站在脚手平台手持水管养护,养护人员工作期间挂好安全带。（7)施工现场防雷安全a、施工露天作业时，如遇到雷电时，应停止工作,远离建筑物外露的水管、金属物体及电力设备。b、不要停留在户外空旷处孤立的棚屋、岗亭，不要在大树下躲避雷雨。c、施工现场高层建筑安装避雷针，防雷装置接地电阻小于4欧姆。（8)立体交叉作业施工安全 a、作业过程中,各层间出现上下交叉作业时,不能在同一垂直方向上进行操作,下层的作业位置必须在上层高度可能坠落的范围半径之外. b、当立体交叉作业过程中出现模板拆除、支架拆除等138、作业时，还应该对危险作业范围进行围圈，限制非作业人员进入现场. c、立体交叉作业过程中应有专职的安全管理人员现场监督，统一协调指挥，杜绝违章作业、冒险作业等情况发生。 d、当下层作业位置在上层高度可能坠落的范围半径之内时，则应在上下作业层之间设置隔离层，隔离层应采用木脚手板或其它坚固材料搭设，必须保证上层作业面坠落的物体不能击穿此隔离层，隔离层的搭设、支护应牢靠,在外力突然作用时不至于垮塌,且其高度不影响下层作业的高度范围. e、各层作业人员必须精力集中，各层的指挥号令不能相互影响，造成混淆，作业人员应随时保持警惕，对意外情况应能及时作出判断和反应. f、上层作业时,不能随意向下方丢弃杂物、构139、件，应在集中的地方堆放杂物，并及时清运处理，作业人员应随身携带物料袋，以便零散物件随身带走。 g、上层有起重作业时，起吊物件必须绑扎固定，必要时以绳索予以牵引固定，防止随风摇摆,碰撞其它固定构件，严格遵守起重作业操作规程，起重物件严禁越过下层作业人员头顶。（9）施工现场安全a、在现浇箱梁施工过程中，设专、兼职安全员以及各作业队安全员，加强对施工全过程的安全监督，发现问题及时整改.b、严格执行项目部施工现场安全管理规定和各项安全操作规程。c、作业人员必须戴好安全帽，高空作业必须系好安全带，采取安全防护措施，加固好临时防护栏。d、模板、支撑体系安装与拆除时，施工作业人员必须系好安全带。上下支架，要140、加强爬梯的检查，加强自我防护意识,小心跌倒.e、电焊作业人员必须戴好防护绝缘手套，焊接施工平台应牢固可靠。f、认真执行氧气、乙炔的防爆安全规定，氧气瓶、乙炔瓶安全使用距离5米，并进行严格管理.g、随时检查用电线路、工用具是否完好，确保生产安全.h、电焊机的设备必须符合安全要求，防止潮湿漏电。i、严格执行电器安全操作规程，经常安排有关人员对整个施工现场的电器设备进行安全检查,值班人员值班时不得离开岗位，确保用电安全.夜间作业应有足够的照明。j、在张拉时千斤顶正前和正后方不准站人，也不得踩高压油管。k、张拉时发现张拉设备运转异常声音,应立即停机检查、维修。4、注重现场安全检查每日由专职安全员、工段141、班组结合检查,参与检查人员必须以高度的政治责任感和对员工生命安全高度负责的态度，认真检查，严格执纪。主要检查施工现场人员劳动保护用品的正确穿戴、现场的安全防护、高空作业的安全防护、用电安全管理、氧气乙炔安全距离、特殊工种人员的持证上岗。每日现场工段召开班前会，讲述今日工作内容,工作中的危险因素及安全防护措施。5、 加强施工人员安全教育和操作技能的培训 在施工前对施工人员进行安全技术交底，用一线工人业余学校加强施工人员的安全教育，对施工现场的危险注要防护措施，并对特殊工种操作人员加强技能培训。6。6 安全应急救援预案 安全应急救援预案突发性事件是指建设期间由人为或自然因素引起突发的人员伤亡、财142、产损失严重或产生严重危害和灾害。主要安全紧急事故如下：（1)道路改移处车辆和行人安全；（2)浇筑混凝土施工人员安全；（3)支架垮塌;(4）漏电触电危机人员安全;(5）暴力干扰工程施工导致人员伤亡。6.6。2 安全组织机构和职责项目应急组织按职责权限划分为三个层次，即应急指挥中心、联络调度组和抢险、医疗、警戒、后勤、调查、善后等功能组。一、应急指挥中心1.1 指挥中心组成指挥中心是项目各类应急事故的最高指挥机构，由等部门领导组成.1。2 指挥中心职责负责应急救援的决策和指挥;组织制定事故应急预案演习计划，并定期组织进行演习、评估和修改完善;负责应急救援预案体系的建设和运转；通报发布重大事故应急救143、援预案与处理的进展情况；协调与外部应急力量、相关政府部门等关系。1。3指挥中心成员分工二、联络调度组2.1组成通讯联络组由工程部、安全部、技术、保卫、综合办等相关部门的人员组成.2。2 职责保证救援指挥中心的指挥信息的畅通和及时传达。负责对外联络事宜。负责掌握、提供相应救援组织和人员的通讯联络方式。负责通讯联络在紧急情况下的畅通。负责应急资源日常检查和维护。2.3 人员分工三、应急抢险组3.1组成应急抢险组由符合以下条件的相关人员组成:18周岁以上40周岁以下（技术人员不受年龄限制）；思想端正（能够充分认识应急工作的重要性和危险性并且自愿参与）、身体健康（无肢体缺陷或禁忌病症）、身手敏捷（能够144、独立处理或避让应急过程中可能出现的危害）;至少具有以下一门特殊技术（焊割作业、起重吊装作业、伤员基础救护、救生筏使用、消防面具使用、潜水、游泳、航海或汽车驾驶等等)；能够在短时间内集结。能够正确理解应急工作的义务性质。3。2 职责负责控制事故蔓延，抢救受伤人员.负责应急处理，参与制订排险、抢险方案.组织抢险人员落实排险、抢险措施.提出并落实抢险救灾及装置、设备抢修所需的物资。及时向指挥中心或联络调度组报告事故处理情况。协助事故的调查。3。3 组员状况姓名所在单位及职务职责分工或特长（特殊技能）四、医疗救护队4.1 组成医疗救护队由项目综合办、财务、医务以及应急小车司机、护理人员组成。负责人：4145、。2 职责根据现场人员受伤情况,迅速组织救护人员、急救物品、交通工具等迅疾赶到现场。负责现场救护方案的确定、护理人员的组织、伤势控制；当事故受伤人员伤势严重或受伤人员众多需要外部援助时，负责与相关方联系及路线引导.负责相关应急物资的保管、维护和补充。五、警戒保卫组5.1组成警戒保卫组由项目保安员等人员组成。负责人：5。2职责执行指挥中心和联络调度组命令，参与制订事故排险、抢险方案，组织落实相关的紧急措施。做好事故现场的警戒和保卫工作。组织清点、疏散受灾人员、统计伤亡人数.负责监视有蓄意肇事的人员并协助公安部门调查.收集事故现场有关证据，参与事故调查处理。六、后勤保障组6.1组成后勤救护组由等相146、关部门人员组成。负责人：6。2 职责负责抢险物资、设备设施、防护用品及抢险救灾人员食品、生活用品及时供应。负责受灾群众的安置和食品供应等工作。协助疏散、安顿受灾群众.七、调查处理组7.1组成调查处理组由项目主管领导、安全、工会、保卫等部门或人员组成，负责人：.7。2 职责事故初步调查分析.事故现场拍照并绘制现场图。当事人询问和记录。事故原因分析。形成事故报告提交项目安全领导小组讨论，按“四不放过”原则采取整改措施以及措施验证、宣布结案等.在规定时限内逐级上报事故情况.发生二级及以上应急事件时，协助上级公司和地方调查组展开事故调查。与上级公司和地方调查组之间沟通和联络，传达并落实调查组相关指令。147、八、善后工作组8。1组成善后工作组由项目支部书记、综合办、财务、合约、安全、事故单位负责人等部门或人员组成，负责人:8.2职责接待和安置事故受害人亲属；安抚事故受害人亲属（情绪稳定）并尽量提供便利（事故遇难者遗物清理、瞻仰遇难者尸体或祭奠等）；事故原因查明并经调查组同意后，遇难人员遗体火化等系列工作；在不违反国家相关政策的前提下与事故受害家属商议赔偿问题；与保险公司联系并协议利赔事宜（包含其它损失）。4 应急响应4.1 分级响应级应急事件响应级应急事件发生后，现场目击者立即将情况向经理部应急值班室报告，值班人员接警后立即向值班领导汇报,经过确认并初步评估启动响应级别后，由值班领导指定现场负责人148、(经理部领导在现场时，由经理部领导具体指挥，其余依次为各部门负责人、技术员、调度、安全员、作业队长、作业班长）立即组织现场力量进行抢险和救护。4。1。2级应急事件响应级应急事件发生时，现场目击者立即将情况向经理部应急值班室报告，值班人员接警后立即向总指挥汇报，总指挥在事件确认后立即命令应急联络调度组负责人调度集结救援资源，同时命令现场启动级响应程序。应急指挥中心人员接到通知后在10分钟内集结完毕并召集紧急会议，在10分钟内确定救援方案并传达实施。级应急事件响应级应急事件发生时,由本项目按照级应急事件响应规定启动应急救援预案组织本单位各方面力量处置的同时，报上级应急救援指挥部门，当事自身应急资源149、不能满足响应需要时，立即请求上级或地方应急救援指挥部门，组织各方面力量进行处置。4.2 响应程序接警和通知4。2.1.1主要报警电话医院:120消防部门:119公安部门：1104。2。1。2报警程序操作人员在发现发生事故或紧急情况下，应立即向当班班长报告或立即拨打企业24小时报警电话,并同时报告施工现场主要负责人.报警人员报警内容应包括发生事故的具体地点；事故类型（火灾、爆炸、中毒等）；有无人员伤亡;事故严重程度。值班人员接到报警后,立即通知指挥中心总指挥,由总指挥确定是否启动相应的应急救援预案，并同时向相关部门汇报。指挥中心通过报警系统通知各应急救援组和相关人员，让他们了解所发生的事故或紧急150、情况，动员应急人员立即采取行动，并提醒其他无关人员采取进入安全避难地点、转移到安全地点或撤离施工现场等防护行动。联络调度组在接到总指挥命令后立即投入工作，保持同指挥中心与各应急救援组织的通讯联络畅通，同时，要保持与外部相关机构的联络的畅通。指挥中心根据事故性质应做好公众防护行动的准备工作，以便在紧急情况下为地方政府提供建议。4。2.2指挥与控制指挥中心决定全面启动应急救援预案后，通知指挥中心人员和各应急救援组全部到位；根据事故的情况，指挥各应急救援组加强对事故现场救援和控制；并对危险区域进行封闭、隔离，对危险区域的人员迅速疏散；必要时请求外部救援力量支援。警报和紧急公告联络调度组在应急指挥中心151、的授意下负责对外发布警报和紧急公告。条件：当事故可能影响到周边地区的单位，并可能造成威胁时，经应急救援指挥中心批准，向周边企业、公众发出紧急公告（例如火灾、爆炸、水下障碍、水体污染等）。方式:宣传（值勤）人员采用广播、电话、电视、走向街头、网络媒体等方式向公众发出紧急公告。内容：告知事故的性质、以保证公众和周边单位能够及时进行自我防护。通讯建立在应急情况下的通讯系统,通讯畅通由联络调度组全面负责。在应急行动中，所有直接参与或者支持应急行动的部门都应当满足以下要求:应急运行中维护自己的通讯设备,保持畅通，并保持与联络调度组和应急指挥中心的通讯联络.准备必要时启动备用的通讯系统。恢复正常运转时或者152、保管前对所有通讯设备进行清洁、维修和维护。4。2.5事态监测与评估应急指挥中心在接到报警信息后，对信息进行初步评估.同时根据救援现场反馈的情况，根据事件的发展势态及影响,必须及时进行动态监测与评估。监测采用相应的监测仪器和监测方法，设置合适的监测点进行监测.根据监测结果与事故发展态势，指挥中心对事态作出最终评估。根据评估结果，指挥中心决定是否请求启动上一级应急救援预案。4。2.6公共关系在重大事故发生后，第一时间将事故的信息、影响、救援工作的进展等情况向地方政府相关主管部门报告。并明确向社会公众发布信息的人员、内容及权限等。抢险救援抢险救援是应急工作的核心内容之一，承担着救人、设备更换、设备维153、修等重要职责.应急人员在到达现场进行救援时,应执行员工和应急救援人员的安全优先、防止事故扩展优先、保护环境优先的应急救援行动优先原则。应急人员赶到现场后,根据以上原则和事故的性质、事态发展等确定应急救援措施和步骤。4.2。8警戒与治安警戒人员接到通知后配备相应的个人防护设备立刻赶赴现场担任警戒工作，对事故现场周围建立警戒区域，实施交通管制,维护现场治安秩序，保证救援队伍、物资运输和人员疏散等交通畅通，禁止与救援无关的人员进入事故现场。应明确：警戒人员所需的个体防护设备；警戒工作的原则和事件处理方案；明确警戒工作的负责人。4。2。9人员疏散与安置。1疏散疏散工作由警戒保卫组组织实施.首先疏散无关154、人员.接着是全面停止施工作业的剩余工作人员的撤离，在撤离前，必须根据指示关闭所有的设备和设施。疏散按照确的疏散方法、疏散路线进行疏散，将疏散人员引导到安全区域。4.2。9。2安置疏散的人员由后勤保障组负责安置到确定的安全区域，并负责被疏散人员的安全保卫工作。后勤保障组负责管理受灾害影响的人员和疏散的人员。医疗救护组组织对受伤人员进行现场救护，应急抢险组协助尽快将受伤人员转送医院救治.4。2。10医疗与卫生根据不同的事故类型和事故受伤人员的伤情，采取不同的现场急救措施，并及时将伤员转送医院救治。医疗救护组负责现场医疗急救,医护人员应经过专门培训,掌握相关伤害的救治要点，比如对于中毒人员、窒息人员155、烧伤人员、外伤等现场救治方法。4。3 应急结束4。3。1恢复现场在恢复现场的过程中往往仍存在着潜在的危险，比如坍塌、窒息、中毒等二次事故,因此在恢复现场应注意可能发生的危险，应制定恢复现场的安全程序，防止事故再次发生。4.3。2应急结束在充分评估危险和应急救援情况的基础上,经指挥中心批准，由现场总指挥决定应急结束.6。6.3应急处理程序应急处理程序见图6。62。图6.6-2 应急处理程序6。6。4人员培训、应急材料和设备的储备（1）人员培训在技术交底的基础上,抢险队必须提前学习应急预案的方案、措施、处理程序等。(2）应急材料和设备的储备根据本标段特殊施工情况应储备防滑、消防等设备。6。6.5156、应急处理方案针对本标段最可能产生的突发性事故如高出坠落支架坍塌等，我标段采取以下应急处理方案：当意外出现事故时，首先停止事故点施工，所有施工人员撤离工作面，保护现场，转移到施救上去。迅速通知紧急情况处理领导组，及时让救护医疗队及抢险队人员到场进行紧急抢救并马上拨打120；采紧急措施,迅速制定处理方案和措施.发生事故后立即对受伤人员进行急救，设立危险警戒区域，立即划出施工特定区域，严禁与应急抢险无关人员进入,预留抢险生命通道，保证现场可控，严防骚动状况发生，减小抢救阻力.组织人员和机械比如挖机、装载机、吊车等机械，随时待命投入到抢险中。如有人员在坍塌的支架下面，按照救人优先的原则，立即采取可靠措157、施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移除,如支架太重，可用吊车等机械将架体缓慢抬起，以便救人，尽快解除重物压迫，减少人员挤压，将人员转移至安全地方。对支架未坍塌部位进行抢修或者拆除，封锁周围危险区域，防止进一步坍塌。第7章 季节性施工措施位于副热带东亚大陆的季风区内，气候类型属中国亚热带高原季风湿润气候。全省大部分地区气候温和，冬无严寒，夏无酷暑,四季分明。高原气候或温热气候只限于海拔较高或低洼河谷的少数地区。境内包括省之中部、北部和西南部在内的占全省大部分地区，年平均气温在1416之间，而其余少数地区计有省之南部边缘的河谷低洼地带和省之北部赤水河谷地带，为1819，省之东部河谷低158、洼地带为1618,海拔较高的省之西北部为1014。各地月平均气温的最高值出现在7月份，最低值出现在1月份.就全省大部分地区而言,7月平均气温为2225,1月平均气温为46，全年极端最高气温在34.036。0之间，极端最低气温在6。0-9.0之间，但其出现天数均很少，或仅在多年之中偶尔出现.针对本地区的气候特征，为了保证工程如期完工，特制订本章季节性施工措施。7。 1雨季施工措施、根据本工程的特点和工程所处的地理条件,本标段在总体进度计划安排时，已考虑了雨季对工期施工影响。、雨季施工前，根据现场和工程进展情况制定雨季阶段性计划，并提交业主和监理工程师审批后实施。、混凝土浇捣时，必须事先注意天气情159、况,尽量避开雨天,若不得已情况,必须做好防雨措施,预备好足够的活动防雨棚，准备好塑料薄膜、油布等.必要时，需严格按施工规范规程允许的方式、方法，留置中止施工缝措施，事后按规程要求处理施工缝后,再进行续浇混凝土。、必须连续施工的混凝土工程，应有可靠的防雨措施,备足防雨物资，及时了解气象情况，选择合适的时间施工。如中途施工应采取覆盖及调整混凝土坍落度等方法。加强计量测试工作,及时准确地测定砂、石含水量，从而准确地调整施工配合比，确保混凝土施工质量。、雨季前应组织有关人员对现场临时设施、支架、机电设备、临时线路等进行检查，针对检查出的具体问题,应采取相应措施，及时整改.7。 2 高温施工措施、高温季160、节施工应做好防暑降温措施。、混凝土内应合理掺用缓凝剂以延长混凝土的凝结时间。混凝土浇好后应及时派专人进行浇水养护，避免出现收水裂缝。混凝土浇捣时，应派足收抹人员,避免收抹不及时而出现收水裂缝及表面不平整等质量通病。、对初凝较快的水泥应通过试验测定水泥的硬化过程，用加入外掺剂调节混凝土初凝时间,以适宜的施工参数满足施工操作质量要求。第8章 文明施工及环境保护8。1 文明、环保施工目标受当地政府部门通报批评率为零，争创省、市 “文明施工单位”，“环保施工单位”。8。 2 文明、环保施工保证体系建立经理带头的文明、环保管理体系，生产安全部是项目安全管理的主要部门，项目施工过程中的环保体系，主要从人员161、制度、资金、思想等四个方面建立全面的环保管理体系。图8。2-1环保管理体系框图经理与当地环保部门协调配合,按照地方环保部门及公司的各项要求，设立专职环保人员，建设环保设施。加强施工现场环保管理，各级作业队设立环保负责人，对危险源、污染源按照公司管理体系文件（GB/T240011996ISO14001：1996环境管理体系认证）要求进行处理。8。 3 文明施工措施我们将严格按照业主要求和我公司有关文明施工的具体规定，制定严格的项目经理部文明施工管理条例和计划，全体进场员工必须认真遵守、严格执行，坚决做到文明施工，充分体现出我公司现代化施工企业的精神风貌。、施工现场管理、施工现场必须科学规化,如162、道路、栽树、种花草、场地围墙建设、临建房屋、材料堆放等，征地应满足规化要求，筹建时应将办公区、施工区、生活区严格划分开。、施工现场应设能满足人员、机械设备、施工材料进出的大门。本项目采用简易的隔离措施,并设标识，将生活区、施工区予以隔离和标识。、施工现场大门应配备门卫，建立门卫制度，并执行来访人员和进出物资的登记或签到;大门应设置标准的企业标志；大门口（处)应有规范的“工程概况牌”、“管理人员名单及监督电话牌”、“消防保卫牌”、“安全生产牌、“文明施工牌”和“施工现场平面图”，即“五牌一图”。大门门头两侧，应有质量、安全方针内容的大幅标语或谚语。、施工现场或者办公区内，应有宣传栏、读报栏、黑板163、报等宣传设施；现场的人行必经路口、醒目处或施工的危险区域,应设置安全警告、提示标志、标语、谚语，并应有宣传XX有限公司公司企业形象的标语。、施工现场、办公区、生活区，必须保持不小于3米宽的消防通道，且应保证畅通,各类通道必须进行硬化处理和排水畅通,确保工地无积水。办公区、生活区应统筹规划“环境绿化工作。、工地建筑材料、料具、机械设备的堆停放应有总体平面图，并按总平面图修建和按布局分类堆放材料和停放设备.易燃易爆或有毒有害物品，应分类存放或按专门的安全规定储存。应标示的建材、成品、半成品，需将名称、品种、规格等标识清楚;建筑垃圾或回收的建材应堆集整齐并有标识。施工现场应做到工完场清。、施工现场的164、工棚、库房、办公区、生活区，配备不小于80个灭火器,制订严格的消防管理制度和明确分片包干的责任人.在禁火区域或对有关易燃易爆品，压力容器的动火，必须向主管部门申请,经批准后明确动火监护人。、接触尘毒的作业和从事噪音超标的作业,作业人员佩戴好防尘、防毒口罩和耳塞防护用品,并采取隔离、密封设施预防尘毒扩散殃及社区的防护措施；不在现场焚烧有毒、有害的物质；作好对施工作业人员的保护和对大气的保护。、基础设施及后勤管理、项目应为管理层人员、操作层人员统一着装，为管理层、操作层人员制作“工作卡，办公区实行挂牌上岗，施工区凭工作卡进入。、各类人员均应围绕工程施工作好基础管理工作，实施自动化办公，做好各种内业165、资料、数据的收集、整理，确保能随时提供工程合同,开工报告等的原始资料、业主及其主管的相关文件、监理签署的书面材料、当天天气情况等各种原始资料和信息。、办公室门前应设置相应的名牌,室内应具有标示本业务范围图表，如项目组织机构图、施工总平面图、施工计划网络图、施工进度图、质量、安全、文明施工管理体系图，施工沿线管道、电源线路分布图、交通、施工人行道分布图等均需规范的上墙公示。、生活区、办公区由经理办设置设施平面示意图和清洁卫生分片包干责任人员示意图，并应保持排水畅通和设置有储放垃圾废物的容器，专人管理，确保办公区、生活区周围环境卫生。、生活区应设置简便实用的厕所、淋浴及员工洗衣房;对厕所、淋浴室或166、其它公共场所，安排专人经常打扫、定期消毒，保持清洁卫生。、生活区应具有符合国家饮用水标准的优质水源,并为员工及工地提供开水供应，提供热水洗澡。、员工食堂应严格执行卫生标准，布局合理、内部环境整洁，工作台和地面无油腻。备有冰箱或冷藏柜及其它食品储存室，生熟食分开冷藏、定期清洗，并有规范的进货记录。炊管人员必须定期体检。经理办必须为食堂制订完善的卫生制度并将清洁卫生工作责任到人。杜绝传染病和食物中毒事故的发生。、员工宿舍达到通风、透光、干燥、安全、卧具齐全,有消暑和防蚊虫叮咬措施,室内生活用品放置整齐，由经理办落实保卫工作措施，责任到人，预防失盗事件和其他治安案件的发生。、项目设置员工医务室，负责167、落实急救措施和必须的急救药物、器材，有经过培训的急救人员，并经常开展防病宣传教育。、员工文明公约遵守国家法律法规、遵守企业规章制度、遵重地方风土人情、遵守社会公共秩序、维护企业权益声誉、不恶语伤人、不寻衅闹事、不随地吐痰、不乱倒垃圾、不践踏草坪、不攀折花木、不野蛮施工、不违章作业、不酗酒赌博、牢记安全第一、合家幸福安康。8.4 环境保护8.4。1 环境保护措施、原则按照中华人民共和国环境保护法以及地方法规和行业企业要求，采取措施控制施工现场的各种粉尘、废水、废气、废泥浆、废渣等对环境的污染和危害。环境保护坚持“预防为主、防治结合”的方针，努力实现可持续发展战略。、环保目标污染排放物达标，受地方168、政府部门书面投诉率为零。、组织措施、实行环境目标责任制。经理部生产安全部门负责施工现场环境的管理工作，督促指导施工队伍在施工过程中的环境保护工作。、加强检查和监控工作。经理部定期每月组织一次安全环境大检查，对施工中的各项环境保护措施的落实情况和施工现场的环境状况进行全面检查，发现问题进行通报，责令改正。、制定具体的环保措施，编制年、季、月度工作计划。、开展形式多样的环境保护知识宣传教育，普及环境保护知识，提高全体员工的环境意识。对环保管理人员进行有计划的技术业务培训和学习，不断提高他们的责任感和管理水平。分批对全体管理人员进行环境管理体系的培训，提高他们的环境意识、环境技能和能力。、保护和改善169、施工现场的环境，进行综合治理。与当地环卫局等部门联系，确定环保配套设施，对施工现场环境进行综合治理.、技术措施、大气环境保护、使用散装水泥时，要将散装水泥及粉煤灰存放在筒仓内，防止飞扬,袋装水泥存放库内。、柴油机废气的排放按国家排放标准控制.、施工现场垃圾渣土及时清理出现场，运到指定区域。、除设有符合规定的装置外，禁止在施工现场焚烧油毡、塑料、橡胶等有毒，有害烟尘和恶臭气体的物质。、工地搅拌站冲洗污水收集到污水池进行处理。、水环境保护、机械设备、车辆等冲洗产生的含油废水，进入隔油池隔油和沉淀达到合格标准后排放。、生活、生产污水以及生活垃圾必须集中处理，不得直接排入江水中.、油料和化学品不得堆放170、在民用水井及河流、湖泊附近,且用帆布覆盖,防止暴雨冲刷进入河水中。、声环境保护在施工过程中应尽量减少扰民的噪音， 对容易产生噪音的钢筋加工、机械作业、砼振动棒等， 采取以下措施, 降低或冲减噪音声源。、根据国家和地方有环保法规，严格控制施工期噪声排放量，施工场界噪声执行GBXX2523-90建筑施工场界噪声限值。钢筋加工场安排远离宿舍区， 并尽量在白天进行加工.、对施工噪声敏感区段的施工作业采取时间控制措施。夜间禁止在靠近民居的场地进行作业。对村民敏感区,夜间时段（22：0006：00）和午间（12：00-14:00)，应限制高噪声机械设备的使用,减少对村民正常生活的影响。、施工期间,注意控制171、施工车鸣笛，经过村民居住区的运输或施工机械，应注意限速。、注意选用高效低噪声的施工机械,并加强机械设备的日常维护,保证施工机械设备在良好的状态下运行。、加强施工期环境管理，合理安排施工工序，做到文明施工减少噪声影响。、在砼振捣时，防止砼振动棒与模板和钢筋接触。、模板拆除时应轻拆轻放, 以减少碰撞。、施工现场指挥生产, 采用无线电对讲机既可进行工作联络, 又可减少人为的叫喊声。、合理安排生产作业,采取技术措施减少噪声的排放.、在施工场地边界构筑围墙，以隔声减噪,减小施工机械作业对外界的噪声污染; 相对固定的施工机械，如风机、电机等，应力求选择有声屏障的地方安置,尽量远离声敏感目标。、交通环境保护172、与交警大队密切联系，采取“警民共建、“社区共建”的形式确保交通与文明施工两不误，指派专人协助交警维持好施工期间的交通安全，设置必要的安全标记。附件一:碗扣式满堂支架计算书一 工程概况现浇箱梁支架第三联和第二联部分梁段采用碗扣式支架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底托、立托可调顶托，立杆顶设一层1015cm（顺桥向）方木作主龙骨(承重梁），方木按照高15cm宽为10cm的截面形式布置，其上底板布置间距为20cm、翼缘板段布置间距为30cm截面10cm10cm（横桥向）方木作次龙骨（分配梁)。模板采用厚1.5cm的优质竹胶合板，模板边角宜采用厚4cm木板进行加强，防止转交漏浆或出现波浪形，影响173、外观.立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下:立杆的水平杆步距统一120cm。梁高1。4m：横桥向立杆间距统一为90cm;梁高2。5m横桥向立杆间距在底板范围为60cm，翼缘板范围为90cm.立杆纵桥向布置：在箱梁端部、过渡墩及中横梁间距60cm，其余的90cm。二 支架计算、荷载分析根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 166-2008）第四章荷载取值得到如下：序号名称大小（KN/m）分项系数1组合模板荷载Q111。22钢筋混凝土自重Q2251。23施工人员及荷载Q311.44浇筑和振捣混凝土荷载Q411.4模板、支架计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度验算底模及支架174、系统计算1+2+3+41+2本桥第二联箱梁梁高2.5m，第三联箱梁箱梁1.4m高，所有箱梁均分两次浇筑，第一浇筑至腹板顶，第二浇筑顶板，偏安全计算以箱梁全面进行验算.、模板面板 以箱梁梁高2。5m验算，底模采用15mm厚竹编胶合模板，直接搁置于10cm10cm的方木小楞上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0m）板宽进行计算。其中底板部分方木小楞间距20cm，翼缘板部分间距30cm.底板计算荷载计算：木=8 KN/m，P面板=h=8 KN/m15mm=0.12 KN/q1=1.2（Q1 +Q2h)b+1.4b(Q3+Q4）q1=1.2（25KN/m2。5m+0。12Kpa）1m+1.41m（1Kp175、a+1Kpa)=77。944KN/m截面参数及材料力学性能指标W=bh2/6=1000152/6=3。75104mm3I= bh3/12=1000153/12=2。81105 mm4竹胶模板的有关力学性能指标按竹编胶合板（GB13123)规定的类一等品的下限值取：=11MPa, E=6103MPaMmax= qXX2/10=77.9440。202/10=0.31KNm， 合格。刚度 q1=1.2(Q1 +Q2h）bq1=1。2(25KN/m2.5m+0。12Kpa)1m=75.144KN/m 箱梁底板底模满足施工要求!翼板部位翼板部位箱梁混凝土厚度按照0。45m考虑计算.荷载计算：q2=1。2176、（Q1 +Q2h）b+1.4b(Q3+Q4）q2=1。2（25KN/m0。45m+0。12Kpa）1m+1。41m（1Kpa+1Kpa）=16。444 KN/m考虑此处荷载较小,方木小楞间距取XX=0。30m。强度，合格.刚度荷载：q2=1.2（Q1 +Q2h)bq2=1。2（25KN/m0.45m+0。12Kpa)1m=13.644 KN/m底模满足施工要求，合格。 、方木小楞检算方木小楞搁置于方木大楞上，方木大楞沿桥梁纵桥向布置于碗扣支架顶托上方。箱梁梁高1.4m碗扣支架立杆横桥向布置间距0.9m.考虑方木小楞搁置于间距0.9m的方木大楞上，小楞方木规格为100100mm，小楞亦按连续梁考177、虑。箱梁梁高2。5m碗扣支架立杆横桥向布置间距0。6m。考虑方木小楞搁置于间距0。6m的方木大楞上，小楞方木规格为100100mm，小楞亦按连续梁考虑.小楞偏安全考虑，整个箱梁断面为实心段，箱梁中心没有空心段。一、梁高1。4m 荷载组合木=8 KN/m，P面板=h=8 KN/m15mm=0。12 KN/P小楞=hn=8 KN/m10cm510cm/1m=0。4 KN/r1= P面板+ P小楞=0。52 Kpa箱底: q1=1.2（Q1 +Q2h)b+1.4b（Q3+Q4）q1=1.2（25KN/m1.4m+0。52Kpa）0.2m+1.40.2m（1Kpa+1Kpa）=9.085 KN/m翼板178、部位：q2=1.2(Q1 +Q2h)b+1.4b(Q3+Q4）q2=1。2(25KN/m0。45m+0。52Kpa）0.3m+1.40.3m（1Kpa+1Kpa）=5。08 KN/m由于q1q2，只需要验算箱底方木小楞即可。 截面参数及材料力学性能指标方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ02586）中的A3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值,则：， 承载力检算强度 ,合格。刚度荷载：q1=1。2（Q1 +Q2h）bq1=1.2（25KN/m1.4m+0。52Kpa）0。2m=8.53 KN/m方木小楞满足施工要求，合格。二、梁高2.5m 荷载组合木=8 KN/m，P面板179、=h=8 KN/m15mm=0.12 KN/P小楞=hn=8 KN/m10cm510cm/1m=0。4 KN/r1= P面板+ P小楞=0。52 Kpa箱底: q1=1.2（Q1 +Q2h）b+1。4b（Q3+Q4)q1=1.2（25KN/m2.5m+0.52Kpa）0。2m+1.40。2m（1Kpa+1Kpa）=15。6848KN/m 截面参数及材料力学性能指标方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ02586)中的A3类木材并按湿材乘0。9的折减系数取值，则：， 承载力检算强度 ，合格。刚度荷载：q1=1.2（Q1 +Q2h）bq1=1.2（25KN/m2。5m+0。52180、Kpa）0.2m=15。1248 KN/m方木小楞满足施工要求，合格。、方木大楞检算方木大楞支撑于碗扣式支架顶托上,大楞规格为10cm15cm方木，方木按照高15cm宽为10cm的截面形式布置.梁高2。5m碗扣式支架在横桥向间距0。6m，纵桥向间距为：箱梁空心段0.9m及箱梁实心段、变截面0。6m两种。梁高1。4m碗扣式支架在横桥向间距0。9m，纵桥向间距为:箱梁空心段0。9m及箱梁实心段、变截面0。6m两种.实心段（混凝土高度2.5m）q1=1.2（Q1 +Q2h)+1。4(Q3+Q4）q1=1.2（25KN/m2。5m+1Kpa）+1。4(1Kpa+1Kpa)=79KN/实心段（混凝土高度181、1.4m)q1=1。2（Q1 +Q2h）+1.4（Q3+Q4)q1=1.2(25KN/m1。4m+1Kpa）+1。4（1Kpa+1Kpa）=46KN/空心段 （混凝土高度0。48m）q2=1。2（Q1 +Q2h)+1。4(Q3+Q4）q2=1。2（25KN/m0。48m+1Kpa）+1.4（1Kpa+1Kpa）=18.4KN/翼缘板（混凝土高度0。45m)q3=1.21.2（Q1 +Q2h)+1.4（Q3+Q4)由于空心段混凝土厚度大于翼缘板混凝土厚度，所以只需验算空心段和实心段即可.实心段计算：梁高2。5m 荷载组合小楞所传递给大楞的集中力为：P1= q1abP1=79KN/0.2m0。6m182、=9.48KN 截面参数及材料力学性能指标方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ02586）中的A3类木材并按湿材乘0。9的折减系数取值，则:， 承载力检算力学模式： 强度按产生最大弯矩布载模式计算。支座反力 R=9.483/2=14.22KN 则最大跨中弯距M1/2=14.220。39.480.2=2.37KNm ， 合格.刚度 ，合格.梁高1.4m 荷载组合小楞所传递给大楞的集中力为：P1= q1abP1=46KN/0.2m0。9m=8。28KN 截面参数及材料力学性能指标方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ02586）中的A3类木材并按湿材乘0.183、9的折减系数取值，则：, 承载力检算力学模式： 强度按产生最大弯矩布载模式计算。支座反力 R=8。283/2=12。42KN 则最大跨中弯距M1/2=12.420。3-8。280。2=2.07KNm ， 合格.刚度 ，合格.空心段计算： 荷载组合小楞所传递给大楞的集中力为:P1= q1abP1=18。4KN/0。2m0。9m=3。312KN 力学模式： 强度支座反力 R=3。3125/2=8.28KN则最大跨中弯距M1/2=8。280。453.3120.23.3120.4=1。74KNm ， 合格。 ，合格.、满堂式钢管支架检算每根钢管立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算,方木大小楞自184、重均已计入模板荷载内。碗扣式支架梁高2.5m立杆在横桥向间距为 0.6m。见下图：碗扣式支架梁高1。4m立杆在横桥向间距为0.9m。见下图：立杆纵桥向间距为:箱梁空心段0。9m，箱梁实心段、变截面段0。6m两种。支架布置图如下：支架纵桥向布置图根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008)第五章结构设计计算“单肢立杆轴向力和承载力应按下列公式计算:1 不组合风荷载时单肢立杆轴向力：”得到如下公式：N=1。2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4）XXxXXy式中XXx-单肢立杆纵向间距（m）；XXy单肢立杆横向向间距（m）；梁高1。4m箱梁跨中截面设计图实心段（混凝土高度1.185、4m）q1=1.2(Q1 +Q2h）+1.4（Q3+Q4）q1=1.2（25KN/m1.4m+1Kpa）+1。4（1Kpa+1Kpa)=46KN/空心底板 （混凝土高度0。48m）q2=1.2(Q1 +Q2h）+1。4（Q3+Q4）q2=1。2（25KN/m0.48m+1Kpa)+1.4（1Kpa+1Kpa)=18。4KN/翼缘板（混凝土高度0.45m）q3=1。21。2（Q1 +Q2h)+1。4（Q3+Q4)由于空心段混凝土厚度大于翼缘板混凝土厚度,所以只需验算空心段和实心段即可。钢管承受集中力：实心段（混凝土高度1。4m）F1支座处=46KN/0。9m（横桥向间距）0.6m（纵桥向间距)=186、24。84KN空心段腹板下立杆计算由于腹板在跨中厚度为0.4m,假定全部由一根立杆承受，由于立杆横桥向间距0。9m，其还要承受0.5m宽度的底板荷载。支架在墩柱旁纵桥向布置间距为0。9m；F1跨中=46KN/0。4m（腹板宽）0。9m（纵桥向间距）+18。4KN/0。5m(空心段宽）0。9m（纵桥向间距） =24.84KN空心段底板下立杆计算F2=18。4KN/m0。9m0.9m=14。9 KN所以只需验算实心段F=24.84KN即可.梁高2.5m箱梁跨中截面设计图实心段(混凝土高度2.5m）q1=1.2（Q1 +Q2h）+1。4（Q3+Q4）q1=1。2（25KN/m2。5m+1Kpa）+1187、.4（1Kpa+1Kpa）=79KN/空心底板 （混凝土高度0.48m)q2=1。2(Q1 +Q2h）+1。4（Q3+Q4）q2=1.2(25KN/m0.48m+1Kpa）+1。4（1Kpa+1Kpa）=18。4KN/翼缘板（混凝土高度0。45m)q3=1。21.2（Q1 +Q2h）+1.4（Q3+Q4）由于空心段混凝土厚度大于翼缘板混凝土厚度，所以只需验算空心段和实心段即可。钢管承受集中力：实心段（混凝土高度2.5m)F1支座处=79KN/0.6m（横桥向间距)0。6m（纵桥向间距)=28。44KN空心段腹板下立杆计算由于腹板在跨中厚度为0.45m，假定一根立杆承受0。3m宽度，由于立杆横桥188、向间距0.6m，其还要承受0。3m宽度的底板荷载。支架在墩柱旁纵桥向布置间距为0。9m;F1跨中=79KN/0.3m（腹板宽）0.9m(纵桥向间距）+18.4KN/0。3m(空心段宽）0.9m（纵桥向间距) =26.3KN空心段底板下立杆计算F2=18。4KN/m0。9m0.9m=14。9 KN所以只需验算实心段F=28.44KN即可。综合梁高1.4m满堂支架和梁高2。5m满堂支架计算结果,只需要验算梁高2。5m下方实心段立杆反力即可，即F=28.44KN.483。5mm钢管自重，满堂式钢管支架按2.5m最高计：层数为2。5/1.2=2.1，层数为3层，g=1。2（2.5m3。84/m10N/189、+1.5m3。84/m10N/3）1。2=0。4KN则单根钢管立柱所承受的最大竖向力为：Nmax=28。44KN+0。4KN=28.8KN单肢立杆轴向承载力应符合下列要求：NAf式中-轴心受压杆件稳定系数,按长细比查规范附表E即可；A 立杆横截面面积（mm)f 钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值，按照规范取值为205N/mm；根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1662008）表5。1。7钢管截面特性：外径(mm）壁厚t（mm）截面积A（cm）截面惯性矩I（cm4）截面模量W（cm）回旋半径i（cm）483.54.8912.195.081.58XX0=h+2a=1.2m+20。3m=190、1.8m，长细比为=XX/i = 1800 / 15.8 =113.9由长细比查表（附表E）可得轴心受压构件稳定系数= 0。489 ,对于脚手管（483。5） (偏安全考虑壁厚按2.7mm计算，面积384mm)， ，满足要求。、基底检算施工前需对原地面土层进行压实,再对孔渣进行分层压实，顶层铺设20cm厚碎石（压实处理),所有填方压实度不小于95%，再在碎石层浇筑15cm厚的C20砼。支架通过底托、混凝土基层、碎石层、地基层层施加荷载，其中，底托长宽为15cm。地基承载力检算按支垫方式分别进行验算。一根立杆上最大的荷载 按实心段最大支架间距计算(最不利）N=28。8KN地基承载力验算底板为边长191、15cm的正方形，混凝土厚0。15m，碎石0。2m，按45角扩散应力近似计算，则路基基底承压面积为(0。15+20。15）m(0。15+20.15）m=0.2025，故地基承载力为:=F/A=28。8/0。2025=142KPa0 本段路基为中风化灰岩,0取中值600KPa.、支架变形计算支架变形量值F的计算：Ff1f2f3f1为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为28.8KN,立杆的截面积按489mm2计算。于是f1=XX/E28。810348958。9N/mm2则f158。92500(2。1105)0。7mm。f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形f192、2包括杆件接头的挤压压缩1和方木对方木压缩2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2125mm。f3为支架地基沉降量取经验值5mm故支架变形量值F为：Ff1f2f3=10.7mm、满堂支架整体抗倾覆根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1662008)架体倾覆验算转化为立杆拉力计算.支架宽度17m；第二联中跨支架布置长13。1m，高度取因地形起伏，偏安全考虑按最高高度2.5m考虑。支架横向梁高2.5m布置27排,梁高1。4m布置21排，按照21排考虑。支架横向：21排支架纵向：45排支架层数：n=2.5/1.2=3风荷载根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 166-193、2008）得到下列公式：-风荷载标准值（Kn/m）-风压高度变化系数，应按本规范附录表D确定为1.25；脚手架风荷载体型系数,按本规范表4.3。2条采用；基本风压（kN/m)，按现行国家标准建筑结构荷载规范(GB50009）的规定采用。根据公路桥涵通用设计规范查相关公式及表格可知，=0.012017e-0.0001Z=0。012017e-0。0001Z=0.012017e-0.00012。5=0。012kN/m3 V10满堂支架所在地区的设计基本风速（m/s)，按照XX市1/50风速为23。1m/s。=(0。01223。12）/（210）=0.32KN/偏安全考虑按照悬挂密目式安全立网支撑架体194、型系数，根据规范“无遮拦多排模板支撑架的体型系数”=S=0.0476kN/m21.2m0.9m=0.052kN由于横桥向统一间距为0。9m，步距1.2m，根据勾股定理得：=0.07KN，=0.087KN。=0.0873=0.261Qc=8KNP=3.84/m（2。5m+31。5m）2110N/=5.6KN，满足要求。、结果汇总序号验算部位验算值允许值验算结果1模板面板底板面板8.3MPa11MPa满足要求0.48mm0。50mm满足要求翼板面板3。95MPa11MPa满足要求0。44mm0.75mm满足要求2方木小楞梁高1.4m4.43MPa10.8MPa满足要求0.55mm2。25mm满足要195、求梁高2.5m3.4MPa10.8MPa满足要求0.19mm2。25mm满足要求3方木大楞梁高2。5m实心段6.32MPa10。8MPa满足要求0。28mm1.5mm满足要求梁高1.4m实心段5。52MPa10。8MPa满足要求0.25mm1.5mm满足要求空心段4.64MPa10.8MPa满足要求0。552mm2.25mm满足要求4钢管28。8KN38。5KN满足要求5地基142KPa600KPa满足要求6抗滑性0.21KN8KN满足要求附件二:大钢管支架计算书一 工程概况XX互通XX匝道桥上部箱梁第一联现浇箱梁采用少支点钢管支架、第二联采用少支点钢管支架与碗扣式满堂支架组合形式进行现浇.少196、支点钢管支架根据现场地质情况和墩身高度，2#墩柱预埋销棒孔，3墩进行取芯穿销棒，销棒上面布置牛腿，牛腿上面安放I20b工钢垫块,I20b工钢垫块上方布置双肢I50b工钢承重梁；其余部分采用钢管桩支架施工,钢管立柱采用630mm8mm、630mm12mm、426mm6mm，钢管桩加纵向和横向平联,钢管桩基础采用混凝土扩大基础。钢管桩顶部为扁担梁，扁担梁上面置放落架沙筒,沙筒上面I50b或者I56b工钢承重梁。I50b或者I56b工钢承重梁上面布置纵桥向工钢、桁架分配梁或者贝雷,底板范围内分配梁上布置1010cm方木,方木上方布置15mm厚竹胶板.翼缘板部分在大钢管支架上方搭设碗扣式支架进行浇筑.197、翼缘板部分分配梁上方布置两层厚15mm竹胶板作为操作平台，然后在竹胶板上方搭设扣件式支架进行浇筑，立杆顶设一层1015cm（顺桥向）方木作主龙骨(承重梁）,方木按照高15cm宽为10cm的截面形式布置，其上布置间距为30cm截面10cm10cm（横桥向）方木作次龙骨（分配梁）.模板采用厚1。5cm的优质竹胶合板。翼缘板立杆总长最短1。898m，最长2。06m,扫地杆距离底托30cm，顶托距离第二层水平杆件控制在30cm，步距最大为1。2m.立杆纵向布置间距为90cm，横桥向按照50cm、90cm距离布置.模板边角宜采用厚4cm木板进行加强，防止转交漏浆或出现波浪形，影响外观。参考资料、XX省X198、X高速公路xx至和溪段第XX标段两阶段施工图设计、公路桥涵施工技术规范JTG/T F502011、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ02586）、结构力学-人民交通出版社、建筑施工手册、路桥施工手册、混凝土结构设计规范、公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004）二 支架计算、荷载分析序号名称大小(KN/m）1组合模板荷载r122钢筋混凝土自重r2263施工人员及荷载r32.54倾倒混凝土荷载r445振捣混凝土荷载r52模板、支架计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度验算底模及支架系统计算1+2+3+4+51+2本桥第一联箱梁梁高2。3m，第二联和第三联箱梁梁高2。5m高,箱梁分199、两次浇筑，第一浇筑至腹板顶，第二浇筑顶板,偏安全计算以梁高2。5m箱梁全面进行验算.、Q235a钢材容许应力值:W=145Mpa，=140Mpa，=85Mpa。根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范对于临时性结构，采用1。3倍的容许应力提高系数即：W=1451。3188Mpa,=1401.3180Mpa，=851.3110Mpa。Q235钢材弹性模量为2。1105Mpa。、根据公路桥涵施工技术规范JTG/T F502011中的标准，结构表面外露的模板,挠度为模板构件跨度的1/400；支架受载后挠曲的杆件，其弹性挠度为相应结构计算跨度的1/400；钢模板的面板变形为不大于1.5mm。、模板面板以箱梁200、梁高2。5m验算，底模采用15mm厚竹编胶合模板，直接搁置于10cm10cm的方木小楞上,按连续梁考虑,取单位长度（1.0m)板宽进行计算。其中底板部分方木小楞间距20cm，翼缘板部分间距30cm.底板计算荷载计算：木=8 KN/m,P面板=h=8 KN/m15mm=0.12 KN/q1=1.2(r1 + r2h）b+1。4b（r3+ r4+ r5）q1=1.2（0。12Kpa +26KN/m2.5m)1m+1。41m(2。5Kpa+4Kpa+2Kpa）=90.044KN/m截面参数及材料力学性能指标W=bh2/6=1000152/6=3.75104 mm3I= bh3/12=1000153/201、12=2.81105 mm4竹胶模板的有关力学性能指标按竹编胶合板（GB13123）规定的类一等品的下限值取：=11MPa， E=6103MPaMmax= qXX2/10=90。0440.202/10=0。36KNm， 合格。刚度q=1.2(r1+ r2h）bq=1。2（26KN/m2.5m+0.12Kpa）1m=78.144 KN/m 箱梁底板底模满足施工要求！翼板部位翼板部位箱梁混凝土厚度按照0.45m考虑计算。荷载计算：q2=1.2（r1+r2h）b+1。4b(r3+ r4+ r5）q2=1.2（26KN/m0。45m+0.12Kpa）1m+1.41m（2.5Kpa+4Kpa+2Kpa）202、=26。084 KN/m考虑此处荷载较小，方木小楞间距取XX=0。30m。强度，合格.刚度荷载：q2=1。2（r1 + r2h）bq2=1.2(26KN/m0。45m+0.12Kpa）1m=14。184 KN/m底模满足施工要求，合格。 、方木小楞检算方木小楞搁置于纵向分配梁上，纵向分配梁横桥向布置间距有多种，最大横桥向间距为0.9m。偏安全考虑方木小楞搁置于间距0。9m的方木大楞上，小楞方木规格为100100mm，小楞亦按连续梁考虑。小楞偏安全考虑，整个箱梁断面为实心段，箱梁中心没有空心段. 荷载组合木=8 KN/m，P面板=h=8 KN/m15mm=0.12 KN/P小楞=hn=8 KN/203、m10cm510cm/1m=0.4 KN/r1= P面板+ P小楞=0。52 Kpa箱底：q1=1。2（r1 + r2h）b+1。4b（r3+ r4+ r5）q1=1.2(26KN/m2。5m+0.52Kpa)0.2m+1.40。2m（2.5Kpa+4Kpa+2Kpa）=18.1 KN/m翼板部位:q2=1.2(26KN/m0.45m+0.52Kpa）0。3m+1.40.3m（2。5Kpa+4Kpa+2Kpa）=7。9692 KN/m由于q1q2，只需要验算箱底方木小楞即可。 截面参数及材料力学性能指标方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ02586）中的A3类木材并按湿材204、乘0.9的折减系数取值，则：， 承载力检算强度 ，合格。刚度荷载：q1=1。2（r1 + r2h)bq1=1.2（26KN/m2.5m+0.52Kpa）0.2m=15.7KN/m方木小楞满足施工要求，合格。、翼缘板方木大楞检算方木大楞支撑于碗扣式支架顶托上,大楞规格为10cm15cm方木，方木按照高15cm宽为10cm的截面形布置. 荷载组合小楞所传递给大楞的集中力为：q1=1.2（r1 + r2h)+1。4（r3+ r4+ r5）q1=1。2(26KN/m0。45m+2Kpa）+1.4（2.5Kpa+4Kpa+2Kpa）=28。34KN/P1= q1abP1=28。34KN/0。2m0.6m205、=3。4008KN，偏安全考虑按照P1=3.5KN。力学模式： 强度支座反力 R=3.55/2=8.75KN 则最大跨中弯距M1/2=8.750.453.50.4=1.84KNm ， 合格. ，合格。、翼缘板碗扣式钢管支架检算每根钢管立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，方木大小楞自重均已计入模板荷载内。由于碗扣式支架在横桥向间距为 0。6m，纵桥向间距为0。9m.根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1302011）第五章结构设计计算“单肢立杆轴向力和承载力应按下列公式计算：1 不组合风荷载时单肢立杆轴向力:”得到如下公式：N=1.2NGK+1。4NQK式中NGK永久荷载206、对立杆产生的轴向力标准值总和（KN）；NQK可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和(KN）；翼缘板（混凝土高度0。45m)q3=1.2（r1 + r2h）+1.4（r3+ r4+ r5）q3=1。2（26KN/m0.45m+2Kpa）+1.4（2.5Kpa+4Kpa+2Kpa）=28.34KN/N=q3s=28。34 KN/m0.6m0。9m=15.31 KN483。5mm钢管自重，钢管式钢管支架按2.1m最高计：层数为3g=1。2(2.1m3.84/m10N/+1。5m3.84/m10N/3）1.2=0.36KN则单根钢管立柱所承受的最大竖向力为:Nmax=15.31KN+0。36KN=15。207、67KN检算其稳定性。单肢立杆轴向承载力应符合下列要求：NAf式中-轴心受压杆件稳定系数，按长细比查规范附表E即可；A 立杆横截面面积（mm）f 钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值，按照规范取值为205N/mm;根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1662008)表5.1。7钢管截面特性外径（mm）壁厚t（mm）截面积A（cm）截面惯性矩I（cm4）截面模量W（cm）回旋半径i(cm）483.54.8912。195.081。58483。54。8912.195。081。58翼缘板立杆顶托距离水平杆件控制在30cm,步距最大为1。2m，偏安全考虑，步距按照120cm考虑。XX0=ku1(208、h+2a)k计算长度附加系数，按照表5。3。4取值1.155；u1考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查附表取值1。4；h-步距,根据布置为1。2m；XX0=ku1（h+2a）=1.1551.4（1。2+20.3）=2。9106长细比为=XX/i = 2910.6/ 15.8 =184。2由长细比查表可得轴心受压构件稳定系数= 0.209 ，对于脚手管（483。5) （偏安全考虑壁厚按2.7mm计算,面积384mm)， ，满足要求。、支架计算工况分析工况一：支架搭设完毕,模板安装就位。荷载组合:1+3工况二：砼浇注完毕荷载组合：1+1.052+3+4+5工况三:满载预压。荷载组合:1+2209、+3比较以上三个工况可知，工况二（即混凝土钢管浇筑完毕）最不利，只需对工况二进行验算即可.1、钢管+贝雷分配梁支架计算第一联箱梁梁高2。3m，第二联箱梁梁高2。5m,根据设计数据和贝雷架跨径及布置位置分析，只需要计算第二联3墩牛腿15钢管之间的贝雷即可。1）、贝雷梁翼缘板荷载计算由于翼缘板厚度是变化的,翼缘板下方2根纵向贝雷承受混凝土分2种高度考虑,分别为0。393m、0.258m，承受宽度分别为0。85m、1.15m.q3=（r1 +1.05 r2h）b+b(r3+ r4+ r5）q3=（2Kpa +1.0526KN/m0.393m)0。85m+0.85m（2.5Kpa+4Kpa+2Kpa）210、=18KN/mq4=（r1 +1。05 r2h)b+b(r3+ r4+ r5）q4=（2Kpa +1。0526KN/m0.258m）1.15m+1.15m(2。5Kpa+4Kpa+2Kpa）=20。2KN/m2)、贝雷梁底板荷载计算底板下方17根贝雷关于箱梁中心线对称布置，所以只需要计算一侧9根贝雷荷载即可，从左至右依次为:19#贝雷。其中贝雷承受荷载宽度b依次为：1#贝雷为0。255m、2贝雷为0.55m，3#贝雷为0.775m,4#贝雷为0。9m，5贝雷为0.8225m，6#贝雷为0.5975m、7#贝雷为0.5875m、8贝雷为0.8125m、9贝雷为0。9m。根据设计图纸显示，在墩身附211、件及跨中中横梁设计为全断面实心混凝土,在跨中部位设计为单箱三室截面空心断面，中间有过渡段，所以要依次计算实心断面、变截面起点、空心断面3个断面荷载，过渡段荷载按照变截面起点荷载到空心截面荷载线性变化考虑。设计图如下：实心段分配梁荷载计算：混凝土厚度2.5m(实心段及腹板位置）Q1=r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5Q1=2Kpa +1。0526KN/m2。5m+2.5Kpa+4Kpa+2Kpa=78.75KN/1#9#贝雷:q1= Q1b1q1= 78.75b1序号承受宽度承受荷载b（m）q（KN/m）1贝雷架0。25520。1 2#贝雷架0.5543。3 3#贝雷架0.77561212、。0 4#贝雷架0.970。9 5#贝雷架0.822564.8 6#贝雷架0。597547。1 7#贝雷架0。587546.3 8贝雷架0.812564。0 9#贝雷架0。970。9 变截面起点贝雷荷载计算：混凝土厚度2。5m（实心段及腹板位置）Q1=r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5Q1=2Kpa +1.0526KN/m2。5m+2.5Kpa+4Kpa+2Kpa=78.75KN/承受荷载：1分配梁：q1= Q1b1q1=78.75KN/0.255m=20。1KN/m2#8#贝雷：贝雷承受的面积为S,混凝土平均高度h=S/BQ1=r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5q1=213、 Q1b1q1=(r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5)b1q1=（r1 +r3+ r4+ r5）b1 +1.05r2hb1q1=（r1 +r3+ r4+ r5）b1 +1。05r2Sq1=10.5Kpab1+1。0526KN/mS序号承受宽度b(m)承受荷载q（KN/m)1#贝雷架0.25520.1 序号承受面积承受宽度承受荷载S(）b(m）q（KN/m）2贝雷架1。240。5539.6 3#贝雷架0.74690。77528。5 4#贝雷架0.7920.931。1 5#贝雷架0。7620.822529.4 6贝雷架1。15460.597537。8 7贝雷架1。14440.58753214、7。4 8#贝雷架0.75460。812529.1 9#贝雷架0。7920。931。1 空心段分配梁荷载计算：Q1=r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5Q1=2Kpa +1.0526KN/m2.5m+2.5Kpa+4Kpa+2Kpa=78.75KN/承受荷载：1#分配梁：q1= Q1b1q1=78。75KN/0.255m=20。1KN/m28#贝雷：贝雷承受的面积为S，混凝土平均高度h=S/BQ1=r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5q1= Q1b1q1=（r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5)b1q1=（r1 +r3+ r4+ r5)b1 +1。05r2hb1q215、1=（r1 +r3+ r4+ r5）b1 +1。05r2Sq1=10。5Kpab1+1。0526KN/mS序号承受宽度b（m)承受荷载q(KN/m）1#贝雷架0.25520。1 序号承受面积承受宽度承受荷载S（)b(m）q（KN/m）2贝雷架0.73310。5525。8 3#贝雷架0.39670。77519。0 4贝雷架0。4320.921.2 5#贝雷架0。41760.822520.0 6#贝雷架0.81850。597528.6 7#贝雷架0。81260.587528。4 8#贝雷架0。41390.812519.8 9#贝雷架0.4320。921.2 3）、I25b工钢分配梁翼缘板荷载计算由216、于翼缘板厚度是变化的，翼缘板下方3根纵向分配梁分3种高度考虑，分别为0.41m、0。32m、0.23m，承受宽度分别为0。6m、0。7m、0。7m。q3=（r1 +1。05 r2h）b+b（r3+ r4+ r5)q3=（2Kpa +1.0526KN/m0。41m）0.6m+0。6m（2.5Kpa+4Kpa+2Kpa）=13KN/mq4=(r1 +1.05 r2h）b+b(r3+ r4+ r5）q4=（2Kpa +1.0526KN/m0。32m)0.7m+0。7m（2.5Kpa+4Kpa+2Kpa）=13.5KN/mq5=（r1 +1。05 r2h)b+b（r3+ r4+ r5）q5=（2Kpa217、 +1。0526KN/m0。23m）0.7m+0.7m（2。5Kpa+4Kpa+2Kpa）=11.7KN/m4）、底板下方I25b工钢分配梁荷载计算3#墩牛腿至12#钢管上面I25b工钢分配梁荷载计算(所有I25b工钢分配梁截面布置间距一致）:底板下方33根分配梁关于箱梁中心线对称布置，所以只需要计算一侧17根分配梁荷载即可，从左至右依次为:1#17#分配梁.其中分配梁承受荷载宽度b依次为：13#分配梁为0.15m、4分配梁为0.325m，59分配梁为0.5m、10#分配梁为0。35m、11分配梁为0.175m、12#分配梁为0.15m、13#分配梁为0.175m、14#分配梁为0。35m、1218、5#分配梁为0。5m、16分配梁为0.5125m、17分配梁为0.525m.根据设计图纸显示，在墩身附件及跨中中横梁设计为全断面实心混凝土,在跨中部位设计为单箱三室截面空心断面，中间有过渡段，所以要依次计算实心断面、空心断面2个断面荷载,过渡墩荷载按照线性变化考虑。设计图如下：实心段分配梁荷载计算：混凝土厚度2.5m（实心段及腹板位置）Q1=r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5Q1=2Kpa +1.0526KN/m2.5m+2.5Kpa+4Kpa+2Kpa=78.75KN/1#17#分配梁：q1= Q1b1序号承受宽度承受荷载b（m）q（KN/m)1分配梁0。1511。8 2#分配梁219、0。1511.8 3#分配梁0.1511.8 4#分配梁0.32525.6 5分配梁0。539.4 6#分配梁0.539。4 7#分配梁0.539.4 8分配梁0。539.4 9#分配梁0。539。4 10#分配梁0。3527。6 11#分配梁0.17513.8 12#分配梁0.1511.8 13分配梁0。17513.8 14#分配梁0。3527.6 15#分配梁0。539.4 16#分配梁0。512540。4 17#分配梁0。52541。3 变截面起点分配梁荷载计算：混凝土厚度2.5m（实心段及腹板位置）Q1=r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5Q1=2Kpa +1。0526KN/220、m2。5m+2.5Kpa+4Kpa+2Kpa=78。75KN/1#3#以及11#13#分配梁：q1= Q1b1q1=78。75KN/b1混凝土厚度0。88m（空心段顶板和底板厚之和)Q3=r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5Q3=2Kpa +1.0526KN/m0.88m+2.5Kpa+4Kpa+2Kpa=34。5KN/7#8以及16#17#分配梁：q1= Q1b1q1=34。5KN/b1其余分配梁：分配梁承受的面积为S，混凝土平均h=S/bQ1=r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5q1= Q1b1q1=（r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5)b1q1=（r1+r221、3+ r4+ r5）b1+1.05r2hb1q1=10。5Kpab1+1.0526KN/mS序号承受宽度b(m）承受荷载q（KN/m）1分配梁0。1511.8 2分配梁0。1511。8 3分配梁0。1511。8 11分配梁0.17513。8 12#分配梁0.1511。8 13分配梁0.17513。8 7#分配梁0.517。3 8分配梁0.517。3 16#分配梁0。512517。7 17#分配梁0.52518。1 序号承受面积承受宽度承受荷载S（）b（m)q(KN/m)4#分配梁0.71750。32523.0 5#分配梁0。50720.519.1 6#分配梁0。44630.517。4 9分配梁222、0.47440.518。2 10分配梁0.4950.3517.2 14分配梁0.56920.3519。2 15#分配梁0。48060。518.4 空心段分配梁荷载计算：混凝土厚度2。5m（实心段及腹板位置）Q1=r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5Q1=2Kpa +1。0526KN/m2.5m+2.5Kpa+4Kpa+2Kpa=78。75KN/13以及12#13#分配梁：q1= Q1b1q1=78.75KN/b1混凝土厚度0.48m（空心段顶板和底板厚之和)Q3=r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5Q3=2Kpa +1.0526KN/m0。48m+2。5Kpa+4Kpa+2223、Kpa=23。6KN/68#以及16#17#分配梁：q1= Q1b1q1=23。6KN/b1其余分配梁:分配梁承受的面积为S，混凝土平均h=S/bQ1=r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5q1= Q1b1q1=（r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5)b1q1=（r1+r3+ r4+ r5）b1+1.05r2hb1q1=10。5Kpab1+1.0526KN/mS序号承受宽度b（m）承受荷载q(KN/m）1分配梁0。1511。8 2#分配梁0.1511。8 3分配梁0。1511.8 12分配梁0.1511。8 13分配梁0.17513。8 6#分配梁0.511。8 7分配梁0。224、511。8 8分配梁0.511.8 16分配梁0.512512.1 17分配梁0.52512.4 序号承受面积承受宽度承受荷载S（）b（m）q（KN/m）4分配梁0。22780。3259.6 5#分配梁0。26820。512。6 9分配梁0.260。512.3 10#分配梁0。22960.359。9 11#分配梁0.35490.17511.5 14#分配梁0.24268750。3510。3 15#分配梁0。26530.512.5 建模如下:计算结果如下：组合应力（由于贝雷材料不同没有显示）：最大组合应力=119MpaW=188Mpa,满足要求；最大剪应力=62Mpa=110Mpa ，满足要求;225、整体位移图如下：钢管变形结果：承重梁变形结果：承重梁下方三个支撑点变形图：承重梁下方钢管最小变形为：14mm,承重梁本身相对变形量为1914mm=5mmf=5mmf= 5000/400=12.5mm承重梁下方九个支撑点变形图：承重梁下方钢管最小变形为：24mm，承重梁本身相对变形量为2624mm=2mmf=2mmf= 1675/400=4.1875mmI25b工钢分配梁变形图：跨中两端承重梁位置变形分别为14mm和20mm，由于承重梁引起I25b工钢分配梁变形为（14+20）/2=17mm，分配梁本身相对变形为26。7-17=9.7mmf=9。7mmf=5070/400=12.675mm贝雷梁226、内力计算结果：最大组合应力=486MpaW=273Mpa，本结构采用的是不加强贝雷建模，实际过程采用上下加强弦杆型贝雷，=486Mpa/2=243MpaW=273Mpa,满足要求；最大剪应力=173Mpa=208Mpa ,满足要求贝雷允许内力表和容许应力表：反力计算结果从左至右反力：牛腿上方最大反力F=215.4KN，6308mm钢管最大反力F=837.2KN,4266mm钢管最大反力F=734KN，63012mm钢管最大反力F=1665KN；钢管弯矩图：4266mm钢管弯矩图：6308mm钢管弯矩图：63012mm钢管弯矩图:2、 钢管+I25b工钢分配梁支架计算翼缘板宽2m及底板宽11。5227、m,布置工钢分配梁.分配梁布置在I50b工钢承重梁上，承重梁布置在牛腿或者钢管上方。分配梁分布如下：根据跨径、梁高及布置位置分析，只需验算方第二联现浇箱梁部分支架即可。2#墩至6#钢管。1)、荷载分析混凝土厚度2.5m（实心段及腹板位置)Q1=r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5Q1=2Kpa +1。0526KN/m2。5m+2。5Kpa+4Kpa+2Kpa=78.75KN/混凝土厚度0.48m（空心段顶板和底板厚之和）Q3=r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5Q3=2Kpa +1。0526KN/m0。48m+2.5Kpa+4Kpa+2Kpa=23。6KN/由于所有I25b228、工钢分配梁截面布置间距一致，荷载计算与前面3墩牛腿至12钢管上面I25b工钢分配梁荷载计算一样。2墩至6钢管之间支架如同所示：建模如下：计算结果如下：组合应力最大组合应力=120MpaW=188Mpa 满足要求剪应力最大剪应力=36。3Mpa=110Mpa ，满足要求变形整体变形图:钢管变形图：承重梁变形图:钢管上方位置承重梁最小变形量为5.131mm，则承重梁本身相对最大变形为f=13.789-5。131=8.658mmf=5000/400=12.5mm 满足要求分配梁变形图I25b工钢分配梁变形图整体变形图：分配梁在两端承重梁处发生变形分别为12。043mm和12。219mm，则中跨由于承229、重梁变（12。043+12。219）/2=12.131mm。则分配梁本身变形为f=13.51-12.131=1。379mmf=4320/400=10.8mm 满足要求以上位移计算结果是用强度荷载进行计算的，而位移计算本应该采用刚度荷载计算，强度荷载减去活载就是刚度荷载，所以位移计算结果偏大，实际远没有计算结果大.反力如下（用来计算钢管和牛腿）：6308mm钢管钢管最大反力FX=43。3KN，FY=54。5KN，FZ=846。3KN,钢管最大弯矩为18KNm。2墩牛腿最大竖向反力为FZ=438。3KN.3、 钢管+桁架分配梁支架计算2#钢管至2墩上牛腿至之间支架如同所示:桁架分配梁在翼缘板下方布230、置3根，偏安全考虑由2根承受翼缘板荷载;在底板宽11.5m布置27根。桁架分配梁布置在I50b工钢承重梁上，承重梁布置在牛腿上方。桁架分配梁分布如下：贝雷分配梁布置在翼缘板下方布置2根，底板宽11.5m布置19根。贝雷分配梁布置在I56b工钢承重梁上，承重梁布置在钢管上方。贝雷分配梁分布如下：1）、荷载分析混凝土厚度2.3m(实心段及腹板位置）Q1=r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5Q1=2Kpa +1.0526KN/m2.3m+2。5Kpa+4Kpa+2Kpa=73.3KN/混凝土厚度0.48m（空心段顶板和底板厚之和)Q3=r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5Q3=2231、Kpa +1.0526KN/m0。48m+2。5Kpa+4Kpa+2Kpa=23。6KN/2)、贝雷架翼缘板荷载计算由于翼缘板厚度是变化的，翼缘板下方2根纵向贝雷承受混凝土分2种高度考虑,分别为0。4575m、0。3575m,承受宽度分别为0.85m、1.15m。q3=（r1 +1.05 r2h）b+b（r3+ r4+ r5）q3=（2Kpa +1.0526KN/m0.4575m）0.85m+0。85m(2.5Kpa+4Kpa+2Kpa)=19。5KN/mq4=（r1 +1.05 r2h）b+b（r3+ r4+ r5）q4=(2Kpa +1。0526KN/m0。3575m)1.15m+1.15232、m（2.5Kpa+4Kpa+2Kpa)=23。3KN/m3）、贝雷架底板荷载计算底板下方17根贝雷关于箱梁中心线对称布置，所以只需要计算一侧9根贝雷荷载即可，从左至右依次为：19贝雷。其中贝雷承受荷载宽度b依次为:1#贝雷为0。255m、2#贝雷为0.55m，3#贝雷为0.775m,4贝雷为0.9m,5贝雷为0.8225m，6贝雷为0.5975m、7贝雷为0.5875m、8#贝雷为0。8125m、9贝雷为0.9m.根据设计图纸显示,在墩身附件及跨中中横梁设计为全断面实心混凝土,在跨中部位设计为单箱三室截面空心断面,中间有过渡段,所以要依次计算实心断面、变截面起点、空心断面3个断面荷载，过渡段荷233、载按照变截面起点荷载到空心截面荷载线性变化考虑。设计图如下:实心段分配梁荷载计算：混凝土厚度2。3m（实心段及腹板位置）Q1=r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5Q1=2Kpa +1.0526KN/m2。3m+2.5Kpa+4Kpa+2Kpa=73。3KN/1#9贝雷：q1= Q1b1q1= 73.3b1序号承受宽度承受荷载b（m）q（KN/m）1#贝雷架0。25518。7 2#贝雷架0.5540.3 3贝雷架0。77556.8 4贝雷架0。966.0 5#贝雷架0。822560.3 6#贝雷架0.597543。8 7贝雷架0。587543。1 8贝雷架0。812559.6 9#贝雷234、架0。966。0 变截面起点贝雷荷载计算:混凝土厚度2.3m(实心段及腹板位置）Q1=r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5Q1=2Kpa +1.0526KN/m2.3m+2。5Kpa+4Kpa+2Kpa=73。3KN/承受荷载：1#分配梁：q1= Q1b1q1=73.3KN/0。255m=18。7KN/m29#贝雷：贝雷承受的面积为S，混凝土平均高度h=S/BQ1=r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5q1= Q1b1q1=（r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5)b1q1=（r1 +r3+ r4+ r5）b1 +1。05r2hb1q1=(r1 +r3+ r4+ r5235、）b1 +1。05r2Sq1=10。5Kpab1+1.0526KN/mS序号承受宽度b（m）承受荷载q(KN/m）1贝雷架0。25518。7 序号承受面积承受宽度承受荷载S（）b（m）q(KN/m）2贝雷架1.130.5536。63#贝雷架0。59190。77524.34#贝雷架0。6120.926.25贝雷架0.59750.822524.96贝雷架1.0350。597534。57#贝雷架1。0270.587534。28#贝雷架0.59210。812524。79#贝雷架0.6120.926。2空心段分配梁荷载计算:混凝土厚度2.3m（实心段及腹板位置）Q1=r1 +1.05r2h +r3+ r236、4+ r5Q1=2Kpa +1.0526KN/m2.3m+2.5Kpa+4Kpa+2Kpa=73.3KN/承受荷载：1分配梁：q1= Q1b1q1=73.3KN/0.255m=18.7KN/m29#贝雷:贝雷承受的面积为S，混凝土平均高度h=S/BQ1=r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5q1= Q1b1q1=（r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5）b1q1=（r1 +r3+ r4+ r5)b1 +1。05r2hb1q1=（r1 +r3+ r4+ r5）b1 +1.05r2Sq1=10.5Kpab1+1。0526KN/mS序号承受宽度b（m）承受荷载q(KN/m)1#贝雷架237、0。25518.7 序号承受面积承受宽度承受荷载S（)b(m）q（KN/m）2#贝雷架0。69410.5524.73贝雷架0.39680.77519。04贝雷架0。4320.921.25贝雷架0。41760.822520。06贝雷架0。77350。597527.47#贝雷架0.76760。587527。18#贝雷架0.41390.812519。89贝雷架0。4320.921.24）、桁架翼缘板荷载计算由于翼缘板厚度是变化的，翼缘板下方2根纵向桁架分配梁承受混凝土分2种高度考虑，分别为0。46m、0.36m，承受宽度分别为0.8m、1.2m。q3=（r1 +1。05 r2h）b+b（r3+ r4238、+ r5）q3=（2Kpa +1.0526KN/m0。46m）0。8m+0。8m(2.5Kpa+4Kpa+2Kpa）=18.4KN/mq4=（r1 +1.05 r2h)b+b（r3+ r4+ r5)q4=(2Kpa +1。0526KN/m0.36m）1.2m+1.2m(2。5Kpa+4Kpa+2Kpa）=24.4KN/m5）、桁架底板荷载计算底板下方27根分配梁关于箱梁中心线对称布置,所以只需要计算一侧14根分配梁荷载即可，从左至右依次为:1#14分配梁.其中分配梁承受荷载宽度b依次为：1#分配梁为0.3m、2#分配梁为0.35m、3#分配梁为0.45m、46分配梁为0。5m、7#分配梁为0。239、45m、8分配梁为0.375m、9分配梁为0.325m、10#分配梁为0。3m、11分配梁为0。325m、12#分配梁为0。475m、13#14#分配梁为0。6m.根据设计图纸显示,在墩身附件及跨中中横梁设计为全断面实心混凝土，在跨中部位设计为单箱三室截面空心断面，中间有过渡段，所以要依次计算实心断面、变截面起点、空心断面3个断面荷载，过渡段荷载按照变截面起点荷载到空心截面荷载线性变化考虑。设计图如下：实心段分配梁荷载计算：混凝土厚度2.3m(实心段及腹板位置）Q1=r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5Q1=2Kpa +1.0526KN/m2。3m+2。5Kpa+4Kpa+2Kpa=240、73.3KN/1#14分配梁：q1= Q1b1q1= 73.3b1序号承受宽度承受荷载b（m）q(KN/m）1桁架0。322。0 2#桁架0.3525.7 3桁架0.4533。0 4#桁架0.536。7 5桁架0.536。7 6#桁架0。536.7 7桁架0。4533.0 8桁架0。37527.5 9#桁架0.32523。8 10桁架0.322。0 11#桁架0。32523.8 12#桁架0.47534。8 13桁架0。644。0 14桁架0。644。0 变截面起点桁架分配梁荷载计算：混凝土厚度2。3m（实心段及腹板位置）Q1=r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5Q1=2Kpa +1241、。0526KN/m2.3m+2。5Kpa+4Kpa+2Kpa=73。3KN/1#2、10桁架分配梁：q1= Q1b1混凝土厚度0。68m（变截面起点顶板和底板厚之和)Q3=r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5Q3=2Kpa +1.0526KN/m0。68m+2.5Kpa+4Kpa+2Kpa=29。1KN/5#6#、14#桁架分配梁：q1= Q3b1313桁架：桁架承受的面积为S,混凝土平均高度h=S/BQ1=r1 +1。05r2h +r3+ r4+ r5q1= Q1b1q1=（r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5）b1q1=(r1 +r3+ r4+ r5）b1 +1。05r242、2hb1q1=（r1 +r3+ r4+ r5）b1 +1。05r2Sq1=10.5Kpab1+1。0526KN/mS序号承受宽度b(m）承受荷载q（KN/m)1#桁架0。322。02桁架0。3525。710桁架0。322。05#桁架0.514。66桁架0.514。614#桁架0.617.5序号承受面积承受宽度承受荷载S（)b（m）q(KN/m）3#桁架0。4670。4517。54#桁架0.360.515。17桁架0。31730.4513。48#桁架0。30350.37512.29桁架0。58520.32519。411#桁架0.58520。32519。412桁架0。37780。47515.313243、#桁架0。4130。617.6空心段分配梁荷载计算：混凝土厚度2.3m（实心段及腹板位置）Q1=r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5Q1=2Kpa +1。0526KN/m2.3m+2.5Kpa+4Kpa+2Kpa=73.3KN/1#、10#桁架分配梁:q1= Q1b1混凝土厚度0。48m（变截面起点顶板和底板厚之和）Q3=r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5Q3=2Kpa +1。0526KN/m0.48m+2.5Kpa+4Kpa+2Kpa=23。6KN/56、14桁架分配梁：q1= Q3b12#13桁架：桁架承受的面积为S，混凝土平均高度h=S/BQ1=r1 +1。05r2244、h +r3+ r4+ r5q1= Q1b1q1=（r1 +1.05r2h +r3+ r4+ r5）b1q1=（r1 +r3+ r4+ r5）b1 +1.05r2hb1q1=（r1 +r3+ r4+ r5）b1 +1。05r2Sq1=10。5Kpab1+1.0526KN/mS序号承受宽度b（m）承受荷载q（KN/m）1#桁架0。322.0 10#桁架0。322。0 5#桁架0。511。8 6桁架0。511。8 14桁架0.614.2 序号承受面积承受宽度承受荷载S（）b（m）q(KN/m)2#桁架0.4960.3517。2 3#桁架0.25790.4511.8 4#桁架0.24280。511.9245、 7桁架0.21980。4510。7 8#桁架0。2140。3759.8 9桁架0。35470。32513。1 11#桁架0.35470。32513。1 12#桁架0.26510.47512。2 13桁架0。28870.614.2 建模如下:计算结果如下：组合应力（由于贝雷材料不同没有显示）：最大组合应力=131MpaW=188Mpa 满足要求剪应力最大剪应力=56。3Mpa=110Mpa,满足要求变形整体变形图：钢管变形图：承重梁变形图：承重梁下方钢管最小变形量为19。379mm，则承重梁本身相对最大变形为f=29。519.379=10.121mmf=5000/400=12。5mm 满足要求246、分配梁变形图桁架分配梁变形图桁架分配梁端部变形为30。585mm，变形量数值最大靠近端部，则变形量数值最大处相对变形为31。4mm30.585mm=0。815mmf=7800/400=19。5mm；桁架分配梁在两端变形分别为30。585mm和4。842mm，则跨中由于两端产生的变形为（30。585+4.842）/2=17。7135mm，跨中相对变形量为25。582-17.7135=7。9mmf=7800/400=19。5mm；以上位移计算结果是用强度荷载进行计算的，而位移计算本应该采用刚度荷载计算，强度荷载减去活载就是刚度荷载，所以位移计算结果偏大，实际远没有计算结果大。贝雷梁内力计算结果：最247、大组合应力=335MpaW=273Mpa，本结构建模采用的是不加强贝雷建模，实际过程采用上下加强弦杆型贝雷，=335Mpa/2=167。5MpaW=273Mpa，满足要求；最大剪应力=28Mpa=208Mpa ,满足要求贝雷允许内力表和容许应力表:反力如下(用来计算钢管和牛腿）：63012mm钢管最大反力FX=68KN，FY=1.5KN，FZ=1849KN；2墩牛腿最大竖向反力为FZ=780.1KN。、2#墩牛腿计算通过对支架计算结果分析，2墩牛腿最大支座反力为Fz=780.1KN.最大剪力计算时取Vmax781KN计算。牛腿钢板均使用A3钢板，牛腿不做预埋,牛腿除了抱箍钢板4cm厚其余钢板3248、cm厚,牛腿高5cm，总高为53cm，每个牛腿使用2根销棒销接，销棒用45#钢加工而成，则单个销棒受剪力Q=390.5KN ,A、剪应力计算：=4*390。5KN /（3*r）125Mpa计算得r36.4mm选用100mm的销棒两根满足要求。B、挤压应力计算:Bs=pbs/ ABSBs390.5KN /（40100)=97。62Mpa210MPa牛腿抱箍钢板厚度为40mm满足要求由上述计算可得采用销棒45钢热处理加工直径100mm符合要求。牛腿抱箍需40mm厚钢板.牛腿劲板焊缝计算：N=781KN 0.505m=505mm三块劲板，长度5003=1500mm，满足要求C、抱箍钢板开孔边缘距顶端249、间距计算如下：计算剪应力=1000390.5/（40h）110Mpa计算得h88。75mm，取90mm,板距过大，在顶端增加12mm钢板=1000390.5/(52h）110Mpa计算h=68.3m,取180mmD、计算焊缝应力角焊缝最大剪力为Q0=781KN，弯矩Mmax1.27810.16=150KNm，角焊缝有效宽度为he=10*0.7=7mm，则：水平角焊缝有效焊缝面积A1=2*(40010）*7=5460垂直角焊缝有效面积A2=6（50010）*7=20580角焊缝面积和为A=5460+20580=26040角焊缝中心位置为y=（5460*515+20580*250)/26040=3250、05.5mm焊缝惯性矩：If=2*7390+5460（515305。5）+6*4907+20580*（305.5-250） =7。148e+008mm4惯性抵抗矩:Wf=7.148e+008/305。5=2.3398e+006mm角焊缝强度验算:弯矩计算值由牛腿角焊缝全部承受，假定剪力仅由垂直角焊缝承受，角焊缝应力最大点:焊缝剪应力：N=781KN /20580=38MPa焊缝弯应力:M=150KNm /2。3398e+006mm=64MPa角焊缝应力：=（N+N ）=74.5MPaN=160MPa焊缝强度满足要求销棒穿过墩柱200cm厚,则对砼的压应力为:Bs=pbs/ ABS =390.5251、KN/(1m0.1m）= 3。9Mpa13。8Mpa满足要求、钢管计算1）、630mm8mm钢管计算根据前面计算结果,6308mm钢管最大反力发生在钢管+I25b工钢分配梁支架中。FZ=846。3KN,M=18KNm；630mm8mm钢管截面特性值如下表:直径D（mm)壁厚t（mm）截面积(mm）截面惯性矩（mm4）截面模量W（mm3)回旋半径i（mm）630815632.565756123722.32400392。769219.928XX互通XX匝道桥桥墩最高为第11排钢管29.31m,630mm8mm钢管偏安全考虑长29.5m，下方与扩大基础预埋钢板进行焊接，中间加固平联，平联之间中心高度252、最大为7m，偏安全考虑计算高度为7m，长细比为=XX/i =7m / 219。928mm=31。8由长细比查表可得轴心受压构件稳定系数= 0.912，N=Af=0.91215632。565mm2180Mpa=2566。2KN846。3KN，满足要求。根据钢结构设计规范弯曲作用下压弯构件稳定性计算公式：其中MX根据前面计算结果为18KNm。求解得：结构安全。2)、630mm12mm钢管计算根据前面计算结果,63012mm钢管最大反力发生在钢管+桁架分配梁支架中。FZ=1849KN,M=13KNm；630mm12mm钢管截面特性值如下表：直径D（mm）壁厚t（mm）截面积(mm）截面惯性矩（mm4253、)截面模量W（mm3)回旋半径i(mm）63012232981112679974.43532317.4182.89XX互通XX匝道桥第二联第二跨最高为28m,下方与扩大基础预埋钢板进行焊接，中间加固平联，平联之间中心高度最大为7m，偏安全考虑计算高度为7m，长细比为=XX/i =7m / 182。89mm=38.3由长细比查表可得轴心受压构件稳定系数= 0。944，N=Af=0.94423298mm2180Mpa=3958.8KN1849KN，满足要求.根据钢结构设计规范弯曲作用下压弯构件稳定性计算公式:其中求解得:结构安全。3)、426mm6mm钢管计算根据前面计算结果，4266mm钢管最大254、反力FZ=734。3KN，M=10KNm；426mm6mm钢管截面特性值如下表：直径D（mm）壁厚t（mm)截面积(mm）截面惯性矩（mm4）截面模量W（mm3）回旋半径i（mm)42667916。8174601363819724。7148。5XX互通XX匝道桥第二联第二跨最高为28m，下方与扩大基础预埋钢板进行焊接,中间加固平联,平联之间中心高度最大为7m，偏安全考虑计算高度为7m,长细比为=XX/i =7m / 148。5mm=47.1由长细比查表可得轴心受压构件稳定系数= 0。9，N=Af=0.97916.8mm2180Mpa=1282。5KN734。3KN，满足要求。f 钢材的抗压强度255、设计值，按f=180Mpa根据钢结构设计规范弯曲作用下压弯构件稳定性计算公式：其中求解得：支架计算满足设计要求,结构安全。4）、水平力验算通过模型计算,最大支座水平反力发生在钢管+贝雷分配梁计算支座反力结果中.F水平=（FX2+FY2)0。5=（942+2。12）0.5=94。02KN。水平力考虑由1#筋板承受，1#筋板与预埋钢板进行焊接，其焊缝长度为11cm,有效焊缝长度11-2=9cm，角焊缝有效宽度为he=10*0。7=7mm。每个钢管下方共8块。如下图所示:F=nS=8160Mpa9cm7mm=806KNF水平=94。02KN.预埋钢板下方预埋8根25mm钢筋。F=nS=8125Mpa256、3.14（1.25cm）2=490KNF水平=94.02KN。 、基础验算基础采用C30浇筑，分成2级台阶，上面截面尺寸为1m1m，在最上面预埋一块90cm90cm钢板与钢管焊接。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004)根据前面计算结果，最大钢管反力为F=1849KN。混凝土应力验算：=F/A=1849KN/（0.9m0.9m）=2。3Mpafcd=13。8Mpa,满足要求.基础有1m宽和1。5m宽两种。1m宽基础上方钢管中心间距为5m，S=1m5m=5；1。5m宽基础上方钢管中心间距有5m和3.35m两种,偏安全计算S=1.5m3.35m=5。025。虽然钢管257、最大反力发生在1.5m5m的基础上方，偏安全计算按照1m5m基础计算。地基承重梁验算：=F/A=1849KN/(1m5m）=370Kpa0 本段地质为中风化灰岩，0取中值600KPa.满足要求。、钢管支架整体抗倾覆根据公路桥涵施工技术规范第9.2。3稳定性要求，当验算模板及其支架在自重和风荷载等作用下的稳定系数不得小于1。3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=y*N1/MW验算支架抗倾覆能力支架稳定性最不利工况为支架搭设完成，侧模和底模安装好，偏安全考虑没有上钢筋和施工人员机械等，这样自重稳定性最差，受力面积大。根据对支架布置分析，最大迎风荷载发生在13#钢管至14墩之间的支架。钢管最大高度为27.2258、m加上以上承重梁、贝雷梁、方木、侧模等考虑支架最高高度为32m.根据公路桥涵通用设计规范查相关公式及表格可知，,Vd=K2K5V10=0。012017e0.0001Z式中 W0-基本风压(kN/m2） Wd-设计基准风压(kN/m2）； V10-钢筋加工场所在地区的设计基本风速(m/s)，按照XX市1/50风速为23.1m/s。Vd-高度Z处的设计基准风速(m/s）。 Z距地面的高度(m）。-空气重力密度(kN/m3）。k2考虑地面粗糙度类别和梯度风的风速高度变化修正系数。查表后取1。08。k3地形、地理条件系数。查表后，取1。0。k5阵风风速系数.取1.38。g重力加速度,g=9.81m/s259、2。Vd=K2K5V10=1。081.3823.1=34.5m/s.=0。012017e-0.0001Z=0.012017e0.000132=0。012kN/m3 Wd=（0。01234.52)/（29。81）=0.73kN/m2钢管中心距离为3.35m,最高为28m，630mm12mm钢管所需长度为140mI56b工钢所需长度为16。5m2=33m分配梁：贝雷,贝雷一米270,贝雷长13.7m，一排21片。横桥向平联剪刀撑I20b工钢长度为2。744+6164=427.2m纵向平联273mm6mm钢管所需长度745+1545+6。53+13.823=542。3m支架总重:材料型号单位重（/m260、）数量（m）总重（）63012mm182.914025606I56b115.4333808.2I20b31.086427。213279.9392贝雷270287。7776792736mm39.5542.321420。85模板100212。3521235合计163029故G钢=1630。3KNS风=S钢管+SI56b工钢+S贝雷+S纵向平联+S纵向剪刀撑+S侧模S =0.63m28m+147cm2+0.613.7m+0。273m13.7m4+0。273m86m+1。85m13。7mS =17。64+0.0294+8.22+14。96+23。5+25.4S =89。8F= WdS=0.73kN/m261、289.8=65。6kN倾覆力矩=65.628/2=918KNm基础C30混凝土长15.4m，宽1。5m，高0.6m，方量15。36m。GC30=15。36m24KN/m=368。6KN故G=G钢+GC30=1630.3KN+368。6KN=1998。9KN稳定力矩= 1998。9KN15。4/2=15391.5KNmK0=15391.5/918=16。71.3，稳定性满足要求。（十一）、结果汇总.序号验算部位验算值允许值验算结果1模板面板底板面板9。6MPa11MPa满足要求0。49mm 0.50mm满足要求翼板面板6.3MPa11MPa满足要求0。46mm 0。75mm满足要求2方木小楞8262、。8MPa10。8MPa满足要求1。02mm 2.25mm 满足要求3方木大楞4.9MPa10.8MPa满足要求0.59mm 2.25mm满足要求4扣件式钢管15.67KN16.43KN满足要求5钢管+贝雷分配梁支架119MPa188MPa满足要求62MPa110MPa满足要求5mm12。5mm满足要求253MPa273MPa满足要求177MPa208MPa满足要求215。4KN2墩牛腿反力837.2KN6308mm钢管竖向力26.7KNm734KN4266mm钢管竖向力10KNm1665KN63012mm钢管竖向力30KNm钢管+I25b工钢分配梁支架120MPa188MPa满足要求36.3263、MPa110MPa满足要求8。658mm 12。5mm满足要求438.3KN2墩牛腿反力846。3KN6308mm钢管竖向力18KNm钢管+桁架分配梁支架131MPa188MPa满足要求56。3MPa110MPa满足要求10.121mm12。5mm满足要求167.5MPa273MPa满足要求28MPa208MPa满足要求780.1KN2#墩牛腿反力1849KN63012mm钢管竖向力14KNm62墩牛腿36。4mm 50mm满足要求74.5MPa160MPa满足要求3.9MPa13。8MPa满足要求7钢管水平力94.02KN 806KN满足要求94。02KN 490KN满足要求86308mm钢264、管846.3KN2566。2KN满足要求64。2MPa180MPa满足要求963012mm钢管1849KN3958.8KN满足要求87.5MPa180MPa满足要求104266mm钢管734.3KN1282。5KN满足要求114。7MPa180MPa满足要求11地基370KPa600KPa满足要求12支架稳定性16.71。3满足要求附件三：侧模计算书一 工程概况XX互通XX匝道桥支架现浇箱梁侧模采用方木与竹胶板进行加工而成.面板板采用厚1.5cm的优质竹胶合板,模板边角宜采用厚4cm木板进行加强，防止转交漏浆或出现波浪形，影响外观.次龙骨采用10cm5cm方木，竖向布置，间距为纵桥向20cm一265、道；主龙骨采用10cm10cm方木，沿着桥梁纵向布置，双肢方木间距最大为竖向50.4cm，单肢方木间距为竖向35cm一道； 侧模布置如下：二 模板计算、荷载分析序号名称大小（KN/m)分项系数4振捣混凝土产生的水平荷载r441。45新浇混凝土对侧模压力r5/1.2模板、支架计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度验算底模及支架系统计算4+55本桥现浇混凝土竖直高度最高2。5m高，分两次浇筑，第一浇筑至腹板顶,偏安全计算以箱梁第一次浇筑高度1.95m进行验算侧模。混凝土对侧模的压力-r5计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时,侧压力就不再增266、加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头.采用内部振捣器时:、浇筑混凝土对模板的侧压力（根据建筑施工手册P443计算公式计算）XX互通XX匝道桥施工在7月份以后，混凝土入模温度暂取30，浇筑速度偏安全按1.2m/h计算，查表得25.711.21.15=35。5KN/m2；r5= r5h=26 KN/m31.95m=50。7KN/m2取r5= 35。5N/m2、模板面板箱梁侧模采用15mm厚竹编胶合模板，直接搁置于10cm5cm的方木次龙骨,按连续梁考虑，取单位长度（1.0m）板宽进行计算。其中次龙骨间距20cm.q1=1.2r5b+1.4br267、4q1=1。235.51m+1.41m4Kpa=48.2KN/m截面参数及材料力学性能指标W=bh2/6=1000152/6=3。75104 mm3I= bh3/12=1000153/12=2。81105 mm4竹胶模板的有关力学性能指标按竹编胶合板（GB13123）规定的类一等品的下限值取：=11MPa， E=6103MPaMmax= qXX2/10=48.20。202/10=0。193KNm, 合格。刚度q1=1。2r5bq1=1。235。51m=42。6KN/m箱梁侧模面板满足施工要求! 、方木次龙骨检算次龙骨搁置于主龙骨上，主龙骨有两种，一种为满堂支架其间距为35cm;一种为大钢管支架268、，为双肢，中间穿对拉螺杆，其间距为52cm.偏安全考虑只需验算大钢管支架方木次龙骨即可.次龙骨规格为10050mm，间距b为20cm布置一道，方木按照横桥向10cm纵桥向5cm的截面形式布置，次龙骨亦按连续梁考虑。 荷载组合q1=1。2r5b+1。4br4q1=1.235。50.2m+1.40。2m4Kpa=9.64KN/m 截面参数及材料力学性能指标W=bh2/6=501002/6=8。3104 mm3I= bh3/12=501003/12=4。17106 mm4方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ02586）中的A3类木材并按湿材乘0。9的折减系数取值,则：， 承载力269、检算强度 ，合格.刚度荷载：q1=1。2r5b4q1=1.235.50.2m=8.52KN/m次龙骨满足施工要求，合格。、方木主龙骨检算满堂支架方木主龙骨之间竖向间距为35cm；大钢管支架双肢方木龙骨之间竖向距离为52cm，其单肢受力范围为52cm/2=26cm；偏安全只需验算满堂支架方木主龙骨即可。满堂支架方木主龙骨支撑于水平向碗扣支架，主龙骨规格为10cm10cm方木.满堂碗扣式支架在纵桥向间距最大为0.9m。 荷载组合小楞所传递给大楞的集中力为：q1=1。2r5 +1.4r4q1=1。235。5+1。44=48.2KN/P1= q1abP1=48.2KN/0.2m0.35m=3。4KN按270、照P1=3。4KN进行验算 截面参数及材料力学性能指标力学模式： 强度支座反力 R=3。45/2=8.5KN 则最大跨中弯距M1/2=8.50。45-3。40.2-3。40。4=1。785KNm ， 合格。 ，合格。、满堂式水平钢管检算满堂支架支座反力 R=3。45/2=8.5KN箱梁采用水平钢管进行支撑：检算其稳定性。对于脚手管(483.5) （偏安全考虑壁厚按2。7mm计算,面积384mm)，据参考可知：A -立杆的截面面积，偏安全按照壁厚2。7mm考虑，A=3。84cm2i 截面回转半径,钢管回旋半径为：由于支架横桥向间距最大为90cm，则水平钢管步距为0。9m。由于支撑架采用扣件式钢管271、进行支撑，根据规范XX0=kuhk-计算长度附加系数，按照表5.3。4取值1.191;u考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查附表取值1。6;h-步距，根据布置为0。9m;XX0=kuh=1.1911。60.9=1。71504m长细比为=XX/i = 1715.04 / 15.78 =108。68由长细比查表（参考文献2）可得轴心受压构件稳定系数= 0。523 ， ，满足要求。f 钢材的抗压强度设计值,按文献2表5.1。6采用，f=205MPa大钢管支架采用对拉拉杆进行支撑：对拉拉杆布置间距为0.52m（竖向间距）0。4m（纵桥向间距）=0。216。q1=1。2r5 +1。4r4q1=1.235。5+1.44=48。2KN/P1= q1abP1=48.2KN/0。52m0。4m=10KN对拉拉杆采用M12对拉螺栓杆螺纹内径9.85mm,净面积76mm2，重量0.89/m，容许拉力12.9KN10KN。、结果汇总序号验算部位验算值允许值验算结果1模板面板5。14MPa11MPa满足要求0。27mm0。50mm满足要求2次龙骨1.6MPa10。8MPa满足要求0。01mm1。35mm满足要求3主龙骨10。7MPa12MPa满足要求1.9mm2.25mm满足要求4钢管8。5KN41。1KN满足要求512mm对拉拉杆10KN12.9KN满足要求