1、广中江高速公路第TJ11合同段潮连互通匝道桥现浇箱梁施工方案编 制： 复 核： 一 审： 二 审： 审 批： 目 录一、 编制依据.1二、 工程概况.2三、 施工方案.8 3.1、总体方案说明.8 3.2、施工工艺流程.9 3.3、模板系统设计.11 3.4、支架系统设计.12 3.5、支架预压.20 3.6、施工工艺.25 3.7、支架拆除.44四、 资源配置.44五、 进度计划.46六、 质量保证措施.46 6.1、质量管理体系.46 6.2、制度保障措施.47 6.3、质量控制措施.47七、 安全保证措施.51 7.1、安全关键点分析.51 7.2、危险源辨识.51 7.3、安全生产目标2、.51 7.4、安全保证体系及措施.52八、 环保及明施工保证措施.54九、 计算书.56 结构计算步骤.56 第一部分 满堂碗扣支架计算.57 第二部分 跨潮连大道贝雷梁支架计算.64 第三部分 跨河涌贝雷梁支架计算.74 第四部分 水中墩贝雷梁支架计算.88 一、编制依据1、江门至广州番禺高速公路及江珠高速公路北沿线江门四村至顺德均安段 第TJ11合同段 两阶段施工图设计 潮连互通匝道桥部分2、公路工程技术标准JTG B01-20033、公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ025-864、公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-20115、桥涵施工手册6、公路工程质量检验评定标准JTGF83、0/1-20047、公路工程施工安全技术规程JTJ076-958、公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范JTG D62-20049、公路工程集料试验规程JTG E42-200510、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ 166-200811、合同及招标文件二、工程概况2.1、工程简介潮连互通匝道桥与潮连互通主线高架桥一连接，线路大致呈南北走向。共分为A、B、C、D、E匝道，全桥箱梁均为现浇箱梁。A匝道总长738.3m,B匝道总长153.932m,C匝道总长235.242m,D匝道总长298.1m,E匝道总长207.8m。潮连互通匝道桥平面位置图如下： 潮连互通匝道桥平面位置图潮连互通匝道桥现浇箱梁4、共32联，A匝道左右幅第一、二联及B匝道上部结构为普通钢筋砼连续箱梁，采用C40砼，其余上部结构为预应力砼连续箱梁，采用C50砼。匝道桥箱梁底离地最小高度约2.9m（桥台处），离地最大高度约19m（D1#墩处）。2.2、自然条件 2.2.1、地质岩性根据场区内钻探揭露和现场工程地质调查，场区内地层揭露有第四系全新统表土层（Q4me）、海陆交互相沉积层（Q4mc）以及中寒武世八村群水石组（2g）变质砂岩、中侏罗世（J2）侵入花岗岩等地层。 2.2.2、地质情况桥址位于北街水道桥与潮连西江桥之间，发育小型河涌，河宽约310米，河水主要受西江水道中涨退潮影响，桥区地表水较丰富。桥区地下水主要分为松散5、层孔隙水和基岩裂隙水，地下水位的变化与地下水的赋存、补给及排泄关系密切，每年58月为降雨集中季节，大气降水充沛，水位会明显上升，而冬季因降水减少，地下水位随之下降。根据钻探揭露，上部土层中的淤泥质土、粘性土的含水性及透水性均较差，属弱透水层，不具赋水条件，含水量小，砂砾层富水性好，透水性中等强；下部基岩的强中风化带内，岩石裂隙发育，含有一定量的基岩裂隙水。总体而言，场区地下水不大，勘察范围中大气降水及地表水是地下水的主要补给源，地下水以蒸发和侧向径流为主要的排泄方式。水位埋深受季节性影响不大，勘察期间测得钻孔地下水的水位埋深为0.53.60m。潮连互通匝道桥桥址处岩层从上往下情况如下（以A匝道6、处为例）：（1）素填土：厚度在0.98m之间，以褐黄色、褐红色为主，湿，压实性差，主要由粉质粘土为主，杂少量碎石、角砾。（2）耕植土：厚度在12.85m之间，以褐黄色、褐红色，湿，软塑可塑，主要以粉质粘土为主，杂少量植物根系。（3）粉质粘土:厚度在19.8m，以灰色、黄褐色为主，软塑，主要以粉粘为主，粘性较好，含有机质和粉砂。（4）淤泥、淤泥质粉砂:厚度在1.218m之间，灰色、灰黑色，流塑或松散状，夹粉、细砂部分为淤泥质粉、细砂层；杂少量贝壳碎片及有机物，具腥臭味；土质不均匀。（5）粉质粘土、粘土:厚度在1.410.2m之间，以棕红，黄褐色为主，湿，可塑，粘性较强，切面光滑；局部含少量粉细砂7、。（6）粉、细砂:厚度在1.757.30m之间，以灰黄、灰色为主，饱和，松散稍密状，成分以粉细砂为主，含淤泥质及贝壳。（7）中砂：厚度在1.95.4m之间，浅黄色、灰褐色，稍密，饱和，成分以石英质中砂为主，分选性较好，含细砂，少量粘粒及砾砂。（8）粗砾砂：厚度在1.56.4m之间。灰白色，饱和，稍密中密，主要为粗、砾砂、含粘粒，分选性较好。（9）粉质粘土:厚2.1m，棕红色，硬塑，湿，成分以粘粉为主，粘性较好。（10）粉质粘土：厚度在110.3m之间，黄褐色、灰褐色，湿，可塑硬塑，含较多中、粗砂，多为变质砂岩残积土。(11)全风化变质砂岩：厚度在2.917.3m之间，黄褐、灰色，岩芯呈坚硬土状8、，遇水易软化。（12）全风化花岗岩：厚度在2.714.5m之间，黄褐色，湿，岩石风化剧烈，仅在外观上保留原岩结构，岩石呈坚硬土状，遇水易软化崩解。（13）强风化变质砂岩：厚度在0.6537m之间，黄褐、褐红杂灰白色，可见原岩残余结构，岩石风化强烈，岩芯成半岩半土状，以土为主，长石大多风化成高岭土状，泡水软化、崩解；风化不均匀，部分呈碎石状，局部夹中风化岩块，锤击可碎。 （14）强风化花岗岩：厚度在0.713.4m之间，黄褐、灰白色，可见原岩残余结构，岩石风化强烈，岩芯成半岩半土状，以土为主，泡水软化、崩解；风化不均匀，含少量碎石状风化岩块，锤击可碎。（15）中风化变质砂岩：厚度在0.810.39、8m之间，深灰色、灰色，细粒变晶结构结构，中厚层状构造，岩石节理裂隙较发育，岩芯较破碎，以块状、短柱状为主，节长8-20cm,少量为3-6cm的碎石状，岩质较硬，锤击声脆、不易碎。（16）中风化花岗岩：厚度3.3m，灰白色，岩石裂隙较发育，岩芯较破碎，以块状为主，少量短柱状，岩质较硬，锤击声脆、不易碎。（17）微风化变质砂岩：厚度在2.510.26m之间，深灰、灰黑、灰色，岩芯较完整，以长、短柱状为主，节长一般10-60cm，岩质较硬，锤击声脆、不易碎。箱梁跨径布置及材料数量如下表：潮连互通匝道桥现浇箱梁统计序号部位跨径布置箱室断面梁高（m）墩高(m)钢筋（t）砼（m3）预应力（t）左幅右幅左10、幅右幅左幅右幅左幅右幅左幅右幅1A匝道第一联517.5（普通钢筋砼连续梁）517.5（普通钢筋砼连续梁）单箱单室1.48.48.898.7103.6390.2(C40)421.1(C40)第二联517.5（普通钢筋砼连续梁）517.5（普通钢筋砼连续梁）1.45.25.798.7103.6390.2(C40)421.1(C40)第三联3253251.63.94.158.358.3414.2414.29.59.9第四联2252251.65.35.339.139.1264.1264.16.46.4第五联32.5+33+26.325+32.2+25.628.58.375.568.3526.9483.11、515.113.6第六联2262271.711.911.642.243.8290298.37.17.1第七联18+25+23.525+25+23.5单箱三室1.612.512.1122.9130.8694.6936.61817.7第八联325325单箱两室1.610.710.197.197.1654.2654.215.213.7第九联325325单箱两室1.68.37.997.197.1654.2654.215.113.8第十联325325单箱两室1.66.66.494.194.1633.7633.714.814.12B匝道（普通钢筋砼连续梁）第一联15.932+316单箱单室1.411.2912、0.4340.2第二联3151.413.162.77243第三联3151.413.662.772433C匝道（预应力砼连续箱梁）第一联35+45+35单箱单室2.413.399.6728.927.9第二联3201.412.546.5305.58.2第三联220+20.2421.410.946.5305.58.34D匝道（预应力砼连续箱梁）第一联430单箱单室1.718.598.4657.420.1第二联325.8+25.71.713.984.9557.716.8第三联3251.611.860.4407.412.25E匝道（预应力砼连续箱梁）第一联28.5+30+30单箱单室1.713.872.13、4488.914.9第二联3251.613.661.7413.512.2第三联222.151.611.736.2251.966合计2482.0415036.2324.1匝道桥连续箱梁截面形式如下：7.75m宽匝道横断面图7.75m宽匝道纵断面图7.75m宽匝道平面图8.5m宽匝道横断面图8.75m宽匝道横断面图11.75m宽匝道横断面图A匝道第七联渐变截面横断面图A匝道第七联渐变截面纵断面图A匝道第七联渐变截面平面图A匝道左幅第一六联桥面为7.75m等宽截面，第七联桥面为17.7411.75m渐变截面，第八十联桥面为11.75m等宽截面。右幅第一六联桥面为7.75m等宽截面，第七联桥面为16.14、8311.75m渐变截面，第八十联桥面为11.75m等宽截面。B匝道第一联桥面为7.758.75m渐变截面。第二联桥面为8.75m等宽截面，第三联桥面为8.758.972m渐变截面。C匝道第一、二联桥面为8.5m等宽截面，第三联桥面为8.57.75m渐变截面。D匝道第一、二、三联桥面均为8.5m等宽截面。E匝道第一、二、三联桥面均为8.5m等宽截面。三、 施工方案3.1、总体方案说明匝道桥现浇箱梁共采取4种支架形式进行施工，如下表：匝道桥现浇箱梁支架形式序号跨越形式支架形式适用范围1陆地施工满堂式碗扣支架A匝道左、右幅第一、二、三、四、六、八、九、十联B匝道第一、二、三联C匝道第二、三联D匝道15、第一、二、三联E匝道第二、三联2跨越潮连大道钢管桩+贝雷梁A匝道左、右幅第五联，E匝道第一联3跨越河涌钢管桩+贝雷梁A匝道左、右幅第七联4水中墩钢管桩+贝雷梁C匝道第一联箱梁现浇分二次浇筑，第一次浇筑底板及腹板，浇注第一次时注意预埋腹板和翼板倒角部分钢筋，第二次浇筑顶板砼。砼浇筑完毕后箱梁预应力张拉采用两端张拉、左右对称张拉。箱梁模板均采用胶合板（1.8cm1.22m2.44m）。为使箱梁外观美观，边腹板不设置对拉螺杆，采取带顶托的普通脚手管对撑的方式。多箱室结构的内腹板设置对拉螺杆。为保证箱梁浇筑砼时支架安全，满堂碗扣支撑架均需采用预制砼块+水箱进行支架预压，预压在支架验收合格后进行。砼浇筑16、采用汽车泵，每联拟分两次浇筑完成，浇筑分界线设置在腹板上倒角下口（如下图），每联浇筑时，纵向从低处向高处逐步推进。每联第一次浇筑时（箱梁内顶模暂不安装），先从腹板对称下料流向底板，为防止砼翻浆，应严格控制好砼的塌落度在16cm左右，当砼坍落度较大不能自稳时，可暂停浇筑23小时，待腹板砼能自稳不翻浆后，开始往底板补料。顶板砼二次浇筑，先对称浇筑顶腹板结合部，最后浇筑顶板中部，浇筑顺序为：。砼浇筑顺序图3.2、施工工艺流程图 工艺流程图3.3 模板系统设计箱梁模板主要包括底模、腹板外侧模、翼缘模板和内模，模板均采用18mm厚胶合板（背肋1010cm方木），利用木方、型钢或带顶撑螺杆的脚手管支撑等加17、固。底模背肋在腹板等实心段处间距25cm，非实心段处间距35cm，外侧模、内模背肋间距35cm。为保证箱梁的外在美观，模板系统边腹板不设对拉螺杆，内外模均使用带顶托的普通脚手管对撑加固，内模脚手管纵距60cm，横距根据箱室宽度适当调整，但最大横距要求不超过60cm。对于多箱室，内腹板需设置对拉螺杆，且使用脚手管对撑加固。翼缘板支撑架立杆在12.6工字钢分配梁上固定时，采用在12.6工字钢上焊接短钢筋头，并将钢筋头插进脚手管立管底口。为方便内模板从箱梁内腔中取出，以及砼施工时人员通行需要，在箱梁顶板距支点1/4处预留施工人孔，施工人孔尺寸0.6m1.1m（横桥向纵桥向），孔位设置必须避开预应力管18、道。待模板拆除后，焊接割断钢筋，重新补浇施工人孔。模板系统横断面支撑示意图3.4、支架系统设计3.4.1、满堂式碗扣支架1、支架地基处理为保证箱梁浇筑的稳定性、安全性和质量，支架搭设前需对地基作以下处理，具体步骤为：开挖过泥浆池的区域需进行换填，换填深度按1.2m控制，并对回填土压实，上层再铺设40cm石渣并采用压路机压实；保证地基承载力大于90KPa，地基处理后用触探仪检测地基承载力，并对地基进行预压（预压方法同支架预压），保证地基沉降不大于1cm。压实后浇筑10cm厚的C20混凝土作为防水层，防水层设1%横坡利于排水；严格保证地基承载力满足施工要求，对地基及支架进行预压。基础较低一侧纵向设19、置排水沟利于排水，并用砂浆抹面，防止基础受积水浸泡，如下图所示：排水沟位置示意图2、满堂式碗扣支架搭设现浇箱梁满堂支架系统由下而上依次为：地基、基础、垫梁、底托、48碗扣脚手支架、顶托、纵横分配梁和底模。支架底托位置横桥向布置五分板作为垫板，五分板厚5cm，宽20cm，长2m。钢管采用48碗扣脚手支架，支架横、纵向间距 90cm，在横向腹板位置、纵向横隔梁位置加密为 60cm 间距，箱梁横断面变化的按腹板走向调整60cm立杆位置。竖向水平横杆步距120cm，可根据箱梁距地面的高度进行适当调整，支架最外侧设置高立杆作为安全防护栏杆，并在墩旁设置上下爬梯作为安全通道。支架顶端利用顶托按照设计标高调20、节出横纵坡。顶托上横向安装12.6工字钢，上层再铺设间距为35cm的纵向方木，方木间距在腹板处加密为25cm，然后布设箱梁底模、侧模。碗扣式脚手架需严格按照建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ 166-2008进行搭设，注意事项：1、碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的Q235A 级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。对进入现场的脚手架构配件，使用前应对其质量进行复检。2、底座和垫板应准确地放置在定位线上，底座的轴心线应与地面垂直。3、顶托及底托长度50cm，可调21、底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。4、脚手架搭设应按立杆、横杆、斜杆的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应L/200 ；横杆间水平度应L/400。5、脚手架首层立杆应采用不同的长度交错布置，底部横杆（扫地杆）严禁拆除，立杆应配置可调底座，如下图：6、在碗扣架四面设置八字斜杆，斜杆水平倾角在4560之间，纵向斜杆间距可间隔12 跨，斜杆应在内外排对称设置。斜杆应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离150mm，当出现不能与立杆扣接的情况时，可采取与横杆扣接，扣接点应牢固。7、在每排每列设置一组通高专用斜杆（如下图），22、并在立柱位置用钢管卡住立柱保证支架的整体稳定性。8、脚手架的搭设应分阶段进行，第一阶段的撂底高度一般为6 m，搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。支架搭设图片箱梁支架横断面图箱梁支架纵断面图箱梁在平面上为弧形，部分位置出现渐宽截面，碗扣架立杆、横杆根据弯曲弧度按折线布置，以桥面中轴线为基准，每隔5m取一个断面，进行碗扣架布设。渐宽截面处碗扣架立杆进行增加。3.4.2、跨越河涌支架设计A匝道第七联现浇箱梁需要跨越河涌，河涌宽度约8m，考虑采取“钢管桩+贝雷梁”支架形式跨越河涌。在河涌两侧打设820mm钢管桩，钢管桩上横向布置双拼45a工字钢，然后布置纵向贝雷梁，贝雷梁上根据满堂架的间距横向布23、置12.6工字钢，12.6工字钢上纵向布置方木，最后铺设底板。在12.6工字钢与方木之间布置木尖，用以调整底模标高及拆除底模时落模。箱梁支架纵断面图箱梁支架横断面图3.4.3、跨越潮连大道支架设计A匝道左、右幅第五联、E匝道第一联跨越潮连大道，该部位现浇箱梁施工不能采取满堂支架的方式，考虑采取“钢管桩+贝雷梁”门式支架形式跨越潮连大道。箱梁支架纵断面图箱梁支架横断面图3.4.4、水中墩支架设计C匝道第一联跨越河涌，且有墩位位于水中，考虑采取“钢管桩+贝雷梁”支架形式跨越河涌。箱梁支架纵断面图箱梁支架横断面图3.5、支架预压支架在搭设完毕、检查验收合格后开始预压。预压前仔细检查支架各关键部位是否24、连接牢固可靠。满堂式碗扣支架验收表验收部位验收日期：序号检查项目检查内容检查情况备注1材料进场验收主要构配件有产品合格证、生产许可证、质量合格检测证明。进场时按批次检测，并有检测合格报告书。是否满足要求：是 否2基础基土承载力经过验收，按方案要求硬化，并有排水措施、无积水情况。是否满足要求：是 否35cm厚木垫板厚度5cm，长度2跨，立杆底座与垫板的接触无松动或悬空情况是否满足要求：是 否4底托及顶托托撑伸出钢管顶部30cm，托撑螺杆悬合丝扣4扣，插入立杆内长度15cm，底座放置在定位线上，轴心线与地面垂直是否满足要求：是 否5水平杆扫地杆离地高度35cm，顶层水平杆与顶托托撑的距离70cm，25、纵横向扫地杆、水平杆在同一平面且在端面与立柱交接形成闭环是否满足要求：是 否6立杆使用不同长度的立杆交错布置，碗扣锁紧牢靠。是否满足要求：是 否7八字斜杆四周设置，斜杆水平倾角4560，间距12跨，每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离15cm，不能与立杆扣接时，可与横杆扣接是否满足要求：是 否8通高专用斜杆四周拐角处，及每排每列设置一组通高斜杆是否满足要求：是 否9水平剪刀撑底层与顶层设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑间距4.8m是否满足要求：是 否10立柱位置支架在立柱位置每隔3个步距用钢管卡住立柱是否满足要求：是 否11护栏、脚手板及挡脚板作业层脚手板满铺，外侧护栏横杆2道，高度1.2m，并26、挂安全网，挡脚板高18cm是否满足要求：是 否12杆件纵横距、步距按照设计图纸搭设是否满足要求：是 否13直线度、水平度、垂直度底层水平框架的纵向直线度L/200；横杆间水平度L/400；碗扣架全高的垂直度L/500（最大允许偏差100mm）。是否满足要求：是 否14钢管无裂纹、凹陷、锈蚀； 铸造件表无砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷；各焊缝饱满是否满足要求：是 否15碗扣各碗扣锁紧牢靠。（抽检数量1000个，松动扣件2%）是否满足要求：是 否1、预压目的、验证支架系统的实际承载能力及结构安全性。、消除支架非弹性变形及支架的不均匀沉降。、实测支架各处挠度变形量，为设置施工预拱度提供依据，确保27、现浇箱梁施工线形顺畅。2、预压方案概述支架预压采用预制砼块+水箱相结合的方法，预压荷载为箱梁总重的110%，按均布荷载作用于箱梁底板。预压加载分四级进行，即30%60%80%100%。3、流程图4、观测点布置观测点设置方式为：每跨纵向在距墩柱50cm点、1/4梁、跨中和3/4梁跨处设置5个观测断面，每个断面在翼缘板中部、腹板处、标准顶底板处均设置观测点，为便于观测，模板底观测点采用16的二级钢筋向下引致距地面高1米位置进行观测，此外，与底模对应的基础上也设置基础沉降观测点，见下图：5、加载及卸载模拟荷载分布如下图：加载前，根据箱梁底板、腹板、隔梁及翼缘板的体积分别计算出各区域的加载重量，按照计28、算结果逐级加载。根据预压荷载分4级加载。第1次加载为预压荷载的30%；第2次加载至预压荷载的60%；第3次加载至预压荷载的80%，第4次加载至预压荷载的100%。每级加载完成后，立即开始沉降变形观测，之后每12h观测一次支架及基础的沉降量，如果12h沉降量小于2mm，说明沉降已经稳定，即可进行下级加载。加载应从跨中向梁端、结构中心线向两侧进行均匀布载。加载过程中检查支架各杆件的受力情况，安排专人逐个检查顶托的受力情况，若有个别顶托未受力，人工通过调节杆调整，保证支架各顶托受力一致。全部预压荷载施加完后，继续沉降观测，每间隔24小时监测一次，监测数据满足规范要求后方可进行支架卸载，预压荷载采取一29、次性，并且对称、均衡及同步卸载。卸载6h后，监测各监测点标高，并根据成果汇总表分析数据，计算支架各监测点的弹性变形量。6、观测记录表跨号断面号记录人观测时间荷载值（T） 测点沉降量（mm）观测点编号备注初始值0%加载至30%加载至60%加载至80%加载至100%卸载至0%7、数据分析根据观测数据计算支架的弹性和非弹性变形值，通过可调托座调整底模标高(设计标高弹性变形值预留拱度)。弹性变形值为卸载前后观测点之高差，非弹性变形值为卸载后与预压前观测点之高差，非弹性变形值可作为后续支架施工时的预留变形量的参考值。在预压结束、模板调整完成后，再次检查支架和模板的扣件是否牢固，松动的要重新上紧。8、预压30、注意事项（1）每次观测都要严格记录加载量级、变形值，测量的日期与时间等数据；（2）每级加载要均匀连续，确保均匀加载；不允许局部堆载过大，防止支架结构失稳；（3）支架预压加载时应随时观察记录支架的变形情况，发现支架有异常时必须立即停止加载并采取相应措施。（4）如果加载过程中水箱容易受降雨影响，加载现场应准备薄膜覆盖防雨。（5）观测应使用同一套仪器，包括同一套水准仪、塔尺等，观测仪器应事先标定正确。（6）每套仪器的操作人员应固定。（7）应事先制作好观测表格，并做好观测记录。（8）经常对比观测数据，如对观测结果有所怀疑，应找出原因并重新观测。支架预压图片3.6、施工工艺3.6.1、底模、侧模安装支架31、搭设完成后，测量人员复测标高及放出底板边线，根据边线铺装底模。底模安装完成后，测量组调整底模标高、中线。然后安装侧模，侧模安装完成后，测量组复测标高，模板要求平整，接缝要严密以防止漏浆。底模标高设置2cm的预拱度。模板安装质量标准项目允许偏差(mm)模板高程10模板尺寸+5，-0轴线偏位10模板相邻两板表面高低差2模板表面平整5底模安装图片3.6.2 支座安装铺设底模时进行支座安装，匝道桥现浇箱梁支座采用盆式橡胶支座。在进行支座垫石施工时应按照相应支座的尺寸预留好支座下座板的地脚螺栓孔。支座垫石顶面必须平整，清洁，平面位置及高程要求控制准确。安装支座时测量好标高，分别在垫石、支座下座板上画好中32、心线，用配置好的环氧砂浆灌入预留孔，然后将支座下座板与垫石的中心线对准装上，插入地脚螺栓，安装过程中应精确测量支座四个角的标高，要求四个角高差不得超过2mm。在支座位置处根据梁底的楔块尺寸在底模上开孔，在开孔处支立梁底楔块的模板，楔块的底模根据支座的上钢板尺寸开孔，支座上钢板与楔块底模用砂浆封口，楔块底面必须保持水平。3.6.3 底板、腹板钢筋绑扎，预应力管道布设及腹板内模、横隔梁模板、端模安装底模安装完毕后绑扎底、腹板钢筋。钢筋之间的间距必须符合图纸要求，搭接长度、焊接长度、厚度及宽度等也必须满足规范和设计图纸的要求,在施工中必须特别注意钢筋保护层垫块的布设以保证保护层的厚度。钢筋主要采用绑33、扎连接，绑扎接头设置在内力较小处，并错开布置，绑扎接头与弯曲处距离不小于 10d，搭接长度必须大于 35d。钢筋接头采用搭接或帮条电弧焊时，宜采用双面焊缝，双面焊逢困难时，可采用单面焊逢。采用搭接电弧焊时，两钢筋搭接端部应预先折向一侧，使两接合钢筋轴线一致。接头双面焊缝的长度不小于 5d，单面焊缝的长度不小于 10d。钢筋加工的质量标准项 目允许偏差（mm）受力钢筋顺长度方向加工后的全长10弯起钢筋各部尺寸20箍筋、螺旋筋各部分尺寸5直螺纹连接丝头质量检验要求序号检验项目量具要求检验要求1外观质量目测牙形饱满，牙顶宽超过0.6mm秃牙部分累计长度不超过一个螺纹周长2外形尺寸卡尺或专用量具丝头长34、度应满足设计要求，标准型接头的丝头长度公差为+1P3螺纹大径光面轴用量规通端量夫应能通过螺纹的大径，而止端量规则不应通过螺纹大径4螺纹中径及小径通端螺纹环规能顺利旋入螺纹并达到旋合长度5止端螺纹环规允许环境与端部螺纹部分旋合，旋入量不应超过3P（P为螺距）钢筋绑扎完成后进行预应力管道布设（工艺见3.3.9.2），管道安装完毕后安装内模及横隔梁模板。底、腹板钢筋绑扎图片预应力管道安装图片内模安装图片3.6.4、浇注底板及腹板砼在施工前进行配合比试验，确定最佳配合比，保证泵送砼的流动性、和易性等性能，并进行混凝土抗渗性能试验。匝道桥现浇箱梁采用C40/C50砼。C40配合比为水：水泥：粉煤灰：砂：35、碎石：外加剂=150:346:70:762:1052:8.33（Kg）;C50配合比为水：水泥：粉煤灰：砂：石（5-10）：石（10-25）：外加剂=141:415:70:696:218:870:5.09（Kg）。3.6.4.1、砼生产及运输现浇箱梁砼由搅拌站集中供料，搅拌站配备2台100m3/h的砼搅拌机，单台实际生产能力达60m3/h，满足现浇箱梁一次最大浇筑强度的要求，砼输送设备为8台砼运输车，2台天泵。砼浇筑时，试验室人员应多次取样测坍落度，根据砂石料的含水率，在保证水灰比不变的前提下，随时调整用水量，砼拌制时严格控制水灰比和搅拌时间。3.6.4.2、砼浇筑浇注砼过程中测量跟踪监控，分36、析支架沉降情况。砼采用插入式振动器振动，振动时对钢筋密集部位和布有波纹管道的地方，应特别注意振捣，砼振捣选用8条50型振捣棒，并备用5条以上振捣棒。阴雨天气浇筑时，应在现场准备好足够的彩料布，当雨势较大时，暂时停止浇筑，并用彩料布将箱梁全面遮盖。砼浇筑控制要点：1、浇注时将梁分成数段进行浇筑。 2、砼采取分层布料、分层振捣，分层厚度控制在30cm。 3、砼振捣时分区定块、定员作业，砼振捣应密实，无漏振、欠振、过振等现象。4、振捣采取快插慢拔方式，移动间距不应超过振动棒作用半径的1.5 倍，与侧模保持 5-10cm 的距离，插入下层砼 5-10cm，每个振动点振捣时间控制在3040秒。并密切观察37、振捣情况，至砼停止下沉，不再冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆。防止砼表面出现蜂窝、麻面，甚至空洞等缺陷。5、波纹管位置要在砼浇筑前做出标记，振捣时注意保护锚具及波纹管，同时保证锚具及波纹管与砼充分结合，特别是锚固区要振捣密实。6、振捣过程中，振捣棒严禁接触模板，并在砼浇筑期间内，派专人检查模板对拉螺杆松紧情况，防止出现爆模、漏浆等现象。7、试验人员必须严格控制好现场坍落度，同时多做几组试件以准确确定初期龄期强度。8、施工缝采用清除表面浮渣、水泥砂浆和松弱层，并进行拉毛处理。经过处理的施工缝必须采用清水清洗干净才能浇筑下一次混凝土。浇筑顺序示意图底、腹板砼浇筑图片3.6.4.3、砼养护为保证砼质量，38、防止或减少砼表面开裂，浇筑完成的砼必须及时进行养护，砼养护应由专人负责。1、底板采用土工布全覆盖洒水养生；腹板、横隔板因模板未拆除，对模板进行洒水。2、养护用水要洁净，洒水要及时、不间断，应避免砼表面出现干湿循环，每天洒水次数以能保持砼表面经常处于湿润状态为度。3、养生不少于7天。4、砼严禁被油污、浮浆污染，在达到设计强度50%之前严禁踩踏。3.6.4.4、施工缝处理为使砼表面接缝美观，两层砼间的外露接缝线一定要平整顺直，在施工中，应采取以下措施进行预控：1、在第一次砼浇筑等强，对砼接头进行凿毛。凿毛由人工完成，当处理层砼强度达到2.5MPa时，由人工开始凿除砼表面的水泥砂浆和松软层，经凿毛处39、理的砼面用压缩空气或高压水清理干净。2、凿毛时对宽约1.5cm的砼外缘不予凿毛，以确保施工断面砼接缝顺直。3、第二次砼浇筑前，再次对接缝表面进行检查清理，并淋水将接缝处混凝土润湿；接缝处的砼应充分振捣，以使缝线饱满密实。3.6.4.5、砼外观修饰拆模后，如砼表面有少许蜂窝、麻面、汽泡、漏浆等问题时，在监理确认后，应及时进行外观修饰。修饰分两次进行，先用水泥砂浆填充，待凝固干缩后用调好色泽的灰白水泥浆填补、抹面(必要时，可用角磨机打磨)，水泥砂浆和水泥浆里应掺一定量的粘胶。灰白水泥浆的色泽应事先调好，与周边砼进行比对后方可使用。3.6.5、安装顶模，绑扎顶板钢筋、布设预应力管道顶模采用木模，并利40、用钢管架进行支承。顶模安装完成后进行顶板和翼板钢筋绑扎，注意有关预埋件及预留孔的预埋布设。然后布设顶板预应力管道，最后安装顶板端模。3.6.6、顶板浇筑砼具体工艺同上。为保证以后的桥面铺装质量，必须对箱梁顶面平整度进行控制，控制措施如下：事先在钢筋上纵横每隔 3 米设置 1 个标高点。在顶板砼的浇筑过程中，采用平板振动器，同时按照标高点拉线控制顶面标高，将高处的砼铲除，同时用砼填补低处，并用 3 米的铝合金水平尺抹平表面。在处理好的砼顶面禁止人员走动，同时在砼终凝后再覆盖土工布养生。变形观测：箱梁线形的控制直接关系到引桥的线形的美观，线形观测是控制线形的关键。在每一孔箱梁浇筑砼时，测量组必须派41、人值班，在 1/2 跨、1/4 跨、 墩顶和箱梁端头的截面，分别在翼板、腹板设挠度观测点，每隔 2h 观测一次，密切注视箱梁在浇筑过程中的挠度变化，如果挠度变化超过 20mm，测量组通知技术负责人和值班施工员，停止浇筑混凝土。砼养生图片3.6.7、 预应力张拉3.6.7.1、预应力施工工艺流程预应力钢束施工主要包括锚具的准备及安装、波纹管安装、钢绞线下料及穿束、预应力的张拉、封锚灌浆等。预应力钢束施工流程见下图：锚具及波纹管安装锚具及波纹管进场检验预应力穿束钢绞线进场检验钢绞线下料操作平台搭设预应力束张拉封端真空辅助压浆封锚3.6.7.2、预应力钢束施工1、波纹管安装预应力管道采用塑料波纹管，42、管道位置必须定位准确，应按设计坐标安装，安装偏差不大于 10mm。预应力管道采用“U”型钢筋定位，定位钢筋沿钢束长度方向直线段按每0.8m设置一道，曲线段按每0.4m设置一道。为保证压浆的质量，在预应力管道安装时注意安装管道的排气孔或压浆孔，特别注意在曲线最高点安装一个排气孔。波纹管安装过程中，当受到普通钢筋的影响时，适当地调整普通钢筋的位置。安装好的波纹管要注意保护，措施如下：1、钢筋绑扎、砼浇筑过程中，不得踏压波纹管；不得在没有防护的情况下而在波纹管的上方或附近进行电焊或气割作业。2、波纹管与锚垫板连接处以及波纹管套管两端用防水胶带缠绕严密，防止浇砼时漏浆。3、砼浇筑前，要仔细检查波纹管的43、位置、数量、接头质量及固定情况；如发现波纹管被破坏，要及时处理。4、为避免浇筑砼时振捣器损坏到波纹管，混凝土浇注前必须穿入内衬管（采用PVC管制作），浇筑过程中应由专人用探头对管道进行检查，发现堵塞应立即处理（采用高压水通管）。2、锚垫板安装锚垫板（含螺旋筋）进场后，按规范要求进行检查验收，满足要求后才能使用。锚下螺旋筋要紧贴锚垫板背面，锚板、锚垫板及螺旋筋必须同轴，且与预应力钢束垂直，波汶管尽可能处于其正中位置，施工时必须加设锚下钢筋网。锚具及螺旋筋如与其它普通钢筋相碰时，可适当调整普通钢筋位置，螺旋筋可与其它定位钢筋电焊在一起。3、钢绞线进场检验、下料和穿束钢绞线进场后，按规范要求进行验收44、，对其强度、延伸量、弹性模量及外型尺寸进行检查、测试，合格后才能使用。钢绞线根据设计要求的下料长度进行下料，同时考虑实际工作长度。下料采用钢卷尺精确测量、砂轮切割机切割，下料误差为0+100mm。钢绞线下料时不得在砼面上生拉硬拽，以免磨伤钢绞线。下好的钢绞线单根盘起，经分类编号后进行临时存放。钢绞线临时存放时，在其下垫木方，并全面覆盖，以防雨、防潮。下好的钢绞线必须及时使用，尽量减少临时存放时间。钢绞线采取整束穿入孔道，穿入前应预先编束，编束时应将钢绞线逐根理顺，防止缠绕，并应每隔1-1.5m捆绑一次，使其绑扎牢固、顺直。4、预应力钢束张拉 锚具及张拉设备准备锚板、夹片使用前须经检查验收，并分45、类保存。千斤顶和油压表在张拉前必须进行标定，以确定张拉力与压力表读数之间的关系曲线。 锚具及张拉设备安装张拉前先安装锚垫板及钢绞线，然后分别安装锚板、夹片、限位板、千斤顶、工具锚板及工具夹片。千斤顶由1吨的手拉葫芦悬挂及调位。锚具及张拉设备安装示意图如下：锚具及千斤顶安装示意图 主要张拉工艺当砼强度达到设计强度的90%以上，且砼的龄期不小于7天后方可进行预应力钢束张拉。张拉步骤为：张拉到10%张拉控制吨位持荷3分钟开始量测引伸量张拉到控制吨位持荷3分钟量测引伸量回油量测引伸量。保证张拉到控制吨位量测的引伸量与回油后量测的引伸量之差不大于7mm，否则确定为整体滑丝。同时检查钢绞线尾端标记张拉完毕46、是否仍为一个平面，如有变化，表明出现了滑丝。必须对滑丝进行处理。张拉采用张拉力与引伸量双控，以张拉力为主，引伸量实际伸长值与理论伸长值控制在6%以内。预应力钢束张拉时要尽量避免出现滑丝、断丝现象，应确保在同一截面上的断丝率不大于1%，而且限定一根钢绞线断丝不得超过1根。 封端张拉锚固完成后，将多余的钢绞线用砂轮机切除，钢绞线剩余长度35cm。钢绞线切除后，及时用高标号的水泥砂浆将锚头端部钢绞线间的缝隙进行封堵。为确保封端密实，还可以在水泥砂浆中掺入一定量的粘胶，同时加强对封端水泥砂浆的养护。3.6.7.3、预应力管道压浆及封锚预应力钢束张拉完毕后24h内必须压浆，压浆嘴和排气孔可根据施工实际需47、要设置，压浆前应用压缩空气清除管道内杂质，然后压浆。 压浆采用真空辅助灌浆法，浆体材料应掺入真空灌浆专用添加剂，要求管道压浆密实，水泥浆水灰比不大于0.4，不允许掺氯盐外加剂，可掺减水剂和膨胀外加剂，具体用量通过试验确定。但外掺剂中不允许含有易引起钢绞线氢脆反应的有害成分，同时要求水泥浆的强度不低于C50。1、浆液的主要技术指标 强度：水泥浆的强度应达到现浇箱梁砼的设计强度； 水灰比：控制在0.4-0.45； 稠度：控制在1418s之间； 泌水率：小于初始体积的2%，泌水应在24h内全部被浆液吸回； 自由膨胀率小于10%。水泥浆必须通过工地试验室进行配合比试验，验收合格并报审后才能使用。2、主48、要压浆机具选用及布置真空灌浆主要施工设备包括真空机、螺杆式灌浆泵和净浆拌浆机，各设备装置连接见下图：3、真空辅助压浆基本操作方法 试抽真空封端强度达到15MPa以上，且封端表面无裂纹，可以进行试抽真空。将灌浆阀、排气阀全部关闭，真空阀打开，启动真空阀抽真空，当真空压力表达到-0.08MPa时，停泵约1min时间，如果压力表读数不变，表示孔道达到且能维持真空。如果不能达到要求的真空度，或者不能维持，则应查明原因，并及时采取措施，直至满足要求。 拌制水泥浆为了检查机械完好情况，同时，充分润湿搅拌机内壁，水泥浆搅拌前，加水空转几分钟，然后将积水倒净。根据配合比及需要的搅浆量，将各原料准确称好，首先将49、水倒入搅拌机里，同时启动搅浆机，然后投入计量好的外加剂并搅均匀，最后加水泥，加水泥要慢且均匀，尽量避免浆体中有结块。浆体搅完后，按规范要求进行取样试验，合格的浆液通过过滤网倒入储浆桶。 压浆a.水泥浆搅拌均匀后，经过一层1.2mm过滤网，送入储浆罐，再由储浆罐引到灌浆泵，在灌浆泵高压橡胶管出口打出浆体，直到出来的浆体与灌浆泵的浆体浓度一样时关掉灌浆泵，然后将高压橡胶管接到孔道压浆管，绑扎牢固。b.关闭灌浆阀，启动真空泵，当真空值达到并维持在-0.060.1MPa时，打开灌浆阀，启动灌浆泵，开始灌浆，灌浆过程中，真空泵应保持连续工作。压浆时要保证从低端压进，高端压出。c.待真空端的透明胶管有浆体50、经过时，关闭通向真空机的真空阀，关闭真空机，水泥浆会流向废浆池，且稠度与灌入的浆体相同时，关闭抽真空端的阀门。d.灌浆泵继续工作，压力达到0.6MPa左右，持压至少5min，完成排气泌水，使管道内浆体密实饱满，完成灌浆，关闭灌浆泵及灌浆阀门。 灌浆量控制计算单根波纹管的理论体积，减去钢绞线或粗钢筋的理论体积，即为每根波纹管理论灌浆量计算量。在实际施工时，实际压浆量做好记录，与理论压浆量进行对比，其实际灌浆量应不小于理论灌浆量。 清洗拆卸外接管路，清洗真空机的空气滤清器及管路阀门，清洗灌浆泵、搅拌机及所有沾有水泥浆的设备和附件。4、压浆注意事项 严格掌握材料配合比，各种原材料的配比误差不能超过151、%； 灌浆时应选用牢固结实的高强橡胶管，在有压力时不易破裂； 灰浆进入灌浆泵之前应通过1.2mm的筛子； 真空泵的放置宜低于整条管道，启动时先将连接的真空泵的水阀打开，然后开泵；关泵时先关水阀，后停泵； 浆液自拌制完成至压入孔道的延续时间不宜超过40min，且在使用前和压注过程中应连续搅拌，对因延迟使用所致流动度降低的水泥浆，不得通过额外加水增加其流动度。5、封锚施工压浆完成后，及时进行封锚砼施工。封锚施工时，先对钢套管壁及槽口进行清理，然后填塞砼，封锚砼的强度应符合设计要求。3.7、支架拆除支架在预应力张拉后、砼强度达到设计要求后方可拆除，卸架时应先卸顶板悬臂部分，再从跨中向两边对称卸架，支52、架拆除过程必须重点做好施工安全措施。四、资源配置人力资源投入情况（一联）工序施工内容时间人力资源1准备工作2d杂工 6 人2搭设碗扣式满堂支架10d架子工 20 人2班3安装槽钢、方木和底模模2d木工班 12 人2班4支架预压试验10d杂工班 8 人2班5安装侧模、翼板底模3d木工班 12 人2班6扎底板、腹板及横隔梁钢筋5d钢筋班 30 人2班7布预应力管道2d张拉班 6 人2班8安装内侧模2d木工班 10 人2班9浇筑第一层混凝土1d砼班 20 人10等强后清凿2d砼班 8 人11安装顶模内侧模3d木工班 20 人2班12扎顶板钢筋4d钢筋班 16 人2班13布顶板预应力管道2d张拉班6 53、人14浇第二层混凝土1d砼班 30 人15等强养生7d砼班 6 人16预应力张拉、压浆4d张拉班 12 人2班17合计60d主要机械设备投入情况序号名称规格型号单位数量备注1搅拌站100m3/h台22地泵BSA 2109HD台23汽车泵48m臂长台24装载机ZL50台25发电机200KW台26汽车吊25T台27电焊机BX1-500台128钢筋切断机台29钢筋弯曲机台210钢筋直螺纹加工机械套211振捣器50台1212高压泵管m20013千斤顶台214水泥净浆搅拌机台115真空机台116压浆泵台117全站仪TCA1800台218水准仪NA2台2五、进度计划 潮连互通匝道桥现浇箱梁施工计划从20154、4年9月10日开始，到 2015年12月31日结束。六、 质量保证措施6.1、质量管理体系建立以项目经理为工程质量第一责任人的质量检查组织机构、项目总工程师负责的工程技术、质检、测量三位一体的质量保证体系，严格进行施工过程中的质量控制。质量管理体系组织机构见下图。质量管理体系组织机构图6.2、制度保障措施本项目现浇箱梁施工以公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011 为施工控制依据，以公路工程质量检验评定标准JTG F80/1-2004 为检验标准，以公路工程竣（交）工验收办法为竣（交）工验收依据。在施工过程中各劳务专业队及工段施工技术员（工序负责人）应严格执行“三检”制度，劳务专业队技55、术负责人必须监督工班长做好每一道工序的自检及交接检，并配合工段施工技术员做好复检工作，不合格应予以返工及修正。工段施工技术员在复检合格后报现场质检工程师验收，经现场质检工程师报监理工程师验收合格后方可进行下一道工序施工。6.3、 质量控制措施 施工中质量保证除了在组织机构、制度、材料设备、管理及工艺方面必须有保证外，在具体的施工中也必须要有足够的保证，其主要分为以下几方面：1、测量工作的保证措施 施工基线、水准线、测量控制点，应按规范要求定期复测，各工序开工前，应校核所有的测量点。在施工过程中，测量定位严格要求，确保测量放样的结果准确无误。2、模板及支架的保证措施模板和支架经过结构设计，保证有56、足够的强度和刚度，并要装拆方便。模板严格按技术规范进行加工，实行三级验收程序。3、钢筋的保证措施钢筋进场时，应对钢筋外观进行检查，应无弯曲、卷绕、油污、污垢、损伤、氧化皮、附着性铁锈和其它涂层，以及裂缝、裂痕等。并根据钢筋送货单检查钢筋数量、规格、直径、长度是否相符，验证每批每个规格的钢筋。钢筋进场时，应按现行国家标准钢筋混凝土用热轧带肋钢筋(GB1499)等的规定抽取试件做力学性能检验，其质量必须符合有关标准的规定。力学性能试验时，从每批中任意抽出两根钢筋，每根钢筋上取两个试样分别进行拉力试验(测定其屈服点、抗拉强度、伸长率)和冷弯试验。钢筋运至钢筋加工场后，必须严格按批分等级、牌号、直径、57、长度等挂牌存放，并注明数量，不得混淆。钢筋应堆放整齐，避免锈蚀和污染，堆放钢筋的下面要加垫木，离地距离不少于30cm。钢筋配料、加工在钢筋加工场进行。4、砼的保证措施 4.1、砼原材料的选择及性能要求根据现浇箱梁内在质量、外观质量控制要求，砼原材料须选择级配良好的砂、石料、性能优良的高效减水剂。1、水泥：采用低碱水泥，进场应分批检验，质量应稳定。2、细骨料：宜采用中粗河砂。细度模数在2.7左右，含泥量必须小于2%，并且无泥团，其它指标应符合规范规定。3、粗骨料：粗骨料采用反击破高标碎石，石子级配应优良，来源稳定。入场后分批检验，最大粒径应小于25mm，针片状颗粒含量不大于5%，不得混入风化颗粒58、，含泥量不超过1%，泥块含量不大于0.5%，若含泥量达不到要求，必须用水冲洗合格后才能使用，其它指标必须符合规范要求。4、外加剂：采用高效减水剂，降低水泥用量。外加剂入场后应分批存放，分批检验。4.2、砼性能要求及配合比设计现浇箱梁砼性能要求如下：1、强度：50 MPa；2、水灰比：不大于0.353、3d强度：44 MPa；4、坍落度：162cm；5、泌水性：常压下不泌水；6、具备良好的耐久性；7、具备良好的抗裂性能；8、满足泵送要求。现浇箱梁砼配合比需经工地试验室严格试配，在多组试验中进行优化，并报总监办中心实验室平行后方可使用。4.3、砼浇筑 1、派专人(试验人员)到搅拌站监督检查配合比执59、行情况以及原材料、坍落度、试件取样、称量衡器检查校准以及拌合时间是否相符。 2、砼运抵现场后，必须经过坍落度试验，符合要求后才能浇筑，若坍落度损失过大，试验人员可根据实际情况征得监理工程师同意后加入适量水泥浆，以确保混凝土的水灰比不变，并要搅拌均匀后方可浇注。 3、浇注砼前，全部模板和钢筋应清洗干净，不得有杂物，模板若有缝隙应填塞密实，并经监理工程师检查批准后方能开始浇注，砼的浇注方法，必须经过监理工程师的批准。 4、砼浇注施工时，要严格控制分层厚度，最大不超过 30cm，同时要严格控制混凝土自由下落高度，最高不能超过 2m，超过 2m要使用串筒或流槽，以免混凝土产生离析。 5、砼浇注作业应连60、续进行，如因故发生中断，其中断时间应小于前次混凝土的初凝时间或能重塑时间，超过中断时间，应采取相应措施处理，并立即向监理工程师报告。 6、砼振捣时，振捣器应快速插入，缓慢拔出，振捣点均匀，在振捣器不能达到的地方应辅以插铲式振捣，以免发生漏振现象。 7、施工缝的处理，应按规定或监理工程师的要求进行，在旧混凝土表面浇注新混凝土前，必须将其表面凿毛清洗干净，用水湿润后，先浇一层水泥浆以确保新旧混凝土之间能结合良好。 8、砼终凝以后要采取适当措施养护，并在浇注部位注明养护起止日期，以免遗漏。9、在监理工程师监督下按照交通部公路工程水泥混凝土试验规程规定制作试件测试强度。七、 安全保证措施7.1、安全关61、键点分析1、箱梁最大高度超过12m，其施工支架为高大支架，高大支架施工本身存在较大的安全技术风险。2、多作业面施工相互干扰大，高温天气、24h不间断施工存在极大的安全风险。3、匝道桥跨越潮连大道，对过往行人、车辆的安全将产生较严重的影响。4、繁忙交通节点上，车辆失控撞击支架将使支架倒塌。7.2、危险源辨识1、起重吊装作业：施工起吊设备主要是汽车吊，施工时需保证吊装作业安全，特别需避免风大雾大等恶劣天气。2、用电安全：施工期间需注意安全用电，防止漏电触电。3、高处作业：现浇箱梁施工属于高空作业，要注意高空作业安全，预防高空坠物，临边作业需系好安全带等防护措施。7.3、安全生产目标1、工伤死亡事故62、为0；2、重大机械损坏事故为0。7.4、安全保证体系及措施1、安全生产管理体系成立以项目经理为首的安全生产领导小组，坚持管生产必须管安全的原则，突出专职安全员的责权，健全岗位责任制，从组织上、制度上、防范措施上保证安全生产，做到规范施工，安全操作。安全生产管理如下：2、安全生产管理制度安全生产责任制1）项目部安全委员会在项目经理和主管安全的副经理领导下开展工作，负责对涉及工程项目的施工安全生产工作制定各项制度、措施和实施细则，并负责协调解决各部室或各施工队伍之间有关安全生产的关系问题，一切从“安全第一” 宗旨出发。2）专职安全工程师直接对项目经理部安全委员会负责，对违规操作和影响施工安全的施工63、作业具有停工和处罚的权力。3）专职安全员对管区内的所有施工安全生产负责，由专职安全工程师负责领导。4）安保部长为项目部安全委员会主要负责人之一，全面管理施工现场的安全生产工作，定期不定期地召开安全生产会议，研究当前的安全工作，针对事故易发点，制定和颁发布行之有效的安全防范措施和安全规则。5）安全部在部长的领导下展开安全工作，负责安全教育和技术培训，负责制定安全责任考核制度，负责将项目部安全委员会制定的各项安全管理规章制度及安全实施细则落实到各施工队和施工班组，并负责安全会议日常安全工作的记录等整理工作。6）各施工队安全员负责本施工队内所有施工项目的安全生产任务，并负责督促检查安全制度和安全保证64、措施的落实和执行情况，安排施工班组安全员跟班作业，随时检查和落实班组的安全生产情况，定期向专职安检工程师或安检部门汇报施工现场的安全施工执行和落实情况，为安全生产奖罚总结提供依据。3、安全生产保证措施（1）支架搭设前，必须严格保证地基处理后的承载力能够满足设计要求。（2）满堂支架的搭设应由架子工进行，架子工应持证上岗，搭设架子的材料和匹配件必须合格。（3）支架搭设前，应由技术负责人向作业班组、作业管理人员及专职安全员等进行安全技术交底，并做好交底记录。（4）架子搭设过程中，架子工必须佩戴好安全防护用品，包括安全帽、安全带、防滑鞋等。高处作业人员衣着要灵便，禁止赤脚、穿硬底鞋、拖鞋、高跟鞋以及带65、钉易滑得鞋从事高处作业。（5）架子搭设过程中，要有专人监视，工作区域内无关人员严禁进入，防止落物伤人，架管、扣件等上下传递要用容器，禁止凌空抛扔。（6）支架应严格按照设计的纵横距及步距进行搭设，为保证支架的稳定，支架每层每列必须设置斜撑。（7）满堂式支架在墩旁设置专用上下爬梯作为安全通道，并在支架最外侧设置高立杆作为安全防护栏杆，铺设走道板用于人员行走。 （8）钢管桩+贝雷梁支架搭设过程中，钢管顶槽口开设、工字钢和贝雷安装过程中，为保证工人上下钢管的安全，需在钢管上焊接爬梯钢筋，为保证钢筋有足够焊缝长度，同时利于攀爬，爬梯钢筋采用“ U” 形状。横联安装过程中为保证高空作业安全需在钢管上搭设作66、业平台。作业平台考虑在横联下方1m钢管处焊接角钢，然后在角钢上搭设脚手板，脚手板要求与角钢固定牢固，注意作业平台要求在钢管安装前铺设好。（9）2I45工字钢及贝雷安装定位时，靠人工精确定位工字钢或贝雷存在一定的安全风险。因此考虑在2I45工字钢安装前，在2I45工字钢顶部对应的贝雷或钢管位置焊接型钢作为定位卡，安装过程中只需将贝雷靠紧定位卡或将工字钢定位卡靠紧钢管即可完成精确定位。同时也可在2I45工字钢未设有贝雷的区段用钢筋焊接护栏，保证在工字钢上行走作业安全。（10）为防止分配梁安装过程中坠落危险，在贝雷安装好后设置一层安全网。（11）跨越潮连大道处箱梁施工时，由于箱梁底部车辆通行，为防止67、高空坠物造成的伤害，考虑利用钢管桩焊接牛腿搭设防护棚，将箱梁底部进行封闭。并在通道两侧各30米处设置限高“5m”醒目警告标示牌，且在道路两侧设置“限速15km/h”、“前方施工，车辆慢行”等宣传牌，同时，需设置夜间安全警示灯，防止事故发生。（12）翼板底工字钢处铺设走道板，设置护栏，并挂安全网。走道板需与工字钢连接牢固。（13）临边设施及孔洞均应设置安全网封闭。（14）所有电器均设置漏电保护装置。（15）箱梁必须达到强度且张拉后方可拆除支架。支撑架拆除前，应进行安全技术交底，并设置警戒线和警戒人员。满堂架拆除应遵循“由上至下、先搭后拆、后搭先拆”的原则，同时做到一步一清，严禁上下同时作业。（168、6）拆除应从跨中开始分别向两端对称进行，拆除下来的构件应分类堆放，便于运输和保管。（17）架子拆除中途不得随意换人，必须更换时应将拆除情况交代清楚后方可换人。（18）遇6级以上大风、大雾、大雨等恶劣天气不得进行支架搭设及拆除作业。（19）严禁在架体基础周边临近区域进行挖掘作业。八、环保及文明施工保证措施组织管理一般措施必须严格按施工组织设计施工部署生产、生活、办公基地，报监理工程师审批业主审查后实施；施工完毕，做好场地清理，并按要求将原有设施原样恢复，陆地不留异物，做到工程完场地清。施工区域及职责严格划分，设立责任区，立标志牌分片包干到人。施工现场应有施工日志和施工管理各方面专业资料。标语、标69、牌等设置按业主统一规定标志。设置、配备充足的消防设施、器材，符合有关消防规定。 加大文明施工宣传和监督力度广泛展开法制宣传和文明施工教育，提高广大职工群众保卫工程建设和遵纪守法的自觉性。定期举行文明施工管理活动，检查文明施工情况，发现问题及时整改，并做好检查记录。 钢筋及模板施工时，废弃的钢筋、焊条等应集中堆放。 在浇注砼时，对砂石料进行洒水降尘，控制扬尘污染。 在施工期间的废弃物、边角料分类存放，统一集中处理。 大力宣传环境保护，项目部定期对每位员工进行环保教育，并且监督其执行情况。 开展环保竞赛，并对在环保中有突出贡献者给予表彰和奖励，对那些破坏环境和生态的员工进行批评、教育和处罚。 指定70、专门的环保监督员，对工程的每一个工序进行监督检查，出现问题马上会同项目部领导和当地环保部门一起解决。 施工用水泥采用罐车运输，水泥罐贮存，不得散装散卸；粉状材料采用袋装运输并贮存在室内。 施工所产生的垃圾和废弃物质，应根据各自不同的情况，分别处理，不得裸露弃置。 清洗施工机械、设备和机具废水、废油等有害物质和生活废水，不得直接排入农田、耕地中，以防污染水质和土壤。 雨天及时清理施工现场及道路的泥泞，晴天及时对施工现场及道路洒水，对施工道路有凹陷的地方及时修补。 临时用地、施工运输道路以及驻地周围要经常洒水，避免尘土飞扬，污染空气。九、计算书结构计算步骤整个验算过程分四部分进行，分别为：满堂碗扣71、支架计算、跨潮连大道贝雷梁支架计算、跨河涌贝雷梁支架计算、水中墩贝雷梁支架计算。第一部分为满堂碗口支架计算：依次对胶合板、纵向方木、横向工字钢、碗扣支架及地基承载能力进行计算；第二部分为跨潮连大道贝雷梁支架计算：依次对工字钢分配梁、纵向贝雷梁、工字钢承重梁、钢管桩及入土深度进行计算。第三部分为跨河涌贝雷梁支架计算：依次对工字钢分配梁、纵向贝雷梁、工字钢承重梁、钢管桩及入土深度进行计算；第四部分为水中墩贝雷梁支架计算：依次对工字钢分配梁、纵向贝雷梁、工字钢承重梁、钢管桩及入土深度进行计算。砼自重取25kN/m3；模板、支架自重取1kN/m2。受力验算按极限应力法，取1.2倍恒载+1.4倍动载验算72、。动载包括： 1、人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：取2.5kN/m2；2、砼振捣荷载：取2kN/m2。各种钢材的几何特性及内力见下表。其中： 各种钢材几何特性及内力表材料名称自重q(kN/m)弯曲截面系数W(cm3)惯性矩I(cm4)静矩S(cm3)腹板厚度d(mm)最大剪力Q(kN)最大弯矩M(kN.m)I12.6工字钢0.1427748844.256916.56I45a工字钢0.804143032240836.411.5554.10307.45双拼贝雷梁27157.1500994.4-490.51576.4第一部分 满堂碗扣支架计算 根据箱梁形式取箱梁高度最高作为计算模型。经统73、计取C匝道第一联连续箱梁进行计算，箱梁高2.4m，顶板厚25cm，底板厚22cm，腹板宽45cm，翼缘厚45cm，加厚段顶板50cm，加厚段底板67cm。1. 胶合板计算1）实心段实心段（腹板、横隔板）处木方中心距25cm，砼厚度2.4m，取1mm宽砼作为计算单元，实心段胶合板线荷载设计值：均布荷载作用下的最大弯矩出现在跨中，其值为： 根据公路桥涵施工技术规范实施手册（JTG/T F50-2011）P34页，胶合板物理力学性能按混凝土模板用胶合板（GB/T 17656-2008）进行取值如下：胶合板弯曲正应力为：满足要求！胶合板挠度按均布荷载计算，其计算跨距应按净距计算，因此，挠度值为：挠度满74、足要求！2）非实心段非实心段处木方中心距为35cm，砼厚度取0.47m（翼缘板厚45cm，顶底板厚47cm），取1mm宽砼作为计算单元，非实心段胶合板承受的设计线荷载：均布荷载作用下的最大弯矩出现在跨中，其值为： 胶合板弯曲正应力为：满足要求！胶合板挠度按均布荷载计算，其计算跨距应按净距计算，因此，挠度值为：挠度满足要求！2. 纵向方木计算方木选用4m长10cm10cm 的柏木,抗弯强度 ，抗剪强度设计值。 截面抵抗矩 截面惯性矩 1）实心段实心段(腹板、横隔板)纵向方木间距为25cm，因此荷载计算宽度取25cm，砼厚度2.4m，方木所受荷载为：方木在横隔板处受力最不利，跨径为60cm，实心段75、方木受力按三跨连续梁建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力最大支座反力强度验算： 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算：满足规范要求！ 综上所述，实心段处方木满足受力要求。 2）非实心段非实心段纵向方木间距为35cm，因此荷载计算宽度取35cm，砼厚度0.47m，方木所受荷载为： 因方木所受荷载远小于实心段荷载，故不再进行验算。3. 横向I12.6工字钢计算通过以上分析可知：工字钢所受荷载为方木传递的最大支座反力，荷载间距为25cm，工字钢下横向立杆间距取90cm（横隔梁中部位置），工字钢自重取，建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力最大支座反力强度验算： 满足正应力要求！ 满足76、剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！综上所述，横向I12.6工字钢满足受力要求。4.碗扣支架受力计算1）单支立杆轴向力计算 由上述可知，单支立杆所受最大压力为工字钢传递的最大支座反力。 碗扣式支架架搭设的纵横步间距为； la : lb : h 60cm :90cm : 120cm。根据桥涵（下册）P10 碗扣支架构件设计荷载（立杆在横杆竖向间距为1.2m 时，每根立杆设计荷载为30kN） 实际最大轴向力 满足要求！2）立杆稳定性计算查建筑施工手册P618 得：3 排以上碗扣式钢管支撑架按“2 步3 跨”连墙计算。查表(P498)得立杆的计算长度：立杆回转半径 立杆长细比，查表得稳定系数立杆横77、截面面积立杆截面模量立杆弹性模量查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008第4.2.6条风荷载标准值按下式计算：式中：风荷载标准值（）；风压高度变化系数，查附录A表A，这里取；风荷载体型系数，取；基本风压（）查附录A图A，这里取。风荷载标准值查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008第5.3.2条，风荷载对立杆产生弯矩按下式计算：式中：单支立杆弯矩立杆纵距立杆计算长度风荷载标准值风荷载对立杆产生弯矩：根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008第5.3.2条立杆压弯强度按下式计算：式中：有效弯矩系数，采用1.0；截面塑性发展系数，钢管截面为1.15立杆78、截面模量；欧拉临界力，(为弹性模量，为长细比) 满足要求！综上所述，碗扣支架满足受力要求。5.地基承载力验算 立杆布置最密间距为6060cm，单杆最大轴力为26.8KN。根据地勘资料，素填土承载力容许值为90。 满足要求！开挖过泥浆池的区域需进行换填，并对回填土压实，上层再铺设40cm石渣并压实。第二部分 跨潮连大道贝雷梁支架计算跨潮连大道处支架上箱梁高1.7m，顶板厚25cm，底板厚22cm，腹板宽45cm，翼缘厚45cm。截面渐变段，腹板厚为65cm，顶板厚25cm，底板厚42cm，为简化计算，取最大截面面积进行计算。1. I12.6工字钢分配梁计算根据箱梁截面高度，转化成砼线荷载图如下：79、单位（）其余荷载取值如下：人员及施工机具荷载：砼振捣荷载：箱梁胶合板及支撑：工字钢及木方分配梁：因每排工字钢纵向布置间距为0.9m，故荷载宽度取0.9m，分别计算各部位荷载：翼板处：腹板处:顶底板处：工字钢下共布置5条纵向贝雷梁，并对其编号，如下图所示： 根据工字钢各部位受力荷载，建模计算如下： 根据“tool”计算可知，最大变形，最大弯矩，最大剪力,各贝雷梁支座反力分别为强度验算： 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！综上所述，横向I12.6工字钢满足受力要求。2. 纵向贝雷梁（双拼）计算贝雷梁所受荷载为I12.6工字钢传递的支座反力，由于贝雷梁上的工字钢按0.9m纵80、向均匀分布，故可近似为均布荷载：1#、5#贝雷荷载2#、4#贝雷荷载3#贝雷荷载双拼贝雷自重1）1#、5#贝雷梁计算贝雷梁长12m，主跨为10.5m，两边悬臂各为0.75m，建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,支座反力强度验算 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！2）2#、4#贝雷梁计算贝雷梁长12m，主跨为10.5m，两边悬臂各为0.75m，建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,支座反力强度验算 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！3）3#贝雷梁计算贝雷梁长12m，主跨为10.5m，两边悬臂各为0.75m，建模计算如下：最大变形，81、最大弯矩，最大剪力,支座反力强度验算 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！综上所述，纵向贝雷梁满足受力要求。3. 横梁2I45a工字钢计算工字钢所受荷载为各贝雷梁传递的支座反力，1#、5#反力为，2#、4#反力为，3#反力为。双拼工字钢长9m，主跨长4.5，两边悬臂各为2.25m，底下为两条钢管立柱做支撑，根据上述所求集中荷载建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,支座反力强度验算： 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！综上所述，横向双拼I45a工字钢满足受力要求。4. 钢管桩验算1） 钢管桩稳定性验算钢管桩受力为2I45a传递的支座反力R=82、731.2kN.820mm外径820mm，壁厚取8mm，截面特性如下所示：钢管桩自由长度取10m，长细比根据值，按b类截面查钢结构设计规范附录C，得压杆稳定系数为 满足要求！2 )钢管桩偏心验算 钢管桩偏心距取， 满足要求。综上所述，820mm钢管桩立柱满足受力要求。5、钢管桩入土深度计算潮连大道地面标高按照最低2.8m计算，钢管桩直径为82cm，所受轴向压力取2I45a传递的最大支座反力731.2kN。查地质报告，潮连互通E匝道桥2#墩地质情况见下表：序号地质分层厚度（米）桩周极限摩阻力（kpa)1填筑土1.4302粉质粘土2503淤泥2.8204淤泥质粉砂2.8205淤泥11.9206粉质83、粘土1.7307粉质粘土3.3508粉质粘土4.555根据公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)，摩擦型单桩轴向受压的承载力公式为：式中，单桩轴向受压承载力容许值(kN)； u桩身周长(m)； n土的层数； 各土层的厚度(m)； 与对应的各土层桩侧摩阻力标准值(kPa)； 桩端处土的承载力标准值(kPa)； 分别为振动沉桩对各土层桩侧摩阻力和桩端承载力的影响系数；对于锤击、静压沉桩其值均取为1.0。 偏安全计算，不考虑桩端承载力，则公式转化为： 设钢管桩进入粉质粘土厚度为，代入得，解得，钢管桩的入土深度，取。钢管桩桩底标高第三部分 跨河涌贝雷梁支架计算A匝道第七联跨河涌支架上箱84、梁高1.6m，顶板厚25cm，底板厚22cm，腹板宽45cm，翼缘厚45cm。跨中横隔梁宽度取0.6m，其余截面简化为为标准截面计算。1. I12.6工字钢分配梁计算1）标准截面处根据箱梁标准截面高度，转化成砼线荷载图如下：单位（）其余荷载取值如下：人员及施工机具荷载：砼振捣荷载：箱梁胶合板及支撑：工字钢及木方分配梁：标准截面处工字钢纵向布置间距为0.9m，故荷载宽度取0.9m，分别计算各部位荷载：翼板处：腹板处:顶底板处：工字钢下共布置7条纵向贝雷梁，并对其编号，如下图所示：根据工字钢各部位受力荷载，建模计算如下： 根据“tool”计算可知，最大变形，最大弯矩，最大剪力,各贝雷梁支座反力分别85、为强度验算： 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！综上所述，标准截面处横向I12.6工字钢满足受力要求。2） 跨中横隔梁处根据箱梁跨中横隔梁截面高度，转化成砼线荷载图如下：单位（）跨中横隔梁处共布设3条横向工字钢，间距为0.6m，故荷载宽度取0.6m，分别计算各部位荷载：翼板：横隔板处:根据工字钢各部位受力荷载，建模计算如下： 根据“tool”计算可知，最大变形，最大弯矩，最大剪力,各贝雷梁支座反力分别为强度验算： 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！综上所述，跨中横隔梁处横向I12.6工字钢满足受力要求。2.纵向贝雷梁（双拼）计算贝雷梁所受荷载86、为I12.6工字钢传递的支座反力。标准截面处，工字钢间距按0.9m均匀分布，故近似为均布荷载：1#贝雷荷载2#贝雷荷载3#贝雷荷载4#贝雷荷载5#贝雷荷载6#贝雷荷载7#贝雷荷载跨中横隔梁处，每片贝雷梁受一道由工字钢传递的支座反力，因此，17#贝雷梁所受集中荷载依次为： 双拼贝雷自重1）1#贝雷梁计算贝雷梁长15m，主跨为13.5m，两边悬臂各为0.75m，建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,支座反力强度验算 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！2）2#贝雷梁计算贝雷梁长15m，主跨为13.5m，两边悬臂各为0.75m，建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力87、,支座反力强度验算 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！3）3#贝雷梁计算贝雷梁长15m，主跨为13.5m，两边悬臂各为0.75m，建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,支座反力强度验算 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！4）4#贝雷梁计算贝雷梁长15m，主跨为13.5m，两边悬臂各为0.75m，建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,支座反力强度验算 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！5）5#贝雷梁计算贝雷梁长15m，主跨为13.5m，两边悬臂各为0.75m，建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,支座88、反力强度验算 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！6）6#贝雷梁计算贝雷梁长15m，主跨为13.5m，两边悬臂各为0.75m，建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,支座反力强度验算 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！7）7#贝雷梁计算贝雷梁长15m，主跨为13.5m，两边悬臂各为0.75m，建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,支座反力强度验算 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！综上所述，纵向贝雷梁满足受力要求。3.横梁2I45a工字钢计算 工字钢所受荷载为贝雷梁传递的支座反力，17#最大反力依次为 双拼工89、字钢长13m，每跨长4m，两边悬臂各为2.5m，底下为三条钢管桩做支撑，双拼工字钢自重：，根据上述所求集中荷载建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,最大支座反力强度验算： 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！综上所述，横向双拼I45a工字钢满足受力要求。4.钢管桩验算1）钢管桩稳定性验算钢管桩受力为2I45a传递的支座反力，最大值为.820mm外径820mm，壁厚取8mm，截面特性如下所示：钢管桩自由长度取10m，长细比根据值，按b类截面查钢结构设计规范附录C，得压杆稳定系数为 满足要求！2）钢管桩偏心验算 钢管桩偏心距取， 满足要求。综上所述，820mm钢管桩满90、足受力要求。5. 钢管桩入土深度计算A匝道2223#墩地面标高按照最低3.158m计算，考虑回填土影响，钢管桩固结点为地面以下2m（标高1.158m）。钢管桩直径为82cm，所受轴向压力取2I45a传递的最大支座反力792.3kN。查地质报告，潮连互通A匝道桥2223#墩地质情况见下表：序号地质分层厚度（米）桩周极限摩阻力（kpa)1素填土0.5302淤泥15.5203粉质粘土4.2504淤泥质土2205粉砂3.7306粗砂2607全风变质砂岩2.960根据公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)，摩擦型单桩轴向受压的承载力公式为：式中，单桩轴向受压承载力容许值(kN)； u桩身91、周长(m)； n土的层数； 各土层的厚度(m)； 与对应的各土层桩侧摩阻力标准值(kPa)； 桩端处土的承载力标准值(kPa)； 分别为振动沉桩对各土层桩侧摩阻力和桩端承载力的影响系数；对于锤击、静压沉桩其值均取为1.0。 偏安全计算，不考虑桩端承载力，则公式转化为： 设钢管桩进入粉砂厚度为，代入得，解得，钢管桩的入土深度，取。钢管桩桩底标高第四部分 水中墩贝雷梁支架计算C匝道第一联跨河涌支架上箱梁高2.4m，顶板厚25cm，底板厚22cm，腹板宽45cm，翼缘厚45cm。（加厚段顶板厚50cm，底板厚67cm，腹板宽85cm；渐变段顶板厚25cm，底板厚42cm，腹板宽65cm）1.I12.92、6工字钢分配梁计算1）标准截面处根据箱梁标准截面高度，转化成砼线荷载图如下：单位（）其余荷载取值如下：人员及施工机具荷载：砼振捣荷载：箱梁胶合板及支撑：工字钢及木方分配梁：标准截面处工字钢纵向布置间距为0.9m，故荷载宽度取0.9m，分别计算各部位荷载：翼板处：腹板处:顶底板处：工字钢下共布置5条纵向贝雷梁，并对其编号，如下图所示：根据工字钢各部位受力荷载，建模计算如下： 根据“tool”计算可知，最大变形，最大弯矩，最大剪力,标准截面处各贝雷梁支座反力分别为强度验算： 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！综上所述，标准截面处横向I12.6工字钢满足受力要求。2）渐变段93、处根据箱梁渐变段最大截面高度，转化成砼线荷载图如下：单位（）渐变段处工字钢纵向布置间距为0.9m，故荷载宽度取0.9m，分别计算各部位荷载：翼板处：腹板处:顶底板处： 根据工字钢各部位受力荷载，建模计算如下：根据“tool”计算可知，最大变形，最大弯矩，最大剪力,渐变段处各贝雷梁支座反力分别为强度验算： 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！综上所述，渐变段处横向I12.6工字钢满足受力要求。3）加厚段处根据箱梁加厚段最大截面高度，转化成砼线荷载图如下：单位（）加厚段处工字钢纵向布置间距为0.6m，故荷载宽度取0.6m，分别计算各部位荷载：翼板处：腹板处:顶底板处： 根据94、工字钢各部位受力荷载，建模计算如下：根据“tool”计算可知，最大变形，最大弯矩，最大剪力,加厚段处各贝雷梁支座反力分别为强度验算： 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！综上所述，加厚段处横向I12.6工字钢满足受力要求。4）横隔梁处根据箱梁横隔梁截面高度，转化成砼线荷载图如下：单位（）横隔梁处工字钢纵向布置间距为0.6m，故荷载宽度取0.6m，分别计算各部位荷载：翼板处：横隔板处: 根据工字钢各部位受力荷载，建模计算如下：根据“tool”计算可知，最大变形，最大弯矩，最大剪力,横隔梁处各贝雷梁支座反力分别为强度验算： 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足95、变形要求！ 综上所述，横隔梁处横向I12.6工字钢满足受力要求。2.纵向贝雷梁（双拼）计算贝雷梁所受荷载为I12.6工字钢传递的支座反力。标准截面处，工字钢间距按0.9m均匀分布，故近似为均布荷载：1#、5#贝雷荷载2#、4#贝雷荷载3#贝雷荷载渐变段处，工字钢间距按0.9m均匀分布，故近似为均布荷载：1#、5#贝雷荷载2#、4#贝雷荷载3#贝雷荷载加厚段处，工字钢间距按0.6m均匀分布，故近似为均布荷载：1#、5#贝雷荷载2#、4#贝雷荷载3#贝雷荷载横隔梁处，工字钢间距按0.6m均匀分布，故近似为均布荷载：1#、5#贝雷荷载2#、4#贝雷荷载3#贝雷荷载 双拼贝雷自重1）第一跨1#、5#贝96、雷梁计算根据I12.6传递的荷载分布，建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,支座反力依次为217.9kN，322.3kN，307.7kN，240.3kN。强度验算 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！2）第一跨2#、4#贝雷梁计算根据I12.6传递的荷载分布，建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,支座反力依次为664.1kN，790kN，751.8kN，697.1kN强度验算 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！3）第一跨3#贝雷梁计算根据I12.6传递的荷载分布，建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,支座反力依次为387.2k97、N，475.9kN，479.3kN，321kN。强度验算 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！综上所述，纵向贝雷梁满足受力要求。3.横向2I45a工字钢计算工字钢所受荷载为贝雷梁传递的支座反力，根据以上所求贝雷梁支座反力，按道路设计线前进方向，求各排工字钢的集中荷载：第一排双拼工字钢所受集中荷载依次为：217.9kN，664.1kN，387.2kN，664.1kN，217.9kN;第二排双拼工字钢所受集中荷载依次为：322.3kN，790kN，475.9kN，790kN，322.3kN;第三排双拼工字钢所受集中荷载依次为：307.7kN，751.8kN，479.3kN，98、751.8kN，307.7kN;第四排双拼工字钢所受集中荷载依次为：240.3kN，697.1kN，321kN，697.1kN，240.3kN;双拼工字钢自重：1）第一排2I45a工字钢计算双拼工字钢长9m，每跨长3m，两边悬臂各为1.5m，底下为三条钢管桩做支撑，根据所求集中荷载建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,最大支座反力强度验算： 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！2）第二排2I45a工字钢计算双拼工字钢长9m，每跨长3m，两边悬臂各为1.5m，底下为三条钢管桩做支撑，根据所求集中荷载建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,最大支座反力强度验算： 99、满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！3）第三排2I45a工字钢计算双拼工字钢长9m，每跨长3m，两边悬臂各为1.5m，底下为三条钢管桩做支撑，根据所求集中荷载建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,最大支座反力强度验算： 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！4）第四排2I45a工字钢计算双拼工字钢长9m，每跨长3m，两边悬臂各为1.5m，底下为三条钢管桩做支撑，根据所求集中荷载建模计算如下：最大变形，最大弯矩，最大剪力,最大支座反力强度验算： 满足正应力要求！ 满足剪应力要求！挠度验算： 满足变形要求！综上所述，横向双拼I45a工字钢满足受力100、要求。4.钢管桩验算1）钢管桩稳定性验算钢管桩受力为2I45a传递的支座反力，最大值为820mm外径820mm，壁厚取8mm，截面特性如下所示：钢管桩自由长度取17m，长细比根据值，按b类截面查钢结构设计规范附录C，得压杆稳定系数为 满足要求！2）钢管桩偏心验算 钢管桩偏心距取， 满足要求。综上所述，820mm钢管桩满足受力要求。5.钢管桩入土深度计算C匝道1#墩河床面标高按照最低0.15m计算，考虑冲刷影响，钢管桩固结点为河床面以下2m（标高-1.85m）。查地质报告，潮连互通C匝道桥1#墩地质情况见下表：序号地质分层厚度（米）桩周极限摩阻力（kpa)1淤泥8.6202粉砂1303淤泥质土1101、.7204粉砂1.3305中砂0.9456淤泥质土0.7207粉质粘土1.1308卵石2.71609粉质粘土2.35510全风化变质砂岩13.460根据公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)，摩擦型单桩轴向受压的承载力公式为：式中，单桩轴向受压承载力容许值(kN)； u桩身周长(m)； n土的层数； 各土层的厚度(m)； 与对应的各土层桩侧摩阻力标准值(kPa)； 桩端处土的承载力标准值(kPa)； 分别为振动沉桩对各土层桩侧摩阻力和桩端承载力的影响系数；对于锤击、静压沉桩其值均取为1.0。 偏安全计算，不考虑桩端承载力，则公式转化为： 由于各排钢管桩支座反力相差不大，不再分别计算，取最大支座反力766.4kN进行计算。设钢管桩进入卵石厚度为，代入公式得解得，钢管桩入土深度，取。钢管桩桩底标高