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全部 大跨度高支模安全专项施工方案编制范例 计算书 梁侧模板计算书 （1）250×2500梁侧模板计算书.doc--点击预览 （10）500×3400梁侧模板计算书.doc--点击预览 （11）500 x1200梁侧模板计算书.doc--点击预览 （12）500 x1800梁侧模板计算书.doc--点击预览 （13）500 x3000梁侧模板计算书.doc--点击预览 （14）600×1300梁侧模板计算书.doc--点击预览 （15）600×1600梁侧模板计算书.doc--点击预览 （16）600×2250梁侧模板计算书.doc--点击预览 （17）600 x900梁侧模板计算书.doc--点击预览 （18）600 x1000梁侧模板计算书.doc--点击预览 （19）600 x1100梁侧模板计算书.doc--点击预览 （2）250×2800梁侧模板计算书.doc--点击预览 （20）600 x1200梁侧模板计算书.doc--点击预览 （21）700×2800梁侧模板计算书.doc--点击预览 （22）700 x1200梁侧模板计算书.doc--点击预览 （23）700 x1400梁侧模板计算书.doc--点击预览 （24）800×1800梁侧模板计算书.doc--点击预览 （25）800×2000梁侧模板计算书.doc--点击预览 （26）800×2200梁侧模板计算书.doc--点击预览 （27）1000×2200梁侧模板计算书.doc--点击预览 （28）1000×2900梁侧模板计算书.doc--点击预览 （29）1000 x3700梁侧模板计算书.doc--点击预览 （3）300×2320梁侧模板计算书.doc--点击预览 （30）1100×2000梁侧模板计算书.doc--点击预览 （31）1300×2000梁侧模板计算书.doc--点击预览 （4）400×2000梁侧模板计算书.doc--点击预览 （5）400×2200梁侧模板计算书.doc--点击预览 （6）400×2370梁侧模板计算书.doc--点击预览 （7）500×1400梁侧模板计算书.doc--点击预览 （8）500×2500梁侧模板计算书.doc--点击预览 （9）500×2600梁侧模板计算书.doc--点击预览 梁底支撑计算书 （36）1000 x3700梁底支撑计算书.doc--点击预览 （32）500×2600梁底支撑计算书.doc--点击预览 （33）500×3400梁底支撑计算书.doc--点击预览 （34）700×2800梁底支撑计算书.doc--点击预览 （35）1000×2900梁底支撑计算书.doc--点击预览 （37）1300×2000梁底支撑计算书.doc--点击预览 楼板模板计算书 （38）5.5m板厚500楼板模板扣件钢管高支撑架计算书.doc--点击预览 （39）11.6m楼板250模板扣件钢管高支撑架计算书.doc--点击预览 附图 一二期大跨度钢筋断点.dwg--点击预览 一期大跨度（预应力区域）.dwg--点击预览 二期塔楼201-205楼.dwg--点击预览 二期大跨度（预应力区域）.dwg--点击预览 细部节点汇总.dwg--点击预览 大跨度高支模安全专项施工方案编制范例.docx--点击预览 大跨度高支模安全专项施工方案编制范例附图计算书.zip 大跨度高支模安全专项施工方案编制范例

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1、目 录目 录1.编制依据.11.1 设计图纸及施工组织设计施工方案.11.2 国家、行业、地方规范规程.11.3 安全管理法律法规.22.工程概况.22.1 工程总体概况.22.2 工程简要概况.32.3 高大模架工程概况.43.施工安排.143.1 施工部位及工期要求.143.2 劳动组织及职责分工.154.施工准备.164.1 技术准备.164.2 机具准备.174.3 材料准备.174.4 试验准备.205.高大模板支撑架体系设计.205.1 模板及支撑体系的选择.205.2 模板及支撑体系方案设计.215.3 构造设计.365.4 预应力设计.386.模板支撑架施工工艺.426.1 支2、撑架的搭设及模板安装.426.2 模板支撑架的拆除.457.高大模板支撑架检查与验收.467.1 材料验收.467.2 模板支架验收.477.3 模板验收.488.混凝土浇筑过程中注意事项.499.监测监控措施.5310.季节施工措施.5511.施工安全保证措施.5612.应急预案.5713.计算书.6114.附图.36511.编制依据1.编制依据1.1 设计图纸及施工组织设计施工方案1.1 设计图纸及施工组织设计施工方案序号名 称编制时间1美驰低碳建筑科技产业园项目施工图纸2018.22美驰低碳建筑科技产业园项目施工组织设计2017.83美驰低碳建筑科技产业园项目模板施工方案2018.34美3、驰低碳建筑科技产业园项目混凝土施工方案2017.121.2 国家、行业、地方规范规程1.2 国家、行业、地方规范规程序号类别名 称编 号1混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20152混凝土结构工程施工规范GB50666-20113建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20134建筑结构荷载规范GB50009-20125钢管脚手架扣件GB15831-20066安全网GB5725-20097混凝土模板用胶合板GB/T17656-20088建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-20119国家建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-201610建筑施工临时支撑结构技术4、规范JGJ300-201311建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200812建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201113建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201214施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200515建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201616行业建筑施工安全检查标准JGJ59-201117建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ/T01-26-200318建筑结构长城杯工程质量评审标准DB11/T1074-201419钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-201520建设工程施工现场安全防护、场容卫生及消防保卫标准 第 2 部分：5、防护设施DB11/T1469-201721地方建设工程施工现场安全资料管理规程DB11/383-2017222北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-201623建筑工程资料管理规程DB11/T695-201724绿色施工管理规程DB11/513-20151.3 安全管理法律法规1.3 安全管理法律法规序号名 称编 号1建设工程安全生产管理条例国务院 393 号令2中华人民共和国安全生产法中华人民共和国主席令第十三号3特种作业人员安全技术培训考核管理规定国家安全生产监督管理总局令 第 30 号4生产安全事故应急预案管理办法国家安全生产监督管理总局令 第 88 号5北京市建设工程施工现场6、消防安全管理规定北京市人民政府令 第 84 条6关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题通知建办质（2018）31 号7关于进一步加强危险性较大的分部分项工程安全管理的通知建办质（2017）39 号8关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知京建材200672 号9建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质（2009）254 号10北京市实施危险性较大的分部分项工程安全管理办法规定京建施2009841 号11北京市建设工程安全生产管理标准化手册京建发2010443 号12北京市危险性较大的分部分项工程安全动态管理办法京建法20121 号13北京市建筑施工混凝土布料机安全使用管理暂7、行办法京建法201414 号14危险性较大的分部分项工程安全管理规定建设部令第 37 号15北京市危险性较大分部分项工程安全专项施工方案专家论证细则（2015 版）（模架工程）2.工程概况2.工程概况2.1 工程总体概况2.1 工程总体概况序号项 目内 容1工程名称101#生产厂房等 4 项、201#生产厂房等 27 项（美驰低碳建筑科技产业园）32工程地址北京市顺义区顺义新城第 20 街区（后沙峪镇）3建设单位北京美驰建筑材料有限责任公司4设计单位中冶京诚工程技术有限公司5监理单位北京明鉴同建工程管理有限公司（一期）北京仁泽建设监理有限公司（二期）6质量监督单位北京市顺义区建设工程质量监督站8、7施工总承包单位中国建筑一局（集团）有限公司8施工主要劳务分包北京德兴建筑工程责任有限公司四川省金盘建筑劳务有限公司2.2 工程简要概况2.2 工程简要概况序号项 目内 容总建筑面积185090.221建筑面积(m2)地下建筑面积61946.12地上建筑面积123144.12建筑层数地下1-2 层地上2-13 层B2 层3.9m地下部分B1 层7.7m/7.9m/8.0m/11.6mF1 层4.5m/4.2mF2 层3.1m/3.3m/4.2m标准层3.9m/3.6m/3.3m/3.1m地上部分屋 顶层4.6m/7.6m/3.3m基底标高-11.5m最大基坑深度3.4m3建筑层高(m)结构高度9、41.3m/43.6m地下部分250mm、160mm、350mm、400mm、500mm、120mm、150mm、600mm、200mm、180mm4楼板厚度(mm)地上部分120mm、140mm、150mm、160mm、200mm、220mm、250mm、300mm200400、200450、200500、200600、200800、2001000、2001500、2001800250600、250700、250800、2501900、25016005梁截面尺寸(mm)地下部分300400、300500、300550、300600、300620、300700、300800、3001400、310、001500、30019504400600、400700、400800、400900、4001000、4001200、4001250、4001500、4001800、4002800450800500550、500700、500800、500900、500940、5001000、5001200、5001400、5001500、5001700、5001800、5002000、5002600、5003000、5003300、5003800、5004000600600、600800、600900、6001000、6001100、6001200、6001400、6002200、600280062510011、07001000、7001200、7001400、700280080012009002800、10002900、10003300、10003700、11002000200400、200450、200500、200550、200600、200700、200800、200900250550、250600300500、300550、300600、300700、300800350800、350900400500、400550、400600、400700、400750、400800、400900450600、450800500550、500700、500800、500900地上部分600700、600812、00、6001000、6001100、60012002.3 高大模架工程概况2.3 高大模架工程概况2.3.1 设计依据根据 危险性较大的分部分项工程安全管理规定(建办质201831 号)规定，本安全专项方案只针对本工程地下/地上搭设高度 8m 及以上；搭设跨度 18m 及以上，施工总荷载 15kN/m2及以上；集中线荷载 20kN/m 及以上的混凝土模板支撑工程进行设计。根据 JGJ130-2011 P106 页计算施工总荷载及集中线荷载：楼板模板自重标准值为 0.3KN/m；钢筋自重标准值取 1.1KN/m；混凝土自重标准值 24 KN/m；施工人员及设备荷载标准值为 1.5 KN/m；振13、捣产生荷载标准5值为 2.0 KN/m；永久荷载分项系数取 1.2;施工均布活荷载分项系数取 1.4。1.4（0.3+1.5+2）+1.2（25.1h+0.3）=15解得 h=0.355m,取整 h=350mm，即板厚超过 350mm 时，属于高大支模。计算超限梁时钢筋自重标准值取 1.5 KN/m，混凝土自重标准值取 24 KN/m（1）集中线荷载=（钢筋混凝土自重+模板木方的自重）永久荷载分项系数+施工均布活荷载分项系数；（2）钢筋混凝土自重=梁截面的面积（m）25.5KN/m；（3）模板木方的自重=梁截面的周长（m）0.3KN/m；（4）施工均布活荷载=梁宽（m）3.5KN/m；梁宽为 14、b，梁高为 h,带入公式1.20.3【（b+h）2】+25.5bh+3.5b1.420kN/m综上所述：以下情况属于高大支模范畴梁宽=0.2m梁高2.756m梁宽=0.25m梁高2.221m梁宽=0.3m梁高1.849m梁宽=0.4m梁高1.369m梁宽=0.45m梁高1.206m梁宽=0.5m梁高1.073m梁宽=0.6m梁高0.871m梁宽=0.625m梁高0.831m梁宽=0.7m梁高0.726m梁宽=0.8m梁高0.615m梁宽=0.9m梁高0.529m梁截面（bh）梁宽=1.0m梁高0.473m楼板厚度板厚350mm高支撑模板支撑架高度8m,搭设跨度 18m 及以上2.3.2 高大模15、板支撑架设计概况一期大跨度结构顶板梁：项目施工部位施工部位详见一期大跨度超限梁及支架高度超8m（预应力位置）支模结构楼板层高及标高层高 11.6m(筏板标高-12.0m，楼层顶标高-0.4m)最大模板搭设高度/板厚11.6m/200mm超限梁截面尺寸7002800、7001200、7001400、6001000、5003000最大模板搭设跨度34.9m（起拱高度 10.47cm）6高大模板支设原因模板搭设高度大于 8m，搭设跨度 18m 及以上,部分梁模板集中线荷载大于 20KN/ma 值（立杆上端伸出至模板支撑点长度）300mm7（具体轴线位置：1-U2/1-M 轴/1-11-4 轴）8二期16、大跨度（预应力区域）结构顶板梁：项目施工部位施工部位详见二期大跨度（预应力区域）超限梁及支架高度超8m、板厚超 350mm支模结构楼板层高及标高层高 9.8m、10.4m(筏板标高-11.5m、-12.1m，楼层顶标高-1.7m)最大模板搭设高度/板厚10.4m/最大 500mm超限梁截面尺寸4002200、5002500、6001000、6001200、6001400、6002200、8002000、8002200、8001800、10002200、11002000、13002000最大模板搭设跨度20m（起拱高度 6cm）高大模板支设原因模板搭设高度大于 8m，搭设跨度 18m 及以上，部17、分梁模板集中线荷载大于 20KN/m，部分板厚超 350mm(具体位置：Z-1Z-10 轴 3-A3-H 轴)9(具体位置：Z-6 轴 3-A3-C 轴)(具体位置：3-153-32 轴/X3-A、Z-6Z-7 轴/3-G3-A、3-313-32 轴/3-G3-A)10(具体位置：Z-3Z-5 轴/Z-EZ-G)二期塔楼 201-205#楼结构顶板梁：项目施工部位施工部位详见 201-205#楼超限梁及 201-205#楼板厚超 350mm支模结构楼板层高及标高层高 3.9m、7.9m、7.7m，(筏板标高-11.5m，地下二层7.6m，地下一层楼层顶标高 0.1m)最大模板搭设高度/板厚7.18、9m/最大 500mm超限梁截面尺寸2502500、2502800、3002320、4002000、4002370、5001200、5001400、5001800、5002500、5002600、5003000、5003400、600900、6001000、6001200、6001300、6001400、6001600、6002200、6002250最大模板搭设跨度7.9m(起拱高度 2.37cm)高大模板支设原因部分梁模板集中线荷载大于 20KN/m，部分板厚超 350mm201-202#楼（具体轴线位置：地下二层 2-202-34 轴/2-K3-d 轴）11（具体轴线位置：地下一层 2-219、02-34 轴/2-K3-d 轴）（具体轴线位置：地下二层 3-252-26 轴/2-A2-C 轴、3-313-32 轴/2-A2-C 轴）203-204#楼（具体轴线位置：地下二层 2-132-14 轴/2-A）12（具体轴线位置：地下一层 3-d2-k 轴/2-132-21 轴）（具体轴线位置：地下二层 2-A2-D 轴/3-8 轴）13（具体轴线位置：地下一层 2-72-14 轴/2-k3-d 轴）205#楼（具体轴线位置：地下二层 3-73-8 轴/2-A 轴）（具体轴线位置：地下一层 2-12-7 轴/3-d2-K 轴）14（具体轴线位置：地下一层 2-52-6 轴/2-K 轴）2.20、3.3 施工重点难点及应对措施一、重点和难点介绍（1）保证混凝土外观质量是本工程的重点。（2）由于本工程场地狭小，如何做好场地规划，合理布置场地、安排模板加工区及材料堆放区，流水段划分合理。（3）本工程大截面梁，在施工该区域时，梁底及梁柱节点要做好加固处理，浇筑混凝土时要控制浇筑速度。3.施工安排3.施工安排3.1 施工部位及工期要求3.1 施工部位及工期要求施工部位及工期要求施工部位及工期要求序号施工部位开始搭设混凝土浇筑拆除时间1一期大跨度（预应力区域）结构顶板梁2018.6.282018.8.102018.9.102二期塔楼（201-205#）2018.6.282018.8.10201821、.9.103二期大跨度（预应力区域）结构顶板梁2018.8.282018.9.202018.10.20顶板梁等承重模板拆除参照同条件混凝土强度进行拆模，不承重侧模一般24h 后可拆除模板结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）250板2，875158100875梁8100悬臂构件100后浇带100加强带1003.2 劳动组织及职责分工3.2 劳动组织及职责分工3.2.1 项目管理层组织机构项目部成立技术小组，专门负责高大支撑施工方案设计，实施、验收、改进工作，确保结构施工的安全、质量及施工进度满足要求。3.2.2 项目管理层职责分工项目管理层职责分工表项目管理层职责分工表22、管理层岗位姓名职责项目经理于风奎现场总指挥、组织验收生产经理李龙臣现场副总指挥、参与验收项目总工胡文志现场副总指挥、参与验收、论证质量总监肖春祥负责搭设质量控制、参与验收安全总监刘志峰负责支撑架搭设、施工及拆除过程中的安全监督工作技术员林杰腾等负责方案的编制、交底工作工长牛希德等负责现场的施工管理测量员王少伟等负责支撑架的位移监测安全员石宝俊负责支撑架搭设、施工及拆除过程中的安全监督工作总包管理层资料员余明俊负责资料的收集及整理工作项目经理：于风奎技术负责人胡文志技术部资料室现场负责人李龙臣工程部商务负责人徐未商务部后勤负责人黄华综合办公室安全负责人刘志峰安全部质量负责人肖春祥质量部物质负责人23、李杰物资部16材料员毕运蕊负责材料的进出场，对材料控制合格，要求厂家提供材料合格承诺书，厂家资质、材料合格证、材料检测报告试验员刑保生负责材料试验机械员于志杰负责机械机具的管理3.2.3 劳务层职责分工劳务层职责分工表劳务层职责分工表项目经理黄小兵配合总包实现现场的施工管理技术负责人许大国配合总包实现现场的施工管理木工主管刘迎军木工工长郑广负责支撑架搭设和拆除安全员 郭永军负责支撑架搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作电工范江瑞负责各电箱等用电安全信号工郑广负责指挥塔吊运转劳务分包管理层机械工赵大红负责调度各机械使用3.2.4 工人数量及分工搭设高大模板支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑24、施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。工人及数量分工表工人及数量分工表序号负责施工工种拟投入人员数量职责1架子工50 人模板支架的搭设2木工80 人高大支模梁及周边楼 板模板铺设及校正3钢筋工90 人高大支模梁及周边板钢筋绑扎4混凝土工3 0 人高大支模梁及周边板 混凝土浇筑5测量工（含监测）4 人高大支模梁及周边板测量及观测点监测6负责整个高大梁模板支设、钢筋绑扎及混凝土浇筑对工人的 细部安排4.施工准备4.施工准备4.1 技术准备4.1 技术准备4.1.1 组织专业施工人员熟悉施工图纸，领会设计意图。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计25、方案和高大模板支撑方案。准备相应的施工工艺规程、施工质量验收规范、标准、图集等。4.1.2 逐级技术交底：项目技术负责人或编制人员对项目现场管理人员和施17工队伍主要管理人员以及现场作业人员做方案交底，专业工长以书面形式向各班组做安全技术交底，班组长再向操作工人进行安全技术交底，并签字确认。安全技术交底要有针对性、可操作性，针对关键部位和质量控制点，提出具体措施和要求。技术交底要符合方案、规范标准要求，同时又要符合施工现场实际情况，便于操作，便于贯彻执行。4.1.3 备齐施工中所需的计量、测量器具，器具要有合格证书。4.1.4 做好测量放线、验线工作，保证测量放线的精度，为模板安装位置提供准确26、定位线。4.2 机具准备4.2 机具准备名称型号台数计划进场日期塔吊7025/651522017-11布料机15m32018-04电锯MJ15032018-03木工平刨MB600A22018-03手提电锯M-651A82018-03手提电钻-102018-03手提电刨-32018-03空压机W-1.0/722018-03力矩扳手802018-03铲刀202018-03游标卡尺0-150mm22018-03千分尺0-50mm22018-034.3 材料准备4.3 材料准备高大支撑施工所需多层板、木方、架子管等材料按施工部位提前进场，堆放整齐备用。模板工程用钢管、木方及扣件等材料进场应有产品质量证27、明文件、质 量检验报告，并由现场材料员对材料的尺寸、表面质量和外形进行检查验收。钢 管、扣件、安全网等材料进场均须按照国家现行标准抽取试样做相关性能试验，合格后方能使用。主要材料计划主要材料计划序号名称规格数量1多层板15mm8000m22木方50100mm10000m3钢包木5050mm2000m181-2.5m10800m2.6-3.5m8000m3.6-5m8000m4扣件钢管48.33.6mm6m10000m5扣件16000 个6U 托36mm8000 个7脚手板400020050200 条8安全网1.56m400m29水平网1.56m240m216*1000mm10000 根10对拉28、螺栓16*1500mm2000 根备注：1）以上所列材料用量为估算量，具体应以现场实际情况为准；2）进场时间随工程进度分批进场。（1）扣件式钢管1）钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中规定的 Q235 普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的规定。2）钢管宜采用 48.33.6 钢管（为增大安全系数，验算承载力时取现场实际规格为 483.0）。每根钢管的最大质量不应大于 25.8kg。钢管端部切口平整，现场材料进场需进行验收，保证规格尺寸，低于该尺寸的不合格产品及时退场、禁止使用,供应29、单位必须对进场的材料规格及力学数据负责。3）新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、硬弯、压痕。4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 规范表 8.1.8 的规定要求。序号项目允许偏差（mm）检查工具1外径壁厚0.50.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.18游标卡尺5）旧钢管应无锈蚀，锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；若有锈蚀则其外表面锈蚀深度不得大于 0.18mm。6）钢管弯曲变形应符合现行规范 30、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 的规定表 8.1.8 序号 4 的规定。序 号项 目允许偏差检查工具1钢管弯曲5钢卷尺19各种杆件钢管的端部弯曲L1.5立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.530冲压钢脚手板板面挠曲L4mL4m12162板面扭曲（任一角翘起）5钢卷尺7）钢管上严禁打孔。8）钢管应涂有防锈漆。（2）扣件1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831 的规定。2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65Nm 时，不得发生破坏。3）新、旧扣件均应进行防锈处理。4）扣件进入施工现场应检31、查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。（4）可调式 U 型托1）可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯型螺纹GB/T 5796.2、GB/T 5796.3 的规定。2）可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30。3）可调托撑抗压承载力设计值不应小于 40 kN，支托板厚不应小于 5，变形不应大于 1。4）严禁使用有裂缝的支托板、螺母。（5）木方1）模板用龙骨方木，不得32、使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。木方截面尺寸必须符合施工设计要求，使用前木方的使用面要加工平整。抗弯强度等数值达到施工及规范要求。2）为增大安全系数，标准木方规格为 50100，验算承载力时方木规格取为40mm90mm；（6）多层板1）多层板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度 15mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006 的规定。202）各层板的原材含水率不应大于 15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于 5%。3）胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗33、拉的强度，并应符合环境保护的要求。4）进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。5）进场模板规格为 1220mm2440mm15mm，915mm1830mm15mm。（7）脚手板1）木脚手板材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005 中 IIa 级材质的规定。脚手板厚度不应小于 50mm，两端宜各设置直径不小于 4mm 的镀锌钢丝箍两道。2）木脚手板质量应符合 JGJ130-2011 规范第 3.3.3 条的规定，宽度、厚度允许偏差应符合国家标准 木结构工程施工质量验收规范 GB 50206-2002 第 4.3.1条表 4.3.1 第一项的规定。3）不得使用扭曲变34、形、劈裂、腐朽的脚手板；（8）安全网采用经国家指定监督检验部门鉴定许可生产的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。安全网力学性能应符合安全网（GB5725-2009）的规定，平网采用 P36m 的锦纶编织安全网，网眼孔径不大于 10cm。4.4 试验准备4.4 试验准备钢管、扣件的力学性能按下表进行检测：（材料送检需经过监理见证取样）构配件名称检测项目抽检数量检测标准钢管抗拉强度、屈服点、断后伸长率750 根为一批，每批抽取 1 根低压流体输送用焊接钢管扣件直角：抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度。旋转扣件：抗滑性能、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能。281500 8 件50112035、013 件1200110000 20 件钢管脚手架扣件5.高大模板支撑架体系设计5.高大模板支撑架体系设计5.1 模板及支撑体系的选择5.1 模板及支撑体系的选择模板及支撑体系选型模板及支撑体系选型序号部位模板选型主龙骨次龙骨对拉螺栓支撑体系梁侧48.33.6mm 双钢管1超限梁15mm 覆膜多层板梁48.350100 木方M16扣件式钢管脚手架21底3.6mm 双钢管2厚板15mm 覆膜多层板48.33.6mm 双钢管5050钢包木扣件式钢管脚手架3梁支撑体系梁底支撑杆个数按设计要求，沿梁跨方向间距 350mm（具体详见超限梁设计），步距 1200mm，按设计要求与板支撑架连接板厚 400m36、m 设计,搭设高度 h6m次龙骨(间距 200mm)板厚 500mm 设计，搭设高度 2.9m6m次龙骨(间 200mm)搭设高度 8-20m架体板厚200mm、250mm4板支撑体系横杆间距 900mm，纵杆间距 900mm，步距 1200mm,搭设高度 0-8m,超过 8m采用 500-600mm 板厚设计横杆间距 600mm，纵杆间距 600mm，步距 1200mm,可搭设高度 0-20m横杆间距900mm，纵杆间距 900mm，步距1200mm,次龙骨间距 200mm5水平安全网在支撑架体上端需满挂水平安全网5.2 模板及支撑体系方案设计5.2 模板及支撑体系方案设计5.1.1 板模板37、设计：1）模板设计原则1.1.加强对阴阳角、模板接缝、梁柱节点、梁板节点、楼梯间模板、弧形墙体模板、单侧支模等设计、加工、拼装。1.2.模板接缝应严密，不得漏浆、错台。1.3.要使模板具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠的承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。1.4.力求构造简单合理、装拆方便，在施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌。并便于钢筋的绑扎和安装，符合混凝土的浇筑及养护等工艺要求。1.5.合理配备模板，减少一次性投入，增加模板周转次数，减少支拆用工，实施文明施工。优先选用大块模板，减少模板的种类和块数，便于施工管理。2）顶板支设高度超过 8m 大支模设计模板支设高38、度顶板模架配置一期大跨度（预应力区域）11.6m二期大跨度（预应力区域）10.4m、9.8m22立杆纵距900900立杆横距900900立杆步距12001200木方次龙骨间距200200板底支撑系统双钢管主龙骨间距900900水平剪刀撑自本支撑体系梁底第一排水平杆开始设置第一道水平连续剪刀撑，往下每 4 步（4.8m）设置，且扫地杆层必须设置水平剪刀撑。剪刀撑架体四周连续剪刀撑架体外侧周边，由底至顶设置连续竖向剪刀撑连墙件梁内连墙件结构柱连墙件在架体四周及中部与结构柱进行刚性连接，边柱一面设置，中柱四面进行连接，竖向间距 2.4m；同时，架体应在中间每层梁处预埋钢管，水平间距 2.7m 设置连39、墙件。5.1.2 超限梁设计：高大支模施工图具体见附图（以表格中数据为准）：梁梁模架配置250250025028003002320立杆纵距（平行梁方向）450450450立杆根数、横距2,（梁底主龙骨长度 600，排布175，250，175）2,（梁底主龙骨长度 600，排布175，250，175）2,（梁底主龙骨长度600，排布 150，300，150）立杆步距120012001200木方次龙骨数量，均布555梁底支架双钢管主龙骨间距450450450木方次龙骨数量（均布）111110主龙骨（双钢管48.33.6）间距500500500梁侧支撑 16对拉螺栓道数，由底向上布置6 道，200+40、300+300+400+400+5006 道，200+300+400+400+500+5005 道，200+300+400+400+400+40023梁跨方向间距50050050048.33.6 钢管斜撑间距间距同对拉螺栓梁跨方向间距 500。a 值立杆上端伸出至模板支撑点长度300mm梁梁模架配置400200040022004002370立杆纵距（平行梁方向）450450450立杆根数、横距2,（梁底主龙骨长度 900，排布 250，400，250）2,（梁底主龙骨长度 900，排布250，400，250）2,（梁底主龙骨长度900，排布 250，400，250）立杆步距120012001241、00木方次龙骨数量，均布666梁底支架双钢管主龙骨间距450450450木方次龙骨数量（均布）91010主龙骨（双钢管48.33.6）间距500500500道数，由底向上布置4 道，200+400+400+4005 道，200+300+300+400+4005 道，200+400+400+400+400梁侧支撑 16对拉螺栓梁跨方向间距5005005002448.33.6 钢管斜撑间距间距同对拉螺栓梁跨方向间距 500。a 值立杆上端伸出至模板支撑点长度300mm梁梁模架配置5001200500140050018005002500梁立杆纵距（平行梁方向）45045045045025立杆根数、横42、距2,（梁底主龙骨长度 900，排布200，500，200）2,（梁底主龙骨长度 900，排布 200，500，200）2,（梁底主龙骨长度900，排布200，500，200）2,（梁底主龙骨长度900，排布 200，500，200）立杆步距1200120012001200木方次龙骨数量，均布6668底支架双钢管主龙骨间距450450450450木方次龙骨数量（均布）66812主龙骨（双钢管48.33.6）间距500500500500道数，由底向上布置2 道，200+4004 道，200+300+400+4004 道，200+300+400+4006 道，200+300+400+400+45043、+450梁侧支撑 16对 拉螺栓梁 跨 方 向间距50050050050048.33.6钢 管斜撑间距间距同对拉螺栓梁跨方向间距 500。a 值立杆上端伸出至模板支撑点长度300mm梁梁模架配置500260050030005003400梁底支立杆纵距（平行梁方向）45045045026立杆根数、横距2,（梁底主龙骨长度900，排布200，500，200）2,（梁底主龙骨长度900，排布200，500，200）2,（梁底主龙骨长度900，排布 200，500，200）立杆步距12000.60.6木方次龙骨数量，均布888架双钢管主龙骨间距450450450木方次龙骨数量（均布）121315主龙骨44、（双钢管48.33.6）间距500500500道数，由底向上布置6 道，200+300+400+400+450+4506 道，200+400+400+400+500+5007 道，200+300+400+400+450+450+500梁侧支撑 16对拉螺栓梁跨方向间距50050050048.33.6钢管斜撑间距间距同对拉螺栓梁跨方向间距 500。a值立杆上端伸出至模板支撑点长度300mm27梁梁模架配置600900600100060011006001200立杆纵距（平行梁方向）450450450450立杆根数、横距2,（梁底主龙骨长度 900，排布150，600，150）2,（梁底主龙骨长度 45、900，排布150，600，150）2,（梁底主龙骨长度900，排布150，600，150）2,（梁底主龙骨长度 900，排布150，600，150）立杆步距1200120012001200木方次龙骨数量，均布6666梁底支架双钢管主龙骨间距450450450450木方次龙骨数量（均布）4455梁侧支撑主龙骨（双钢管48.33.6）50050050050028间距道数，由底 向 上布置2 道，200+3002 道，200+3002 道，200+3002 道，200+300 16对 拉 螺栓梁 跨 方向间距500500500500 48.33.6钢 管 斜撑间距间距同对拉螺栓梁跨方向间距 50046、。a 值立杆上端伸出至模板支撑点长度300mm梁梁模架配置600130060014006001600立杆纵距（平行梁方向）450450450立杆根数、横距2,（梁底主龙骨长度 900，排布 150，600，150）2,（梁底主龙骨长度 900，排布 150，600，150）2,（梁底主龙骨长度 900，排布 150，600，150）立杆步距120012001200木方次龙骨数量，均布666梁底支架双钢管主龙骨间距45045045029木方次龙骨数量（均布）677主龙骨（双钢管48.33.6）间距500500500道数，由底 向 上布置2 道，200+300+4002 道，200+350+40047、2 道，200+350+400梁侧支撑 16对 拉 螺栓梁 跨 方向间距500500500 48.33.6钢 管 斜撑间距间距同对拉螺栓梁跨方向间距 500。a 值立杆上端伸出至模板支撑点长度300mm梁梁模架配置60022006002250立杆纵距（平行梁方向）450450梁底支架立杆根数、横距2,（梁底主龙骨长度 900，排布 150，600，150）2,（梁底主龙骨长度 900，排布 150，600，150）30立杆步距12001200木方次龙骨数量，均布88双钢管主龙骨间距450450木方次龙骨数量（均布）1010主龙骨（双钢管48.33.6）间距500500道数，由底向上布置5 道，48、200+300+350+400+4005 道，200+300+350+400+400梁侧支撑 16对拉螺栓梁跨方向间距50050048.33.6钢管斜撑间距间距同对拉螺栓梁跨方向间距 500。a 值立杆上端伸出至模板支撑点长度300mm31梁梁模架配置7001200700140070028008001800立杆纵距（平行梁方向）450450450450立杆根数、横距2,（梁底主龙骨长度 900，排布 200，500，200）2,（梁底主龙骨长度 900，排布 200，500，200）3,（梁底主龙骨长度900，排布150，300，300）3,（梁底主龙骨长度1200，排布250，350，35049、）立杆步距12001200600600木方次龙骨数量，均布771010梁底支架双钢管主龙骨间距450450450450木方次龙骨数量（均布）55138主龙骨（双钢管48.33.6）间距500500500500道 数，由 底 向上布置2 道，200+4002 道，200+5007 道，200+300+300+300+400+400+4004 道，200+300+400+400梁侧支撑 16 对拉螺栓梁 跨 方向间距50050050050048.33.6钢管斜撑间距间距同对拉螺栓梁跨方向间距 500。a 值立杆上端伸出至模板支撑点长度300mm32梁梁模架配置800200080022001000250、200立杆纵距（平行梁方向）450450450梁底支架立杆根数、横距3,（梁底主龙骨长度1200，排布 250，350，350）3,（梁底主龙骨长度1200，排布 250，350，350）4,（梁底主龙骨长度1200，排布150，300，300，300，150）33立杆步距600600600木方次龙骨数量，均布101012双钢管主龙骨间距450450450木方次龙骨 数 量（均布）101010主 龙 骨（双钢管48.33.6）间距500500500道数，由 底向 上布置5 道，200+300+300+400+4005 道，200+300+400+400+4005 道，200+300+400+451、00+400梁侧支撑 16 对拉螺栓梁 跨方 向间距50050050048.33.6钢管斜撑间距 间距同对拉螺栓梁跨方向间距 500。34a 值立杆上端伸出至模板支撑点长度300mm梁梁模架配置10002900100037001100200013002000立杆纵距（平行梁方向）450300450450立杆根数、横距4,（梁底主龙骨长度 1200，排布 150，300，300，300，150）5,（梁底主龙骨长度 1500，排布 250，250，250，250，250）4,（梁底主龙骨长度1500，排布250，350，350，350，250）4,（梁底主龙骨长度1500，排布250，350，352、50，350，200）立杆步距600600600600梁底支架木方次龙骨数量，均布1410121435双钢管主龙骨间距450300450450木方次龙骨数量（均布）131699主龙骨（双钢管48.33.6）间距500500500500道 数，由 底 向上布置6 道，200+400+400+400+400+5008 道，200+300+400+400+400+400+500+5004 道，200+400+400+4004 道，200+400+400+400梁侧支撑 16 对拉螺栓梁 跨 方向间距50050050050048.33.6钢管斜撑间距间距同对拉螺栓梁跨方向间距 500。a 值立杆上端伸53、出至模板支撑点长度300mm365.3 构造设计5.3 构造设计序号项 目具体措施1模板支撑架体搭设条件1）拆完墙柱侧模；2）立杆下基础强度达到 7.5Mpa；3）已放出顶板标高控制线，在楼板上弹好立杆位置线；4）已进行详细的搭设安全技术交底2基础(立杆下垫板)1)对现浇混凝土结构，多层连续施工时,应保证上下层支撑立杆应对位。（详见对位附图）3立杆距墙距离不宜大于 300mm4扫地杆1）扣件钢管脚手架扫地杆距地高度为不大于 200mm，必须连续设置。2）当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延37长两跨与立杆固定。5梁、板下立杆连接梁板下采用的支撑类型不一致时，梁下水平横杆应54、伸至板下支撑架体至少两跨，并与立杆扣接。6立杆自由端悬臂长度控制板下扣件式钢管支撑架当顶部横杆以上立杆及可调 U 托的总悬臂长度大于 500mm 时，增加一道限高通长约束钢管立杆扣接，使悬臂长度不超过 500mm，梁下立杆及可调 U 托的总悬臂长度300mm。7竖向剪刀撑1）在流水段范围的架体四周设置由下至上的连续封闭竖向剪刀撑；2）在每个轴线形成的柱网跨中的纵横立杆处设置由下至上的连续竖向剪刀撑；3）在后浇带的两侧设置由下至上的连续竖向剪刀撑；4）竖向剪刀撑的角度为 45-60，每个剪刀撑跨数不应超过 5 跨，且小于 3m，剪刀撑下端应抵紧木垫板上，严禁悬空；5）剪刀撑的搭接：不小于 1m，55、不少于 3 个扣件。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于 150mm。8水平剪刀撑在支撑架扫地杆上设置水平剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑到架体底平面距离水平剪刀撑不得超过 6m,剪刀撑宽度为 3-5m，水平剪刀撑的角度为 45-609可调托撑设置在立杆顶端，螺杆伸出长度不应大于 200mm，插入立杆内的长度不小于 150mm10与结构的连接（可附节点图）1）遇到框架柱，则通过扣件、钢管与柱抱接，竖向间距为每 2 步设置一道，扫地杆处、顶部有顶横杆处必须设置一道；并优先布置在水平剪刀撑处；382）架体两端有砼墙体时，采用钢管+可调 U 托撑墙对顶，对顶在两端墙体应对56、称设置；3）当架体一端有墙，另一端无墙时，不采用与结构拉接的方式，两端设置全高的竖向剪刀撑；11水平防护上部水平剪刀撑位置设置水平防护架，用于墙柱浇筑时安全防护，高出架体 1.5m,操作位置铺设 50 厚脚手板，挂密目安全网12浇带支模节点图后浇带的模板支撑应独立设置不拆除，但在大面积混凝土浇筑期间应与周围支撑架连成整体。13布料机下支撑加强措施布料机位置原设计横纵杆间距缩小一半5.4 预应力设计5.4 预应力设计5.4.1 施工要求及技术保证梁采用有粘接预应力技术，预应力筋采用 1860MPa 级S15.2 低松弛钢绞线，预应力张拉端锚具采用夹片锚具。有粘结预应力采用直径 90 波纹管预埋孔57、道，张拉控制应力为 1395MPa,张拉完毕后采用水灰比为 0.40.45 的 P.O42.5 水泥浆灌浆。梁板混凝土强度等级为 C40。5.4.2 施工工艺技术（1）技术参数预应力筋张拉完成后切割多余的钢绞线，外露锚具不小于 30mm。张拉时如发现滑丝、断丝，应立即停止张拉，查明原因方可继续张拉。张拉伸长值误差范围在-6%+6%内回油顶塞，退出千斤顶。如张拉过程中发现实际伸长值超过理论伸长值范围，应查出原因后方继续张拉。张拉应力在任何情况下均不能超过预应力筋抗拉强度标准值的 80%。各个工序中严禁电气焊损伤预应力筋。张拉时混凝土强度达到设计强度 100%之后，方可进行张拉，即 C40。灌浆后58、 48 小时内不可以拆除梁底支撑和模板。预应力筋张拉设备使用前应定期维护和标定，标定有效期为 6个月。（2）施工工艺流程预应力梁端支座需先进行混凝土浇筑，并浇筑至预应力梁梁底，待端支座墙柱混凝土强度达强度后在进行预应力区域梁板模板支设及钢筋绑扎，最后浇筑预39应力区域梁板，达设计强度后张拉。（3）施工方法5.4.2.1 预应力安装要求预应力施工随结构总体施工顺序进行铺设，待强度达到设计要求后，开始逐层张拉。a)支梁底模板b)绑扎梁非预应力筋；c)待绑扎完毕后，预应力筋曲线控制点弹线，按控制点在箍筋上绑扎定位筋d)按施工方案图铺设波纹管，并与定位筋绑扎固定；e)按施工方案图在波纹管中铺设预应力钢59、绞线；f)张拉端、锚固端组件安装定位；g)排气孔、灌浆孔的安装、固定；h)梁内管线、预留洞口及埋件；i)预应力筋调整(根据实际情况决定是否调整)；j)支梁侧模板；5.4.2.2 预应力筋制作要求a)计算预应力筋下料长度，出具料表，并对预应力筋进行编号。b)按照料表进行下料，误差范围为-50 +100mm。c)应采用砂轮切割机，不得使用电弧焊切割。d)将切割完的钢绞线按下料表编号，贴上标签，注明代号。5.4.2.3 预应力孔道成型a)预应力梁绑扎成型后，按照预应力布置图及节点大样图设置并固定预应力筋定位筋或马凳，马凳间距不大于 1.5 米。定位钢筋与梁体箍筋绑扎固定。b)铺设波纹管，并用绑扎丝将60、波纹管固定在定位钢筋上，保证浇注混凝土时预应力孔道不移动错位。在普通钢筋与预应力孔道冲突的地方，普通钢筋让预应力孔道，如果需要断筋必须经设计与监理认可。c)穿入预应力筋并埋设预应力筋张拉端的预埋件。d)检查预应力孔道，对局部破损处用胶带缠绕密封，保证混凝土浇注时不漏浆。e)波纹管采用大一号同型螺旋管作为接头管连接，接头管的长度为 200300mm，接头两端用胶带密封。波纹管之间的净距应不小于波纹管直径（最小不小于50mm）。f)预应力孔道竖向位置偏差，在梁内为10mm。40g)张拉端、固定端各组件间紧密接触。预应力筋张拉端端头与承压板垂直距离长度不小于 300mm。h)预应力体系固定完成后，各61、工种施工中不得挪动其位置。i)按照设计与规范要求进行预应力体系的隐检。j)灌浆孔设置在喇叭口处，排气孔设置在固定端处。5.4.2.3 预应力穿束根据本工程的特点，采用人工单根先穿束。5.4.2.4 混凝土浇筑和振捣混凝土浇注过程中，安排专人看护，有情况及时解决处理，在浇注混凝土时，振捣棒不得长时间碰撞预应力孔道，以防止破坏波纹管。5.4.2.5 预应力张拉a)待混凝土同条件试块强度达到设计强度后,张拉梁内有粘结预应力筋。b)张拉应使构件受力均匀、同步，不产生扭转、侧弯，不产生超应力。c)张拉控制应力con=0.75x1860=1395Mpa。施工中超张拉 3%。张拉工序采用应力和应变双控制，以62、应力控制为主，以应变进行校核，以保证预应力可靠有效的建立，张拉前计算出预应力筋的理论伸长值。d)清理张拉端操作面，安装锚具夹片。e)张拉方法为先量测预应力筋锚具外长度，记录为原长值，再张拉预应力筋至控制应力，量测预应力筋锚具外长度，记录为实长值。5.4.2.6 孔道灌浆a)灌浆前，用水泥将张拉端锚具夹片缝隙密封好，防止在灌浆时水泥浆从缝隙冒出。b)灌浆前，检查排气孔是否通畅。5.4.2.6 采用 42.5 普通硅酸盐水泥，水灰比控制在 0.400.42 之间。现场配制水泥净浆进行压力灌浆。a)将灌浆机出浆口与孔道相连，保证密封，开动压浆机注入压力水泥浆。b)从一端开始灌浆，待从另一端排气孔出浓63、浆后封闭出浆口。c)灌浆时，每个工班制作净浆试块两组，水泥浆试块用边长为 70.7mm 立方体制作，用做灌浆水泥净浆强度评定。标养 28 天水泥净浆强度不低于 M30。d)提前作好预应力筋的下料单、布筋详图及技术交底，对工程管理人员进行合同内容、专业知识培训，熟悉图纸和相应规范，作好材料、机械设备使用计41划及试验计划。对工程所需的机械设备及施工材料进行准备，保证货源充足，品质优良，并保证设备、材料按期进场。现场核对总平面图，确定现场材料堆放场地的准确位置。确定施工现场的水源与电源的位置，了解施工水源与电源的使用规定。积极协调，理顺施工管理的工作程序及管理规定。预应力施工的特点是分阶段作业，前64、期预应力筋布置阶段，工作量大、施工的周期短、施工单位多且工序相互制约。后期张拉灌浆阶段，主要采用机械作业。对施工作业人员进行全体上岗培训，并进行质量要求、操作工艺、安全卫生、治安消防的交底、教育，以确保工程质量目标、工期目标、安全文明施工目标的实现。梁采用有粘结预应力技术，波纹管的成品保护是关键，在预应力穿束完毕后，在合梁模板和打灰时派专人看护。梁中及预应力筋的张拉端处钢筋密集，预应力筋张拉端的布置与张拉难度都较大，在梁柱核心区域，钢筋较密集，提前安排人员在绑扎梁柱核心区域时预留出穿波纹管孔道位置。5.4.3 预应力筋断点排布根据施工图纸，一期大跨度（预应力区域）位置预应力梁净跨度超过整根钢筋65、 12M 长度，需要对钢筋断开位置进行深化设计，具体如下：一期大跨度（预应力区域）YKL1下铁（直径32）YKL1上铁（直径28）YL1上铁（直径28）42YL1下铁（直径32）二期大跨度（预应力区域）Yl1YKL1YKL26.模板支撑架施工工艺6.模板支撑架施工工艺6.1 支撑架的搭设及模板安装6.1 支撑架的搭设及模板安装436.1.1 施工流程支撑排架搭设流程：立杆定位放线 铺设垫板（脚手板）立杆 扫地杆 第一步纵向水平杆 第一步横向水平杆 如此重复往上 设置剪刀撑 模板主龙骨 模板次龙骨 模板 检查验收。（以上流程需分部进行验收，全部合格后组织最终验收）6.1.2 施工方法及要求1.266、.1 立杆（1）地下室梁支模架立杆支承在混凝土底板或地下二层顶板上，立杆下垫 20020050 木板。若上一层的支撑为高大模板支设体系，则其对应的下面一层的立杆必须与地下一层的立杆轴线对齐，偏差不大于 10mm。（2）立杆底部纵横向均设置扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆应采用直 角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。扫地杆处需布置水平连续剪刀撑。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于 15mm。立杆接长采67、用对接扣件连接，禁止搭接。对接应符合下列规定：1)立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内;2)结构梁下模板支架的立杆纵距应沿梁轴线方向布置；立杆横距应以梁底中心线为中心向两侧对称布置，且最外侧立杆距梁侧边距离不得大于 150mm。3）设在模板支架立杆顶部的可调底座，其丝杆外径不得小于 36mm，伸出长度不得超过 200mm。立杆自由端长度应控制在 500mm 内（含顶托）。（3）立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。（4）扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于 368、50mm。1.2.2 水平杆（对于高度 8.0m20m 的支架，最上一步距内增设纵横向水平杆一道）（1）纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不宜小于 3 跨；（2）每步的纵、横向水平杆双向拉通。（3）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接；对接、搭接应 符合下列规定：1）对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同 跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm;各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确 1/3;2）搭接长度不应小于 1m，应等距离设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板 边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于 100mm。（4）横向69、水平杆应放置在纵向水平杆上部，靠墙一端至墙装饰面距离不宜 大于 100mm;44（5）主节点处必须设置横向水平杆；（6）模板支架搭设时梁下横向水平杆应伸入梁两侧板的模板支架内不少于 两根立杆，并与立杆扣接。（7）扫地杆设置应符合下列要求：1）纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于 200mm;2）模板支架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方。1.2.3 剪刀撑（1）水平、竖向剪刀撑设置。1）模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔五排立杆设置一道竖向剪刀撑（两个方向），由底至顶连续设置。2）本工程的模架高度未超过 8m 的，模板支架顶层水平杆上设置一道水平 剪刀撑，模架中70、间水平杆设置一道水平剪刀撑；超过 8m 的由顶层水平杆向下每 4 步（4.8m）、扫地杆处设置一道水平连续剪刀撑。水平剪刀撑均与抱柱做好刚性连接。具体见剖面详图。（2）剪刀撑的构造还应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨，且不应大于 6m，剪刀撑斜杆与地面倾角 宜在 4560之间。倾角为 45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过 7 根；倾角 为 60时，则不应超过 5 根；剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。梁、板模架的剪刀撑必须为统一体系，各不单独设置，以增强架体整体 刚度。1.2.71、4 其它(1)竖向结构与水平结构分开施工，柱、墙混凝土工程施工完成后，施工 梁、板混凝土工程。(2)竖向结构拆模后，高大支撑架临近的框架柱每 2 步做抱柱处理；在墙 体洞口位置每 2 步设置连墙件设置，方便与架体连接。(3)模板支架与施工区域内及周边已具备一定强度的墙、柱构件等进行竖 向每隔 2 步（2400mm），水平方向不超过 8.4m 的刚性拉结（抱柱、连墙件）。(4)支撑架抱柱和与外墙顶紧后，再浇筑水平结构。1.2.5 模板搭设方法：1)在柱子混凝土上弹出梁的轴线、梁位置线及梁板水平线，并复核；2)在基层垫板板上立立杆，梁板支架的排列、间距要符合模板设计的规定;3)调节立柱高度，将主龙72、骨找平，梁跨度等于或大于 4m 且小于 9m 时，模板按跨度的 0.3%起拱，当梁跨度等于或大于 9m 时，模板按跨度的 0.3%起拱，当悬臂梁时，按悬臂长度的 0.3%起拱，起拱高度不小于 20mm。4)铺模板：先铺梁底模，顺次铺梁侧模、板底模，板模拼缝处用胶带封死;5)平台板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平；456)将模板上杂物清理干净，办预检。7)梁模板支架自由端的长度不应超过 300mm，超过此数值对支架的稳定性有较大影响，应严格控制。1.3 模板支架的搭设作业规定1.3.1 搭设场地应平整，清除搭设场地杂物。1.3.2 杆件连接必须使用合格的扣件，不得使用铅丝和其73、他材料绑扎。模板支 架杆件不得钢木混搭。在搭设之前，必须对进场的模板支架杆配件进行严格的检 查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。1.3.3 工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临 时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。1.3.4 在搭设中不得随意改变构架设计。确有实际情况，需要对构架作调整和 改变时，应提交技术主管人员解决。1.3.5 脚手架、模板支架搭设、拆除的施工作业人员应经过专业培训，并持证 上岗。1.3.6 纵向水平杆的构造应符合下列规定：（1）纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不74、应小于 3 跨；（2）纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接。并应符合下列规定：（3）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同 跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm;各接头中心至最近主节 点的距离不应大于纵距的 1/3，见下图；（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）纵向水平杆对接接头布置 1 一立杆；2 纵向水平杆；3横向水平杆1.3.7 下列情况不得进行模板支架搭设（1）夜间不得进行模板支架的搭设与拆除。（2）雨天及六级以上大风天不得在室外进行模板支架的搭设与拆除。（3）模板支架搭设及拆除时，地面应设围栏和警戒标志，派专人看守，严 禁75、非工作人员进入现场。6.2 模板支撑架的拆除6.2 模板支撑架的拆除6.2.1 拆除准备6.2.1 拆除准备1、模板支架拆除前全面检查模板支架的扣件连接、支撑体系是否符合构造 46要求。2、根据检查结果进行补充完善拆除顺序和措施，经监理和项目总工批准后 方可实施。3、由主管工长进行拆除架子的安全技术交底。4、清除模板支架上杂物及地面障碍物。5、拆除模板支架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操 作人员入内。6.2.2 模板支架的拆除规定6.2.2 模板支架的拆除规定1、架体拆除作业应设专人指挥，当有多人同时操作时，应明确分工、统一 行动，且应具有足够的操作面。2、模板支架的拆除作业76、必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。3、分段拆除高差不大于 2 步。4、在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误 靠已松脱连接的杆件。5、拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程 中，应作好配合、协调动作。6、先拆掉模板支架横杆，然后拆除立杆，每根龙骨留 2 根立杆暂不拆;7、操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的立杆;8、拆除时执行“先搭的后拆，后搭的先拆”规定;9、夜间不得进行脚手架、模板支架的搭设与拆除。10、雨雪天及六级以上大风天不得在室外进行脚手架、模板支架的搭设与拆 除。11、脚手架、模板支架搭设及拆除时，地面应设围栏和警戒标志，派77、专人看 守，严禁非工作人员进入现场。12、模板支撑架拆除时混凝土的强度应符合现行国家标准 混凝土结构工程 施工质量验收规范(GB50204)中的有关规定。7.高大模板支撑架检查与验收7.高大模板支撑架检查与验收7.1 材料验收7.1 材料验收模板支架采用的 48.33.6 钢管、及相应的十字扣件、旋转扣件、对接扣件、50200 脚手板、次龙骨 50100 木方、600mm 可调 U 型托、对拉螺栓、覆膜多层板等在进场时均要做进场检验，必要的按规 范进行进场复试。477.2 模板支架验收7.2 模板支架验收7.2.1 模板支撑架在下列阶段应进行阶段检查与验收（1）支撑结构搭设前；（2）首段、搭设78、至一半高度后；（3）每搭设完 6m-8m 高度后（3）达到设计高度后，进行下一道工序前；（4）混凝土浇筑前（5）遇有六级及以上强风、大雨后；1、模板支架搭设完成后按下表进行检查验收：序号项目技术要求允许偏差（mm）检验方法备注1专项施工方案按权限进行审批检查资料承载力满足设计要求应有设计计算书要有验收记录排水不积水观察2基础及 楼面底座或垫块不晃动、滑动不沉降-10观察3立杆垂直度3用经纬仪或吊线和卷尺步距20钢板尺纵距50钢板尺4杆 件 间距横距20钢板尺5水平加强层、水平剪刀撑、竖向剪刀撑按规范要求设置钢板尺2、钢管扣件式脚手架、模板支架搭设完后，应按下表对螺栓拧紧扭力矩进 行检查：安装扣79、件数量（个）抽检数量（个）扭力矩值范围检验方法允许的不合格数51905091150811512801312815002040N.m-65N.m随机抽取，力矩扳 手测扭力矩。2485011200323120132005053、搭设高度在 8m 以下（含 8 m）的模板支架，应由项目经理组织技术、安全及监理人员进行验收；4、对于高大模板支撑系统（高度超过 8m，或跨度超过 18m，施工总荷载大 于 10kN/m2 或线荷载大于 15kN/m），应由其上级负责人组织架体设计及监理等 人员进行检查验收。7.2.2 脚手架、模板支架使用过程中的检查1、模板支架在使用过程中应进行下列检查：（1）基础是否有80、不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况，垫木应满足设计要求；（2）扫地杆、水平杆、剪刀撑、连墙件等设置应符合规定，牢固可靠；（3）可调托撑受力状况，自由端长度、顶托螺杆伸出长度是否符合设计要求；（4）立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；（5）安全网、防雷接地和各种防护设施符合要求；（6）是否超载。7.2.3 验收（1）高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。（2）高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。1）施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、81、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。2）对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的 30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行 100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。3）采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行 100%检查。高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目经理组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项82、目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。7.3 模板验收7.3 模板验收7.3.1 进场检验491、模板表面应平整；胶合板模板的胶合层不应脱胶翘角；支架杆件应平直，应无严重变形和锈蚀；连接件应无严重变形和锈蚀，并不应有裂纹；2、模板规格应符合设计要求；3、对在施工现场组装的模板，其组成部分的外观和尺寸应符合设计要求；7.3.2 现场检验1、对在施工现场组装的模板，其组成部分的外观和尺寸应符合设计要求；2、对固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞，应检查其数量和尺寸，允 许偏差应符合下表规定。预埋件、预留孔和预留洞的允许偏差3、对现浇结构模板，应检查尺寸，允许偏差和检查方法应83、符合下表的规定。现浇结构模板允许偏差和检查方法3、现场布料机按照布料机布置图进行定位布置4、地基无积水，底座无松动，立杆无悬空5、扣件螺栓无松动6、安全防护设置符合规范要求7、禁止架体超载使用8.混凝土浇筑过程中注意事项8.混凝土浇筑过程中注意事项8.1 浇筑准备8.1 浇筑准备 浇筑混凝土层段的高支模模板及支撑系统通过相关部门检查验收合格，并办理完验收手续。钢筋、预埋件及管线等全部安装完毕，经检查符合设计要求，并办理完隐蔽验收手续。浇筑混凝土用的架子及应急通道已支搭完毕，并经检查合50格。商品砼原材料及外加剂等经检查符合有关标准要求，试验室已下达混凝土配 合比通知单。经检查核定计量准确，振捣84、器（棒）经检验试运转合格。施工工长据施工方案对操作班组已进行全面施工技术交底，混凝土浇筑申请书已被批准。混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。8.2 浇捣流程8.2 浇捣流程（1）支撑高度超过 8m 的结构 振捣时要注意不得碰撞钢筋，防止钢筋周围积水而影响其与混凝土的粘接力。砼浇筑过程中要派专人检查模板和支撑是否有松动和脱落，如有异常情况，必须 停止浇筑砼，抓紧处理。由于超载梁钢筋配置较多，应适当放慢浇筑速度，并用 振捣棒仔细振捣，以确保砼达到设计厚度。布料杆严禁放在高支撑架上，应放置 在高支撑架两侧板支撑架上。梁板85、混凝土浇筑时，布料杆不得放置在待浇筑的梁上，且布料杆下面板面支 撑应适当增加斜撑且抱柱设置连墙件，用以抵抗水平横向施工作用力，以增强整 体稳定性。布料杆尽量放置在板的中心。砼不得堆放过高及过分集中，而且要及 时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣高支模楼面砼过程中 要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣计 术交底和安全交底。在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情 况，并用水准仪每 30 分钟观测一次支撑沉降。大梁沉降值按 2L/1000 控制，并 且小于 30mm），发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成 失稳以及挠度过86、大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。浇捣混凝土时，安排最多 12 人在高支模区域内作业，以免增加不必要施工 荷载。由于高大模架跨度较大，且截面积及自重荷载大，混凝土浇筑时，应采用从 中部向两边扩展的浇筑方式，确保模板支架施工过程中均衡受载，减小浇筑过程中对模板架体的横向作用力或局部集中荷载过大。混凝土浇筑要求：(1)浇筑顺序 先浇筑非危大区域，再浇筑危大区域。先浇筑竖向结构的柱、墙混凝土，待竖向结构拆模后，支撑架与主体结构的墙、柱牢固拉结后再浇筑梁板混凝土，梁板浇筑时先浇筑梁柱节点核心区混凝土，再由板跨中部向两侧浇筑。(2)超限梁在浇87、筑时，应分层浇筑且每层不应超过 400mm。(3)厚板、高支模区域楼板混凝土浇筑采用梁板与墙柱分开浇筑的方式，即先对墙柱进行浇注，墙柱混凝土完成后再进行梁、板钢筋的绑扎，最后进行梁、板处混凝土的浇注；每个流水段砼浇筑方向从中间向两端浇筑，先浇51筑梁，再进行顶板混凝土的浇筑；使模板支撑架逐步受力，确保安全。(2)浇筑规定 1)顶板混凝土采用平板振动器和插入式振捣器振捣。2)高截面梁浇筑要分层连续进行浇筑；先浇筑大截面梁后浇筑小截面梁。3)浇筑过程中要有木工、钢筋工值班，随时观察模板、钢筋、预埋件和插筋 等有无位移，发现问题及时解决。4)泵送混凝土时必须连续进行，如果发生故障，停歇时间超过 4588、 分钟或混 凝土出现离析现象，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土，以防堵 管并做好冷缝的处理。5)梁板混凝土浇筑时按框架顺序进行，每框架内先将梁根据高度水平分层浇 筑，每次浇筑高度不大于 400mm，浇筑时对称进行。6)振捣时不得触动钢筋和预埋件，梁柱节点钢筋较密时要加强振捣。8.3 浇筑工艺8.3 浇筑工艺（1）作业准备浇筑前应将模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查钢筋的保护层垫块是否垫好，钢筋的保护层垫块是否符合规范要求。如使用木模板 时应浇水使模板湿润。柱子模板的扫除口应在清除杂物及积水后再封闭。施工缝 的松散混凝土及混凝土软弱层已剔掉清净，已经露出石子，并浇89、水湿润，无明水。梁、柱钢筋的钢筋定距框已安装完毕，并经过隐预检。（2）混凝土浇筑与振捣的一般要求 本工程采用预拌泵送商品砼，砼进场前首先进行配合比及质保资料的核验，然后进行资料收集。并进行坍落度检查合格。泵车进场架设必须由施工负责人指 挥，按照指定地点进行架设，架设完毕必须通过验收合格。混凝土自泵口下落的 自由倾落高度不得超过 2m，浇筑高度如超过 2m 时必须采取措施，用溜管。浇 筑混凝土时应分段分层连续进行，浇筑层高度应根据砼供应能力，一次浇筑方量，砼初凝时间，结构特点、钢筋疏密综合考虑决定，一般为振捣器作用部分长度的 1.25 倍。使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺90、序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的 1.5 倍（一般为 450cm）。振捣上一层时应插入下层 510cm，以使两层砼结合牢固。表面振动器（或称平 板振动器）的移动间距，应保证振动器52的平板覆盖已振实部分的边缘。浇筑混凝 土应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之 前，将次层混凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按所用水泥品种、气温及混凝土 凝结条件确定，一般超过 2h 应按施工缝处理。（当混凝土的凝结时间小于 2h 时，则应当执行混凝土的初凝时间）浇筑混凝土时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即91、处理，并应在已浇筑的混凝土初凝前修正完好。砼表面平整度控制不得大于 5mm，标高控制不得大于8mm。（3）柱的混凝土浇筑柱浇筑前底部应先填 510cm 厚与混凝土配合比相同的减石子砂浆，柱混 凝土应分层浇筑振捣，使用插入式振捣器时每层厚度不大于 50cm，振捣棒不得 触动钢筋和预埋件。柱高在 3m 之内，可在柱顶直接下灰浇筑，超过 3m 时，应 采取措施（用串桶）或在模板侧面开洞口安装斜溜槽分段浇筑。每段高度不得超 过 2m，每段混凝土浇筑后将模板洞封闭严实，并用箍箍牢。柱子混凝土的分层 厚度应当经过计算后确定，并且应当计算每层混凝土的浇筑量，用专制料斗容器 称量，保证混凝土的分层准确，并用混92、凝土标尺杆计量每层混凝土的浇筑高度，混凝土振捣人员必须配备充足的照明设备，保证振捣人员能够看清混凝土的振捣情况。柱子混凝土应一次浇筑完毕，如需留施工缝时应留在主梁下面。无梁楼板应 留在柱帽下面。在与梁板整体浇筑时，应在柱浇筑完毕后停歇 11.5h，使其初 步沉实，再继续浇筑。浇筑完后，应及时将伸出砼面的搭接钢筋整理到位。8.4 布料机布置8.4 布料机布置混凝土浇筑时，布料机下需垫木板。布料机下支撑架采用扣件式脚手架，布料机下部支撑必须进行加密，如以900间距为例；纵横向间距从900mm加密至450mm。53布料机布置示意图9.监测监控措施9.监测监控措施采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，93、主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。监测人员应该在高大模架体系外侧 3 米外进行监测。1.监测点设置监测点布设在支架边角位置及中间按每隔 15m 间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于 2 个支架水平位移和立杆变形监测点、3 个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。在模板支架的顶层、底层及每 5 步设置位移监测点。监测点宜设在角部和四边的中部位置；模板支架顶部在立杆上端挂钢丝垂球作为监测点；模板支架模板在水平结构钢筋上焊接竖向钢筋作为监测点。2.监测方法垂直位移监测：采用水准仪在模架体系的若干根钢管上及临边墙柱上弹同一标高线，然后用红漆做上标记。混凝土浇筑94、过程中，用经纬仪监测墙柱上红漆标记与每一钢管上红漆标记的标高差；水平位移监测：采用在监测钢管上、中、下四方向挂白线，四方向白线距立54杆间距均为 10mm。混凝土浇筑过程中，用肉眼观察立杆是否碰线。混凝土浇筑过程中，派专人对模架体系进行监测。监测数据超过预警值时，及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。3.允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲 3mL4m，4mL6.5m12mm，20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲 L6.5m30mm/3模板支架水平位移（立杆垂直度）绝对偏差50mm95、10mm水平激光仪4模板支架变形（水平杆扰度）相对值H/60010mm吊线和卷尺4.仪器设备配置监测仪器采用测量仪器，具体见下表：监测仪器列表序号名称数量精度1电子经纬仪1/2精密水准仪12”3全站仪一台12”，最大允许误差20”4红外线水准仪1/5激光垂直仪2h/400006对讲机6/7检测板手10/5.监测频率在浇筑混凝土过程中应不间断监测，监测频率每 30 分钟一次，终凝后停止监测。6.监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查。模板工程日常检查重点部位：（1）杆件的设置和连接，横杆、立杆、横竖剪刀撑、扫地杆等构件是否符合要求；（2）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；（3）施工过96、程中是否有超载现象；（4）安全防护措施是否符合规范要求；（5）支架与杆件是否有变形现象。5510.季节施工措施10.季节施工措施1.模板施工质量保证措施1.1 木模板不使用时的保养（1）雨天使用的木模板拆下后须放平，以免变形。模板拼装后尽快浇筑混凝土，防止模板遇雨变形。若模板拼装后不能及时浇筑混凝土，又被雨水淋过，则浇筑混凝土前须重新检查、加固模板和支撑。（2）木板刷脱模剂后，应放在防雨棚内，防止脱模剂被水冲掉和板面变形；（3）模板堆放要有垫板，防止雨水侵泡。1.2 木模板的使用（1）已支好的模板若在浇筑混凝土前遇雨，应检查模板变形情况，防止几何尺寸误差超标。（2）支完模板后，应按施工组织设计97、尽早浇筑混凝土，缩短模板放置时间，尽量减少模板及架模工具受雨淋日晒时间。（3）防护栏杆高度要符合要求，雨后要进行检查是否牢固，才可上人。2.雨期施工的安全保证措施 2.1 雨期施工安全措施 2.1.1支撑架严格按施工组织设计及 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 搭设。要及时排除架子基底积水，大风暴雨后认真检查，发现立杆下沉、悬空、接头松动等问题应及时处理，并经验收合格后方可使用。2.1.2 雨施前对全体管理人员和现场操作人员进行雨施的安全技术教育，使每个人充分认识到雨施安全的重要性，明确岗位责任，做好各部位的预防，加强值班巡逻，有备无患。2.1.3 雨季来临前，由工程98、部牵头组织一次现场综合大检查，主要内容为临电系统的防雷接地、绝缘性能、电器设备安全保护、电器设备防雨设施、场地排水系统是否通畅、防雨物资准备情况等，发现有不完善的地方，要求立即整改完善。2.1.4 大风大雨前后应对模板支架仔细检查，发现有接头松动、架子歪斜等现象应及时进行加固处理。2.1.5 及时清理道路上的积水，防止发生交通事故。2.1.6 脚手板等工作平台采取防滑措施，需安装挡脚板和防护网。2.1.7 电缆严禁沿支撑架敷设。施工现场要有专业电工维护电气线路和设备，保持电气设备绝缘良好，确保电线表皮无破损现象。操作人员应穿绝缘鞋、戴绝缘手套，下垫干木跳板。现场临电线路必须架空敷设，手持行灯电99、压使用 36V 安全电压。2.2 其他保证措施 2.2.1 雨期施工领导小组直接指导、监督实施雨施方案，组织所有施工人员学习冬期施工有关规范，技术文件，提高质量意识和安全意识，做到有计划、有措施、有检查、有落实。2.2.2 坚持原有各项安全生产的管理制度，决不能忽视，坚持“生产必须安全”的指导思想；562.2.3 支撑架应经常检查，每周至少检查一次，支撑架与结构连接是否稳定、有无下沉、变形、倾斜等；每天及时清理支撑架、板上的材料及杂物，特别在雨天气后应及时清除积水；2.2.4 杜绝三违现象发生（违章指挥、违章操作、违反劳动纪律）。11.施工安全保证措施11.施工安全保证措施序号保证措施1建立安100、全保证体系：根据有关规定建立健全安全保证体系并成立由项目经理部安全生产负责人为首，各施工单位安全生产负责人参加的“安全生产管理小组”组织领导施工现场的安全生产管理工作。2现场施工负责人为支模的施工现场安全责任人，现场安全责任人应在支模前对支模搭、模板拆除和砼浇灌前向作业人员进全面的安全技术交底。3工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。架子安装、拆除必须由专业队伍施工，架子工必须持证上岗。4施工操作人员戴安全帽，穿防滑鞋，栓安全带。作业层满铺脚手板，脚手板质量合格，搭设时两端用与钢管用 8#铁丝固定牢，不得有探头板。5所有构件都必须合格，并按有关规定进行检查、验收、报验。6严禁上下同时交叉作101、业，严防高空落物伤人。7传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。8夜间施工要有足够照明。9在搭设过程中，应注意调整架体的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现。10在拆除时，设置警戒区，禁止其它人员进入危险区域。操作人员应站在安全的地方，以免发生安全事故。待该整片段模板全部拆除后，方准人员进入将模板、支撑等搬运出来堆放好。11严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于 3kN/m。12各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。13定期检查支撑架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。14支撑架料、木枋、模板在塔吊吊运时，必须分开单独吊运102、，不得与其它物件混装。捆绑绳必须在被起吊物上缠绕一圈，并绑扎牢固。采用两点起吊，且保证两端平衡，防止杆件滑落伤人。扣件等小物件用吊篮盛装吊运。15施工人员上下架子，必须搭设爬梯，不准踩扣件、架杆上下。16支撑架搭设完毕，施工队自检，合格后报项目部验收，项目部收通过后，报监理验收。不通过验收合格的支撑架严禁使用。5717砼浇筑时期间，无关人员不得进入模板底下，并由安全人员进行现场监护。发现异常应立即停止施工，迅速散人员，待排除险情后，经现场安全责任人检查同意后方可继续施工。18混凝土浇筑方法及要求：（1）为了增加支撑的稳定性，必须先进行竖向结构的浇筑，其混凝土浇筑的工作顺序为：柱、梁模板安装浇筑103、柱混凝土绑扎梁板钢筋浇筑梁板混凝土（2）混凝土浇筑时，确保模板支架施工过程中均衡受载，不能集中堆放式浇筑；（3）混凝土浇注过程中派专人进行模板检查，发现有漏浆或其他安全情况及时通知现场管理人员进行加固处理。确保模板及支撑系统不位移、不变形、不失稳。19施工现场显著位置设置公告牌，并在危险区域设置安全警示标志。12.应急预案12.应急预案1.组建高大模板支撑安全施工领导小组1.1 组建由项目经理为组长的高大模板支撑安全施工领导小组。一旦出现施工事故，小组立即运作。1.2 小组组成组长：于风奎（13520062588）副 组 长：李 龙 臣（18591923319）胡 文 志（1860112139104、8）刘 志 峰 （18610827354）组员：项目工程部、技术部、安全施工人员职责：组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系。负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理，保持稳定现场，冷静沉着处理。各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。2.防止高空坠落的安全措施2.1 进入施工现场的所有人必须按规定佩戴安全帽，高空作业人员必须配备并使用安全带。582.2 建筑物楼层临边的四周，无围护结构时，必105、须设两道防护栏杆或一道防护栏杆并立挂安全网封闭。涂刷红白油漆120020002000600600楼层临边防护立面图挂密目安全网的竖向钢筋预埋于边梁或楼板AA长度不小于60cm，直径25楼板2.3 危险区域的隔离防护：凡是落物伤人的危险区域（如架子搭拆区，模板拆除区），均设 1.5m 高防护栏杆，加挂密目安全网进行防护，并挂禁止通行牌，以防止误入受伤。2.4 对现场的预留孔洞，必须进行封闭覆盖，危险处，在边沿处设置两道护身栏杆，并于夜间应设红色警示标志灯。2.5 结构内 1.5 米1.5 米以下的孔洞，应预埋通长钢筋网或加固定盖板。1.5 米1.5 米以上的孔洞，四周必须设两道护身栏杆，中间支挂106、水平安全网，水平兜网及密目安全网原材必须复合 GB16909-2009 国家标注，并进行抽样检测，绑扎采用 8#铅丝，安全网下面不准存放构件及其它材料设备，保证人员落入安全网后有缓冲高度，安全网接口必须连接严密，经常清理安全网上落物，网內不得有积物。3.高空坠落事故的应急措施3.1 当发现有人从高空坠落时首先要呼救，救人是第一原则，首要任务是救人，在保证自己不被再次伤害的情况下，一边救人，一边大声呼叫，呼叫内容要明确地点或部位的发生情况，并将信息准确传出。3.2 现场听到呼叫的任何人，均有责任将高空坠落情况报告给其最近的项目经理部管理人员、抢险小组成员，使消息立刻报告给项目应急救援指挥部。3.107、3 应急救援领导小组应立即通知项目各应急相应小组，组织现场抢险工作。3.4 抢险过程中要避免二次伤害，抢险过程要及时清理危险物。3.5 警戒保卫组负责疏通事发现场道路，保证救援工作顺利进行。3.6 高处坠落因为受到高速的冲击力使人体组织和器官遭到一定程度破坏而引起的损伤，通常有多个系统或多个器官受到损伤，严重者当场死亡，高空坠落除有直接或间接受伤器官表现外，尚可有昏迷、呼吸窘迫、面色苍白和表情淡漠等症状，可导致胸、腹腔内脏组织器官发生损伤，为了在抢救时按伤者受伤情况进行抢救，防止由抢救产生的二次伤害，应遵守以下原则：（1）由于高空坠落可能引起出血，出血量大就有生命危险。常用的止血方法有：指压止108、血、加压包扎止血、加垫屈肢止血和止血带止血。59（2）包扎可以起到快速止血、保护伤口、防护污染作用，有利于转送和进一步治疗。常用方法有：绷带包扎、三角巾包扎等。（3）为了使断骨不在加重，避免断骨对周围组织的伤害，减轻伤员的痛苦并便于搬运，常用夹板的方法来固定。搬运时应注意：1）下肢骨折需用担架；2）脊柱骨折，用门板或硬板担架，使伤者面朝上，用布将伤员绑在担架上，防止移动。（4）如高空坠落造成受伤者呼吸短促或微弱，胸部无明显呼吸起伏，应立即给其做对口人工呼吸，频率为每分钟 14-16 次；如脉搏微弱，应立即进行人工心脏按摩，在心脏部位不断按压、松开，频率为 60 次每分钟，帮助窒息者恢复心脏跳动109、。4.整体满堂架坍塌事故应急措施4.1 坍塌事故发生时，安排专人及时切断有关闸门，并对现场进行声像资料的收集。发生后立即组织抢险人员在半小时内到达现场。根据具体情况，采取人工和机械相结合的方法，对坍塌现场进行处理。多组织人元进行清理，防止误伤被埋人员。现场抢救中，还要安排专人对其余架子进行监护和清理，防止事故扩大。4.2 事故现场周围应设警戒线。4.3 统一指挥、密切协同的原则。坍塌事故发生后，参战力量多，现场情况复杂，各种力量需在现场总指挥部的统一指挥下，积极配合、密切协同，共同完成。4.4 以快制快、行动果断的原则。鉴于坍塌事故具有突发性，在短时间内不易处理，处置行动必须做到接警调度快、到110、达快、准备快、疏散救人快，达到以快制快的目的。4.5 讲究科学、稳妥可靠的原则。解决坍塌事故要讲科学，避免急躁行动引发连续坍塌事故发生。4.6 救人第一的原则。当现场遇有人员受到威胁时，首要任务是抢救人员。4.7 伤员抢救立即与急救中心和医院联系，请求出动急救车辆并做好急救准备，确保伤员得到及时医治。4.8 事故现场取证救助行动中，安排人员同时做好事故调查取证工作，以利于事故处理，防止证据遗失。4.9 自我保护，在救助行动中，抢救机械设备和救助人员应严格执行安全操作规程，配齐安全设施和防护工具，加强自我保护，确保抢救行动过程中的人身安全和财产安全。5.其余注意事项发生安全事故时，现场负责人应保111、持冷静，在第一时间判断事故的伤害程度，并上报项目安全主管和项目经理。事故发生后，现场负责人在事故现场组织协调好现场秩序，并开展力所能及的救援措施。60项目接到报告后，在 10 分钟内启用应急领导小组，并到达事故现场，指挥相关人员进行有效的救援活动。6、应急救援路线医院名称路程电话具体地址备注方 案一杏园金方国医医院1.4公里010-80497556北京市顺义区京密路后沙峪段5 号医院名称路程电话具体地址备注方 案二北京顺义区空港医1.6公010-804968北京市顺义区61院里42裕安路医院名称路程电话具体地址备注方 案三北京翰洁吉源医院2.3公里01069458585北京市顺义区后沙峪裕东路112、3号西院13.计算书13.计算书13.1 梁侧模板计算书13.1 梁侧模板计算书2502500 梁侧模板计算书2502500 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 250mm，高度 2500mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 10 道，内龙骨采用 4090mm 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 6 道，在断面内水平间距 200+300+300+400+400+500mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强113、 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。62 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.114、500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。2512512512512512512512512512003003004004005002500m m250m m63根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需115、要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)256 256 256 256 256 256 256 256 2561116、8.36kN/mAB0.0930.1271.852.842.482.212.312.382.352.342.352.352.342.352.382.312.212.482.841.8564变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.850kN N2=5.321kN N3=4.524kN N4=4.736kN N5=4.683kN N6=4.683kN N7=4.736kN N8=4.524kN N9=5.321kN N10=1.850kN最大弯矩 M=0.126kN.m最大变形 V=0.395mm(1117、)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.12610001000/18750=6.720N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!256 256 256 256 256 256 256 256 25612.15kN/mAB0.3950.02165(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32841.0/(2500.00015.000)=0.568N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.395mm面板的最大挠度小于 255118、.6/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2624.30+1.40.265.40=9.384kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2624.30=6.221kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.692/0.500=9.384kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.19.3840.500.50=0.235kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5009.384=2.815kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5009.384=5.16119、1kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。66(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.235106/54000.0=4.34N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32815/(24090)=1.173N/mm2截面抗120、剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.210500.04/(1009000.002430000.0)=0.120mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 200 300 300 400 400 500 200 5.16kN 5.16kN 5.16kN 5.16kN 5.16kN 5.16kN 5.16kN 121、5.16kN 5.16kNAB67 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.929kN.m最大变形 vmax=0.162mm最大支座力 Qmax=12.478kN抗弯计算强度 f=M/W=0.929106/8982.0=103.43N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!0.9290.4340.000.005.165.167.327.322.16 2.1122、63.803.801.361.366.526.521.91 1.913.25 3.253.983.981.181.186.346.344.30 4.300.860.866.026.020.00 0.00 200 300 300 400 400 500 200 3.42kN 3.42kN 3.42kN 3.42kN 3.42kN 3.42kN 3.42kN 3.42kN 3.42kNAB0.1620.04268六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(123、mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.478对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！2502800 梁侧模板计算书2502800 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 250mm，高度 2800mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 11 道，内龙骨采用 4090mm 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 6 道，在断面内水平间距 200+300+4124、00+400+500+500mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。69 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝125、土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；2562562562562562562562562562562003004004005005002800m m250m m70 H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重126、要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4127、；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 弯矩图(kN.m)260 260 260 260 260 260 260 260 260 26018.36kN/mAB0.0960.13171 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.882kN N2=5.413kN N3=4.602kN N4=4.820kN N5=4.760kN N6=4.780kN N7=4.760kN N8=4.820kN N9=4.602kN N10=5.413kN N11=1.882kN最大弯矩 M=0128、.131kN.m1.882.892.522.252.352.422.402.382.382.392.392.382.382.402.422.352.252.522.891.88 260 260 260 260 260 260 260 260 260 26012.15kN/mAB0.4230.02372最大变形 V=0.423mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.13110001000/18750=6.987N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3289129、1.0/(2500.00015.000)=0.578N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.423mm面板的最大挠度小于 260.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2624.30+1.40.265.40=9.547kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2624.30=6.318kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.774/0.500=9.547k130、N/m73最大弯矩 M=0.1ql2=0.19.5470.500.50=0.239kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5009.547=2.864kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5009.547=5.251kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.239106/54000.0=4.42N/mm2抗131、弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32864/(24090)=1.193N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.318500.04/(1009000.002430000.0)=0.122mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!74五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下132、的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 200 300 400 400 500 500 300 5.25kN 5.25kN 5.25kN 5.25kN 5.25kN 5.25kN 5.25kN 5.25kN 5.25kN 5.25kNAB0.9450.3470.000.005.25 5.256.926.921.671.675.215.210.04 0.045.295.293.36 3.361133、.89 1.897.007.001.74 1.743.513.517.197.191.94 1.943.313.315.255.250.00 0.00 200 300 400 400 500 500 300 3.47kN 3.47kN 3.47kN 3.47kN 3.47kN 3.47kN 3.47kN 3.47kN 3.47kN 3.47kNAB0.1640.05175最大弯矩 Mmax=0.945kN.m最大变形 vmax=0.164mm最大支座力 Qmax=12.174kN抗弯计算强度 f=M/W=0.945106/8982.0=105.21N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,134、满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.174对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！3002320 梁侧模板计算书3002320 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算135、断面宽度 300mm，高度 2320mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 10 道，内龙骨采用 4090mm 木方。76外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 5 道，在断面内水平间距 200+300+400+400+400mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷136、载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；2312312312312312312312312312003004004004002320mm300mm77t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混137、凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面138、抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 236 236 236 236 236 236 236 236 23618.36kN/mAB78 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.705kN N2=4.904kN N3=139、4.170kN N4=4.366kN N5=4.317kN N6=4.317kN N7=4.366kN N8=4.170kN0.0790.1081.712.622.282.042.132.202.172.152.162.162.152.172.202.132.042.282.621.71 236 236 236 236 236 236 236 236 23612.15kN/mAB0.2850.01579 N9=4.904kN N10=1.705kN最大弯矩 M=0.107kN.m最大变形 V=0.285mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.10710001000/140、18750=5.707N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32619.0/(2500.00015.000)=0.524N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.285mm面板的最大挠度小于 235.6/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2424.30+1.40.245141、.40=8.650kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2424.30=5.735kN/m 80按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.325/0.500=8.650kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.6500.500.50=0.216kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5008.650=2.595kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5008.650=4.757kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009142、.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.216106/54000.0=4.00N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32595/(24090)=1.081N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算81最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.724500.04/(1009000.002430000.0)=0143、.111mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 200 300 400 400 400 420 4.76kN 4.76kN 4.76kN 4.76kN 4.76kN 4.76kN 4.76kN 4.76kN 4.76kNAB0.2610.9730.000.004.144、764.766.986.982.222.222.532.530.99 0.993.773.775.975.971.211.213.55 3.551.36 1.363.393.398.158.154.76 4.760.00 0.00 200 300 400 400 400 420 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kNAB82 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.972kN.m最大变形 vmax=0.488mm最大支座力 Qmax=12.909kN抗弯计算强度 f=M/W=0.97145、2106/8982.0=108.22N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 420.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.909对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！0.0700.4888146、34002000 梁侧模板计算书4002000 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 400mm，高度 2000mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 9 道，内龙骨采用 4090mm 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 4 道，在断面内水平间距 200+400+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗147、弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。2202202202202202202202202004004004002000m m400m m84新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.5148、00m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.50149、0+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。225 225 225 225 225 225 225 22518.36kN/mAB85 计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到150、从左到右各支座力分别为 N1=1.629kN N2=4.685kN N3=3.982kN N4=4.174kN N5=4.110kN N6=4.174kN N7=3.982kN0.0720.0981.632.502.181.952.032.102.082.052.052.082.102.031.952.182.501.63 225 225 225 225 225 225 225 22512.15kN/mAB0.2370.01386 N8=4.685kN N9=1.629kN最大弯矩 M=0.098kN.m最大变形 V=0.237mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0151、.09810001000/18750=5.227N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32502.0/(2500.00015.000)=0.500N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.237mm面板的最大挠度小于 225.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.232152、4.30+1.40.235.40=8.262kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2324.30=5.468kN/m 87按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.131/0.500=8.262kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.2620.500.50=0.207kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5008.262=2.479kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5008.262=4.544kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3153、/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.207106/54000.0=3.83N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32479/(24090)=1.033N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算88最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.467500.04/(1009000.0154、02430000.0)=0.106mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 200 400 400 400 400 4.54kN 4.54kN 4.54kN 4.54kN 4.54kN 4.54kN 4.54kN 4.54kNAB0.2210.8860.000.00155、4.54 4.547.057.052.502.502.042.044.47 4.470.080.084.624.621.441.443.113.117.657.654.54 4.540.000.00 200 400 400 400 400 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kNAB89 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.886kN.m最大变形 vmax=0.404mm最大支座力 Qmax=12.195kN抗弯计算强度 f=M/W=0.886106/8982.0=98.64N/mm2支撑钢管的156、抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 400.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.195对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！0.0650.404904002200 梁侧模板计算书4002200 梁侧模板157、计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 400mm，高度 2200mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 10 道，内龙骨采用 4090mm 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 5 道，在断面内水平间距 200+300+300+400+400mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 900158、0.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算2182182182182182182182182182003003004004002200m m400m m91强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算159、位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500160、=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。92 计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.609kN N2=4.627kN N3=3.934kN 222 222 222 2161、22 222 222 222 222 22218.36kN/mAB0.0700.0961.612.472.161.922.012.072.052.032.042.042.032.052.072.011.922.162.471.61 222 222 222 222 222 222 222 222 22212.15kN/mAB0.2260.01293 N4=4.118kN N5=4.072kN N6=4.072kN N7=4.118kN N8=3.934kN N9=4.627kN N10=1.609kN最大弯矩 M=0.095kN.m最大变形 V=0.226mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯162、强度计算值 f=M/W=0.09510001000/18750=5.067N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32471.0/(2500.00015.000)=0.494N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.226mm面板的最大挠度小于 222.2/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。94内龙骨强度计算163、均布荷载 q=1.20.2224.30+1.40.225.40=8.160kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2224.30=5.395kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.080/0.500=8.160kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.1600.500.50=0.204kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5008.160=2.448kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5008.160=4.488kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm164、3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.204106/54000.0=3.78N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32448/(24090)=1.020N/mm295截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.400500.165、04/(1009000.002430000.0)=0.104mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 300 300 400 400 400 4.49kN 4.49kN 4.49kN 4.49kN 4.49kN 4.49kN 4.49kN 4.49kN 4.49kNAB0.1810166、.8880.000.004.49 4.497.317.312.822.821.671.670.29 0.294.19 4.194.62 4.620.13 0.134.354.351.121.123.373.377.867.864.49 4.490.00 0.0096 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.887kN.m最大变形 vmax=0.409mm最大支座力 Qmax=12.344kN抗弯计算强度 f=M/W=0.887106/8982.0=98.75N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 400.167、0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000 200 300 300 400 400 400 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kNAB0.0620.40997对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=1168、2.344对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！4002370 梁侧模板计算书4002370 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 400mm，高度 2370mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 10 道，内龙骨采用 4090mm 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 5 道，在断面内水平间距 200+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性169、 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。98 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计170、算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m22372372372372372372372372372004004004004002370m m400m m99考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照171、连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)241 241 241 241 241 241 241 241 24118.36kN/mAB0.0830.11172、31.752.682.342.092.182.252.222.212.212.212.212.222.252.182.092.342.681.75100变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.746kN N2=5.020kN N3=4.268kN N4=4.469kN N5=4.418kN N6=4.418kN N7=4.469kN N8=4.268kN N9=5.020kN N10=1.746kN最大弯矩 M=0.112kN.m最大变形 V=0.313mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度173、计算值 f=M/W=0.11210001000/18750=5.973N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!241 241 241 241 241 241 241 241 24112.15kN/mAB0.3130.017101(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32681.0/(2500.00015.000)=0.536N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.313mm面板的最大挠度小于 241.1/250,满足要求!四、梁侧模174、板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2424.30+1.40.245.40=8.854kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2424.30=5.856kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.427/0.500=8.854kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.8540.500.50=0.221kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5008.854=2.656kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5008.854=4.869kN截面力学参数为本算例中，截面175、惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:102 截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.221106/54000.0=4.10N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32656/(24090)=1.107N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/176、mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.859500.04/(1009000.002430000.0)=0.113mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。103 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到177、最大弯矩 Mmax=0.876kN.m最大变形 vmax=0.242mm最大支座力 Qmax=12.018kN 200 400 400 400 400 370 4.87kN 4.87kN 4.87kN 4.87kN 4.87kN 4.87kN 4.87kN 4.87kN 4.87kNAB0.8770.2820.000.004.874.877.157.152.282.282.592.592.97 2.971.901.906.776.772.42 2.422.452.453.783.781.091.095.965.964.87 4.870.00 0.00 200 400 400 400 400 3178、70 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kNAB0.0530.242104抗弯计算强度 f=M/W=0.876106/8982.0=97.53N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 400.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(179、mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.018对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！5001400 梁侧模板计算书5001400 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 500mm，高度 1400mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 6 道，内龙骨采用 4090mm 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 3 道，在断面内水平间距 200+300+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径 16mm。105面180、板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.181、000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:2322322322322322003004001400mm500mm106 F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验182、算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：240 240183、 240 240 24018.36kN/mAB0.0820.1111.742.672.322.092.202.202.092.322.671.74107 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.739kN N2=4.986kN N3=4.290kN N4=4.290kN N5=4.986kN N6=1.739kN最大弯矩 M=0.111kN.m最大变形 V=0.308mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.11110001000/18750=5.920N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算184、 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32667.0/(2500.00015.000)=0.533N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 240 240 240 240 24012.15kN/mAB0.3080.017108面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.308mm面板的最大挠度小于 240.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2424.30+1.40.245.40=8.8185、13kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2424.30=5.832kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.406/0.500=8.813kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.8130.500.50=0.220kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5008.813=2.644kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5008.813=4.847kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/1186、2=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算109抗弯计算强度 f=M/W=0.220106/54000.0=4.08N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32644/(24090)=1.102N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.832500.04/(1009000.002430000.0)=0.113mm最大187、挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 200 300 400 300 4.85kN 4.85kN 4.85kN 4.85kN 4.85kNAB110 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.872kN.m最大变形 vmax=0.152mm最大支188、座力 Qmax=11.806kN抗弯计算强度 f=M/W=0.872106/8982.0=97.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 400.0/150 与 10mm,满足要求!0.8720.2530.000.004.854.856.96 6.962.112.110.840.844.014.014.85 4.850.000.00 200 300 400 300 3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kNAB0.1520.048111六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 189、对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.806对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！5002500 梁侧模板计算书5002500 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 500mm，高度 2500mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 12 道，内龙骨采用 4090mm 木方。外龙骨间距 500mm，190、外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 6 道，在断面内水平间距 200+300+400+400+450+450mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。112 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧191、压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m22052052052052052052052052052052052003004004004504502500mm500mm113考虑结构的重要性系数 0.90，192、实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.193、75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)209 209 209 209 209 209 209 209 209 209 20918.36kN/mAB0.0620.0851.512.332.031.811.891.951.931.911.921.921.921.921.921.921.911.931.951.891.812.032.331.51114变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到194、从左到右各支座力分别为 N1=1.514kN N2=4.353kN N3=3.701kN N4=3.876kN N5=3.829kN N6=3.841kN N7=3.841kN N8=3.829kN N9=3.876kN N10=3.701kN N11=4.353kN N12=1.514kN最大弯矩 M=0.084kN.m最大变形 V=0.177mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.08410001000/18750=4.480N/mm2 209 209 209 209 209 209 209 209 209 209 20912.15kN/mAB0.1770.00195、9115面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32325.0/(2500.00015.000)=0.465N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.177mm面板的最大挠度小于 209.1/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2124.30+1.40.215.40=7.678kN/196、m挠度计算荷载标准值 q=0.2124.30=5.079kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.839/0.500=7.678kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.6780.500.50=0.192kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5007.678=2.303kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5007.678=4.223kN116截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=197、243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.192106/54000.0=3.56N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32303/(24090)=0.960N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.081500.04/(1009000.002430000.0)=0.098mm最大挠度小于 198、500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。117集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.760kN.m最大变形 vmax=0.132mm 200 300 400 400 450 450 100 4.22kN 4.22kN 4.22kN 4.22kN 4.22199、kN 4.22kN 4.22kN 4.22kN 4.22kN 4.22kN 4.22kNAB0.7600.000.004.224.226.936.932.71 2.711.521.522.55 2.551.68 1.685.905.902.952.951.28 1.285.505.502.532.531.69 1.695.915.914.67 4.670.45 0.453.773.770.000.00 200 300 400 400 450 450 100 2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN200、 2.79kNAB0.1320.043118最大支座力 Qmax=11.151kN抗弯计算强度 f=M/W=0.760106/8982.0=84.61N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 450.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对201、拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.151对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！5002600 梁侧模板计算书5002600 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 500mm，高度 2600mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 12 道，内龙骨采用 4090mm 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。119对拉螺栓布置 6 道，在断面内水平间距 200+300+400+400+450+450mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/202、mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；2152152152152152152152152152152152003004004004504502600mm500mm120t 新浇混凝土的初凝203、时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的204、计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 218 218 218 218 218 218 218 218 218 218 2205、1818.36kN/mAB121 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.580kN N2=4.542kN N3=3.862kN N4=4.044kN N5=3.996kN N6=4.008kN N7=4.008kN N8=3.996kN0.0680.0921.582.432.121.891.972.032.011.992.002.002.002.002.002.001.992.012.031.971.892.122.431.58 218 218 218 218 2206、18 218 218 218 218 218 21812.15kN/mAB0.2100.011122 N9=4.044kN N10=3.862kN N11=4.542kN N12=1.580kN最大弯矩 M=0.092kN.m最大变形 V=0.210mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.09210001000/18750=4.907N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32426.0/(2500.00015.000)=0.485N/mm2截面抗剪强度设207、计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.210mm面板的最大挠度小于 218.2/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2224.30+1.40.225.40=8.012kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2224.30=5.297kN/m123 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.006/0.500=8.012kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.0120.500.50=0208、.200kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5008.012=2.403kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5008.012=4.406kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.200106/54000.0=3.71N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算209、公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32403/(24090)=1.001N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!124(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.302500.04/(1009000.002430000.0)=0.103mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑210、钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 300 400 400 450 450 200 4.41kN 4.41kN 4.41kN 4.41kN 4.41kN 4.41kN 4.41kN 4.41kN 4.41kN 4.41kN 4.41kNAB0.7930.3440.000.004.414.416.936.932.52 2.521.881.882.082.082.33 2.336.746.742.10 2.102.312.315.835.831.42 1.422.982.987.197.192.78 2.781.63 1211、.634.414.410.000.00 200 300 400 400 450 450 200 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kNAB125 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.793kN.m最大变形 vmax=0.138mm最大支座力 Qmax=11.335kN抗弯计算强度 f=M/W=0.793106/8982.0=88.29N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 450.0/15212、0 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.335对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！0.1380.0451265003400 梁侧模板计算书5003400 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 500mm，高213、度 3400mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 15 道，内龙骨采用 4090mm 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 7 道，在断面内水平间距 200+300+400+400+450+450+500mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。127 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标214、准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；2262262262262262262262262262262262262262262003004004004504505003400mm500mm128 V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至215、新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.216、360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 弯矩图(kN.m)229 229 229 229 229 229 229 229 229 229 229 229 229 22918.36kN/mAB0.0750.101129 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力217、图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.655kN N2=4.759kN N3=4.046kN N4=4.237kN N5=4.186kN N6=4.199kN N7=4.196kN N8=4.197kN N9=4.196kN N10=4.199kN N11=4.186kN N12=4.237kN1.652.542.221.982.072.132.112.092.102.102.102.102.102.102.102.102.102.102.102.102.092.112.132.071.982.222.541.65 229 229 229 229 229 229 22218、9 229 229 229 229 229 229 22912.15kN/mAB0.2530.013130 N13=4.046kN N14=4.759kN N15=1.655kN最大弯矩 M=0.101kN.m最大变形 V=0.253mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.10110001000/18750=5.387N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32541.0/(2500.00015.000)=0.508N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.4219、0N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.253mm面板的最大挠度小于 228.6/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2324.30+1.40.235.40=8.393kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2324.30=5.565kN/m131 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.197/0.500=8.393kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.3930.500.50=0.210kN.m220、最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5008.393=2.518kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5008.393=4.616kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.210106/54000.0=3.89N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0221、.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32518/(24090)=1.049N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!132(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.554500.04/(1009000.002430000.0)=0.107mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN222、.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 300 400 400 450 450 500 500 4.62kN 4.62kN 4.62kN 4.62kN 4.62kN 4.62kN 4.62kN 4.62kN 4.62kN 4.62kN 4.62kN 4.62kN 4.62kN 4.62kNAB0.3421.6350.000.004.62 4.626.936.932.312.312.302.301.53 1.533.08 3.085.795.791.171.173.453.454.644.640.030.034.594.595.725.7223、21.101.103.513.512.082.082.542.547.16 7.169.239.234.624.620.00 0.00 200 300 400 400 450 450 500 500 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kNAB133 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.635kN.m最大变形 vmax=1.161mm最大支座力 Qmax=16.388kN抗弯计算强度 f=224、M/W=1.635106/8982.0=182.03N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=16.388对拉螺栓强度验算满足要求!0.1681.161134225、侧模板计算满足要求！梁侧 5001200 模板计算书梁侧 5001200 模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 500mm，高度 1200mm，两侧楼板厚度 300mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 6 道，内龙骨采用 4090mm 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 2 道，在断面内水平间距 200+400mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/m226、m2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:1721721721721722004001200mm500mm135其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧227、压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000228、.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 180 180 180 180 18018.36kN/mAB136 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.305kN 229、N2=3.740kN N3=3.218kN N4=3.218kN N5=3.740kN N6=1.305kN最大弯矩 M=0.062kN.m最大变形 V=0.098mm0.0460.0631.302.001.741.571.651.651.571.742.001.30 180 180 180 180 18012.15kN/mAB0.0980.005137(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.06210001000/18750=3.307N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 230、T=3Q/2bh=32000.0/(2500.00015.000)=0.400N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.098mm面板的最大挠度小于 180.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.1824.30+1.40.185.40=6.610kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.1824.30=4.374kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.305231、/0.500=6.610kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.16.6100.500.50=0.165kN.m138最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5006.610=1.983kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5006.610=3.635kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.165106/5400232、0.0=3.06N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31983/(24090)=0.826N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.374500.04/(1009000.002430000.0)=0.085mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!139五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁233、计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 200 400 300 3.64kN 3.64kN 3.64kN 3.64kN 3.64kNAB0.0000.6540.000.003.643.642.732.730.910.914.544.543.643.640.000.00 200 400 300 2.41kN 2.41kN 2.41kN 2.41kN 2.41kNA234、B0.0820.126140最大弯矩 Mmax=0.654kN.m最大变形 vmax=0.126mm最大支座力 Qmax=9.997kN抗弯计算强度 f=M/W=0.654106/8982.0=72.81N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 400.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.0235、00对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.997对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！5001800 梁侧模板计算书5001800 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 500mm，高度 1800mm，两侧楼板厚度 250mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 8 道，内龙骨采用 4090mm 木方。141外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 4 道，在断面内水平间距 200+300+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15236、mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 237、20.000；2162162162162162162162003004004001800mm500mm142 V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计238、算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 弯矩图(kN.m)221 221 221 221 221 221 22118.36k239、N/mAB0.0700.095143 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.603kN N2=4.609kN N3=3.922kN N4=4.094kN N5=4.094kN N6=3.922kN N7=4.609kN N8=1.603kN最大弯矩 M=0.095kN.m最大变形 V=0.223mm(1)抗弯强度计算1.602.462.151.922.002.062.032.032.062.001.922.152.461.60 221 221 221 221 221 221 221240、12.15kN/mAB0.2230.012144经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.09510001000/18750=5.067N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32462.0/(2500.00015.000)=0.492N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.223mm面板的最大挠度小于 221.4/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接241、承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2224.30+1.40.225.40=8.131kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2224.30=5.370kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.065/0.500=8.131kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.1310.500.50=0.203kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5008.131=2.439kN145最大支座力 N=1.1ql=1.10.5008.131=4.472kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面242、抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.203106/54000.0=3.76N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32439/(24090)=1.016N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形243、 v=0.677ql4/100EI=0.6775.381500.04/(1009000.002430000.0)=0.104mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算146外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 200 300 400 400 250 4.47k244、N 4.47kN 4.47kN 4.47kN 4.47kN 4.47kN 4.47kNAB0.8050.2980.000.004.474.476.946.942.472.472.002.001.861.862.622.626.466.461.991.992.482.484.474.470.000.00 200 300 400 400 250 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kNAB0.1400.045147最大弯矩 Mmax=0.804kN.m最大变形 vmax=0.140mm最大支座力 Qmax=11.416kN抗弯计算强度 f=M245、/W=0.804106/8982.0=89.51N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 400.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.416对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！50030246、00 梁侧模板计算书5003000 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 500mm，高度 3000mm，两侧楼板厚度 250mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 13 道，内龙骨采用 4090mm 木方。148外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 6 道，在断面内水平间距 200+400+400+400+500+500mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3247、N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:2262262262262262262262262262262262262004004004005005003000mm500mm149 其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，248、取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.249、50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 229 229 229 229 229 229 229 229 229 229 229 22918.36kN/mAB150 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要250、求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.659kN N2=4.771kN N3=4.056kN N4=4.248kN N5=4.197kN N6=4.211kN N7=4.206kN N8=4.211kN0.0750.1021.662.552.221.982.072.142.112.102.102.112.102.102.102.102.112.102.102.112.142.071.982.222.551.66 229 229 229 229 229 229 229 229 229 229 229 22912.15251、kN/mAB0.2550.014151 N9=4.197kN N10=4.248kN N11=4.056kN N12=4.771kN N13=1.659kN最大弯矩 M=0.101kN.m最大变形 V=0.256mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.10110001000/18750=5.387N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32548.0/(2500.00015.000)=0.510N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强252、度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.256mm面板的最大挠度小于 229.2/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2324.30+1.40.235.40=8.415kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2324.30=5.565kN/m152 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.208/0.500=8.415kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.4150.500.50=0.210kN.m最大剪力 Q=0.6q253、l=0.60.5008.415=2.525kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5008.415=4.628kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.210106/54000.0=3.90N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必254、须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32525/(24090)=1.052N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!153(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.569500.04/(1009000.002430000.0)=0.108mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(255、kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 400 400 400 500 500 350 4.63kN 4.63kN 4.63kN 4.63kN 4.63kN 4.63kN 4.63kN 4.63kN 4.63kN 4.63kN 4.63kN 4.63kNAB0.8330.3400.000.004.63 4.637.137.132.502.502.132.133.793.790.840.845.475.472.81 2.811.821.826.456.452.782.781.841.846.476.473.22 3.221.411.416.036.034.63256、 4.630.000.00154 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.833kN.m最大变形 vmax=0.194mm最大支座力 Qmax=11.759kN抗弯计算强度 f=M/W=0.833106/8982.0=92.74N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):1257、6对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000 200 400 400 400 500 500 350 3.06kN 3.06kN 3.06kN 3.06kN 3.06kN 3.06kN 3.06kN 3.06kN 3.06kN 3.06kN 3.06kN 3.06kNAB0.0520.194155对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.759对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！6001300 梁侧模板计算书6001300 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 600mm，258、高度 1300mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 6 道，内龙骨采用 4090mm 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 3 道，在断面内水平间距 200+300+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算259、要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。2122122122122122003004001300m m600m m156新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值260、 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面261、抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。157 计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.594kN N2=4.571kN 220 220 220 220 22018.36kN/mAB0.0690.0941.592.442.131.912.022.021.912.132.441.59 220 2262、20 220 220 22012.15kN/mAB0.2180.012158 N3=3.933kN N4=3.933kN N5=4.571kN N6=1.594kN最大弯矩 M=0.093kN.m最大变形 V=0.218mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.09310001000/18750=4.960N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32444.0/(2500.00015.000)=0.489N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面263、板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.218mm面板的最大挠度小于 220.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2224.30+1.40.225.40=8.078kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2224.30=5.346kN/m159 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.039/0.500=8.078kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.0780.500.50=0.202kN.m最大剪力 Q=264、0.6ql=0.60.5008.078=2.424kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5008.078=4.443kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.202106/54000.0=3.74N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗265、剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32424/(24090)=1.010N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!160(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.346500.04/(1009000.002430000.0)=0.103mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管266、剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 300 400 200 4.44kN 4.44kN 4.44kN 4.44kN 4.44kNAB0.8000.3730.000.004.444.446.706.702.262.262.192.192.752.751.691.690.000.00161 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.799kN.m最大变形 vmax=0.139mm最大支座力 Qmax=11.144kN抗弯计算强度 f=M/W=0.799106/8982.0=88.96N/mm2支撑钢管的267、抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 400.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14 200 300 400 200 2.94kN 2.94kN 2.94kN 2.94kN 2.94kNAB0.1390.050162对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11268、.144对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！6001600 梁侧模板计算书6001600 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 600mm，高度 1600mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 7 道，内龙骨采用 4090mm 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 3 道，在断面内水平间距 200+350+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N269、/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。2272272272272272272003504001600m m600m m163 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V270、 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 271、q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。164 计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.689kN N2=272、4.861kN N3=4.119kN 233 233 233 233 233 23318.36kN/mAB0.0780.1061.692.602.272.022.102.182.182.102.022.272.601.69 233 233 233 233 233 23312.15kN/mAB0.2740.015165 N4=4.366kN N5=4.119kN N6=4.861kN N7=1.689kN最大弯矩 M=0.105kN.m最大变形 V=0.274mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.10510001000/18750=5.600N/mm2面板的抗弯强度273、设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32595.0/(2500.00015.000)=0.519N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.274mm面板的最大挠度小于 233.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2324.30+1.40.235.40=8.568kN/m挠度计算荷载标准值 274、q=0.2324.30=5.662kN/m166 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.284/0.500=8.568kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.5680.500.50=0.214kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5008.568=2.570kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5008.568=4.712kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式275、中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.214106/54000.0=3.97N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32570/(24090)=1.071N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!167(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.670500.04/(1009000.002430000.0)=0.110mm最大挠度小于 500.0/25276、0,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 350 400 450 4.71kN 4.71kN 4.71kN 4.71kN 4.71kN 4.71kNAB0.2551.1310.000.004.714.717.687.682.972.971.741.740.480.485.195.199.429.424.714.71277、0.000.00 200 350 400 450 3.12kN 3.12kN 3.12kN 3.12kN 3.12kN 3.12kNAB168 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.130kN.m最大变形 vmax=0.683mm最大支座力 Qmax=14.618kN抗弯计算强度 f=M/W=1.130106/8982.0=125.81N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 450.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力278、；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=14.618对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！0.0750.6831696002250 梁侧模板计算书6002250 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 600mm，高度 2250mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 10 道，内龙骨采用 4090mm279、 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 5 道，在断面内水平间距 200+300+350+400+400mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准280、值。2232232232232232232232232232003003504004002250m m600m m170新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90281、，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18282、.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。228 228 228 228 228 228 228 228 22818.36kN/mAB171 计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.649kN N2=4.742kN N3=4.032kN N4=4.221kN N5=4.174kN N6=4.174kN N7=4.221kN0.0740.1011.652.283、532.211.972.062.122.102.082.092.092.082.102.122.061.972.212.531.65 228 228 228 228 228 228 228 228 22812.15kN/mAB0.2490.013172 N8=4.032kN N9=4.742kN N10=1.649kN最大弯矩 M=0.100kN.m最大变形 V=0.249mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.10010001000/18750=5.333N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪284、计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32532.0/(2500.00015.000)=0.506N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.249mm面板的最大挠度小于 227.8/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2324.30+1.40.235.40=8.364kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2324.30=5.540kN/m173 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均285、布荷载 q=P/l=4.182/0.500=8.364kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.3640.500.50=0.209kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5008.364=2.509kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5008.364=4.600kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0286、.209106/54000.0=3.87N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32509/(24090)=1.046N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!174(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.535500.04/(1009000.002430000.0)=0.107mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷287、载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 300 350 400 400 400 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kN 4.60kNAB0.2230.8840.000.004.60 4.607.157.152.552.552.052.050.74 0.743.863.865.315.310.710.713.893.891.56288、 1.563.043.047.647.644.60 4.600.00 0.00 200 300 350 400 400 400 3.04kN 3.04kN 3.04kN 3.04kN 3.04kN 3.04kN 3.04kN 3.04kN 3.04kNAB175 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.884kN.m最大变形 vmax=0.398mm最大支座力 Qmax=12.244kN抗弯计算强度 f=M/W=0.884106/8982.0=98.42N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 400.0/289、150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.244对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！0.0590.398176600900 梁侧模板计算书600900 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 600mm，高290、度 900mm，两侧楼板厚度 300mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 4 道，内龙骨采用 4090mm 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 2 道，在断面内水平间距 200+300mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇291、混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；187187187200300900m m600m m177t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2292、考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.293、001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 200 200 20018.36kN/mAB178 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.469kN N2=4.039kN N3=4.039kN N4=1.469kN最大弯矩 M=0.073kN.m最大变形 V=0.156mm(1)抗弯强度计算0.0590.0731.472.201294、.841.842.201.47 200 200 20012.15kN/mAB0.1560.012179经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.07310001000/18750=3.893N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32203.0/(2500.00015.000)=0.441N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.156mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!四、295、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2024.30+1.40.205.40=7.344kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2024.30=4.860kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.672/0.500=7.344kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.3440.500.50=0.184kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5007.344=2.203kN180最大支座力 N=1.1ql=1.10.5007.344=4.039kN截面力学参数为本296、算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.184106/54000.0=3.40N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32203/(24090)=0.918N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30297、N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.860500.04/(1009000.002430000.0)=0.094mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算181外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得298、到 200 300 100 4.04kN 4.04kN 4.04kNAB0.7270.0650.000.004.044.047.277.273.233.230.810.810.000.00 200 300 100 2.67kN 2.67kN 2.67kNAB0.1260.035182最大弯矩 Mmax=0.727kN.m最大变形 vmax=0.126mm最大支座力 Qmax=11.310kN抗弯计算强度 f=M/W=0.727106/8982.0=80.94N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 300.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的299、计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.310对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！6001000 梁侧模板计算书6001000 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 600mm，高度 1000mm，两侧楼板厚度 300mm。模板面板采用普通胶合板。300、内龙骨布置 4 道，内龙骨采用 4090mm 木方。183外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 2 道，在断面内水平间距 200+300mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新301、浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m22202202202003001000m m600m m184考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧302、压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I303、=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)233 233 23318.36kN/mAB0.0800.1001.712.572.142.142.571.71185变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.714kN N2=4.712kN N3=4.712kN N4=1.714kN最大弯矩 M=0.099kN.m最大变形 V=0.289mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 304、f=M/W=0.09910001000/18750=5.280N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32570.0/(2500.00015.000)=0.514N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!233 233 23312.15kN/mAB0.2890.023186(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.289mm面板的最大挠度小于 233.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板305、传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2324.30+1.40.235.40=8.568kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2324.30=5.662kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.284/0.500=8.568kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.5680.500.50=0.214kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5008.568=2.570kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5008.568=4.712kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=b306、h2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算187抗弯计算强度 f=M/W=0.214106/54000.0=3.97N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32570/(24090)=1.071N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0307、.677ql4/100EI=0.6775.670500.04/(1009000.002430000.0)=0.110mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 200 300 200 4.71kN 4.71kN 4.71kNAB188 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁308、的计算得到最大弯矩 Mmax=0.848kN.m最大变形 vmax=0.147mm最大支座力 Qmax=11.624kN抗弯计算强度 f=M/W=0.848106/8982.0=94.41N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 300.0/150 与 10mm,满足要求!0.8480.0340.000.004.714.716.916.912.202.202.512.510.000.00 200 300 200 3.12kN 3.12kN 3.12kNAB0.1470.048189六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓309、所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.624对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！6001100 梁侧模板计算书6001100 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 600mm，高度 1100mm，两侧楼板厚度 250mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 5 道，内龙骨采用 4090mm 木方。外龙骨间距310、 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 2 道，在断面内水平间距 200+300mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。190 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式311、中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:312、F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算2032032032032003001100m m600m m191面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/1313、2=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 213 213 213 21218.36kN/mAB0.0640.0891.532.372.091.811.812.092.371.53 213 213 213 21212.15kN/mAB192 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.533kN N2=4.459kN N3=3.623kN N4=4.459kN N5=1.533kN最大弯矩 M=0.088kN.m最大变形 V=0.186mm314、(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.08810001000/18750=4.693N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32368.0/(2500.00015.000)=0.474N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.186mm面板的最大挠度小于 212.5/250,满足要求!0.1860.009193四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受315、模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2124.30+1.40.215.40=7.803kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2124.30=5.176kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.902/0.500=7.803kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.8030.500.50=0.195kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5007.803=2.341kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5007.803=4.292kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W316、=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.195106/54000.0=3.61N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:194 Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32341/(24090)=0.975N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 317、v=0.677ql4/100EI=0.6775.164500.04/(1009000.002430000.0)=0.100mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)200 300 350 4.29kN 4.29kN 4.29kN 4.29kNAB0.0000.772195 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算318、受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.772kN.m最大变形 vmax=0.221mm最大支座力 Qmax=9.227kN抗弯计算强度 f=M/W=0.772106/8982.0=85.95N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 350.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA0.000.004.294.294.944.940.640.643.65 3.654.294.290.000.00 200 300 350 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84k319、NAB0.0920.221196其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.227对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！6001200 梁侧模板计算书6001200 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 600mm，高度 1200mm，两侧楼板厚度 250mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 5320、 道，内龙骨采用 4090mm 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 2 道，在断面内水平间距 200+300mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。197 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压321、力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重322、要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。2282282282282003001200m m600m m198三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh323、3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 238 238 238 23818.36kN/mAB0.0800.1111.712.652.342.022.022.342.651.71 238 238 238 23812.15kN/mAB199 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.713kN N2=4.983kN N3=4.049kN N4=4.983kN N5=1.713kN最大弯矩 M324、=0.110kN.m最大变形 V=0.291mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.11010001000/18750=5.867N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32647.0/(2500.00015.000)=0.529N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.291mm面板的最大挠度小于 237.5/250,满足要求!0.2910.015200四、梁侧模板内325、龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2424.30+1.40.245.40=8.721kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2424.30=5.783kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.361/0.500=8.721kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.7210.500.50=0.218kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5008.721=2.616kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5008.721=4.797kN截面力学参数为本算例中，截面惯性326、矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=4.009.009.00/6=54.00cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.218106/54000.0=4.04N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:201 Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32616/(24090)=1.090N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm327、2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.771500.04/(1009000.002430000.0)=0.112mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)200 300 450 4.80kN 4.80kN 4.80kN 4.80kNAB0.0001.115202 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷328、载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.115kN.m最大变形 vmax=0.673mm最大支座力 Qmax=11.272kN抗弯计算强度 f=M/W=1.115106/8982.0=124.14N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 450.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；0.000.004.804.803.12 3.121.681.686.486.484.804.800.000.329、00 200 300 450 3.17kN 3.17kN 3.17kN 3.17kNAB0.1430.673203 A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.272对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！7002800 梁侧模板计算书7002800 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 700mm，高度 2800mm，两侧楼板330、厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 13 道，内龙骨采用 4090mm 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 7 道，在断面内水平间距 200+300+300+300+400+400+400mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 16mm。面 板 厚 度 15mm，剪 切 强 度 1.4N/mm2，抗 弯 强 度 15.0N/mm2，弹 性 模 量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。204 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标331、准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m221321321321321321332、32132132132132132132003003003004004004002800mm700mm205考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩 I 和截333、面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=50.001.501.50/6=18.75cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=50.001.501.501.50/12=14.06cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)217 217 217 217 217 217 217 217 217 217 217 21718.36kN/mAB0.0670.0911.572.412.101.881.962.022.001.981.991.991.991.991.991.991.991.991.982.002.021.961.882.102.411.57206变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.5